JP2010531734A - Efficient and energy saving strip continuous casting and continuous rolling process - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は連続鋳造プロセスに関し、特に効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスに関するものである。 The present invention relates to a continuous casting process, and more particularly to an efficient and energy-saving continuous steel strip casting and continuous rolling process.
帯鋼連続圧延技術は約半世紀以上にわたって発展して、厚いスラブを原料とした伝統てき通常の熱間連続圧延プロセスと薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスなどの技術を生み出した。 The steel strip continuous rolling technology has been developed for more than about half a century, and has produced traditional hot continuous rolling processes using thick slabs as well as conventional continuous hot slab casting processes and thin slab continuous casting and continuous rolling processes.
スラブの加熱、粗圧延及び仕上げ圧延を採用した伝統てき通常の連続圧延技術は非常に成熟しており、このプロセスには適応性と柔軟性などに優れるという特徴がある。このプロセスによれば、ユーザーの数々のニーズに応じた様々な製品を製造することができ、製品の表面品質が良くなり、冷間圧延に適する品質のいい原料を提供することができる。このプロセスでは、加熱能力が十分であれば、圧延機は最大な生産能力が発揮できる。しかし、この熱間連続圧延プロセスにおいて、連鋳ビレットをラインに離れて組み合わせしなければならない、また、連鋳ビレットは、計画手順に従って加熱炉に入り、加熱圧延されるので、その潜熱はよく利用できず、直接に加熱燃料の無駄使いを引き起こすことになる。 Traditional continuous rolling techniques that employ slab heating, rough rolling and finish rolling are very mature, and this process is characterized by its adaptability and flexibility. According to this process, it is possible to manufacture various products according to the various needs of users, improve the surface quality of the products, and provide high-quality raw materials suitable for cold rolling. In this process, if the heating capacity is sufficient, the rolling mill can exhibit the maximum production capacity. However, in this hot continuous rolling process, the continuous cast billet must be combined in a line, and the continuous cast billet enters the heating furnace according to the planned procedure and is heated and rolled, so the latent heat is often used. This is not possible and directly causes waste of heated fuel.
薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセス技術として、ＣＳＰ、ＦＴＳＲまたはＩＳＰ（ＡＳＴ）は代表的であり、その最大な利点は高温な連鋳ビレットの潜熱を最大限に利用できることと、燃料を節約できることにある。そして、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスでは、帯スラブの温度差が解消され、仕上げ圧延の定速圧延が実現できるので、極薄い規格の帯鋼を生産することと、超急速冷却で帯鋼の組織性能を制御して高強度鋼を生産することに特に有利である。 As a thin slab continuous casting and continuous rolling process technology, CSP, FTSR or ISP (AST) is typical, and the greatest advantage is that it can maximize the latent heat of hot cast billets and save fuel. is there. In the thin slab continuous casting and continuous rolling process, the temperature difference of the strip slab is eliminated, and constant-speed rolling of finish rolling can be realized. It is particularly advantageous to produce high-strength steel by controlling the structural performance of the steel.
しかし、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスは以下の点でまだ不十分である。
１.プロセスの圧延ラインは二つの連続鋳造ラインしか対応できない、圧延機の生産能力は大いに制限され、圧延機は常にアイドリング状態にあり、電力の無駄使いは大きい。
However, thin slab continuous casting and continuous rolling processes are still inadequate in the following respects.
1. The process rolling line can only accommodate two continuous casting lines, the production capacity of the rolling mill is greatly limited, the rolling mill is always idling, and the waste of power is large.
２.連続鋳造及び連続圧延ではスラブヤードが廃棄され、圧延ラインが短い、敷地面積が小さくなるはずであり、工場投資が少ない、しかしながら、実際には２００〜３００メートルの超長いローラハース型加熱炉を装備する必要があるため、連続鋳造機から巻取り機までの距離が短くなるばかりか、かえって伝統てき通常の圧延機とほぼ同じ長さになり、圧延ラインが短いという利点が相殺され、実際の敷地面積は減少されず、工場投資も節約できなかった。 2. In continuous casting and continuous rolling, the slab yard is discarded, the rolling line should be short, the site area should be small, and the plant investment is small. However, in practice, an ultra-long roller hearth heating furnace of 200 to 300 meters is used. Since it is necessary to equip it, not only the distance from the continuous casting machine to the winding machine is shortened, but also the traditional length of the rolling mill is almost the same as the conventional rolling mill, which offsets the advantage that the rolling line is short. The site area was not reduced, and the factory investment could not be saved.
３.このプロセスラインの自由度は低すぎ、生産計画の柔軟性が悪い、また、圧延故障への対応も困難であり、時間がかかる。 3. The degree of freedom of this process line is too low, the production plan is not flexible, and it is difficult to cope with rolling failures, which takes time.
４.薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスによって生産された帯鋼は降伏強度が比較的に高い、表面品質も比較的に悪いので、冷間圧延による高精度の製品生産の原料にすることはできない。 4. Steel strip produced by thin slab continuous casting and continuous rolling process has relatively high yield strength and relatively poor surface quality, so it cannot be used as a raw material for high-precision product production by cold rolling. .
発明内容
伝統てき通常の熱間連続圧延プロセスでは、高温連続鋳造ビレットを直接に加熱炉に入れて加熱することができず、連続鋳造ビレットの高温潜熱が効率よく利用できないので、エネルギーの無駄使いという課題があり、また、大型スラブヤードを配設しなければならないので、土地資源が無駄になり、スラブヤードの土地が増やし、工場と設備投資という課題がある。本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、効率的且つ省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスを提供することを目的とする。本発明は、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、連続鋳造機と圧延機とは生産能力が合わず、圧延機の生産能力が使われず、単位コストが高くなり、製品範囲が狭くなり、レベルが低下し、製品競争能力が低下し、利益が低減するという課題を解決し、また、プロセスラインの自由度が低くて、生産計画が困難であり、故障への対応が困難であるという課題を解決する。
The content of the invention In the traditional hot continuous rolling process, the high temperature continuous cast billet cannot be directly heated in the heating furnace, and the high temperature latent heat of the continuous cast billet cannot be used efficiently. There is a problem, and since a large slab yard has to be arranged, land resources are wasted, the land in the slab yard is increased, and there is a problem of factory and capital investment. The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object thereof is to provide an efficient and energy-saving continuous steel strip casting and continuous rolling process. In the thin slab continuous casting and continuous rolling process, the continuous casting machine and the rolling mill do not match the production capacity, the production capacity of the rolling mill is not used, the unit cost is increased, the product range is narrowed, the level Solves the problem of reduced product competitiveness, reduced profits, and reduced process line flexibility, making production planning difficult and dealing with failures difficult. Resolve.
本発明の技術手段は以下である。
効率的且つ省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、鋳造ビレットの連続鋳造、切断、鋳造ビレットのローラコンベアによる加熱炉までの運搬、鋳造ビレットの加熱、ビレットのデスケーリング、粗圧延、クロップエンディング、仕上げ圧延前のデスケーリング、仕上げ圧延、冷却、巻取りという段取りを取っている。連続鋳造工程には少なくとも二つのカストストランドが設けられ、また、鋳造ビレットを加熱するために、少なくとも二台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてずれて配置するように設けられている。
The technical means of the present invention are as follows.
In an efficient and energy-saving continuous steel strip casting and continuous rolling process, continuous casting and cutting of cast billets, transport of cast billets to a heating furnace by means of a roller conveyor, heating of billets, descaling of billets, rough rolling, and crop ending , Set-up of descaling, finish rolling, cooling and winding before finish rolling. In the continuous casting process, at least two cast strands are provided, and in order to heat the cast billet, at least two heating furnaces are provided so as to be offset from the rolling line as a center line.
そして、本発明のプロセスには二つのカストストランドと二台の加熱炉が設けられ、前述の加熱炉のディスチャージローラコンベアは圧延ラインの作業ローラコンベアとして使える。 The process of the present invention is provided with two cast strands and two heating furnaces, and the discharge roller conveyor of the heating furnace can be used as a work roller conveyor for a rolling line.
また、本発明のプロセスには四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するのに、四台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてそれぞれずれて配置する、あるいは二台づつずれて配置するように設けられている。 Further, the process of the present invention is provided with four cast strands, and in order to heat the cast billet, the four heating furnaces are arranged so as to be shifted from each other with the rolling line as the center line, or are shifted by two. It is provided as follows.
加熱炉として、ウォキングビーム式短加熱炉が採用され、この加熱炉は、加熱段と均熱段とを備える。 As the heating furnace, a walking beam type short heating furnace is employed, and this heating furnace includes a heating stage and a soaking stage.
粗圧延の後にはコイルボックスが設けら、このコイルボックスはマンドレルレス型移送式あるいは２ステーションマンドレルレス巻取り式のものである。 A coil box is provided after the rough rolling, and this coil box is of a mandrelless type transfer type or a two-station mandrelless winding type.
本発明のプロセスにおいて、粗圧延では前縦ローラを有する４段可逆式圧延機が採用される。 In the process of the present invention, a four-stage reversible rolling mill having a front longitudinal roller is employed for rough rolling.
本発明のプロセスにおいて、粗圧延機の前で前縦ローラを有する可逆式2段圧延機或いは非可逆式2段圧延機を選択的に設けられる。 In the process of the present invention, a reversible two-high rolling mill or a non-reversible two-high rolling mill having a front longitudinal roller in front of the rough rolling mill is selectively provided.
本発明のプロセスにおいて、鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられる。 In the process of the present invention, an unloading device for separating the casting billet into a line is provided in the vicinity of the roller conveyor for conveying the casting billet or in the vicinity of the discharge roller conveyor of the heating furnace.
本発明のプロセスにおいて、仕上げ圧延後の冷却には層流冷却が採用される。
本発明のプロセスにおいて、コイルボックス後及び／または仕上げ圧延後及び／または巻取り前に超急速冷却段が設けられ、その冷却速度は80℃/sを超える。
In the process of the present invention, laminar cooling is employed for cooling after finish rolling.
In the process of the present invention, an ultra-rapid cooling stage is provided after the coil box and / or after finish rolling and / or before winding, and its cooling rate exceeds 80 ° C./s.
本発明のプロセスにおいて、連続鋳造工程に四つのカストストランドが設けられ、カストストランドがスラブ切断機により所定長さの塊状鋳造ビレットに切断され、鋳造ビレット運搬ローラコンベアによって圧延ラインの両側まで運搬される。また、圧延ラインの同じ側に位置する鋳造ビレット運搬ローラコンベアの間に、鋳造ビレットを移送できる移載機が設けられる。 In the process of the present invention, four cast strands are provided in the continuous casting process, and the cast strands are cut into bulk cast billets of a predetermined length by a slab cutting machine and conveyed to both sides of the rolling line by a cast billet conveying roller conveyor. . Further, a transfer machine capable of transferring the cast billet is provided between the cast billet carrying roller conveyors located on the same side of the rolling line.
本発明のプロセスにおいて、粗圧延において3パス、5パス或いは7パスで圧延する。
本発明のプロセスにおいて、粗圧延機の前後に縦ローラが設けられ、製品の幅精度の向上にさらに寄与し、製品辺部の折畳みブラックライン欠陥の除去に寄与する。
In the process of the present invention, rolling is performed in 3 passes, 5 passes, or 7 passes in rough rolling.
In the process of the present invention, vertical rollers are provided before and after the roughing mill, which further contributes to the improvement of the product width accuracy and contributes to the removal of the folding black line defects on the product side.
鋳造ビレットの運搬ローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられ、圧延ラインが長時間停止すると、アンロードデバイスにより連続鋳造ビレットを吊り出しもしくは圧延ラインから押し出して、冷間ビレットをまとめて販売する或いは冷間ビレットの生産を計画することが可能である。 An unloading device is installed near the transport roller conveyor of the casting billet or near the discharge roller conveyor of the heating furnace. When the rolling line is stopped for a long time, the continuous casting billet is suspended or rolled by the unloading device. It is possible to extrude from the line and sell the cold billets together or to plan the production of cold billets.
また、本発明は、操作可能に順に圧延ラインに介設される連続鋳造機と、スラブ切断機と、移載機と、加熱炉と、デスケーリング装置と、粗圧延機と、コイルボックスと、フライングカッタと、仕上げ圧延デスケーリング装置と、仕上げ圧延機と、層流冷却装置と、巻取り機とを主に有する帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置であって、連続鋳造機は、それぞれ圧延ラインの両側に配置される少なくとも二台の連続鋳造機を備え、その一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドが流出し、加熱炉は二台あり、この二台の加熱炉は圧延ラインの両側に沿ってずれて配置される帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置を提供する。 Further, the present invention provides a continuous casting machine, a slab cutting machine, a transfer machine, a heating furnace, a descaling device, a rough rolling mill, a coil box, and a coil box, which are sequentially inserted in the rolling line in an operable manner. A strip continuous casting and continuous rolling apparatus mainly having a flying cutter, a finish rolling descaling device, a finishing rolling mill, a laminar flow cooling device, and a winder, each of which is a rolling line. At least two continuous casting machines arranged on both sides of the first continuous casting machine, one outer casting billet strand flows out from the other continuous casting machine, and the other outer casting billet strand flows out from the other continuous casting machine. There are two furnaces, and these two heating furnaces provide a continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus which are arranged shifted along both sides of the rolling line.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、粗圧延機は、前後にそれぞれ１セットの縦ローラを有する４段可逆式圧延機である。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, the rough rolling mill is a four-stage reversible rolling mill having one set of longitudinal rollers at the front and rear.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、粗圧延機は、４段可逆式圧延機の前に設置されるとともに前に縦ローラを１セット有する２段圧延機をも備え、このような配置により、４段可逆式圧延機の後に縦ローラを設ける必要がなくなり、前のみに１セットの縦ローラを設ければよい。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, the rough rolling mill is installed in front of a four-stage reversible rolling mill and also includes a two-stage rolling mill having a set of longitudinal rollers in front. There is no need to provide a vertical roller after the four-stage reversible rolling mill, and only one set of vertical rollers may be provided in front.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、４段可逆式圧延機の前にデスケーリング装置が設けられる。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, a descaling device is provided in front of the four-stage reversible rolling mill.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、フライングカッタの前に超急速冷却区が設けられる。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, an ultra-rapid cooling zone is provided before the flying cutter.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、層流冷却装置の前後にそれぞれ超急速冷却区が設けられる。これにより、細粒鋼、ＨＳＬＡ鋼及び二相鋼、ＴＲＩＰ及び変態誘起塑性鋼、多相鋼などの先進てきな高張力鋼（ＡＨＳＳ）のプロセスコントロール及び計画、性能コントロールに強い手段を提供する。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, ultra-rapid cooling zones are provided before and after the laminar flow cooling device. This provides a strong means for process control, planning and performance control of advanced high strength steels (AHSS) such as fine grain steel, HSLA steel and duplex steel, TRIP and transformation induced plastic steel, and multiphase steel.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、コイルボックスは２ステーションマンドレルレス巻取り式、あるいはマンドレルレス型移送式である。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, the coil box is a two-station mandrelless winding type or a mandrelless type transfer type.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、仕上げ圧延機は６台又は７台の4段圧延機により構成される。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, the finishing mill is composed of six or seven four-high rolling mills.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、仕上げ圧延機の前に縦ローラが設けられる。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, a vertical roller is provided in front of the finish rolling mill.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、巻取り機は２台又は３台により構成される。 In the above-described continuous steel strip casting and continuous rolling apparatus, the winder is composed of two or three.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドが流出する。移載機により一方内側鋳造ビレットのストランドを一方外側鋳造ビレットのストランドに合流し、他方内側鋳造ビレットのストランドを他方外側鋳造ビレットのストランドに合流する。四台の加熱炉は、圧延ラインの両側に沿ってそれぞれずれて配置され、合流後の一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの一側にある二台の加熱炉に入り、合流後の他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの他方の側にある二台の加熱炉に入る。 In the above-mentioned continuous steel strip casting and continuous rolling machine, one outer casting billet strand and one inner casting billet strand flow out from one continuous casting machine, and the other outer casting billet strand and other inner casting from the other continuous casting machine. Billet strands flow out. The transfer machine joins the strands of the one inner casting billet to the strands of the one outer casting billet, and the strands of the other inner casting billet to the strands of the other outer casting billet. The four heating furnaces are arranged so as to be shifted along both sides of the rolling line, and the one outer casting billet strand and the one inner casting billet strand after joining are sequentially arranged on the one side of the rolling line. The strands of the other outer cast billet and the other inner cast billet after joining are sequentially entered into two heating furnaces on the other side of the rolling line.
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドが流出する。移載機により一方内側鋳造ビレットのストランドを一方外側鋳造ビレットのストランドに合流し、他方内側鋳造ビレットのストランドを他方外側鋳造ビレットのストランドに合流する。四台の加熱炉は、圧延ラインの両側に沿って二台づつずれて配置し、合流後の一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの一側にある二台の加熱炉に入り、合流後の他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの他方の側にある二台の加熱炉に入る。 In the above-mentioned continuous steel strip casting and continuous rolling machine, one outer casting billet strand and one inner casting billet strand flow out from one continuous casting machine, and the other outer casting billet strand and other inner casting from the other continuous casting machine. Billet strands flow out. The transfer machine joins the strands of the one inner casting billet to the strands of the one outer casting billet, and the strands of the other inner casting billet to the strands of the other outer casting billet. The four heating furnaces are arranged so as to be shifted by two along both sides of the rolling line, and the strands of the one outer casting billet and the one inner casting billet after merging are sequentially arranged on the one side of the rolling line. The strands of the other outer casting billet and the other inner casting billet after entering the heating furnace sequentially enter the two heating furnaces on the other side of the rolling line.
前述効率的な連続鋳造及び連続圧延装置とプロセスにおいて、連続鋳造スラブの潜熱が最大限に利用され、ホットチャージング温度が最も高くなり、工程のエネルギー消費が比較的低くなり、仕上げ圧延機の生産能力が最大限に発揮でき、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなり、カタログにある各種鋼と規格の生産に対応でき、薄くて広い高強度の品種のものが生産でき、製品カバー率が大きくなり、製品表面品質が良くなり、付加価値が高くなり、経済利益が高くなる。 In the above-mentioned efficient continuous casting and rolling equipment and process, the latent heat of continuous casting slab is maximized, hot charging temperature is highest, process energy consumption is relatively low, and finish rolling mill production A thin, wide, high-strength product that can maximize its capacity, reduce unit costs, shorten production lines, reduce the number of sites, reduce investment, and support the production of various steels and standards in the catalog. Products can be produced, product coverage is increased, product surface quality is improved, added value is increased, and economic profit is increased.
本発明は従来の技術と比べ、以下の効果がある。
１.本発明において、二台又は四台の加熱炉はそれぞれずれて配置する或いは二台づつずれて配置するように設けられ、移載機により、四つのストランドが二つのストランドに合流されるとともに、それぞれ圧延ラインの両側にある加熱炉の入炉ローラコンベアに接続されるので、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延によってはできなった、四つのストランドを一つの圧延ラインに合流して同じ温度の高温で直接入れて連続圧延するという夢を適え、連続鋳造機とロール機との生産能力は高く合わされた。よって、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスに固有の、連続鋳造機の生産能力が足りなく、圧延機の生産能力と合わず、圧延機が常にアイドリング状態で待機し、生産能力が最大限に発揮できないという問題点が解決され、そして、エネルギーも節約できる。
The present invention has the following effects as compared with the prior art.
1. In the present invention, two or four heating furnaces are provided so as to be shifted from each other or to be shifted by two, and the four strands are merged into two strands by the transfer machine. The four strands are merged into one rolling line, which is made by continuous slab casting and continuous rolling. The production capacity of the continuous casting machine and the roll machine was combined with each other. Therefore, the production capacity of the continuous casting machine inherent to the thin slab continuous casting and continuous rolling process is insufficient, does not match the production capacity of the rolling mill, the rolling mill always stands by in idling state, and the production capacity is maximized. The problem of not being solved is solved, and energy is also saved.
２.本発明の加熱炉にはウォキングビーム式短加熱炉が採用され、各加熱炉内には半炉分の溶鋼量の連続鋳造ビレットが入れる緩衝保温区が設けられ、圧延ラインが短時間停止する場合、加熱炉内の緩衝区及び加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分を介して、スラブが直接にラインに離れることができ、溶かした溶鋼は全部鋳造され、鋳造は停止しないことが確保される。このような行き届いた設計により、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスの生産ラインの自由度が低すぎるという重大な欠陥は根本的に解決されたので、伝統的通常の連続圧延生産ラインに近い柔軟性を持つことができ、生産計画、故障への対応に大いに便宜を図り、快速な生産回復と故障費の低減に有利である。加熱炉の長さは通常１５〜３０メートルであり、幅は１２メートル程度であり、伝統的通常の連続圧延における加熱炉の長さは通常４５〜５０メートルである。四台の加熱炉の幅方向を圧延ライン沿い配置された総長は１００メートル程度であり、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延におけるローラハーストンネル炉の長さの二分の一から三分の一までであり、生産ラインの長さが短くなり、敷地面積も大幅に減少した。 2. The heating furnace of the present invention employs a walking beam type short heating furnace, and each heating furnace is provided with a buffer heat insulation zone in which a continuous cast billet of a molten steel amount corresponding to a half furnace is provided, and the rolling line is stopped for a short time. The slab can leave the line directly through the buffer zone in the heating furnace and the extension part of the charge roller conveyor of the heating furnace, ensuring that all the molten steel is cast and casting does not stop. The Such a careful design has fundamentally solved the critical defect that the production line of the thin slab continuous casting and continuous rolling process is too low, so the flexibility close to the traditional normal continuous rolling production line It is very convenient for production planning and handling of failures, and is advantageous for rapid production recovery and reduction of failure costs. The length of the heating furnace is usually 15 to 30 meters, the width is about 12 meters, and the length of the heating furnace in traditional normal continuous rolling is usually 45 to 50 meters. The total length of the four heating furnaces arranged in the width direction along the rolling line is about 100 meters, and it is one-half to one-third of the length of the roller hearth tunnel furnace in thin slab continuous casting and continuous rolling. The length of the production line has been shortened, and the site area has been greatly reduced.
３.本発明のプロセスはコイルボックス技術を適用したものであり、このコイルボックスはマンドレルレス型移送式或いは２ステーションマンドレルレス巻取り式のものであり、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延の高温連続鋳造ビレットの主な特徴と全く同じ特徴を持つ高温連鋳連続鋳造ビレットは直接に加熱炉に入り、定速圧延が達成され、仕上げ圧延に入った中間ビレットの両端及び断面の温度は均一であり、厚さ＜２．０ｍｍの薄い規格の鋼コイルと微細結晶高張力鋼の大量、安定の生産及び連続鋳造ビレットの高温潜熱の十分利用に応ずる。従来の伝統的通常の連続圧延にはコイルボックスが設けられず、中間ビレット両端の大きい温度差、仕上げ圧延のホイッピングと圧延の安定が解決できないため、定速圧延ができない、そのため、超薄い帯鋼と微細結晶高張力鋼の大量、安定した生産の能力を有していない。 3. The process of the present invention is an application of coil box technology, and this coil box is of a mandrelless type transfer type or a two-station mandrelless winding type, and is a thin slab continuous casting and continuous rolling high temperature continuous casting. The high temperature continuous cast continuous billet having the same characteristics as the main features of the billet directly enters the heating furnace, constant speed rolling is achieved, and the temperature of both ends and the cross section of the intermediate billet that has entered the finish rolling is uniform, Meets high-volume, stable production of thin standard steel coils with thickness <2.0mm and fine-crystal high-strength steel, stable utilization and full utilization of high-temperature latent heat of continuous cast billets. The conventional traditional continuous rolling does not have a coil box, and the constant temperature rolling is impossible because the large temperature difference between the ends of the intermediate billet and the finish rolling whipping and rolling stability cannot be solved. And does not have the ability of large-scale, stable production of fine-crystal high-strength steel.
４.本発明のプロセスにおいて、複合穴型つき縦ローラが設けられ、辺部のブラックラインを除去する能力を備えた。 4. In the process of the present invention, a vertical roller with a composite hole shape was provided and had the ability to remove the black line on the side.
５.本発明の冷却プロセスにおいて、層流冷却と超急速冷却という二種類の冷却プロセスが採用され、従来の合金の混入によって低温・高圧で行うコストが高くて安定しない微細結晶高張力鋼の生産プロセスに替えて、冷却過程の相転移の制御及び最終相転移プロダクトの正確制御による低コストプロセスを採用することで、微細結晶高張力鋼を安定して生産し、これにより、酸性洗ラインに多量の品質の高い熱間圧延原料コイルを提供できる。 5. In the cooling process of the present invention, two types of cooling processes, laminar cooling and ultra-rapid cooling, are adopted, and the production of fine crystal high-strength steel that is unstable and costly performed at low temperatures and high pressures by mixing conventional alloys By adopting a low-cost process by controlling the phase transition in the cooling process and precise control of the final phase transition product instead of the process, stable production of fine-crystal high-strength steel is achieved. High quality hot rolled raw material coil can be provided.
６.本発明の連続鋳造と加熱炉の配置はきちんと整えて、合理であり、加熱炉は圧延ラインに沿ってそれぞれずれて配置され、スラブの潜熱が十分利用され、すべての鋳造ビレットが８００〜９００℃の温度で加熱炉に装入され、最大限の省エネが達成される。伝統的通常の連続圧延プロセスでは、せいぜい熱間ビレットの５０％〜６０％が３００℃〜６００℃の範囲でホットチャージングされる。 6. The arrangement of the continuous casting and the heating furnace of the present invention is neatly arranged and rational, the heating furnaces are respectively shifted along the rolling line, the latent heat of the slab is fully utilized, and all casting billets are 800- The furnace is charged at a temperature of 900 ° C. to achieve maximum energy saving. In a traditional normal continuous rolling process, at most 50% to 60% of the hot billet is hot charged in the range of 300 ° C to 600 ° C.
７.本発明のプロセスの生産量は３００万トン以上に達することができ、連続鋳造機において２機・２ストランドが採用され、また、ずれて対向配置の二台の加熱炉により２機・２ストランドの合流・圧延が実現され、加熱炉の構成は簡単であり、高温の連続鋳造ビレットが１００％直接に加熱炉に入れることができ、加熱時間は更に短い。一次投資が低い、メンテナンスし易いという特徴がある。 7. The production volume of the process of the present invention can reach 3 million tons or more, 2 machines and 2 strands are adopted in the continuous casting machine, and 2 machines The joining and rolling of the strands is realized, the structure of the heating furnace is simple, the high-temperature continuous cast billet can be directly put into the heating furnace 100%, and the heating time is further shortened. It is characterized by low primary investment and easy maintenance.
８.スラブの板厚は１４０〜２５０ｍｍ範囲にあるので、温度下がりがさらに小さくなり、もっとエネルギーが節約できる。スピードは薄いスラブの場合よりも低い、故障率が低い、品種が多くなり、圧縮比が大きくなり、連続鋳造及び連続圧延の潜熱が最大限に利用でき、連続鋳造ビレットの入炉温度が８００〜９００℃に達することができ、加熱炉に残る時間が一番短い、エネルギー消費は一番低い。伝統的通常の連続圧延の上に、本当の意味でのすべての連続鋳造ビレットの連続鋳造及び連続圧延が実現され、省エネといい効率が図り、これは完全に新たなプロセス構想である。 8. Since the plate thickness of the slab is in the range of 140 to 250 mm, the temperature drop is further reduced and more energy can be saved. The speed is lower than the case of thin slabs, the failure rate is low, the number of varieties increases, the compression ratio increases, the latent heat of continuous casting and continuous rolling can be utilized to the maximum, and the furnace temperature of the continuous casting billet is 800- It can reach 900 ° C., has the shortest time remaining in the furnace, and has the lowest energy consumption. On top of the traditional normal continuous rolling, continuous casting and continuous rolling of all continuous cast billets in the true sense is realized, and energy saving and good efficiency are achieved, which is a completely new process concept.
発明を実施するための最良の形態
図１に示すように、本発明の実施例１のプロセスフローは、１機・１ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機１を二台用いて、２機・２ストランド方式で鋳造ビレットを連続鋳造するものであり、また、加熱炉３を２台設けて、ロールライン１４を中心線としてずれるように配置するものである。なお、連続鋳造機１からの２本のカストストランドがスラブ切断機２０により切断され、切断後の塊状の鋳造ビレットは鋳造ビレット運搬ローラコンベア２１、２１’によって加熱炉３のチャージローラコンベアまで運搬され、加熱炉３のチャージローラコンペア１５の上における鋳造ビレットが押出機を介して加熱炉３に搬入され、そして、鋳造ビレットは二台の加熱炉３で加熱され、圧延ライン１４で合流され、デスケーリング装置４でデスケーリングされて粗圧延に入り、また、粗圧延では、前後の縦ローラ５を有する４段可逆式圧延機（粗圧延機７）が使用され、さらに、粗圧延機７（４段可逆式圧延機）の入口にはデスケーリング装置４が設けられている。また、粗圧延の後にはコイルボックスが用いられ、鋳造ビレットは、超急速冷却区９、フライングカッター１０によるクロップエンディング、仕上げ圧延・デスケーリング装置４などを通ってから、仕上げ圧延１１に入り、なお、仕上げ圧延１１は６台又は７台の4段圧延機により構成される。仕上げ圧延機の前には、１セットの縦ローラ５が設けられている。仕上げ圧延１１後、鋳造ビレットは、超急速冷却区９と層流冷却装置１２を通って、再び超急速冷却区９を通し、その後、巻取り機１３により巻取られる。ビレット厚さ１００〜１８０ｍｍの中薄スラブのロールパスが３パスである圧延、又はビレット厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚スラブ（粗圧延は、強力４段可逆式圧延機である粗圧延機７により行われる。）のロールパスが５〜７パスである圧延に適する。有効作業ローラ（work roll）胴長の違いにより、生産能力の規模は２００〜３００万トン／年である。なお、仕上げ圧延前の超急速冷却区９は製品のカタログプロセスと性能要求に応じて設置される。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION As shown in FIG. 1, the process flow of Example 1 of the present invention is as follows. A cast billet is continuously cast by a strand method, and two
特に、本発明のプロセスでは、連続鋳造工程において、鋳造ビレット運搬ローラコンベア２１、２１’付近と、加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分には鋳造ビレットをラインに離れる通路とアンロードデバイス１９が設けられ、圧延ラインが長時間停止する場合、アンロードデバイス１９により連鋳ビレットを吊り出しもしくは圧延ラインから押し出して、冷間ビレットをまとめて販売する或いは冷間ビレット生産を計画することが可能である。
In particular, in the process of the present invention, in the continuous casting process, a passage for separating the casting billet from the line and an
図２に示すように、本発明の実施例２は、実施例１と比べて、粗圧延において一台の２段可逆式／非可逆式圧延機６が追加され、4段可逆式圧延機である粗圧延機７には前の縦ローラ５が１セットのみ配置され、ビレット厚さ１８０〜２５０ｍｍの厚いスラブの、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスである圧延に適する。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模は２００〜３００万トン／年である。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は、製品のカタログプロセスと性能要求に応じて、設置してもしなくてもよいである。
As shown in FIG. 2, Example 2 of the present invention is a four-stage reversible rolling mill in which a single two-stage reversible /
図３に示すように、本発明の実施例３は、２機・２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機１を採用して、（２台で４機・４ストランド）２台の連続鋳造機において連続鋳造機ごとに二つの鋳造ビレットストランドを鋳造する方式で鋳造ビレットを連続鋳造するものであり、スラブ切断機による火炎切断後、移載機２により、両方の内側の鋳造ビレットストランド１６及び１７をそれぞれ対応側の外側の鋳造ビレットストランド１５及び１８に合流することで、４ストランドを２ストランドに合流するようになっている。
As shown in FIG. 3, the third embodiment of the present invention employs a 2-machine, 2-strand vertical bending type continuous casting machine 1 (2 machines, 4 machines, 4 strands). A casting billet is continuously cast by a method in which two casting billet strands are cast for each continuous casting machine. After flame cutting by a slab cutting machine, both inner
加熱炉３が４台設けられ、４台の加熱炉３は、ロール線１４を中心線として、一側に二台で、それぞれずれて配置される。
Four
移載機２によって、４ストランドの連続鋳造スラブが同じ温度で直接に加熱炉に装入され、一本の圧延ラインに合流するという薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延で実現できないことを実現した。
The
粗圧延機は前後でそれぞれ１セットの縦ローラ５を有する１台の４段可逆式圧延機（粗圧延機７）であり、スラブ厚さ１００〜１８０ｍｍの中等厚さのスラブの３パスによる圧延、又はスラブ厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚いスラブの５パス又は７パスによる圧延に適している。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模が３５０〜４５０万トン／年の中等厚さのスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延の生産ラインに適する。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は、製品のカタログプロセスと性能要求に応じて、設置してもしなくてもよいである。
The roughing mill is a single four-stage reversible rolling mill (rough rolling mill 7) having one set of
図４に示すように、本発明の実施例４において、実施例３と異なる点は、粗圧延機は前縦ローラ５を有する可逆式／非可逆式の一台の２段圧延機６と、前縦ローラ５を１セット有する一台の４段可逆式圧延機（粗圧延機７）であるという点にあり、スラブ厚さ１８０ｍｍ〜２５０ｍｍの厚いスラブで、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスで、また生産能力の規模が３５０〜５００万トン／年の中等厚さのスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延生産ラインに適している。そのほかは同様である。
As shown in FIG. 4, in Example 4 of the present invention, the difference from Example 3 is that the rough rolling mill has a single reversible / irreversible two-
図５に示すように、本発明の実施例５では、加熱炉３を二台づつずれて配置する方式が採用され、粗圧延において前後に縦ローラを有する４段可逆式圧延機が設けられ、スラブ厚さ１００〜１８０ｍｍの中等厚さのスラブの３パスによる圧延、又はスラブ厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚いスラブ（粗圧延機７は強力４段可逆式圧延機である）の５パス又は７パスによる圧延に適している。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模は３５０〜４５０トン／年である。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は製品カタログプロセスと性能要求に応じて設置される。
As shown in FIG. 5, in Example 5 of the present invention, a system in which two
図６に示すように、本発明の実施例６において、実施例５と異なる点は、粗圧延において前縦ローラ５を有する可逆式／非可逆式２段圧延機６が一台追加され、粗圧延機７（４段可逆式圧延機）に前縦ローラ５のみが配置されるという点にある。スラブ厚さ１８０ｍｍ〜２５０ｍｍの厚いスラブで、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスで、また生産能力の規模が３５０〜５００万トン／年の中等厚さスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延生産線に適している。そのほかは同様である。
As shown in FIG. 6, the sixth embodiment of the present invention is different from the fifth embodiment in that one reversible / non-reversible two-
具体的には、本発明の各工程の実施内容は以下のようになる。
（１）鋳造ビレットの連続鋳造（２機・２ストランドとは、２台の連続鋳造機ごとに一つの鋳造ビレットストランドを鋳造することであり、また、２機・４ストランドとは、２台の連続鋳造機ごとに二つの鋳造ビレットストランドを鋳造することである）
保温溶鋼缶、取り瓶または中間缶によって、溶鋼が連続鋳造機まで運搬され、鋳造機のタイプは垂直曲げ型ＣＯＮＲＯＬＬ連続鋳造機であり、鋳造速度＜３．７ｍ／ｍｉｎ、鋳造後断面１４０〜１５０ｍｍ×９００〜１６５０ｍｍ、そして、スラブ切断機により火炎切断され、パソコンにより所要の一定長さになるように制御される。二台の１機・１ストランド、もしくは２機・２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機を採用することで、２機（連続鋳造機）２ストランド（鋳造ビレットストランド）又は４機（連続鋳造機）４ストランド（鋳造ビレットストランド）の方式で鋳造ビレットを連続鋳造し、火炎切断で切断して、断面が１００〜２５０ｍｍ×９００〜１６５０ｍｍで、ビレット長さがコイル重量とコイル材の外径によって選択される鋳造ビレットを連続鋳造する。４ストランド方式で鋳造ビレットを連続圧延する場合、移載機（移載機は一台の連続鋳造機の二つの鋳造ビレットストランドの間に横方向において移動可能である）によって、一台の連続鋳造機の二つの鋳造ビレットストランドを１ストランドに合流することができるので、４ストランドを２ストランドに合流することができる。
Specifically, the contents of each step of the present invention are as follows.
(1) Continuous casting of billets (2 machines and 2 strands means casting one cast billet strand for every 2 continuous casting machines, and 2 machines and 4 strands are 2 machines. (2 cast billet strands per continuous caster)
Molten steel is transported to a continuous casting machine by a heat insulating molten steel can, a take-out bottle or an intermediate can. The type of the casting machine is a vertical bending type CONTROL continuous casting machine, casting speed <3.7 m / min, post-casting section 140 to 150 mm × 900 to 1650 mm, flame-cut by a slab cutting machine, and controlled to have a required fixed length by a personal computer. By adopting two 1-unit, 1-strand or 2-unit, 2-strand vertical bending type continuous casting machines, 2 machines (continuous casting machine), 2 strands (casting billet strand) or 4 machines (continuous casting machine) The cast billet is continuously cast by the 4-strand (cast billet strand) method, cut by flame cutting, and the cross section is 100 to 250 mm x 900 to 1650 mm. The billet length is selected according to the coil weight and the outer diameter of the coil material. Continuous casting billets. When continuously rolling a cast billet in the 4-strand method, a single continuous casting is performed by a transfer machine (the transfer machine can move in the lateral direction between two cast billet strands of a single continuous caster). Since the two cast billet strands of the machine can be merged into one strand, four strands can be merged into two strands.
（２）鋳造ビレットの加熱
ウォキングビーム式短加熱炉を二台又は四台用いる。加熱炉が二台用いられる場合、加熱炉を圧延ラインを中心線として、一側に一台でずれて配置する一方、加熱炉が四台用いられる場合、圧延ラインを中心線として、一側に二台でそれぞれずれて配置する、或いは二台づつずれて配置する。移載機により４ストランドから合流された２ストランドを、圧延ライン両側の加熱炉の入炉ローラコンベアにそれぞれ接続する。よって、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延の４ストランドを一本の圧延ラインに合流して同じ温度で直装連続圧延する夢を適えて、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスが固有する克服できない課題、即ち、連続鋳造機の能力が小さい、圧延機の生産能力と対応できず、圧延機は常にアイドリング状態で待機し、生産能力は最大限に発揮できないといった技術問題を解決した。急速加熱炉では二段ウォキングビーム機構、もしくは長ストローク押出機が採用され、各加熱炉の後段に半炉分の溶鋼が装入可能なスラブ緩衝保温区が設けられ、その上、加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分を介して、スラブを直接ラインに離れることができ、このような行き届いた設計により、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスの生産ラインの自由度が低すぎるといった重大な欠陥を根本的に解決できるので、伝統的な連続圧延生産ラインに近い柔軟性を持ち、生産計画、故障処理に大いに便宜を図り、快速な生産回復と故障コストの低減に有利である。加熱炉は気化により冷却され、炉の長さは必要に応じて１５〜３０ｍが選択され、炉幅は１１〜１７ｍであり、加熱能力は１３０〜２００ｔ／ｈであり、鋳造ビレットホットチャージング温度は８００〜９００℃に達し、鋳造ビレットが炉を出た時の温度は１１００〜１２５０℃である。
(2) Heating of cast billet Two or four woking beam short heating furnaces are used. When two heating furnaces are used, the heating furnaces are arranged with one rolling center on the rolling line, while one heating furnace is shifted on one side, while when four heating furnaces are used, the rolling line is the center line on one side. The two units are shifted from each other, or the two units are shifted from each other. The two strands merged from the four strands by the transfer machine are respectively connected to the entrance roller conveyor of the heating furnace on both sides of the rolling line. Therefore, the slab continuous casting and continuous rolling 4 strands merged into one rolling line, suitable for the dream of direct continuous rolling at the same temperature, the thin slab continuous casting and continuous rolling process inherent problems that cannot be overcome, That is, the technical problem that the capacity of the continuous casting machine is small, the production capacity of the rolling mill cannot be supported, the rolling mill always stands by in an idling state, and the production capacity cannot be maximized. In the rapid heating furnace, a two-stage woking beam mechanism or a long stroke extruder is adopted, and a slab buffer heat insulation zone in which the molten steel for the half furnace can be charged is provided at the subsequent stage of each heating furnace. Through the extension of the roller conveyor, the slab can be moved directly to the line, and such a careful design fundamentally causes serious defects such as the production line of thin slab continuous casting and continuous rolling process is too low. Therefore, it has flexibility similar to that of a traditional continuous rolling production line, greatly facilitates production planning and failure processing, and is advantageous for rapid production recovery and reduction of failure costs. The heating furnace is cooled by vaporization, the length of the furnace is selected as 15-30 m as required, the furnace width is 11-17 m, the heating capacity is 130-200 t / h, the casting billet hot charging temperature Reaches 800-900 ° C, and the temperature when the cast billet exits the furnace is 1100-1250 ° C.
（３）ビレットのデスケーリング
鋳造ビレットは、加熱されて炉を出た後に、圧力１５〜１８Ｍｐａの高圧水デスケーリング装置でデスケーリングされ、その吐出角が１５度を揺れる。
(3) Billet descaling After the casting billet is heated and exits the furnace, it is descaled by a high pressure water descaling device having a pressure of 15 to 18 MPa, and its discharge angle fluctuates 15 degrees.
（４）粗圧延
機前縦ローラを有する２段圧延機一台と機前縦ローラを１セット有する一台の4段強力可逆式圧延機或いは機の前後にそれぞれ前縦ローラを１セット有する一台の4段強力可逆式圧延機が採用され、４段可逆式圧延機の入り口にはデスケーリング装置が設けられる。4段強力可逆式圧延機の縦ローラの直径はΦ１０００〜１１００ｍｍであり、ローラ胴長は６５０ｍｍであり、縦ローラの一回の最大側圧量は８０ｍｍに達し、最大ロール圧力は７０００ＫＮに達し、クリアランスの調整は全て液圧で行われ、主伝動効率は２×１１００ＫＷである。水平圧延機の作業ローラの直径はΦ１１００〜Φ１２００ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、支持ローラの直径はΦ１３００〜Φ１４５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７５０ｍｍであり、最大圧延圧力は４５０００ＫＮであり、また、作業ローラの最大速度は５．５ｍ/ｓに達し、主伝動効率は２×７５００ＫＷであり、速度は０〜４５/９０ｒｐｍである。そして、粗圧延機の出入り口にはそれぞれデスケーリング装置が設けられ、デスケーリング圧力は１５〜１８Ｍｐａであり、その吐出角が１５度を揺れる。
(4) Rough rolling One two-stage rolling mill having a front longitudinal roller and one four-stage powerful reversible rolling mill having one front longitudinal roller, or one front longitudinal roller before and after the machine A four-stage strong reversible rolling mill is adopted, and a descaling device is provided at the entrance of the four-stage reversible rolling mill. The diameter of the vertical roller of the 4-stage strong reversible rolling mill is Φ1000 to 1100mm, the length of the roller is 650mm, the maximum lateral pressure of the vertical roller reaches 80mm, the maximum roll pressure reaches 7000KN, the clearance All the adjustments are performed by hydraulic pressure, and the main transmission efficiency is 2 × 1100 kW. The diameter of the working roller of the horizontal rolling mill is Φ1100 to Φ1200 mm, the roller barrel length is 1780 mm, the diameter of the support roller is Φ1300 to Φ1450 mm, the roller barrel length is 1750 mm, and the maximum rolling pressure is 45000 KN. In addition, the maximum speed of the work roller reaches 5.5 m / s, the main transmission efficiency is 2 × 7500 KW, and the speed is 0 to 45/90 rpm. And the descaling apparatus is provided in the entrance and exit of a rough rolling mill, respectively, descaling pressure is 15-18 Mpa, The discharge angle fluctuates 15 degree | times.
（５）取巻き
コイルボックスはマンドレルレス型移送式、即ち２ステーションマンドレルレス巻取り式であり、最大巻取り速度は５．５ｍｐｓで、コイルボックスの巻取り厚さは２０〜４０ｍｍで、幅は８００〜１６５０ｍｍで、巻取り温度は９００〜１１００℃で、最大コイル重量は２８ｔであり、コイル材の外径は１４００〜２２００ｍｍで、アンコイリング速度は最大１．５ｍｐｓである。
(5) Winding The coil box is a mandrelless type transfer type, that is, a 2-station mandrelless winding type, the maximum winding speed is 5.5 mps, the coil box winding thickness is 20 to 40 mm, and the width is 800 The coiling temperature is 900-1100 ° C., the maximum coil weight is 28 t, the outer diameter of the coil material is 1400-2200 mm, and the uncoiling speed is 1.5 mps at maximum.
図７の構成模式図に示すように、本発明のコイルボックス８は、ガイドローラ８１、曲げローラ８２、成形ローラ８３、巻取りパッドローラ８４Ａ，８４Ｂ、アンコイリングアーム８９、シャベル９１、アンコイリングパッドローラ８５Ａ，８５Ｂ、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８、レテンションピン９０、ポジションローラ８６、挟持ローラ８７を備えている。その内、ガイドローラ８１、曲げローラ８２、成形ローラ８３、および巻取りパッドローラ８４Ａ，８４Ｂにより巻取りステーション９４を構成し、アンコイリングアーム８９、シャベル９１、アンコイリングパッドローラ８５Ａ，８５Ｂ、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８、レテンションピン９０、ポジションローラ８６、および挟持ローラ８７によりアンコイリングロールステーション９３を構成する。
As shown in the schematic configuration diagram of FIG. 7, the
巻取り途中に、入口ガイドローラ８１は所定位置まで上がり、粗圧延ローラコンベア８０により運搬されてきた中間ビレットがガイドローラ８１に沿って曲げローラ８２に導入され、なお、予め中間ビレットの厚さに応じて曲げロール８２のクリアランスを設定しておく、成形ローラ８３は自動的に巻取り位置まで上がり、巻取りパッドローラ８４Ａは初期位置に保持され、巻取りパッドローラ８４Ｂは巻取り位置まで上がり、また、巻取り途中に、中間ビレットは曲げロール８２において、ある程度弾性・塑性的に曲げ変形し、中間ビレットのヘッド部が曲げロール８２から離す際、弾性回復モーメートにより、ある程度弾性回復し、巻取りの継続に伴って、中間ビレットのヘッド部が成形ローラ８３と衝突しようとなり、帯鋼が更に曲がられ、一周目の巻取りが完成され、巻取りの継続に伴い、中間ビレットコイルは巻取りパッドローラ８４Ａに巻き上がり、曲げローラ８２のクリアランスが中間ビレットコイルの外径寸法の増大に伴って大きくなり、巻取りパッドローラ８４Ｂが中間ビレットコイルの外径寸法の増大に伴って小さくなり、最終的にはコイルが形成される。
In the middle of winding, the entrance guide roller 81 rises to a predetermined position, and the intermediate billet conveyed by the rough
巻取りの終了前、アンコイリング際にアンコイリングアーム８９のシャベル９１に接触するように、中間ビレットコイルのエンド部に一定長さの中間ビレットを残しておく、その後、巻取りパッドローラ８４Ｂが圧延ラインよりも下側のある位置まで降りて、後続するアンコイリングと、鋼コイルのアンコイリングパッドローラ８５までの運搬に準備を整え、この際、中間ビレットは完全に曲げローラ８２から離れており、巻取り過程全体が終了する。アンコイリングしようとする時に、アンコイリングアーム８９がある位置まで降りると、シャベル９１は予め保留された中間ビレットのエンド部に接触し、中間ビレットのエンド部を押さ、中間ビレットを展開させて、アンコイリングしようとする。アンコイリングの段階では、中間ビレットの巻取り時の前述エンド部はアンコイリング時のヘッド部になり、アンコイリングが開始した直後に、中間ビレットコイルはそれに接触する巻取りパッドローラ８４により前へ移動する動力が提供され、アンコイリングの進行に伴い、中間ビレットコイルのヘッド部が順次アンコイリングパッドローラ８５、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８（中間ビレットコイルのアンコイリング過程の支えとして機能する）を通過して、挟持ローラ８７（中間ビレットを矯正するとともに、中間ビレットに前へ移動する動力を提供する）に入り、中間ビレットコイルのヘッド部が挟持ローラ８７から離れてフライングカッター１０前の運搬ローラコンベア９２に入り、その後、中間ビレットコイルのヘッド部がフライングカッター１０によりカットされ、デスケーリングされてから、仕上げ圧延機群１１の一台目に入る。アンコイリングアーム８９は中間ビレットコイルのヘッド部がフライングカッター１０によりカットされてから上がることができる。
Before the end of winding, an intermediate billet of a certain length is left at the end of the intermediate billet coil so that it contacts the
中間ビレットコイルのヘッド部が仕上げ圧延機群１１の一台目に入った後、中間ビレットコイルを巻取りパッドローラ８４から直接にアンコイリングパッドローラ８５まで移動しようとする際に、アンコイリングパッドローラ８５が比較的低い位置にあり、巻取りパッドローラ８４Ａが圧延ライン位置よりも上の位置まで上がり、巻取りパッドローラ８４Ｂが圧延ライン位置よりも下の位置まで下がり、巻取りパッドローラ８４の反転力と中間ビレットコイルの前へ移動する張力により、中間ビレットコイルを巻取りパッドローラ８４から直接にアンコイリングパッドローラ８５まで移動する。中間ビレットコイルがアンコイリングパッドローラ８５の上になった際、アンコイリングパッドローラ８５が圧延ライン位置まで上がり、それと同時に、巻取りパッドローラ８４Ａが巻取り位置まで下がり、巻取りパッドローラ８４Ｂが巻取り位置まで上がり、これにより、巻取りパッドローラ８４が巻き待ち位置にあり、次の鋼の巻取りを待つ状態になり、よって、アンコイリング圧延ステーション９３で前の中間ビレットコイルを巻き始めると同時に、巻取りステーション９４が次の中間ビレットコイルの巻取りに備えたことが実現した。
After the head portion of the intermediate billet coil enters the first unit of the finish rolling
ポジションローラ８６が最初の位置で中間ビレットコイルを待ち、そして、ポジションローラ８６が中間ビレットに接触すると、それと同時に、ポジションローラ８６が設定値に基づいて指定位置まで進め、中間ビレットと接触する。ポジションローラ８６が鋼コイルの固定に用いられる。 When the position roller 86 waits for the intermediate billet coil at the initial position and the position roller 86 contacts the intermediate billet, the position roller 86 advances to the designated position based on the set value and contacts the intermediate billet. A position roller 86 is used to fix the steel coil.
最後の２〜３周の中間ビレットコイルが残されるまでアンコイリングした際に、レテンションピン９０が中間ビレットコイルの芯部に挿入して、中間ビレットコイルの積層圧延を防止する。最後の１周までアンコイリングした際に、中間ビレットコイルがレテンションピン９０に密接して円滑に展開され、中間ビレットコイルがレテンションピン９０から離れてから、レテンションピン９０が最初の位置まで戻る。これで、アンコイリング過程全体が完了する。この際、アンコイリング圧延ステーション９３は次の中間ビレットコイルのアンコイリングを待つ状態にある。
When uncoiling until the last 2-3 rounds of the intermediate billet coil remains, the
中間ビレットコイルが全てアンコイリング圧延ステーション９３まで運搬された時、巻取りステーション９４は同時に次の中間ビレットコイルを巻取ることができる。巻取りステーション９４とアンコイリング圧延ステーション９３とは同じ時間内で同時に稼動できるので、アンコイリング時に増やした時間が取り戻され、従来のコイルボックスが圧延機の生産能力の発揮を制限する障害である課題が解決され、また、中間芯部温度が低く、圧延時間が増やし、生産量に損なうという重大な欠陥が有効に解決され、よって、コイルボックスの全ての利点が十分に発揮できる。
When all the intermediate billet coils have been transported to the
（６）クロップエンディング
ドラム式フライングカッターにより、スラブに対してクロップエンディングする。フライングカッターの最大せん断断面は５０×１６５０ｍｍで、最大せん断力は９６００ＫＮで、せん断速度は０．３５〜１．５ｍｐｓで、主伝動効率は９８０ＫＷで、主伝動速度は０〜６８０ｒｐｍである。
(6) Crop ending Crop ending is performed on the slab with a drum-type flying cutter. The maximum shearing section of the flying cutter is 50 × 1650 mm, the maximum shearing force is 9600 KN, the shear rate is 0.35 to 1.5 mps, the main transmission efficiency is 980 KW, and the main transmission rate is 0 to 680 rpm.
（７）仕上げデスケーリング
仕上げ圧延デスケーリング装置により、スラブに対してデスケーリングする。仕上げ圧延デスケーリング装置はマニホルダを2セット備え、圧力は１５〜２０Ｍｐａであり、吐出角は１５°である。
(7) Finish descaling Descaling is performed on the slab with a finish rolling descaling device. The finish rolling descaling apparatus includes two sets of manifold holders, the pressure is 15 to 20 MPa, and the discharge angle is 15 °.
（８）仕上げ圧延
仕上げ圧延の前に強冷却区が設けられ、その長さは５ｍであり、方式は水冷壁方式であり、冷却用水の最大水量は６００ｍ３ｐｈであり、フィライトのロールに寄与する。
(8) Finish rolling A strong cooling zone is provided before finish rolling, its length is 5 m, the method is a water-cooled wall method, and the maximum amount of cooling water is 600 m3 ph, contributing to the roll of phylite.
仕上げ圧延機の一台目のスタンドの前に1セットの縦ローラが設けられ、仕上げ圧延機群が６台又は７台の4段圧延機で構成される。Ｆ１−Ｆ７は何れもＣＶＣ圧延機であり、ローラ飛び跳ね量は±１５０ｍｍであり、ローラ曲げ力は何れも＋１２００ＫＮ一定であり、なお、Ｆ１−Ｆ３は電動ＡＧＣであり、Ｆ４−Ｆ７は液圧ＡＧＣであり、作業ローラの軸受けは4列の円錐ころ軸受けであり、支持ローラの軸受けは動静圧油膜軸受けであり、また、Ｆ１−Ｆ２の作業ローラの直径はΦ７２０〜８２０ｍｍであり、Ｆ３−Ｆ７の作業ローラの直径はΦ６５０〜７５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、Ｆ１−Ｆ２の支持ローラの直径はΦ１３００〜１４５０ｍｍであり、Ｆ３−Ｆ７の支持ローラの直径はΦ１２７０〜１４００ｍｍであり、ローラ胴長は１７５０ｍｍである。Ｆ１−Ｆ３の最大圧延力は３５０００ＫＮであり、Ｆ４−Ｆ７の最大圧延力は３００００ＫＮであり、主モータはいずれも交流周波数変換タイプのものであり、Ｆ１−Ｆ３のモータ出力は６５００ＫＷであり、Ｆ４−Ｆ７のモータ出力は５５００ＫＷである。最大圧延速度は１２ｍｐｓであり、Ｆ１−Ｆ７の上下ローラはいずれも潤滑つき圧延することで、帯鋼の表面品質を向上させる。仕上げ圧延の入口の温度は９００〜１０８０℃であり、出口の温度は８００〜９００℃であり、また、Ｆ３−Ｆ７の出口がウェット式除塵法で除塵して、環境を確保する。 A set of vertical rollers is provided in front of the first stand of the finish rolling mill, and the finish rolling mill group is composed of six or seven four-high rolling mills. Each of F1-F7 is a CVC rolling mill, the amount of roller jump is ± 150 mm, the roller bending force is constant +1200 KN, F1-F3 is electric AGC, and F4-F7 is hydraulic AGC. The bearing of the working roller is a four-row tapered roller bearing, the bearing of the support roller is a dynamic hydrostatic oil film bearing, the diameter of the working roller of F1-F2 is Φ720-820 mm, and F3-F7 The diameter of the working roller is Φ650-750 mm, the roller body length is 1780 mm, the diameter of the support roller of F1-F2 is Φ1300-1450 mm, and the diameter of the support roller of F3-F7 is Φ1270-1400 mm The roller barrel length is 1750 mm. The maximum rolling force of F1-F3 is 35000KN, the maximum rolling force of F4-F7 is 30000KN, the main motors are all of AC frequency conversion type, the motor output of F1-F3 is 6500KW, F4 -The motor output of F7 is 5500KW. The maximum rolling speed is 12 mps, and the upper and lower rollers of F1-F7 are rolled with lubrication to improve the surface quality of the strip steel. The temperature at the entrance of finish rolling is 900 to 1080 ° C., the temperature at the exit is 800 to 900 ° C., and the exit of F3-F7 is dust-removed by a wet type dust removal method to ensure the environment.
（９）帯鋼層流冷却と超急速冷却
層流冷却区の前後に超急速冷却が設けられる。帯鋼層流冷却は全部で１００ｍであり、その内、普通冷却区は５０ｍであり、強冷却区は２０ｍであり、それ以外は空冷区であり、また、層流冷却水量は８４００ｍ３ｐｈであり、サイド噴水量は１８０ｍ３ｐｈであり、層流水圧は０．０３〜０．０５Ｍｐａであり、サイド噴水圧は１．０Ｍｐａであり、水温はいずれも＜４０℃であり、そして、圧力を安定させるために、圧延機の近傍に水タンクが設けられ、巻取り温度はＣＴＣモデルにより制御される。
(9) Laminar steel plate cooling and ultra-rapid cooling Ultra-rapid cooling is provided before and after the laminar cooling zone. The steel strip laminar cooling is 100m in total, of which the normal cooling zone is 50m, the strong cooling zone is 20m, the other is the air cooling zone, and the laminar cooling water amount is 8400m3ph, Side fountain amount is 180m3ph, laminar water pressure is 0.03-0.05Mpa, side fountain pressure is 1.0Mpa, water temperature is <40 ° C, and in order to stabilize the pressure A water tank is provided in the vicinity of the rolling mill, and the winding temperature is controlled by a CTC model.
超急速冷却の冷却レートは８０℃/Ｓより速い、その水圧、水量は層流冷却の水圧、水量の少なくとも２倍である。 The cooling rate of ultra-rapid cooling is faster than 80 ° C./S, and the water pressure and water volume are at least twice the water pressure and water volume of laminar cooling.
（１０）帯鋼の巻取り
必要に応じて、巻取り機は２台又は３台が選択できる。巻取り機はフートステップコントロールつきで、巻取り仕様は、炭素鋼：Ｘ６５、Ｘ７０で、規格が１．０〜１２．７×１６５０ｍｍで、鋼コイル内径が７６２ｍｍで、最大外径が２０００ｍｍで、最大コイル重量が２９ｔである。挟持ローラの上下ローラの直径は９２０/４６０ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、モータ出力は１５０/３００ＫＷであり、回転速度は５２５/９００ｒｐｍである。リール拡張後の内径は７６２ｍｍで、２級拡張、モータ出力は３７０ＫＷであり、回転速度は３４０/１０８０ｒｐｍである。ラッパーローラが三つあり、ローラ直径は３５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、モータ出力は３７/７４ＫＷであり、回転速度は５７０/１０００ｒｐｍであり、また、クリアランス調整はサーボバルブにより制御される。巻取り入口側のガイドブレートは液圧サーボ式であり、開度は５００〜１８８０ｍｍで、位置及び圧力コントロールつきである。
(10) Winding of steel strip As required, two or three winders can be selected. The winder has foot step control, the winding specifications are carbon steel: X65, X70, the standard is 1.0-12.7 × 1650mm, the steel coil inner diameter is 762mm, the maximum outer diameter is 2000mm, The maximum coil weight is 29 t. The diameter of the upper and lower rollers of the sandwiching roller is 920/460 mm, the roller body length is 1780 mm, the motor output is 150/300 KW, and the rotation speed is 525/900 rpm. The inner diameter after reel expansion is 762 mm, second-class expansion, motor output is 370 kW, and rotational speed is 340/1080 rpm. There are three wrapper rollers, the roller diameter is 350mm, the roller barrel length is 1780mm, the motor output is 37 / 74KW, the rotation speed is 570 / 1000rpm, and the clearance adjustment is controlled by servo valve The The guide blade on the winding inlet side is of a hydraulic servo type, the opening is 500 to 1880 mm, and the position and pressure control are provided.
前述したように、本発明では、圧延ラインの設備配置の最適化により、連続鋳造スラブの潜熱が最大限に利用され、ホットチャージング温度が高い、工程のエネルギー消費が比較的低い、仕上げ圧延機の生産能力が最大限に発揮され、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなり、カタログにある各種鋼と規格の生産に対応でき、薄いくて広い高強度の品種のものが安定して生産でき、製品カバー率が大きくなり、製品の表面品質が良くなり、付加価値が高くなり、経済利益が高くなる。薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延と比べ、大きな利点を持つ。省エネと、薄い規格及び微細結晶の高張力鋼の生産などの方面において、伝統てき通常の圧延機と比べて、顕著な利点がある。 As described above, in the present invention, by optimizing the equipment layout of the rolling line, the latent heat of the continuous casting slab is utilized to the maximum, the hot charging temperature is high, the energy consumption of the process is relatively low, and the finish rolling mill Production capacity will be maximized, unit cost will be lower, production line will be shorter, site will be less, investment will be lower, it will be able to support production of various steels and standards in the catalog, thin and wide Strong varieties can be produced stably, product coverage is increased, product surface quality is improved, added value is increased, and economic profit is increased. Compared to thin slab continuous casting and continuous rolling, it has significant advantages. There are significant advantages over traditional and conventional rolling mills in terms of energy saving and production of high strength steel with thin standards and fine crystals.
１ 連続鋳造機、２ 移載機、３ 均熱炉、４ デスケーリング装置、５ 縦ローラ、６ ２段圧延機、７ 粗圧延機、８ コイルボックス、９ 超急速冷却区、１０ フライングカッタ、１１ 仕上げ圧延機（６台又は７台）、１２ 層流冷却装置、１３ 巻取り機（２台又は３台）、１４ 圧延ライン、１５ 一方外側鋳造ビレットのストランド、１６ 一方内側鋳造ビレットのストランド、１７ 他方内側鋳造ビレットのストランド、１８ 他方外側鋳造ビレットのストランド、１９ アンロードデバイス、２０ スラブ切断機、２１,２１’ 鋳造ビレット運搬ローラコンベア
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Legal Events
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