JP2010235988A - 高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】所定の複合組織を有する高強度鋼板を連続焼鈍ラインで製造するに際して、均熱温度(Tss)、焼入れ前温度(Tq)、再加熱温度(TRH)および通板速度Vを、各鋼板の断面積に応じて夫々予め設定しておき、鋼板断面積が異なる鋼板の連結部が連続ラインの焼入れ領域を通過するときに、設定条件の変更を開始し、所定時間かけて上流側の鋼板の設定条件に移行する。
【選択図】図2
Description
均熱温度Tss、焼入れ前温度Tq、再加熱温度TRHおよび通板速度Vを、各鋼板の断面積に応じて夫々予め設定しておき、鋼板断面積が異なる鋼板の連結部が連続ラインの焼入れ領域を通過するときに、設定条件の変更を開始し、所定時間かけて上流側の鋼板の設定条件に移行する点に要旨を有するものである。
Cは、マルテンサイトを生成させて鋼板の強度を高める上で重要な元素である。こうした効果を発揮させるためには、Cの含有量は0.05%以上とすることが好ましい。高強度化の観点からするとC含有量は多いほど好ましいが、多過ぎると伸びフランジ性を劣化させる残留オーステナイトが多量に生成してしまう他、溶接性にも悪影響を及ぼす様になるので、0.3%以下とすることが好ましい。C含有量のより好ましい下限は0.07%であり、より好ましい上限は0.25%である。
Siは、鋼を溶製する際に脱酸性元素として有効に作用する他、鋼の延性を劣化させることなく強度を高める有効な元素であり、更には伸びフランジ性を劣化させる粗大な炭化物の析出を抑える作用も有している。これらの効果を有効に発揮させるには0.01%以上の含有させることが好ましい。しかしながら、Siによる添加効果は約3%で飽和するので、好ましい上限を3%と定めた。Si含有量のより好ましい下限は0.1%であり、より好ましい上限は2.5%である。
Mnは鋼板の焼入れ性を高めて高強度を確保するうえで有用な元素であり、こうした効果を発揮させるためには0.5%以上含有させることが好ましい。しかしながら、Mn含有量が過剰になると、延性を低下させて加工性に悪影響を及ぼす様になるので、3%を上限とする。より好ましいMn含有量は0.7%以上、2.5%以下である。
Alは脱酸作用を有する元素であり、Al脱酸を行う場合は0.01%以上のAlを添加する必要がある。しかしAl含有量が多過ぎると、上記効果が飽和するばかりか、非金属系介在物源となって物性や表面性状を劣化させるので、0.1%を上限とする。Alのより好ましい含有量は0.03%以上、0.08%以下である。
これらの元素は、CやNと炭化物、窒化物、炭窒化物などの析出物を形成し、強度向上に寄与する他、熱延時における結晶粒を微細化して伸びを高める作用も有している。こうした効果は、これらの合計(1種または2種以上)で0.01%以上含有させることによって有効に発揮される。より好ましい含有量は0.03%以上である。しかし、多過ぎると伸びおよび伸びフランジ性を却って劣化させるので、1%以下、より好ましくは0.7%以下に抑えるべきである。
これらの元素は、強度−延性バランスを高く維持したまま、高強度化を実現するのに有効な元素である。こうした効果はそれらの含有量が増加するにつれて増大するが、合計(1種または2種)で1%を超えて含有させても上記効果が飽和してしまう他、熱延時に割れが生じる恐れがある。尚、これらの含有量のより好ましい下限は0.05%であり、より好ましい上限は0.7%である。
CrとMoは、いずれもオーステナイト相を安定化し、冷却過程での低温変態相の生成を容易にするのに有効な元素であり、その効果は、含有量が増加するにつれて増大するが、過剰に含有されると延性が劣化するので、Crは2%以下(より好ましくは1.5%以下)、Moは1%以下(より好ましくは0.7%以下)に抑えるべきである。
Bは焼入れ性を向上し、微量で鋼板の強度を高めるのに有効な元素である。こうした効果を発揮させるためには、0.0001%以上含有させることが好ましい。しかしながら、Bの含有量が過剰になって0.005%を超えると、結晶粒界が脆化して圧延時に割れが生じるおそれがある。
CaおよびREM(希土類元素)は、鋼中の硫化物の形態を制御し、加工性向上に有効な元素である。こうした効果はその含有量が増加するにつれて増大するが、過剰に含有されると、上記効果が飽和するので0.003%以下とすべきである。
フェライトαおよびマルテンサイトα’の占積率については、ナイタール腐食後の組織写真を画像解析することによって測定した。マルテンサイトの硬さ(α’硬さ)は、ナノインデンターで測定した値を、ビッカース硬さに換算して求めた。
(a)引張試験:インストロン社製の万能引張試験機を使用し、JIS5号引張試験片を用いて降伏点(YP)、引張強度(TS)と伸び(全伸び率:EL)を求めた。
(b)穴拡げ試験:東京衡機社製の20トン穴拡げ試験機を使用し、鉄鋼連盟規格(JFST1001−1996)に準拠して穴拡げ率(λ)を求めて伸びフランジ性を評価した。
Claims (9)
- 冷延鋼板を連続ラインの流れ方向に複数連結し、この連結鋼板を連続ラインで焼鈍および焼入れ・焼戻しすることで、組織が主としてフェライトとマルテンサイトからなり、全組織に対する占積率でフェライト:10〜40%(「面積%」の意味、組織については以下同じ)、マルテンサイト:60〜90%である複合組織鋼板を製造する方法であって、
均熱温度Tss、焼入れ前温度Tq、再加熱温度TRHおよび通板速度Vを、各鋼板の断面積に応じて夫々予め設定しておき、鋼板断面積が異なる鋼板の連結部が連続ラインの焼入れ領域を通過するときに、設定条件の変更を開始し、所定時間かけて上流側の鋼板の設定条件に移行することを特徴とする引張強度が980MPa以上の高強度鋼板の製造方法。 - 前記連結部の前後における鋼板の予め定めた均熱温度Tss、焼入れ前温度Tq、再加熱温度TRHおよび通板速度Vを、夫々Tss1およびTss2、Tq1およびTq2、TRH1およびTRH2、V1およびV2としたとき、連結部が焼入れ領域以降を通過した後の鋼板の均熱温度をTss1からTss2に、焼入れ前温度をTq1からTq2に、再加熱温度をTRH1からTRH2に、通板速度をV1からV2に、夫々連続的または断続的に変化させて制御する請求項1に記載の製造方法。
- 設定条件の変更を開始してから、上流側の鋼板の最後部が焼入れ領域を通過したときに、上流側の鋼板の設定条件の移行を完了する請求項1または2に記載の製造方法。
- 前記高強度鋼板は、C:0.05〜0.3%(「質量%」の意味、化学成分については以下同じ)、Si:0.01〜3%、Mn:0.5〜3%、Al:0.01〜0.1%を夫々含むものである請求項1〜3のいずれかに記載の製造方法。
- 前記高強度鋼板は、更にTi,Nb,VおよびZrよりなる群から選ばれる1種または2種以上を合計で0.01〜1%含むものである請求項4に記載の製造方法。
- 前記高強度鋼板は、更にNiおよび/またはCuを合計で1%以下(0%を含まない)を含むものである請求項4または5に記載の製造方法。
- 前記高強度鋼板は、更にCr:2%以下(0%を含まない)および/またはMo:1%以下(0%を含まない)を含むものである請求項4〜6のいずれかに記載の製造方法。
- 前記高強度鋼板は、更にB:0.0001〜0.005%を含むものである請求項4〜7のいずれかに記載の製造方法。
- 前記高強度鋼板は、更にCaおよび/またはREMを合計で0.003%以下(0%を含まない)を含むものである請求項4〜8のいずれかに記載の製造方法。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012201956A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Kobe Steel Ltd | 冷延鋼板の製造条件決定方法、製造条件決定装置および製造条件決定プログラム |
JP2016503458A (ja) * | 2012-11-15 | 2016-02-04 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高成形性超高強度冷間圧延鋼板及びその製造方法 |
JP2016504490A (ja) * | 2012-11-15 | 2016-02-12 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高成形性超高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
JP2016180173A (ja) * | 2015-03-25 | 2016-10-13 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板の製造方法及び冷延鋼板 |
CN110952034A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-04-03 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大厚度水电用s550q钢板及其生产方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04289120A (ja) * | 1990-12-29 | 1992-10-14 | Nkk Corp | 成形性及びストリップ形状の良好な超高強度冷延鋼板の製造法 |
JPH0517830A (ja) * | 1991-07-11 | 1993-01-26 | Nippon Steel Corp | ストリツプ連続熱処理ラインの制御方法並びにその装置 |
JPH05263147A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍炉の板温制御方法 |
JPH11193418A (ja) * | 1997-12-29 | 1999-07-21 | Kobe Steel Ltd | 平坦性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04289120A (ja) * | 1990-12-29 | 1992-10-14 | Nkk Corp | 成形性及びストリップ形状の良好な超高強度冷延鋼板の製造法 |
JPH0517830A (ja) * | 1991-07-11 | 1993-01-26 | Nippon Steel Corp | ストリツプ連続熱処理ラインの制御方法並びにその装置 |
JPH05263147A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍炉の板温制御方法 |
JPH11193418A (ja) * | 1997-12-29 | 1999-07-21 | Kobe Steel Ltd | 平坦性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012201956A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Kobe Steel Ltd | 冷延鋼板の製造条件決定方法、製造条件決定装置および製造条件決定プログラム |
JP2016503458A (ja) * | 2012-11-15 | 2016-02-04 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高成形性超高強度冷間圧延鋼板及びその製造方法 |
JP2016504490A (ja) * | 2012-11-15 | 2016-02-12 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高成形性超高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
US10100385B2 (en) | 2012-11-15 | 2018-10-16 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-formability and super-strength hot galvanizing steel plate and manufacturing method thereof |
US10287659B2 (en) | 2012-11-15 | 2019-05-14 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-formability and super-strength cold-rolled steel sheet |
JP2016180173A (ja) * | 2015-03-25 | 2016-10-13 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板の製造方法及び冷延鋼板 |
CN110952034A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-04-03 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大厚度水电用s550q钢板及其生产方法 |
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