JP2010188383A - リベット接合方法 - Google Patents

Abstract

【課題】セルフピアスリベットで接合したマグネシウムまたはマグネシウム合金製の被接合板材を良好に接合でき、かつ、被接合板材の接合部を効率よく加熱するとともに、被接合板材の接合部近傍を好適に挟持（押圧）できるリベット接合方法を提供する。
【解決手段】リベット接合方法は、セルフピアスリベット１０で接合された一対の被接合板材２１，２２のうち、一方の被接合板材をＭｇ板材２１とし、Ｍｇ板材２１の圧縮歪が８５％となる接合方法である。このリベット接合方法において、Ｍｇ板材２１のうち、セルフピアスリベット１０で接合する接合部２５を加熱温度２８０〜固相線℃に加熱するようにした。
【選択図】図２

Description

本発明は、フロントサイドフレームを車体前後方向に向けて設け、フロントサイドフレームの車体後方でかつ車体外側にフロントピラーを備えたリベット接合方法に関する。

被接合板材の接合方法として、リベットの頭部に中空状の脚部を備えたリベット（以下、「セルフピアスリベット」という）を用いて一対の被接合板材を重ね合わせた状態に接合（締結）する方法が知られている。
このセルフピアスリベットの接合方法によれば、ガスバーナ、電気ヒータや高周波誘導加熱器などの加熱手段を用いて被接合板材を加熱することで、マグネシウムまたはマグネシウム合金製の被接合板材を重ね合わせた状態に接合（締結）することが可能である（例えば、特許文献１参照。）。

すなわち、特許文献１のセルフピアスリベットの接合方法によれば、マグネシウムまたはマグネシウム合金製の被接合板材を重ね合わせ、重ね合わせた被接合板材の接合部近傍に加熱手段を配置し、配置した加熱手段で重ね合わせた被接合板材の接合部を加熱する。
この状態で、リベットの頭部を押圧して脚部を接合部に押し込み（打ち込み）、脚部の先端を外側に広げて接合部を接合（締結）することができる。

特開２００６−７２６６号公報

しかし、特許文献１の接合方法では、セルフピアスリベットで接合したマグネシウムまたはマグネシウム合金製の被接合板材の圧縮歪が８５％の場合に、被接合板材を良好に接合することは難しい。

また、特許文献１の接合方法によれば、重ね合わせた被接合板材の接合部近傍に加熱手段を配置し、配置した加熱手段で重ね合わせた被接合板材の接合部を加熱している。
このため、加熱手段で発生させた熱を空気伝播で接合部に間接的に伝えることになり熱効率が悪く、接合部の加熱に時間がかかり、生産性を高める妨げになっていた。

さらに、特許文献１の接合方法では、接合部の近傍に加熱手段が配置されるため、加熱手段が邪魔になり、接合部の近傍に被接合板材を挟持（押圧）する押圧治具を配置することが難しい。

本発明は、セルフピアスリベットで接合したマグネシウムまたはマグネシウム合金製の被接合板材が圧縮歪８５％の場合にセルフピアスリベットで良好に接合することができ、かつ、被接合板材の接合部を効率よく加熱するとともに、被接合板材の接合部近傍を好適に挟持（押圧）することができるリベット接合方法を提供することを課題とする。

請求項１に係る発明は、セルフピアスリベットで接合された一対の被接合板材のうち、一方の被接合板材をマグネシウムまたはマグネシウム合金製の板材とし、該板材の圧縮歪が８５％となるリベット接合方法において、前記一対の被接合板材のうち、前記セルフピアスリベットで接合する接合部を、加熱温度２８０〜固相線℃に加熱することを特徴とする。

請求項２は、セルフピアスリベットで接合された一対の被接合板材のうち、一方の被接合板材をマグネシウムまたはマグネシウム合金製の板材とするリベット接合方法において、前記一対の被接合板材のうち前記接合部の周囲をダイおよびポンチで挟持する工程と、前記ダイに埋設されたダイ加熱手段および前記ポンチに埋設されたポンチ加熱手段で前記接合部を加熱する工程と、前記接合部に前記セルフピアスリベットを押し込むことにより、前記セルフピアスリベットで前記接合部を接合する工程と、を備えたことを特徴とする。

請求項３は、前記ダイ加熱手段および前記ポンチ加熱手段で前記接合部を２８０〜固相線℃に加熱し、前記セルフピアスリベットで前記接合部を接合した状態において、前記接合部のうち、前記マグネシウムまたは前記マグネシウム合金製の前記板材の圧縮歪が８５％となることを特徴とする。

請求項１に係る発明では、マグネシウムまたはマグネシウム合金製の被接合板材をセルフピアスリベットで接合する際に接合部を２８０〜固相線℃に加熱した。接合部を２８０〜固相線℃に加熱することで接合部の延性を高めることができる。

よって、セルフピアスリベットで接合した状態において、接合部の圧縮歪が８５％になった場合、この圧縮歪に対応できるように接合部の延性を高めることができる。
これにより、接合部に破断（亀裂、クラック）が発生することを防いで、セルフピアスリベットで接合部を良好に接合することができる。

請求項２に係る発明では、一対の被接合板材のうち前記接合部の周囲をダイおよびポンチで挟持することができる。
よって、被接合板材の接合部近傍を好適に挟持（押圧）することができる。

さらに、ダイに埋設されたダイ加熱手段およびポンチに埋設されたポンチ加熱手段で接合部を加熱することができる。
よって、ダイ加熱手段で発生した熱をダイを経て接合部に伝えることができ、ポンチ加熱手段で発生した熱をポンチを経て接合部に伝えることができる。
これにより、ダイ加熱手段やポンチ加熱手段で発生した熱を接合部に効率よく伝えて、接合部を効率よく加熱することができる。

このように、被接合板材の接合部近傍を好適に挟持（押圧）することができ、かつ、接合部を効率よく加熱することで、セルフピアスリベットで一対の被接合板材を良好に接合することができる。

請求項３に係る発明では、ダイ加熱手段およびポンチ加熱手段で接合部を２８０〜固相線℃に加熱した。
これにより、マグネシウムまたはマグネシウム合金製の板材が圧縮歪８５％の場合でも、セルフピアスリベットで一対の被接合板材を良好に接合することができる。

本発明に係るリベット接合方法に用いるセルフピアスリベットおよび被接合板材を示す断面図である。 本発明に係るリベット接合方法で被接合板材を接合した状態を示す断面図である。 図２の３部拡大図である。 本発明に係るリベット接合方法で接合したＭｇ板材の圧縮歪を示すグラフである。 Ｍｇ板材の圧縮応力と圧縮歪との関係を示すグラフである。 Ｍｇ板材の加熱温度と破断時の圧縮歪との関係をグラフである。 本発明に係るリベット接合方法に用いるセルフピアスリベット接合装置を示す断面図である。 （ａ）は本発明に係るリベット接合方法で接合部を加熱する例を説明する図、（ｂ）は本発明に係るリベット接合方法で接合部にセルフピアスリベットを押し込む（打ち込む）例を説明する図である。 本発明に係るリベット接合方法でＡｌ板材およびＭｇ板材を接合した状態を説明する図である。

本発明を実施するための最良の形態を添付図に基づいて以下に説明する。

実施例に係るリベット接合方法について説明する。
図１に示すように、セルフピアスリベット１０は、クロムモリブデン鋼（ＳＣＭ４３５）で形成された部材であって、略円盤上に形成された頭部１１と、頭部１１の下部１１ａに設けられた中空状の脚部１２とを備えている。
このセルフピアスリベット１０は、中空状の脚部１２で一対の被接合板材２１，２２に穴をあけて一対の被接合板材２１，２２を接合する自己穴あけ式のリベットである。

脚部１２は、外周壁１３および内周壁１４で円筒状に形成され、先端部１５のうち内周壁１４側の部位が傾斜面１６に形成されることで、先端部１５が断面先細状に形成されている。
この脚部１２は、高さ寸法Ｈ、外径Ｄ、肉厚Ｔ１に形成されている。

セルフピアスリベット１０で一対の被接合板材２１，２２が接合されている。
一対の被接合板材２１，２２のうち、一方の被接合板材２１は、マグネシウム合金製の被接合板材（以下、「Ｍｇ板材」という）である。
また、他方の被接合板材２２は、アルミニウム合金製の被接合板材（以下、「Ａｌ板材」という）である。

Ｍｇ板材２１は、表１の化学成分構成に示すように、Ａｌ成分：２．５〜３．５％、Ｚｎ成分：０．６〜１．４％、Ｍｎ成分：０．２〜１．０％、Ｆｅ成分：０．００５以下、Ｓｉ成分：０．１０以下、Ｃｕ成分：０．０５以下、Ｎｉ成分：０．００５以下、Ｃａ成分：０．０４以下が含有された板材である。
このＭｇ板材２１は、板厚Ｔ２（１．５ｍｍ）に形成され、引張強さ２３０〜２８０ＭＰａ、伸び１０〜２４％の板材である。

Ａｌ板材２２は、一般に使用されているＡ５１８２−Ｏであり、板厚Ｔ３（１．６ｍｍ）に形成され、引張強さ２９０ＭＰａ、伸び１６％の板材である。

図２に示すように、Ｍｇ板材２１にＡｌ板材２２を重ね合わせた状態において、Ｍｇ板材２１およびＡｌ板材２２にセルフピアスリベット１０が押し込まれる（打ち込まれる）。
これにより、セルフピアスリベット１０の先端部１５が脚部１２の半径方向外側に広げられ、頭部１１および先端部１５（すなわち、セルフピアスリベット１０）でＭｇ板材２１およびＡｌ板材２２が接合されている。

ここで、Ｍｇ板材２１およびＡｌ板材２２がセルフピアスリベット１０で接合された状態において、Ｍｇ板材２１は、圧縮範囲Ｈにおいて圧縮歪εが特に大きい。
なお、圧縮歪ε［％］はつぎの式で求められる。
圧縮歪ε＝［ΔＴ２／Ｔ２］×１００［％］
但し、
ΔＴ２：Ｍｇ板材２１の圧縮量
Ｔ２：Ｍｇ板材２１の圧縮前の板厚
圧縮歪εが大きい部位から破断（亀裂、クラック）が発生することが考えられる。

つぎに、Ｍｇ板材２１の圧縮歪εを図３および図４に基づいて説明する。図４は、縦軸にＭｇ板材２１の圧縮歪、横軸にＭｇ板材２１の断面位置を示し、圧縮歪ε１〜ε１０と断面位置Ｐ１〜Ｐ１０との関係をグラフＧ１として示す。
図３、図４に示すように、Ｍｇ板材２１は、部位Ｐ１の圧縮歪ε１が３％、部位Ｐ２の圧縮歪ε２が０％、部位Ｐ３の圧縮歪ε３が４５％である。
また、Ｍｇ板材２１は、部位Ｐ４の圧縮歪ε４が８４〜８５％、部位Ｐ５の圧縮歪ε５が６０％、部位Ｐ６の圧縮歪ε６が６７％である。
さらに、Ｍｇ板材２１は、部位Ｐ７の圧縮歪ε７が７３％、部位Ｐ８の圧縮歪ε８が７８％、部位Ｐ９の圧縮歪ε９が７１％、部位Ｐ１０の圧縮歪ε１０が６０％である。

図４に示すように、Ｍｇ板材２１は、部位Ｐ４の圧縮歪ε４が８４〜８５％と最も大きい。
よって、Ｍｇ板材２１の圧縮歪εが８４〜８５％の場合に、Ｍｇ板材２１に破断が発生しないようにする必要がある。

Ｍｇ板材２１に破断が発生しないようにするためにはＭｇ板材２１の延性を大きく確保することが好ましい。
ここで、Ｍｇ板材２１の延性を大きく確保する手段として、Ｍｇ板材２１を加熱する方法が知られている。

つぎに、Ｍｇ板材２１の加熱条件と破断との関係を図５、図６に基づいて説明する。
まず、Ｍｇ板材２１の加熱条件に応じた圧縮応力と圧縮歪との関係を図５のグラフＧ２〜Ｇ７に基づいて説明する。図５は、縦軸にＭｇ板材２１に作用する圧縮応力［ＭＰａ］、横軸にＭｇ板材２１の圧縮歪［％］を示す。

図５において、Ｍｇ板材２１を１００℃で加熱した状態をグラフＧ２で示す。
グラフＧ２で示すように、Ｍｇ板材２１を１００℃で加熱した状態において、Ｍｇ板材２１を圧縮応力３６０ＭＰａで圧縮し、圧縮歪εを４０％としたときＭｇ板材２１に破断が発生した。

Ｍｇ板材２１を１２０℃で加熱した状態をグラフＧ３で示す。
グラフＧ３で示すように、Ｍｇ板材２１を１２０℃で加熱した状態において、Ｍｇ板材２１を圧縮応力３９０ＭＰａで圧縮し、圧縮歪εを４６％としたときＭｇ板材２１に破断が発生した。

Ｍｇ板材２１を１４０℃で加熱した状態をグラフＧ４で示す。
グラフＧ４で示すように、Ｍｇ板材２１を１４０℃で加熱した状態において、Ｍｇ板材２１を圧縮応力３８０ＭＰａで圧縮し、圧縮歪εを５３％としたときＭｇ板材２１に破断が発生した。

Ｍｇ板材２１を１６０℃で加熱した状態をグラフＧ５で示す。
グラフＧ５で示すように、Ｍｇ板材２１を１６０℃で加熱した状態において、Ｍｇ板材２１を圧縮応力３８０ＭＰａで圧縮し、圧縮歪εを５８％としたときＭｇ板材２１に破断が発生した。

Ｍｇ板材２１を１８０℃で加熱した状態をグラフＧ６で示す。
グラフＧ６で示すように、Ｍｇ板材２１を１８０℃で加熱した状態において、Ｍｇ板材２１を圧縮応力３７０ＭＰａで圧縮し、圧縮歪εを６２％としたときＭｇ板材２１に破断が発生した。

Ｍｇ板材２１を２００℃で加熱した状態をグラフＧ７で示す。
グラフＧ７で示すように、Ｍｇ板材２１を２００℃で加熱した状態において、Ｍｇ板材２１を圧縮応力３４０ＭＰａで圧縮し、圧縮歪εを６５％としたときＭｇ板材２１に破断が発生した。

つぎに、Ｍｇ板材２１に破断が発生したときの圧縮歪εと加熱温度との関係を図６のグラフＧ８に基づいて説明する。図６は、縦軸にＭｇ板材２１の破断時の圧縮歪［％］、横軸にＭｇ板材２１の加熱温度［℃］を示す。

図６に示すように、１００℃で加熱したＭｇ板材２１に破断が発生したときの圧縮歪ε：４０％をｄ１としてプロットする（グラフに標す）。
１２０℃で加熱したＭｇ板材２１に破断が発生したときの圧縮歪ε：４６％をｄ２としてプロットする。
１４０℃で加熱したＭｇ板材２１に破断が発生したときの圧縮歪ε：５３％をｄ３としてプロットする。

１６０℃で加熱したＭｇ板材２１に破断が発生したときの圧縮歪ε：５８％をｄ４としてプロットする。
１８０℃で加熱したＭｇ板材２１に破断が発生したときの圧縮歪ε：６２％をｄ５としてプロットする。
２００℃で加熱したＭｇ板材２１に破断が発生したときの圧縮歪ε：６５％をｄ６としてプロットする。

図６に示すように、プロットｄ１〜ｄ６が、直線状のグラフＧ８近傍に位置することから（グラフＧ８に乗ることから）、Ｍｇ板材２１が破断する時の圧縮歪と加熱温度の関係は、グラフＧ８で示す正比例関係にあることがわかった。
このグラフＧ８に基づいて、Ｍｇ板材２１の圧縮歪εが８４〜８５％のとき、Ｍｇ板材２１に破断が発生することを防ぐためには２８０℃を超える加熱が必要なことがわかった。

一方、Ｍｇ板材２１の加熱温度が溶融を開始する温度（固相線温度）を超えると、加熱されたＭｇ板材２１は固体状態を維持できない。
加熱されたＭｇ板材２１は固体状態を維持していないと、セルフピアスリベット１０による機械的接合が困難になる。
そこで、Ｍｇ板材２１の加熱温度を、Ｍｇ板材２１が溶融を開始する温度（固相線温度）以下に設定した。

このように、Ｍｇ板材２１、具体的には、図９に示す接合部２５（Ａｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６）を、ダイ加熱手段３２およびポンチ加熱手段３５で２８０〜固相線℃まで加熱することで、Ｍｇ接合部２６の部位Ｐ４（図３参照）に破断が発生することを防いで、Ｍｇ板材２１（接合部２５）をセルフピアスリベット１０で良好に接合することができる。

つぎに、Ｍｇ板材２１を２８０〜固相線℃に加熱するセルフピアスリベット接合装置３０を図７に基づいて説明する。
図７に示すように、セルフピアスリベット接合装置３０は、Ｍｇ板材２１の接合部（以下、「Ｍｇ接合部」という）２６に当接可能なダイ３１と、ダイ３１に埋設されたダイ加熱手段３２と、Ａｌ板材２２の接合部（以下、「Ａｌ接合部」という）２７に当接可能なポンチ３４と、ポンチ３４に埋設されたポンチ加熱手段３５と、セルフピアスリベット１０をＭｇ接合部２６およびＡｌ接合部２７に押し込む（打ち込む）リベット押圧手段（図示せず）とを備えている。

Ｍｇ接合部２６は、例えば、平面視で円形に形成された部位である。
また、Ａｌ接合部２７は、例えば、平面視で円形に形成された部位である。

ダイ３１は、Ｍｇ板材２１に対して直交する方向（すなわち、矢印Ａ−Ｂ方向）に移動可能な部材である。
このダイ３１は、Ｍｇ接合部２６に上端部３７が当接可能に形成され、上端部３７の中央にＭｇ板材２１を受け入れる受入凹部３８が形成され、ダイ加熱手段３２を収容するダイ収納空間３９が形成されている。
すなわち、ダイ３１は、上端部３７の中央に受入凹部３８を形成することで、Ｍｇ接合部２６の外周２６ａ外側近傍２６ｂに沿って上端部３７が当接可能に形成されている。

ダイ収納空間３９は、Ｍｇ板材２１に対して可能な限り近づけた位置に形成されている。
Ｍｇ板材２１にダイ収納空間３９を近づけることで、ダイ加熱手段３２がＭｇ板材２１に近づけた状態で収納されている。
ダイ加熱手段３２をＭｇ板材２１に近づけることで、Ｍｇ接合部２６およびＡｌ接合部２７（主に、Ｍｇ接合部２６）をダイ加熱手段３２で効率よく加熱することができる。
ダイ加熱手段３２は、一例として、電気ヒータが用いられている。

ポンチ３４は、Ａｌ板材２２に対して直交する方向（すなわち、矢印Ｃ−Ｄ方向）に移動可能な部材である。
このポンチ３４は、Ａｌ接合部２７の外周２７ａ外側近傍２７ｂに下端部４２が当接可能に形成され、中央にセルフピアスリベット１０を収納するリベット収納空間４３が形成され、ポンチ加熱手段３５を収容するポンチ収納空間４４が形成されている。

ポンチ収納空間４４は、Ａｌ板材２２に対して可能な限り近づけた位置に形成されている。
Ａｌ板材２２にポンチ収納空間４４を近づけることで、ポンチ加熱手段３５がＡｌ板材２２に近づけた状態で収納されている。
ポンチ加熱手段３５をＡｌ板材２２に近づけることで、Ａｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６（主に、Ａｌ接合部２７）をポンチ加熱手段３５で効率よく加熱することができる。
ポンチ加熱手段３５は、一例として、電気ヒータが用いられている。

ポンチ３４のリベット収納空間４３にセルフピアスリベット１０およびリベット押圧手段が収納されている。
リベット押圧手段は、セルフピアスリベット１０に押込荷重Ｆを作用することで、セルフピアスリベット１０をＡｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６に矢印の如く押し込む（打ち込む）手段である。
以下、「Ｍｇ接合部２６およびＡｌ接合部２７」をまとめて「接合部２５」という。

つぎに、セルフピアスリベット１０でＡｌ板材２２およびＭｇ板材２１を接合するリベット接合方法を図８〜図９に基づいて説明する。
図８（ａ）に示すように、Ｍｇ接合部２６にＡｌ接合部２７を重ね合わせ、Ａｌ接合部２７の外周２７ａ外側近傍２７ｂおよびＭｇ接合部２６の外周２６ａ外側近傍２６ｂをダイ３１とポンチ３４とで挟持する。
よって、接合部２５の外周２５ａ外側近傍２５ｂ（すなわち、接合部２５の周囲）を好適に挟持（押圧）することができる。

この状態で、ダイ３１に埋設されたダイ加熱手段３２でＭｇ接合部２６およびＡｌ接合部２７（主に、Ｍｇ接合部２６）を加熱する。
同様に、ポンチ３４に埋設されたポンチ加熱手段３５でＡｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６（主に、Ａｌ接合部２７）を加熱する。
すなわち、ダイ加熱手段３２およびポンチ加熱手段３５で接合部２５を２８０〜固相線℃まで加熱する。

このように、ダイ加熱手段３２で接合部２５を加熱することで、ダイ加熱手段３２で発生した熱を、空気伝播で間接的に伝えることなくダイ３１を経て接合部２５に伝えることができる。
さらに、ポンチ加熱手段３５で接合部２５を加熱することで、ポンチ加熱手段３５で発生した熱を、空気伝播で間接的に伝えることなくポンチ３４を経て接合部２５に伝えることができる。
これにより、ダイ加熱手段３２やポンチ加熱手段３５で発生した熱を接合部２５に効率よく伝えて、接合部２５を効率よく加熱することができる。

接合部２５を２８０〜固相線℃まで加熱した後、リベット押圧手段でセルフピアスリベット１０に押込荷重Ｆを作用する。

図８（ｂ）に示すように、リベット押圧手段でセルフピアスリベット１０に押込荷重Ｆを作用することで、セルフピアスリベット１０の先端部（具体的には、脚部１２の先端部）１５が接合部２５（Ａｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６）に矢印Ｅの如く押し込まれる（打ち込まれる）。

図９に示すように、リベット押圧手段でセルフピアスリベット１０を接合部２５（Ａｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６）に押し込むことで、Ｍｇ接合部２６が受入凹部３８に膨出する。
この状態で、セルフピアスリベット１０の先端部１５が脚部１２の半径方向外側に広げられる。
これにより、セルフピアスリベット１０の頭部１１および先端部１５（すなわち、セルフピアスリベット１０）で接合部２５（Ａｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６）が接合される。

このように、接合部２５（Ａｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６）がセルフピアスリベット１０で接合された状態において、図３に示すように、Ｍｇ接合部２６は、部位Ｐ４において圧縮歪ε４：８４〜８５％まで圧縮される。

ここで、接合部２５（Ａｌ接合部２７およびＭｇ接合部２６）は、ダイ加熱手段３２およびポンチ加熱手段３５で２８０〜固相線℃まで加熱されている。
これにより、Ｍｇ接合部２６の部位Ｐ４において、Ｍｇ板材２１に破断が発生することを防いで、接合部２５をセルフピアスリベット１０で良好に接合することができる。

加えて、接合部２５の外周２５ａ外側近傍２５ｂをダイ３１およびポンチ３４で好適に挟持することができ、かつ、接合部２５をダイ加熱手段３２やポンチ加熱手段３５で効率よく加熱することで、セルフピアスリベット１０で接合部２５を一層良好に接合することができる。

なお、本発明に係るリベット接合方法は、前述した実施例に限定されるものではなく適宜変更、改良などが可能である。
例えば、前記実施例では、一方の被接合板材としてマグネシウム合金製の板材（Ｍｇ板材）２１を例示したが、これに限らないで、マグネシウム製の板材を用いることも可能である。

さらに、前記実施例で示したセルフピアスリベット１０、Ｍｇ板材２１、Ａｌ板材２２、接合部２５、接合部の外周２５ａ、接合部の外周外側近傍２５ｂ、Ｍｇ接合部２６、Ａｌ接合部２７、セルフピアスリベット接合装置３０、ダイ３１、ダイ加熱手段３２、ポンチ３４およびポンチ加熱手段３５などの形状や構成は例示したものに限定するものではなく適宜変更が可能である。

本発明は、フロントサイドフレームを車体前後方向に向けて設け、フロントサイドフレームの車体後方外側にフロントピラーを備えた自動車への適用に好適である。

１０…セルフピアスリベット、２１…Ｍｇ板材（一対の被接合板材のうち一方の被接合板材）、２２…Ａｌ板材（一対の被接合板材のうち他方の被接合板材）、２５…接合部、２５ａ…接合部の外周、２５ｂ…接合部の外周外側近傍、２６…Ｍｇ接合部、２７…Ａｌ接合部、３０…セルフピアスリベット接合装置、３１…ダイ、３２…ダイ加熱手段、３４…ポンチ、３５…ポンチ加熱手段。

Claims (3)

1. セルフピアスリベットで接合された一対の被接合板材のうち、一方の被接合板材をマグネシウムまたはマグネシウム合金製の板材とし、該板材の圧縮歪が８５％となるリベット接合方法において、
   前記一対の被接合板材のうち、前記セルフピアスリベットで接合する接合部を、加熱温度２８０〜固相線℃に加熱することを特徴とするリベット接合方法。
2. セルフピアスリベットで接合された一対の被接合板材のうち、一方の被接合板材をマグネシウムまたはマグネシウム合金製の板材とするリベット接合方法において、
   前記一対の被接合板材のうち前記接合部の周囲をダイおよびポンチで挟持する工程と、
   前記ダイに埋設されたダイ加熱手段および前記ポンチに埋設されたポンチ加熱手段で前記接合部を加熱する工程と、
   前記接合部に前記セルフピアスリベットを押し込むことにより、前記セルフピアスリベットで前記接合部を接合する工程と、
   を備えたことを特徴とするリベット接合方法。
3. 前記ダイ加熱手段および前記ポンチ加熱手段で前記接合部を２８０〜固相線℃に加熱し、
   前記セルフピアスリベットで前記接合部を接合した状態において、前記接合部のうち、前記マグネシウムまたは前記マグネシウム合金製の前記板材の圧縮歪が８５％となることを特徴とする請求項２記載のリベット接合方法。

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