JP2010101402A - Wet frictional member - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a wet frictional member which obtains an excellent reduction effect of a slipping torque even in a range comparatively high in relative rotation speed by controlling an excessive inflow of ATF from a pulling-in section to a segment piece or a top of island section. <P>SOLUTION: When the relative rotation speed reaches a middle speed range, ATF collects in a peripheral section by centrifugal force, and in a segment type frictional member 11 of an example 1, the slipping torque becomes large in such a manner that the ATF contacts the segment piece 13 since a pulling-in length γ1 is small. Furthermore, when the relative rotation speed enters a relatively high speed range such as about 1,500 rpm, the slipping torque becomes large because a stream of the ATF is disordered by high speed rotation speed like arrow head in a segment type frictional member 11A of an example 2, resulting in contact with the segment piece 13. To the contrary, the slipping torque becomes smaller since the stream of the ATF is controlled by the projection 4A as shown by the arrow head in a segment type frictional member 1A relating to an example 4. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、油中に浸した状態で対向面に高圧力をかけることによってトルクを得る湿式摩擦材であって、平板リング状の芯金にセグメントピースまたはリング形状に切断した摩擦材基材を全周両面若しくは片面に接着してなるセグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材に関するものである。   The present invention is a wet friction material that obtains torque by applying high pressure to the opposite surface in a state immersed in oil, and a friction material base material cut into a segment piece or a ring shape on a flat ring metal core The present invention relates to a segment-type friction material or a ring-type friction material bonded to both sides or one side of the entire circumference.

近年、湿式摩擦材として、材料の歩留まり向上による低コスト化、引き摺りトルク低減による車両での低燃費化を目指して、平板リング状の芯金に平板リング形状に沿ったセグメントピースに切断した摩擦材基材を油溝となる間隔をおいて接着剤で順次並べて全周に亘って接着し、裏面にも同様にセグメントピースに切断した摩擦材基材を接着してなるセグメントタイプ摩擦材が開発されている。このようなセグメントタイプ摩擦材は、自動車等の自動変速機（Automatic Transmission、以下「ＡＴ」とも略する。）やオートバイ等の変速機に用いられる複数または単数の摩擦板を設けた摩擦材係合装置用として用いることができる。   In recent years, as a wet friction material, a friction material that has been cut into segment pieces along a flat ring shape on a flat ring metal core with the aim of reducing costs by improving material yield and reducing fuel consumption in vehicles by reducing drag torque A segment type friction material has been developed, in which the base material is sequentially aligned with an adhesive at intervals to become oil grooves and bonded over the entire circumference, and the friction material base material cut into segment pieces is also bonded to the back surface. ing. Such a segment type friction material is a friction material engagement provided with a plurality or a single friction plate used in an automatic transmission (hereinafter abbreviated as “AT”) such as an automobile or a transmission such as a motorcycle. It can be used for devices.

一例として、自動車等の自動変速機には湿式油圧クラッチが用いられており、複数枚のセグメントタイプ摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを交互に重ね合わせ、油圧で両プレートを圧接してトルク伝達を行うようになっており、非締結状態から締結状態に移行する際に生じる摩擦熱の吸収や摩擦材の摩耗防止等の理由から、両プレートの間に潤滑油（Automatic Transmission Fluid，自動変速機潤滑油、以下「ＡＴＦ」とも略する。）を供給している。（なお、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標である。）   As an example, wet hydraulic clutches are used in automatic transmissions for automobiles, etc., and multiple segment type friction materials and multiple separator plates are alternately stacked, and torque is transmitted by pressure-contacting both plates with hydraulic pressure. In order to absorb frictional heat generated when shifting from the non-fastened state to the fastened state and to prevent wear of the friction material, lubricating oil (Automatic Transmission Fluid) Lubricating oil, hereinafter also referred to as “ATF”). (“ATF” is a registered trademark of Idemitsu Kosan Co., Ltd.)

しかし、湿式油圧クラッチの応答性を高めるためにセグメントタイプ摩擦材と相手材であるセパレータプレートとの距離は小さく設定されており、また湿式油圧クラッチの締結時のトルク伝達容量を充分に確保するために、セグメントタイプ摩擦材上に占める油通路の総面積は制約を受ける。この結果、湿式油圧クラッチの非締結時にセグメントタイプ摩擦材とセパレータプレートとの間に残留するＡＴＦが排出され難くなり、両プレートの相対回転によってＡＴＦによる引き摺りトルクが発生するという問題があった。   However, in order to increase the response of the wet hydraulic clutch, the distance between the segment type friction material and the counterpart separator plate is set small, and in order to ensure sufficient torque transmission capacity when the wet hydraulic clutch is engaged. In addition, the total area of the oil passage on the segment type friction material is limited. As a result, when the wet hydraulic clutch is not engaged, ATF remaining between the segment type friction material and the separator plate is difficult to be discharged, and drag torque due to ATF is generated due to relative rotation of both plates.

そこで、特許文献１においては、隣り合うセグメントピースの間に形成される油溝を区画形成し、油溝の間隔を内周側から外周側へ向かう途中で狭くすることを特徴とする湿式摩擦部材の発明について開示している。これによって、内周側から外周側へ流れるＡＴＦは、油溝の間隔が変化するポイントで堰き止められて、一部のＡＴＦがセグメントピースの表面に溢れ出てセグメントピースの表面を流れるため、ＡＴＦによる冷却効果が向上して耐熱性が向上するとともに、引き摺りトルクを低下させることができるとしている。   Therefore, in Patent Document 1, an oil groove formed between adjacent segment pieces is defined, and the wet friction member is characterized in that the interval between the oil grooves is narrowed on the way from the inner peripheral side to the outer peripheral side. This invention is disclosed. As a result, the ATF flowing from the inner peripheral side to the outer peripheral side is blocked at the point where the oil groove interval changes, and a part of the ATF overflows the surface of the segment piece and flows through the surface of the segment piece. The cooling effect is improved, the heat resistance is improved, and the drag torque can be reduced.

また、特許文献２に記載の発明においては、セグメントタイプ摩擦材においてセグメントピースの内周側の角を所定角度で切り落とすことによって、ＡＴに組み込まれた場合に非締結状態においてセグメントタイプ摩擦材が回転したとき、内周側から供給されるＡＴＦがセグメントピースの切り落とされた部分に当接することによって、ＡＴＦが積極的に摩擦材基材の摩擦面に供給されて、セパレータプレートと摩擦面との接触が抑制され、ＡＴＦによる引き摺りトルクが大幅に低減されるとしている。   Further, in the invention described in Patent Document 2, the segment type friction material rotates in a non-fastened state when incorporated into the AT by cutting off the inner peripheral side angle of the segment piece at a predetermined angle in the segment type friction material. When the ATF supplied from the inner peripheral side comes into contact with the cut-off portion of the segment piece, the ATF is positively supplied to the friction surface of the friction material base, and the contact between the separator plate and the friction surface The drag torque caused by ATF is greatly reduced.

しかしながら、上記特許文献１及び特許文献２に記載の技術においては、ＡＴＦがセグメントタイプ摩擦材の芯金の内周側から供給されることを前提としており、実機においてハブ孔からのＡＴＦの供給がない仕様の場合や、外周に油溜まりを発生して攪拌トルクが大きくなる場合においては、引き摺りトルクを低減する効果が非常に小さく、車両における大幅な低燃費化を実現するのは困難である。   However, in the technologies described in Patent Document 1 and Patent Document 2, it is assumed that ATF is supplied from the inner peripheral side of the core of the segment type friction material, and in the actual machine, ATF is supplied from the hub hole. When there is no specification or when an oil pool is generated on the outer periphery and the stirring torque is increased, the effect of reducing the drag torque is very small, and it is difficult to realize a significant reduction in fuel consumption in the vehicle.

そこで、特許文献３においては、平板リング形状の芯金に平板リング形状に沿って、摩擦材基材を複数のセグメントピースに切断して全周両面または片面に接着してなるセグメントタイプ摩擦材であって、芯金の外周からセグメントピースの外周までの引き込み量を従来よりも多くした発明について開示している。これによって、芯金の外周部分においてセグメントピースとセパレータプレートの間隙が広くなる部分が生じるため、外周に油溜まりを発生して攪拌トルクが大きくなる場合においても、引き摺りトルクを低減することができるとしている。
特開２００１−２９５８５９号公報 特開２００５−２８２６４８号公報 特開２００６−１３２５８１号公報 Therefore, in Patent Document 3, a segment-type friction material is formed by cutting a friction material base material into a plurality of segment pieces and bonding them to both sides or one side along a flat ring shape on a flat ring metal core. Thus, an invention is disclosed in which the amount of pull-in from the outer periphery of the core bar to the outer periphery of the segment piece is greater than that of the conventional art. As a result, there is a portion where the gap between the segment piece and the separator plate is widened in the outer peripheral portion of the core metal, so that drag torque can be reduced even when an oil pool is generated on the outer periphery and the stirring torque increases. Yes.
JP 2001-295859 A JP 2005-282648 A JP 2006-132581 A

しかしながら、上記特許文献３に記載の技術においては、相対回転数が低い場合には確かに引き摺りトルクが低減されるが、相対回転数が比較的高くなると、遠心力によってＡＴＦが引き込み部分を含む外周部分に溜まった状態となり、高速回転によって溜まったＡＴＦの流れが乱れてセグメントピース上へ乗り上げるために、引き摺りトルクを低減する効果が小さくなるという問題点があった。このような問題点は、芯金にリング形状の摩擦材基材が接着されて、島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工によって油溝が形成されてなるリングタイプ摩擦材においても、同様である。   However, in the technique described in Patent Document 3, the drag torque is surely reduced when the relative rotational speed is low. However, when the relative rotational speed is relatively high, the ATF includes the retraction portion including the retracted portion by centrifugal force. There is a problem that the effect of reducing drag torque is reduced because the flow of ATF accumulated by high-speed rotation is disturbed and climbs onto the segment piece. The same problem applies to a ring-type friction material in which a ring-shaped friction material base material is bonded to a metal core, and an oil groove is formed by pressing or cutting processing leaving an island-shaped portion. is there.

そこで、本発明は、かかる問題点を解決するためになされたものであって、セグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、引き込み部分からセグメントピースまたは島状部分の上へのＡＴＦの余分な流れ込みを制御することによって、相対回転数が比較的高い領域においても優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材を提供することを目的とするものである。   Accordingly, the present invention has been made to solve such a problem, and is a segment type friction material or a ring type friction material, and an extra ATF from the retracted portion onto the segment piece or the island-shaped portion. It is an object of the present invention to provide a wet friction material capable of obtaining an excellent drag torque reduction effect even in a region where the relative rotational speed is relatively high by controlling the inflow.

請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿って、複数個のセグメントピースに切断された摩擦材基材が、前記セグメントピースの外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の全周両面若しくは全周片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて複数個の島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されて、前記島状部分の外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するリングタイプ摩擦材であって、前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側に、前記芯金の外周方向に突出する１個または複数個の突起が設けられたものである。   In the wet friction material according to the invention of claim 1, the friction material substrate cut into a plurality of segment pieces along the flat ring shape on the flat ring metal core, the outer peripheral side surface of the segment piece is the A segment type friction material bonded to all or both sides of the circumference so that it has a predetermined pull-in length from the outer periphery of the core metal, or a ring shape on both sides or all sides of a flat ring metal core A ring-type friction material in which a friction material base material is bonded and pressed or cut while leaving a plurality of island-shaped portions, and an outer peripheral side surface of the island-shaped portions has a predetermined pull-in length from the outer periphery of the core metal And the one or several protrusion which protrudes in the outer peripheral direction of the said metal core is provided in the outer peripheral side of the said segment piece or the said island-shaped part.

請求項２の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１の構成において、前記突起は、前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面からの突出長さが前記引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の先端部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の付け根部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内であるものである。   The wet friction material according to a second aspect of the present invention is the wet friction material according to the first aspect, wherein the protrusion has a protruding length from the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-shaped portion of 10% to 100% of the retracted length. And the sum of the widths of the tip portions of the one or the plurality of protrusions is within the range of 0% to 40% of the length of the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-like portion, and the 1 The sum of the widths of the base portions of one or a plurality of protrusions is in the range of 10% to 50% of the length of the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-shaped portion.

請求項３の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１または請求項２の構成において、前記引き込み長さは、前記芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内、より好ましくは１．５％〜３．１％の範囲内であるものである。   The wet friction material according to the invention of claim 3 is the structure of claim 1 or claim 2, wherein the pull-in length is more preferably within a range of 0.8% to 4.2% of the radius of the cored bar. Is in the range of 1.5% to 3.1%.

請求項４の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項３のいずれか１つの構成において、更に前記セグメントピースの内周側に、前記１個または複数個の突起に対応した１個または複数個の凹部が設けられたセグメントタイプ摩擦材であるものである。   A wet friction material according to a fourth aspect of the present invention is the wet friction material according to any one of the first to third aspects, further comprising one piece corresponding to the one or the plurality of protrusions on the inner peripheral side of the segment piece. Or it is a segment type friction material provided with the some recessed part.

請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金にセグメントピースまたはリング形状に切断された摩擦材基材が、複数個のセグメントピースまたは島状部分の外周側面が芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、セグメントピースまたは島状部分の外周側に、芯金の外周方向に突出する１個または複数個の突起が設けられている。   In the wet friction material according to the invention of claim 1, the friction material base material cut into a segment piece or a ring shape on a flat ring metal core, the outer peripheral side surface of a plurality of segment pieces or island-shaped parts is a metal core A segment type friction material or a ring type friction material bonded to both sides or one side of the circumference so as to have a predetermined pull-in length from the outer circumference, wherein the core metal is attached to the outer circumference side of the segment piece or the island-shaped portion. One or a plurality of protrusions protruding in the outer circumferential direction are provided.

このように引き込み部分に突出した突起を設けることによって、相対回転数が比較的高い領域において、遠心力で外周部分に溜まったＡＴＦの流れが突起によって制御され、高速回転でＡＴＦの流れが乱れてセグメントピースまたは島状部分の上へ流れ込む事態が防止されるため、相対回転数が比較的高い領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   By providing the protrusion protruding in the drawing portion in this way, the flow of ATF accumulated in the outer peripheral portion by centrifugal force is controlled by the protrusion in the region where the relative rotational speed is relatively high, and the flow of ATF is disturbed by the high speed rotation. Since a situation of flowing onto the segment piece or the island-like portion is prevented, a large drag torque reduction effect can be obtained even in a region where the relative rotational speed is relatively high.

このようにして、セグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、引き込み部分からセグメントピースまたは島状部分の上へのＡＴＦの余分な流れ込みを制御することによって、相対回転数が比較的高い領域においても優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。   In this manner, a segment type friction material or a ring type friction material having a relatively high relative rotational speed by controlling excess flow of ATF from the retracted portion onto the segment piece or the island-shaped portion. In this case, the wet friction material can obtain an excellent drag torque reduction effect.

請求項２の発明に係る湿式摩擦材においては、セグメントピースまたは島状部分の外周側面からの突起の突出長さが引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、１個または複数個の突起の先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、１個または複数個の突起の付け根部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内である。   In the wet friction material according to the invention of claim 2, the protrusion length of the protrusion from the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-shaped portion is within the range of 10% to 100% of the retracted length, and one or plural The total width of the tip portions of the projections is in the range of 0% to 40% of the length of the outer peripheral side surface of the segment piece or island-shaped portion, and the total width of the base portions of one or more projections is the segment It exists in the range of 10%-50% of the length of the outer peripheral side surface of a piece or an island-like part.

ここで、「突起の先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの０％」の場合とは、突起の形状が先端部分の尖った三角形・五角形等である場合、または突起の先端部分が丸みを帯びたＲ形状である場合であり、これらの場合には突起の先端部分の幅はゼロと考えられるためである。   Here, the case where “the total width of the tip portion of the protrusion is 0% of the length of the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-like portion” means that the shape of the protrusion is a triangle or pentagon with a sharp tip portion, etc. This is because the tip portion of the protrusion has a rounded R shape, and in these cases, the width of the tip portion of the protrusion is considered to be zero.

本発明者は、セグメントピースまたは島状部分の外周側面に設けられる突起の大きさについて、鋭意実験研究を重ねた結果、突起の突出長さが引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、突起の先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、突起の付け根部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内である場合に、より顕著な引き摺りトルクの低減効果が得られることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成させたものである。   As a result of earnest experiment research on the size of the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-shaped portion, the present inventor has found that the protrusion length of the protrusion is within the range of 10% to 100% of the retracted length. Yes, the total width of the tip of the projection is in the range of 0% to 40% of the length of the outer peripheral side surface of the segment piece or island-shaped portion, and the total width of the base portion of the projection is the segment piece or island-shaped portion The present inventors have found that a more remarkable drag torque reduction effect can be obtained when the length is in the range of 10% to 50% of the length of the outer peripheral side surface, and the present invention has been completed based on this finding.

すなわち、突起の突出長さが引き込み長さの１０％未満である場合には、突起が小さ過ぎてＡＴＦを制御する効果が十分に得られず、引き込み長さの１００％を超えると突起の先端が芯金の外にはみ出してしまうため、好ましくない。また、実験の結果、突起の先端部分の幅は小さいほどＡＴＦを制御する効果が大きいことが分かり、先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの４０％を超えると、ＡＴＦを制御する効果が十分に得られない。これに応じて、突起の付け根部分の幅の合計は、外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内であることが好ましい。   That is, when the protrusion length of the protrusion is less than 10% of the pull-in length, the protrusion is too small to obtain a sufficient effect of controlling ATF, and when the protrusion length exceeds 100%, the tip of the protrusion However, this is not preferable because it protrudes outside the cored bar. As a result of the experiment, it is found that the effect of controlling the ATF is larger as the width of the tip portion of the protrusion is smaller, and the total width of the tip portion exceeds 40% of the length of the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-like portion. Then, the effect of controlling the ATF cannot be obtained sufficiently. Accordingly, the total width of the base portion of the protrusion is preferably in the range of 10% to 50% of the length of the outer peripheral side surface.

請求項３の発明に係る湿式摩擦材においては、引き込み長さが芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内であるため、請求項１または請求項２に係る発明の効果に加えて、湿式摩擦材の締結時における高いトルク伝達効率と、非締結時における低い引き摺りトルクとを両立することができるという作用効果を奏する。   In the wet friction material according to the invention of claim 3, since the pull-in length is in the range of 0.8% to 4.2% of the radius of the core metal, the effect of the invention according to claim 1 or claim 2 is achieved. In addition, there is an effect that it is possible to achieve both high torque transmission efficiency when the wet friction material is fastened and low drag torque when the wet friction material is not fastened.

すなわち、引き込み長さが芯金の半径の０．８％未満であると、引き込みによって外周側にスペースを設けることによる引き摺りトルクの低減効果を十分に得ることができず、また引き込み長さが芯金の半径の４．２％を超えると、締結時における湿式摩擦材とセパレータプレートとの接触面積が小さくなって、十分に高いトルク伝達効率を得ることが困難となる。したがって、引き込み長さは、芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内であることが好ましい。   That is, if the pull-in length is less than 0.8% of the radius of the cored bar, it is not possible to obtain a sufficient drag torque reduction effect by providing a space on the outer peripheral side by the pull-in, and the pull-in length is not the core. If it exceeds 4.2% of the radius of gold, the contact area between the wet friction material and the separator plate at the time of fastening becomes small, and it becomes difficult to obtain sufficiently high torque transmission efficiency. Accordingly, the pull-in length is preferably in the range of 0.8% to 4.2% of the core metal radius.

なお、引き込み長さが芯金の半径の１．５％〜３．１％の範囲内である場合には、より確実に、湿式摩擦材の締結時における高いトルク伝達効率と、非締結時における低い引き摺りトルクとを両立することができるため、より好ましい。   In addition, when the drawing-in length is in the range of 1.5% to 3.1% of the radius of the cored bar, the torque transmission efficiency when the wet friction material is fastened and more reliably when the wet friction material is not fastened. This is more preferable because it can achieve both low drag torque.

請求項４の発明に係る湿式摩擦材は、セグメントピースの内周側に、１個または複数個の突起に対応した１個または複数個の凹部が設けられたセグメントタイプ摩擦材であるため、請求項１乃至請求項３のいずれか１つに係る発明の効果に加えて、摩擦材基材からセグメントピースを切り出す際に、セグメントピースの半径方向に間隔を空ける必要がなく連続的に切り出すことができることから、摩擦材基材をより経済的に活用することができ、より低コストで製造することができるという作用効果を奏する。   The wet friction material according to the invention of claim 4 is a segment type friction material in which one or a plurality of recesses corresponding to one or a plurality of protrusions are provided on the inner peripheral side of the segment piece. In addition to the effect of the invention according to any one of Items 1 to 3, when the segment piece is cut out from the friction material base material, the segment piece need not be spaced in the radial direction and can be continuously cut out. Since it can do, there exists an effect that a friction material base material can be utilized more economically and it can manufacture at lower cost.

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

実施の形態１
まず、本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材について、図１乃至図８を参照して説明する。図１は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。 Embodiment 1
First, a wet friction material according to Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a partial plan view showing a part of a segment type friction material as a wet friction material according to Embodiment 1 of the present invention.

図２（ａ）は本発明の実施の形態１の第１変形例（実施例４）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例（実施例１）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第５変形例（実施例５）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   FIG. 2A is a partial plan view showing a part of a segment type friction material as a wet friction material according to a first modified example (Example 4) of the first embodiment of the present invention, and FIG. Partial plan view showing a part of a segment type friction material according to a second modification of the first embodiment, (c) is a segment type friction according to a third modification (Example 1) of the first embodiment of the present invention. The partial top view which shows a part of material, (d) is a partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on the 4th modification of Embodiment 1 of this invention, (e) is embodiment of this invention The fragmentary top view which shows a part of segment type friction material which concerns on the 5th modification (Example 5) of the form 1, (f) is the segment type friction material which concerns on the 6th modification of Embodiment 1 of this invention. It is a partial top view which shows a part.

図３（ａ）は本発明の実施の形態１の第７変形例（実施例６）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第８変形例（実施例２）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第９変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３）の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第１０変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第１１変形例（実施例７）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第１２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   FIG. 3A is a partial plan view showing a part of a segment type friction material according to a seventh modified example (Example 6) of the first embodiment of the present invention, and FIG. 3B shows the first embodiment of the present invention. Partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on an 8th modification (Example 2), (c) is the segment type friction material (Example 3) which concerns on the 9th modification of Embodiment 1 of this invention. ) Is a partial plan view showing a part of the segment type friction material according to the tenth modification of the first embodiment of the present invention, and FIG. The fragmentary top view which shows a part of segment type friction material which concerns on the 11th modification (Example 7) of form 1, (f) is the segment type friction material which concerns on the 12th modification of Embodiment 1 of this invention. It is a partial top view which shows a part.

図４（ａ）は従来（比較例１）のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は第１変形例（比較例２）に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は第２変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は第３変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。図５は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，３）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を、従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１，２）と比較して示す図である。   4A is a partial plan view showing a part of a conventional segment type friction material (Comparative Example 1), and FIG. 4B is a part of a conventional segment type friction material according to a first modification (Comparative Example 2). (C) is a partial plan view showing a part of the conventional segment type friction material according to the second modification, and (d) is a part of the conventional segment type friction material according to the third modification. FIG. FIG. 5 shows the relationship between the relative rotational speed and drag torque in the segment type friction material (Examples 1, 2 and 3) as the wet friction material according to Embodiment 1 of the present invention. It is a figure shown in comparison with 1, 2).

図６（ａ）は本発明の実施の形態１に係る突起形状の異なるセグメントタイプ摩擦材（実施例１，４，５）における引き摺りトルクの低減効果を従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）と比較した低減率として示す図、（ｂ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例４）における突起幅δに対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｃ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，６）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｄ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３，４，７）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図である。   FIG. 6 (a) shows the effect of reducing drag torque in segment type friction materials (Examples 1, 4 and 5) having different protrusion shapes according to the first embodiment of the present invention in the conventional segment type friction material (Comparative Example 1). FIG. 5B shows a reduction rate compared to Comparative Example 1 in terms of the drag torque reduction effect on the protrusion width δ in the segment type friction material (Example 4) according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 5C shows the reduction effect of drag torque with respect to the number of protrusions in the segment type friction material (Examples 1, 2 and 6) according to Embodiment 1 of the present invention as a reduction rate compared with Comparative Example 1. FIG. 4D is a graph showing a reduction effect of drag torque on the number of protrusions in the segment type friction material according to the first embodiment of the present invention (Examples 3, 4, and 7) compared with Comparative Example 1. It shows as a percentage.

図７（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。図８（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。   FIG. 7A is a partial plan view showing the contact state of the ATF in the low-speed rotation state with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 1), and FIG. 7B is the low-speed rotation with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 2). FIG. 6C is a partial plan view showing the contact state of the ATF in the state, and FIG. 5C shows the contact state of the ATF in the low-speed rotation state with respect to the segment type friction material (Example 1) according to the third modification of the first embodiment of the present invention. It is a partial top view. FIG. 8A is a partial plan view showing the contact state of the ATF in a high speed rotation state with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 1), and FIG. 8B is a high speed rotation with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 2). FIG. 7C is a partial plan view showing the contact state of the ATF in the state, and FIG. 8C shows the contact state of the ATF in the high-speed rotation state with respect to the segment type friction material (Example 1) according to the third modification of the first embodiment of the present invention. It is a partial top view.

図１に示されるように、本実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１は、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した、外周側に突起４を有する複数のセグメントピース３を、接着剤(熱硬化性樹脂)を使用して油溝５の間隔を空けて並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。   As shown in FIG. 1, a segment type friction material 1 as a wet friction material according to the first embodiment includes a flat ring-shaped steel plate core 2 and a normal friction material base material for a wet friction material. A plurality of segment pieces 3 having protrusions 4 on the outer peripheral side, cut out from the outer periphery, are arranged and pasted at intervals of oil grooves 5 using an adhesive (thermosetting resin). Affixed with an adhesive.

ここで、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、「湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材」として、セルロース繊維（パルプ）、アラミド繊維、充填剤等を混合して抄紙してなる抄紙体に、フェノール樹脂を含浸させて加熱硬化させたものを用いている。以下の各実施例においても、同様である。接着剤(熱硬化性樹脂)としては、フェノール樹脂を使用している。芯金２の片面当りのセグメントピース３の枚数は２０枚であり、油溝５の間隔は２ｍｍである。   Here, in the segment type friction material 1 according to the first embodiment, as a “normal friction material base material for a wet friction material”, paper made by mixing cellulose fibers (pulp), aramid fibers, fillers, and the like. The paper body thus obtained is impregnated with a phenol resin and heat-cured. The same applies to the following embodiments. A phenol resin is used as the adhesive (thermosetting resin). The number of segment pieces 3 per one side of the core metal 2 is 20, and the interval between the oil grooves 5 is 2 mm.

図１に示されるように、セグメントピース３の外周側面の長さをα、半径方向の長さをβ、芯金２の外周からセグメントピース３の外周側面までの距離すなわち引き込み長さをγ、突起４の先端部分の幅をδ、突起４の突出長さをεとすると、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．０ｍｍ，ε＝１．０ｍｍである。   As shown in FIG. 1, the length of the outer peripheral side surface of the segment piece 3 is α, the length in the radial direction is β, the distance from the outer periphery of the cored bar 2 to the outer peripheral side surface of the segment piece 3, that is, the pull-in length is γ, Assuming that the width of the tip portion of the protrusion 4 is δ and the protrusion length of the protrusion 4 is ε, in the segment type friction material 1 according to the first embodiment, α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 1.0 mm and ε = 1.0 mm.

また、図１に示されるように、芯金２の外周直径をφ、セグメントピース３の外周から外周までの直径（ディスクサイズ外径）をφ１、セグメントピース３の内周から内周までの直径（ディスクサイズ内径）をφ２とすると、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、φ＝１６８ｍｍ，φ１＝１６５ｍｍ，φ２＝１４５ｍｍである。したがって、１．５ｍｍ／（１６８ｍｍ／２）×１００≒１．８より、引き込み長さγは芯金２の半径（φ／２）の約１．８％である。   Further, as shown in FIG. 1, the outer diameter of the cored bar 2 is φ, the diameter from the outer periphery to the outer periphery of the segment piece 3 (disk size outer diameter) is φ1, and the diameter from the inner periphery to the inner periphery of the segment piece 3 When (disk size inner diameter) is φ2, in the segment type friction material 1 according to the first embodiment, φ = 168 mm, φ1 = 165 mm, and φ2 = 145 mm. Therefore, from 1.5 mm / (168 mm / 2) × 100≈1.8, the pull-in length γ is about 1.8% of the radius (φ / 2) of the core metal 2.

本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、突起４の形状は矩形に近い台形であり、突起４の数は１個であるが、突起の形状及び個数はこれに限られるものではなく、種々の変形例が存在する。以下、それらの変形例について、図２及び図３を参照して説明する。   In the segment type friction material 1 according to the first embodiment, the shape of the protrusions 4 is a trapezoidal shape close to a rectangle, and the number of protrusions 4 is one, but the shape and number of protrusions are not limited to this. There are various modifications. Hereinafter, these modifications will be described with reference to FIGS. 2 and 3.

図２（ａ）に示されるように、本実施の形態１の第１変形例（実施例４）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、突起４Ａが矩形（長方形）であるセグメントピース３Ａが用いられている。セグメントピース３Ａの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは、いずれもセグメントタイプ摩擦材１と同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ）であり、突起４Ａの先端部分（根元部分も同じ）の幅δ＝１．５ｍｍ、突起４Ａの突出長さε＝０．９ｍｍである。   As shown in FIG. 2A, in the segment type friction material 1A as the wet friction material according to the first modified example (Example 4) of the first embodiment, the protrusion 4A is rectangular (rectangular). A segment piece 3A is used. The length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3A, the length β in the radial direction, and the pull-in length γ are all the same as the segment type friction material 1 (α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm). Yes, the width δ of the tip portion of the protrusion 4A (the same for the base portion) is 1.5 mm, and the protrusion length ε of the protrusion 4A is 0.9 mm.

また、図２（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の第２変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｂにおいては、突起４Ｂが上辺と下辺の差の大きい台形であるセグメントピース３Ｂが用いられ、セグメントピース３Ｂの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、突起４Ｂの先端部分の幅δ＝１．０ｍｍ、根元部分の幅＝２．０ｍｍ、突起４Ｂの突出長さε＝１．２ｍｍである。   Further, as shown in FIG. 2B, in the segment type friction material 1B as the wet friction material according to the second modification of the first embodiment, the protrusion 4B is a trapezoid having a large difference between the upper side and the lower side. A segment piece 3B is used, and the length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3B, the length β in the radial direction, and the pull-in length γ are the same as those of the segment type friction material 1, and the width δ of the tip portion of the protrusion 4B. = 1.0 mm, width of the root portion = 2.0 mm, and protrusion length ε = 1.2 mm of the protrusion 4B.

更に、図２（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の第３変形例（実施例１）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｃにおいては、突起４Ｃが三角形であるセグメントピース３Ｃが用いられ、セグメントピース３Ｃの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、突起４Ｃの先端部分は三角形の角であり尖った部位であるため幅δ＝０ｍｍと見做し、根元部分の幅＝１．５ｍｍ、突起４Ｃの突出長さε＝０．９ｍｍである。   Further, as shown in FIG. 2C, in the segment type friction material 1C as the wet friction material according to the third modified example (Example 1) of the first embodiment, the segment in which the protrusion 4C is a triangle. The piece 3C is used, and the length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3C, the length β in the radial direction, and the pull-in length γ are the same as those of the segment type friction material 1, and the tip portion of the protrusion 4C has a triangular corner. Since this is a sharp point, it is assumed that the width δ = 0 mm, the width of the root portion is 1.5 mm, and the protrusion length ε of the protrusion 4C is 0.9 mm.

また、図２（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｄにおいては、突起４Ｃの形状・大きさ、セグメントピース３Ｄの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｃと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、セグメントピース３Ｄの内周側に、突起４Ｃに対応する凹部５Ｄが設けられている点である。   Further, as shown in FIG. 2D, in the segment type friction material 1D as the wet friction material according to the fourth modification of the first embodiment, the shape and size of the protrusion 4C, the segment piece 3D The length α of the outer peripheral side surface, the length β in the radial direction, and the pull-in length γ are all the same as the segment type friction material 1C (α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 0 mm, ε = 0 .9 mm). The difference is that a recess 5D corresponding to the protrusion 4C is provided on the inner peripheral side of the segment piece 3D.

更に、図２（ｅ）に示されるように、本実施の形態１の第５変形例（実施例５）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｅにおいては、突起４Ｅが半円形であるセグメントピース３Ｅが用いられ、セグメントピース３Ｅの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、突起４Ｅの先端部分は半円形のＲ形状部位であるため幅δ＝０ｍｍと見做し、根元部分の幅＝２．０ｍｍ、突起４Ｅの突出長さε＝１．０ｍｍである。   Further, as shown in FIG. 2E, in the segment type friction material 1E as the wet friction material according to the fifth modified example (Example 5) of the first embodiment, the protrusion 4E is semicircular. The segment piece 3E is used, the length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3E, the length β in the radial direction, and the pull-in length γ are the same as those of the segment type friction material 1, and the tip portion of the protrusion 4E is semicircular Since it is an R-shaped part, the width δ is assumed to be 0 mm, the width of the root portion is 2.0 mm, and the protrusion length ε of the protrusion 4E is 1.0 mm.

また、図２（ｆ）に示されるように、本実施の形態１の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｆにおいては、突起４Ｅの形状・大きさ、セグメントピース３Ｆの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｅと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，ε＝１．０ｍｍ）である。異なるのは、セグメントピース３Ｆの内周側に、突起４Ｅに対応する凹部５Ｆが設けられている点である。   Further, as shown in FIG. 2F, in the segment type friction material 1F as the wet friction material according to the sixth modification of the first embodiment, the shape and size of the protrusion 4E, the segment piece 3F The outer peripheral side surface length α, radial length β, and pull-in length γ are all the same as the segment type friction material 1E (α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 0 mm, ε = 1) 0.0 mm). The difference is that a recess 5F corresponding to the protrusion 4E is provided on the inner peripheral side of the segment piece 3F.

これらの各１個の突起４，４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｅのうち突起４，４Ａ，４Ｃ，４Ｅは、いずれもセグメントピース３，３Ａ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆの外周側面の中央に設けられている。したがって、突起４，４Ａ，４Ｃ，４Ｅは、セグメントピース３，３Ａ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆについて、左右対称となる位置に設けられている。   Of these projections 4, 4A, 4B, 4C, 4E, the projections 4, 4A, 4C, 4E are all provided at the center of the outer peripheral side surfaces of the segment pieces 3, 3A, 3C, 3D, 3E, 3F. It has been. Accordingly, the protrusions 4, 4A, 4C, 4E are provided at positions that are symmetrical with respect to the segment pieces 3, 3A, 3C, 3D, 3E, 3F.

更に、図３（ａ）に示されるように、本実施の形態１の第７変形例（実施例６）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｇにおいては、突起４Ｃが三角形であり、突起４Ｃの数が３個であるセグメントピース３Ｇが用いられている。突起４Ｃの形状・大きさ、セグメントピース３Ｇの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは、セグメントタイプ摩擦材１Ｃと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，根元部分の幅＝１．５ｍｍ，ε＝１．２ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ｃの個数が３個である点である。   Further, as shown in FIG. 3A, in the segment type friction material 1G as the wet friction material according to the seventh modified example (Example 6) of the first embodiment, the protrusion 4C is triangular. A segment piece 3G having three protrusions 4C is used. The shape and size of the protrusion 4C, the length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3G, the radial length β, and the pull-in length γ are the same as those of the segment type friction material 1C (α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 0 mm, width of root portion = 1.5 mm, ε = 1.2 mm). The difference is that the number of the protrusions 4C is three.

また、図３（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の第８変形例（実施例２）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいては、突起４Ｈが三角形であり、突起４Ｈの数が６個であるセグメントピース３Ｈが用いられ、セグメントピース３Ｈの外周側面の長さα及び半径方向の長さβはセグメントタイプ摩擦材１と同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ）であり、引き込み長さは大きくγ＝２．６ｍｍであり、突起４Ｈが三角形であるため先端部分の幅δの合計＝０ｍｍと見做し、突起４Ｈの突出長さも大きくε＝２．０ｍｍである。   In addition, as shown in FIG. 3B, in the segment type friction material 1H as the wet friction material according to the eighth modified example (Example 2) of the first embodiment, the protrusion 4H is a triangle, A segment piece 3H having six protrusions 4H is used, and the length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3H and the length β in the radial direction are the same as the segment type friction material 1 (α = 20 mm, β = 10 mm). The pull-in length is large and γ = 2.6 mm. Since the protrusion 4H is triangular, the total width δ of the tip portion is considered to be 0 mm, and the protrusion length of the protrusion 4H is also large and ε = 2.0 mm. is there.

更に、図３（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の第９変形例（実施例３）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｉにおいては、突起４Ａが矩形（長方形）であるセグメントピース３Ｉが用いられ、突起４Ａの形状・大きさ、セグメントピース３Ｉの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１Ａと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．５ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ａの個数が５個である点である。   Further, as shown in FIG. 3C, in the segment type friction material 1I as the wet friction material according to the ninth modified example (Example 3) of the first embodiment, the protrusion 4A is rectangular (rectangular). The segment piece 3I is used, and the shape and size of the protrusion 4A, the length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3I, the radial length β, and the pull-in length γ are the same as those of the segment type friction material 1A (α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 1.5 mm, ε = 0.9 mm). The difference is that the number of the protrusions 4A is five.

また、図３（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の第１０変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｊにおいては、突起４Ａの形状・大きさ・個数、セグメントピース３Ｊの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｉと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．５ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、セグメントピース３Ｊの内周側に、５個の突起４Ａに対応する５個の凹部６Ｊが設けられている点である。   As shown in FIG. 3D, in the segment type friction material 1J as the wet friction material according to the tenth modification of the first embodiment, the shape / size / number of protrusions 4A, segment pieces The outer peripheral side surface length α, radial direction β, and pull-in length γ of 3J are all the same as the segment type friction material 1I (α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 1.5 mm). , Ε = 0.9 mm). The difference is that five recesses 6J corresponding to the five protrusions 4A are provided on the inner peripheral side of the segment piece 3J.

更に、図３（ｅ）に示されるように、本実施の形態１の第１１変形例（実施例７）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｋにおいては、突起４Ａが矩形（長方形）であるセグメントピース３Ｋが用いられ、突起４Ａの形状・大きさ、セグメントピース３Ｋの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１Ａ，１Ｉと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．５ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ａの個数が１０個である点である。   Further, as shown in FIG. 3 (e), in the segment type friction material 1K as the wet friction material according to the eleventh modification (Example 7) of the first embodiment, the protrusion 4A is rectangular (rectangular). Segment piece 3K is used, and the shape and size of the projection 4A, the length α of the outer peripheral side surface of the segment piece 3K, the length β in the radial direction, and the pull-in length γ are the same as those of the segment type friction materials 1A and 1I. (Α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 1.5 mm, ε = 0.9 mm). The difference is that the number of the protrusions 4A is ten.

また、図３（ｆ）に示されるように、本実施の形態１の第１２変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｌにおいては、突起４Ｅの形状・大きさ、セグメントピース３Ｌの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｅと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，ε＝１．０ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ｅの個数が３個である点である。   Further, as shown in FIG. 3 (f), in the segment type friction material 1L as the wet friction material according to the twelfth modification of the first embodiment, the shape and size of the protrusion 4E, the segment piece 3L The outer peripheral side surface length α, radial length β, and pull-in length γ are all the same as the segment type friction material 1E (α = 20 mm, β = 10 mm, γ = 1.5 mm, δ = 0 mm, ε = 1) 0.0 mm). The difference is that the number of the protrusions 4E is three.

これらの複数個の突起４Ａ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈは、いずれもセグメントピース３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌの外周側面の中央または中央から左右にそれぞれ等距離に離れた位置に設けられている。したがって、突起４Ａ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈは、セグメントピース３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌについて、セグメントピース３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌの外周側面の左右対称となる位置に設けられている。   The plurality of protrusions 4A, 4C, 4E, and 4H are all provided at positions that are equidistant from the center or the center of the outer peripheral side surface of the segment pieces 3G, 3H, 3I, 3J, 3K, and 3L. ing. Therefore, the protrusions 4A, 4C, 4E, 4H are symmetrically positioned on the outer peripheral side surfaces of the segment pieces 3G, 3H, 3I, 3J, 3K, 3L with respect to the segment pieces 3G, 3H, 3I, 3J, 3K, 3L. Is provided.

これに対して、従来のセグメントタイプ摩擦材について、図４を参照して説明する。図４（ａ）に示されるように、従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１は、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１と同様に、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出した複数のセグメントピース１３を、接着剤（フェノール樹脂）を使用して油溝５の間隔を空けて並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。   In contrast, a conventional segment type friction material will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 4 (a), the segment type friction material 11 according to the prior art (Comparative Example 1) is made of a flat plate ring-shaped steel plate, similarly to the segment type friction material 1 according to the first embodiment. A plurality of segment pieces 13 obtained by cutting a normal friction material base material for a wet friction material are attached to the cored bar 2 with an adhesive (phenolic resin) arranged at intervals of the oil grooves 5, and the cored bar is bonded. Similarly, it is affixed to the back surface of 2 with an adhesive.

ここで、従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１においては、芯金２の片面当りのセグメントピース１３の枚数は２０枚で、油溝５の間隔も２ｍｍで本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、セグメントピース１３の外周側面の長さもほぼ２０ｍｍである。しかし、半径方向の長さが１０．９ｍｍとやや長く、その分だけ引き込み長さγ１が０．６ｍｍと小さくなっている。   Here, in the segment type friction material 11 according to the prior art (Comparative Example 1), the number of segment pieces 13 per one side of the core metal 2 is 20, and the interval between the oil grooves 5 is 2 mm. This is the same as the segment type friction material 1 according to the above, and the length of the outer peripheral side surface of the segment piece 13 is approximately 20 mm. However, the length in the radial direction is slightly long as 10.9 mm, and the pull-in length γ1 is as small as 0.6 mm.

また、図４（ｂ）に示されるように、従来技術の第１変形例（比較例２）に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａは、芯金２の片面当りのセグメントピース１３の枚数は２０枚で、油溝５の間隔も２ｍｍ、セグメントピース１３の外周側面の長さも２０ｍｍ、半径方向の長さも１０ｍｍ、引き込み長さγ２も１．５ｍｍ（＝γ）で、いずれも本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１と同一である。   4B, the segment type friction material 11A according to the first modified example (comparative example 2) of the prior art has 20 pieces of segment pieces 13 per one side of the core metal 2. The interval between the oil grooves 5 is 2 mm, the length of the outer peripheral side surface of the segment piece 13 is 20 mm, the length in the radial direction is 10 mm, and the pull-in length γ2 is 1.5 mm (= γ), both of which relate to the first embodiment. It is the same as the segment type friction material 1.

したがって、比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａが、セグメントタイプ摩擦材１及び実施例１，２，３に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉと異なるのは、突起４，４Ｃ，４Ｈ，４Ａを有していない点のみである。かかる構成の従来技術の第１変形例（比較例２）に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａは、上記特許文献３の発明に係るセグメントタイプ摩擦材の一例に該当する。   Therefore, the segment type friction material 11A according to Comparative Example 2 is different from the segment type friction material 1 and the segment type friction materials 1C, 1H, and 1I according to Examples 1, 2, and 3 in that the protrusions 4, 4C, 4H, It is only the point which does not have 4A. The segment type friction material 11A according to the first modified example (comparative example 2) of the related art having such a configuration corresponds to an example of the segment type friction material according to the invention of Patent Document 3.

更に、図４（ｃ）に示されるように、従来技術の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｂは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出した複数のセグメントピース１３Ａ，１３Ｂを、接着剤を使用して油溝５，５Ａの間隔を空けて交互に並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。ここで、セグメントピース１３Ａの右内周角部、及びセグメントピース１３Ｂの左内周角部には、それぞれ切り込み１３Ａａ，１３Ｂａが設けられている。   Further, as shown in FIG. 4 (c), the segment type friction material 11B according to the second modification of the prior art is a normal friction material for a wet friction material on a core metal plate 2 made of a flat plate ring shape steel plate. A plurality of segment pieces 13A and 13B cut out of the base material are pasted and arranged alternately with an interval between the oil grooves 5 and 5A using an adhesive, and similarly pasted on the back surface of the core metal 2 with an adhesive. It will be. Here, cuts 13Aa and 13Ba are provided in the right inner peripheral corner of the segment piece 13A and the left inner peripheral corner of the segment piece 13B, respectively.

芯金２の片面当りのセグメントピース１３の枚数は２０枚で、油溝５の間隔は２ｍｍ、セグメントピース１３Ａの外周側面の長さは２０ｍｍ、半径方向の長さは１０．９ｍｍ、引き込み長さγ１は０．６ｍｍで、いずれも従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１と同一である。したがって、比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａが、比較例１に係るセグメントタイプ摩擦材１１と異なるのは、切り込み１３Ａａ，１３Ｂａが設けられている点のみである。かかる構成の従来技術の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａは、上記特許文献２の発明に係るセグメントタイプ摩擦材の一例に該当する。   The number of segment pieces 13 per one side of the core metal 2 is 20, the interval between the oil grooves 5 is 2 mm, the length of the outer peripheral side surface of the segment piece 13A is 20 mm, the length in the radial direction is 10.9 mm, and the pull-in length γ1 is 0.6 mm, and both are the same as the segment type friction material 11 according to the prior art (Comparative Example 1). Therefore, the segment type friction material 11A according to the comparative example 2 is different from the segment type friction material 11 according to the comparative example 1 only in that the cuts 13Aa and 13Ba are provided. 11 A of segment type friction materials which concern on the 1st modification of the prior art of such a structure correspond to an example of the segment type friction material which concerns on the invention of the said patent document 2. FIG.

また、図４（ｄ）に示されるように、従来技術の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｃは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出した複数のセグメントピース１３Ｃを、接着剤を使用して油溝５Ｂの間隔を空けて並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。ここで、セグメントピース１３Ｃは、外周側角部の両方に切り込み１３Ｃａが設けられている。従来技術の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｃが、比較例１に係るセグメントタイプ摩擦材１１と異なるのは、切り込み１３Ｃａが設けられている点のみである。   Further, as shown in FIG. 4 (d), a segment type friction material 11C according to a third modified example of the prior art is a normal friction material for a wet friction material on a metal core 2 made of a flat plate ring-shaped steel plate. A plurality of segment pieces 13C obtained by cutting out the base material are adhered and pasted with an interval between oil grooves 5B using an adhesive, and are similarly pasted on the back surface of the core metal 2 with an adhesive. Here, the segment piece 13 </ b> C is provided with cuts 13 </ b> Ca at both outer peripheral side corners. The segment type friction material 11C according to the third modified example of the prior art is different from the segment type friction material 11 according to Comparative Example 1 only in that a cut 13Ca is provided.

以上説明した本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材及び従来技術のセグメントタイプ摩擦材のうち、本実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ（実施例１）、第８変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈ（実施例２）、第９変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｉ（実施例３）、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１（比較例１）及び従来技術の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａ（比較例２）について、相対回転数と引き摺りトルクの関係を試験によって検証した。   Of the segment type friction material according to the first embodiment described above and the segment type friction material according to the prior art, the segment type friction material 1C according to the third modification of the first embodiment (Example 1) and the eighth Segment type friction material 1H according to the modification (Example 2), segment type friction material 1I according to the ninth modification (Example 3), segment type friction material 11 according to the prior art (Comparative Example 1), and conventional techniques About the segment type friction material 11A (comparative example 2) which concerns on a 1st modification, the relationship between relative rotation speed and drag torque was verified by the test.

試験条件としては、相対回転数＝５００ｒｐｍ〜４０００ｒｐｍ、ＡＴＦ油温＝４０℃、ＡＴＦ油量＝１２００ｍＬ／ｍｉｎ、ディスクサイズが図１に示される外周φ１＝１６５ｍｍ，内周φ２＝１４５ｍｍにおいて試験し、ディスク枚数＝３枚（したがって、相手材の鋼板ディスクは４枚）、パッククリアランス＝０．１７ｍｍ／枚で行った。試験の結果を、図５に示す。   The test conditions were as follows: relative rotation speed = 500 rpm to 4000 rpm, ATF oil temperature = 40 ° C., ATF oil amount = 1200 mL / min, disk size shown in FIG. 1, outer circumference φ1 = 165 mm, inner circumference φ2 = 145 mm, The number of discs was 3 (therefore, 4 steel plate discs were used as mating members), and the pack clearance was 0.17 mm / sheet. The test results are shown in FIG.

その結果、図５に示されるように、相対回転数が５００ｒｐｍ（低速）の時点においては、実施例１乃至実施例３と比較例１，比較例２との間には殆ど差が出ていないが、相対回転数が１０００ｒｐｍ（中速）の時点では、既に比較例１と実施例１乃至実施例３及び比較例２との間には引き摺りトルクの大きさに明確な差が出ており、比較例１が大きくなっているのに対して、実施例１乃至実施例３及び比較例２は殆ど大きくなっていないか、逆に小さくなっている。これは、引き込み長さを大きくしたことによる引き摺りトルク低減効果が現われているものと考えられる。   As a result, as shown in FIG. 5, there is almost no difference between Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 when the relative rotational speed is 500 rpm (low speed). However, at the time when the relative rotational speed is 1000 rpm (medium speed), there is already a clear difference in the magnitude of drag torque between Comparative Example 1 and Examples 1 to 3 and Comparative Example 2, While Comparative Example 1 is large, Examples 1 to 3 and Comparative Example 2 are hardly large, or conversely small. This is considered that the drag torque reduction effect by increasing the pull-in length appears.

更に、相対回転数が１５００ｒｐｍ（比較的高速）の時点においては、比較例２と実施例１乃至実施例３との間にも明確な差が出始めており、実施例１乃至実施例３の引き摺りトルクが一段と小さくなっているのに対して、比較例２については相対回転数が１０００ｒｐｍ（中速）の時点と殆ど変化していない。したがって、この時点からセグメントピースの外周側面に突起を設けたことによる、ＡＴＦの流れを制御する作用効果が現われ始めたものと考えられる。   Further, when the relative rotational speed is 1500 rpm (relatively high speed), a clear difference has begun to appear between Comparative Example 2 and Example 1 to Example 3, and dragging of Example 1 to Example 3 has started. While the torque is further reduced, in Comparative Example 2, the relative rotational speed is hardly changed from the time of 1000 rpm (medium speed). Therefore, it is considered that the effect of controlling the flow of ATF due to the provision of the protrusion on the outer peripheral side surface of the segment piece began to appear from this point.

その後、相対回転数が２０００ｒｐｍ，３０００ｒｐｍ，４０００ｒｐｍと上がるにしたがって、実施例１乃至実施例３及び比較例１，比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉ，１１，１１Ａのいずれについても、引き摺りトルクが減少して行くが、実施例１乃至実施例３に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉに対して、比較例１，比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１１，１１Ａの方が引き摺りトルクが大きいまま推移している。   Thereafter, as the relative rotational speed increases to 2000 rpm, 3000 rpm, and 4000 rpm, all of the segment type friction materials 1C, 1H, 1I, 11, and 11A according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 are used. Although the drag torque decreases, the segment type friction materials 11 and 11A according to Comparative Example 1 and Comparative Example 2 are different from the segment type friction materials 1C, 1H, and 1I according to Examples 1 to 3. However, the drag torque remains large.

このように、本実施の形態１（実施例１，２，３）に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉは、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１，１１Ａ（比較例１，２）に比較して、広い相対回転数の範囲（５００ｒｐｍ〜４０００ｒｐｍ）に亘って、引き摺りトルクの低減効果が大きいことが実証された。   Thus, the segment type friction materials 1C, 1H, and 1I according to the first embodiment (Examples 1, 2, and 3) are the same as the segment type friction materials 11 and 11A (Comparative Examples 1 and 2) according to the related art. In comparison, it was demonstrated that the drag torque reduction effect is large over a wide range of relative rotational speeds (500 rpm to 4000 rpm).

次に、この実験結果に基づいて、引き摺りトルク低減率を算出して評価した。引き摺りトルク低減率は、各実施例について、回転数５００ｒｐｍ〜２０００ｒｐｍの領域の引き摺りトルクの平均値より、図４（ａ）に示される従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１を基準として算出した。   Next, the drag torque reduction rate was calculated and evaluated based on the experimental results. The drag torque reduction rate is based on the segment type friction material 11 according to the prior art (Comparative Example 1) shown in FIG. 4A based on the average value of the drag torque in the rotation speed range of 500 rpm to 2000 rpm for each example. Calculated as

まず、図６（ａ）に示されるように、突起が１個の場合において、突起形状による引き摺りトルク低減率の違いについて算出した。その結果、図６（ａ）に示されるように、突起形状が三角形の実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃの方が、突起形状が矩形（長方形）の実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ、及び突起形状が半円形の実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｅに比較して、やや引き摺りトルク低減率が大きくなっている。   First, as shown in FIG. 6A, when the number of protrusions is one, the difference in drag torque reduction rate depending on the protrusion shape was calculated. As a result, as shown in FIG. 6 (a), the segment type friction material 1C according to the first embodiment having a triangular projection shape is a segment type friction material according to the fourth embodiment having a rectangular projection shape. The drag torque reduction rate is slightly larger than 1A and the segment type friction material 1E according to Example 5 having a semicircular protrusion shape.

次に、図６（ｂ）に示されるように、突起が１個で突起形状が矩形（長方形）の場合において、突起の先端部分の幅δの大きさによる引き摺りトルク低減率の違いについて算出した。その結果、図６（ｂ）に示されるように、突起の先端部分の幅δ＝１．５ｍｍである実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａが最も引き摺りトルク低減率が大きく、突起の先端部分の幅δ＝１０ｍｍ，１８ｍｍと大きくなるにしたがって、引き摺りトルク低減率が急速に減少することが明らかになった。   Next, as shown in FIG. 6B, when the number of protrusions is one and the protrusion shape is rectangular (rectangular), the difference in drag torque reduction rate depending on the width δ of the tip end portion of the protrusion was calculated. . As a result, as shown in FIG. 6B, the segment type friction material 1A according to Example 4 in which the width δ of the tip portion of the protrusion is 1.5 mm has the largest drag torque reduction rate, and the tip portion of the protrusion. It became clear that the drag torque reduction rate decreased rapidly as the width δ increased to 10 mm and 18 mm.

更に、図６（ｃ），（ｄ）に示されるように、突起形状が三角形及び矩形（長方形）の場合において、それぞれ突起の個数による引き摺りトルク低減率の違いについて算出した。その結果、図６（ｃ）に示されるように、突起形状が三角形の場合には、突起の個数が１個である実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａがやや引き摺りトルク低減率が大きいものの、突起の個数が３個である実施例６に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ、及び突起の個数が６個である実施例２に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいても、僅かに引き摺りトルク低減率が小さくなるのみで、大きな差はないことが分かった。   Further, as shown in FIGS. 6C and 6D, when the protrusion shape is a triangle and a rectangle (rectangle), the difference in drag torque reduction rate depending on the number of protrusions was calculated. As a result, as shown in FIG. 6C, when the protrusion shape is a triangle, the segment type friction material 1A according to Example 4 having one protrusion has a slightly large drag torque reduction rate. In the segment type friction material 1A according to Example 6 in which the number of protrusions is 3 and the segment type friction material 1H in accordance with Example 2 where the number of protrusions is 6, the drag torque reduction rate is slightly small. It turns out that there is no big difference.

これに対して、図６（ｄ）に示されるように、突起形状が矩形（長方形）の場合には、突起の個数が１個である実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａに比較して、突起の個数が５個（実施例３）、１０個（実施例７）と増えるにしたがって、引き摺りトルク低減率が急速に減少することが明らかになった。これは、突起形状が三角形の場合には、先端部分の幅がゼロと見做せるため個数が増えても殆ど影響がないのに対して、突起形状が矩形（長方形）の場合には、個数が増えるにしたがって、突起の先端部分の幅の合計も個数分だけ大きくなるためと考えられる。   On the other hand, as shown in FIG. 6D, when the protrusion shape is rectangular (rectangular), the number of protrusions is one compared to the segment type friction material 1A according to the fourth embodiment. It has been clarified that the drag torque reduction rate decreases rapidly as the number of protrusions increases to 5 (Example 3) and 10 (Example 7). This is because when the protrusion shape is a triangle, the width of the tip portion can be considered to be zero, so even if the number increases, there is almost no effect, whereas when the protrusion shape is a rectangle (rectangle), the number This is probably because the total width of the tip portions of the protrusions increases by the number as the number increases.

このように、図６（ａ）〜（ｄ）に示される結果から、突起の先端部分の幅δの合計が大きいほど引き摺りトルク低減率は小さくなり、突起の先端部分の幅δの合計が小さいほど引き摺りトルク低減率は大きくなることが明らかになった。しかし、図６（ａ）〜（ｄ）に示されるように、いずれの実施例においても引き摺りトルク低減率はプラスの値であり、したがってセグメントピースの外周側面に１個または複数個の突起を設けることによって、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１よりも引き摺りトルクが小さくなることが判明した。   Thus, from the results shown in FIGS. 6A to 6D, the drag torque reduction rate decreases as the sum of the widths δ of the tip portions of the protrusions increases, and the sum of the widths δ of the tip portions of the protrusions decreases. It became clear that the drag torque reduction rate became larger. However, as shown in FIGS. 6A to 6D, the drag torque reduction rate is a positive value in any of the embodiments, and therefore one or more protrusions are provided on the outer peripheral side surface of the segment piece. Thus, it has been found that the drag torque is smaller than that of the segment type friction material 11 according to the prior art.

このように、比較的高速の領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果が得られる理由について、図７及び図８を参照して説明する。図７（ａ），（ｂ），（ｃ）に示されるように、相対回転数が低い（低速の）５００ｒｐｍ程度の領域においては、比較例１，２のセグメントタイプ摩擦材１１，１１Ａについても、実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａについても、ＡＴＦはほぼ同様に分布しており、したがって図５に示されるように、低速領域においては、これらの間に引き摺りトルクの差は殆ど見られない。   The reason why a large drag torque reduction effect can be obtained even in a relatively high speed region will be described with reference to FIGS. As shown in FIGS. 7A, 7B, and 7C, in the region where the relative rotational speed is low (low speed) of about 500 rpm, the segment type friction materials 11 and 11A of Comparative Examples 1 and 2 are also used. In the segment type friction material 1A according to Example 4, the ATF is distributed almost in the same manner. Therefore, as shown in FIG. 5, there is almost no difference in drag torque between them in the low speed region. Absent.

しかし、これが１０００ｒｐｍ程度の中速領域に入ると、遠心力の増加によってＡＴＦが外周部分に集まって、図８（ａ）に示されるように、比較例１のセグメントタイプ摩擦材１１においては、引き込み長さγ１が小さいためにＡＴＦがセグメントピース１３に接触して、図５に示されるように、引き摺りトルクが大きくなる。これに対して、図８（ｂ），（ｃ）に示されるように、比較例２のセグメントタイプ摩擦材１１Ａ及び実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、引き込み長さγ，γ２が大きいためにＡＴＦがセグメントピース１３，３Ａに接触しなくなり、図５に示されるように、引き摺りトルクが小さくなる。   However, when this enters a medium speed region of about 1000 rpm, the ATF gathers at the outer peripheral portion due to an increase in centrifugal force, and the segment type friction material 11 of Comparative Example 1 is pulled in as shown in FIG. Since the length γ1 is small, the ATF contacts the segment piece 13 and the drag torque increases as shown in FIG. On the other hand, as shown in FIGS. 8B and 8C, in the segment type friction material 11A of Comparative Example 2 and the segment type friction material 1A of Example 4, the pull-in lengths γ and γ2 are as follows. Since it is large, the ATF does not come into contact with the segment pieces 13 and 3A, and the drag torque becomes small as shown in FIG.

そして、更に１５００ｒｐｍ程度の比較的高速の領域に入ると、比較例２のセグメントタイプ摩擦材１１Ａにおいては、図８（ｂ）に矢印で示されるように、高速回転によってＡＴＦの流れに乱れが生じて、セグメントピース１３に接触し、図５に示されるように引き摺りトルクが大きくなる。これに対して、実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、図８（ｃ）に矢印で示されるように、突起４ＡによってＡＴＦの流れが制御されるため、図５に示されるように、引き摺りトルクは更に小さくなる。   Then, when entering a relatively high speed region of about 1500 rpm, in the segment type friction material 11A of Comparative Example 2, as shown by an arrow in FIG. Then, the segment piece 13 comes into contact, and the drag torque increases as shown in FIG. On the other hand, in the segment type friction material 1A according to the fourth embodiment, the flow of ATF is controlled by the protrusion 4A as shown by the arrow in FIG. The drag torque is further reduced.

このようにして、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ，１Ｅ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｉ，１Ｊ，１Ｋ，１Ｌにおいては、引き込み部分に突出した突起を設けることによって、相対回転数が比較的高い領域において、遠心力で外周部分に溜まったＡＴＦの流れが突起によって制御され、高速回転でＡＴＦの流れが乱れてセグメントピースの上へ流れ込む事態が防止されるため、相対回転数が比較的高い領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   As described above, in the segment type friction materials 1, 1A, 1B, 1C, 1D, 1E, 1F, 1G, 1H, 1I, 1J, 1K, and 1L according to the first embodiment, the protrusions projecting to the retracting portions. In the region where the relative rotational speed is relatively high, the flow of ATF accumulated on the outer peripheral portion by centrifugal force is controlled by the protrusions, and the situation where the flow of ATF is disturbed by high-speed rotation is prevented from flowing into the segment piece. Therefore, a large drag torque reduction effect can be obtained even in a region where the relative rotational speed is relatively high.

実施の形態２
次に、本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材について、図９乃至図１１を参照して説明する。図９（ａ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。 Embodiment 2
Next, a wet friction material according to Embodiment 2 of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 9A is a partial plan view showing a part of a ring type friction material as a wet friction material according to Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 9B is a cross-sectional view taken along line AA in FIG.

図１０（ａ）は本発明の実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第３変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第４変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   FIG. 10 (a) is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to a first modification of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 10 (b) is a diagram of Embodiment 2 of the present invention. The partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on a 2nd modification, (c) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 3rd modification of Embodiment 2 of this invention, (D) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 4th modification of Embodiment 2 of this invention, (e) is a ring which concerns on the 5th modification of Embodiment 2 of this invention. (F) is a partial plan view showing a part of a ring type friction material according to a sixth modification of the second embodiment of the present invention.

図１１（ａ）は本発明の実施の形態２の第７変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第８変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第９変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第１０変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第１１変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第１２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   FIG. 11A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material according to a seventh modification of the second embodiment of the present invention, and FIG. 11B shows an eighth modification of the second embodiment of the present invention. The partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns, (c) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 9th modification of Embodiment 2 of this invention, (d) is this Partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 10th modification of Embodiment 2 of invention, (e) is one of the ring type friction materials which concern on the 11th modification of Embodiment 2 of this invention. (F) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 12th modification of Embodiment 2 of this invention.

図９（ａ），（ｂ）に示されるように、本実施の形態２に係る湿式摩擦材２１は、実施の形態１（セグメントタイプ摩擦材）と異なり、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（フェノール樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、複数（片面２０個）の島状部分２３を間に挟んで、複数（片面２０本）の油溝２５を形成してなるリングタイプ摩擦材である。   As shown in FIGS. 9 (a) and 9 (b), the wet friction material 21 according to the second embodiment is different from the first embodiment (segment type friction material) in that a core metal plate made of a flat plate ring shape steel plate. A ring-shaped friction material base material 7 cut out from a normal friction material base material for wet friction material is bonded to the entire surface of both surfaces using an adhesive (phenolic resin), and both surfaces are pressed. Thus, a plurality of (20 single-sided) island-like portions 23 are sandwiched therebetween, and a plurality (20 single-sided) oil grooves 25 are formed.

ここで、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２１においては、「湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材」として、セルロース繊維（パルプ）、アラミド繊維、充填剤等を混合して抄紙してなる抄紙体に、フェノール樹脂を含浸させて加熱硬化させたものを用いている。以下の各実施例においても、同様である。本実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１が従来のリングタイプ摩擦材と異なるのは、図９（ａ），（ｂ）に示されるように、リング形状の摩擦材基材７をプレス加工する際に、島状部分２３の外周側面に突起２４が設けられる点である。   Here, in the ring-type friction material 21 according to the second embodiment, as a “normal friction material base material for a wet friction material”, paper is made by mixing cellulose fibers (pulp), aramid fibers, fillers, and the like. The paper body thus obtained is impregnated with a phenol resin and heat-cured. The same applies to the following embodiments. The ring-type friction material 21 as the wet friction material according to the second embodiment is different from the conventional ring-type friction material as shown in FIGS. 9 (a) and 9 (b). When the material 7 is pressed, the protrusion 24 is provided on the outer peripheral side surface of the island-like portion 23.

本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２１においては、突起２４の形状は矩形に近い台形であり、突起２４の数は１個であるが、突起の形状及び個数はこれに限られるものではなく、種々の変形例が存在する。以下、それらの変形例について、図１０及び図１１を参照して説明する。   In the ring-type friction material 21 according to the second embodiment, the shape of the protrusions 24 is a trapezoidal shape close to a rectangle, and the number of protrusions 24 is one, but the shape and number of protrusions are not limited to this. There are various modifications. Hereinafter, these modified examples will be described with reference to FIGS. 10 and 11.

図１０（ａ）に示されるように、本実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ａにおいては、島状部分２３Ａの外周側面に設けられた突起２４Ａが、矩形（長方形）である。また、図１０（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の第２変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｂにおいては、島状部分２３Ｂの外周側面に設けられた突起２４Ｂが、上辺と下辺の差の大きい台形である。   As shown in FIG. 10 (a), in the ring type friction material 21A as the wet friction material according to the first modification of the second embodiment, the protrusion 24A provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23A is provided. , A rectangle (rectangle). Further, as shown in FIG. 10B, in the ring type friction material 21B as the wet friction material according to the second modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23B. 24B is a trapezoid with a large difference between the upper side and the lower side.

更に、図１０（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の第３変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｃにおいては、島状部分２３Ｃの外周側面に設けられた突起２４Ｃが、三角形である。また、図１０（ｄ）に示されるように、本実施の形態２の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｄにおいても、島状部分２３Ｄの外周側面に設けられた突起２４Ｄは三角形であるが、突起２４Ｄがリング形状の摩擦材基材１７から突出している。すなわち、突起２４Ｄは、リング形状の摩擦材基材１７が切り出される際に形成される。   Further, as shown in FIG. 10C, in the ring type friction material 21C as the wet friction material according to the third modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23C. 24C is a triangle. Further, as shown in FIG. 10 (d), also in the ring type friction material 21D as the wet friction material according to the fourth modification of the second embodiment, the protrusions provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23D Although 24D is a triangle, the protrusion 24D protrudes from the ring-shaped friction material base material 17. That is, the protrusion 24D is formed when the ring-shaped friction material base material 17 is cut out.

更に、図１０（ｅ）に示されるように、本実施の形態２の第５変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｅにおいては、島状部分２３Ｅの外周側面に設けられた突起２４Ｅが、半円形である。また、図１０（ｆ）に示されるように、本実施の形態２の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｆにおいても、島状部分２３Ｆの外周側面に設けられた突起２４Ｆは半円形であるが、突起２４Ｆがリング形状の摩擦材基材２７から突出している。すなわち、突起２４Ｆは、リング形状の摩擦材基材２７が切り出される際に形成される。   Further, as shown in FIG. 10 (e), in the ring type friction material 21E as the wet friction material according to the fifth modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23E. 24E is a semicircle. Further, as shown in FIG. 10 (f), also in the ring type friction material 21F as the wet friction material according to the sixth modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23F. Although 24F is semicircular, the protrusion 24F protrudes from the ring-shaped friction material base material 27. That is, the protrusion 24F is formed when the ring-shaped friction material base material 27 is cut out.

これらの各１個の突起２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｄ，２４Ｅ，２４Ｆのうち突起２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｅ，２４Ｆは、いずれも島状部分２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｅ，２３Ｆの外周側面の中央に設けられている。したがって、突起２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｅ，２４Ｆは、島状部分２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｅ，２３Ｆについて、左右対称となる位置に設けられている。   Of the projections 24, 24A, 24B, 24C, 24D, 24E, and 24F, the projections 24, 24A, 24B, 24C, 24E, and 24F are all island-shaped portions 23, 23A, 23B, 23C, and 23E. , 23F is provided at the center of the outer peripheral side surface. Accordingly, the protrusions 24, 24A, 24B, 24C, 24E, and 24F are provided at positions that are symmetrical with respect to the island portions 23, 23A, 23B, 23C, 23E, and 23F.

更に、図１１（ａ）に示されるように、本実施の形態２の第７変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｇにおいては、島状部分２３Ｇの外周側面に設けられた突起２４Ｇが三角形であり、突起２４Ｇの数が３個である。また、図１１（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の第８変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｈにおいては、島状部分２３Ｈの外周側面に設けられた突起２４Ｈが三角形であり、突起２４Ｈの数が６個である。   Further, as shown in FIG. 11 (a), in the ring type friction material 21G as the wet friction material according to the seventh modification of the second embodiment, the protrusions provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23G 24G is a triangle, and the number of protrusions 24G is three. Further, as shown in FIG. 11B, in the ring type friction material 21H as the wet friction material according to the eighth modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23H. 24H is a triangle, and the number of protrusions 24H is six.

更に、図１１（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の第９変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｉにおいては、島状部分２３Ｉの外周側面に設けられた突起２４Ｉが矩形（長方形）であり、突起２４Ｉの個数が５個である。また、図１１（ｄ）に示されるように、本実施の形態２の第１０変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｊにおいても、島状部分２３Ｊの外周側面に設けられた突起２４Ｊは矩形（長方形）であり、突起２４Ｊの個数は５個であるが、突起２４Ｊがリング形状の摩擦材基材２８から突出している。すなわち、突起２４Ｊは、リング形状の摩擦材基材２８が切り出される際に形成される。   Furthermore, as shown in FIG. 11C, in the ring type friction material 21I as the wet friction material according to the ninth modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23I. 24I is a rectangle (rectangle), and the number of protrusions 24I is five. Further, as shown in FIG. 11 (d), also in the ring type friction material 21J as the wet friction material according to the tenth modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23J. Reference numeral 24J denotes a rectangle (rectangle), and the number of the protrusions 24J is five, but the protrusions 24J protrude from the ring-shaped friction material base material 28. That is, the protrusion 24J is formed when the ring-shaped friction material base material 28 is cut out.

更に、図１１（ｅ）に示されるように、本実施の形態２の第１１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｋにおいては、島状部分２３Ｋの外周側面に設けられた突起２４Ｋが矩形（長方形）であり、突起２４Ｋの個数は１０個である。また、図１１（ｆ）に示されるように、本実施の形態２の第１２変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｌにおいては、島状部分２３Ｌの外周側面に設けられた突起２４Ｌは半円形であり、突起２４Ｌの個数は３個である。   Further, as shown in FIG. 11 (e), in the ring type friction material 21K as the wet friction material according to the eleventh modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23K. 24K is a rectangle (rectangle), and the number of protrusions 24K is ten. Further, as shown in FIG. 11 (f), in the ring type friction material 21L as the wet friction material according to the twelfth modification of the second embodiment, the protrusion provided on the outer peripheral side surface of the island-shaped portion 23L. 24L is a semicircle, and the number of protrusions 24L is three.

これらの複数個の突起２４Ｇ，２４Ｈ，２４Ｉ，２４Ｊ，２４Ｋ，２４Ｌは、いずれも島状部分２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌの外周側面の中央または中央から左右にそれぞれ等距離に離れた位置に設けられている。したがって、突起２４Ｇ，２４Ｈ，２４Ｉ，２４Ｊ，２４Ｋ，２４Ｌは、島状部分２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌについて、島状部分２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌの外周側面の左右対称となる位置に設けられている。   The plurality of protrusions 24G, 24H, 24I, 24J, 24K, and 24L are all equidistant from the center or the center of the outer peripheral side surface of the island-shaped portions 23G, 23H, 23I, 23J, 23K, and 23L. It is provided at the position. Accordingly, the protrusions 24G, 24H, 24I, 24J, 24K, and 24L are formed on the outer peripheral side surfaces of the island-shaped portions 23G, 23H, 23I, 23J, 23K, and 23L with respect to the island-shaped portions 23G, 23H, 23I, 23J, 23K, and 23L. It is provided at a position that is symmetrical.

これらの本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２４，２４Ａ，……，２４Ｋ，２４Ｌについて、上述した実施の形態１の場合と同様な条件で、相対回転数と引き摺りトルクの大きさとの関係を評価したところ、従来技術に係る突起のないリングタイプ摩擦材に比較して、広い相対回転数の範囲（５００ｒｐｍ〜４０００ｒｐｍ）に亘って、引き摺りトルクの低減効果が大きいことが実証された。   Regarding the ring type friction materials 24, 24A,..., 24K, 24L according to the second embodiment, the relationship between the relative rotational speed and the magnitude of the drag torque is the same as in the first embodiment. As a result, it was proved that the drag torque reduction effect was large over a wide range of relative rotational speeds (500 rpm to 4000 rpm) as compared with the ring-type friction material without protrusions according to the prior art.

このようにして、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２１，２１Ａ，２１Ｂ，２１Ｃ，２１Ｄ，２１Ｅ，２１Ｆ，２１Ｇ，２１Ｈ，２１Ｉ，２１Ｊ，２１Ｋ，２１Ｌにおいては、引き込み部分に突出した突起を設けることによって、相対回転数が比較的高い領域において、遠心力で外周部分に溜まったＡＴＦの流れが突起によって制御され、高速回転でＡＴＦの流れが乱れて島状部分の上へ流れ込む事態が防止されるため、相対回転数が比較的高い領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   Thus, in the ring-type friction materials 21, 21A, 21B, 21C, 21D, 21E, 21F, 21G, 21H, 21I, 21J, 21K, and 21L according to the second embodiment, the protrusions that protrude from the pull-in portion In the region where the relative rotational speed is relatively high, the flow of ATF accumulated on the outer peripheral portion by centrifugal force is controlled by the protrusions, and the flow of ATF is disturbed by high-speed rotation and flows into the island portion. Therefore, a large drag torque reduction effect can be obtained even in a region where the relative rotational speed is relatively high.

上記各実施の形態においては、芯金２の両面にセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けた場合について説明したが、仕様によっては、芯金２の片面のみにセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けても良い。また、上記各実施の形態においては、芯金２の片面にセグメントピースを２０枚ずつ貼り付けた場合及び島状部分を２０個形成した場合のみについて説明したが、芯金２の片面当たりのセグメントピースの枚数は２０枚に限られるものではなく、また島状部分の数も２０個に限られるものではなく、何枚でも何個でも自由に設定することができる。   In each of the above embodiments, the case where the segment piece or the ring-shaped friction material base material is attached to both surfaces of the core metal 2 has been described. However, depending on the specification, the segment piece or ring shape is formed only on one surface of the core metal 2. The friction material base material may be affixed. In each of the above embodiments, only the case where 20 segment pieces are pasted on one side of the core metal 2 and the case where 20 island-shaped portions are formed are described. However, the segment per side of the core metal 2 is described. The number of pieces is not limited to 20, and the number of island portions is not limited to 20. Any number of pieces can be freely set.

本発明を実施するに際しては、湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材及びリングタイプ摩擦材のその他の部分の構成、形状、数量、材質、大きさ、接続関係、製造方法等については、上記各実施の形態に限定されるものではない。なお、本発明の実施の形態で挙げている数値は、その全てが臨界値を示すものではなく、ある数値は実施に好適な好適値を示すものであるから、上記数値を若干変更してもその実施を否定するものではない。   In carrying out the present invention, the configuration, shape, quantity, material, size, connection relationship, manufacturing method, etc. of other parts of the segment type friction material and the ring type friction material as the wet friction material are described above. It is not limited to the form. Note that the numerical values given in the embodiments of the present invention are not all critical values, and certain numerical values indicate preferred values suitable for implementation, so even if the numerical values are slightly changed. The implementation is not denied.

図１は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。FIG. 1 is a partial plan view showing a part of a segment type friction material as a wet friction material according to Embodiment 1 of the present invention. 図２（ａ）は本発明の実施の形態１の第１変形例（実施例４）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例（実施例１）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第５変形例（実施例５）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。FIG. 2A is a partial plan view showing a part of a segment type friction material as a wet friction material according to a first modified example (Example 4) of the first embodiment of the present invention, and FIG. Partial plan view showing a part of a segment type friction material according to a second modification of the first embodiment, (c) is a segment type friction according to a third modification (Example 1) of the first embodiment of the present invention. The partial top view which shows a part of material, (d) is a partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on the 4th modification of Embodiment 1 of this invention, (e) is embodiment of this invention The fragmentary top view which shows a part of segment type friction material which concerns on the 5th modification (Example 5) of the form 1, (f) is the segment type friction material which concerns on the 6th modification of Embodiment 1 of this invention. It is a partial top view which shows a part. 図３（ａ）は本発明の実施の形態１の第７変形例（実施例６）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第８変形例（実施例２）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第９変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３）の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第１０変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第１１変形例（実施例７）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第１２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。FIG. 3A is a partial plan view showing a part of a segment type friction material according to a seventh modified example (Example 6) of the first embodiment of the present invention, and FIG. 3B shows the first embodiment of the present invention. Partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on an 8th modification (Example 2), (c) is the segment type friction material (Example 3) which concerns on the 9th modification of Embodiment 1 of this invention. ) Is a partial plan view showing a part of the segment type friction material according to the tenth modification of the first embodiment of the present invention, and FIG. The fragmentary top view which shows a part of segment type friction material which concerns on the 11th modification (Example 7) of form 1, (f) is the segment type friction material which concerns on the 12th modification of Embodiment 1 of this invention. It is a partial top view which shows a part. 図４（ａ）は従来（比較例１）のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は第１変形例（比較例２）に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は第２変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は第３変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。4A is a partial plan view showing a part of a conventional segment type friction material (Comparative Example 1), and FIG. 4B is a part of a conventional segment type friction material according to a first modification (Comparative Example 2). (C) is a partial plan view showing a part of the conventional segment type friction material according to the second modification, and (d) is a part of the conventional segment type friction material according to the third modification. FIG. 図５は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，３）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を、従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１，２）と比較して示す図である。FIG. 5 shows the relationship between the relative rotational speed and drag torque in the segment type friction material (Examples 1, 2 and 3) as the wet friction material according to Embodiment 1 of the present invention. It is a figure shown in comparison with 1, 2). 図６（ａ）は本発明の実施の形態１に係る突起形状の異なるセグメントタイプ摩擦材（実施例１，４，５）における引き摺りトルクの低減効果を従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）と比較した低減率として示す図、（ｂ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例４）における突起幅δに対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｃ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，６）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｄ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３，４，７）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図である。FIG. 6 (a) shows the effect of reducing drag torque in segment type friction materials (Examples 1, 4 and 5) having different protrusion shapes according to the first embodiment of the present invention in the conventional segment type friction material (Comparative Example 1). FIG. 5B shows a reduction rate compared to Comparative Example 1 in terms of the drag torque reduction effect on the protrusion width δ in the segment type friction material (Example 4) according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 5C shows the reduction effect of drag torque with respect to the number of protrusions in the segment type friction material (Examples 1, 2 and 6) according to Embodiment 1 of the present invention as a reduction rate compared with Comparative Example 1. FIG. 4D is a graph showing a reduction effect of drag torque on the number of protrusions in the segment type friction material according to the first embodiment of the present invention (Examples 3, 4, and 7) compared with Comparative Example 1. It shows as a percentage. 図７（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。FIG. 7A is a partial plan view showing the contact state of the ATF in the low-speed rotation state with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 1), and FIG. 7B is the low-speed rotation with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 2). FIG. 6C is a partial plan view showing the contact state of the ATF in the state, and FIG. 5C shows the contact state of the ATF in the low-speed rotation state with respect to the segment type friction material (Example 1) according to the third modification of the first embodiment of the present invention. It is a partial top view. 図８（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。FIG. 8A is a partial plan view showing the contact state of the ATF in a high speed rotation state with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 1), and FIG. 8B is a high speed rotation with respect to the conventional segment type friction material (Comparative Example 2). FIG. 7C is a partial plan view showing the contact state of the ATF in the state, and FIG. 8C shows the contact state of the ATF in the high-speed rotation state with respect to the segment type friction material (Example 1) according to the third modification of the first embodiment of the present invention. It is a partial top view. 図９（ａ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。FIG. 9A is a partial plan view showing a part of a ring type friction material as a wet friction material according to Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 9B is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 図１０（ａ）は本発明の実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第３変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第４変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。FIG. 10 (a) is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to a first modification of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 10 (b) is a diagram of Embodiment 2 of the present invention. The partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on a 2nd modification, (c) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 3rd modification of Embodiment 2 of this invention, (D) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 4th modification of Embodiment 2 of this invention, (e) is a ring which concerns on the 5th modification of Embodiment 2 of this invention. (F) is a partial plan view showing a part of a ring type friction material according to a sixth modification of the second embodiment of the present invention. 図１１（ａ）は本発明の実施の形態２の第７変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第８変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第９変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第１０変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第１１変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第１２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。FIG. 11A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material according to a seventh modification of the second embodiment of the present invention, and FIG. 11B shows an eighth modification of the second embodiment of the present invention. The partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns, (c) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 9th modification of Embodiment 2 of this invention, (d) is this Partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 10th modification of Embodiment 2 of invention, (e) is one of the ring type friction materials which concern on the 11th modification of Embodiment 2 of this invention. (F) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on the 12th modification of Embodiment 2 of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ，１Ｅ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｉ，１Ｊ，１Ｋ，１Ｌ，２１，２１Ａ，２１Ｂ，２１Ｃ，２１Ｄ，２１Ｅ，２１Ｆ，２１Ｇ，２１Ｈ，２１Ｉ，２１Ｊ，２１Ｋ，２１Ｌ 湿式摩擦材
２ 芯金
３，３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆ，３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌ セグメントピース
４，４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈ，２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｄ，２４Ｅ，２４Ｆ，２４Ｇ，２４Ｈ，２４Ｉ，２４Ｊ，２４Ｋ，２４Ｌ 突起
５，２５ 油溝
６Ｄ，６Ｆ，６Ｊ 凹部
７，１７，２７，２８ リング形状の摩擦材基材
２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｄ，２３Ｅ，２３Ｆ，２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌ 島状部分 1, 1A, 1B, 1C, 1D, 1E, 1F, 1G, 1H, 1I, 1J, 1K, 1L, 21, 21A, 21B, 21C, 21D, 21E, 21F, 21G, 21H, 21I, 21J, 21K, 21L Wet friction material 2 Core metal 3, 3A, 3B, 3C, 3D, 3E, 3F, 3G, 3H, 3I, 3J, 3K, 3L Segment pieces 4, 4A, 4B, 4C, 4E, 4H, 24, 24A, 24B, 24C, 24D, 24E, 24F, 24G, 24H, 24I, 24J, 24K, 24L Protrusion 5, 25 Oil groove 6D, 6F, 6J Recess 7, 7, 27, 28 Ring-shaped friction material base 23, 23A , 23B, 23C, 23D, 23E, 23F, 23G, 23H, 23I, 23J, 23K, 23L

Claims (4)

平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿って、複数個のセグメントピースに切断された摩擦材基材が、前記セグメントピースの外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の全周両面若しくは全周片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて複数個の島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されて、前記島状部分の外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するリングタイプ摩擦材であって、
前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側に、前記芯金の外周方向に突出する１個または複数個の突起が設けられたことを特徴とする湿式摩擦材。 A friction material base material cut into a plurality of segment pieces along the flat ring shape on the flat ring metal core, the outer peripheral side surface of the segment piece has a predetermined pull-in length from the outer periphery of the core metal In this way, a segment type friction material bonded to both sides or all sides of a circumference, or a ring-shaped friction material base material is bonded to both sides or all sides of a flat ring metal core, A ring-type friction material that is pressed or cut while leaving a shaped portion, and the outer peripheral side surface of the island-shaped portion has a predetermined pull-in length from the outer periphery of the core metal,
The wet friction material, wherein one or a plurality of protrusions protruding in the outer peripheral direction of the cored bar are provided on the outer peripheral side of the segment piece or the island-shaped part. 前記突起は、前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面からの突出長さが前記引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の先端部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の付け根部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の湿式摩擦材。   The protrusion has a protrusion length from the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-shaped portion within a range of 10% to 100% of the pull-in length, and the width of the tip portion of the one or more protrusions Is within the range of 0% to 40% of the length of the outer peripheral side surface of the segment piece or the island-shaped portion, and the total width of the base portion of the one or more protrusions is the segment piece or the 2. The wet friction material according to claim 1, wherein the wet friction material is within a range of 10% to 50% of the length of the outer peripheral side surface of the island-shaped portion. 前記引き込み長さは、前記芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の湿式摩擦材。   The wet friction material according to claim 1 or 2, wherein the pull-in length is in a range of 0.8% to 4.2% of a radius of the cored bar. 更に前記セグメントピースの内周側に、前記１個または複数個の突起に対応した１個または複数個の凹部が設けられたセグメントタイプ摩擦材であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１つに記載の湿式摩擦材。   The segment type friction material further comprising one or a plurality of recesses corresponding to the one or a plurality of protrusions on an inner peripheral side of the segment piece. The wet friction material according to any one of the above.
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