JP2010099847A - Instrument for measuring mold clamping force of mold clamping device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、射出成形機、プレス機械などの可動盤と固定盤とを有する型締装置における型締力測定装置に関する。 The present invention relates to a mold clamping force measuring device in a mold clamping device having a movable platen and a fixed platen such as an injection molding machine or a press machine.
射出成形機では成形品にバリができることを防止するために、射出圧力や成形品の大きさに応じて適切な型締力を与える必要がある。このため、成形運転中に所定の型締力が発生しているかを監視したり、型締力をフィードバック制御して常に所定の型締力が発生するように型締機構を制御することが行われている。 In an injection molding machine, in order to prevent burrs from being formed on a molded product, it is necessary to provide an appropriate clamping force according to the injection pressure and the size of the molded product. Therefore, it is possible to monitor whether a predetermined mold clamping force is generated during the molding operation, or to control the mold clamping mechanism so that the predetermined mold clamping force is always generated by feedback control of the mold clamping force. It has been broken.
特許文献1には、型締装置のアーム部の外表面にアームの歪量を検知する歪センサをボルトによって取り付け、歪センサにより検知したアーム部の歪量に基づいて型締力を求め、求めた型締力に応じて型締装置の型締力をフィードバック制御する技術が開示されている。この文献では、射出成形機が備えているタイバーに歪センサを取り付けた場合、歪ゲージの貼り付け状態や、貼り付け後の耐久性が検査精度に大きく影響することから、型締装置の構成部材の外表面に歪センサ部をボルトによって固定する技術が開示されている。 In Patent Document 1, a strain sensor for detecting the amount of strain of the arm is attached to the outer surface of the arm portion of the mold clamping device with a bolt, and the mold clamping force is obtained based on the amount of strain of the arm portion detected by the strain sensor. A technique for feedback controlling the mold clamping force of the mold clamping device in accordance with the mold clamping force is disclosed. In this document, when a strain sensor is attached to a tie bar provided in an injection molding machine, the attached state of the strain gauge and the durability after attaching greatly affect the inspection accuracy. Discloses a technique for fixing a strain sensor portion to the outer surface of a steel plate with a bolt.
一方、特許文献2には、射出成形機などの成形機が備えている可動プラテンの移動を案内するタイバーの歪量を測定し型締力を求める技術が開示されている。この文献では、歪センサをタイバーにバンドを用いて取り付ける技術が開示されており、該バンドに伸びが生じても、その伸びを吸収して、継続的に十分な押し付け力で歪センサをタイバーに押し付けることができるタイバー歪測定装置の固定装置が開示されている。
On the other hand,
特許文献3には、高圧型締を行う基準となる仕事量を設定し、生産稼動中に、型締工程の高圧型締に伴う仕事量を検出し、これらの差を求め型締力を補正する技術が開示されている。 Patent Document 3 sets a standard work amount for high-pressure mold clamping, detects the amount of work associated with high-pressure mold clamping in the mold clamping process during production operation, and calculates the difference between these to correct the mold clamping force. Techniques to do this are disclosed.
タイバーの伸びを歪センサで直接測定して型締力を測定することは精度が高い。しかし、背景技術で説明したように、型締装置のアーム部やタイバーに歪センサなど型締力測定素子を取り付けることは、型締装置にボルトで固定したり、タイバーにバンドを用いて固定したりと、構造が複雑なこともあり、必ずしも信頼性が高い型締力を測定しているとはいえなかった。 It is highly accurate to measure the clamping force by directly measuring the tie bar elongation with a strain sensor. However, as explained in the background art, attaching a clamping force measuring element such as a strain sensor to the arm part or tie bar of a clamping device is fixed to the clamping device with a bolt or fixed to the tie bar using a band. However, the structure was complicated, and it was not always possible to measure the clamping force with high reliability.
そこで本発明の目的は、型締装置の歪を蓄積する部分に直接取り付けるセンサを用いることなく、型締力を測定できる型締力測定装置を提供することである。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a mold clamping force measuring device capable of measuring a mold clamping force without using a sensor directly attached to a portion of the mold clamping device that accumulates strain.
本願の請求項1に係る発明は、型締機構を駆動するモータを備えた型締装置の型締力測定装置であって、該型締機構が型閉じ工程において型盤が金型タッチ位置に到達してから型締完了位置に到達するまでに前記モータが発生したエネルギーを求める手段と、該手段により求められたエネルギーと該型締機構の弾性定数とから算出型締力を算出する型締力算出手段と、を有することを特徴とする型締装置の型締力測定装置である。 The invention according to claim 1 of the present application is a mold clamping force measuring device of a mold clamping device provided with a motor for driving the mold clamping mechanism, wherein the mold platen is brought into a mold touch position in the mold closing process. A mold clamping for calculating a calculated mold clamping force from means for obtaining energy generated by the motor from reaching the mold clamping completion position, and energy obtained by the means and an elastic constant of the mold clamping mechanism. A mold clamping force measuring device for a mold clamping device, comprising: a force calculating means.
請求項2に係る発明は、型締機構を駆動するモータを備えた型締装置の型締力測定装置であって、該型締機構が型開き工程において型盤が型開きを開始してから金型タッチ位置に到達するまでに前記モータが発電したエネルギーを求める手段と、該エネルギーを求める手段により求められたエネルギーと該型締機構の弾性定数とから算出型締力を算出する型締力算出手段と、を有することを特徴とする型締装置の型締力測定装置である。
The invention according to
請求項3に係る発明は、前記型締機構は型締力を測定する型締力センサを有し、該型締力センサによって検出された検出型締力と、前記型締力算出手段により算出された算出型締力と、該検出型締力と該算出型締力との差を算出する偏差型締力算出手段と、該偏差型締力算出手段により算出された型締力の差があらかじめ設定された許容範囲を超えた際に警告を発生する警告発生手段と、を備えたことを特徴とする請求項1または2のいずれか1つに記載の型締装置の型締力測定装置である。
請求項4に係る発明は、前記エネルギーは、前記モータのトルクと回転角度との積を積分して求めることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1つに記載の型締装置の型締力測定装置である。
According to a third aspect of the present invention, the mold clamping mechanism has a mold clamping force sensor for measuring the mold clamping force, and the detected mold clamping force detected by the mold clamping force sensor is calculated by the mold clamping force calculating means. A difference between the calculated mold clamping force, a deviation mold clamping force calculating means for calculating a difference between the detected mold clamping force and the calculated mold clamping force, and a difference between the mold clamping forces calculated by the deviation mold clamping force calculating means. 3. A mold clamping force measuring device for a mold clamping device according to claim 1, further comprising a warning generating means for generating a warning when a preset allowable range is exceeded. It is.
The invention according to claim 4 is characterized in that the energy is obtained by integrating a product of a torque and a rotation angle of the motor. It is a tightening force measuring device.
請求項5に係る発明は、前記型締機構の弾性定数は、前記型締機構が型閉じ工程において型盤が金型タッチ位置に到達してから型締完了位置に到達するまでに前記モータが発生したエネルギーと前記型締機構に取り付けられた型締力センサで測定された型締力とから求めることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1つに記載の型締装置の型締力測定装置である。
請求項6に係る発明は、前記型締機構の弾性定数は、前記型締機構が型開き工程において型盤が型開きを開始してから金型がタッチ位置に到達するまでに前記モータが発電したエネルギーと前記型締機構に取り付けられた型締力センサで測定された測定型締力とから求めることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1つに記載の型締装置の型締力測定装置である。
According to a fifth aspect of the present invention, the elastic constant of the mold clamping mechanism is such that the motor is operated by the mold clamping mechanism until the mold clamping completion position is reached after the mold plate reaches the mold touch position in the mold closing process. The mold clamping of the mold clamping apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the mold clamping apparatus is obtained from the generated energy and a mold clamping force measured by a mold clamping force sensor attached to the mold clamping mechanism. Force measuring device.
According to a sixth aspect of the present invention, the elastic constant of the mold clamping mechanism is determined so that the motor generates electric power after the mold clamping mechanism starts the mold opening in the mold opening process until the mold reaches the touch position. The mold clamping of the mold clamping apparatus according to any one of claims 1 to 4, which is obtained from the measured energy and a measured mold clamping force measured by a mold clamping force sensor attached to the mold clamping mechanism. Force measuring device.
本発明により、型締装置の歪を蓄積する部分に直接取り付けるセンサを用いることなく、型締力を測定できる型締装置の型締力測定装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a mold clamping force measuring device for a mold clamping device that can measure a mold clamping force without using a sensor that is directly attached to a portion of the mold clamping device that accumulates strain.
以下、本発明の実施形態を図面とともに説明する。なお、下記の説明では射出成形機に用いられる型締装置を例として説明するが、本発明は射出成形機の型締装置の型締力測定装置に限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following description, a mold clamping device used in an injection molding machine will be described as an example. However, the present invention is not limited to a mold clamping force measuring device for a mold clamping device of an injection molding machine.
図1は、型締装置の一つの例である射出成形機に用いられる型締装置100の概要図である。固定プラテン1とリアプラテン2は、型締機構を構成する4本のタイバー4によって連結されている。固定プラテン1とリアプラテン2間には、可動プラテン3がタイバー4に案内されて移動自在に配設されている。また、固定プラテン1には固定側金型5aが取付けられ、可動プラテン3には可動側金型5bが固定側金型5aに対面して取付けられている。
FIG. 1 is a schematic diagram of a
リアプラテン2と可動プラテン3間には型締機構を構成するトグル機構6が配設され、トグル機構6のクロスヘッド6aに設けられたナット(図示せず)が、リアプラテン2に回動自在で軸方向移動不能に取付けられたボールネジ7と螺合している。型締用サーボモータ8が伝動機構10を介してボールネジ7を駆動することにより、可動プラテン3を固定プラテン1の方向に前進、後退させて金型5a、5bの開閉、型締を行い、これによってトグル式型締装置を形成している。型閉じ動作は、可動プラテン3を固定プラテン1側に前進させる動作である。また、型開き動作は、可動プラテン3を固定プラテン1側から離す動作、つまり、後退させる動作である。型締用サーボモータ8にはパルスコーダ等の該サーボモータの回転位置(回転角度)、速度を検出する位置・速度検出器11が取付けられている。位置・速度検出器11からの出力信号をもとに、クロスヘッド6aの位置、すなわちトグル機構6の状態、可動プラテン3(可動側金型5b)の位置を検出できる。
A
また、タイバーナット9とギヤから構成される伝動機構(図示せず)と型厚調整用モータ14等によって型締力調整手段を構成している。タイバー4のリアプラテン2側の端部にはネジが切られている。該ネジと螺合するタイバーナット9を、前記伝動機構(図示せず)を介して型厚調整用モータ14によって回転駆動し、リアプラテン2をタイバー4に沿って前後進できる。
Further, a mold clamping force adjusting means is constituted by a transmission mechanism (not shown) including a tie bar nut 9 and a gear, a mold
型締力センサ13は、4本あるタイバー4のうちの少なくとも一つに配設される。型締力センサ13は、タイバー4の歪み(主に、伸び)を測定するセンサである。センサとしては例えば、歪ゲージ(ストレインゲージ)を用いることができる。タイバー4には型締の際に型締力に対応して引張力が加わり、型締力に比例してわずかではあるがタイバー4は弾性変形して伸びる。したがって、タイバー4の伸び量を型締力センサ13により測定することで、金型5a,5bに実際に印加されている型締力を知ることができる。
The mold
ここで、型締装置により型締力を発生させた場合に、可動プラテン3、トグル機構6のアーム部6b、アーム支持部6cは、弾性変形して歪を生じる。これらの部分の歪による変形量はタイバー4の歪量に比べると少ない(例えば、特許文献1の段落「0010」欄の記載を参照)。
Here, when a mold clamping force is generated by the mold clamping device, the movable platen 3, the
符号20は、射出成形機を制御する制御装置を示しており、図1にはこの制御装置20の要部のみを記載している。全体を制御するプロセッサ(CPU)21にバス30を介してサーボモータの位置、速度、および電流(トルク)を制御する軸制御回路22、入出力回路24、メモリ26、A/D変換器27、表示装置29のインタフェース回路28が接続されている。
軸制御回路22はプロセッサやメモリ、インタフェースなどで構成され、型締用サーボモータ8に取付けた位置・速度検出器11からの位置、速度フィードバック信号が帰還され、さらに、型締用サーボモータ8の駆動電流を検出する電流検出器12からの電流フィードバック信号が帰還されている。また、軸制御回路22にはサーボアンプ23を介して型締用サーボモータ8が接続されている。さらに、入出力回路24にはインバータ25を介して型厚調整用モータ14が接続され、インタフェース28には表示装置29が接続されている。
The
メモリ26には、射出成形機を制御するプログラムが格納されている。後述する型締力調整のためのアルゴリズムに示すフローチャートを基に作成したプログラムも、メモリ26に格納されている。プロセッサ21はこれらのプログラムに基づいて射出成形機を制御する。型締動作については、プロセッサ21はプログラムに基づいて、移動指令を軸制御回路22に出力する。軸制御回路22に内蔵されるプロセッサ(図示せず)は、この移動指令と位置・速度検出器11からの位置、速度フィードバック信号および電流検出器12からの電流フィードバック信号に基づいて、位置、速度、および電流のフィードバック制御を行い、サーボアンプ23を介して型締用サーボモータ8を駆動制御する。
The
型締用サーボモータ8の駆動により、ボールネジ7が回転し、該ボールネジ7に螺合するナット(図示せず)を有するトグル機構6のクロスヘッド6aがボールネジ7に沿って移動し、トグル機構6が駆動され、可動プラテン3が前進し固定側金型5aに可動側金型5bが当接し、さらに可動プラテン3を前進させ、トグル機構6のリンクが伸び、可動プラテン3が所定の型締完了位置に達したとき、この位置に型締用サーボモータ8は位置決めされ、型締力が発生する。
When the
すなわち、固定プラテン1とリアプラテン2はタイバー4によって連結されているから、固定側金型5aと可動側金型5bが当接し、さらに可動プラテン3および可動側金型5bが前進したとき、該タイバー4が伸び、このタイバー4の伸びの反力によって型締力が得られる。
That is, since the fixed platen 1 and the
そのような構造であるため、金型5a、5bを金型の厚さが異なるものに交換したときや型締力を変えるときには、型締完了位置まで可動プラテン3が前進した時に目標型締力が得られるようなタイバーの伸びが発生するようリアプラテン2の位置を変化させ、型締力を調整しなければならない。リアプラテン2の位置を変化させる場合、プロセッサ21は入出力回路24を介して型厚調整用モータ14を駆動し、伝動機構(図示せず)を介してタイバーナット9を回転させてリアプラテン2の位置を変化させることができる。
Due to such a structure, when the
リアプラテン2に位置を特定するためのセンサや型厚調整用モータ14に回転位置を特定するためのセンサを設けずに、型厚調整用モータ14の駆動時間(換言すると、リアプラテン2の移動時間)を制御してリアプラテン2の位置を変化させることにより、型締力の調整を行うことができる。
The drive time of the mold thickness adjusting motor 14 (in other words, the movement time of the rear platen 2) is provided without providing a sensor for specifying the position on the
このような型締用サーボモータ8でトグル式型締機構を駆動する射出成形機では、射出成形機の自動運転中、金型5a、5bの熱膨張等によって型締力が変動する。そのため、トグル式型締装置を有する射出成形機ではこの型締力の変動を抑制し安定した型締力を得る必要がある。安定した型締力を得る制御を行うために、正確な型締力を求めなければならない。
In such an injection molding machine that drives the toggle type mold clamping mechanism with the
次に、型締装置の歪を蓄積する部分に直接取り付けるセンサを用いることなく型締力を測定する本発明における方法について説明する。 Next, a method in the present invention for measuring the mold clamping force without using a sensor directly attached to a portion of the mold clamping device that accumulates strain will be described.
タイバー4には型締の際に型締力に対応して引張力が加わり、型締力に比例してわずかではあるがタイバー4は伸びる。タイバー4の伸び量を型締力センサ13により測定することで、金型5a,5bに実際に印加されている型締力を知ることができる。ここで、タイバー4は弾性変形して伸びることによって弾性エネルギーを蓄積した状態にあるとみることができる。図1で説明した型締装置100の4本のタイバー4全体の合成した合成弾性定数をk、型締力をF、タイバーの伸び量をxとする。そして、型締力Fの時にタイバーの伸び量がxであるとすると、数1式の関係がなりたつ。
When the mold is clamped, a tensile force is applied to the tie bar 4 corresponding to the mold clamping force, and the tie bar 4 extends slightly in proportion to the mold clamping force. By measuring the extension amount of the tie bar 4 with the mold clamping
また、この時の4本のタイバー4に蓄積された弾性エネルギーをuEとすると、数2式の関係がなりたつ。
Further, if the elastic energy accumulated in the four tie bars 4 at this time is represented by u E , the relationship of
ところで、型締力Fを生みだす際の型締用サーボモータ8が発生するエネルギーUMは、理想的にはその全てのエネルギーが4本のタイバー4に蓄積されることが望ましい。しかし、先に述べたように、型締装置100のトグル機構6などにも歪による弾性エネルギーとして蓄積される。そのため、上記の合成弾性定数kは、トグル機構6を含めた全体の弾性定数に置き換える必要がある。型締装置100の4本のタイバー4とトグル機構6など歪によるエネルギーを蓄積する型締機構部分全体の弾性定数をK(以下、型締機構の弾性定数Kという)とみなす。型締装置100の型締機構全体に蓄積される弾性エネルギーをUEとし、数2式のkをKで置き換えると、数3式が得られる。
Meanwhile, the energy U M the
ところで、型締装置100に蓄積される弾性エネルギーUEは、型締用サーボモータ8が型締力Fを生みだすために発生したエネルギーUMに等しいとみなすことができる。そうすると、数4式の関係がなりたつ。なお、ここでは、摩擦によるエネルギー損失、熱エネルギー損失の部分は少ないとして無視する。
Incidentally, the elastic energy U E accumulated in the
型締用サーボモータ8が発生したエネルギーUMは、数5式で表すことができる。符号Tは型締用サーボモータ8のトルクを表し、符号θは回転角度を表す。符号Δは差分を意味し回転角度θの前回の演算時と今回の演算時と差の角度を表す。ここで、前回と今回は、前回の時間と今回の時間、あるいは、前回の位置と今回の位置である。符号Σは積算を表わす。つまり、数5式は、エネルギーUMは、型締用サーボモータ8の回転角度とトルクの積を位置により積分して求めることを意味している。図1で説明したように、型締用サーボモータ8の回転角度θは、位置・速度検出器11によって検出することができる。また、型締用サーボモータ8のトルクTは、トルク定数と駆動電流の積で求めることができる。駆動電流は電流検出器12からの電流フィードバック信号から求めることができる。
Type energy U M servomotor 8 occurs for clamping can be expressed by equation (5). Symbol T represents the torque of the
そして、数3式から数5式により数6式が得られる。数6式から解るように、型締力Fを型締用サーボモータ8のトルクTと回転角度θを測定することにより求めることができる。この式を用いることによって、歪センサなどのセンサをタイバー4に取り付けることなく、型締力を測定可能であることが解る。
Then,
ここで、型締機構の弾性定数の求め方について説明する。数6式を変形することにより数7式が得られる。ここで型締力Fは、型締力センサ13を用いて実際にタイバー4の歪量を測定することにより求める。エネルギーUMは、型締機構が型閉じ工程において可動プラテン3が金型タッチ位置から型締完了位置に到達するまでに型締用サーボモータ8が発生したエネルギー、または、型締機構が型開き工程において可動プラテン3が型締完了位置から金型タッチ位置に到達するまでに型締用サーボモータ8が発電したエネルギーである。このように、エネルギーUMも型締力Fも測定可能な物理量であるのでKを求めることができる。
Here, how to obtain the elastic constant of the mold clamping mechanism will be described. Equation 7 is obtained by modifying
以上の説明では型閉じ工程、すなわち型締力を発生する工程での型締力を求める方法であったが、型開き工程、すなわち型締力を解放する工程でも同様の手法で型締力を求めることができる。この場合には、型締機構に蓄えられる弾性エネルギーが型開きする際にモータに伝達され、型締用サーボモータ8が回転することを利用する。この際、型締用サーボモータ8は外力によって回転させられるので発電機として働く。そこで、型開き工程では型閉じ工程とは反対に、型開きを開始してから金型タッチ位置に到達するまでにモータが発電したエネルギーを数5式によって求める。さらに求めたエネルギーUMを数6式によって型締力Fを算出できる。
In the above description, the method for obtaining the mold clamping force in the mold closing process, that is, the process for generating the mold clamping force is described. However, in the mold opening process, that is, the process for releasing the mold clamping force, the mold clamping force is applied in the same manner. Can be sought. In this case, it is utilized that elastic energy stored in the mold clamping mechanism is transmitted to the motor when the mold is opened, and the mold
次に、型閉じ工程において型締完了位置における型締力を求めるアルゴリズムを図2に示されるフローチャートを用いて説明する。ここでは、固定プラテン1の固定側金型5aの取付面の位置を基準としリアプラテン2の方向を可動プラテン3の位置が増加する方向とする。可動プラテン3の前進とは固定プラテン1に近づく移動を意味する。可動プラテン3の後退とは固定プラテン1から離れる方向の移動を意味する。また、金型タッチ位置、可動プラテンの型締完了位置、型開き完了位置の位置情報は、あらかじめ設定されているものとする。以下、各ステップに従って説明する。
Next, an algorithm for obtaining the mold clamping force at the mold clamping completion position in the mold closing process will be described with reference to the flowchart shown in FIG. Here, the direction of the
●[ステップSA1]型締用サーボモータ8が発生するエネルギーUMの値を0(ゼロ)に初期化する。
●[ステップSA2]型締用サーボモータ8を駆動し、可動プラテン3を固定プラテン1側へ前進開始する。
●[ステップSA3]型締用サーボモータ8に取り付けられている位置・速度検出器11からの位置検出信号を取得する。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数を取得する。
●[ステップSA4]ステップSA3で得られた位置検出信号を元に、可動プラテン3の位置を算出する。なお、位置検出信号から可動プラテン3の位置を求めることは周知の技術である。
●[ステップSA5]可動プラテン3の位置は金型タッチ位置以下であるか否かを判断し、可動プラテン3の位置が金型タッチ位置以下の場合にはステップSA6に移行し、以下でなければステップSA3に戻る。
●[ステップSA6]ステップSA3と同様に位置検出信号を取得する。さらに、型締用サーボモータ8の駆動電流を検出する電流検出器12からの電流検出信号を取得する。
●[ステップSA7]ステップSA4と同様に可動プラテン3の位置を算出する。
● initializes the value of the energy U M which [Step SA1]
[Step SA2] The
[Step SA3] A position detection signal from the position /
[Step SA4] The position of the movable platen 3 is calculated based on the position detection signal obtained in step SA3. It is a well-known technique to obtain the position of the movable platen 3 from the position detection signal.
[Step SA5] It is determined whether or not the position of the movable platen 3 is equal to or lower than the mold touch position. If the position of the movable platen 3 is equal to or lower than the mold touch position, the process proceeds to Step SA6. The process returns to step SA3.
[Step SA6] A position detection signal is acquired in the same manner as in step SA3. Further, a current detection signal from the
[Step SA7] The position of the movable platen 3 is calculated in the same manner as in step SA4.
●[ステップSA8]型締用サーボモータ8のトルク値を算出する。トルク値は、型締用サーボモータ8のトルク定数とステップSA6で取得した電流検出信号とを用いて算出する。なお、トルク定数はモータ固有の値である。
●[ステップSA9]ステップSA6で取得する位置検出信号から前回の制御周期で取得した位置検出信号の差を元に型締用サーボモータ8の回転角度の差を求める。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数の差である。
●[ステップSA10]型締用サーボモータ8が発生するエネルギー量を、UM=UM+T・Δθにより算出する。T・Δθは1つの制御周期で型締用サーボモータ8が発生するエネルギーである。
●[ステップSA11]可動プラテン3の位置は型締完了位置に達したか否か判断し、達していない場合にはステップSA6に戻り、達している場合にはステップSA12へ移行する。
●[ステップSA12]型締用サーボモータ8の駆動を停止し可動プラテン3の前進を停止する。
●[ステップSA13]型締機構の弾性定数KとステップSA10で積算して求められた型締用サーボモータ8が発生したエネルギーとから算出型締力FCを求める。
●[ステップSA14]ステップSA13で求められた算出型締力FCを表示装置29に表示し、終了する。
[Step SA8] The torque value of the
[Step SA9] Based on the difference between the position detection signal acquired in the previous control cycle from the position detection signal acquired in Step SA6, the difference in rotation angle of the
[Step SA10] The amount of energy generated by the
[Step SA11] It is determined whether or not the position of the movable platen 3 has reached the mold clamping completion position. If not, the process returns to Step SA6, and if it has reached, the process proceeds to Step SA12.
[Step SA12] The drive of the
[Step SA13] The calculated mold clamping force F C is obtained from the elastic constant K of the mold clamping mechanism and the energy generated by the mold
● [Step SA14] displayed on the
次に、型開き工程において型締完了位置における型締力を求めるアルゴリズムを図3に示されるフローチャートを用いて説明する。型開き工程において、型締用サーボモータ8は発電することになり、図3のフローチャートではこの発電したエネルギーを求める。ここでは、固定プラテン1の固定側金型5aの取付面の位置を基準とし、リアプラテン2の方向を位置が増加する方向とする。可動プラテン3の前進とは固定プラテン1に近づく移動を意味する。可動プラテン3の後退とは固定プラテン1から離れる方向の移動を意味する。また、金型タッチ位置、可動プラテンの型締完了位置の位置情報は、あらかじめ設定されているものとする。以下、各ステップに従って説明する。
Next, an algorithm for obtaining the mold clamping force at the mold clamping completion position in the mold opening process will be described with reference to the flowchart shown in FIG. In the mold opening process, the mold
●[ステップSB1]型締用サーボモータ8が発電するエネルギーUMの値を0(ゼロ)に初期化する。
●[ステップSB2]型締用サーボモータ8を駆動し、可動プラテン3をリアプラテン2側へ後退開始する。
●[ステップSB3]型締用サーボモータ8に取り付けられている位置・速度検出器11からの位置検出信号を取得する。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数を取得する。さらに、発電機として働く型締用サーボモータ8からの発電電流を検出する電流検出器12からの電流検出信号を取得する。
●[ステップSB4]型締用サーボモータ8のトルク値を算出する。トルク値は、型締用サーボモータ8のトルク定数とステップSB3で取得した電流検出信号とを用いて算出する。
●[ステップSB5]ステップSB3で取得した位置検出信号から前回の制御周期で取得した位置検出信号の差を元に型締用サーボモータ8の回転角度の差を求める。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数の差である。
● [Step SB1]
[Step SB2] The
[Step SB3] A position detection signal from the position /
[Step SB4] The torque value of the
[Step SB5] The difference in rotation angle of the mold
●[ステップSB6]型締用サーボモータ8が発生するエネルギー量を、UM=UM+T・Δθにより算出する。T・Δθは1つの制御周期で型締用サーボモータ8が発電するエネルギーである。
●[ステップSB7]ステップSB3で得られた位置検出信号を元に、可動プラテン3の位置を算出する。なお、位置検出信号から可動プラテン3の位置を求めることは周知の技術である。
●[ステップSB8]可動プラテン3の位置は金型タッチ位置以下であるか否かを判断し、可動プラテン3の位置が金型タッチ位置以下の場合にはステップB3に戻り、以下でなければステップSB9へ移行する。
●[ステップSB9]型締用サーボモータ8に取り付けられている位置・速度検出器11からの位置検出信号を取得する。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数を取得する。
●[ステップSB10]ステップSB9で得られた位置検出信号を元に、可動プラテン3の位置を算出する。
[Step SB6] The amount of energy generated by the
[Step SB7] The position of the movable platen 3 is calculated based on the position detection signal obtained in step SB3. It is a well-known technique to obtain the position of the movable platen 3 from the position detection signal.
[Step SB8] It is determined whether or not the position of the movable platen 3 is equal to or smaller than the mold touch position. If the position of the movable platen 3 is equal to or smaller than the mold touch position, the process returns to Step B3. The process proceeds to SB9.
[Step SB9] A position detection signal from the position /
[Step SB10] The position of the movable platen 3 is calculated based on the position detection signal obtained in step SB9.
●[ステップSB11]可動プラテン3の位置は型開き完了位置に達したか否か判断し、達していない場合にはステップSB9に戻り、達している場合にはステップSB12へ移行する。
●[ステップSB12]型締用サーボモータ8の駆動を停止し可動プラテン3の後退を停止する。
●[ステップSB13]型締機構の弾性定数KとステップSB6で積算して求められた型締用サーボモータ8が発生したエネルギーとから算出型締力FCを求める。
●[ステップSB14]ステップSB13で求められた算出型締力FCを表示装置29に表示し、終了する。
[Step SB11] It is determined whether or not the position of the movable platen 3 has reached the mold opening completion position. If not, the process returns to Step SB9, and if it has reached, the process proceeds to Step SB12.
[Step SB12] The driving of the mold
[Step SB13] The calculated mold clamping force F C is obtained from the elastic constant K of the mold clamping mechanism and the energy generated by the mold
[Step SB14] The calculated mold clamping force F C obtained in Step SB13 is displayed on the
上述した図2、図3に示されるアルゴリズムにより、算出型締力FCは型締装置100に型締力センサ13からの信号を用いることなく求められる。したがって、歪ゲージのような型締力センサ13を型締装置100に取り付ける必要がなくなり、特許文献1や特許文献2が課題としていた歪ゲージの位置ずれやセンサとタイバーのすべりによって生じる型締力測定の不正確さを回避することができる。
Figure 2 described above, the algorithm shown in Figure 3, calculated clamping force F C is obtained without using the signals from
さらに、型締力測定の測定精度を重視し歪ゲージなどの型締力センサ13を用いる場合にも、本発明の型締力測定装置を併用することにより歪ゲージなどの型締力センサ13が正常に動作しているかを監視することが可能である。そこで、型締力センサが正常に動作しているかを監視するアルゴリズムのフローチャートを図4と図5に示す。
Further, when the mold clamping
図4のフローチャートは図2に示される型閉じ工程に対応するものである。図4のフローチャートについて説明すると、図4のフローチャートのステップSC1からステップSC13の各ステップは、図2のフローチャートのステップSA1からステップSA13にそれぞれ対応する。 The flowchart of FIG. 4 corresponds to the mold closing process shown in FIG. 4 will be described. Steps SC1 to SC13 in the flowchart of FIG. 4 correspond to steps SA1 to SA13 of the flowchart of FIG.
●[ステップSC14]型締装置100のタイバー4に固定されている型締力センサ13からの出力信号をもとに検出型締力FSを取得する。
●[ステップSC15]算出型締力FCと検出型締力FSの差の絶対値が型締力監視幅FBより小さいか否かを判断し、小さい場合にはステップSC17へ移行し、小さくない場合にはステップSC16へ移行する。なお、型締力監視幅FBはあらかじめ設定した値である。
●[ステップSC16]型締力センサ13からの出力によって求めた検出型締力FSに異常があると判断し警告信号を出力する。
●[ステップSC17]算出型締力FCおよび検出型締力FSを表示装置29に表示し、終了する。算出型締力FCは、ステップSC13で算出されたものである。検出型締力FSはステップSC14で取得されたものである。ステップSC16で出力された警告信号に基づいて警告表示を表示するようにしてもよい。
[Step SC14] The detected clamping force F S is acquired based on the output signal from the clamping
[Step SC15] It is determined whether or not the absolute value of the difference between the calculated mold clamping force F C and the detected mold clamping force F S is smaller than the mold clamping force monitoring width F B. If smaller, the process proceeds to Step SC17. If not, the process proceeds to step SC16. Incidentally, the clamping force monitoring width F B is a preset value.
[Step SC16] It is determined that there is an abnormality in the detected mold clamping force F S obtained from the output from the mold clamping
[Step SC17] The calculated mold clamping force F C and the detected mold clamping force F S are displayed on the
次に、図5のフローチャートを説明する。図5のフローチャートの途中からは図3に示される型開き工程に対応するものである。
●[ステップSD1]型締用サーボモータ8を駆動し、可動プラテン3を固定プラテン1側へ前進開始する。
●[ステップSD2]可動プラテン3の位置は型締完了位置に達したか否か判断し、達していない場合には可動プラテン3の位置が型締完了位置に達するまで可動プラテン3の前進移動を継続する。
●[ステップSD3]型締用サーボモータ8の駆動を停止し可動プラテン3の前進を停止する。
●[ステップSD4]型締装置100のタイバー4に固定されている型締力センサ13からの出力信号をもとに検出型締力FSを取得する。
●[ステップSD5]射出成形の射出工程・保圧工程・冷却工程を開始する。
●[ステップSD6]射出成形の射出工程・保圧工程・冷却工程が終了か否か判断し、前記工程が終了するまで待つ。
Next, the flowchart of FIG. 5 will be described. 5 corresponds to the mold opening process shown in FIG. 3 from the middle of the flowchart of FIG.
[Step SD1] The
[Step SD2] It is determined whether or not the position of the movable platen 3 has reached the mold clamping completion position. If not, the movable platen 3 is moved forward until the position of the movable platen 3 reaches the mold clamping completion position. continue.
[Step SD3] The drive of the
[Step SD4] The detected mold clamping force F S is acquired based on the output signal from the mold clamping
[Step SD5] The injection molding injection process, pressure holding process, and cooling process are started.
[Step SD6] It is determined whether or not the injection molding, pressure holding and cooling processes of injection molding are completed, and the process waits until the processes are completed.
●[ステップSD7]型締用サーボモータ8が発電するエネルギーUMの値を0(ゼロ)に初期化する。
●[ステップSD8]型締用サーボモータ8を駆動し、可動プラテン3をリアプラテン2側へ後退開始する。
●[ステップSD9]型締用サーボモータ8に取り付けられている位置・速度検出器11からの位置検出信号を取得する。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数を取得する。さらに、発電機として働く型締用サーボモータ8からの発電電流を検出する電流検出器12からの電流検出信号を取得する。
●[ステップSD10]型締用サーボモータ8のトルク値を算出する。トルク値は、型締用サーボモータ8のトルク定数とステップSD9で取得した電流検出信号とを用いて算出する。
●[ステップSD11]ステップSD9で取得した位置検出信号から前回の制御周期で取得した位置検出信号の差を元に型締用サーボモータ8の回転角度の差を求める。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数の差である。
● initializes the value of the energy U M which [Step SD7]
[Step SD8] The
[Step SD9] A position detection signal from the position /
[Step SD10] The torque value of the
[Step SD11] Based on the difference between the position detection signal acquired in the previous control cycle from the position detection signal acquired in Step SD9, the difference in rotation angle of the
●[ステップSD12]型締用サーボモータ8が発生するエネルギー量を、UM=UM+T・Δθにより算出する。T・Δθは1つの制御周期で型締用サーボモータ8が発電するエネルギーである。
●[ステップSD13]ステップSD9で得られた位置検出信号を元に、可動プラテン3の位置を算出する。なお、位置検出信号から可動プラテン3の位置を求めることは周知の技術である。
●[ステップSD14]可動プラテン3の位置は金型タッチ位置以下であるか否かを判断し、可動プラテン3の位置が金型タッチ位置以下の場合にはステップSD9に戻り、以下でなければステップSD15へ移行する。
[Step SD12] The amount of energy generated by the
[Step SD13] The position of the movable platen 3 is calculated based on the position detection signal obtained in step SD9. It is a well-known technique to obtain the position of the movable platen 3 from the position detection signal.
[Step SD14] It is determined whether or not the position of the movable platen 3 is equal to or smaller than the mold touch position. If the position of the movable platen 3 is equal to or smaller than the mold touch position, the process returns to step SD9. Move to SD15.
●[ステップSD15]型締用サーボモータ8に取り付けられている位置・速度検出器11からの位置検出信号を取得する。より具体的には、位置・速度検出器11からの制御周期毎に得られるパルス数を取得する。
●[ステップSD16]ステップSD15で得られた位置検出信号を元に、可動プラテン3の位置を算出する。
[Step SD15] A position detection signal from the position /
[Step SD16] The position of the movable platen 3 is calculated based on the position detection signal obtained in step SD15.
●[ステップSD17]可動プラテン3の位置は型開完了位置に達したか否か判断し、達していない場合にはステップSD15に戻り、達している場合にはステップSD18へ移行する。
●[ステップSD18]型締用サーボモータ8の駆動を停止し可動プラテン3の後退を停止する。
●[ステップSD19]型締機構の弾性定数KとステップSD12で積算して求められた型締用サーボモータ8が発電したエネルギーとから算出型締力FCを求める。
[Step SD17] It is determined whether or not the position of the movable platen 3 has reached the mold opening completion position. If not, the process returns to step SD15, and if it has reached, the process proceeds to step SD18.
[Step SD18] The drive of the
[Step SD19] A calculated mold clamping force F C is obtained from the elastic constant K of the mold clamping mechanism and the energy generated by the
●[ステップSD20]算出型締力FCと検出型締力FSの差の絶対値が型締力監視幅FBより小さいか否かを判断し、小さい場合にはステップSD22へ移行し、小さくない場合にはステップSD21へ移行する。なお、型締力監視幅FBはあらかじめ設定した値である。
●[ステップSD21]型締力センサ13からの出力によって求めた検出型締力FSに異常があると判断し警告信号を出力し、ステップSD22へ移行する。
●[ステップSD22]算出型締力FCおよび検出型締力FSを表示装置29に表示し、終了する。算出型締力FCはステップSD19で算出されたものである。検出型締力FSはステップSD4で取得されたものである。ステップSD21で出力された警告信号に基づいて警告表示を表示するようにしてもよい。
なお、本実施例ではトグル式の型締装置における型締力測定装置について記載したが、同様の手法を直圧式型締装置に適用することもできる。
[Step SD20] It is determined whether or not the absolute value of the difference between the calculated mold clamping force F C and the detected mold clamping force F S is smaller than the mold clamping force monitoring width F B. If smaller, the process proceeds to Step SD22. If not, the process proceeds to step SD21. Incidentally, the clamping force monitoring width F B is a preset value.
[Step SD21] It is determined that the detected mold clamping force F S obtained from the output from the mold clamping
[Step SD22] The calculated mold clamping force F C and the detected mold clamping force F S are displayed on the
In the present embodiment, the mold clamping force measuring device in the toggle type mold clamping device is described, but the same method can be applied to the direct pressure type mold clamping device.
k 4本のタイバーの合成弾性定数
K 型締機構の弾性定数
UM 型締用サーボモータ8が発生するエネルギー
FC 算出型締力
FS 検出型締力
FB 型締力監視幅
100 型締装置
k Composite elastic constant of 4 tie bars K Elastic constant of mold clamping mechanism U Energy generated by M mold clamping servo motor 8 F C calculation mold clamping force F S detection mold clamping force F B mold clamping
Claims (6)
該型締機構が型閉じ工程において型盤が金型タッチ位置に到達してから型締完了位置に到達するまでに前記モータが発生したエネルギーを求める手段と、
該手段により求められたエネルギーと該型締機構の弾性定数とから算出型締力を算出する型締力算出手段と、
を有することを特徴とする型締装置の型締力測定装置。 A mold clamping force measuring device of a mold clamping device having a motor for driving a mold clamping mechanism,
Means for obtaining energy generated by the motor from when the mold platen reaches the mold touch position in the mold closing process until it reaches the mold clamping completion position;
A mold clamping force calculating means for calculating a calculated mold clamping force from the energy obtained by the means and an elastic constant of the mold clamping mechanism;
A mold clamping force measuring device for a mold clamping device, comprising:
該型締機構が型開き工程において型盤が型開きを開始してから金型タッチ位置に到達するまでに前記モータが発電したエネルギーを求める手段と、
該エネルギーを求める手段により求められたエネルギーと該型締機構の弾性定数とから算出型締力を算出する型締力算出手段と、
を有することを特徴とする型締装置の型締力測定装置。 A mold clamping force measuring device of a mold clamping device having a motor for driving a mold clamping mechanism,
Means for obtaining energy generated by the motor from the start of mold opening in the mold opening process until the mold touch position is reached by the mold clamping mechanism;
A mold clamping force calculating means for calculating a calculated mold clamping force from the energy obtained by the means for obtaining the energy and an elastic constant of the mold clamping mechanism;
A mold clamping force measuring device for a mold clamping device, comprising:
該型締力センサによって検出された検出型締力と、
前記型締力算出手段により算出された算出型締力と、
該検出型締力と該算出型締力との差を算出する偏差型締力算出手段と、
該偏差型締力算出手段により算出された型締力の差があらかじめ設定された許容範囲を超えた際に警告を発生する警告発生手段と、
を備えたことを特徴とする請求項1または2のいずれか1つに記載の型締装置の型締力測定装置。 The mold clamping mechanism has a mold clamping force sensor for measuring a mold clamping force,
A detected mold clamping force detected by the mold clamping force sensor;
A calculated mold clamping force calculated by the mold clamping force calculating means;
Deviation mold clamping force calculating means for calculating a difference between the detected mold clamping force and the calculated mold clamping force;
Warning generation means for generating a warning when the difference in mold clamping force calculated by the deviation mold clamping force calculation means exceeds a preset allowable range;
The mold clamping force measuring device for a mold clamping device according to any one of claims 1 and 2, further comprising:
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