JP2010063351A - ステータ、モータおよび圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できるステータを提供する。
【解決手段】カシメ部４８の数をＱとし、スロット部４７の数をＳとし、極数をＰとしたとき、Ｑ＜Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは２以上の整数）を満たしている。極数の１／２倍の数のカシメ部４８を１組として、各組のカシメ部４８は、等間隔である。また、全てのカシメ部４８は、等間隔でない。
【選択図】図２

Description

この発明は、ステータ、モータおよび圧縮機に関する。

従来、ステータとしては、積層された複数の電磁鋼板を含むステータコアを備えたものがある（特許第３５８６１４５号公報：特許文献１参照）。このステータコアは、上記複数の電磁鋼板を互いに固定するカシメ部を有し、また、内周側に開口すると共に周方向に配列された複数のスロット部を有している。上記カシメ部の数は、上記スロット部の数よりも多い。

特許第３５８６１４５号公報

しかしながら、上記従来のステータでは、上記カシメ部の数は、上記スロット部の数よりも多いので、磁束通路に悪影響を与える上記カシメ部の数が多くなって、性能が低下する問題があった。一方、上記カシメ部の数を、単純に、少なくすると、磁極間のバランスが崩れて、騒音や振動が増大する問題があった。

そこで、この発明の課題は、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できるステータ、このステータを用いたモータ、および、このモータを用いた圧縮機を提供することにある。

上記課題を解決するため、この発明のステータは、
積層された複数の電磁鋼板を含むステータコアを備え、
このステータコアは、上記複数の電磁鋼板を互いに固定するカシメ部と、内周側に開口すると共に周方向に配列された複数のスロット部とを有し、
上記カシメ部の数をＱ（１以上の整数）とし、上記スロット部の数をＳとし、極数をＰとしたとき、
Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たすことを特徴としている。

この発明のステータによれば、上記カシメ部の数をＱとし、上記スロット部の数をＳとし、極数をＰとしたとき、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たしているので、磁極間のバランスが取れ、径方向の磁気吸引力のアンバランスを防止して、騒音や振動を防止できる。さらに、上記カシメ部の数を減少し、磁束通路を確保できて、性能を向上できる。

また、一実施形態のステータでは、
Ｑ＜Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは２以上の整数）を満たし、
極数の１／２倍の数の上記カシメ部を１組として、各組の上記カシメ部において、この各組のカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度は、全て、等しく、
全ての上記カシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、少なくとも一つの中心角度は、その他の中心角度と異なることを特徴としている。

この実施形態のステータによれば、Ｑ＜Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは２以上の整数）を満たしているので、磁極間のバランスが取れ、径方向の磁気吸引力のアンバランスを防止して、騒音や振動を防止できる。さらに、上記カシメ部の数を減少し、磁束通路を確保できて、性能を向上できる。

また、極数の１／２倍の数の上記カシメ部を１組として、各組の上記カシメ部において、この各組のカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度は、全て、等しいので、騒音や振動を一層低減できる。

また、全ての上記カシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、少なくとも一つの中心角度は、その他の中心角度と異なるので、全てのカシメ部は、等間隔でない。このため、ステータコアに設ける溝や穴の位置や大きさに自由度が生じ、冷媒や油を通す通路や、冷却用通路を十分に確保できる。これに対して、スロット部の数よりもカシメ部の数が少ない場合に、全てのカシメ部を等間隔にすると、磁束通路にとってカシメ部よりも悪影響が出やすい溝や穴の位置や大きさが、限定されてしまう。

したがって、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

また、一実施形態のステータでは、上記全てのカシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度と最も小さい中心角度との差は、２４０°／Ｑよりも小さい。

この実施形態のステータによれば、上記全てのカシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度と最も小さい中心角度との差は、２４０°／Ｑよりも小さいので、上記全てのカシメ部の間隔を均等に近づけることができて、上記カシメ部による上記複数の電磁鋼板の締結強度が向上する。

また、一実施形態のステータでは、上記全てのカシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度は、最も小さい中心角度の２倍よりも小さい。

この実施形態のステータによれば、上記全てのカシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度は、最も小さい中心角度の２倍よりも小さいので、上記全てのカシメ部の間隔を均等に近づけることができて、上記カシメ部による上記複数の電磁鋼板の締結強度が向上する。

また、一実施形態のステータでは、Ｑは、Ｓの約数である。

この実施形態のステータによれば、Ｑは、Ｓの約数であるので、カシメ部を、スロット部に対して、等ピッチに配置することができ、ステータコアの機械的強度が向上する。

また、一実施形態のステータでは、
上記ステータコアに巻回されたコイルを備え、
上記ステータコアは、環状部と、この環状部の内周面から径方向内側に突出すると共に周方向に配列された複数のティース部とを有し、
上記コイルは、複数の上記ティース部に渡って巻かれておらず各ティース部に巻かれている集中巻きである。

この実施形態のステータによれば、上記コイルは、集中巻きであり、分布巻きに比べて構造上、振動が大きくなるが、全てのティース部およびカシメ部において、各ティース部とこのティース部に最も近いカシメ部との間の距離を、等しくしていないので、振動の固有値を分散できて、静音化が可能となる。

つまり、集中巻きでは、１つのティース部に１つのコイルが巻かれているため、ティース部が縦に振動する振動モードがある。ここで、ティース部とカシメ部との距離が、等しい場合、その距離に応じて固有値が一定となり、振動の要因となる。

また、この発明のモータは、
ロータと、
このロータの外周側を囲むように配置された上記ステータと
を備えることを特徴としている。

この発明のモータによれば、上記ステータを備えるので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

また、この発明の圧縮機は、
密閉容器と、
この密閉容器内に配置された圧縮機構部と、
上記密閉容器内に配置されると共に上記圧縮機構部を駆動する上記モータと
を備えることを特徴としている。

この発明の圧縮機によれば、上記モータを備えるので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記密閉容器内の冷媒は、二酸化炭素である。

この実施形態の圧縮機によれば、上記冷媒は、二酸化炭素であり、Ｒ４１０ＡやＲ２２等に比べ、密閉容器内の圧力が高くなり、高粘度の油を使う必要がある。高粘度の油を使うと、油が圧縮機構部に戻り難いため、モータに、冷媒や油用の大きな通路を設ける必要がある。

そして、ステータコアにおいて、ティース部の径方向外側は、比較的、磁束密度の変化が少ないため、冷媒や油用の通路となる溝や穴を設ける場合が多くなる。

二酸化炭素の冷媒に必要な通路は大きいため、カシメ部をティース部近傍に設け難く、スロット部の径方向外側にカシメ部を設けることになる。カシメ部を、磁束密度の変化が大きいスロット部の径方向外側に設けても、カシメ部の数を減少しているため、磁束通路を確保できて、性能を向上できる。

この発明のステータによれば、上記カシメ部の数をＱとし、上記スロット部の数をＳとし、極数をＰとしたとき、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たしているので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

この発明のステータによれば、上記カシメ部の数をＱとし、上記スロット部の数をＳとし、極数をＰとしたとき、Ｑ＜Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは２以上の整数）を満たし、極数の１／２倍の数の上記カシメ部を１組として、各組の上記カシメ部において、この各組のカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度は、全て、等しく、全ての上記カシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、少なくとも一つの中心角度は、その他の中心角度と異なるので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

この発明のモータによれば、上記ステータを備えるので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

この発明の圧縮機によれば、上記モータを備えるので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

本発明の圧縮機の一実施形態を示す縦断面図である。 本発明のステータの第１実施形態を示す平面図である。 磁束の流れを示す説明図である。 磁束の流れを示す説明図である。 ステータコアの比較例を示す平面図である。 本発明のステータの第２実施形態を示す平面図である。 磁束の流れを示す説明図である。 ステータコアの比較例を示す平面図である。 本発明のステータの第３実施形態を示す平面図である。 本発明のステータの第４実施形態を示す平面図である。 各ティース部に働く加振力を示すグラフである。 ステータ全体に働く加振力を示すグラフである。 ステータコアの比較例を示す平面図である。 各ティース部に働く加振力を示すグラフである。 ステータ全体に働く加振力を示すグラフである。 本発明のステータの第５実施形態を示す平面図である。 各ティース部に働く加振力を示すグラフである。 ステータ全体に働く加振力を示すグラフである。 本発明のステータの第６実施形態を示す平面図である。 各ティース部に働く加振力を示すグラフである。 ステータ全体に働く加振力を示すグラフである。

以下、この発明を図示の実施の形態により詳細に説明する。

（第１の実施形態）
図１は、この発明の圧縮機の一実施形態である縦断面図を示している。この圧縮機は、密閉容器１と、この密閉容器１内に配置された圧縮機構部２およびモータ３とを備えている。この圧縮機は、ロータリ圧縮機である。

上記密閉容器１の下側側方に、吸入管１１を接続する一方、密閉容器１の上側に吐出管１２を接続している。上記吸入管１１から供給される冷媒は、上記圧縮機構部２の吸込側に導かれる。この冷媒は、二酸化炭素であるが、Ｒ４１０ＡやＲ２２等であってもよい。

上記モータ３は、上記圧縮機構部２の上側に配置され、上記圧縮機構部２を回転軸４を介して駆動する。上記モータ３は、上記圧縮機構部２から吐出された高圧の冷媒が満たされる上記密閉容器１内の高圧領域に配置されている。

上記圧縮機構部２は、シリンダ状の本体部２０と、この本体部２０の上下の開口端のそれぞれに取り付けられた上端部８および下端部９とを備える。

上記回転軸４は、上端部８および下端部９を貫通して、本体部２０の内部に挿入されている。上記回転軸４は、圧縮機構部２の上端板８に設けられた軸受２１と、圧縮機構部２の下端部９に設けられた軸受２２により回転自在に支持されている。

上記本体部２０内の回転軸４にクランクピン５が設けられ、このクランクピン５に嵌合されて駆動されるピストン６とそれに対応するシリンダとの間に形成された圧縮室７により圧縮を行う。ピストン６は、偏芯した状態で回転し、または、公転運動を行い、圧縮室７の容積を変化させる。

上記モータ３は、上記回転軸４に固定された円筒形状のロータ３０と、上記ロータ３０の外周側を囲むように配置されたステータ４０とを有する。上記ステータ４０は、上記ロータ３０の径方向外側にエアギャップを介して配置されている。つまり、上記モータ３は、インナーロータ型のモータである。

上記ロータ３０は、ロータコア３１と、このロータコア３１に軸方向に埋め込まれると共に周方向に配列された磁石３２とを有する。

図１と図２に示すように、上記ステータ４０は、ステータコア４１と、このステータコア４１に巻回されたコイル４２とを有する。

上記ステータコア４１は、環状部４５と、この環状部４５の内周面から径方向内側に突出すると共に周方向に配列された６つのティース部４６とを有する。

上記コイル４２は、複数の上記ティース部４６に渡って巻かれておらず各ティース部４６に巻かれている集中巻きである。なお、図２では、上記コイル４２を一部のみ描いている。

上記ステータコア４１は、内周側に開口すると共に周方向に配列された６つのスロット部４７を有する。つまり、このスロット部４７は、隣り合う上記ティース部４６の間に形成される。

上記ステータコア４１は、積層された複数の電磁鋼板を含む。上記ステータコア４１は、上記複数の電磁鋼板を互いに固定するカシメ部４８を有する。このカシメ部４８は、環状部４５に設けられている。上記カシメ部４８は、上記スロット部４７の径方向外側に位置している。

上記カシメ部４８は、金型のパンチとダイのクリアランスによる、穴と突出部の寸法差を利用して、既に打ち抜かれた電磁鋼板の穴に、これより寸法の大きい突出部を押し込ませることで、２枚の電磁鋼板の締結力を得ている。カシメ部４８近傍の電磁鋼板間には、隙間が生じている。

上記環状部４５には、上記ティース部４６の径方向外側に、外周面から切り欠かれた溝部４５ａを有する。この溝部４５ａは、上記ティース部４６に対応して、６つ設けられている。この溝部４５ａは、例えば、冷媒や油を通す通路や、冷却用通路に利用される。

上記カシメ部４８の数をＱとし、上記スロット部４７の数をＳとし、極数をＰとしたとき、Ｑ＜Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは２以上の整数）を満たす。この実施形態では、Ｓ＝６、Ｐ＝４、ｎ＝２であり、Ｑ＝４×２／２＝４となる。

極数の１／２倍の数の上記カシメ部４８を１組として、各組の上記カシメ部４８において、この各組のカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、全て、等しい。この実施形態では、１組のカシメ部４８の数が、Ｐ／２＝４／２＝２つとなり、全てのカシメ部４８は、α組とβ組との２つの組に分けられる。

α組において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１８０°で、等間隔である。β組において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１８０°で、等間隔である。

各組のカシメ部４８は、上記ステータコア４１の周方向に、順に、交互に、配列されている。つまり、上記ステータコア４１の周方向に、順に、α組のカシメ部４８およびβ組のカシメ部４８が、配列されている。

全ての上記カシメ部４８において、この全てのカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度のうち、少なくとも一つの中心角度は、その他の中心角度と異なる。言い換えると、全ての上記カシメ部４８において、隣り合うカシメ部４８の間の間隔は、等間隔でない。隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、８０°と１００°とである。

上記全てのカシメ部４８において、この全てのカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度と最も小さい中心角度との差は、２４０°／Ｑよりも小さい。つまり、最も大きな中心角度は、１００°であり、最も小さい中心角度は、８０°である。最も大きな中心角度と最も小さい中心角度との差は、２０°であり、２４０°／Ｑ＝２４０°／４＝６０°よりも小さい。

上記全てのカシメ部４８において、この全てのカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度は、最も小さい中心角度の２倍よりも小さい。つまり、最も大きな中心角度は、１００°であり、最も小さい中心角度は、８０°である。最も大きな中心角度に対する最も小さい中心角度の割合は、１００°／８０°＝１．２５倍であり、２倍よりも小さい。

上記構成のステータによれば、上記カシメ部４８の数をＱとし、上記スロット部４７の数をＳとし、極数をＰとしたとき、Ｑ＜Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは２以上の整数）を満たしているので、磁極間のバランスが取れ、径方向の磁気吸引力のアンバランスを防止して、騒音や振動を防止できる。さらに、上記カシメ部４８の数を減少し、磁束通路を確保できて、性能を向上できる。

具体的に述べると、図３Ａと図３Ｂに、太線の矢印にて磁束の流れを示し、カシメ部４８がある部分の磁束通路の幅は狭く、カシメ部４８が無い部分の磁束通路の幅は広くなるが、ロータに届く合成磁界の大きさは、４つの磁極の全てが同じ大きさになっている。このように、磁極間のバランスは取れている。図３Ｂは、図３Ａの回転磁界が右回りに４５°進んだ状態を示す。図３Ａと図３Ｂでは、コイル４２を省略して描いている。

また、極数の１／２倍の数の上記カシメ部４８を１組として、各組の上記カシメ部４８において、この各組のカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、全て、等しいので、騒音や振動を一層低減できる。

また、全ての上記カシメ部４８において、この全てのカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度のうち、少なくとも一つの中心角度は、その他の中心角度と異なるので、全てのカシメ部４８は、等間隔でない。このため、ステータコア４１に設ける溝（例えば、溝部４５ａ）や穴の位置や大きさに自由度が生じ、冷媒や油を通す通路や、冷却用通路を十分に確保できる。言い換えると、ステータコア４１に設ける溝や穴にとらわれずに、カシメ部４８を設けることができる。

これに対して、スロット部４７の数よりもカシメ部４８の数が少ない場合に、全てのカシメ部４８を等間隔にすると、磁束通路にとってカシメ部４８よりも悪影響が出やすい溝や穴の位置や大きさが、限定されてしまう。また、図４に示すように、全てのカシメ部４８を等間隔にする場合では、ステータコア１４１の外周部に大きな溝部４５ａがあると、カシメ部４８が溝部４５ａからはみ出てしまう問題がある。

また、上記全てのカシメ部４８において、この全てのカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度と最も小さい中心角度との差は、２４０°／Ｑよりも小さいので、上記全てのカシメ部４８の間隔を均等に近づけることができて、上記カシメ部４８による上記複数の電磁鋼板の締結強度が向上する。これに対して、最も大きな中心角度と最も小さい中心角度との差は、２４０°／Ｑよりも大きいと、上記全てのカシメ部４８の間隔を均等に近づけることができず、上記カシメ部４８による締結強度が低下する。

また、上記全てのカシメ部４８において、この全てのカシメ部４８における隣り合うカシメ部４８の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度は、最も小さい中心角度の２倍よりも小さいので、上記全てのカシメ部４８の間隔を均等に近づけることができて、上記カシメ部４８による上記複数の電磁鋼板の締結強度が向上する。これに対して、最も大きな中心角度は、最も小さい中心角度の２倍よりも大きいと、上記全てのカシメ部４８の間隔を均等に近づけることができず、上記カシメ部４８による締結強度が低下する。

また、上記コイル４２は、集中巻きであり、分布巻きに比べて構造上、振動が大きくなるが、全てのティース部４６およびカシメ部４８において、各ティース部４６とこのティース部４６に最も近いカシメ部４８との間の距離を、等しくしていないので、振動の固有値を分散できて、静音化が可能となる。

つまり、集中巻きでは、１つのティース部４６に１つのコイル４２が巻かれているため、ティース部４６が縦に振動する振動モードがある。ここで、ティース部４６とカシメ部４８との距離が、等しい場合、その距離に応じて固有値が一定となり、振動の要因となる。

また、上記構成のモータによれば、上記ステータ４０を備えるので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

また、上記構成の圧縮機によれば、上記モータ３を備えるので、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

また、上記冷媒は、二酸化炭素であり、Ｒ４１０ＡやＲ２２等に比べ、密閉容器１内の圧力が高くなり、高粘度の油を使う必要がある。高粘度の油を使うと、油が圧縮機構部２に戻り難いため、モータ３に、冷媒や油用の大きな通路を設ける必要がある。

そして、ステータコア４１において、ティース部４６の径方向外側は、比較的、磁束密度の変化が少ないため、冷媒や油用の通路となる溝や穴を設ける場合が多くなる。

二酸化炭素の冷媒に必要な通路は大きいため、カシメ部４８をティース部４６近傍に設け難く、スロット部４７の径方向外側にカシメ部４８を設けることになる。カシメ部４８を、磁束密度の変化が大きいスロット部４７の径方向外側に設けても、カシメ部４８の数を減少しているため、磁束通路を確保できて、性能を向上できる。

（第２の実施形態）
図５は、この発明のステータの第２の実施形態を示している。上記第１の実施形態と相違する点を説明すると、この第２の実施形態では、ステータの形状が相違する。なお、その他の構造は、上記第１の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。

この第２実施形態のステータ４０Ａでは、ステータコア４１Ａのスロット部４７の数Ｓは、９であり、極数Ｐは、６であり、係数ｎは、２であり、ステータコア４１Ａのカシメ部４８の数Ｑは、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２＝６×２／２＝６である。

１組のカシメ部４８の数が、Ｐ／２＝６／２＝３つとなり、全てのカシメ部４８は、α組とβ組との２つの組に分けられる。

上記ステータコア４１Ａの周方向に、順に、α組のカシメ部４８およびβ組のカシメ部４８が、配列されている。

α組において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１２０°で、等間隔である。β組において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１２０°で、等間隔である。

全ての上記カシメ部４８において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、５０°と７０°とである。

最も大きな中心角度７０°と最も小さい中心角度５０°との差は、２０°であり、２４０°／Ｑ＝２４０°／６＝４０°よりも小さい。

最も大きな中心角度７０°に対する最も小さい中心角度５０°の割合は、７０°／５０°＝１．４倍であり、２倍よりも小さい。

上記構成のステータによれば、上記第１実施形態と同様の効果を有する。つまり、図６に、太線の矢印にて磁束の流れを示し、カシメ部４８がある部分の磁束通路の幅は狭く、カシメ部４８が無い部分の磁束通路の幅は広くなるが、ロータに届く合成磁界の大きさは、６つの磁極の全てが同じ大きさになっている。このように、磁極間のバランスは取れている。なお、図６では、コイル４２を省略して描いている。

また、全てのカシメ部４８は、等間隔でないので、ステータコア４１Ａに設ける溝部４５ａにとらわれずに、カシメ部４８を設けることができる。これに対して、図７に示すように、全てのカシメ部４８を等間隔にする場合では、ステータコア２４１の外周部に大きな溝部４５ａがあると、カシメ部４８が溝部４５ａからはみ出てしまう問題がある。
（第３の実施形態）
図８は、この発明のステータの第３の実施形態を示している。上記第１の実施形態と相違する点を説明すると、この第３の実施形態では、ステータの形状が相違する。なお、その他の構造は、上記第１の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。

この第３実施形態のステータ４０Ｂでは、コイルが、複数のティース部４６に渡って巻かれた分布巻きである。なお、図８では、コイルを省略して描いている。

ステータコア４１Ｂのスロット部４７の数Ｓは、２４であり、極数Ｐは、４であり、係数ｎは、３であり、ステータコア４１Ｂのカシメ部４８の数Ｑは、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２＝４×３／２＝６である。

１組のカシメ部４８の数が、Ｐ／２＝４／２＝２つとなり、全てのカシメ部４８は、α組、β組およびγ組の３つの組に分けられる。

上記ステータコア４１Ｂの周方向に、順に、α組のカシメ部４８、β組のカシメ部４８およびγ組のカシメ部４８が、配列されている。

α組において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１８０°で、等間隔である。β組において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１８０°で、等間隔である。γ組において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１８０°で、等間隔である。

全ての上記カシメ部４８において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、５５°と７０°とである。

最も大きな中心角度７０°と最も小さい中心角度５５°との差は、１５°であり、２４０°／Ｑ＝２４０°／６＝４０°よりも小さい。

最も大きな中心角度７０°に対する最も小さい中心角度５５°の割合は、７０°／５５°＝１．２７倍であり、２倍よりも小さい。

上記構成のステータによれば、上記第１実施形態と同様の効果を有し、騒音や振動を防止しつつ、性能を向上できる。

（第４の実施形態）
図９は、この発明のステータの第４の実施形態を示している。上記第１の実施形態と相違する点を説明すると、この第４の実施形態では、ステータの形状が相違する。なお、その他の構造は、上記第１の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。

この第４実施形態のステータ４０Ｃでは、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たす。ステータコア４１Ｃのスロット部４７の数Ｓは、９であり、極数Ｐは、６であり、係数ｎは、１であり、ステータコア４１Ｃのカシメ部４８の数Ｑは、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２＝６×１／２＝３である。

Ｑ（＝３）は、Ｓ（＝９）の約数であり、全ての上記カシメ部４８において、隣り合うカシメ部４８の間の中心角度は、１２０°である。つまり、カシメ部４８を、スロット部４７に対して、等ピッチに配置することができ、ステータコア４１Ｃの機械的強度が向上する。

上記構成のステータ４０Ｃに働く加振力を説明する。図１０Ａに、各ティース部４６に働く加振力を示す。図１０Ａでは、横軸に加振力の次数を示し、縦軸に加振力（Ｎ）を示し、各ティース部４６に働く加振力波形をＦＦＴ変換したグラフを示す。そして、９つのティース部４６を９つの棒グラフにて示す。

ここで、次数とは、ロータの１回転中に発生する加振力モードをいう。例えば、次数が６Ｎであるとは、ロータの１回転でステータが６回振動することを意味する。

図１０Ａからわかるように、次数が、６Ｎ，１２Ｎ，１８Ｎ，２４Ｎ，３０Ｎであるとき、各ティース部４６に加振力が発生しているが、各ティース部４６に働く加振力は、バランスされている。次数が６Ｎであるとき、最も大きな加振力が働く。

そして、図１０Ｂに、ステータ４０Ｃ全体に働く加振力を示す。図１０Ｂでは、ステータ４０Ｃの軸に直交する平面において、各ティース部４６に働く次数６Ｎの加振力を、ｘ成分、ｙ成分に分けて合計したグラフを示す。

図１０Ｂからわかるように、ステータ４０Ｃ全体の加振力は、０となり、ステータ４０Ｃには、加振力による力が、働かない。

これに対して、図１１に示す比較例としてのステータコア３４１では、スロット部４７の数Ｓは、９であり、極数Ｐは、６であり、カシメ部４８の数Ｑは、４であり、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たしていない。

このステータコア３４１において、図１２Ａに示すように、次数が、６Ｎ，１２Ｎ，１８Ｎ，２４Ｎ，３０Ｎであるとき、各ティース部４６に加振力が発生しているが、各ティース部４６に働く加振力は、アンバランスとなっている。

そして、図１２Ｂに示すように、次数が６Ｎのときにステータ全体に働く加振力は、原点を中心とした円形となり、ステータには、ステータの軸を中心として回転させるような力が、働く。

上記構成のステータによれば、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たしているので、磁極間のバランスが取れ、径方向の磁気吸引力のアンバランスを防止して、騒音や振動を防止できる。

また、上記カシメ部４８の数を減少することにより、ステータの軸方向の電磁振動が低減する。つまり、カシメ部４８とカシメ部４８以外では、軸方向の剛性が異なるので、コイルを巻き付けた後のステータコアの積厚変化がカシメ部４８の有無により変化し、端面振れが発生する。端面振れは、軸方向の電磁加振力増加の原因になり、カシメ数が少ない方が、端面振れが小さくなるので、軸方向の電磁振動が低減する。

また、上記カシメ部４８の数を減少することにより、鋼板と鋼板の隙間が少なくなるので、密着性が向上し、電磁鋼板１枚の軸方向が移動が拘束され、電磁振動が低下する。

また、上記カシメ部４８の数を減少することにより、カシメ部４８の打ち抜き歪みによる、電磁鋼板の特性劣化が少なくなるので、モータ効率の低下が小さくなる。

また、上記カシメ部４８の数を減少することにより、カシメ部４８の軸方向の電磁鋼板の絶縁性低下が少なくなるので、渦電流が減少し、モータ効率の低下が小さくなる。

また、上記カシメ部４８の数を減少することにより、カシメ部４８は、磁束が流れにくいので、カシメ数が少ない方が、磁束の低下が少なくなり、モータ効率の低下が小さくなる。

（第５の実施形態）
図１３は、この発明のステータの第５の実施形態を示している。上記第４の実施形態と相違する点を説明すると、この第５の実施形態では、ステータの形状が相違する。なお、その他の構造は、上記第４の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。

この第５実施形態のステータ４０Ｄでは、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たす。ステータコア４１Ｄのスロット部４７の数Ｓは、９であり、極数Ｐは、６であり、係数ｎは、２であり、ステータコア４１Ｄのカシメ部４８の数Ｑは、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２＝６×２／２＝６である。Ｑ（＝６）は、Ｓ（＝９）の約数である。

上記構成のステータ４０Ｄに働く加振力を説明する。図１４Ａに示すように、次数が、６Ｎ，１２Ｎ，１８Ｎ，２４Ｎ，３０Ｎであるとき、各ティース部４６に加振力が発生しているが、各ティース部４６に働く加振力は、バランスされている。

そして、図１４Ｂに示すように、ステータ４０Ｄ全体に働く加振力は、０となり、ステータ４０Ｄには、加振力による力が、働かない。

上記構成のステータによれば、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たしているので、上記第４の実施形態の作用効果と同様に、磁極間のバランスが取れ、径方向の磁気吸引力のアンバランスを防止して、騒音や振動を防止できる。

（第６の実施形態）
図１５は、この発明のステータの第６の実施形態を示している。上記第４の実施形態と相違する点を説明すると、この第６の実施形態では、ステータの形状が相違する。なお、その他の構造は、上記第４の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。

この第６実施形態のステータ４０Ｅでは、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たす。ステータコア４１Ｅのスロット部４７の数Ｓは、９であり、極数Ｐは、６であり、係数ｎは、３であり、ステータコア４１Ｅのカシメ部４８の数Ｑは、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２＝６×３／２＝９である。Ｑ（＝９）は、Ｓ（＝９）の約数である。

上記構成のステータ４０Ｅに働く加振力を説明する。図１６Ａに示すように、次数が、６Ｎ，１２Ｎ，１８Ｎ，２４Ｎ，３０Ｎであるとき、各ティース部４６に加振力が発生しているが、各ティース部４６に働く加振力は、バランスされている。

そして、図１６Ｂに示すように、ステータ４０Ｅ全体に働く加振力は、０となり、ステータ４０Ｅには、加振力による力が、働かない。

上記構成のステータによれば、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たしているので、上記第４の実施形態の作用効果と同様に、磁極間のバランスが取れ、径方向の磁気吸引力のアンバランスを防止して、騒音や振動を防止できる。

なお、この発明は上述の実施形態に限定されない。例えば、上記第１〜上記第６の実施形態の特徴点を様々に組み合わせてもよい。また、圧縮機構部として、ロータリタイプ以外に、スクロールタイプやレシプロタイプを用いてもよい。また、スロット部の数、ティース部の数および極数の増減は、自由である。

また、カシメ部を設ける位置は、ステータコアの環状部におけるスロット部の径方向外側の部分に限らず、ステータコアの環状部におけるティース部の径方向外側の部分や、ティース部に設けてもよい。

また、全てのカシメ部において、この全てのカシメ部における隣り合うカシメ部の間の中心角度のうち、少なくとも一つの中心角度が、その他の中心角度と異なっていればよい。また、カシメ部の数Ｑは、１以上の整数で、Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たしていればよい。

１ 密閉容器
２ 圧縮機構部
３ モータ
４ 回転軸
５ クランクピン
６ ピストン
７ 圧縮室
８ 上端部
９ 下端部
１１ 吸入管
１２ 吐出管
２０ 本体部
２１，２２ 軸受
３０ ロータ
３１ ロータコア
３２ 磁石
４０，４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃ，４０Ｄ，４０Ｅ ステータ
４１，４１Ａ，４１Ｂ，４１Ｃ，４１Ｄ，４１Ｅ ステータコア
４２ コイル
４５ 環状部
４５ａ 溝部
４６ ティース部
４７ スロット部
４８ カシメ部

Claims (9)

1. 積層された複数の電磁鋼板を含むステータコア（４１，４１Ａ，４１Ｂ，４１Ｃ，４１Ｄ，４１Ｅ）を備え、
   このステータコア（４１，４１Ａ，４１Ｂ，４１Ｃ，４１Ｄ，４１Ｅ）は、上記複数の電磁鋼板を互いに固定するカシメ部（４８）と、内周側に開口すると共に周方向に配列された複数のスロット部（４７）とを有し、
   上記カシメ部（４８）の数をＱ（１以上の整数）とし、上記スロット部（４７）の数をＳとし、極数をＰとしたとき、
   Ｑ≦Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは１以上の整数）を満たすことを特徴とするステータ。
2. 請求項１に記載のステータにおいて、
   Ｑ＜Ｓ、かつ、Ｑ＝Ｐ×ｎ／２（ｎは２以上の整数）を満たし、
   極数の１／２倍の数の上記カシメ部（４８）を１組として、各組の上記カシメ部（４８）において、この各組のカシメ部（４８）における隣り合うカシメ部（４８）の間の中心角度は、全て、等しく、
   全ての上記カシメ部（４８）において、この全てのカシメ部（４８）における隣り合うカシメ部（４８）の間の中心角度のうち、少なくとも一つの中心角度は、その他の中心角度と異なることを特徴とするステータ。
3. 請求項２に記載のステータにおいて、
   上記全てのカシメ部（４８）において、この全てのカシメ部（４８）における隣り合うカシメ部（４８）の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度と最も小さい中心角度との差は、２４０°／Ｑよりも小さいことを特徴とするステータ。
4. 請求項２または３に記載のステータにおいて、
   上記全てのカシメ部（４８）において、この全てのカシメ部（４８）における隣り合うカシメ部（４８）の間の中心角度のうち、最も大きな中心角度は、最も小さい中心角度の２倍よりも小さいことを特徴とするステータ。
5. 請求項１に記載のステータにおいて、
   Ｑは、Ｓの約数であることを特徴とするステータ。
6. 請求項１から５の何れか一つに記載のステータにおいて、
   上記ステータコア（４１，４１Ａ，４１Ｃ，４１Ｄ，４１Ｅ）に巻回されたコイル（４２）を備え、
   上記ステータコア（４１，４１Ａ，４１Ｃ，４１Ｄ，４１Ｅ）は、環状部（４５）と、この環状部（４５）の内周面から径方向内側に突出すると共に周方向に配列された複数のティース部（４６）とを有し、
   上記コイル（４２）は、複数の上記ティース部（４６）に渡って巻かれておらず各ティース部（４６）に巻かれている集中巻きであることを特徴とするステータ。
7. ロータ（３０）と、
   このロータ（３０）の外周側を囲むように配置された請求項１から６の何れか一つに記載のステータ（４０，４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃ，４０Ｄ，４０Ｅ）と
   を備えることを特徴とするモータ。
8. 密閉容器（１）と、
   この密閉容器（１）内に配置された圧縮機構部（２）と、
   上記密閉容器（１）内に配置されると共に上記圧縮機構部（２）を駆動する請求項７に記載のモータ（３）と
   を備えることを特徴とする圧縮機。
9. 請求項８に記載の圧縮機において、
   上記密閉容器（１）内の冷媒は、二酸化炭素であることを特徴とする圧縮機。

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