JP2010002879A - Optical sheet and back light unit using the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、薄型で、かつ輝度向上特性に優れ、耐久試験下においても表面に形成した形状の変形、シートのカールおよび撓みのない光学シートおよびそれを用いたバックライトユニットに関するものである。 The present invention relates to an optical sheet that is thin and excellent in luminance enhancement characteristics, has no deformation of the shape formed on the surface even under an endurance test, and does not curl or bend, and a backlight unit using the same.
液晶表示装置は、ノートパソコンや携帯電話機器を始め、テレビ、モニター、カーナビゲーション等、多様な用途に用いられている。液晶表示装置には、光源となるバックライトユニットが組み込まれており、バックライトユニットからの光線を液晶セルに通して制御することにより、表示される仕組みとなっている。このバックライトユニットに求められる特性は、単に光を出射する光源としてだけではなく、画面全体を明るく且つ均一に光らせることである。 Liquid crystal display devices are used in various applications such as notebook computers and mobile phone devices, televisions, monitors, car navigation systems, and the like. The liquid crystal display device incorporates a backlight unit serving as a light source, and is configured to display by controlling light beams from the backlight unit through a liquid crystal cell. The characteristic required for this backlight unit is not only as a light source that emits light, but also to make the entire screen shine brightly and uniformly.
バックライトユニットの構成は大きく二つに分けることができる。１つは、直下型バックライトと称される方式である。これは、大型化・高輝度化が求められるテレビ用途に好ましく用いられる方式であるが、基本構成としては、画面奥に直接蛍光管を並べた構造が特徴である。画面奥に線状または一部線状の蛍光管を複数本平行に並べることにより、大画面にも対応可能で、さらに明るさも十分に確保できる。しかしながら、特徴でもある画面奥に設置された蛍光管による画面内の明るさムラ（輝度ムラ）が生じる。つまり、複数本並んでいる蛍光管の真上は明るく、隣接する蛍光管の間が暗くなる（管ムラ）。このため、直下型バックライトでは、この管ムラを解消するため、極めて強い光拡散性を有する拡散板を蛍光管の上側に設置し、画面の均一化を図っている。 The configuration of the backlight unit can be roughly divided into two. One is a method called a direct type backlight. This is a system that is preferably used for television applications that require large size and high brightness, but the basic configuration is characterized by a structure in which fluorescent tubes are arranged directly behind the screen. By arranging a plurality of linear or partially linear fluorescent tubes in parallel at the back of the screen, it is possible to cope with a large screen and to secure sufficient brightness. However, uneven brightness (luminance unevenness) occurs in the screen due to the fluorescent tube installed at the back of the screen, which is also a feature. That is, a portion directly above a plurality of fluorescent tubes is bright and a portion between adjacent fluorescent tubes is dark (tube unevenness). For this reason, in the direct type backlight, in order to eliminate this tube unevenness, a diffusion plate having extremely strong light diffusibility is installed on the upper side of the fluorescent tube to make the screen uniform.
また、もう１つの方式は、サイドライト型バックライトと称される方式である。これは、例えば薄型化・小型化が求められる携帯電話、ノートパソコン等に主に使用される方式であるが、基本構成として導光板を用いるのが特徴である。サイドライト型バックライトの場合、導光板の側面に蛍光管を設置し、側面から導光板に光線を入射させて、導光板内部を全反射させながら面内全体に光を伝搬しつつ、導光板の裏面に施された拡散ドット等により一部を全反射条件から離脱させて導光板前面から採光することにより、バックライトすなわち面光源として機能させるものである。サイドライト型バックライトの場合には、これら構成以外にも、導光板の裏面から漏れ出る光を反射させて再利用させる機能を担う反射フィルム、導光板前面から出射する光を均一化させる拡散シート、正面輝度を向上させるプリズムシートに代表される集光シート、そして液晶パネル上での輝度を向上させる輝度向上シートなど、多種類の光学フィルムが用いられている。その中で一般的に用いられるプリズムシートは、透明基材の上に光硬化樹脂を塗布しプリズムパターンを形成して作製したもの（特許文献１）、熱可塑性樹脂からなるシートに金型を熱プレスすることによりプリズムパターンを形成して作製したものなどが挙げられる（特許文献２）。
しかしながら、特許文献１の光硬化性樹脂を用いて作製したプリズムシートは、加熱、あるいは加湿条件での耐久性試験においてプリズム層を形成している光硬化樹脂層の収縮に伴うカールが発生し、バックライトユニットに組み込んだ時に色むらなど表示品位上の問題が生じる。
However, the prism sheet produced using the photocurable resin of
液晶表示装置の用途として、携帯電話などの小型向けを想定した場合には、プリズムシートを初め、各種光学シートの薄型化が必須となる。前記、光硬化性樹脂を用いて作製したプリズムシートの場合、薄型化を目指して支持体の膜厚を薄くするに従って、耐久性試験時のカールがより顕著に発生してしまうという欠点を有する。 Assuming that the liquid crystal display device is used for small-sized mobile phones and the like, it is essential to reduce the thickness of various optical sheets including a prism sheet. In the case of the prism sheet produced using the photo-curing resin, there is a drawback that the curl during the durability test is more noticeably generated as the thickness of the support is reduced in order to reduce the thickness.
また、特許文献２の熱可塑性樹脂を用いて作製したプリズムシートは、光硬化性樹脂に比べると耐久性試験時のカールは抑制されるが、シート前面に渡って撓み、すなわち平面性の悪化がみられるようになる。特に、加湿条件下での試験においては、顕著に平面性が悪化し、表面に賦形した形状も変形してしまうという欠点を有していた。
In addition, the prism sheet produced using the thermoplastic resin of
そこで本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、成形性に優れ、薄型でありながら耐久試験下においても表面に形成した形状の変形、シートのカールおよび撓みのない光学シートを提供せんとするものである。 Therefore, in view of the background of the prior art, the present invention provides an optical sheet that is excellent in formability, is thin, and has no deformation of the shape formed on the surface even under a durability test, no sheet curl, and no deflection. It is.
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。すなわち、本発明の光学シートは、両側表面が同一の熱可塑性樹脂で構成され、少なくとも片側表面に凹凸形状が賦形された光学シートであって、該光学シートの全膜厚が２０〜６０μｍで、かつ、該光学シートの吸水率が０〜０．１％を満たすものであり、かつ、該熱可塑性樹脂のガラス転移温度が１００℃〜１３０℃であることを特徴とするものである。 The present invention employs the following means in order to solve such problems. That is, the optical sheet of the present invention is an optical sheet having both surfaces formed of the same thermoplastic resin and having at least one surface formed with a concavo-convex shape, and the total thickness of the optical sheet is 20 to 60 μm. And the water absorption rate of this optical sheet satisfies 0 to 0.1%, and the glass transition temperature of this thermoplastic resin is 100 to 130 degreeC, It is characterized by the above-mentioned.
また、本発明の光学シートの好ましい態様は、
（１）前記熱可塑性樹脂の動的粘弾性測定における動的貯蔵弾性率が、下記式を満たすこと、
０．２≦ log10（Ｅ’２／Ｅ’３）／log10（Ｅ’１／Ｅ’３） ＜ １
（ここで、Ｔｇ：熱可塑性樹脂のガラス転移温度、Ｅ’１：熱可塑性樹脂のＴｇにおける動的貯蔵弾性率、Ｅ’２：Ｔｇ＋１０℃における動的貯蔵弾性率、Ｅ’３：Ｔｇ＋２０℃における動的貯蔵弾性率、を表す）
（２）前記熱可塑性樹脂が環状ポリオレフィン系樹脂であること、
（３）前記光学シートが、前記熱可塑性樹脂の単層構成であること、
（４）前記光学シートの破断伸度が３０％以上であること。
（５）前記凹凸形状が、断面形状が三角形をなす三角柱状のプリズムを略平行に複数形成してなるプリズムシート状のものであることである。
Further, a preferred embodiment of the optical sheet of the present invention is
(1) The dynamic storage elastic modulus in the dynamic viscoelasticity measurement of the thermoplastic resin satisfies the following formula:
0.2 ≦ log10 (E′2 / E′3) / log10 (E′1 / E′3) <1
(Where Tg: glass transition temperature of thermoplastic resin, E′1: dynamic storage elastic modulus at Tg of thermoplastic resin, E′2: dynamic storage elastic modulus at Tg + 10 ° C., E′3: at Tg + 20 ° C. Dynamic storage modulus)
(2) The thermoplastic resin is a cyclic polyolefin resin,
(3) The optical sheet has a single layer configuration of the thermoplastic resin,
(4) The elongation at break of the optical sheet is 30% or more.
(5) The concave-convex shape is a prism sheet formed by forming a plurality of triangular prisms having a triangular cross-section in a substantially parallel manner.
また、本発明のバックライトユニットは、かかる光学シートを用いて構成されていることを特徴とするものである。 In addition, the backlight unit of the present invention is configured using such an optical sheet.
本発明によれば、成形性に優れ、薄型でありながら耐久試験下においても表面に形成した形状の変形、シートのカールおよび撓みのない光学シートを提供することが可能になり、本発明の光学シートを搭載すると、バックライトユニットの表示品位を高めることができる。 According to the present invention, it is possible to provide an optical sheet that is excellent in moldability, is thin, and has no deformation of the shape formed on the surface, no sheet curl, and no deflection even under a durability test. When the seat is mounted, the display quality of the backlight unit can be improved.
本発明は、前記課題、つまり成形性に優れ、薄型でありながら耐久試験下においても表面に形成した形状の変形、シートのカールおよび撓みのない光学シートについて鋭意検討し、該シートに用いる樹脂の特性として、特定のガラス転移温度と吸水率を有する熱可塑性樹脂からなる光学シートを用いてみたところ、かかる課題を一挙に解決することを究明し、本発明に到達したものである。 The present invention has been intensively studied on the above-mentioned problem, that is, an optical sheet that is excellent in moldability, is thin but has a thin shape, and has no deformation of the surface formed on the surface, no curling of the sheet, and no bending, and the resin used for the sheet As a characteristic, when an optical sheet made of a thermoplastic resin having a specific glass transition temperature and a water absorption rate was used, it was sought to solve such problems all at once, and the present invention was achieved.
本発明の光学シートは、両側表面が同一の熱可塑性樹脂で構成され、少なくとも片側表面に凹凸形状が賦形された光学シートであって、該光学シートの全膜厚が２０〜６０μｍ、該熱可塑性樹脂のガラス転移温度が１００℃〜１３０℃、光学シートの吸水率が０〜０．１％を満たすことを特徴とする。 The optical sheet of the present invention is an optical sheet that is composed of the same thermoplastic resin on both surfaces, and has a concavo-convex shape formed on at least one surface, and the total thickness of the optical sheet is 20 to 60 μm. The glass transition temperature of the plastic resin is 100 ° C. to 130 ° C., and the water absorption of the optical sheet is 0 to 0.1%.
本発明の光学シートは、両側表面が同一の熱可塑性樹脂で構成され、少なくとも表面に凹凸形状が賦形された光学シートである。本発明で用いる熱可塑性樹脂としては、所望のガラス転移温度、吸水率の条件を満たす熱可塑性樹脂であれば、特に限定されることなく用いることができるが、特に環状ポリオレフィン系樹脂が好ましく用いられる。かかる環状ポリオレフィン系樹脂としては、エチレン性二重結合を環内に有する重合性の環状オレフィンをモノマー単位として有するものであり、環状オレフィンとして、例えば、ノルボルネン系モノマー（単環、多環）などを使用することができ、かかる環状ポリオレフィン系樹脂としては、上記環状オレフィンの単独重合体、二種以上の環状オレフィンの共重合体、又は環状オレフィンと鎖状オレフィンとの共重合体などが好ましく用いられる。また、これらの樹脂を単体または二種以上を混合して用いてもよい。 The optical sheet of the present invention is an optical sheet in which both side surfaces are made of the same thermoplastic resin, and at least the surface has a concavo-convex shape. As the thermoplastic resin used in the present invention, any thermoplastic resin that satisfies the desired glass transition temperature and water absorption conditions can be used without particular limitation, but a cyclic polyolefin resin is particularly preferably used. . Such a cyclic polyolefin-based resin has a polymerizable cyclic olefin having an ethylenic double bond in the ring as a monomer unit. Examples of the cyclic olefin include norbornene-based monomers (monocyclic and polycyclic). As such a cyclic polyolefin-based resin, a homopolymer of the above cyclic olefin, a copolymer of two or more cyclic olefins, or a copolymer of a cyclic olefin and a chain olefin is preferably used. . These resins may be used alone or in combination of two or more.
このような環状ポリオレフィン系樹脂としては、例えば、下記式（１）で表される構成を用いることができる。 As such cyclic polyolefin-type resin, the structure represented by following formula (1) can be used, for example.
上記式（１）において、Ａは環状オレフィンモノマー、Ｂは鎖状共重合性モノマーを表している。式中のｍは正の整数、ｎは０または正の整数を表す。 In the above formula (1), A represents a cyclic olefin monomer, and B represents a chain copolymerizable monomer. M in the formula represents a positive integer, and n represents 0 or a positive integer.
上記式（１）のＡで表される環状オレフィンモノマーとしては、下記式（２）または（３）で表される構成単位を用いることができる。 As the cyclic olefin monomer represented by A in the above formula (1), a structural unit represented by the following formula (2) or (3) can be used.
上記式（２）において、ａおよびｂは０または正の整数を表す。また、Ｒ１〜Ｒ４は、水素原子、炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン置換炭化水素基、−（ＣＨ２）ｘＣＯＯＲ９（ｘは０又は正の整数を示し、Ｒ９は、水素原子、炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン置換炭化水素基を表す）を示す。 In the above formula (2), a and b represent 0 or a positive integer. R1 to R4 are a hydrogen atom, a hydrocarbon group, a halogen atom, a halogen-substituted hydrocarbon group, — (CH 2 ) x COOR 9 (x represents 0 or a positive integer, and R 9 represents a hydrogen atom, a hydrocarbon, Represents a group, a halogen atom or a halogen-substituted hydrocarbon group.
また、上記式（３）において、ｃおよびｄは０または正の整数を表し、また、Ｒ５〜Ｒ８は、水素原子、炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン置換炭化水素基、−（ＣＨ２）ｘＣＯＯＲ１０（ｘは０又は正の整数を示し、Ｒ１０は、水素原子、炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン置換炭化水素基を表す）を示す。 In the above formula (3), c and d represent 0 or a positive integer, also, R5 to R8 is a hydrogen atom, a hydrocarbon group, a halogen atom, halogen-substituted hydrocarbon group, - (CH 2) xCOOR 10 (x represents 0 or a positive integer, and R 10 represents a hydrogen atom, a hydrocarbon group, a halogen atom, or a halogen-substituted hydrocarbon group).
上記Ａで表される環状オレフィンモノマーとしては、１種類だけでなく２種類以上の環状オレフィンモノマーを共重合して用いることができる。 The cyclic olefin monomer represented by A can be used by copolymerizing not only one type but also two or more types of cyclic olefin monomers.
また、上記式（１）のＢで表される鎖状共重合性モノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテンなどのα−オレフィン類、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル、アクリロニトリル、無水マレイン酸などを用いることができる。これらのうちでは、α−オレフィン類が好ましく用いられる。 Examples of the chain copolymerizable monomer represented by B in the above formula (1) include α-olefins such as ethylene, propylene, butene, and pentene, (meth) acrylic acid, and (meth) acrylic acid esters. , Acrylonitrile, maleic anhydride and the like can be used. Of these, α-olefins are preferably used.
本発明の光学シートに用いる熱可塑性樹脂としては、１種類の樹脂からなる構成であってもよいし、２種類以上の樹脂をブレンドして使用することも可能である。２種類以上の樹脂をブレンドする方法は、光学シートのガラス転移温度などの熱的物性、強伸度などの機械物性を制御することが可能となるため、好ましい態様である。 The thermoplastic resin used for the optical sheet of the present invention may be composed of one kind of resin, or may be used by blending two or more kinds of resins. A method of blending two or more kinds of resins is a preferred embodiment because it allows control of thermal properties such as glass transition temperature of the optical sheet and mechanical properties such as high elongation.
本発明の光学シートは、打ち抜き等の二次加工などにおけるハンドリング性の観点から破断伸度が３０％以上であることが好ましい。破断伸度を向上させる手法としては、高伸度樹脂のポリマーブレンドや基層部に高伸度樹脂を設けた３層積層とすれば良い。 The optical sheet of the present invention preferably has a breaking elongation of 30% or more from the viewpoint of handling properties in secondary processing such as punching. As a technique for improving the breaking elongation, a high-strength resin polymer blend or a three-layer laminate in which a high-strength resin is provided in the base layer portion may be used.
本発明では、かかる熱可塑性樹脂を用いることで、硬化性樹脂のような硬化収縮が発生しないため、シートのカールが抑制される。ここで、凹凸形状が形成される表面に、光硬化性樹脂や熱硬化性樹脂のような硬化性樹脂が用いられている場合、硬化時（加工時）に収縮が起こるばかりか、樹脂中の未硬化成分の反応が経時若しくは耐久性試験時に進行してさらに収縮したり、硬化時に蓄えられた硬化収縮応力が経時若しくは耐久性試験時に作用して収縮が生じやすいという問題がある。これら硬化性樹脂がシートの片面にのみ積層されている場合には、この収縮によりシートがカールする結果を招くことになる。このカールを抑制するため、両面に積層する方法もあるが、両側でバランス良く積層するのが難しいという問題がある。これら硬化性樹脂を用いる場合には、支持体となるシート上に積層して形成するのであるが、光学シートの薄型化を進めるために支持体の膜厚を薄くするに従い、支持体が収縮応力に耐えられなくなり、カールがより顕著に発生する結果を招くこととなる。この点、熱可塑性樹脂の場合には、カールの原因となる硬化収縮が発生しないため、本発明においては熱可塑性樹脂を用いている。 In the present invention, by using such a thermoplastic resin, curling of the sheet is suppressed because curing shrinkage does not occur unlike the curable resin. Here, when a curable resin such as a photo-curable resin or a thermosetting resin is used on the surface on which the concavo-convex shape is formed, not only shrinkage occurs during curing (processing), but also in the resin. There is a problem that the reaction of the uncured component progresses during the time or durability test and further shrinks, or the curing shrinkage stress stored during the curing acts during the time or durability test and tends to shrink. In the case where these curable resins are laminated only on one side of the sheet, this contraction results in the sheet curling. In order to suppress this curl, there is a method of laminating on both sides, but there is a problem that it is difficult to laminate on both sides with good balance. When these curable resins are used, they are formed by laminating on a sheet to be a support. However, as the film thickness of the support is reduced in order to reduce the thickness of the optical sheet, the support is subjected to shrinkage stress. As a result, the curl may be more prominent. In this regard, in the case of a thermoplastic resin, since there is no curing shrinkage that causes curling, a thermoplastic resin is used in the present invention.
本発明の光学シートは、少なくとも両側の表面は同一の熱可塑性樹脂で構成されたシートであり、好ましくは両側表層に該熱可塑性樹脂が同膜厚で積層された三層積層構造、または全てが該熱可塑性樹脂からなる単層構造である。かかる熱可塑性樹脂からなるシートの場合、厚み方向に非対称な積層構造であると、熱収縮挙動がシートの表裏で異なるため、製膜直後、経時、耐久性試験時においてカールが生じやすくなる。またさらに、少なくとも両側表面を該熱可塑性樹脂で構成しないと、経時、耐久性試験時にカール、撓みが発生しやすくなるため、上記構成が好ましく用いられる。上記構成の中では、全てが該熱可塑性樹脂からなる単層構造のシートが好ましく使用される。 The optical sheet of the present invention is a sheet composed of the same thermoplastic resin at least on both surfaces, and preferably has a three-layer laminated structure in which the thermoplastic resin is laminated with the same film thickness on both surface layers, or all It is a single layer structure made of the thermoplastic resin. In the case of a sheet made of such a thermoplastic resin, if the laminated structure is asymmetric in the thickness direction, the heat shrinkage behavior differs between the front and back surfaces of the sheet, so that curling is likely to occur immediately after film formation and during a durability test. Furthermore, if at least the surfaces on both sides are not made of the thermoplastic resin, curling and bending are likely to occur during a aging and durability test, so the above configuration is preferably used. In the above configuration, a sheet having a single layer structure, which is entirely made of the thermoplastic resin, is preferably used.
本発明の光学シートは全膜厚が２０〜６０μｍであることが重要である。すなわち、表面に凹凸形状が賦形された光学シートとして、この膜厚は、耐久性試験時のカールおよび撓みを発生させないようにするために必須要件となるものである。この膜厚であれば、携帯電話用など小型の液晶表示装置向けの光学シートとして、十分な薄型化を達成する上でも重要である。 It is important that the total thickness of the optical sheet of the present invention is 20 to 60 μm. That is, as an optical sheet having a concavo-convex shape formed on the surface, this film thickness is an essential requirement for preventing curling and bending during a durability test. This film thickness is important for achieving a sufficient thickness reduction as an optical sheet for a small liquid crystal display device such as a cellular phone.
本発明の光学シートを構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度（以下、Ｔｇ）は１００〜１３０℃であることが重要である。
本発明において、かかるＴｇは示差走査熱量計（以下、ＤＳＣ）測定により、下記手順にて求めた値である。すなわち、ＤＳＣとしてセイコー電子工業株式会社製ロボットＤＳＣ「ＲＤＳＣ２２０」、データ解析装置として同社製ディスクステーション「ＳＳＣ／５２００」を用い、アルミニウム製受皿に５ｍｇのサンプルを充填し、この試料を常温から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで加熱して５分間溶融させ、次いで液体窒素で急冷する。この過程で得られるＴｇを採用するものである。
It is important that the glass transition temperature (hereinafter, Tg) of the thermoplastic resin constituting the optical sheet of the present invention is 100 to 130 ° C.
In the present invention, the Tg is a value obtained by differential scanning calorimeter (hereinafter referred to as DSC) measurement according to the following procedure. That is, using a robot DSC “RDSC220” manufactured by Seiko Denshi Kogyo Co., Ltd. as a DSC and a disk station “SSC / 5200” manufactured by Seiko Electronics Co., Ltd. as a data analysis device, a 5 mg sample is filled in an aluminum tray, and the sample is placed at room temperature to 20 ° C. The mixture is heated to 300 ° C. at a rate of temperature rise / minute and melted for 5 minutes, and then quenched with liquid nitrogen. Tg obtained in this process is employed.
液晶表示装置に用いる光学シートの場合、通常、耐久性試験として、加熱のみ、及び加熱加湿条件下での試験が実施される。温度としては６０〜８５℃、湿度としては８０〜９０％の範囲が採用されることが多い。 In the case of an optical sheet used for a liquid crystal display device, a test under heating only and heating / humidifying conditions is usually performed as a durability test. A temperature range of 60 to 85 ° C. and a humidity range of 80 to 90% are often employed.
すなわち、熱可塑性樹脂からなるシートを加工して表面形状を賦形した場合には、Ｔｇ以上の温度に加熱されると、形状の変形が観測されるようになる。この変形を防止するには、使用する熱可塑性樹脂のＴｇとしては、前記試験温度よりも十分高い温度となるように設計する必要がある。よって、本発明においては、熱可塑性樹脂のＴｇは、１００〜１３０℃であることが必須要件であり、より好ましくは１００〜１２０℃のＴｇであるのがよい。 That is, when a sheet made of a thermoplastic resin is processed to shape the surface shape, deformation of the shape is observed when heated to a temperature equal to or higher than Tg. In order to prevent this deformation, it is necessary to design the Tg of the thermoplastic resin to be used so that it is sufficiently higher than the test temperature. Therefore, in the present invention, it is an essential requirement that the Tg of the thermoplastic resin is 100 to 130 ° C., more preferably 100 to 120 ° C.
本発明において、光学シートを構成する熱可塑性樹脂が二種類以上の混合物からなる場合、前記Ｔｇの範囲は各々の樹脂のＴｇではなく、光学シートを構成する熱可塑性樹脂混合物のＴｇのことをいう。互いに相溶しない熱可塑性樹脂の混合物のＴｇは、各々の樹脂のＴｇに対応する位置にＴｇが観測されるのであるが、本発明で用いる熱可塑性樹脂混合物の場合には、前記測定手法により観測されるガラス転移温度は１箇所においてのみ観測されるのが好ましい。すなわち、互いに相溶する樹脂の組合せを用いるのがよい。 In the present invention, when the thermoplastic resin constituting the optical sheet is composed of two or more kinds of mixtures, the range of the Tg means not the Tg of each resin but the Tg of the thermoplastic resin mixture constituting the optical sheet. . The Tg of a mixture of thermoplastic resins that are incompatible with each other is observed at a position corresponding to the Tg of each resin. In the case of the thermoplastic resin mixture used in the present invention, the Tg is observed by the above measurement method. Preferably, the glass transition temperature is observed only at one location. That is, it is preferable to use a combination of resins compatible with each other.
かかるＴｇが１００℃を下回ると、耐久性試験時にシート表面に賦形した形状の変形が観測される。また、Ｔｇが１３０℃を越えると、Ｔｇが高すぎるために表面賦形時の精度が高められず、プリズムシートのように頂部が尖った形状を賦形した場合、金型通りの形状には成形されず、頂部が丸まった低精度の成形品が得られることが多くなる。 When Tg is less than 100 ° C., deformation of the shape formed on the sheet surface during the durability test is observed. Moreover, when Tg exceeds 130 ° C., Tg is too high, so the accuracy at the time of surface shaping cannot be increased, and when a shape with a sharp top like a prism sheet is shaped, In many cases, a low-precision molded product having a rounded top is obtained without being molded.
また、本発明の光学シートの吸水率は０〜０．１％であることが必須要件である。かかる光学シートの吸水率は、好ましくは０〜０．０５％、さらに好ましくは０〜０．０２％、特に好ましくは０〜０．０１％である。 Moreover, it is an essential requirement that the water absorption of the optical sheet of the present invention is 0 to 0.1%. The water absorption of the optical sheet is preferably 0 to 0.05%, more preferably 0 to 0.02%, and particularly preferably 0 to 0.01%.
本発明において吸水率は、ＩＳＯ６２に準拠し、２３℃の水中にて２４時間浸漬した後の水分率を測定して求めた値のことをいう。 In the present invention, the water absorption rate is a value obtained by measuring the moisture content after being immersed in water at 23 ° C. for 24 hours in accordance with ISO62.
前述したように、液晶表示装置に用いる光学シートの耐久性試験として、加熱加湿条件下での試験が行われる。高湿度下、特に８０℃を越える高温かつ高湿の条件では、光学シートの吸水率に応じて、試験後のシートの平面性に影響が現れる。すなわち、吸水率が０．１％を越える光学シートの場合には、高湿度下の耐久試験では、撓みが顕著に生じ、光学シートの平面性が悪化する。平面性の悪化した光学シートをバックライトユニットに組み込むと、光学特性ムラとして観測されるため好ましくない。 As described above, a test under a heating and humidifying condition is performed as a durability test of the optical sheet used in the liquid crystal display device. Under high humidity, particularly at high temperature and high humidity exceeding 80 ° C., the flatness of the sheet after the test is affected according to the water absorption rate of the optical sheet. That is, in the case of an optical sheet having a water absorption rate exceeding 0.1%, in an endurance test under high humidity, the optical sheet is significantly bent and the flatness of the optical sheet is deteriorated. If an optical sheet with deteriorated flatness is incorporated into a backlight unit, it is not preferable because it is observed as uneven optical characteristics.
また、本発明の光学シートは、光学シートを構成する熱可塑性樹脂の動的粘弾性測定における動的貯蔵弾性率が、下記式を満たすことが好ましい。
・ ０．２≦ log10（Ｅ’２／Ｅ’３）／log10（Ｅ’１／Ｅ’３） ＜ １
ここで、Ｅ’１：熱可塑性樹脂のＴｇにおける動的貯蔵弾性率、Ｅ’２：Ｔｇ＋１０℃における動的貯蔵弾性率、Ｅ’３：Ｔｇ＋２０℃における動的貯蔵弾性率を表す。
In the optical sheet of the present invention, the dynamic storage elastic modulus in the dynamic viscoelasticity measurement of the thermoplastic resin constituting the optical sheet preferably satisfies the following formula.
0.2 ≦ log10 (E′2 / E′3) / log10 (E′1 / E′3) <1
Here, E′1: dynamic storage elastic modulus at Tg of the thermoplastic resin, E′2: dynamic storage elastic modulus at Tg + 10 ° C., E′3: dynamic storage elastic modulus at Tg + 20 ° C.
本発明において動的粘弾性測定は下記のように実施し、これにより求めた動的貯蔵弾性率の値を採用する。すなわち、ＪＩＳ Ｋ−７２４４に準じた方法により、引張モード、チャック間距離５ｍｍ、歪振幅１０μｍ、力振幅初期値１００ｍＮ、昇温速度２℃/ｍｉｎ、駆動周波数０．１Ｈｚ、温度範囲２０℃〜Ｔｇ＋３０℃の測定条件にて動的貯蔵弾性率を測定する。ここでＴｇは、前記ＤＳＣ測定により求めたＴｇを採用する。
In the present invention, the dynamic viscoelasticity measurement is carried out as follows, and the value of the dynamic storage elastic modulus obtained thereby is adopted. That is, by a method according to JIS K-7244, tensile mode, distance between chucks 5 mm, strain amplitude 10 μm, initial value of force amplitude 100 mN,
上式は、本発明に用いる熱可塑性樹脂の動的貯蔵弾性率が、Ｔｇ〜Ｔｇ＋２０℃において好ましく満たすべき範囲を示すものである。熱可塑性樹脂にＴｇを越える温度が掛かった場合、Ｔｇを境に樹脂の変形が生じやすくなるが、本発明の光学シートに用いる熱可塑性樹脂が上式を満たすことによって、Ｔｇを越える温度であっても、急激な樹脂の変形がみられることなく、表面に賦形した場合でも形状変化が生じにくくなるため好ましい。
Ｌ＝log10（Ｅ’２／Ｅ’３）／log10（Ｅ’１／Ｅ’３）と表したとき、０．２≦Ｌであると、Ｔｇを境に急激な樹脂の変形が生じることがないので好ましい。また、Ｌ＜１であると、樹脂内部で架橋反応などの反応が生じる可能性が低いため、賦形するための樹脂として好ましく使用することができる。さらに好ましくは、０．３≦Ｌ≦０．８、最も好ましくは０．３≦Ｌ≦０．５を満たすことである。
The above formula shows a range in which the dynamic storage elastic modulus of the thermoplastic resin used in the present invention should preferably be satisfied at Tg to Tg + 20 ° C. When a temperature exceeding Tg is applied to the thermoplastic resin, the resin tends to be deformed at the boundary of Tg. However, when the thermoplastic resin used in the optical sheet of the present invention satisfies the above formula, the temperature exceeds Tg. However, it is preferable because the resin does not change rapidly even when it is formed on the surface without sudden deformation of the resin.
When L = log10 (E′2 / E′3) / log10 (E′1 / E′3), if 0.2 ≦ L, abrupt resin deformation may occur at Tg. It is preferable because it is not present. Moreover, since it is low possibility that reaction, such as a crosslinking reaction, will arise inside a resin as it is L <1, it can be preferably used as resin for shaping. More preferably, 0.3 ≦ L ≦ 0.8, and most preferably 0.3 ≦ L ≦ 0.5.
本発明の光学シートは表面に凹凸形状が形成されているものである。この凹凸形状を模式的に示す斜視図を図１（ａ）〜（ｅ）に示す。表面に形成される凹凸形状のシート面内での配列構造としては、図１（ａ）〜（ｃ）に示すようなストライプパターン、図１（ｄ）（ｅ）に示すように、ドーム状やピラミッド状などの形状が敷き詰められたパターンなどが好ましい例として挙げられる。 The optical sheet of the present invention has a concavo-convex shape formed on the surface. The perspective view which shows this uneven | corrugated shape typically is shown to Fig.1 (a)-(e). As an arrangement structure in the uneven sheet surface formed on the surface, a stripe pattern as shown in FIGS. 1 (a) to 1 (c), a dome-like shape as shown in FIGS. A preferable example is a pattern in which a shape such as a pyramid is spread.
図１（ａ）〜（ｃ）に例示されるストライプパターンについて説明する。図２には、ストライプパターンの長手方向に対して垂直な方向における断面形状を示しているが、個々のストライプの断面形状は、二等辺三角形、正三角形、直角二等辺三角形またはそれらを変形した三角形状（図２（ａ））、半円、半楕円、またはそれらを変形した円弧形状（図２（ｂ））、規則的な正弦曲線、ランダム曲線などの波形形状（図２（ｃ））等が好ましい例として挙げられる。 The stripe pattern illustrated in FIGS. 1A to 1C will be described. FIG. 2 shows a cross-sectional shape in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the stripe pattern. The cross-sectional shape of each stripe may be an isosceles triangle, an equilateral triangle, a right-angled isosceles triangle, or a modified triangle. Shape (FIG. 2 (a)), semicircle, semi-ellipse, arc shape obtained by deforming them (FIG. 2 (b)), waveform shape such as regular sine curve, random curve (FIG. 2 (c)), etc. Is a preferred example.
また、図２（ａ）（ｂ）に示すように、個々のストライプの断面形状が同じ形状の繰り返しパターンでもよいし、図２（ｄ）のように、異なるサイズの形状の規則的またはランダム配列のパターン、または図２（ｅ）のように、異なる形状の規則的またはランダム配列のパターンなども好ましい態様である。このように異なるサイズまたは異なる形状の規則的またはランダム配列、および前記図２（ｃ）のランダム曲線などの形状は、シート表面に形成された形状によって引き起こされる可能性のある光干渉縞やぎらつきを抑制する効果もあるため好ましい。 Further, as shown in FIGS. 2 (a) and 2 (b), each stripe may have a repetitive pattern in which the cross-sectional shape is the same, or as shown in FIG. 2 (d), a regular or random arrangement of shapes having different sizes. A pattern having a regular shape or a random array having different shapes as shown in FIG. Thus, regular or random arrays of different sizes or different shapes, and shapes such as the random curves in FIG. 2 (c) may cause optical interference fringes and glare that may be caused by the shape formed on the sheet surface. This is also preferable because of the effect of suppressing the above.
また、図２（ｆ）のように、個々のストライプの断面において、隣接するパターン間に平坦部が形成された形状も用いる。しかしながら、この平坦部に入射した光は、角度変換されることなく素通りする可能性が高いため、より好ましくは、図２（ａ）〜（ｅ）に例示しているように、隣接パターン間に平坦部が形成されないシートである。 Further, as shown in FIG. 2F, a shape in which flat portions are formed between adjacent patterns in the cross section of each stripe is also used. However, since the light incident on the flat portion is likely to pass through without being subjected to angle conversion, more preferably, as illustrated in FIGS. 2A to 2E, between adjacent patterns. It is a sheet in which a flat part is not formed.
また、個々のストライプの断面形状について、ストライプ長手方向に観察したときに、同じ形状・サイズが続く均一ストライプであってもよいし、同じ形状であるがサイズが異なる（すなわち高さが揺動している）ストライプであってもよいし、形状が変化するストライプのいずれも好ましく用いられる。 Further, the cross-sectional shape of each stripe may be a uniform stripe having the same shape and size when observed in the longitudinal direction of the stripe, or may be the same shape but different in size (that is, the height fluctuates). The stripe may be a stripe, or any stripe whose shape changes is preferably used.
またさらに、シートの法線方向からストライプを観察したとき、個々のストライプが完全に直線状であってもよいし、例えば波状など直線でない場合も好ましく用いられる。よって、個々のストライプ間の距離（ピッチ）も規則的、ランダムのいずれも好ましく用いられる。 Furthermore, when the stripes are observed from the normal direction of the sheet, the individual stripes may be completely straight, or preferably used when the stripes are not straight, such as wavy. Therefore, the distance (pitch) between the individual stripes is preferably either regular or random.
次に、図１（ｄ）（ｅ）に示すように、ドーム状やピラミッド状などの形状が敷き詰められたパターンについて説明する。好ましい形状としては、大きくはドーム状などの半球形状、ピラミッド状などの多角錐形状にわけることができる。 Next, as shown in FIGS. 1D and 1E, a pattern in which shapes such as a dome shape and a pyramid shape are spread will be described. Preferable shapes can be roughly divided into a hemispherical shape such as a dome shape and a polygonal pyramid shape such as a pyramid shape.
半球形状の場合、半球、半球を高さ方向に伸縮させた形状（半回転楕円体）などが挙げられ、シート面内で形状に異方性を有するものであってもよい。異方性を有する場合には、個々の形状の長軸方向を合致させて並べると、光学的に異方性を誘起することが可能となる。半球形状のシート面内での配列については、規則配列（最密充填など）、ランダム配列のいずれも好ましく用いられる。 In the case of a hemispherical shape, a hemisphere, a shape obtained by expanding and contracting the hemisphere in the height direction (semi-spheroid), and the like may be mentioned, and the shape may be anisotropic in the sheet surface. In the case of anisotropy, anisotropy can be optically induced by aligning the major axis directions of the individual shapes. For the arrangement in the hemispherical sheet surface, either a regular arrangement (such as closest packing) or a random arrangement is preferably used.
また、多角錐形状の場合、三角錐、四角錐、六角錐、八角錐などが例として挙げられる。この場合も、シート面内での配列は規則配列、ランダム配列のいずれも好ましく用いられる。 In the case of a polygonal pyramid shape, a triangular pyramid, a quadrangular pyramid, a hexagonal pyramid, an octagonal pyramid, and the like are given as examples. Also in this case, as the arrangement in the sheet surface, either a regular arrangement or a random arrangement is preferably used.
これらの形状は、シート面内で同形状の均一パターンでもよいし、他種類の形状が配列した複合形状であってもよい。 These shapes may be a uniform pattern having the same shape in the sheet surface, or may be a composite shape in which other types of shapes are arranged.
例えば、図１（ａ）〜（ｃ）に示すようなストライプパターンが表面に形成されている場合には、特にシートのカールに関してもストライプの方向に応じた異方性が生じることがあるため、本発明の光学シート構成にすることによる効果が大きい。すなわち、液晶表示装置用の光学シートとして、輝度向上効果を発揮させるために使用するプリズムシートを作製する場合に、本発明が有効に作用する。すなわち、前記凹凸形状が、断面形状が三角形をなす三角柱状のプリズムを略平行に複数形成してなるプリズムシート状のものとすすることができる。 For example, when a stripe pattern as shown in FIGS. 1A to 1C is formed on the surface, anisotropy may occur depending on the direction of the stripe, particularly with respect to the curl of the sheet. The effect by making the optical sheet structure of the present invention is great. That is, the present invention is effective when a prism sheet used for exhibiting a luminance improvement effect is produced as an optical sheet for a liquid crystal display device. That is, the concavo-convex shape may be a prism sheet shape formed by forming a plurality of triangular prisms having a triangular cross-sectional shape substantially in parallel.
プリズムシートは、断面形状が三角形をなす三角柱状のプリズムが略平行に複数形成されたものである。本発明の光学シートをプリズムシート状とする場合、前記断面の三角形の頂角は７０〜１１０°であることが好ましく、より好ましくは８０〜１００°である。すなわち、頂角が７０°未満および１１０°を越える場合には、バックライトユニットに組み込んだ場合の正面輝度向上効果が不十分であるため好ましくない。また、バックライトの構成によって選択することになるが、前記断面の三角形を二等辺三角形とすることによって、いずれの構成においても正面輝度向上効果に優れるため好ましい。 The prism sheet is a prism sheet in which a plurality of triangular prisms each having a triangular cross section are formed substantially in parallel. When the optical sheet of the present invention is in the form of a prism sheet, the apex angle of the triangle in the cross section is preferably 70 to 110 °, more preferably 80 to 100 °. That is, when the apex angle is less than 70 ° and exceeds 110 °, the effect of improving the front luminance when incorporated in the backlight unit is insufficient. Moreover, although it selects with the structure of a backlight, since the triangle of the said cross section is an isosceles triangle and it is excellent in the front brightness improvement effect in any structure, it is preferable.
本発明の光学シートとして好ましく用いられるプリズムシート状のものとしては、断面の個々の三角形が同一形状の繰り返し配列、異種形状配列のいずれも好ましく用いられる。また、シート面に形成されたプリズムの膜厚方向の高さについては、プリズムの三角柱の長手方向にみて、一定であってもよいし、揺動していてもよい。さらに、シート面内において、プリズムの頂部のラインが直線状であってもよいし、波状に変化していてもよい。 As the prism sheet-like material that is preferably used as the optical sheet of the present invention, both the repeated arrangement in which the individual triangles of the cross section have the same shape and the different shape array are preferably used. Further, the height in the film thickness direction of the prism formed on the sheet surface may be constant or oscillated as viewed in the longitudinal direction of the triangular prism of the prism. Further, in the sheet surface, the line at the top of the prism may be linear or may change into a wave shape.
本発明の光学シートとして好ましく用いられるプリズムシート状のものとしては、膜厚が２０〜６０μｍであることも考慮すると、好ましいプリズムのピッチは２〜２５μｍである。プリズム形状賦形時の精度、およびバックライトユニットに組み込んだときの輝度を考慮すると、高精度の成形かつ高輝度を発現させるためには、より好ましくはピッチを１０〜２５μｍに設定するのがよい。 The prism sheet preferably used as the optical sheet of the present invention preferably has a prism pitch of 2 to 25 μm in consideration of the film thickness of 20 to 60 μm. Considering the accuracy at the time of prism shape shaping and the luminance when incorporated in the backlight unit, it is more preferable to set the pitch to 10 to 25 μm in order to achieve high accuracy molding and high luminance. .
次に、本発明の光学シートを製造するにあたって、基材となる熱可塑性樹脂シートを製膜する方法について説明する。 Next, in manufacturing the optical sheet of the present invention, a method for forming a thermoplastic resin sheet as a base material will be described.
前記熱可塑性樹脂シートの製膜方法としては、公知の製膜方法を用いることが可能である。すなわち、インフレーション法、Ｔ−ダイ法、カレンダー法、切削法、流延法、エマルション法、ホットプレス法などの製造方法が使用できるが、厚みムラ減少、異物削減の観点からＴ−ダイ法、流延法、ホットプレス法が好ましく使用できる。インフレーション法やＴ−ダイ法による製造法の場合、単軸あるいはニ軸押出しスクリューのついたエクストルーダ溶融押出し装置が使用できる。好ましくはL／D＝２５以上１２０以下のニ軸混練押出機が着色を防ぐことができる点で好ましい。また、溶融押出装置を使用し溶融混練する場合、着色抑制の観点から、ベントを使用し減圧下での溶融混練あるいは窒素気流下での溶融混練を行うことが好ましい。 As a method for forming the thermoplastic resin sheet, a known film forming method can be used. That is, a production method such as an inflation method, a T-die method, a calendar method, a cutting method, a casting method, an emulsion method, or a hot press method can be used. The elongation method and the hot press method can be preferably used. In the case of a production method by an inflation method or a T-die method, an extruder melt extrusion apparatus equipped with a single screw or a twin screw extrusion screw can be used. A biaxial kneader / extruder with L / D = 25 or more and 120 or less is preferred because it can prevent coloring. Moreover, when melt-kneading using a melt-extrusion apparatus, it is preferable to perform the melt-kneading under reduced pressure or the melt-kneading under nitrogen stream from a viewpoint of coloring suppression.
押出温度としては（Ｔｇ ＋ １００）〜（Ｔｇ ＋ ２００）℃の範囲のいずれかの温度で行うことができる。キャスト方法は溶融した樹脂をギアーポンプで計量した後にTダイ口金から吐出させ、冷却されたドラム上に、密着手段である静電印加法、エアーチャンバー法、エアーナイフ法、プレスロール法などでドラムなどの冷却媒体に密着冷却固化させて室温まで急冷し、未延伸フィルムを得ることが好ましい。良好な平面性や均一な厚み、光学特性が要求される場合には、静電印加法が特に好ましく用いられる。 The extrusion temperature can be any temperature in the range of (Tg + 100) to (Tg + 200) ° C. Casting method is to measure the molten resin with a gear pump and then discharge it from a T die die, and on a cooled drum, the electrostatic application method, air chamber method, air knife method, press roll method, etc., which are adhesion means, drums etc. It is preferable that an unstretched film is obtained by tightly cooling and solidifying to a cooling medium and quenching to room temperature. When good flatness, uniform thickness, and optical characteristics are required, an electrostatic application method is particularly preferably used.
本発明の光学シートの凹凸形状を形成する好ましい方法について、図３を用いて説明する。本発明の光学シートの基材となる熱可塑性樹脂シートと、該シートに賦形するパターンを反転した形状を有する金型とを、該シートと金型凹凸面とが相対するように設置し、該シートの表層を構成する熱可塑性樹脂のＴｇ以上、Ｔｇ＋６０℃以下の温度範囲内に加熱する（図３（ａ））。熱可塑性樹脂シートと金型凹凸面を接近させ（図３（ｂ））、そのまま所定圧力でプレス、所定時間保持する（図３（ｃ））。次にプレスした状態を保持したまま降温する。最後にプレス圧力を解放して金型からシートを離型する（図３（ｄ））。 A preferred method of forming the uneven shape of the optical sheet of the present invention will be described with reference to FIG. A thermoplastic resin sheet as a base material of the optical sheet of the present invention, and a mold having a shape obtained by reversing the pattern to be formed on the sheet, are placed so that the sheet and the uneven surface of the mold face each other. It heats in the temperature range of Tg + 60 degreeC or less of the thermoplastic resin which comprises the surface layer of this sheet | seat (FIG. 3 (a)). The thermoplastic resin sheet and the concave / convex surface of the mold are brought close to each other (FIG. 3 (b)), and pressed with a predetermined pressure as it is and held for a predetermined time (FIG. 3 (c)). Next, the temperature is lowered while maintaining the pressed state. Finally, the press pressure is released to release the sheet from the mold (FIG. 3 (d)).
パターン成形方法としては、図３に示したような平板をプレスする方法（平板プレス法）の他に、表面にパターンを形成したロール状の金型を用いて、ロール状の成形体を得るロールｔｏロールの連続成形も好ましい成形方法である。平板プレス法は、より微細で高アスペクト比のパターンを形成できる点において優れており、またロールｔｏロール連続成形の場合、生産性の点で平板プレス法より優れている。 As a pattern forming method, in addition to a method of pressing a flat plate as shown in FIG. 3 (flat plate pressing method), a roll for obtaining a roll-shaped formed body using a roll-shaped mold having a pattern formed on the surface thereof To-roll continuous forming is also a preferable forming method. The flat plate pressing method is superior in that a finer and higher aspect ratio pattern can be formed, and in the case of roll-to-roll continuous forming, it is superior to the flat plate pressing method in terms of productivity.
次に、本発明の光学シートを用いたバックライトユニットについて説明する。本発明の光学シートは、直下型バックライトユニット、サイドライト型バックライトユニットのいずれの方式にも使用することが可能である。 Next, a backlight unit using the optical sheet of the present invention will be described. The optical sheet of the present invention can be used for any of a direct type backlight unit and a sidelight type backlight unit.
直下型バックライトユニットの基本的な構成を説明する。画面奥に線状蛍光管が複数本平行に配置され、光源の下側（画面とは逆方向）に光反射フィルム、光源の上側（画面側）に、拡散板、拡散シート、プリズムシート、輝度向上シートなどの光学部材が設置される。光源の上側の光学部材の配置としては、光源の直上に拡散板、最上方に輝度向上シートが用いられることが好ましく、その２枚の部材間に、拡散シート又は／及びプリズムシートが、用途に合わせて任意の構成で用いられることが好ましい。 The basic configuration of the direct type backlight unit will be described. A plurality of linear fluorescent tubes are arranged in parallel at the back of the screen, a light reflecting film below the light source (in the opposite direction to the screen), a diffuser plate, a diffusion sheet, a prism sheet, and brightness above the light source (screen side) An optical member such as an improvement sheet is installed. As the arrangement of the optical member on the upper side of the light source, it is preferable to use a diffusion plate directly above the light source and a brightness enhancement sheet on the uppermost side. Between the two members, a diffusion sheet or / and a prism sheet can be used. In addition, it is preferably used in any configuration.
また、サイドライト型バックライトユニットの基本的な構成を説明する。このバックライトユニットの場合、光線を伝搬し面状に広げるための導光板を使用し、該導光板の側面に直線状（例えば蛍光管）または点状（例えばＬＥＤ）などの光源を有し、該導光板の下側（画面とは逆方向）に光反射フィルム、該導光板の上側（画面側）に、拡散シート、プリズムシート、輝度向上シートなどの光学部材が設置される。
サイドライト型バックライトユニットの光源上側の光学部材の配置としては、最上方に輝度向上シートが用いられることが好ましく、導光板と輝度向上シートの間に、拡散シート又は／及びプリズムシートが、用途に合わせて任意の構成で用いられることが好ましい。
A basic configuration of the sidelight type backlight unit will be described. In the case of this backlight unit, a light guide plate for propagating light rays and spreading it in a planar shape is used, and a light source such as a straight line (for example, a fluorescent tube) or a dot (for example, LED) is provided on the side surface of the light guide plate A light reflecting film is installed below the light guide plate (in the opposite direction to the screen), and optical members such as a diffusion sheet, a prism sheet, and a brightness enhancement sheet are installed above the light guide plate (screen side).
As the arrangement of the optical member on the upper side of the light source of the sidelight type backlight unit, it is preferable to use a brightness enhancement sheet at the uppermost position, and a diffusion sheet or / and a prism sheet are used between the light guide plate and the brightness enhancement sheet. It is preferable to use it by arbitrary structures according to.
本発明の光学シートは、これまで例示してきた形状を付与することで、前記拡散シートやプリズムシートのような、光拡散性、集光性の効果を発揮することが可能となる。よって、直下型バックライトユニットにおいて、前記拡散シートやプリズムシートと同様の位置に設置することが可能である。 The optical sheet of the present invention can exhibit the effects of light diffusibility and light condensing, like the diffusion sheet and the prism sheet, by giving the shapes exemplified so far. Therefore, in the direct type backlight unit, it can be installed at the same position as the diffusion sheet and the prism sheet.
以下に各実施例・比較例の測定方法及び評価方法について説明する。以下の各測定において、それぞれ１つのサンプルで３回測定を実施して得られた値の平均値でもって評価した。また、以下の測定はすべて室温２３℃、湿度６５％の条件で行った。 Below, the measuring method and evaluation method of each Example and a comparative example are demonstrated. In each of the following measurements, each sample was evaluated with an average value of values obtained by performing the measurement three times. The following measurements were all performed under conditions of room temperature of 23 ° C. and humidity of 65%.
（測定・評価方法）
Ａ．Ｔｇ測定
示差走査熱量測定（ＤＳＣ）として、セイコー電子工業株式会社製ロボットＤＳＣ「ＲＤＳＣ２２０」を用い、データ解析装置として、同社製ディスクステーション「ＳＳＣ／５２００」を用いて、アルミニウム製受皿に５ｍｇの組成物またはフィルムサンプルを充填する。この試料を常温から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで加熱して５分間溶融させる。次いで液体窒素で急冷し、この過程でガラス転移温度を測定した。また、フィルムサンプルは、表層を削り取って採取する。
(Measurement and evaluation method)
A. Tg measurement As a differential scanning calorimetry (DSC), Seiko Electronics Co., Ltd. robot DSC “RDSC220” is used, and as a data analysis device, the company's disk station “SSC / 5200” is used. Fill the product or film sample. This sample is heated from room temperature to 300 ° C. at a temperature rising rate of 20 ° C./min and melted for 5 minutes. Subsequently, it was quenched with liquid nitrogen, and the glass transition temperature was measured in this process. The film sample is collected by scraping the surface layer.
Ｂ．吸水率
ＩＳＯ６２に準拠し２３℃の水中にて２４時間浸漬した後の水分率を測定して求めた。
B. Based on water absorption ISO62, the moisture content after being immersed in water at 23 ° C. for 24 hours was determined by measurement.
Ｃ．断面観察
フィルムの断面を切り出し、白金−パラジウムを蒸着した後、日立製作所（株）製走査型電子顕微鏡Ｓ−２１００Ａを用い５００倍で写真を撮影して断面観察を行い、表面に賦形した凹凸形状の寸法（高さ、ピッチ）を測定した。
C. Cross section observation After cutting out the cross section of the film and depositing platinum-palladium, the photograph was taken at 500 times using a scanning electron microscope S-2100A manufactured by Hitachi, Ltd., and the cross section was observed. The shape dimensions (height, pitch) were measured.
Ｄ．カール量測定
１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのサンプルを恒温恒湿試験機（タバイエスペック社製、ＰＲ−３ＳＰＷ）に投入し、８５℃・８５％ＲＨ条件下で２４０時間放置した。恒温恒湿試験器から取り出した直後に凹凸形状を形成した面を上にして頂点４箇所のカール量（フィルム設置面からの高さ）を測定し、平均値をカール量とした。
D. Measurement of curl amount A sample having a size of 100 mm × 100 mm was put into a constant temperature and humidity tester (manufactured by Tabai Espec, PR-3SPW) and allowed to stand at 85 ° C. and 85% RH for 240 hours. Immediately after removal from the constant temperature and humidity tester, the curl amount (height from the film installation surface) at the four apexes was measured with the surface on which the uneven shape was formed facing upward, and the average value was taken as the curl amount.
Ｅ．平面性評価
１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのサンプルを恒温恒湿試験機（タバイエスペック社製、ＰＲ−３ＳＰＷ）に投入し、８５℃・８５％ＲＨ条件下で２４０時間放置した。恒温恒湿試験器から取り出した後、賦形面を下向きにして机上に設置し、非賦形面を観察した。
評価方法は、二本の直線状蛍光管を点灯し、非賦形面に映り込む蛍光灯像を観察して、直線状蛍光管の像が歪むかどうかで判断した。評価は３名で行い、二人以上が歪むと判断した場合を×、一人が歪むと判断した場合を△、全員が歪みを感じない場合を○とした。
E. Flatness Evaluation A sample of 100 mm × 100 mm size was put into a constant temperature and humidity tester (manufactured by Tabai Espec Co., Ltd., PR-3SPW) and allowed to stand at 85 ° C. and 85% RH for 240 hours. After taking out from the constant temperature and humidity tester, it was placed on a desk with the shaped surface facing downward, and the non-shaped surface was observed.
In the evaluation method, two linear fluorescent tubes were turned on, and the fluorescent lamp image reflected on the non-shaped surface was observed to judge whether or not the image of the linear fluorescent tube was distorted. The evaluation was performed by three persons. The case where two or more people were judged to be distorted was rated as x, the case where one person was judged to be distorted, and the case where no one felt any distortion as ◯.
Ｆ．輝度評価
評価用７インチサイドライト型バックライト（筐体、反射フィルム、導光板）を点灯させ、１時間経過後に導光板の上に拡散シート（東レセハン製、ＴＤＦ１８７）、サンプルシートを設置し、２次元輝度計（コニカミノルタセンシング製、ＣＡ−２０００）を用いて、正面方向における輝度を測定した。輝度は、バックライトの中心部を中心とした1辺５０ｍｍの正方形の範囲の平均値で評価した。
また、輝度評価は、前記ＤおよびＥに記載の８５℃・８５％ＲＨ条件下２４０時間の試験前後で行い、試験前の輝度を「初期輝度」、試験後の輝度を「試験後輝度」と定義する。
F. Luminance evaluation 7-inch sidelight type backlight for evaluation (housing, reflection film, light guide plate) is turned on, and after 1 hour, a diffusion sheet (manufactured by Toray Sehan, TDF187) and a sample sheet are installed on the light guide plate, Using a two-dimensional luminance meter (Konica Minolta Sensing, CA-2000), the luminance in the front direction was measured. The luminance was evaluated by an average value in a square range with a side of 50 mm centered on the center of the backlight.
The luminance evaluation is performed before and after the test for 240 hours under the conditions of 85 ° C. and 85% RH described in D and E above. The luminance before the test is “initial luminance”, and the luminance after the test is “post-test luminance”. Define.
Ｇ．動的貯蔵弾性率
動的貯蔵弾性率は、ＪＩＳ−Ｋ７２４４に従って、セイコーインスツルメンツ社製の動的粘弾性測定装置”ＤＭＳ６１００”を用いて求めた。引張モード、チャック間距離５ｍｍ、歪振幅１０μｍ、力振幅初期値１００ｍＮ、昇温速度２℃/ｍｉｎ、温度範囲２０℃〜Ｔｇ＋３０℃の測定条件にて測定した。この測定結果から、Ｔｇ、Ｔｇ＋１０℃、及びＴｇ＋２０℃での動的貯蔵弾性率（それぞれ、Ｅ’１、Ｅ’２、Ｅ’３）を求めた。求めたＥ’１、Ｅ’２、Ｅ’３の値を、下記式Ｌに代入してＬの値を求めた。
・ Ｌ＝log10（Ｅ’２／Ｅ’３）／log10（Ｅ’１／Ｅ’３）
Ｈ．破断伸度
フィルム長手方向に、長さ２００ｍｍ、幅１０ｍｍの短冊状のサンプルを切り出して用いた。ＪＩＳ Ｋ−７１２７に規定された方法に従って、引っ張り試験機を用いて２５℃、６５％ＲＨにて破断伸度を測定した。初期引っ張りチャック間距離は１００ｍｍとし、引っ張り速度は３００ｍ／分とした。測定はサンプルを変更して２０回行いその破断伸度の平均値（Ｘ）を求めた。
G. Dynamic storage elastic modulus The dynamic storage elastic modulus was determined using a dynamic viscoelasticity measuring device “DMS6100” manufactured by Seiko Instruments Inc. according to JIS-K7244. The measurement was performed under the measurement conditions of a tensile mode, a distance between chucks of 5 mm, a strain amplitude of 10 μm, an initial value of force amplitude of 100 mN, a heating rate of 2 ° C./min, and a temperature range of 20 ° C. to Tg + 30 ° C. From the measurement results, dynamic storage elastic moduli (E′1, E′2, and E′3, respectively) at Tg, Tg + 10 ° C., and Tg + 20 ° C. were obtained. The obtained values of E′1, E′2, and E′3 were substituted into the following formula L to obtain the value of L.
・ L = log10 (E'2 / E'3) / log10 (E'1 / E'3)
H. Breaking elongation A strip-shaped sample having a length of 200 mm and a width of 10 mm was cut out and used in the longitudinal direction of the film. According to the method defined in JIS K-7127, the elongation at break was measured at 25 ° C. and 65% RH using a tensile tester. The distance between the initial pull chucks was 100 mm, and the pull speed was 300 m / min. The measurement was performed 20 times while changing the sample, and the average value (X) of the elongation at break was determined.
各実施例、比較例で用いる熱可塑性樹脂は以下の通りである。
・熱可塑性樹脂１： 環状オレフィン樹脂‘ＴＯＰＡＳ’６０１３、Ｔｇ１３０℃、吸水率０．０１％、ポリプラスチックス（株）製
・熱可塑性樹脂２： 環状オレフィン樹脂‘ＴＯＰＡＳ’８００７、Ｔｇ７８℃、吸水率０．０１％、ポリプラスチックス（株）製
・熱可塑性樹脂３： 環状オレフィン樹脂‘ＺＥＯＮＯＲ’１０２０Ｒ、Ｔｇ１０５℃、吸水率０．０１％、日本ゼオン（株）製
・熱可塑性樹脂４： 環状オレフィン樹脂‘ＴＯＰＡＳ’６０１７、Ｔｇ１７０℃、吸水率０．０１％、ポリプラスチックス（株）製。
The thermoplastic resins used in each example and comparative example are as follows.
-Thermoplastic resin 1: Cyclic olefin resin 'TOPAS' 6013, Tg 130 ° C, water absorption 0.01%, manufactured by Polyplastics Co., Ltd. · Thermoplastic resin 2: Cyclic olefin resin 'TOPAS' 8007, Tg 78 ° C, water absorption 0.01%, manufactured by Polyplastics Co., Ltd., Thermoplastic Resin 3: Cyclic Olefin Resin 'ZEONOR' 1020R, Tg 105 ° C, water absorption 0.01%, manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd., Thermoplastic Resin 4: Cyclic Olefin Resin 'TOPAS' 6017, Tg 170 ° C., water absorption 0.01%, manufactured by Polyplastics Co., Ltd.
（実施例１）
熱可塑性樹脂１と熱可塑性樹脂２を重量で６０：４０にブレンドしたものを１００℃で６時間乾燥した後に押出機に投入し、２４０℃に加熱して溶融させ、Ｔダイから１００℃に保たれた金属ドラムにシート状に押出した。金属ドラムの速度を２５ｍ／分と設定して巻き取ることで、厚みが３５μｍの熱可塑性樹脂シート１を得た。
Example 1
A blend of 60:40 by weight of
次に、下記金型１と前記熱可塑性樹脂シート１を１３５℃で１分加熱し、１３５℃を維持しながら圧力２ＭＰａで、金型１と熱可塑性樹脂シート１とを３０秒間圧着した。続いて７０℃まで冷却後、金型を離型することにより、熱可塑性樹脂シート１面に下記金型１の形状を反転したパターンを有する光学シート１を得た。光学シート１の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は４０μｍであった。また、光学シート１の吸水率は０．０１％であった。
（金型１）
面内パターン ：ストライプ状（図１（ａ））
個々の形状 ：直角二等辺三角形（高さ１０μｍ）
隣接パターン間のピッチ ：２０μｍ
サイズ ：１００ｍｍ×１００ｍｍ（パターン領域）。
Next, the following
(Mold 1)
In-plane pattern: striped (Fig. 1 (a))
Individual shape: right-angled isosceles triangle (height 10μm)
Pitch between adjacent patterns: 20 μm
Size: 100 mm × 100 mm (pattern area).
続いて、この光学シート１を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート１’）。光学シート１’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、カールおよびたわみともに発生していなかった。
Subsequently, the
また、前記光学シート１と光学シート１’を、評価用のバックライトに組み込んで、輝度を評価した。輝度特性評価結果を表１に示す。耐熱、耐湿熱試験後も、バックライトの輝度を保持していることを確認でき、耐熱性、耐湿熱性に優れていることがわかった。
Further, the
（実施例２）
熱可塑性樹脂１と熱可塑性樹脂２を重量で５５：４５にブレンドしたものを９０℃で６時間乾燥した後に押出機に投入し、２４０℃に加熱して溶融させ、Ｔダイから９０℃に保たれた金属ドラムにシート状に押出した。金属ドラムの速度を２５ｍ／分と設定して巻き取ることで、厚みが３５μｍの熱可塑性樹脂シート２を得た。
(Example 2)
A blend of
次に、前記金型１と前記熱可塑性樹脂シート２を１３０℃で１分加熱し、１３０℃を維持しながら圧力２ＭＰａで、金型１と熱可塑性樹脂シート２とを３０秒間圧着した。続いて７０℃まで冷却後、金型を離型することにより、熱可塑性樹脂シート２面に前記金型１の形状を反転したパターンを有する光学シート２を得た。光学シート２の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は４０μｍであった。また、光学シート２の吸水率は０．０１％であった。
Next, the
続いて、この光学シート２を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート２’）。光学シート２’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、カールおよびたわみともに発生していなかった。
Subsequently, the
また、前記光学シート２と光学シート２’を、評価用のバックライトに組み込んで、輝度を評価した。輝度特性評価結果を表１に示す。耐熱、耐湿熱試験後も、バックライトの輝度を保持していることを確認でき、耐熱性、耐湿熱性に優れていることがわかった。
Further, the
（実施例３）
熱可塑性樹脂１を１００℃で６時間乾燥した後に押出機に投入し、２７０℃に加熱して溶融させ、Ｔダイから１００℃に保たれた金属ドラムにシート状に押出した。金属ドラムの速度を２５ｍ／分と設定して巻き取ることで、厚みが３５μｍの熱可塑性樹脂シート３を得た。
(Example 3)
The
次に、前記金型１と前記熱可塑性樹脂シート３を１５５℃で１分加熱し、１５５℃を維持しながら圧力２ＭＰａで、金型１と熱可塑性樹脂シート１とを３０秒間圧着した。続いて７０℃まで冷却後、金型を離型することにより、熱可塑性樹脂シート３面に金型１の形状を反転したパターンを有する光学シート３を得た。光学シート３の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は４０μｍであった。また、光学シート３の吸水率は０．０１％であった。
Next, the
続いて、この光学シート３を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート３’）。光学シート３’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、カールおよびたわみともに発生していなかった。
Subsequently, the
また、前記光学シート３と光学シート３’を、評価用のバックライトに組み込んで、輝度を評価した。輝度特性評価結果を表１に示す。耐熱、耐湿熱試験後も、バックライトの輝度を保持していることを確認でき、耐熱性、耐湿熱性に優れていることがわかった。
Further, the
（実施例４〜５）
実施例１において、前記金型１の代わりに、金型２（実施例４）、金型３（実施例５）を用いる以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂シートを得、該金型を用いて同様に光学シートを作製し、評価を実施した。評価結果を表１に示す。
（金型２）
面内パターン ：ストライプ状（図１（ａ））
個々の形状 ：直角二等辺三角形（高さ２．５μｍ）
隣接パターン間のピッチ ：５μｍ
サイズ ：１００ｍｍ×１００ｍｍ（パターン領域）
（金型３）
面内パターン ：ストライプ状（図１（ａ））
個々の形状 ：直角二等辺三角形（高さ５μｍ）
隣接パターン間のピッチ ：１０μｍ
サイズ ：１００ｍｍ×１００ｍｍ（パターン領域）。
(Examples 4 to 5)
In Example 1, a thermoplastic resin sheet was obtained in the same manner as in Example 1 except that the mold 2 (Example 4) and the mold 3 (Example 5) were used in place of the
(Mold 2)
In-plane pattern: striped (FIG. 1 (a))
Individual shape: right-angled isosceles triangle (height 2.5μm)
Pitch between adjacent patterns: 5 μm
Size: 100mm x 100mm (pattern area)
(Mold 3)
In-plane pattern: striped (FIG. 1 (a))
Individual shape: right-angled isosceles triangle (height 5μm)
Pitch between adjacent patterns: 10 μm
Size: 100 mm × 100 mm (pattern area).
（実施例６〜７）
実施例１において、熱可塑性樹脂シートの厚みを１５μｍ（実施例６）、５５μｍ（実施例７）となるように設定する以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂シートを得、光学シートを作製して評価を実施した。評価結果を表１に示す。
(Examples 6 to 7)
In Example 1, a thermoplastic resin sheet was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the thermoplastic resin sheet was set to 15 μm (Example 6) and 55 μm (Example 7). Were made and evaluated. The evaluation results are shown in Table 1.
（実施例８）
熱可塑性樹脂１と熱可塑性樹脂２を重量で６０：４０にブレンドしたものに、さらに熱可塑性樹脂３を重量で５０：５０にブレンドした樹脂を用いた事以外は実施例１と同様にして熱可塑性樹脂シートを得、光学シートを作製して評価を実施した。評価結果を表１に示す。
該シートは破断伸度が３０％と高く、ハンドリング性に優れていた。
(Example 8)
Thermoplasticity in the same manner as in Example 1 except that the
The sheet had a high elongation at break of 30% and excellent handling properties.
（実施例９）
熱可塑性樹脂１と熱可塑性樹脂２を重量で６０：４０にブレンドし、１００℃で６時間乾燥した樹脂と、熱可塑性樹脂３とを、それぞれ別の押出機内２６０℃で溶融させ、溶融３層共押出口金から、ブレンド樹脂／熱可塑性樹脂３／ブレンド樹脂の３層積層構成（７．５μｍ／２５μｍ／７．５μｍ 全膜厚４０μｍ）にて押し出したこと以外は実施例１と同様にして熱可塑性樹脂シートを得、光学シートを作製して評価を実施した。評価結果を表１に示す。
該シートは破断伸度が４０％と高く、ハンドリング性に優れていた。
Example 9
The
The sheet had a high elongation at break of 40% and was excellent in handling properties.
（実施例１０）
実施例９において積層構成を熱可塑性樹脂３／ブレンド樹脂／熱可塑性樹脂３とすること以外は実施例９と同様にして熱可塑性樹脂シートを得、光学シートを作製して評価を実施した。評価結果を表１に示す。
該シートは破断伸度が３５％と高く、ハンドリング性に優れていた。
(Example 10)
A thermoplastic resin sheet was obtained in the same manner as in Example 9 except that the laminated structure was changed to
The sheet had a high elongation at break of 35% and was excellent in handling properties.
（比較例１）
熱可塑性樹脂２を６０℃で６時間乾燥した後に押出機に投入し、２３０℃に加熱して溶融させ、Ｔダイから５０℃に保たれた金属ドラムにシート状に押出した。金属ドラムの速度を２５ｍ／分と設定して巻き取ることで、厚みが３５μｍの熱可塑性樹脂シート１０を得た。また、光学シート１０の吸水率は０．０１％であった。
(Comparative Example 1)
The
次に、前記金型１と前記熱可塑性樹脂シート１０を１１０℃で１分加熱し、１１０℃を維持しながら圧力２ＭＰａで、金型１と熱可塑性樹脂シート１０とを３０秒間圧着した。続いて５０℃まで冷却後、金型を離型することにより、熱可塑性樹脂シート１面に下記金型１の形状を反転したパターンを有する光学シート１０を得た。光学シート１０の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は４０μｍであった。
Next, the
続いて、この光学シート１０を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート１０’）。光学シート１０’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、カールは無かったがたわみが発生していた。 Subsequently, the optical sheet 10 was put in an oven having a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%, and taken out after 240 hours (optical sheet 10 ′). The optical sheet 10 ′ was not curled after 240 hours at a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%, but had a deflection.
また、前記光学シート１０と光学シート１０’を、評価用のバックライトに組み込んで、輝度を評価した。輝度特性評価結果を表１に示す。耐熱、耐湿熱試験後に、バックライトの輝度が低下していることがわかった。 In addition, the optical sheet 10 and the optical sheet 10 ′ were incorporated in an evaluation backlight, and the luminance was evaluated. The luminance characteristic evaluation results are shown in Table 1. It was found that the brightness of the backlight was lowered after the heat and moisture resistance tests.
（比較例２）
熱可塑性樹脂４を６０℃で６時間乾燥した後に押出機に投入し、２６０℃に加熱して溶融させ、Ｔダイから５０℃に保たれた金属ドラムにシート状に押出した。金属ドラムの速度を２５ｍ／分と設定して巻き取ることで、厚みが３５μｍの熱可塑性樹脂シート２０を得た。また、光学シート２０の吸水率は０．０１％であった。
(Comparative Example 2)
The thermoplastic resin 4 was dried at 60 ° C. for 6 hours, then charged into an extruder, heated to 260 ° C. to be melted, and extruded from a T die into a metal drum maintained at 50 ° C. in a sheet form. By winding the metal drum at a speed of 25 m / min, a thermoplastic resin sheet 20 having a thickness of 35 μm was obtained. Moreover, the water absorption of the optical sheet 20 was 0.01%.
次に、前記金型１と前記熱可塑性樹脂シート２０を２００℃で１分加熱し、２００℃を維持しながら圧力２ＭＰａで、金型１と熱可塑性樹脂シート２０とを３０秒間圧着した。続いて１００℃まで冷却後、金型を離型することにより、熱可塑性樹脂シート２０面に下記金型１の形状を反転したパターンを有する光学シート２０を得た。光学シート２０の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は３５μｍであった。
Next, the
この光学シート２０の断面をＳＥＭ観察したところ、賦形したプリズム形状の頂部が丸まり、高さが低くなっていることが確認された。 When the cross section of the optical sheet 20 was observed with an SEM, it was confirmed that the top of the shaped prism shape was rounded and the height was low.
続いて、この光学シート２０を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート２０’）。光学シート２０’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、カールおよびたわみともに発生しなかった。 Subsequently, the optical sheet 20 was put in an oven having a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%, and taken out after an elapse of 240 hours (optical sheet 20 ′). The optical sheet 20 ′ had neither curl nor deflection after 240 hours at a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%.
また、前記光学シート２０と光学シート２０’を、評価用のバックライトに組み込んで、輝度を評価した。輝度特性評価結果を表１に示す。耐熱、耐湿熱試験後に、バックライトの輝度の低下はみられなかったが、試験前の輝度が低下していることがわかった。 Further, the optical sheet 20 and the optical sheet 20 ′ were incorporated in an evaluation backlight, and the luminance was evaluated. The luminance characteristic evaluation results are shown in Table 1. Although the brightness of the backlight did not decrease after the heat resistance and heat resistance test, it was found that the brightness before the test was decreased.
（比較例３）
厚み３５μｍのポリメチルメタクリレート（以下ＰＭＭＡ。Ｔｇ１１０℃）のシートを用いる以外は、実施例１と同様にして金型１を用いて光学シート３０を得た。光学シート３０の吸水率は０．３％であった。光学シート３０の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は４０μｍであった。
(Comparative Example 3)
An optical sheet 30 was obtained using the
続いて、この光学シート３０を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート３０’）。光学シート３０’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、たわみが発生した。 Subsequently, the optical sheet 30 was put in an oven having a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%, and taken out after 240 hours (optical sheet 30 ′). The optical sheet 30 ′ was warped after 240 hours at a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%.
（比較例４）
厚み３５μｍのポリカーボネート（以下ＰＣ。Ｔｇ１５０℃）のシートを用いる以外は、実施例１と同様にして金型１を用いて光学シート４０を得た。光学シート４０の吸水率は０．２４％であった。光学シート４０の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は３５ｍであった。
(Comparative Example 4)
An optical sheet 40 was obtained using the
続いて、この光学シート４０を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート４０’）。光学シート４０’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、たわみが発生した。 Subsequently, the optical sheet 40 was put in an oven having a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%, and taken out after an elapse of 240 hours (optical sheet 40 ′). The optical sheet 40 ′ was warped after 240 hours at a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%.
また、前記光学シート４０と光学シート４０’を、評価用のバックライトに組み込んで、輝度を評価した。輝度特性評価結果を表１に示す。耐熱、耐湿熱試験後に、バックライトの輝度の低下はみられなかったが、試験前の輝度が低下していることがわかった。 Further, the optical sheet 40 and the optical sheet 40 'were incorporated into a backlight for evaluation, and the luminance was evaluated. The luminance characteristic evaluation results are shown in Table 1. Although the brightness of the backlight did not decrease after the heat resistance and heat resistance test, it was found that the brightness before the test was decreased.
（比較例５）
前記金型１の凹凸面に下記塗剤１を充填し、その上に厚み３０μｍの透明ポリエチレンテレフタレートフィルム（ＰＥＴフィルム）をのせ、該ＰＥＴフィルム側から超高圧水銀灯で１Ｊ／ｍ２照射して塗剤を硬化させ、金型を離型することで光学シート５０を得た。光学シート５０の吸水率は１．２％であった。また光学シート５０の全厚み（賦形面の頂部から裏面まで）は４０μｍであった。
（塗剤１）
ＫＡＹＡＲＡＤ Ｒ−５５１（日本化薬（株）製） ６０質量部
ＫＡＹＡＲＡＤ Ｒ−１２８Ｈ（日本化薬（株）製） ４０質量部
ダロキュア１１７３（チバ・ジャパン（株）製） ４質量部。
(Comparative Example 5)
The uneven surface of the
(Coating 1)
KAYARAD R-551 (manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd.) 60 parts by mass KAYARAD R-128H (manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd.) 40 parts by mass Darocur 1173 (manufactured by Ciba Japan Co., Ltd.) 4 parts by mass.
続いて、この光学シート５０を温度８５℃湿度８５％のオーブンに入れ、２４０時間経過後に取り出した（光学シート５０’）。光学シート５０’は、温度８５℃湿度８５％で２４０時間経過後、顕著にカールが発生した（賦形面側にカール）。 Subsequently, the optical sheet 50 was put into an oven having a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85%, and taken out after 240 hours (optical sheet 50 ′). The optical sheet 50 ′ was curled remarkably after 240 hours at a temperature of 85 ° C. and a humidity of 85% (curled on the shaping surface side).
また、前記光学シート５０と光学シート５０’を、評価用のバックライトに組み込んで、輝度評価を試みたが、カールしているために端部が浮き上がり評価できなかった。 The optical sheet 50 and the optical sheet 50 ′ were incorporated in an evaluation backlight and an attempt was made to evaluate the brightness. However, because of curling, the end part was lifted up and could not be evaluated.
本発明の光学シートは液晶表示装置用部材など各種分野に適用可能である。 The optical sheet of the present invention is applicable to various fields such as liquid crystal display members.
１：本発明の光学シート
２：熱可塑性樹脂シート
３：金型
1: Optical sheet of the present invention 2: Thermoplastic resin sheet 3: Mold
Claims (7)
０．２ ≦ log10（Ｅ’２／Ｅ’３）／log10（Ｅ’１／Ｅ’３） ＜ １
（ここで、Ｔｇ：熱可塑性樹脂のガラス転移温度、Ｅ’１：熱可塑性樹脂のＴｇにおける動的貯蔵弾性率、Ｅ’２：Ｔｇ＋１０℃における動的貯蔵弾性率、Ｅ’３：Ｔｇ＋２０℃における動的貯蔵弾性率、を表す） The optical sheet according to claim 1, wherein a dynamic storage elastic modulus in a dynamic viscoelasticity measurement of the thermoplastic resin satisfies the following formula.
0.2 ≦ log10 (E′2 / E′3) / log10 (E′1 / E′3) <1
(Where Tg: glass transition temperature of thermoplastic resin, E′1: dynamic storage elastic modulus at Tg of thermoplastic resin, E′2: dynamic storage elastic modulus at Tg + 10 ° C., E′3: at Tg + 20 ° C. Dynamic storage modulus)
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