JP2009287537A - 圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】いわゆるリア軸部の信頼性を向上する技術を提供する。
【解決手段】ロータリ圧縮機１は、シリンダ本体８と、シリンダ本体８を挟むように設けられるフロント軸受１２及びリア軸受１３と、フロント軸受１２とリア軸受１３によって軸支され、シリンダ本体８内に収容される偏心部１４を有するクランク軸５と、シリンダ本体８とフロント軸受１２を挟んで反対側に設けられ、クランク軸５を回転させる、モータ２２と、を備える。クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中央は、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８の中央よりも、フロント軸受１２側に位置する。
【選択図】図５

Description

本発明は、圧縮機に関する。

この種の技術として特許文献１は、密閉容器内の上部に伝動要素部、下部に圧縮要素部を収納し、伝動要素部の回転力を回転軸にて圧縮要素部に伝達し駆動するロータリ圧縮機を開示する。上記の回転軸は、回転軸の長軸と、回転軸の偏心軸部と、回転軸の短軸と、から構成される。そして、ローリングピストンを偏心軸部へ外嵌するために、短軸の外径は、長軸の外径より小さく設定される。この際、短軸の信頼性が低下しないよう、特許文献１では、短軸にリングを挿入固定することとしている。

特開２００６−１３２４１４号公報

上記特許文献１の構成は、構造が複雑である。

本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、いわゆるリア軸部（上記特許文献１における短軸に相当）の信頼性を、上記特許文献１の構成と比較して簡素な構成で、向上することにある。

本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段とその効果を説明する。

第１の発明にかかる圧縮機は、シリンダ本体と、前記シリンダ本体を挟むように設けられる第１の軸受及び第２の軸受と、前記の第１の軸受と第２の軸受によって軸支され、前記シリンダ本体内に収容される偏心部を有し、この偏心部を前記シリンダ本体の内周面に沿って旋回可能に支持する、クランク軸と、前記シリンダ本体と前記第１の軸受を挟んで反対側に設けられ、前記クランク軸を回転させる、原動機と、を備える。前記クランク軸の軸方向における前記偏心部の中央は、前記クランク軸の軸方向における前記シリンダ本体の中央よりも、前記第１の軸受側に位置する。
以上の構成によれば、前記クランク軸と前記第２の軸受との間に発生する荷重の一部を前記クランク軸と前記第１の軸受に負担させる構成が実現するので、前記第２の軸受における前記クランク軸の信頼性が向上する。

第２の発明にかかる圧縮機は、第１の発明にかかる圧縮機において、前記原動機から離れる方向へ前記偏心部から延びる前記クランク軸の部分としてのリア軸部の直径は、前記原動機へ向かって前記偏心部から延びる前記クランク軸の部分としてのフロント軸部の直径よりも小さい値に設定される。
このように、前記リア軸部が前記フロント軸部に対して小径に設定されて前記リア軸部の信頼性に不利な条件となったとき、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

第３の発明にかかる圧縮機は、第１又は第２の発明にかかる圧縮機において、前記原動機から離れる方向へ前記偏心部から延びる前記クランク軸の部分としてのリア軸部の直径をφ_Ｒとし、前記偏心部の直径をφ_Ｅとすると、下記式（１）を満足する。
このように、前記リア軸部が前記フロント軸部に対して小径に設定されて前記リア軸部の信頼性に不利な条件となったとき、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

第４の発明にかかる圧縮機は、第１〜３の何れかの発明にかかる圧縮機において、前記冷媒として炭酸ガスを採用する。
このように炭酸ガス向けの圧縮機では、前記冷媒の圧縮によって生じる差圧荷重が一際大きくなり、前記第２の軸受における前記クランク軸の信頼性に不利な条件となる。このような条件下、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。

第１の発明では、前記クランク軸と前記第２の軸受との間に発生する荷重の一部を前記クランク軸と前記第１の軸受に負担させる構成が実現するので、前記第２の軸受における前記クランク軸の信頼性が向上する。

また、第２の発明では、このように、前記リア軸部が前記フロント軸部に対して小径に設定されて前記リア軸部の信頼性に不利な条件となったとき、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

また、第３の発明では、このように、前記リア軸部が前記フロント軸部に対して小径に設定されて前記リア軸部の信頼性に不利な条件となったとき、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

また、第４の発明では、このように炭酸ガス向けの圧縮機では、前記冷媒の圧縮によって生じる差圧荷重が一際大きくなり、前記第２の軸受における前記クランク軸の信頼性に不利な条件となる。このような条件下、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

以下、図面を参照しつつ、本願発明の第一実施形態を説明する。

先ず、図１に基づいて、本願発明の第一実施形態に係るロータリ圧縮機の構成を概説する。図１は、本願発明の第一実施形態に係るロータリ圧縮機の立面視断面図である。

図１に示されるロータリ圧縮機１は、例えば空気調和機などの冷凍システムの一部を構成するものとして利用される。即ち、空気調和機は、図示しない凝縮器や膨張機構、蒸発器と、上記のロータリ圧縮機１を主たる構成として備える。そして、ロータリ圧縮機１は、上記空気調和機内の冷媒（例えば炭酸ガスなど）を吸入し、所定の圧力で吐出する。

このロータリ圧縮機１は、本図に示されるように、密閉容器２と、この密閉容器２内に収容されるモータ部３及び圧縮部４と、を主たる構成として備える。モータ部３はクランク軸５を介して圧縮部４を駆動し、圧縮部４は略示のアキュームレータ６から低圧の冷媒を吸引して圧縮し、吐出する。密閉容器２内の高圧の冷媒は、吐出管７を介してロータリ圧縮機１の外部へ排出される。

圧縮部４は、円形孔８ａを有するシリンダ本体８と、このシリンダ本体８を挟むように設けられるフロントヘッド９及びリアヘッド１０と、を主たる構成として備え、シリンダ本体８に形成される上記の円形孔８ａがフロントヘッド９及びリアヘッド１０によって区画されることでシリンダ室１１が形成される。

前記のクランク軸５は、フロントヘッド９に形成されるフロント軸受１２（第１の軸受）と、リアヘッド１０に形成されるリア軸受１３（第２の軸受）と、によって軸支され、シリンダ本体８内に収容される偏心部１４を有し、この偏心部１４をシリンダ本体８の円形孔８ａの内周面８ｂに沿って旋回可能に支持する。上記の偏心部１４は、クランク軸５の回転に伴って上記の内周面８ｂに沿って旋回するように、クランク軸５と一体的に形成される。

次に、図２を参照されたい。図２は、図１の２−２線矢視断面図である。本図に示されるように、クランク軸５の偏心部１４には円筒状に形成されるローラ１５が外嵌され、このローラ１５の外周面１５ａからクランク軸５の軸方向に対して垂直な方向へブレード１６が延出し、このブレード１６は、シリンダ本体８の内周面８ｂに凹設されるブレード収容部１７内へ一対のブッシュ１８を介して収容される。そして、上記のブレード収容部１７の近傍には、前記のアキュームレータ６から冷媒の供給を受けるための供給ポート１９が形成され、この供給ポート１９にはアキュームレータ６に接続される供給管２０（図１併せて参照）が挿嵌されると共に、供給ポート１９はシリンダ本体８の円形孔８ａの内周面８ｂに供給口２１を有する。

次に、図１と図３を併せて参照されたい。図３は、図１の３−３線矢視断面図である。図１及び図３に示されるように、上記のフロントヘッド９は、板状に形成され、シリンダ本体８の円形孔８ａを閉塞すると共に、クランク軸５が貫通する貫通孔９ａを有する板部９ｂと、この板部９ｂの貫通孔９ａの縁からモータ部３へ向かって円筒状に延出して形成される前述のフロント軸受１２（第１の軸受）と、から構成される。フロントヘッド９の板部９ｂには、シリンダ室１１内で圧縮された冷媒を吐出するための吐出孔２３が穿孔されると共に、この吐出孔２３を介した冷媒の吐出を適宜に制御するための吐出制御機構２４が付設される。更に、フロントヘッド９には、冷媒の脈動に起因する騒音を低減するマフラ２５が覆設される。このマフラ２５は、吐出孔２３から吐出された冷媒をマフラ２５の外部へ放出するためのマフラ吐出孔２６を有する。ここで、図４を参照されたい。図４は、図２に類似する図であって、ロータリ圧縮機の動作説明図である。本図において二点鎖線で略示するように、上記の吐出孔２３は、供給口２１とブレード１６を挟んで反対側に位置する。換言すれば、図４のようなシリンダ本体８の平面視において、供給口２１と吐出孔２３とがブレード１６を挟む関係となるように、フロントヘッド９はシリンダ本体８に対して回転位置決めされる。この構成で、本図に示されるように、ローラ１５がシリンダ本体８の円形孔８ａの内周面８ｂに対する当接状態を維持したまま旋回すると、ブレード１６がブレード収容部１７に対して進退移動すると共に、シリンダ本体８内に供給された冷媒の圧縮が行われる。なお、本図における太線矢印は、ローラ１５の旋回方向（クランク軸５の回転方向）を示す。

以下、説明の便宜上、図１においてモータ部３を構成するモータ２２（原動機）へ向かって偏心部１４から延びるクランク軸５の部分をフロント軸部５ｆと称する。一方、モータ２２から離れる方向へ偏心部１４から延びるクランク軸５の部分をリア軸部５ｒと称する。

前述したリアヘッド１０の形状は、フロントヘッド９の主たる形状と類似する。即ち、リアヘッド１０は、図１に示されるように、板状に形成され、シリンダ本体８の円形孔８ａを閉塞すると共に、クランク軸５が貫通する貫通孔１０ａを有する板部１０ｂと、この板部１０ｂの貫通孔１０ａの縁から、モータ部３から離れる方向へ円筒状に延出して形成される前述のリア軸受１３（第２の軸受）と、から構成される。このリアヘッド１０と密閉容器２との間には図示しない潤滑油が収容される。

以上の構成で、本実施形態に係るロータリ圧縮機１では、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中央が、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８の中央よりも、フロント軸受１２側に位置する（図５（ｂ）参照）。

また、リア軸部５ｒの直径φ_Ｒは、フロント軸部５ｆの直径φ_Ｆよりも小さい値に設定される（図５（ｂ）を併せて参照）。更に、リア軸部５ｒの直径φ_Ｒと、偏心部１４の直径φ_Ｅと、は下記式（１）を満足する。

次に、本実施形態に係るロータリ圧縮機１の作動を概説する。

図２の状態では、シリンダ室１１内には低圧の炭酸ガスが供給ポート１９から供給口２１を介して供給されている。この状態で、偏心部１４（クランク軸５）が本図において時計回りに旋回し、偏心部１４が供給口２１を周方向に通り過ぎると、上記の炭酸ガスの圧力が上昇し始め、この炭酸ガスの圧力が図１に示される吐出制御機構２４を用いて設定された設定圧を超えた時点で、吐出制御機構２４が開弁し、高圧の炭酸ガスが吐出孔２３を介してマフラ２５内へ吐出される。マフラ２５内へ吐出された高圧の炭酸ガスは、マフラ２５内で消音された後、マフラ吐出孔２６を介して圧縮部４から排出される。圧縮部４において圧縮された高圧の炭酸ガスは、モータ部３を構成するモータ２２内を通過し、やがて、密閉容器２に設けられる吐出管７を介してロータリ圧縮機１の外部へ排出される。

次に、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中央が、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８の中央よりも、フロント軸受１２側に位置することの技術的意義について図５を参照しつつ詳細に説明する。図５は、ロータリ圧縮機の特徴部分を誇張して描いた部分図である。

図５（ａ）は従来例を示し、図５（ｂ）は実施例を示す。図５（ａ）に示されるように従来例では原則として、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中央は、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８の中央と、クランク軸５の軸方向において略一致するようになっていた。より詳しく言えば、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中心とフロント軸受１２との間の距離ｂと、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中心とリア軸受１３との間の距離ｃと、は、可及的に同値とされていた。従って、偏心部１４に差圧荷重が作用した際、その差圧荷重の反力は、フロント軸受１２−フロント軸部５ｆ間と、リア軸受１３−リア軸部５ｒ間と、で略同程度に発生していた。

一方で、図５（ｂ）に示されるように、実施例では、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中央は、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８の中央よりも、フロント軸受１２側に位置する。より詳しく言えば、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中心とフロント軸受１２との間の距離ｂと、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中心とリア軸受１３との間の距離ｃと、は、ｂ＜ｃの関係を満たす。従って、偏心部１４に差圧荷重が作用した際、その差圧荷重の反力は、リア軸受１３−リア軸部５ｒ間よりもフロント軸受１２−フロント軸部５ｆ間の方が強力となる。換言すれば、リア軸部５ｒとリア軸受１３との間に発生する荷重の一部をフロント軸部５ｆとフロント軸受１２に負担させる構成が実現するので、リア軸受１３におけるリア軸部５ｒの信頼性が向上する。

（まとめ１）
以上説明したように上記実施形態において、ロータリ圧縮機１は、以下のように構成される。即ち、ロータリ圧縮機１は、シリンダ本体８と、前記シリンダ本体８を挟むように設けられるフロント軸受１２（第１の軸受）及びリア軸受１３（第２の軸受）と、前記のフロント軸受１２とリア軸受１３によって軸支され、前記シリンダ本体８内に収容される偏心部１４を有し、この偏心部１４を前記シリンダ本体８の内周面８ｂに沿って旋回可能に支持する、クランク軸５と、前記シリンダ本体８と前記フロント軸受１２を挟んで反対側に設けられ、前記クランク軸５を回転させる、モータ２２（原動機）と、を備える。クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中央は、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８の中央よりも、フロント軸受１２側に位置する。以上の構成によれば、前記リア軸部５ｒと前記リア軸受１３との間に発生する荷重の一部を前記フロント軸部５ｆと前記フロント軸受１２に負担させる構成が実現するので、前記リア軸受１３における前記リア軸部５ｒの信頼性が向上する。

付言するならば、機械的損失を低減する観点からは、偏心部１４の直径φ_Ｅは小さい方が好ましい。しかし、偏心部１４はクランク軸５に対して偏心する必要があり、更に、偏心部１４には上記実施形態のようにローラ１５を外嵌する必要がある。従って、機械的損失を低減するためには、リア軸部５ｒの直径φ_Ｒを小さくする必要がある。しかし、リア軸部５ｒの直径φ_Ｒを小さくすると、リア軸部５ｒの信頼性が低下する。即ち、機械的損失と、リア軸部５ｒの信頼性と、は技術面でのトレードオフの関係にある。そこで、上述した荷重の分担を調整する技術は、このようなトレードオフを解決する一つの手段として有益であろう。

なお、上記実施形態において、ブレード１６は図４に示されるようにローラ１５と一体的に形成されるとしたが、これに代えて、ブレード１６はローラ１５と別体で形成される構成が考えられる。かかる場合、ブレード１６は、例えば、圧縮コイルバネなどの適宜の付勢手段によってローラ１５の外周面１５ａに対して押圧されると考えられる。

（まとめ２）
上記のロータリ圧縮機１は、更に、以下のように構成される。即ち、リア軸部５ｒの直径φ_Ｒは、フロント軸部５ｆの直径φ_Ｆよりも小さい値に設定される。このように、前記リア軸部５ｒが前記フロント軸部５ｆに対して小径に設定されて前記リア軸部５ｒの信頼性に不利な条件となったとき、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

（まとめ３）
上記のロータリ圧縮機１は、更に、以下のように構成される。即ち、前記リア軸部５ｒの直径をφ_Ｒとし、前記偏心部１４の直径をφ_Ｅとすると、下記式（１）を満足する。このように、上記の式（１）を満足して前記リア軸部５ｒの信頼性に不利な条件となったとき、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

以下、上記式（１）を満足すると、リア軸部５ｒの信頼性に不利な条件となることを説明する。図６〜８を参照されたい。図６は、φ_Ｅ／φ_Ｒの影響を説明するための第一説明図である。図７は、φ_Ｅ／φ_Ｒの影響を説明するための第二説明図である。図８は、φ_Ｅ／φ_Ｒの影響を説明するための第三説明図である。

即ち、ロータリ圧縮機１のリア軸受１３の損傷パターンは、例えば以下の通りである。

高差圧運転時において、軸が運転差圧によりたわむことで、軸受と軸に傾きが生じる。傾きが生じると、軸と軸受間の油膜が薄くなり、金属接触が発生し易くなる。金属接触のし易さは、傾き量と運転差圧により発生する荷重によって決まる。金属接触が生じると摩擦係数が増加し、軸受部での発熱量が増加する。発熱量は回転速度が増すことで、増加する。発熱量の大小を知る目安として、ＰＶ値（面圧×速度）がある。ＰＶ値と軸受部周辺のオイルによる冷却の関係において、軸受に損傷が発生するかが決まる。ＰＶ値が大きく、オイルによる冷却量が少ない場合、軸受損傷が発生する確率が増加する。即ち、（１）荷重値が高い領域、（２）ＰＶ値が高い領域、である。本願の技術は、軸受と軸の傾きを低減することで、軸受信頼性を向上させる。下記に示すパラメータ（図６を併せて参照）において、ロータリ圧縮機のリア軸受の荷重とＰＶ値を算出した。結果をまとめると図７（荷重）、図８（ＰＶ値）の領域となる。図７と図８より、φ_Ｅ／φ_Ｒが２以下の領域において、荷重及びＰＶ値が増加することがわかる。即ち、φ_Ｅ／φ_Ｒが２以下の領域において、リア軸部５ｒの信頼性に不利な条件となる。

・リア軸部５ｒの直径ｄ［ｍｍ］＝８．０〜２８．０
・ローラ１５の肉厚ｔ［ｍｍ］＝２．０〜８．０
・段差β［ｍｍ］＝０．０〜０．４
・シリンダ本体８の厚みＨｃ［ｍｍ］＝６．０〜１６．０
・リア軸受１３の軸受有効長さＬ［ｍｍ］＝６．０〜２５．０
・運転差圧ΔＰ［ＭＰａ］＝３．０
・運転回転数Ｎ［Ｈｚ］＝９０．０

（まとめ４）
上記のロータリ圧縮機１は、前記冷媒として炭酸ガスを採用するものである。このように炭酸ガス向けのロータリ圧縮機１では、前記冷媒の圧縮によって生じる差圧荷重が一際大きくなり、リア軸受１３におけるクランク軸５の信頼性に不利な条件となる。このような条件下、前述した荷重の負担を緩和する効果は一層有意義となる。

次に、図９を参照しつつ、本願発明の第二実施形態を説明する。図９は、図１に類似する図であって、本願発明の第二実施形態に係るロータリ圧縮機の立面視断面図である。

ここでは、上記第一実施形態と相違する点を中心に説明し、重複する点についてはその説明を割愛する。第一実施形態に係るロータリ圧縮機１と、第二実施形態に係るロータリ圧縮機１と、で共通する部材については同じ符号を付すものとする。

先ず、上記第一実施形態ではシリンダ本体８は一つのみ設けられているが、本実施形態ではシリンダ本体８はクランク軸５の軸方向に二つ、並設される。並設される二つのシリンダ本体８の間には、ミドルプレート２８が介装される。前記の偏心部１４は、並設される二つのシリンダ本体８の夫々に収容される。即ち、クランク軸５は、二つの偏心部１４を含む。この二つの偏心部１４を区別するため、二つの偏心部１４のうちモータ部３に近い方には符号３０を付し、モータ部３から遠い方には符号３１を付した。即ち、クランク軸５は、フロント偏心部３０と、リア偏心部３１と、を含む。

上記第一実施形態ではマフラ２５はフロントヘッド９にのみ付設されているが、本実施形態では、更にリアヘッド１０にも付設される。

上記第一実施形態ではフロント軸部５ｆがフロント軸受１２と当接し、リア軸部５ｒがリア軸受１３と当接しているが、この点は、第二実施形態でも同様である。並設される二つの偏心部１４の間におけるクランク軸５の部分としてのミドル軸部２９は、ミドルプレート２８に対して遊挿される関係にある。

上記第一実施形態に係るロータリ圧縮機１は、１シリンダ型のロータリ圧縮機であり、図５（ｂ）に示されるように、クランク軸５の軸方向における偏心部１４の中央は、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８の中央よりも、フロント軸受１２側に位置するとした。

これに対し、第二実施形態に係るロータリ圧縮機１は、２シリンダ型のロータリ圧縮機である。そして、本実施形態では、クランク軸５の軸方向におけるフロント偏心部３０の中央は、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８（ただし、フロント偏心部３０が収容されるもの。）の中央よりも、フロント軸受１２側に位置する。同様に、クランク軸５の軸方向におけるリア偏心部３１の中央は、クランク軸５の軸方向におけるシリンダ本体８（ただし、リア偏心部３１が収容されるもの。）の中央よりも、フロント軸受１２側に位置する。平たく言えば、フロント偏心部３０はミドルプレート２８よりもフロント軸受１２に対して近設され、リア偏心部３１はリア軸受１３よりもミドルプレート２８に対して近設される。

上記の特徴的な構成に基づく作用効果を更に詳細に説明する。例として、リア偏心部３１に関する作用効果について説明する。即ち、図１０に示されるように、クランク軸５の軸方向におけるリア偏心部３１の中心とミドルプレート２８との間の距離ｂと、クランク軸５の軸方向におけるリア偏心部３１の中心とリア軸受１３との間の距離ｃと、は、ｂ＜ｃの関係を満たす。従って、リア偏心部３１がリア軸受１３とミドルプレート２８の丁度中央に来るようにされていた従来のもの（即ち、ｂ＝ｃ）と比較して、リア偏心部３１に差圧荷重が作用した際にリア軸受１３−リア軸部５ｒ間に発生する反力の一部をフロント軸受１２−フロント軸部５ｆに負担させる構成が実現するので、リア軸受１３におけるリア軸部５ｒの信頼性が向上する。

上記の「リア軸受１３におけるリア軸部５ｒの信頼性が向上する」という作用効果は、リア偏心部３１がリア軸受１３よりもミドルプレート２８に対して近設されることによって奏されるが、これに限らず、フロント偏心部３０がミドルプレート２８よりもフロント軸受１２に対して近設されることによっても同様に奏される。前者の構成による作用効果は、後者の構成による作用効果と比較して、リア軸部５ｒに対して相対的に近い分、一層明瞭に発揮される。

本発明を利用すれば、前記リア軸部５ｒと前記リア軸受１３との間に発生する荷重の一部をフロント軸部５ｆと前記フロント軸受１２に負担させる構成が実現するので、リア軸受１３におけるリア軸部５ｒの信頼性が向上する。

本願発明の第一実施形態に係るロータリ圧縮機の立面視断面図 図１の２−２線矢視断面図 図１の３−３線矢視断面図 図２に類似する図であって、ロータリ圧縮機の動作説明図 ロータリ圧縮機の特徴部分を誇張して描いた部分図 φ_Ｅ／φ_Ｒの影響を説明するための第一説明図 φ_Ｅ／φ_Ｒの影響を説明するための第二説明図 φ_Ｅ／φ_Ｒの影響を説明するための第三説明図 図１に類似する図であって、本願発明の第二実施形態に係るロータリ圧縮機の立面視断面図 ロータリ圧縮機の特徴部分を誇張して描いた部分図

符号の説明

１ ロータリ圧縮機
３ モータ部
４ 圧縮部
５ クランク軸
８ シリンダ本体

Claims (4)

1. シリンダ本体と、
   前記シリンダ本体を挟むように設けられる第１の軸受及び第２の軸受と、
   前記の第１の軸受と第２の軸受によって軸支され、前記シリンダ本体内に収容される偏心部を有し、この偏心部を前記シリンダ本体の内周面に沿って旋回可能に支持する、クランク軸と、
   前記シリンダ本体と前記第１の軸受を挟んで反対側に設けられ、前記クランク軸を回転させる、原動機と、
   を備え、
   前記クランク軸の軸方向における前記偏心部の中央は、前記クランク軸の軸方向における前記シリンダ本体の中央よりも、前記第１の軸受側に位置する、
   圧縮機。
2. 請求項１に記載の圧縮機において、
   前記原動機から離れる方向へ前記偏心部から延びる前記クランク軸の部分としてのリア軸部の直径は、前記原動機へ向かって前記偏心部から延びる前記クランク軸の部分としてのフロント軸部の直径よりも小さい値に設定される、
   圧縮機。
3. 請求項１又は２に記載の圧縮機において、
   前記原動機から離れる方向へ前記偏心部から延びる前記クランク軸の部分としてのリア軸部の直径をφ_Ｒとし、前記偏心部の直径をφ_Ｅとすると、下記式（１）を満足する、
   圧縮機。
   

   
4. 前記冷媒として炭酸ガスを採用する、請求項１〜３の何れか一に記載の圧縮機。

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