JP2009192614A - 撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、結像方法 - Google Patents

Abstract

【課題】良好な光学性能を有する撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、変倍方法を提供する。
【解決手段】電子スチルカメラ１等に搭載される撮影レンズＺＬを、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ成分Ｇ２と、最も像側に、物体側より順に正レンズＧ８及び負レンズＧ９を貼り合わせた接合レンズＧ８９とを有する構成とする。第１レンズ成分Ｇ１のｄ線に対する屈折率をｎ１、アッベ数をν１とし、第２レンズ成分Ｇ２のｄ線に対する屈折率をｎ２、アッベ数をν２としたとき、次式
（ｎ１＋ｎ２）／２ ＞ １．４９
（ν１＋ν２）／２ ＞ ６０
の条件を満足するよう構成する。
【選択図】図１

Description

本発明は、撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、結像方法に関する。

従来、写真用カメラやビデオカメラ等で、Ｆナンバーが比較的明るく、高い光学性能が容易に得られるレンズタイプとして、いわゆるガウス型レンズがあり、現在も多く用いられている（例えば、特許文献１参照）。
特開平１−３０２３１１号公報

しかしながら、従来のレンズでは、色収差、特に２次スペクトルの補正において不十分であるという課題があった。

本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、Ｆナンバーが１．２程度であり、画面全体の諸収差、特に色収差を良好に補正することができ、画面全体にわたり高い光学性能を有した撮影レンズを提供することを目的とする。

前記課題を解決するために、本発明に係る撮影レンズは、最も物体側に、物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ成分と、正の屈折力を有する第２レンズ成分とを有し、最も像側に、物体側より順に正レンズ及び負レンズを貼り合わせた接合レンズを有してなる。そして、第１レンズ成分のｄ線に対する屈折率をｎ１、アッベ数をν１とし、第２レンズ成分のｄ線に対する屈折率をｎ２、アッベ数をν２としたとき、次式
（ｎ１＋ｎ２）／２ ＞ １．４９
（ν１＋ν２）／２ ＞ ６０
の条件を満足するよう構成される。

また、このような撮影レンズにおいて、第１レンズ成分及び第２レンズ成分は、それぞれ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状であることが好ましい。

また、このような撮影レンズは、第２レンズ成分と接合レンズとの間に、物体側より順に、負の屈折力を有する前側負レンズ成分と、開口絞りと、負の屈折力を有する後側負レンズ成分と、正の屈折力を有する後側正レンズ成分とを有することが好ましい。

また、このような撮影レンズは、最も像側に配置された正レンズ成分と、物体側に曲率の強い凹面を有する負レンズ成分との間に、正レンズ成分を有することが好ましい。

また、このような撮影レンズは、第２レンズ成分と前記前側負レンズ成分との間に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３レンズ成分を有することが好ましい。

また、このような撮影レンズにおいて、前側負レンズ成分は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４レンズ成分であり、後側負レンズ成分は両凹形状の第５レンズ成分であることが好ましい。

また、このような撮影レンズにおいて、後側正レンズ成分としての第６レンズ成分と接合レンズとの間に、正の屈折力を有する第７レンズ成分を有することが好ましい。

また、このような撮影レンズにおいて、後側負レンズ成分と前記後側正レンズ成分とは、貼り合わされた接合レンズであることが好ましい。

また、このような撮影レンズにおいて、最も像側に配置された接合レンズの正レンズのｄ線に対する屈折率をｎ８、アッベ数をν８とし、最も像側に配置された接合レンズの負レンズのｄ線に対する屈折率をｎ９、アッベ数をν９としたとき、次式
ｎ８ ＞ ｎ９
ν８ ＞ ν９
の条件を満足することが好ましい。

また、このような撮影レンズは、前側負レンズ成分の像側の面の曲率半径をｒ８とし、撮影レンズ全系の焦点距離をｆとしたとき、次式
０．３ ＜ ｒ８／ｆ ＜ ０．５
の条件を満足することが好ましい。

また、このような撮影レンズは、最も像側に配置された接合レンズとその他のレンズとは、フォーカシングの際、異なる速度で光軸に沿って移動するように構成されることが好ましい。

また、このような撮影レンズは、最も像側に配置された接合レンズの焦点距離をｆ８９とし、撮影レンズ全系の焦点距離をｆとしたとき、次式
１ ＜ ｆ８９／ｆ ＜ ２
の条件を満足することが好ましい。

また、このような撮影レンズは、最も像側に配置された接合レンズの正レンズ成分は、両凸形状であることが好ましい。

また、本発明に係る光学機器は、上述の撮影レンズのいずれかを備えて構成される。

また、本発明に係る結像方法は、最も物体側に正の屈折力を有する２つのレンズ成分を配置し、最も像側に正レンズと負レンズとの接合レンズを配置し、前記２つのレンズ成分のｄ線に対する屈折率の平均が１．４９より大きく、前記２つのレンズ成分のｄ線に対するアッベ数の平均が６０より大きい撮影レンズを用いて行われる。

また、このような結像方法は、接合レンズと、接合レンズの物体側に配置されたレンズ成分とは、フォーカシングの際、異なる速度で光軸に沿って移動することが好ましい。

本発明に係る撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、変倍方法を以上のように構成すると、Ｆナンバーが１．２程度であり、画面全体の諸収差、特に色収差を良好に補正することができ、画面全体にわたり高い光学性能を有した撮影レンズを得ることができる。

以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本撮影レンズＺＬは、光軸に沿って、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ成分Ｇ２と、最も像側に、物体側より順に正レンズＧ８及び負レンズＧ９を貼り合わせた接合レンズＧ８９とを有して構成されている。このような構成とすることにより、本撮影レンズＺＬは、有効径が２５〜３０ｍｍ程度の大口径レンズとすることができる。また、最も像側のレンズに、正レンズＧ８及び負レンズＧ９を貼り合わせた接合レンズＧ８９を配置することで、像側のレンズでも色消し効果があり、全体として色収差が補正できる。このような接合レンズとすることにより、光線の全反射を防ぎ、当該レンズにおいて光線を良好に通すことができる。

本撮影レンズＺＬの具体的な実施の形態としては、図１に示すように、上述の第１レンズ成分Ｇ１、第２レンズ成分Ｇ２、及び、接合レンズＧ８９に加えて、第２レンズ成分Ｇ２の像側と接合レンズＧ８９の物体側との間に、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３レンズ成分Ｇ３と、負の屈折力を有する前側負レンズ成分Ｇ４と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する後側負レンズ成分Ｇ５及び正の屈折力を有する後側正レンズ成分Ｇ６を貼り合わせた接合レンズＧ５６と、正の屈折力を有する第７レンズ成分Ｇ７とが設けられており、全体として、７群９枚のレンズで構成されていることが望ましい。

本撮影レンズＺＬは、いわゆるガウスタイプのレンズを変形したものである。ガウスタイプでは、絞りの前後にてレンズが略対称の形状をしているため、その対称性により歪曲収差などの補正が簡単である。また、本撮影レンズＺＬは、特開平１−３０２３１１と同様に、開口絞りＳより物体側の負メニスカスレンズ（図１では、前側負レンズ成分Ｇ４）の物体側にレンズ成分を３枚配置することにより（図１では、第１〜第３レンズ成分Ｇ１〜Ｇ３）、それぞれの曲率半径が大きくなり、球面収差の発生を小さくしている。

また、本撮影レンズＺＬにおいて、第１レンズ成分Ｇ１及び第２レンズ成分Ｇ２は、それぞれ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状が好ましい。第４レンズ成分である前側負レンズ成分Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状が好ましい。また、第５レンズ成分である後側負レンズ成分Ｇ５は、両凹形状が好ましい。更に、最も像側に配置された接合レンズＧ８９の正レンズＧ８は、両凸形状が好ましい。

また、前述したように、第２レンズ成分Ｇ２と前側負レンズ成分Ｇ４との間に、正または負の屈折力を有する第３レンズ成分Ｇ３を配置する場合、この第３レンズ成分Ｇ３は、１〜２枚構成が好ましい。また、後側負レンズ成分Ｇ５と接合レンズＧ８９との間に、第７レンズ成分Ｇ７を配置する場合、この第７レンズ成分Ｇ７は、１〜２枚構成が好ましく、正の屈折力を有するのが好ましい。

それでは、このような撮影レンズＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この撮影レンズＺＬは、第１レンズ成分Ｇ１のｄ線に対する屈折率をｎ１、アッベ数をν１とし、第２レンズ成分Ｇ２のｄ線に対する屈折率をｎ２、アッベ数をν２としたとき、以下に示す条件式（１）及び条件式（２）を満足するよう構成される。

（ｎ１＋ｎ２）／２ ＞ １．４９ （１）
（ν１＋ν２）／２ ＞ ６０ （２）

条件式（１）及び条件式（２）は、物体側の２つのメニスカス形状のレンズ成分Ｇ１，Ｇ２の屈折力と分散を規定する条件である。条件式（１）及び条件式（２）を同時に満足することにより、一般の材料より屈折率に対して分散が小さく、色収差を良好に補正できる。特に、下側のコマ収差を良好に補正できる。また、物体側のレンズ成分が色収差の発生に大きな影響を持っている変形ガウスタイプの本撮影レンズＺＬにおいて、条件式（１）及び条件式（２）を満たすことは、色収差の補正に特に効果を発揮することができる。

また、本撮影レンズＺＬにおいて、最も像側に配置された接合レンズＧ８９の正レンズＧ８のｄ線に対する屈折率をｎ８、アッベ数をν８とし、最も像側に配置された接合レンズＧ８９の負レンズＧ９のｄ線に対する屈折率をｎ９、アッベ数をν９としたとき、以下に示す条件式（３）及び条件式（４）を満足することが望ましい。

ｎ８ ＞ ｎ９ （３）
ν８ ＞ ν９ （４）

条件式（３）及び条件式（４）は、最も像側に配置された接合レンズＧ８９の正レンズＧ８と負レンズＧ９との屈折力と分散を規定する条件である。条件式（３）を満足することにより、ペッツバール和の増大を防ぐことができる。また、条件式（４）を満足することにより、色収差の補正ができる。ここで、コマ収差、球面収差の発生を抑えるために、正レンズＧ８に高屈折率の材料を使用すると、分散が大きくなり、負レンズＧ９は色収差補正のために高い屈折率になる傾向がある。このためペッツバール和が大きくなってしまう。そのため、最も像側に配置された接合レンズＧ８９を、条件式（３）及び条件式（４）を同時に満たすような接合レンズにすることで、高屈折率の材料を用いても色消しとペッツバール和が大きくなるのを防ぐことができる。なお、本実施例の効果をより確実にするためには、条件式（４）において、正レンズＧ８のアッベ数ν８が、負レンズＧ９のアッベ数ν９よりも２０以上大きいこと、すなわち、次式（ａ）を満たすことが好ましい。

ν８−ν９ ＞ ２０ （ａ）

本撮影レンズＺＬは、更に、前側負レンズ成分Ｇ４の像側の面（図１では、物体側から数えて第８番目のレンズ面）の曲率半径をｒ８とし、撮影レンズＺＬ全系の焦点距離をｆとしたとき、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。

０．３ ＜ ｒ８／ｆ ＜ ０．５ （５）

条件式(５)は、焦点距離ｆに対する前側負レンズ成分Ｇ４の像側の面の曲率半径の比を規定する条件である。条件式（５）の下限値を下回ると、コマ収差の補正が困難となる。また、後群の全体のパワーが強くなり、全体として球面収差が良好に補正できないため好ましくない。反対に、条件式(５)の上限値を上回ると、ペッツバール和が大きくなり、像面湾曲を補正することが困難となるため好ましくない。

また、この撮影レンズＺＬは、単独または複数のレンズ成分、またはレンズ成分の一部を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。本実施例においては、撮影レンズＺＬの最も像側に配置された接合レンズＧ８９とその他のレンズとは、フォーカシングの際、異なる速度で光軸に沿って移動するように構成されることが望ましく、近距離物体への合焦を行う際の、球面収差と像面のタオレを防ぐことができる。なお、開口絞りＳは、フォーカシングの際に、前側負レンズ成分Ｇ４または後側負レンズ成分Ｇ５とともに光軸に沿って移動する。

最も像側に配置された接合レンズＧ８９は、更に、この接合レンズＧ８９の焦点距離をｆ８９とし、撮影レンズ全系の焦点距離をｆとしたとき、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。

１ ＜ ｆ８９／ｆ ＜ ２ （６）

条件式(６)は、最も像側に配置された接合レンズＧ８９の焦点距離と、撮影レンズＺＬ全系の焦点距離との比を規定する条件である。条件式(６)の上限値を上回ると、撮影レンズ全体が大型化してしまう。また、有限距離にてフォーカシングした際、像面の変動が大きくなり、無限から近距離までの収差補正が困難となる。また、移動距離が大きく、機能劣化が激しいため好ましくない。反対に、条件式(６)の下限値を下回ると、収差の補正、特に球面収差の補正が困難となるため好ましくない。

本実施例に係る撮影レンズＺＬは、３５ｍｍフィルムサイズ換算での焦点距離が、６０〜１５０ｍｍ程度、好ましくは８０〜９０ｍｍ程度である。また、本実施例に係る撮影レンズＺＬは、最も像側に配置される正レンズＧ９の像側面から像面までの距離（バックフォーカス）が最も小さい状態で、１０〜３０ｍｍ程度とするのがより望ましい。

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。

まず、レンズ面は、非球面としても構わない。このとき、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。前側負レンズ成分Ｇ４（図１では、負メニスカスレンズＬ４）の像側の面、後側負レンズ成分Ｇ５（図１では、両凹レンズＬ５）の物体側の面、後側正レンズ成分Ｇ６（図１では、両凸レンズＬ６）の像側の面、の少なくとも１つと、正レンズＧ８（図１では、両凸レンズＬ８）の物体側の面との、いずれかが非球面であることが好ましい。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。

また、開口絞りＳは、前側負レンズ成分Ｇ４（図１では、負メニスカスレンズＬ４）と後側負レンズ成分Ｇ５（図１では、両凹レンズＬ５）との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。

さらに、各レンズ面には、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施すことにより、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成できる。

図９及び図１０に、上述の撮影レンズＺＬを備える光学機器として、電子スチルカメラ１（以後、単にカメラ１と記す）の構成を示す。このカメラ１は、不図示の電源ボタンを押すと撮影レンズＺＬの不図示のシャッタが開放され、撮影レンズＺＬで不図示の被写体からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、フィルム、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、カメラ１の背後に配置された液晶モニター２に表示される。撮影者は、液晶モニター２を見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズボタン３を押し下げ被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。

このカメラ１には、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部４、変倍光学系ＺＬを広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）にズーミングする際のワイド（Ｗ）−テレ（Ｔ）ボタン５、及び、カメラ１の種々の条件設定等に使用するファンクションボタン６等が配置されている。

なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。

以下、本発明の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５及び図７は、各実施例に係る撮影レンズＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ４）の構成を示す断面図であり、これらの撮影レンズＺＬ１〜ＺＬ４のフォーカシングにおいて、無限遠から近距離物体への合焦の際にこのレンズ群を光軸に沿って移動させる方向を矢印で示している。この図１〜図３に示すように、本実施例に係る撮影レンズＺＬ１〜ＺＬ４は、いずれも上述のように、光軸に沿って、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ成分Ｇ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３レンズ成分Ｇ３と、負の屈折力を有する前側負レンズ成分（第４レンズ成分）Ｇ４と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する後側負レンズ成分（第５レンズ成分）Ｇ５及び正の屈折力を有する後側正レンズ成分（第６レンズ成分）Ｇ６を貼り合わせた接合レンズＧ５６と、正の屈折力を有する第７レンズ成分Ｇ７と、正レンズＧ８及び負レンズＧ９を貼り合わせた接合レンズＧ８９と、フィルター群ＦＬとから構成される。ここで、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。像面Ｉは、図１０に示すように、撮像素子Ｃ（例えば、フィルム、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）に結像される。

〔第１実施例〕
図１は、本発明の第１実施例に係る撮影レンズＺＬ１の構成を示す図である。この図１の撮影レンズＺＬ１において、第１レンズ成分Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１から構成され、第２レンズ成分Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から構成され、第３レンズ成分Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３から構成され、前側負レンズ成分（第４レンズ成分）Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４から構成され、接合レンズＧ５６は、両凹レンズＬ５からなる後側負レンズ成分Ｇ５（第５レンズ成分）と両凸レンズＬ６からなる後側正レンズ成分Ｇ６（第６レンズ成分）とを貼り合わせて構成され、第７レンズ成分Ｇ７は、両凸正レンズＬ７から構成され、接合レンズＧ８９は、両凸レンズＬ８からなる第８レンズＧ８と両凹レンズＬ９からなる第９レンズＧ９とを貼り合わせて構成される。

遠距離から近距離へのフォーカシングは、撮影レンズＺＬ全体をレンズ成分Ｇ１〜Ｇ７及び接合レンズＧ８９の２群に分割し、それぞれを別々に物体側に繰り出すことにより行われる。このとき、開口絞りＳは、フォーカシングの際に、前側負レンズ成分Ｇ４、後側負レンズ成分Ｇ５とともに光軸に沿って移動する。なお、フォーカシングの際の移動速度は、前側のレンズ群（Ｇ１〜Ｇ７）の方が、後側のレンズ群（接合レンズＧ８９）よりも速く移動するように構成されている。

以下の表１に、第１実施例の諸元の値を掲げる。この表１において、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角をそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、面間隔は各光学面から次の光学面までの光軸上の間隔を、屈折率及びアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示している。また、レンズ全長は、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面までの光軸上の距離を表している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径、面間隔、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。なお、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。

（表１）
f = 32.0
F.NO = 1.2
２ω = 29.9
像高 = 8.5
全長 = 54.6

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 28.9228 4.30 1.5924 68.36
2 228.3618 0.10
3 26.0101 3.39 1.5924 68.36
4 63.1641 0.10
5 19.3125 4.33 1.8160 46.62
6 20.7366 1.70
7 60.3267 1.30 1.6727 32.10
8 10.9478 4.14
9 0.0000 4.55 （開口絞り）
10 -12.1627 1.00 1.6727 32.10
11 69.4239 5.19 1.8830 40.76
12 -20.9084 0.10
13 270.4986 2.85 1.7550 52.32
14 -37.4965 (d1)
15 46.6626 4.50 1.8830 40.76
16 -25.9360 2.99 1.7618 26.52
17 258.6980 (d2)
18 0.0000 1.00 1.5168 64.10
19 0.0000 1.50
20 0.0000 1.87 1.5168 64.10
21 0.0000 0.40
22 0.0000 0.70 1.5168 64.10
23 0.0000 0.50

この第１実施例において、第７レンズ成分Ｇ７と第８レンズＧ８（接合レンズＧ８９）との軸上空気間隔ｄ１、及び、第９レンズ成分Ｇ９とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２は、フォーカシングに際して変化する。次の表２に無限遠、及び撮影倍率1/13.6における可変間隔を示す。

（表２）
撮影倍率
無限遠 1/13.6
d1 0.10 2.05
d2 7.98 9.55

次の表３に、この第１実施例における各条件式対応値を示す。なおこの表３において、ｎ１は第１レンズ成分Ｇ１のｄ線に対する屈折率を、ν１はこの第１レンズ成分Ｇ１のアッベ数を、ｎ２は第２レンズ成分Ｇ２のｄ線に対する屈折率を、ν２はこの第２レンズ成分Ｇ２のアッベ数を、ｎ８は正レンズＧ８のｄ線に対する屈折率を、ν８はこの正レンズＧ８のアッベ数を、ｎ９は負レンズＧ９のｄ線に対する屈折率を、ν９はこの負レンズＧ９のアッベ数を、ｒ８は前側負レンズ成分Ｇ４の像側の第８面の曲率半径を、ｆは撮影レンズＺＬ全系の焦点距離を、それぞれ表している。以上の符号の説明は以降の実施例においても同様である。

（表３）
（１）（ｎ１＋ｎ２）／２ ＝1.5920
（２）（ν１＋ν２)／２ ＝68.36
（３）ｎ８ ＝1.8830
ｎ９ ＝1.7618
（４）ν８ ＝40.76
ν９ ＝26.52
（５）ｒ８／ｆ ＝0.34
（６）ｆ８９／ｆ ＝1.51

第１実施例の諸収差図を図２に示す。図２（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、図２（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。各収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図において、実線は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦条件）を示している。なお、この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。各収差図から明らかなように、第１実施例では、各合焦状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

〔第２実施例〕
図３は、本発明の第２実施例に係る撮影レンズＺＬ２の構成を示す図である。この図３の撮影レンズＺＬ２において、第１レンズ成分Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１から構成され、第２レンズ成分Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から構成され、第３レンズ成分Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３から構成され、前側レンズ成分Ｇ４（第４レンズ成分）は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４から構成され、接合レンズＧ５６は、両凹レンズＬ５からなる後側負レンズ成分Ｇ５（第５レンズ成分）と両凸レンズＬ６からなる後側正レンズ成分Ｇ６（第６レンズ成分）とを貼り合わせて構成され、第７レンズ成分Ｇ７は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７から構成され、接合レンズＧ８９は、両凸レンズＬ８からなる第８レンズＧ８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる第９レンズＧ９とを貼り合わせて構成される。

遠距離から近距離へのフォーカシングは、撮影レンズＺＬ全体をレンズ成分Ｇ１〜Ｇ４、レンズ成分Ｇ５〜Ｇ７、及び、接合レンズＧ８９の３群に分割し、それぞれを別々に物体側に繰り出すことにより行われる。ここで、開口絞りＳは、フォーカシングの際に、前側負レンズ成分Ｇ４とともに光軸に沿って移動する。なお、フォーカシングの際の移動速度は、レンズ成分Ｇ１〜Ｇ４、レンズ成分Ｇ５〜Ｇ７、及び、接合レンズＧ８９の順で速く移動するように構成されている。

以下の表４に、第２実施例の諸元の値を掲げる。

（表４）
f = 32.0
F.NO = 1.2
２ω = 29.9
像高 = 8.5
全長 = 54.4

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 37.0000 3.53 1.5924 68.36
2 234.8452 0.10
3 24.4487 3.93 1.5924 68.36
4 79.8238 0.10
5 19.5757 5.63 1.8160 46.62
6 19.2626 1.57
7 48.1037 0.80 1.6727 32.10
8 10.9088 4.05
9 0.0000 (d1) （開口絞り）
10 -12.2741 0.80 1.6989 30.13
11 59.2157 5.08 1.8830 40.76
12 -19.1818 0.10
13 -122.2510 2.09 1.7550 52.32
14 -42.5780 (d2)
15 38.5205 4.67 1.8830 40.76
16 -25.0706 4.03 1.7618 26.52
17 -223.2770 (d3)
18 0.0000 1.00 1.5168 64.10
19 0.0000 1.50
20 0.0000 1.87 1.5168 64.10
21 0.0000 0.40
22 0.0000 0.70 1.5168 64.10
23 0.0000 0.50

この第２実施例において、前側負レンズ成分Ｇ４と後側負レンズ成分Ｇ５との軸上空気間隔ｄ１、第７レンズ成分Ｇ７と第８レンズ成分Ｇ８との軸上空気間隔ｄ２、及び、第９レンズ成分Ｇ９とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３は、フォーカシングに際して変化する。次の表５に無限遠、及び撮影倍率1/13.6における可変間隔を示す。

（表５）
撮影倍率
無限遠 1/13.6
d1 4.23 4.62
d2 0.1 1.9
d3 7.59 9.52

次の表６に、この第２実施例における各条件式対応値を示す。

（表６）
（１）（ｎ１＋ｎ２）／２ ＝1.5920
（２）（ν１＋ν２)／２＝ 68.36
（３）ｎ８ ＝1.8830
ｎ９ ＝1.7618
（４）ν８ ＝40.76
ν９ ＝26.52
（５）ｒ８／ｆ ＝0.34
（６）ｆ８９／ｆ ＝1.03

この第２実施例の諸収差図を図４に示す。図４（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、図４（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。この収差図から明らかなように、第２実施例では、各合焦状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

〔第３実施例〕
図５は、本発明の第３実施例に係る撮影レンズＺＬ３の構成を示す図である。この図５の撮影レンズＺＬ３において、第１レンズ成分Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１から構成され、第２レンズ成分Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から構成され、第３レンズ成分Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３から構成され、前側負レンズ成分Ｇ４（第４レンズ成分）は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４から構成され、接合レンズＧ５６は、両凹レンズＬ５からなる後側負レンズ成分Ｇ５（第５レンズ成分）と両凸レンズＬ６からなる後側正レンズ成分Ｇ６（第６レンズ成分）とを貼り合わせて構成され、第７レンズ成分Ｇ７は、両凸正レンズＬ７から構成され、接合レンズＧ８９は、両凸レンズＬ８からなる第８レンズＧ８と両凹レンズＬ９からなる第９レンズＧ９とを貼り合わせて構成される。

遠距離から近距離へのフォーカシングは、撮影レンズＺＬ全体をレンズ成分Ｇ１〜Ｇ４、レンズ成分Ｇ５〜Ｇ７、及び、レンズ成分Ｇ８９の３群に分割し、それぞれを別々に物体側に繰り出すことにより行われる。ここで、開口絞りＳは、フォーカシングの際に、前側負レンズ成分Ｇ４とともに光軸に沿って移動する。なお、フォーカシングの際の移動速度は、レンズ成分Ｇ１〜Ｇ４、レンズ成分Ｇ５〜Ｇ７、及び、接合レンズＧ８９の順で速く移動するように構成されている。

以下の表７に、第３実施例の諸元の値を掲げる。

（表７）
f = 32.0
F.NO = 1.2
２ω = 29.9
像高 = 8.5
全長 = 57.2

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 40.3452 3.29 1.4970 81.54
2 223.9692 0.10
3 28.3068 3.84 1.5924 68.36
4 127.2352 0.10
5 20.6648 5.85 1.8160 46.62
6 23.4794 1.55
7 46.6282 1.47 1.6727 32.10
8 11.4452 4.07
9 0.0000 (d1) （開口絞り）
10 -12.5129 1.00 1.6989 30.13
11 77.8330 6.92 1.8830 40.76
12 -21.0744 0.10
13 174.0421 3.16 1.7550 52.32
14 -39.3712 (d2)
15 34.3162 4.76 1.8830 40.76
16 -36.3229 1.30 1.7618 26.52
17 61.4220 (d3)
18 0.0000 1.00 1.5168 64.10
19 0.0000 1.50
20 0.0000 1.87 1.5168 64.1
21 0.0000 0.40
22 0.0000 0.70 1.5168 64.1
23 0.0000 0.50

この第３実施例において、前側負レンズ成分Ｇ４と後側負レンズ成分Ｇ５との軸上空気間隔ｄ１、第７レンズ成分Ｇ７と第８レンズ成分Ｇ８との軸上空気間隔ｄ２、及び、第９レンズ成分Ｇ９とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３は、フォーカシングに際して変化する。次の表８に無限遠、及び撮影倍率1/13.6における可変間隔を示す。

（表８）
撮影倍率
無限遠 1/13.6
d1 5.02 5.96
d2 0.10 2.72
d3 8.64 9.77

次の表９に、この第３実施例における各条件式対応値を示す。

（表９）
（１）（ｎ１＋ｎ２）／２ ＝1.5447
（２）（ν１＋ν２)／２ ＝74.95
（３）ｎ８ ＝1.8830
ｎ９ ＝1.7618
（４）ν８ ＝40.76
ν９ ＝26.52
（５）ｒ８／ｆ ＝0.36
（６）ｆ８９／ｆ＝1.78

この第３実施例の諸収差図を図６に示す。図６（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、図６（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。この収差図から明らかなように、第３実施例では、各合焦状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

〔第４実施例〕
図７は、本発明の第４実施例に係る撮影レンズＺＬ４の構成を示す図である。この図７の撮影レンズＺＬ４において、第１レンズ成分Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１から構成され、第２レンズ成分Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から構成され、第３レンズ成分Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３から構成され、前側負レンズ成分Ｇ４（第４レンズ成分）は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４から構成され、接合レンズＧ５６は、両凹レンズＬ５からなる後側負レンズ成分Ｇ５（第５レンズ成分）と両凸レンズＬ６からなる後側正レンズ成分Ｇ６（第６レンズ成分）とを貼り合わせて構成され、第７レンズ成分Ｇ７は、両凸正レンズＬ７から構成され、接合レンズＧ８９は、両凸レンズＬ８からなる第８レンズＧ８と両凹レンズＬ９からなる第９レンズＧ９とを貼り合わせて構成される。

遠距離から近距離へのフォーカシングは、撮影レンズＺＬ全体をレンズ成分Ｇ１〜Ｇ４、レンズ成分Ｇ５〜Ｇ７、及び、レンズ成分Ｇ８９の３群に分割し、それぞれを別々に物体側に繰り出すことにより行われる。ここで、開口絞りＳは、フォーカシングの際に、前側負レンズ成分Ｇ４とともに光軸に沿って移動する。なお、フォーカシングの際の移動速度は、レンズ成分Ｇ１〜Ｇ４、レンズ成分Ｇ５〜Ｇ７、及び、接合レンズＧ８９の順で速く移動するように構成されている。

以下の表１０に、第４実施例の諸元の値を掲げる。

（表１０）
f = 32.0
F.NO = 1.2
２ω = 29.9
像高 = 8.5
全長 = 58.7

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 45.1295 3.37 1.5924 68.36
2 1436.3282 0.10
3 31.5479 3.39 1.5924 68.36
4 112.1635 0.10
5 21.2165 5.13 1.8160 46.62
6 22.6838 2.49
7 91.6166 0.80 1.6477 33.79
8 13.6500 3.88
9 0.0000 (d1) （開口絞り）
10 -13.6776 0.80 1.6989 30.13
11 309.5468 6.84 1.8830 40.76
12 -21.5615 0.10
13 184.5845 2.86 1.7550 52.32
14 -44.1935 (d2)
15 38.4025 5.26 1.8830 40.76
16 -33.3169 4.61 1.7618 26.52
17 68.0862 (d3)
18 0.0000 1.00 1.5168 64.10
19 0.0000 1.50
20 0.0000 1.87 1.5168 64.10
21 0.0000 0.40
22 0.0000 0.70 1.5168 64.10
23 0.0000 0.50

この第４実施例において、前側負レンズ成分Ｇ４と後側負レンズ成分Ｇ５との軸上空気間隔ｄ１、第７レンズ成分Ｇ７と第８９レンズ成分Ｇ８９との軸上空気間隔ｄ２、及び、第８９レンズ成分Ｇ８９とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３は、フォーカシングに際して変化する。次の表１１に無限遠、及び撮影倍率1/13.6における可変間隔を示す。

（表１１）
撮影倍率
無限遠 1/13.6
d1 4.43 5.21
d2 0.10 2.31
d3 8.47 9.95

次の表１２に、この第４実施例における各条件式対応値を示す。

（表１２）
（１）（ｎ１＋ｎ２）／２ ＝1.5920
（２）（ν１＋ν２)／２ ＝68.36
（３）ｎ８ ＝1.8830
ｎ９ ＝1.7618
（４）ν８ ＝40.76
ν９ ＝26.52
（５）ｒ８／ｆ ＝0.43
（６）ｆ８９／ｆ ＝1.87

この第４実施例の諸収差図を図８に示す。図８（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、図８（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。この収差図から明らかなように、第４実施例では、各合焦状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

第１実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。 第１実施例の諸収差図であり、（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。 第２実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。 第２実施例の諸収差図であり、（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。 第３実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。 第３実施例の諸収差図であり、（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。 第４実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。 第４実施例の諸収差図であり、（ａ）は無限遠合焦状態における諸収差図であり、（ｂ）は有限距離合焦状態における諸収差図である。 本発明に係る撮影レンズを搭載する電子スチルカメラを示し、（ａ）は正面図であり、（ｂ）は背面図である。 図９（ａ）のＡ−Ａ′線に沿った断面図である。

符号の説明

ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ４） 撮影レンズ
Ｇ１ 第１レンズ成分 Ｇ２ 第２レンズ成分
Ｇ３ 第３レンズ成分 Ｇ４ 前側負レンズ成分（第４レンズ成分）
Ｇ５ 後側負レンズ成分（第５レンズ成分）
Ｇ６ 後側正レンズ成分（第６レンズ成分） Ｇ５６ 接合レンズ
Ｇ８ 正レンズ Ｇ９ 負レンズ Ｇ８９ 接合レンズ
Ｓ 開口絞り
１ 電子スチルカメラ（光学機器）

Claims (15)

1. 最も物体側に、物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ成分と、正の屈折力を有する第２レンズ成分とを有し、
   最も像側に、物体側より順に正レンズ及び負レンズを貼り合わせた接合レンズを有し、
   前記第１レンズ成分のｄ線に対する屈折率をｎ１、アッベ数をν１とし、前記第２レンズ成分のｄ線に対する屈折率をｎ２、アッベ数をν２としたとき、次式
   （ｎ１＋ｎ２）／２ ＞ １．４９
   （ν１＋ν２）／２ ＞ ６０
   の条件を満足する撮影レンズ。
2. 前記第１レンズ成分及び前記第２レンズ成分は、それぞれ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状である請求項１に記載の撮影レンズ。
3. 前記第２レンズ成分と前記接合レンズとの間に、
   物体側より順に、負の屈折力を有する前側負レンズ成分と、開口絞りと、負の屈折力を有する後側負レンズ成分と、正の屈折力を有する後側正レンズ成分とを有する請求項１または２に記載の撮影レンズ。
4. 前記第２レンズ成分と前記前側負レンズ成分との間に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３レンズ成分を有する請求項３に記載の撮影レンズ。
5. 前記前側負レンズ成分は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４レンズ成分であり、前記後側負レンズ成分は両凹形状の第５レンズ成分である請求項３または４に記載の撮影レンズ。
6. 前記後側正レンズ成分としての第６レンズ成分と前記接合レンズとの間に、正の屈折力を有する第７レンズ成分を有する請求項３〜５いずれか一項に記載の撮影レンズ。
7. 前記後側負レンズ成分と前記後側正レンズ成分とは、貼り合わされた接合レンズである請求項３〜６いずれか一項に記載の撮影レンズ。
8. 最も像側に配置された前記接合レンズの前記正レンズのｄ線に対する屈折率をｎ８、アッベ数をν８とし、最も像側に配置された前記接合レンズの前記負レンズのｄ線に対する屈折率をｎ９、アッベ数をν９としたとき、次式
   ｎ８ ＞ ｎ９
   ν８ ＞ ν９
   の条件を満足する請求項１〜７いずれか一項に記載の撮影レンズ。
9. 前記前側負レンズ成分の像側の面の曲率半径をｒ８とし、前記撮影レンズ全系の焦点距離をｆとしたとき、次式
   ０．３ ＜ ｒ８／ｆ ＜ ０．５
   の条件を満足する請求項３〜８いずれか一項に記載の撮影レンズ。
10. 最も像側に配置された前記接合レンズとその他のレンズとは、フォーカシングの際、異なる速度で光軸に沿って移動するように構成された請求項１〜９いずれか一項に記載の撮影レンズ。
11. 最も像側に配置された前記接合レンズの焦点距離をｆ８９とし、前記撮影レンズ全系の焦点距離をｆとしたとき、次式
    １ ＜ ｆ８９／ｆ ＜ ２
    の条件を満足する請求項１〜１０いずれか一項に記載の撮影レンズ。
12. 最も像側に配置された前記接合レンズの前記正レンズ成分は、両凸形状である請求項１〜１１いずれか一項に記載の撮影レンズ。
13. 請求項１〜１２いずれか一項に記載の撮影レンズを備えた光学機器。
14. 最も物体側に正の屈折力を有する２つのレンズ成分を配置し、最も像側に正レンズと負レンズとの接合レンズを配置し、前記２つのレンズ成分のｄ線に対する屈折率の平均が１．４９より大きく、前記２つのレンズ成分のｄ線に対するアッベ数の平均が６０より大きい撮影レンズを用いた結像方法。
15. 前記接合レンズと、前記接合レンズの物体側に配置されたレンズ成分とは、フォーカシングの際、異なる速度で光軸に沿って移動する請求項１４に記載の結像方法。

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