JP2009058221A - エジェクタ式冷凍サイクル用ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性向上を図る。
【解決手段】 エジェクタ１４の出口側に接続される第１蒸発器１５と、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８と、第２蒸発器１８の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧する絞り機構１７とを備え、エジェクタ１４、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８および絞り機構１７は一体に組み付けられ、１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを有する一体化ユニット２０を構成する。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタ有するエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットに関するものである。

従来、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。このエジェクタ式冷凍サイクルは、例えば、車両用空調装置、あるいは車載の荷物を冷凍、冷蔵する車両用冷凍装置等に適用して有効である。また、定置型の冷凍サイクルシステム、例えば、空調装置、冷蔵庫、冷凍庫などに適用して有効である。

この種のエジェクタ式冷凍サイクルは特許文献１等にて知られている。この特許文献１では、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの出口側に第１蒸発器を配置し、この第１蒸発器の出口側に気液分離器を配置するともに、この気液分離器の液冷媒出口側とエジェクタの冷媒吸引口との間に第２蒸発器を配置したエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルによると、膨張時の冷媒の高速な流れにより生じる圧力低下を利用して、第２蒸発器から排出される気相冷媒を吸引するとともに、膨張時の冷媒の速度エネルギーをエジェクタのディフューザ部（昇圧部）にて圧力エネルギーに変換して冷媒圧力を上昇させるので、圧縮機の駆動動力を低減できる。このため、サイクルの運転効率を向上することができる。

また、第１、第２蒸発器により別々の空間、または第１、第２蒸発器により同一の空間に対して吸熱（冷却）作用を発揮することができる。
特許第３３２２２６３号公報

ところで、特許文献１にはエジェクタ式冷凍サイクルの具体化に際して、各構成機器の組み付けを具体的にどのようにすべきか何ら開示されていない。

本発明は、上記点に鑑み、エジェクタ式冷凍サイクルにおける搭載性の向上を図ることを目的とする。

また、本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルにおける冷却性能の向上を図ることを他の目的とする。

本発明は上記目的を達成するためになされたもので、請求項１に記載の発明では、ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
前記エジェクタ（１４）に吸引される冷媒または前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１５、１８）とを備え、
前記蒸発器（１５、１８）と前記エジェクタ（１４）とが一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成しているエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）と少なくとも１つの蒸発器（１５、１８）とを含む一体化ユニット（２０）全体を一体物として取り扱うことができる。そのため、エジェクタ式冷凍サイクルを車両等の適用対象に搭載する際の搭載作業を非常に効率よく行うことができる。

また、一体化ユニット（２０）を構成して各部接続通路長さを短縮することにより、コストダウンおよび搭載スペースの小型化を図ることもできる。

なお、本発明におけるエジェクタ（１４）と少なくとも１つの蒸発器（１５、１８）の「一体組み付け」とは、この両部材が機械的に「一体構造物」として結合されていることを意味している。そして、この「一体組み付け」は後述のごとく種々な態様で具体化することができる。

請求項２に記載の発明のように、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器は具体的には前記エジェクタの前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、前記冷媒吸引口に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）である。

これによると、一体化ユニット（２０）を構成して蒸発器（１８）の出口側と冷媒吸引口（１４ｂ）との間の通路長さを短縮できるので、蒸発器（１８）出口側の圧損を低減できる。これにより、蒸発器（１８）の蒸発圧力を引き下げて蒸発器（１８）の冷却性能を向上できる。

請求項３に記載の発明では、請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、さらに、前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧する絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）を備え、前記絞り機構は前記一体化ユニット（２０）に組み付けられていることを特徴とする。

これによると、絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）を含めた一体化ユニット（２０）を構成できる。

請求項４に記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、さらに、前記エジェクタ（１４）の出口側に接続され前記エジェクタから吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）を備え、
前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）を第２蒸発器（１８）とし、
前記第１蒸発器（１５）は前記一体化ユニット（２０）に組み付けられていることを特徴とする。

これによると、エジェクタ吐出側とエジェクタ吸引側の２つの蒸発器（１５）（１８）の組み合わせにて冷却性能を発揮できるとともに、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）を含めた一体化ユニット（２０）を構成でき、搭載作業性の向上等の効果を発揮できる。

特に、請求項３、４に記載の発明によれば、一体化対象の機器数を増加して、搭載作業性の向上、搭載スペースの小型化、コストダウン等の効果をより有効に発揮できる。

請求項５に記載の発明では、請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル用ユニットにおいて、前記一体化ユニット（２０）は、１つの冷媒入口（２５）と１つの冷媒出口（２６）とを有することを特徴とする。

これによると、一体化ユニット（２０）全体を１つの冷媒入口（２５）と１つの冷媒出口（２６）のみで他の冷媒回路部品と接続することができ、搭載作業の効率化に非常に有益である。

請求項６に記載の発明では、請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記一体化ユニット（２０）は、１つの冷媒入口（２５）と１つの冷媒出口（２６）とを有し、前記冷媒入口（２５）は、前記エジェクタ（１４）の入口側に接続される第１通路（２５ａ）と、前記絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）の入口側に接続される第２通路（１６）とに分岐されることを特徴とする。

これによると、第２通路（１６）にはエジェクタ（１４）入口側で分岐された冷媒を供給できる。そのため、第２蒸発器（１８）にはエジェクタ（１４）の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機能力をも利用して冷媒を供給できる。その結果、エジェクタ（１４）の入力が小さくなる低負荷時にも第２蒸発器（１８）側の冷媒流量、ひいては第２蒸発器（１８）の冷却性能が確保し易い。また、同時に、第２蒸発器（１８）側の冷媒流量を絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）により独立に調整できる。

請求項７に記載の発明では、請求項５または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記冷媒入口（２５）および前記冷媒出口（２６）は１個の接続ブロック（２３）に形成されることを特徴とする。

これによると、１個の接続ブロック（２３）に冷媒出入口のジョイント機能を発揮させることができる。

請求項８に記載の発明では、請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記第１蒸発器（１５）を空気流れ上流側に配置し、前記第２蒸発器（１８）を空気流れ下流側に配置したことを特徴とする。

これによると、第１、第２蒸発器（１５、１８）の双方で、冷媒温度と空気温度との温度差を十分確保して、第１、第２蒸発器（１５、１８）の冷却性能を効果的に発揮できる。

請求項９に記載の発明のように、請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ）の内部に前記エジェクタ（１４）を配置すれば、搭載スペースの小型化をより一層実現できる。

しかも、エジェクタ（１４）と蒸発器（１５、１８）側冷媒流路との接続も接続配管なしで、簡単に行うことができる。さらに、蒸発器（１５、１８）のタンク（１８ｂ）内は低温の低圧冷媒が流れるから、エジェクタ（１４）の外表面に対して断熱処理を行う必要がないという付随効果をも発揮できる。

請求項１０に記載の発明のように、請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）に前記エジェクタ（１４）の搭載のための専用のタンク（３４）を形成し、前記専用のタンク（３４）内に前記エジェクタ（１４）を配置してもよい。

請求項１１に記載の発明のように、請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）の外部に装着される外付きカセット部（３６）を有し、前記外付きカセット部（３６）内に前記エジェクタ（１４）を配置してもよい。

これによると、エジェクタ（１４）を蒸発器タンク（１８ｂ）内に配置するための改造を蒸発器側に行う必要がない。そのため、既存の蒸発器構造を利用して本発明の一体化ユニット（２０）を構成できる。

請求項１２に記載の発明のように、請求項３または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ）の内部に前記絞り機構（１７ａ）を配置すれば、搭載スペースの小型化をより一層実現できる。

請求項１３に記載の発明のように、請求項３または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行う複数のタンク（１８ｂ、１８ｃ）を有し、
前記複数のタンク（１８ｂ、１８ｃ）のうち、同一のタンク（１８ｂ）の内部に、前記エジェクタ（１４）および前記絞り機構（１７ａ）を配置すれば、搭載スペースの小型化をさらに効果的に実現できる。

請求項１４に記載の発明のように、請求項３または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ、１８ｃ）を有し、
前記絞り機構（１７ａ）を前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の外側に配置してもよい。

請求項１５に記載の発明のように、請求項３、６、１２、１３、１４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記絞り機構は具体的にはキャピラリチューブ（１７ａ）である。

請求項１６に記載の発明のように、請求項３、６、１２、１３、１４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記絞り機構は具体的には固定絞り穴（１７ｂ）である。

請求項１７に記載の発明では、請求項２、３、４、６、８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ、１８ｃ）を有し、
前記エジェクタ（１４）は、前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間のうち、前記蒸発器（１８）の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（２７）に配置されることを特徴とする。

これによると、蒸発器（１８）の冷媒通路の出口部を構成するタンク内部空間（２７）を接続配管なしでエジェクタ冷媒吸引口（１４ｂ）に直接接続することができるので、一体化ユニット（２０）の組み付けを簡素化できる。

また、接続配管による冷媒流れの圧損発生を回避できるので、この圧損低減分だけ、蒸発器（１８）の蒸発圧力を引き下げることができ、蒸発器（１８）の冷却性能を向上できる。

請求項１８に記載の発明では、請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおきて、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有し、
前記エジェクタ（１４）は、前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間のうち、前記第２蒸発器（１８）の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（２７）に配置され、
前記エジェクタ（１４）の冷媒出口側部分を固定する接続ブロック（２４）が前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間に配置され、
前記接続ブロック（２４）には、前記エジェクタ（１４）の冷媒出口側通路と連通する連通穴（２４ｃ）が形成され、
前記連通穴（２４ｃ）はさらに、前記第１蒸発器（１５）の前記タンク（１５ｂ、１５ｃ）の内部空間のうち、前記第１蒸発器（１５）の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（３２）に連通することを特徴とする。

これによると、請求項１７と同様の効果を発揮できるのに加えて、エジェクタ（１４）の冷媒出口側部分を固定する接続ブロック（２４）に、エジェクタ（１４）の冷媒出口側通路と第１蒸発器（１５）の冷媒通路の入口部を構成するタンク内部空間（３２）とを連通する役割を持たせることができる。

請求項１９に記載の発明では、請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有し、
前記エジェクタ（１４）は、前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間のうち、前記第２蒸発器（１８）の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（２７）に配置され、
前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）のうち、前記エジェクタ（１４）が配置される前記内部空間（２７）と反対側の端部に、前記第２蒸発器（１８）の冷媒通路と仕切られた連通空間（５２ｄ）を区画形成し、
前記エジェクタ（１４）の冷媒出口側通路を前記連通空間（５２ｄ）を介して、前記第１蒸発器（１５）の前記タンク（１５ｂ、１５ｃ）の内部空間のうち、前記第１蒸発器（１５）の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（３２）に連通することを特徴とする。

これによると、請求項１７と同様の効果を発揮できるのに加えて、第２蒸発器（１８）の冷媒通路と仕切られた連通空間（５２ｄ）を用いて、エジェクタ（１４）の冷媒出口側通路と第１蒸発器（１５）の冷媒通路の入口部を構成するタンク内部空間（３２）とを連通することができる。

請求項２０に記載の発明では、ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
前記エジェクタ（１４）の出口側に接続され前記エジェクタから吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され前記エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
前記第２蒸発器（１８）の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧するキャピラリチューブ（１７ａ）とを備え、
前記第１蒸発器（１５）と、前記第２蒸発器（１８）と、前記エジェクタ（１４）と、前記キャピラリチューブ（１７ａ）とが一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成していることを特徴とする。

これによると、請求項４と同様にエジェクタ出口側とエジェクタ吸引側の２つの蒸発器（１５、１８）の組み合わせにて冷却性能を発揮できるとともに、この２つの蒸発器（１５、１８）、エジェクタ（１４）、および第２蒸発器用の絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７ａ）を含めた一体化ユニット（２０）を構成でき、搭載作業性の向上等の効果をより一層有効に発揮できる。

請求項２１に記載の発明では、請求項２０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有し、
前記第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ、１５ｃ）と前記第２蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ、１８ｃ）とが空気流れ方向に隣接して配置され、前記第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ、１５ｃ）と前記第２蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ、１８ｃ）との間にタンク長手方向に延びる谷部（５１）が形成され、
前記キャピラリチューブ（１７ａ）が前記谷部（５１）に配置され、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の外表面に固定されることを特徴とする。

これによると、谷部（５１）による凹形状のデッドスペース内にキャピラリチューブ（１７ａ）の細管形状を収納できるので、キャピラリチューブ（１７ａ）をタンク外側に配置する構成であっても、一体化ユニット（２０）を効果的に小型化できる。

請求項２２に記載の発明のように、請求項１ないし２１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記エジェクタは、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する高い速度の冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）の吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および前記混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有している。

請求項２３に記載の発明のように、請求項１ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）の熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）は具体的には、偏平チューブ（２１）とコルゲートフィン（２２）との積層構造により構成すればよい。

請求項２４に記載の発明のように、請求項１ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）の熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）は具体的には、平板状のプレートフィン（２２０）の穴部（２２１）に対してチューブ（２２１）を串差し状に接合するプレートフィンタイプの熱交換構造により構成してもよい。

請求項２５に記載の発明のように、請求項１ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（１５、１８）の熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）は具体的には、蛇行状に曲げ形成されたチューブ（２３０）を有するサーペンタインタイプの熱交換構造により構成してもよい。

請求項２６に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１２）と、
前記放熱器（１２）から供給される冷媒を蒸発させる請求項１ないし２５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴としている。

これにより、上述の各請求項の作用効果を発揮できるエジェクタ式冷凍サイクルを構成できる。

なお、上記各手段および特許請求の範囲に記載の各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
以下、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットおよびそれを用いたエジェクタ式冷凍サイクルの実施形態を説明する。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタ式冷凍サイクル用蒸発器ユニット、あるいは、エジェクタ付き蒸発器ユニットとも呼ばれうるものである。

エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタを備える冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である凝縮器、および圧縮機と接続される。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、他の形態では、室外機として用いることができる。

図１〜図４は本発明の第１実施形態を示すもので、図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

放熱器１２の出口側には受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは周知のように縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。

また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。

受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。

温度式膨張弁１３は周知のように、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４には、膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側に第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続される。

一方、エジェクタ１４の入口側（温度式膨張弁１３の出口側とエジェクタ１４の入口側との間の中間部位）から冷媒分岐通路１６が分岐され、この冷媒分岐通路１６の下流側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される。Ｚは冷媒分岐通路１６の分岐点を示す。

この冷媒分岐通路１６には絞り機構１７が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側には第２蒸発器１８が配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述の構成により一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を空気流れＡの上流側（風上側）に配置し、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８を空気流れＡの下流側（風下側）に配置している。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

ところで、本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８および絞り機構１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。次に、この一体化ユニット２０の具体例を図２〜図４により説明すると、図２はこの一体化ユニット２０の全体構成の概要を示す斜視図で、図３は第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク部の縦（長手方向）断面図で、図４は第２蒸発器１８の上側タンク部の横断面図である。

次に、２つの蒸発器１５、１８の一体化構造の具体例を図２により説明する。この図２の例では、２つの蒸発器１５、１８が完全に１つの蒸発器構造として一体化されるようになっている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの上流側領域を構成し、そして、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの下流側領域を構成するようになっている。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置するタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。

ここで、熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２１を備える。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体、この実施形態では冷却される空気が通る通路が形成される。これら複数のチューブ２１相互間には、フィン２２を配置し、チューブ２１とフィン２２とを接合することができる。

熱交換コア部１５ａ、１８ａは、チューブ２１とフィン２２との積層構造からなる。このチューブ２１とフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置される。他の実施形態では、フィン２２を備えない構成を採用することができる。

なお、図２では、チューブ２１とフィン２２の積層構造の一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。

熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。

第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通するようになっている。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合する役割を果たす。

２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃは隣接しているので、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ同士、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃ同士を一体成形することができる。もちろん、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃをそれぞれ独立の部材として成形してもよい。

なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

本実施形態では、図３に示す冷媒通路の第１、第２接続ブロック２３、２４、および絞り機構１７を構成するキャピラリチューブ１７ａもろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。

これに対し、エジェクタ１４はノズル部１４ａに高精度な微小通路を形成しているので、エジェクタ１４をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にてノズル部１４ａが熱変形して、ノズル部１４ａの通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。

そこで、エジェクタ１４については、第１、第２蒸発器１５、１８、第１、第２接続ブロック２３、２４およびキャピラリチューブ１７ａの一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。

より具体的に、エジェクタ１４、キャピラリチューブ１７ａ、および第１、第２接続ブロック２３、２４の組み付け構造を説明すると、キャピラリチューブ１７ａおよび第１、第２接続ブロック２３、２４は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形される。第１接続ブロック２３は、図３に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向の一方の側面部にろう付け固定される部材であって、図１に示す一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを構成する。

第１接続ブロック２３の厚さ方向の途中にて冷媒入口２５は、エジェクタ１４の入口側に向かう第１通路をなす主通路２５ａと、キャピラリチューブ１７ａの入口側に向かう第２通路をなす分岐通路１６とに分岐される。この分岐通路１６は図１の分岐通路１６の入口部分に相当する。従って、図１の分岐点Ｚは第１接続ブロック２３の内部に構成されることになる。

これに対し、冷媒出口２６は第１接続ブロック２３の厚さ方向に貫通する１つの単純な通路穴（円形穴等）で構成される。

そして、第１接続ブロック２３の分岐通路１６はキャピラリチューブ１７ａの一端部（図２、図３の左端部）にろう付けによりシール接合される。

第２接続ブロック２４は、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの内部空間の長手方向の略中央部に配置され上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる部材である。この第２接続ブロック２４は、上側タンク１８ｂの内部空間をタンク長手方向の２つの空間、すなわちち、左側空間２７と右側空間２８とに仕切る役割を果たす。

そして、キャピラリチューブ１７ａの他端側（右端側）は、図３に示すように第２接続ブロック２４の支持穴２４ａを貫通して上側タンク１８ｂの右側空間２８内に開口している。なお、キャピラリチューブ１７ａの外周面と支持穴２４ａとの間はろう付けにより密閉されるので、上記左右の両空間２７と２８の間は遮断されたままである。

エジェクタ１４のうち、ノズル部１４ａはステンレス、黄銅等の材質で形成され、ノズル部１４ａ以外の部分（冷媒吸引口１４ｂを形成するハウジング部分、混合部１４ｃ、ディフューザ部１４ｄ等）は銅、アルミニウムといった金属材にて構成するが、樹脂（非金属材）で構成してもよい。エジェクタ１４は、第１、第２蒸発器１５、１８等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、第１接続ブロック２３の冷媒入口２５および主通路２５ａの穴形状を貫通して上側タンク１８ｂの内部に差し込む。

ここで、エジェクタ１４の長手方向の先端部は図１のディフューザ部１４ｄの出口部に相当する部分であり、このエジェクタ先端部は第２接続ブロック２４の円形凹部２４ｂ内に挿入され、Ｏリング２９ａを用いてシール固定される。そして、エジェクタ先端部は第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃに連通する。

第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板３０が配置され、この仕切板３０によって上側タンク１５ｂの内部空間が長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間３１と右側空間３２とに仕切られている。

第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃは、両上側タンク１５ｂ、１８ｂの中間壁面３３の貫通穴３３ａを介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に連通している。エジェクタ１４の長手方向の左端部（図３の左端部）は図１のノズル部１４ａの入口部に相当する部分であり、この左端部はＯリング２９ｂを用いて第１接続ブロック２３の主通路２５ａの内壁面に嵌合し、シール固定される。

なお、エジェクタ１４の長手方向の固定は、例えば、図示しないねじ止め固定手段を用いて行えばよい。Ｏリング２９ａは第２接続ブロック２４の溝部（図示省略）に、Ｏリング２９ｂは第１接続ブロック２３の溝部（図示省略）にそれぞれ保持される。

第１接続ブロック２３は、その冷媒出口２６が上側タンク１５ｂの左側空間３１と連通し、主通路２５ａが上側タンク１８ｂの左側空間２７と連通し、かつ、分岐通路１６がキャピラリチューブ１７ａの一端部と連通した状態で上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面壁にろう付けされる。また、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２７に連通するようになっている。

本実施形態では、第２接続ブロック２４により第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部を左右の空間２７、２８に仕切り、左側空間２７が複数のチューブ２１からの冷媒を集合させる集合タンクとしての役割を果たし、右側空間２８が冷媒を複数のチューブ２１へ分配する分配タンクとしての役割を果たす。

エジェクタ１４は、そのノズル部１４ａの軸方向に延びる細長の円筒形状となっており、その細長円筒形状の長手方向を上側タンク部１８ｂの長手方向に一致させて、エジェクタ１４が上側タンク部１８ｂと平行に設置されている。

この構成は、エジェクタ１４と蒸発器１８とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。しかも、エジェクタ１４は、集合タンクをなす左側空間２７内に配置され、その冷媒吸引口１４ｂを、集合タンクをなす左側空間２７内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。

この構成は、複数のチューブ２１からの冷媒の集合と、エジェクタ１４への冷媒供給（冷媒吸引）とをひとつのタンクで実現できる利点を提供する。

また、本実施形態では、第１蒸発器１５が第２蒸発器１８と隣接して設けられており、エジェクタ１４の下流側端部は、第１蒸発器１５の分配タンク（上側タンク部１５の右側空間３２）と隣接して設置されている。この構成は、エジェクタ１４が第２蒸発器１８側のタンク部に内蔵される配置形態であっても、エジェクタ１４からの流出冷媒をごく短い簡単な冷媒通路（穴部２４ｃ、３３ａ）にて第１蒸発器１５側へ供給できるという利点を提供する。

以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図２、図３により具体的に説明すると、第１接続ブロック２３の冷媒入口２５は主通路２５ａと分岐通路１６とに分岐される。主通路２５ａの冷媒はまず、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃ、中間壁面３３の貫通穴３３ａを経て矢印ａのように第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に流入する。

この右側空間３２の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｂのように下降して下側タンク１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１５ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１５ｃの右側部から冷媒は矢印ｃのように左側部へと移動する。

この下側タンク１５ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｄのように上昇して上側タンク１５ｂの左側空間３１に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｅのように第１接続ブロック２３の冷媒出口２６へと流れる。

これに対し、第１接続ブロック２３の分岐通路１６の冷媒はまずキャピラリチューブ１７ａを通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は矢印ｆのように第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に流入する。

この右側空間２８の冷媒は熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｇのように下降して下側タンク１８ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１８ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｈのように左側部へと移動する。

この下側タンク１８ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｉのように上昇して上側タンク１８ｂの左側空間２７に流入する。この左側空間２７にエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この左側空間２７内の冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５は第１接続ブロック２３に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口２６も第１接続ブロック２３に１つ設けるだけでよい。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。

この膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０の第１接続ブロック２３に設けられた１つの冷媒入口２５に流入する。

ここで、冷媒流れは、第１接続ブロック２３の主通路２５ａからエジェクタ１４に向かう冷媒流れと、第１接続ブロック２３の冷媒分岐通路１６からキャピラリチューブ１７ａに向かう冷媒流れとに分流する。

そして、エジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから分岐冷媒通路１６の第２蒸発器１８通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５における図２の矢印ａ〜ｅの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは、低温の低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、１つの冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、冷媒分岐通路１６に流入した冷媒流れはキャピラリチューブ１７ａで減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８における図２の矢印ｆ〜ｉの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐通路１６側の冷媒をキャピラリチューブ（絞り機構）１７ａを通して第２蒸発器１８にも供給できるので、第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。

その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

また、第２蒸発器１８側の冷媒流量をエジェクタ１４の機能に依存することなく、キャピラリチューブ（絞り機構）１７にて独立に調整でき、第１蒸発器１５への冷媒流量はエジェクタ１４の絞り特性により調整できる。このため、第１、第２蒸発器１５、１８への冷媒流量をそれぞれの熱負荷に対応して容易に調整できる。

また、サイクル熱負荷が小さい条件では、サイクルの高低圧差が小さくなって、エジェクタ１４の入力が小さくなる。この場合に、特許文献１のサイクルでは、第２蒸発器１８を通過する冷媒流量がエジェクタ１４の冷媒吸引能力のみに依存するので、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下→第２蒸発器１８の冷媒流量の減少が発生して、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しにくい。

これに対し、本実施形態によると、エジェクタ１４の上流部で膨張弁１３通過後の冷媒を分岐し、この分岐冷媒を冷媒分岐通路１６を通して冷媒吸引口１４ｂに吸引させるから、冷媒分岐通路１６がエジェクタ１４に対して並列的な接続関係となる。

このため、冷媒分岐通路１６にエジェクタ１４の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機１１の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。これにより、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下という現象が発生しても、第２蒸発器１８側の冷媒流量の減少度合いを特許文献１のサイクルよりも小さくできる。よって、低熱負荷条件でも、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しやすい。

ところで、図５は比較例であり、本実施形態と同様のエジェクタ式冷凍サイクル１０において一体化ユニット２０を構成していない例である。すなわち、図５の比較例では、エジェクタ１４、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、絞り機構１７（具体的には固定絞りをなすキャピラリチューブ１７ａ）をそれぞれ独立の部品として構成し、これらの部品のそれぞれを独自に車体などのシャーシ部品に固定し、これら各部品相互間をそれぞれ配管結合している。

このため、図５の比較例によると、それぞれの部品、特にエジェクタ１４や各蒸発器１５、１８といった低圧系部品をそれぞれ車体などに固定する必要があるとともに、エジェクタ１４の入口側および出口側の接続配管、絞り機構１７の入口側および出口側の接続配管、第２蒸発器１８の出口側とエジェクタ冷媒吸引口１４ｂとの接続配管等が本実施形態に比較して余分に必要となる。

この結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載に際して、配管接続箇所が増加して搭載作業工数が増大するととともに、上記各部品をそれぞれ独立の部品として構成し、各部品相互間をそれぞれ配管結合しているので、搭載スペースも多く必要となり、エジェクタサイクル１０の車両搭載性を悪化させる。また、サイクル部品点数が増加してコストアップを招く。

これに対し、本実施形態によると、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８、および固定絞りをなすキャピラリチューブ１７ａを図２に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット２０として組み付け、それにより、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。

その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品（１４、１５、１８、１７ａ）を内蔵する一体化ユニット２０全体として、１つの冷媒入口２５を膨張弁１３の出口側に接続し、１つの冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。

これと同時に、蒸発器タンク部内にエジェクタ１４およびキャピラリチューブ１７ａを内蔵する構成（図４参照）を採用することにより一体化ユニット２０全体の体格を図２に示すように小型、簡潔にまとめることができ、搭載スペースを低減できる。

そのため、複数の蒸発器１５、１８を有するエジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載性を図５の比較例に比して大幅に向上できる。そして、図５の比較例に比してサイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。

さらに、一体化ユニット２０の採用により次のごとき冷却性能向上等の付随効果をも発揮できる。すなわち、一体化ユニット２０によると、上記各種部品（１４、１５、１８、１７ａ）相互間の接続通路長さを微少量に短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を向上できる。

特に、第２蒸発器１８では、その出口側とエジェクタ冷媒吸引口１４ｂとの間の接続配管の廃止による圧損低減分だけ第２蒸発器１８の蒸発圧力を引き下げることができるので、第２蒸発器１８の冷却性能を圧縮機動力の増加なしで効果的に向上できる。

また、エジェクタ１４を蒸発器タンク部内の低温雰囲気に配置しているから、エジェクタ１４の断熱処理（断熱材の貼り付け）を廃止できる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、一体化ユニット２０の第１接続ブロック２３の分岐通路１６と、第２蒸発器１８の入口側との間にキャピラリチューブ１７ａを配置し、このキャピラリチューブ１７ａにて第２蒸発器１８の入口冷媒を減圧するようにしているが、第２実施形態では、図６〜図８に示すように第２蒸発器１８の減圧手段としてキャピラリチューブ１７ａを採用せず、その代わりに、第１接続ブロック２３の分岐通路１６にその通路面積を所定量に絞るオリフィス等の固定絞り穴１７ｂを設け、これに伴って、第１実施形態のキャピラリチューブ１７ａの配置部位には、キャピラリチューブ１７ａよりも通路径の大きい接続管１６０を配置している。

第２実施形態では、第１接続ブロック２３の分岐通路１６に形成した固定絞り穴１７ｂで減圧した低圧冷媒を接続管１６０を通して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に導入する点が第１実施形態と相違するのみで、他の冷媒流路は第１実施形態と同じである。従って、一体化ユニット２０の採用によって、第１実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

（第３実施形態）
第１実施形態では、エジェクタ１４およびキャピラリチューブ１７ａをともに共通のタンク、すなわち、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内に配置しているが、第３実施形態では、図９〜図１１に示すようにキャピラリチューブ１７ａのみを第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内に配置し、これに対し、エジェクタ１４は専用の別のタンク３４内に配置している。

第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内からエジェクタ１４を取り除くに伴って、第１実施形態における第２接続ブロック２４を廃止し、その代わりに、上側タンク１８ｂ内の長手方向中央部に仕切板３５を配置し、この仕切板３５により上側タンク１８ｂの内部空間を左右に仕切っている。キャピラリチューブ１７ａの先端部は、この仕切板３５を貫通して上側タンク１８ｂ内の右側空間２８内に連通している。

上記別タンク３４は図１１に明示するように第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂと第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂとの中間部位に配置され、この両タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向に延びる円筒形状のもので、本例ではこの別タンク３４を上側タンク１５ｂ、１８ｂと一体成形している。

エジェクタ１４とこの円筒状の別タンク３４は、図１０に示すように両タンク１５ｂ、１８ｂの仕切板３０、３５よりも奥側（右側）まで延びており、そして、エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの出口部）は、別タンク３４の円周壁を貫通する貫通穴（横穴）３４ａを通過して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２内に連通している。

同様に、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂも別タンク３４の円周壁を貫通する貫通穴（横穴）３４ｂを通過して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２７内に連通している。

以上により第３実施形態では、エジェクタ１４を専用の別のタンク３４内に配置する構成において第１実施形態と同様の冷媒流路を構成でき、それにより、第１実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

（第４実施形態）
第４実施形態は上記第３実施形態の変形であり、上記第３実施形態のキャピラリチューブ１７ａを廃止し、その代わりに、第２実施形態における固定絞り穴１７ｂと接続管１６０を採用する。

すなわち、第４実施形態では図１２〜図１４に示すように、第１接続ブロック２３の分岐通路１６に減圧手段として固定絞り穴１７ｂを形成し、この固定絞り穴１７ｂの下流側を接続管１６０を通して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８内に連通している。

（第５実施形態）
第１〜第４実施形態では、いずれもエジェクタ１４を第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内またはこの上側タンク１８ｂと隣接する別タンク３４内に配置する構成を採用しているが、第５実施形態では、図１５に示すようにエジェクタ１４を第１、第２蒸発器１５、１８の外部に配置される外付きのカセット部３６内に構成している。

このカセット部３６は第１、第２蒸発器１５、１８の外側に装着される外付き部材をなすものであり、大別して、エジェクタ１４部分と、このエジェクタ１４部分を収容する下ケース部３７および上ケース部３８とにより構成される。

エジェクタ１４の本体部分（ノズル部１４ａを内蔵している部分）は、図１５の例では第１、第２蒸発器１５、１８の一方の側面に沿って上下方向に延びる円柱状の形状に成形されている。ここで、エジェクタ１４の本体部分はアルミニウム等の金属または樹脂のいずれで成形してもよい。

エジェクタ１４の本体部分の外周壁にはＯリングからなるシール材Ｓ１、Ｓ２が配置されている。なお、エジェクタ１４の本体部分を円柱状以外の直方体等の形状に成形してもよい。

第１、第２蒸発器１５、１８の側面部には下ケース部３７が予め固定されている。具体的には、下ケース部３７は、底面部を閉塞し、上面部を開口した縦長の直方体状に成形されている。なお、下ケース部３７の材質はアルミニウム等の金属、あるいは樹脂のいずれでもよい。そして、下ケース部３７を第１、第２蒸発器１５、１８の側面部にねじ止め等の手段で固定しておく。

そこで、この下ケース部３７の上面開口部からエジェクタ１４部分を下ケース部３７内に挿入する。ここで、エジェクタ１４部分の上部、すなわち、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂより上方の部分（ノズル部１４ａの入口側部分）は下ケース部３７の上方へ突き出している。

その後、エジェクタ１４の上方突き出し部に上ケース部３８を嵌合しながら、上ケース部３８を下ケース部３７の上面開口部に蓋部材として被せ、上ケース部３８と下ケース部３７とをねじ止め等の手段で一体に締結する。

これにより、エジェクタ１４部分を下ケース部３７と上ケース部３８内に保持固定できる。なお、図１５では、空気流れ方向Ａを図２等と逆転して図示しているので、第１、第２蒸発器１５、１８の左右も図２等に対して逆転している。

上ケース部３８は、第１〜第４実施形態における第１接続ブロック２３の機能をも一体に構成している。すなわち、上ケース部３８には、冷媒入口２５と冷媒出口２６が隣接して並列形成されている。冷媒入口２５は、その通路途中にて、エジェクタ１４の入口側に向かう主通路２５ａと、分岐通路１６とに分岐される。この分岐通路１６に減圧手段として固定絞り穴１７ｂを形成している。この固定絞り穴１７ｂは、第２、第４実施形態における固定絞り穴１７ｂと同じものである。

主通路２５ａは、冷媒入口２５の通路方向からＬ状に屈折してエジェクタ１４の長手方向（上下方向）に延びるようになっており、この主通路２５ａに上方から下方へ向かってエジェクタ１４のノズル部１４ａ、混合部１４ｃ、およびディフューザ部１４ｄが順次形成されている。

そして、エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの出口部）はエジェクタ１４の長手方向の他端部（下端部）付近に位置するようになっている。このエジェクタ１４の出口部は下ケース部３７の連通穴３７ａを介して接続配管３９の一端部に接続され、この接続配管３９の他端部は第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間部３２に接続される。

また、上ケース部３８の冷媒出口２６の通路は、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間部３１に接続される。

また、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは、エジェクタ１４の本体部分の壁面を径方向に貫通するように形成され、エジェクタ１４のノズル部１４ａの下流部に連通している。この冷媒吸引口１４ｂは上ケース部３８の連通穴３８ａを介して接続配管４０の一端部に接続され、この接続配管４０の他端部は第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２７に接続している。

また、分岐通路１６の固定絞り穴１７ｂの出口側は接続配管４１を介して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に接続される。

外付きカセット部３６の通路と、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの左右の４箇所の空間２７、２８、３１、３２とを上記のように接続することにより、エジェクタ１４通過後の冷媒は接続配管３９を通過した後に第１蒸発器１５を矢印ａ〜ｅで示す流路にて流れ、その後に、外付きカセット部３６の冷媒出口２６から外部流路（圧縮機吸入側）へ流れる。

一方、冷媒入口２５で分岐通路１６側に分岐され、固定絞り穴１７ｂにて減圧された冷媒は、接続配管４１を通過した後に、第２蒸発器１８を矢印ｆ〜ｉで示す流路にて流れ、上側タンク１８ｂの左側空間２７に至る。そして、この左側空間２７から接続配管４０を介してエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに吸引される。

（第６実施形態）
上記第５実施形態では、外付きカセット部３６の上ケース部３８に第１接続ブロック２３に相当する部分を一体に構成しているが、第６実施形態では第１接続ブロック２３を外付きカセット部３６から切り離して独立の部品として構成している。

第６実施形態では図１６に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８の左右の両側面部のうち、一方（右）側に第１接続ブロック２３を配置し、他方（左）側の側面部に外付きカセット部３６を配置している。

外付きカセット部３６は上記第５実施形態と同様にエジェクタ１４部分を下ケース部３７と上ケース部３８内に保持固定する構成になっている。但し、第６実施形態では、下ケース部３７ではなく上ケース部３８を第１、第２蒸発器１５、１８の一方の側面部に予め固定している。

そして、エジェクタ１４を上ケース部３８の下方開口部から上ケース部３８内に挿入し、その後に、下ケース部３７を上ケース部３８の下方開口部に蓋部材として被せ、上下の両ケース部３７、３８をねじ止め等の手段で一体に締結するようになっている。

ここで、エジェクタ１４の組み付け方向は第５実施形態と逆方向であり、ノズル部１４ａ側（入口側）が下方で、ディフューザ部１４ｄ側（出口側）が上方となるようにエジェクタ１４を組み付けている。

エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは下ケース部３７の連通穴３７ｂを介して第２蒸発器１８の下側タンク１８ｃの左側部に接続される。ディフューザ部１４ｄは上ケース部３８の連通穴３８ｂを介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間部３１に接続される。

一方、第１接続ブロック２３の冷媒入口２５を主通路２５ａと分岐通路１６とに分岐し、主通路２５ａは接続配管４２により外付きカセット部３６の下ケース部３７の連通穴３７ｃに接続され、この連通穴３７ｃはエジェクタ１４のノズル部１４ａの入口部４３に連通している。

分岐通路１６は減圧手段をなすキャピラリチューブ１７ａを介して第２蒸発器１８の下側タンク１８ｃの右側部に接続される。

なお、第６実施形態の第２蒸発器１８では、上側タンク１８ｂの仕切板３５を廃止し、その代わりに、下側タンク１８ｃの長手（左右）方向の中央部に仕切板３５ａを配置し、この仕切板３５ａにより下側タンク１８ｃの内部空間を左右に仕切るようになっている。

このため、キャピラリチューブ１７ａを通過した低圧冷媒は第２蒸発器１８を矢印ｆ〜ｉで示す冷媒流路を流れた後に、下側タンク１８ｃの左側部から連通穴３７ｂを経てエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに吸引される。

一方、冷媒入口２５の主通路２５ａの冷媒は、接続配管４２を通過し連通穴３７ｃを経て外付きカセット部３６のエジェクタ１４の入口部４３に流入し、ノズル部１４ａで減圧され、膨張する。エジェクタ１４の出口部の低圧冷媒は上ケース部３８の連通穴３８ｂを介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間部３１に流入する。

その後、低圧冷媒は第１蒸発器１５内を矢印ａ〜ｄの冷媒流路で流れ、第１接続ブロック２３の冷媒出口２６へと流れる。

（第７実施形態）
第１実施形態では、放熱器１２の出口側に受液器１２ａを配置し、この受液器１２ａの出口側に膨張弁１３を配置する膨張弁式のサイクル構成にしているが、第７実施形態では図１７に示すように、第１蒸発器１５の出口側に冷媒の気液を分離して余剰冷媒を液として蓄える気液分離器であるアキュムレータ５０を設け、このアキュムレータ５０から気相冷媒を圧縮機１１の吸入側へ導出するようにしている。

このアキュムレータ式のサイクル構成では、アキュムレータ５０内に気相冷媒と液相冷媒の気液界面が形成されるから、第１実施形態のように第１蒸発器１５の出口冷媒の過熱度制御を膨張弁１３で行う必要がない。

従って、アキュムレータ式のサイクル構成では、受液器１２ａおよび膨張弁１３を廃止することになるので、一体化ユニット２０の冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に直接接続すればよい。そして、一体化ユニット２０の冷媒出口２６をアキュムレータの入口側に接続し、アキュムレータの出口側を圧縮機１１の吸入側に接続すればよい。

（第８実施形態）
第８実施形態は第７実施形態の変形であり、図１８に示すように、アキュムレータ５０も一体化ユニット２０の一要素として一体に組み付け、そして、アキュムレータ５０の出口部を一体化ユニット２０全体の冷媒出口２６として構成するものである。

（第９実施形態）
第１〜第８実施形態では、いずれもエジェクタ１４の入口側で分岐した分岐通路１６をエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続し、この分岐通路１６に絞り機構１７と第２蒸発器１８を配置する構成にしているが、第９実施形態では図１９に示すように、第１蒸発器１５の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ５０を設け、このアキュムレータ５０の液相冷媒出口部５０ａをエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続する分岐通路１６を設け、この分岐通路１６に絞り機構１７と第２蒸発器１８を配置する構成にしている。

そして、第９実施形態では、エジェクタ１４と、第１、第２蒸発器１５、１８と、絞り機構１７と、アキュムレータ５０とにより一体化ユニット２０を構成している。ここで、一体化ユニット２０全体として１つの冷媒入口２５をエジェクタ１４の入口側に設け、この冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に接続している。

また、一体化ユニット２０全体として１つの冷媒出口２６をアキュムレータ５０の気相冷媒出口部に設け、この冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続している。

（第１０実施形態）
第１〜第９実施形態では、いずれもエジェクタ１４の出口側に接続される第１蒸発器１５と、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８とを備えているが、第１０実施形態では、図２０に示すようにエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される蒸発器１８のみを備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０において一体化ユニット２０を構成している。

第１０実施形態の一体化ユニット２０は、エジェクタ１４と、蒸発器１８と、絞り機構１７と、アキュムレータ５０とにより構成され、ユニット全体として１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを有している。つまり、第１０実施形態は第９実施形態の第１蒸発器１５を廃止したものに相当する。

（第１１実施形態）
第１〜第１０実施形態では、いずれも一体化ユニット２０内に絞り機構１７も一体化しているが、第１１実施形態では、図２１に示すように、一体化ユニット２０を第１、第２蒸発器１５、１８とエジェクタ１４とにより構成し、絞り機構１７は一体化ユニット２０から分離して独立に設けている。

また、第１１実施形態では、サイクル高圧側および低圧側のいずれにも気液分離器を配置しない例を示す。

（第１２実施形態）
図２２は第１２実施形態であり、上記第１１実施形態に対して、第１蒸発器１５の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ５０を設け、このアキュムレータ５０を一体化ユニット２０内に一体化している。すなわち、第１２実施形態は、エジェクタ１４と第１、第２蒸発器１５、１８とアキュムレータ５０とにより一体化ユニット２０を構成し、そして、絞り機構１７は一体化ユニット２０から分離して独立に設けている。

（第１３実施形態）
第１実施形態では、第１、第２蒸発器１５、１８の熱交換コア部１５ａ、１８ａを偏平チューブ２１とコルゲートフィン２２との積層構造により構成する例（図６参照）について説明したが、第１３実施形態では、図２３に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８の熱交換コア部１５ａ、１８ａをプレートフィンタイプの熱交換器構造により構成している。

具体的には、平板状のプレートフィン２２０に多数のチューブ挿入穴２２１を開けるとともに、この平板状のプレートフィン２２０を多数枚所定間隔で積層配置し、このプレートフィン２２０のチューブ挿入穴２２１にチューブ２１０を串差し状に接合するようになっている。図２３では、チューブ２１０として断面円形の丸チューブを用い、この丸チューブ２１０を拡管によりプレートフィン２２０のチューブ挿入穴（円形穴）２２１の内壁面に固定している。

なお、チューブ２１０として断面偏平状の偏平チューブを用い、この偏平チューブ２１０をプレートフィン２２０のチューブ挿入穴（偏平穴）２２１の内壁面に固定するようにしてもよい。

（第１４実施形態）
図２４は第１４実施形態であり、 第１、第２蒸発器１５、１８の熱交換コア部１５ａ、１８ａをサーペンタインタイプの熱交換構造により構成するものである。

具体的には、チューブ２３０として偏平多穴チューブを用いる。この偏平多穴チューブ２３０は例えば、アルミニウム材を押し出し加工することによって成形されるもので、チューブ材の偏平断面形状に多数の冷媒通路穴（図示せず）を並列形成している。

図２４（ａ）は第１４実施形態の第１例であり、偏平多穴チューブ２３０を蛇行状に曲げ成形し、偏平多穴チューブ２３０の一端部に冷媒入口パイプ２３１を接合し、偏平多穴チューブ２３０の他端部に冷媒出口パイプ２３２を接合している。これにより、冷媒は冷媒入口パイプ２３１から偏平多穴チューブ２３０の多数の冷媒通路穴（図示せず）に分配された後に、この冷媒通路穴を冷媒が並列に流れ、その後に冷媒出口パイプ２３２内にて冷媒流れが集合する。

偏平多穴チューブ２３０の蛇行形状において隣接する直線チューブ部相互間にコルゲートフィン２２が接合され、このコルゲートフィン２２部分を空気が通過する。

図２４（ｂ）は第１４実施形態の第２例であり、偏平多穴チューブ２３０として２本のチューブを用い、この２本の偏平多穴チューブ２３０を冷媒入口パイプ２３１と冷媒出口パイプ２３２との間で並列に配置している。これにより、図２４（ｂ）の第２例では、２本の偏平多穴チューブ２３０を冷媒が並列に流れる２パスタイプとして構成される。

（第１５実施形態）
図２５〜図２７は第１５実施形態であり、 第１実施形態の図２〜図４に対応する図である。第１実施形態では、エジェクタ吸引側に接続される第２蒸発器１８の入口側の絞り機構１７を構成するキャピラリチューブ１７ａを、エジェクタ１４と同様に、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内部に配置しているが、第１５実施形態では、エジェクタ１４のみを上側タンク１８ｂ内部に配置し、キャピラリチューブ１７ａは上側タンク１８ｂの外部に配置している。

より具体的には、図２７に明示するように、エジェクタ出口側の第１蒸発器（風上側蒸発器）１５の上側タンク１５ｂの断面円弧状の湾曲形状と、エジェクタ吸引側の第２蒸発器（風下側蒸発器）１８の上側タンク１８ｂの断面円弧状の湾曲形状とにより形成される谷部５１にキャピラリチューブ１７ａを配置している。

キャピラリチューブ１７ａは谷部５１において上側タンク１５ｂ、１８ｂの外表面に接触するように配置され、上側タンク１５ｂ、１８ｂの外表面に一体ろう付けにより固定される。

キャピラリチューブ１７ａの入口側は上側タンク１５ｂ、１８ｂの外部において第１接続ブロック２３の分岐通路１６に接続される。また、キャピラリチューブ１７ａの出口側は、図２５，図２６に示すように第２蒸発器（風下側蒸発器）１８の上側タンク１８ｂの右側面部の壁面を貫通して、この上側タンク１８ｂの右側空間２８内に連通するようになっている。

ところで、上記した谷部５１は上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向に沿って、しかも、タンク長手方向の全長にわたって形成される、未使用のデッドスペースである。一方、キャピラリチューブ１７ａはタンク長手方向に沿って細長く延びる細管形状であるから、谷部５１はキャピラリチューブ１７ａの配置スペースとして非常に好都合であり、谷部５１の凹形状内にキャピラリチューブ１７ａの細管形状の全体を収納できる。

そのため、キャピラリチューブ１７ａを上側タンク１８ｂの外部に配置しても一体化ユニット２０全体の体格が大型化する心配はない。

また、キャピラリチューブ１７ａを上記谷部５１に配置することにより、キャピラリチューブ１７ａが第２蒸発器タンクの外部に位置するので、第１実施形態に比較して第２蒸発器（風下側蒸発器）１８の上側タンク１８ｂ内の冷媒通路面積をキャピラリチューブ１７ａの分だけ増大でき、上側タンク１８ｂ内の冷媒通路抵抗を低減できる。

なお、第１５実施形態の他の点は第１実施形態と同じであるので、説明を省略する。

（第１６実施形態）
図２８〜図３０は第１６実施形態であり、 上記第１５実施形態におけるキャピラリチューブ１７ａを廃止し、その代わりに、第１接続ブロック２３の分岐通路１６にその通路面積を所定量に絞るオリフィス等の固定絞り穴１７ｂを設けている。

これに伴って、第１５実施形態のキャピラリチューブ１７ａの配置部位、すなわち、谷部５１にキャピラリチューブ１７ａよりも十分通路径の大きい接続管１６０を配置している。この接続管１６０は第１５実施形態のキャピラリチューブ１７ａと同様に上側タンク１５ｂ、１８ｂの外表面に一体ろう付けにより固定される。

第１６実施形態では、第１接続ブロック２３の分岐通路１６に形成された固定絞り穴１７ｂにて減圧された低圧冷媒を接続管１６０を通して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に導入する。

第１６実施形態においても、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの内部にキャピラリチューブ１７ａを配置することを廃止し、上側タンク１５ｂ、１８ｂの谷部５１に接続管１６０を配置しているので、一体化ユニット２０の大型化を抑制しつつ、第２蒸発器（風下側蒸発器）１８の上側タンク１８ｂ内の冷媒通路抵抗を低減できる等の作用効果を発揮できる。

なお、第１６実施形態において、キャピラリチューブ１７ａの代わりに固定絞り穴１７ｂを第１接続ブロック２３の分岐通路１６に設ける点は第２実施形態（図６〜図８）と同じである。

（第１７実施形態）
図３１〜図３３は第１７実施形態であり、 上記第１６実施形態におけるオリフィス等の固定絞り穴１７ｂの形成位置を変更するものである。

この固定絞り穴１７ｂはエジェクタ吸引側の第２蒸発器１８の絞り機構をなすものであって、この固定絞り穴１７ｂの形成位置は、図３１に示す例では、第２蒸発器１８の冷媒入口部、具体的には、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８の冷媒入口通路部に設定されている。

一方、図３２に示す例では、固定絞り穴１７ｂの形成位置を第１接続ブロック２３の分岐通路１６の出口直後の部位に設定している。また、接続管１６０の途中に固定絞り穴１７ｂを形成してもよい。

このように、固定絞り穴１７ｂは、第１接続ブロック２３の分岐通路１６の出口直後の部位から第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの冷媒入口通路部に至る冷媒通路のどこに形成してもよい。

第１７実施形態のその他の点は第１６実施形態と同じであり、第１６実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

（第１８実施形態）
前述の第１５〜１７実施形態では、第１実施形態と同様に第２接続ブロック２４を第２蒸発器（風下側蒸発器）１８の上側タンク１８ｂの長手方向中間位置に配置して上側タンク１８ｂの内部空間を左右の空間２７、２８に仕切るとともに、この第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃおよび中間壁面３３に開けた貫通穴３３ａを介して、エジェクタ１４の出口側（下流側）冷媒通路を第１蒸発器（風上側蒸発器）１５の冷媒入口部をなす上側タンク１５ｂの右側空間３２に連通させているが、第１８実施形態では、エジェクタ１４の出口側冷媒通路と第１蒸発器（風上側蒸発器）１５の冷媒入口部との間を、第２接続ブロック２４を用いずに連通する構成にしている。

図３４〜図３８は第１８実施形態であり、図３４は第１、第２蒸発器１５、１８全体の概略斜視図、図３５（ａ）は第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの上面図、図３５（ｂ）はこの上側タンク１５ｂ、１８ｂの縦断面図、図３６はこの上側タンク１５ｂ、１８ｂの横断面図、図３７は図３５（ｂ）のＢ部拡大断面図、図３８は第１８実施形態による追加部品である連通空間形成用の補助タンク部材単体の説明図である。

第１８実施形態では、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂを図３５（ａ）の長さＬ１の範囲に形成し、この長さＬ１の右側（エジェクタ１４の冷媒入口側と反対側）に連通空間形成用の補助タンク部材５２を長さＬ２の範囲にわたって配置している。

この補助タンク部材５２もアルミニウム材で形成され、第１、第２蒸発器１５、１８と一体ろう付けされる部品である。補助タンク部材５２の一端側（図３４、図３５（ａ）の左端側）は上側タンク１５ｂ、１８ｂと同一の断面形状、すなわち、２重円弧状の湾曲形状５２ａ、５２ｂを有する形状（図３８（ｃ）参照）に形成される。補助タンク部材５２の一端側は、上側タンク１５ｂ、１８ｂの端部に一体に接合される。

そして、２重円弧状の湾曲形状５２ａ、５２ｂの中間部に位置する谷部壁面５２ｃは、図３８（ｂ、ｄ）に示すように補助タンク部材５２の一端側から他端側へ行くにつれてタンク外方へ向かう傾斜面となっている。

これにより、補助タンク部材５２の内側空間は、風上側の第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂ側の領域と、風下側の第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ側の領域との両方にわたって形成される連通空間５２ｄを形成する。

補助タンク部材５２の内側空間（連通空間５２ｄ）の他端側は、キャップ部材５６によって密閉される。このキャップ部材５６もアルミニウム材で形成され、第１、第２蒸発器１５、１８と一体ろう付けされる部品である。

第１８実施形態では、図３４、図３５に示すように、第２接続ブロック２４を廃止し、その代わりにリング状の第１仕切り板５３を第２蒸発器（風下側蒸発器）１８の上側タンク１８ｂの長手方向中間位置に配置している。

また、上側タンク１８ｂの右端部（エジェクタ１４の冷媒入口側と反対側端部）に リング状の第２仕切り板５４を配置している。

第１仕切り板５３は、上側タンク１８ｂの内部空間を左側空間２７と右側空間２８とに仕切るためのものである。第２仕切り板５４はこの右側空間２８と、これよりも更に右端側に位置する補助タンク部材５２による連通空間５２ｄとの間を仕切るためのものである。なお、図３７は上側タンク１８ｂの右端部付近（図３５（ｂ）のＢ部）の拡大断面図であり、連通空間５２ｄを細点部で図示している。

２つのリング状の第１、第２仕切り板５３、５４の中心穴部には、円管にて構成される接続管５５の両端部付近が嵌合している。この接続管５５は、第１、第２仕切り板５３、５４を介して上側タンク１８ｂの内壁面に一体ろう付けによりシール固定される。

エジェクタ１４の長手方向の先端部（図１のディフューザ部１４ｄの出口部に相当する部分）は、接続管５５の一端部の内側に挿入され、Ｏリング２９ａを用いてシール固定される。そして、接続管５５の他端部は第２仕切り板５４を貫通して連通空間５２ｄ内に突出し開口している。

これにより、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側冷媒通路は、上側タンク１８ｂの内部空間２７，２８と連通せず、接続管５５により連通空間５２ｄのみに連通する。

一方、第１蒸発器（風上側蒸発器）１５の上側タンク１５ｂの右側端部には仕切り板が配置されていないので、連通空間５２ｄのうち第１蒸発器側の領域は上側タンク１５ｂの右側空間３２に直接連通する。

従って、エジェクタ１４の冷媒出口側通路は、接続管５５および補助タンク部材５２の連通空間５２ｄを経て、第１蒸発器１５の冷媒入口部をなす上側タンク１５ｂの右側空間３２に連通する。

キャピラリチューブ１７ａは図３６に示すように上側タンク１５ｂ、１８ｂの谷部５１に配置され、第１５実施形態と同様に上側タンク１５ｂ、１８ｂの外表面に一体ろう付けされる。また、キャピラリチューブ１７ａの出口部は、図３５（ｂ）に示すように第１、第２仕切り板５４、５３の中間部位にて第２蒸発器１８の冷媒入口部をなす上側タンク１８ｂの右側空間２８に連通する。

第１８実施形態によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから冷媒は、接続管５５を通過して見かけ上、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ側に吐出されるが、この吐出冷媒は上側タンク１８ｂ内には流入せず、補助タンク部材５２の連通空間５２ｄを経て第１蒸発器１５の冷媒入口部をなす上側タンク１５ｂの右側空間３２に流入する。補助タンク部材５２は１枚の金属板からプレス成形のみで効率よく製作できる。

（第１９実施形態）
図３９〜図４１は第１９実施形態であり、上記第１８実施形態におけるキャピラリチューブ１７ａ部分を接続管１６０に置換し、かつ、第２蒸発器（風下側蒸発器）１８側の絞り機構として第１接続ブロック２３の分岐通路１６に固定絞り穴１７ｂを設けたものに相当する。第１９実施形態の他の点（補助タンク部材５２等）は上記第１８実施形態と同じである。

（第２０実施形態）
図４２〜図４４は第２０実施形態であり、上記第１９実施形態における固定絞り穴１７ｂを第１接続ブロック２３の分岐通路１６でなく、第１接続ブロック２３の分岐通路１６の下流側の冷媒通路に設けるようにしたものである。

第２０実施形態において、固定絞り穴１７ｂはエジェクタ吸引側の第２蒸発器１８の絞り機構をなすものであって、この固定絞り穴１７ｂの形成位置は、第１７実施形態と同様に、第１接続ブロック２３の分岐通路１６直後の部位から第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの冷媒入口部に至る冷媒通路のどこに設定してもよい。

（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。

（１）第１実施形態では、一体化ユニット２０の各部材を一体に組み付けるに際して、エジェクタ１４を除く他の部材、すなわち、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、第１、第２接続ブロック２３、２４、キャピラリチューブ１７ａ等を一体ろう付けしているが、これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。

また、第１実施形態では、エジェクタ１４の固定手段としてねじ止めを例示しているが、熱変形の恐れのない固定手段であれば、ねじ止め以外の手段を用いることができる。具体的には、かしめ、接着等の固定手段を用いてエジェクタ１４の固定を行ってもよい。

（２）上述の各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、ＨＣ系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界サイクルに本発明を適用してもよい。

但し、超臨界サイクルでは、圧縮機吐出冷媒が放熱器１２にて超臨界状態のまま放熱するのみであり、凝縮しないので、高圧側に配置される受液器１２ａでは冷媒の気液分離作用および余剰液冷媒の貯留作用を発揮できない。そこで、超臨界サイクルでは、図１７〜図２０に示すように第１蒸発器１５の出口側に低圧側気液分離器をなすアキュムレータ５０を配置する構成を採用すればよい。

（３）上述の実施形態では、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａまたはオリフィスのような固定絞り穴１７ｂで構成しているが、絞り機構１７を電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁で構成してもよい。また、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａや固定絞り穴１７ｂのごとき固定絞りと電磁弁との組み合わせで構成してもよい。

（４）上述の各実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。

なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

（５）第１実施形態等では、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却対象空間として、車室内空間である場合や、冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間である場合について述べたが、本発明は、これらの車両用に限らず、定置用等の種々な用途の冷凍サイクルに対して広く適用可能である。

（６）第１実施形態等では、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとは別体として構成した。しかし、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットに、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。例えば、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体化ユニット２０の第１接続ブロック２３内に収容する構成を採用することができる。この場合、冷媒入口２５は受液器１２ａと温度式膨張弁１３との間に位置し、冷媒出口２６は感温部１３ａを設置した通路部位と圧縮機１１との間に位置することとなる。

本発明の第１実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 比較例のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第２実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図６の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図６の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 第３実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図９の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図９の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 第４実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図１２の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図１３のＡ視による蒸発器タンクの側面図である。 第５実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図で、外付きカセット部の断面図を組み合わせている。 第６実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図で、外付きカセット部の断面図を組み合わせている。 第７実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第８実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第９実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１０実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１１実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１２実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１３実施形態による蒸発器構造の概略斜視図である。 （ａ）は第１４実施形態による蒸発器構造の第１例の概略斜視図、（ｂ）は第１４実施形態による蒸発器構造の第２例の概略正面図である。 第１５実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図２５の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図２５の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 第１６実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図２８の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図２８の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 第１７実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図３１の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図３１の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 第１８実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 （ａ）は図３４の一体化ユニットの蒸発器タンクの上面図、（ｂ）は同蒸発器タンクの縦断面図である。 図３４の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 図３５（ｂ）のＢ部の拡大断面図である。 （ａ）は第１８実施形態による補助タンク部材の斜視図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は正面図、（ｄ）は（ｃ）のＣ−Ｃ断面図である。 第１９実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図３９の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図３９の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。 第２０実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図４２の一体化ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。 図４２の一体化ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

符号の説明

１１…圧縮機、１２…放熱器、１４…エジェクタ、１４ａ…ノズル部、１４ｂ…冷媒吸引口、１４ｃ…混合部、１４ｄ…ディフューザ部、１５…第１蒸発器、１６…冷媒分岐通路、１７…絞り機構、１８…第２蒸発器、２０…一体化ユニット、２５…冷媒入口、２６…冷媒出口。

Claims (26)

1. ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）に吸引される冷媒または前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１５、１８）とを備え、
   前記蒸発器（１５、１８）と前記エジェクタ（１４）とが一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成していることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
2. 前記蒸発器は前記エジェクタ（１４）の前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、前記冷媒吸引口に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）であることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
3. さらに、前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧する絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）を備え、
   前記絞り機構は前記一体化ユニット（２０）に組み付けられていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
4. さらに、前記エジェクタ（１４）の出口側に接続され前記エジェクタから吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）を備え、
   前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）を第２蒸発器（１８）とし、
   前記第１蒸発器（１５）は前記一体化ユニット（２０）に組み付けられていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
5. 前記一体化ユニット（２０）は、１つの冷媒入口（２５）と１つの冷媒出口（２６）とを有することを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
6. 前記一体化ユニット（２０）は、１つの冷媒入口（２５）と１つの冷媒出口（２６）とを有し、
   前記冷媒入口（２５）は、前記エジェクタ（１４）の入口側に接続される第１通路（２５ａ）と、前記絞り機構（１７、１７ａ、１７ｂ）の入口側に接続される第２通路（１６）とに分岐されることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 前記冷媒入口（２５）および前記冷媒出口（２６）は１個の接続ブロック（２３）に形成されることを特徴とする請求項５または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
8. 前記第１蒸発器（１５）を空気流れ上流側に配置し、前記第２蒸発器（１８）を空気流れ下流側に配置したことを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
9. 前記蒸発器（１５、１８）の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ）の内部に前記エジェクタ（１４）が配置されることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
10. 前記蒸発器（１５、１８）に前記エジェクタ（１４）の搭載のための専用のタンク（３４）が形成され、
    前記専用のタンク（３４）内に前記エジェクタ（１４）が配置されることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
11. 前記蒸発器（１５、１８）の外部に装着される外付きカセット部（３６）を有し、
    前記外付きカセット部（３６）内に前記エジェクタ（１４）が配置されることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
12. 前記蒸発器（１５、１８）の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ）の内部に前記絞り機構（１７ａ）が配置されることを特徴とする請求項３または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
13. 前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行う複数のタンク（１８ｂ、１８ｃ）を有し、
    前記複数のタンクのうち、同一のタンク（１８ｂ）の内部に、前記エジェクタ（１４）および前記絞り機構（１７ａ）が配置されることを特徴とする請求項３または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
14. 前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ、１８ｃ）を有し、 前記絞り機構（１７ａ）が前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の外側に配置されることを特徴とする請求項３または６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
15. 前記絞り機構はキャピラリチューブ（１７ａ）であることを特徴とする請求項３、６、１２、１３、１４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
16. 前記絞り機構は固定絞り穴（１７ｂ）であることを特徴とする請求項３、６、１２、１３、１４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
17. 前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される前記蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ、１８ｃ）を有し、
    前記エジェクタ（１４）は、前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間のうち、前記蒸発器（１８）の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（２７）に配置されることを特徴とする請求項２、３、４、６、８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
18. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有し、
    前記エジェクタ（１４）は、前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間のうち、前記第２蒸発器（１８）の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（２７）に配置され、
    前記エジェクタ（１４）の冷媒出口側部分を固定する接続ブロック（２４）が前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間に配置され、
    前記接続ブロック（２４）には、前記エジェクタ（１４）の冷媒出口側通路と連通する連通穴（２４ｃ）が形成され、
    前記連通穴（２４ｃ）はさらに、前記第１蒸発器（１５）の前記タンク（１５ｂ、１５ｃ）の内部空間のうち、前記第１蒸発器（１５）の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（３２）に連通することを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
19. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有し、
    前記エジェクタ（１４）は、前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）の内部空間のうち、前記第２蒸発器（１８）の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（２７）に配置され、
    前記第２蒸発器（１８）の前記タンク（１８ｂ、１８ｃ）のうち、前記エジェクタ（１４）が配置される前記内部空間（２７）と反対側の端部に、前記第２蒸発器（１８）の冷媒通路と仕切られた連通空間（５２ｄ）を区画形成し、
    前記エジェクタ（１４）の冷媒出口側通路を前記連通空間（５２ｄ）を介して、前記第１蒸発器（１５）の前記タンク（１５ｂ、１５ｃ）の内部空間のうち、前記第１蒸発器（１５）の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（３２）に連通することを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
20. ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
    前記エジェクタ（１４）の出口側に接続され前記エジェクタから吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
    前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され前記エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
    前記第２蒸発器（１８）の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧するキャピラリチューブ（１７ａ）とを備え、
    前記第１蒸発器（１５）と、前記第２蒸発器（１８）と、前記エジェクタ（１４）と、前記キャピラリチューブ（１７ａ）とが一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成していることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
21. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有し、
    前記第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ、１５ｃ）と前記第２蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ、１８ｃ）とが空気流れ方向に隣接して配置され、前記第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ、１５ｃ）と前記第２蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ、１８ｃ）との間にタンク長手方向に延びる谷部（５１）が形成され、
    前記キャピラリチューブ（１７ａ）が前記谷部（５１）に配置され、前記タンク（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の外表面に固定されることを特徴とする請求項２０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
22. 前記エジェクタ（１４）は、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する高い速度の冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）の吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および前記混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有することを特徴とする請求項１ないし２１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
23. 前記蒸発器（１５、１８）の熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）が偏平チューブ（２１）とコルゲートフィン（２２）との積層構造により構成されることを特徴とする請求項１ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
24. 前記蒸発器（１５、１８）の熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）が、平板状のプレートフィン（２２０）の穴部（２２１）に対してチューブ（２２１）を串差し状に接合するプレートフィンタイプの熱交換構造により構成されることを特徴とする請求項１ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
25. 前記蒸発器（１５、１８）の熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）が、蛇行状に曲げ形成されたチューブ（２３０）を有するサーペンタインタイプの熱交換構造により構成されることを特徴とする請求項１ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
26. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
    前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１２）と、
    前記放熱器（１２）から供給される冷媒を蒸発させる請求項１ないし２５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。

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