JP2009041272A - Construction method for bridge - Google Patents

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Yoshihiko Nishigaki
義彦 西垣
Michihiro Sakurada
道博 桜田
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a construction method for a bridge of a continuous girder structure using a precast concrete girder with a small girder height. <P>SOLUTION: The two precast and prestressed concrete girders 2 and 3 composed of high-strength fiber-reinforced mortar are laid across the span of an abutment 110 and a bridge pier 120 by jacking up each of support sections on the bridge piers 120 at the opposed ends of the respective girders by means of a jack 200 so that axially-orthogonal planes of the opposed ends of the precast and prestressed concrete girders 2 and 3 can be formed in an upward-opened V-shape; concrete 60 is placed between the opposed ends of the precast and prestressed concrete girders; after that, the support section is jacked down; and a continuous girder is formed by applying compressive stress to an upper edge of a continuous section of the girder. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、連続桁構造の橋梁の施工方法に関する。   The present invention relates to a method for constructing a bridge having a continuous girder structure.

従来、コンクリート桁橋はプレキャストコンクリート桁を支間に架設し単純桁構造とするのが力学的に明快で施工も容易であったため、数多くの橋梁が単純桁構造で建設されてきた。このような単純桁構造では１径間ごとに伸縮継手を必要とし、この伸縮継手が破損し易いという問題や、さらには走行性が悪いという問題や、地震時などに落橋のおそれがあるという問題等がある。このため、特に高速道路で車輌の高速走行時の走行性を高めることや、補修個所を減らして経済性を高めることや、耐震性を高めることなどの観点から、近年、連結桁構造の橋梁が増えてきている。   Conventionally, a concrete girder bridge has a simple girder structure in which a precast concrete girder is installed between the branches, and it has been mechanically clear and easy to construct. Therefore, many bridges have been constructed with a simple girder structure. In such a simple girder structure, expansion joints are required for each span, the expansion joints are easily damaged, the traveling performance is poor, and there is a risk of falling bridges during an earthquake. Etc. For this reason, bridges with a connecting girder structure have recently been developed from the viewpoints of improving the traveling performance of vehicles at high speeds on highways, improving the economy by reducing the number of repairs, and improving earthquake resistance. It is increasing.

連続桁構造の橋梁としては、固定支保工や張出し施工による連続桁構造の橋梁や、単純桁として支間に架設した通常の桁高のプレキャストコンクリート桁の各対向する端部同士を場所打ちコンクリートを用いて橋軸方向にＲＣ構造またはＰＣ構造で連結してその連結部における作用荷重による負の曲げモーメントに対処した連続桁構造の橋梁が知られている。プレキャストコンクリート桁を用いた連続桁構造の橋梁は、固定支保工や張出し施工による連続桁構造の橋梁に比して適用支間長が制限されるものの、施工時の支保工などの制約を受けにくいため、施工が比較的簡単で、工期が短いといった利点を有する（例えば、非特許文献１参照。）。   As the bridge of continuous girder structure, cast-in-place concrete is used for the opposite ends of the bridge of continuous girder structure by fixed support work and overhang construction, or the normal pre-cast concrete girder installed between the branches as a simple girder. A bridge having a continuous girder structure is known in which a RC structure or a PC structure is connected in the direction of the bridge axis and a negative bending moment due to an acting load at the connection portion is dealt with. Bridges with a continuous girder structure using precast concrete girder are less subject to restrictions such as support work during construction, although the applicable span length is limited compared to bridges with continuous girder structure by fixed support work or extension work. The construction is relatively simple and the construction period is short (for example, see Non-Patent Document 1).

また、近年、例えば、土地の制限、河川条件、建築限界の条件等により、橋梁の桁高を低くしなければならない場合があり、種々の低桁高橋梁が開発されている。例えば、プレストレストコンクリート構造の橋梁において、超高強度モルタルとＰＣ鋼材とからなり、桁高に対するスパンの比が３５超の低桁高の橋梁が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
特開２００４−２７０３８２号公報 「ＰＣ道路橋計画マニュアル」、社団法人プレストレスト・コンクリート建設業協会、平成９年３月、ｐ．３８−４１ In recent years, for example, there are cases in which the bridge girder height has to be lowered due to land restrictions, river conditions, construction limit conditions, and the like, and various low girder high bridges have been developed. For example, in a bridge having a prestressed concrete structure, a bridge having a low girder height composed of super high strength mortar and PC steel and having a span ratio to girder height of more than 35 has been proposed (for example, see Patent Document 1).
JP 2004-270382 A “PC Road Bridge Planning Manual”, Prestressed Concrete Construction Association, March 1997, p. 38-41

ここで、低桁高のプレキャストコンクリート桁を用いて連続桁構造の橋梁を施工する場合には、上記連結部における作用荷重による負の曲げモーメントが、通常の桁高のプレキャストコンクリート桁を用いた連続桁構造の橋梁に比して大きく作用することから、その連結部において連続桁化のための鉄筋やＰＣケーブルの量を増やす必要がある。ところが、低桁高のプレキャストコンクリート桁を用いて連続桁構造の橋梁を施工する場合、その連結部において連続桁化のための鉄筋やＰＣケーブルを低桁高の限られたスペースに配設する必要があるため、その施工が困難となる場合がある。   Here, when constructing a bridge with a continuous girder structure using a precast concrete girder with a low girder height, the negative bending moment due to the applied load at the above connecting part is a continuous using a precast concrete girder with a normal girder height. Since it acts more greatly than a girder-structured bridge, it is necessary to increase the amount of reinforcing bars and PC cables for forming a continuous girder at the connecting portion. However, when a bridge with a continuous girder structure is constructed using a precast concrete girder with a low girder height, it is necessary to arrange reinforcing bars and PC cables in the limited space with a low girder height at the connecting part. Therefore, the construction may be difficult.

本発明は、上記事情に鑑み、低桁高のプレキャストコンクリート桁を用いた連続桁構造の橋梁の施工方法を提供することを目的とするものである。   In view of the above circumstances, an object of the present invention is to provide a method for constructing a bridge having a continuous girder structure using a precast concrete girder having a low girder height.

上記目的を達成する本発明の橋梁の施工方法は、桁高に対するスパンの比が２５以上の複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁を連続化するに当たり、この複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁の各対向する端部の軸直交面が上に開いたＶ字形状をなすように、各桁の対向する端部の橋脚上の支承部をそれぞれジャッキアップして各桁を連続する支間に架設し、各対向する桁端間にコンクリートを打設した後ジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成することを特徴とする。   The bridge construction method of the present invention that achieves the above-described object is achieved by continuously forming a plurality of precast prestressed concrete girders having a span to girder ratio of 25 or more. Jacking up the support on the bridge pier at the opposite end of each girder so that the plane perpendicular to the axis is open, and laying each girder between successive supports, The concrete is characterized in that concrete is placed in between and then jacked down, and compressive stress is applied to the upper edge of the continuous part of the girder to form a continuous girder.

本発明の橋梁の施工方法は、上記複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁の対向する端部の橋脚上の支承部をそれぞれジャッキアップして連続する支間に架設し、各対向する桁端間にコンクリートを打設した後ジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成する施工方法である。また、上記支承部をそれぞれジャッキアップした状態では、各桁の対向する端部の軸直交面が上に開いたＶ字形状をなす。従って、本発明の橋梁の施工方法によれば、各対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間に配設する連続桁化のための鉄筋やＰＣケーブルの量を減らすことができ、低桁高の限られたスペースを用いての連続桁化が容易に実現される。   According to the bridge construction method of the present invention, the support portions on the bridge piers at the opposite ends of the plurality of precast prestressed concrete girders are respectively jacked up and installed between the continuous supports, and the concrete is driven between the opposite girder ends. This is a construction method in which a continuous girder is formed by jacking down after application and applying compressive stress to the upper edge of the girder continuous part. Moreover, in the state where each of the above-mentioned support portions is jacked up, a V-shape is formed in which the axial orthogonal surfaces of the opposite end portions of each girder are opened upward. Therefore, according to the construction method of the bridge of the present invention, a positive bending moment acts on the portion where the concrete between the opposite beam ends is placed, and this resists the negative bending moment due to the applied load. Therefore, it is possible to reduce the amount of reinforcing bars and PC cables that are placed between the opposite precast prestressed concrete girder ends and reduce the amount of continuous girder using limited space with low girder height. Easy to realize.

ここで、上記本発明の橋梁の施工方法は、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁に高強度高じん性の超高強度モルタルを用いることが好ましい。   Here, the bridge construction method of the present invention preferably uses a high-strength, high-toughness ultra-high strength mortar for the precast prestressed concrete girder.

ここで、超高強度モルタルとは、例えば、水セメント比が約２５％以下の、シリカフュームをプレミックスした特殊ポルトランドセメントに、金属繊維や無機繊維や有機繊維などといった短繊維補強材を粒径５ｍｍ以下の細骨材と共に混入したセメント系超高強度材料である。このような超高強度モルタルは、１００ＭＰａ程度〜１８０ＭＰａ程度の圧縮強度、１５ＭＰａ程度〜２５ＭＰａ程度の曲げ強度、８ＭＰａ程度の引張強度を有するものであって、従来の、４０ＭＰａ程度〜６０ＭＰａ程度の圧縮強度、６．５ＭＰａ程度の曲げ強度、３．５ＭＰａ程度の引張強度を有する普通コンクリートに比して高強度で高じん性な材料である。   Here, the ultra high strength mortar is, for example, a special portland cement premixed with silica fume having a water cement ratio of about 25% or less, and a short fiber reinforcing material such as metal fiber, inorganic fiber, or organic fiber having a particle size of 5 mm. It is a cement-based ultra-high strength material mixed with the following fine aggregates. Such an ultra-high strength mortar has a compressive strength of about 100 MPa to about 180 MPa, a bending strength of about 15 MPa to about 25 MPa, and a tensile strength of about 8 MPa, and has a conventional compressive strength of about 40 MPa to about 60 MPa. It is a high-strength and high-toughness material compared to ordinary concrete having a bending strength of about 6.5 MPa and a tensile strength of about 3.5 MPa.

一般に、低桁高の橋梁では、作用荷重により桁上下縁に発生する応力度が、通常の桁高の橋梁に比して大きくなるため、より大きなプレストレスを導入する必要がある。そのため、本発明の橋梁の施工方法に、普通コンクリートからなるプレキャストプレストレストコンクリート桁を用いた場合には、プレストレス導入時の桁上下縁や、設計荷重時の桁上下縁の圧縮応力度が許容応力度を上回るおそれがある。これに対して、このような好ましい形態によれば、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁の材料である超高強度モルタル自体が大きな圧縮応力度に抵抗することとなるため、より一層の低桁高化が可能である。また、この超高強度モルタルは、粗骨材を使用しない材料であるため、流動性がよく、施工性に優れている。   Generally, in a bridge with a low girder height, the stress level generated at the upper and lower edges of the girder due to an applied load is larger than that of a normal girder bridge, so it is necessary to introduce a larger prestress. Therefore, when a precast prestressed concrete girder made of ordinary concrete is used in the construction method of the bridge of the present invention, the compressive stress level of the girder upper and lower edges when prestress is introduced and the girder upper and lower edges when designing loads are allowable stresses. May exceed. On the other hand, according to such a preferable form, since the ultra-high strength mortar itself, which is the material of the precast prestressed concrete girder, resists a large degree of compressive stress, it is possible to further lower the digit. It is. Moreover, since this ultra-high-strength mortar is a material that does not use coarse aggregate, it has good flowability and excellent workability.

ここで、上記本発明の橋梁の施工方法は、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁の端部に鋼材を突設しておき、ジャッキアップした状態で、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端の前記鋼材同士を連結した後にコンクリートを打設することも好ましい形態である。   Here, in the construction method of the bridge according to the present invention, a steel material is projected from the end portion of the precast prestressed concrete girder, and the steel materials of the opposing precast prestressed concrete girder ends are connected to each other in a jacked up state. It is also a preferred form to cast concrete after having done.

このような好ましい形態によれば、各対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に作用する正の曲げモーメントに加えて上記鋼材も作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間に配設する連続桁化のための鉄筋やＰＣケーブルの量をより一層減らすことができる。   According to such a preferable form, in addition to the positive bending moment acting on the portion where the concrete between the opposite beam ends is placed, the steel material also resists the negative bending moment due to the applied load. Therefore, it is possible to further reduce the amount of reinforcing bars and PC cables for forming a continuous girder disposed between the opposing precast prestressed concrete girder ends.

また、上記本発明の橋梁の施工方法は、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁が、継目部分の接合面内に互いに対向する凹部を設けた複数のプレキャストセグメントを橋軸方向に接合してなるものであることも好ましい形態である。   In the bridge construction method of the present invention, the precast prestressed concrete girder is formed by joining a plurality of precast segments provided with recesses facing each other in the joint surface of the joint portion in the bridge axis direction. Is also a preferred form.

プレキャストセグメントの継目部分においては、プレストレス導入時および設計荷重時に引張応力度の発生を許容しないのが一般的であり、プレキャストセグメント工法で架設される橋梁ではプレキャストセグメントの継目部分でＰＣケーブル量が決定される場合が多い。そこで、このようにプレキャストセグメントの継目部分の接合面内に互いに対向する凹部を設け、プレキャストセグメントの継目部分の上下縁に発生するプレストレスを大きくすることで、継目部分の接合面内に凹部が設けられていない場合よりもＰＣケーブル量を減らすことができる。   At the joint part of the precast segment, it is common not to allow the generation of tensile stress when prestress is introduced or when the design load is applied. In bridges constructed by the precast segment method, the amount of PC cable is reduced at the joint part of the precast segment. Often decided. Therefore, by providing recesses facing each other in the joint surface of the joint portion of the precast segment in this way, increasing the prestress generated at the upper and lower edges of the joint portion of the precast segment, the recess is formed in the joint surface of the joint portion. The amount of PC cable can be reduced as compared with the case where it is not provided.

本発明の橋梁の施工方法によれば、各対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間に配設する連続桁化のための鉄筋やＰＣケーブルの量を減らすことができ、低桁高の限られたスペースを用いての連続桁化が容易に実現される。   According to the construction method of the bridge of the present invention, a positive bending moment acts on the portion where the concrete between the opposite girder ends is placed, and this resists the negative bending moment due to the applied load. , Can reduce the amount of reinforcing bars and PC cables to be installed between the opposing precast prestressed concrete girder ends, making it easy to use continuous girder using limited space with low girder height Realized.

以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

図１は、本発明の一実施形態によって施工された低桁高橋梁１の側面図であり、図２は、図１に示す低桁高橋梁１の支間中央付近の横断面図である。また、図３は、図１に示す低桁高橋梁１の支間中央付近の主桁横断面詳細図であり、図４は、図１に示す低桁高橋梁１の端部の主桁横断面詳細図である。   FIG. 1 is a side view of a low girder high bridge 1 constructed according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a cross-sectional view of the vicinity of the center of a branch of the low girder high bridge 1 shown in FIG. 3 is a detailed cross-sectional view of the main girder near the center of the span of the low girder high bridge 1 shown in FIG. 1, and FIG. 4 is a cross section of the main girder at the end of the low girder high bridge 1 shown in FIG. FIG.

図１〜図４に示す低桁高橋梁１は、高強度繊維補強モルタルからなる２つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３を連続化してなる２径間連続の連続橋である。また、プレキャストプレストレストコンクリート桁２は、図１に示すように、３つのプレキャストセグメント２１，２２，２３を橋軸方向に接合してなるものである。また、プレキャストプレストレストコンクリート桁３も、図１に示すように、３つのプレキャストセグメント３１，３２，３３を橋軸方向に接合してなるものである。尚、図１には、２つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３を連続化してなる連続桁の他に、橋台１１０と橋脚１２０も示されている。   The low girder high bridge 1 shown in FIG. 1 to FIG. 4 is a continuous bridge with two spans in which two precast prestressed concrete girders 2 and 3 made of high strength fiber reinforced mortar are made continuous. Moreover, the precast prestressed concrete girder 2 is formed by joining three precast segments 21, 22, and 23 in the bridge axis direction as shown in FIG. The precast prestressed concrete girder 3 is also formed by joining three precast segments 31, 32, and 33 in the bridge axis direction, as shown in FIG. In addition, in FIG. 1, the abutment 110 and the pier 120 are also shown in addition to the continuous girder in which the two precast prestressed concrete girders 2 and 3 are made continuous.

ここで、この高強度繊維補強モルタルは、短繊維補強材である鋼繊維を、水セメント比が約２０％以下のシリカフュームセメント（三菱マテリアル株式会社製）に、粒径が約５ｍｍ以下の細骨材と共に混入したセメント系超高強度材料である。この高強度繊維補強モルタルは、例えば、圧縮強度が１５０ＭＰａ程度、曲げ強度が２０ＭＰａ程度、引張強度が８ＭＰａ程度であり、従来の、圧縮強度が４０ＭＰａ程度〜６０ＭＰａ程度、曲げ強度が６．５ＭＰａ程度、引張強度が３．５ＭＰａ程度の普通コンクリートに比して高強度で高じん性な材料である。従って、プレキャストプレストレストコンクリート桁２，３の材料である高強度繊維補強モルタル自体が、プレストレス導入時の桁上下縁や、設計荷重時の桁上下縁の大きな圧縮応力度に抵抗することとなるため、より一層の低桁高化が可能である。また、この高強度繊維補強モルタルは、粗骨材を使用しない材料であるため、流動性がよく、施工性に優れている。尚、ここに示した高強度繊維補強モルタルは、本発明にいう超高強度モルタルの一設計例であって、本発明にいう超高強度モルタルはこれに限られるものではない。   Here, this high-strength fiber reinforced mortar is made of steel fiber, which is a short fiber reinforcing material, into silica fume cement (manufactured by Mitsubishi Materials Corporation) having a water cement ratio of about 20% or less, and a fine bone having a particle size of about 5 mm or less. It is a cement-based ultra-high strength material mixed with the material. This high-strength fiber reinforced mortar has, for example, a compressive strength of about 150 MPa, a bending strength of about 20 MPa, a tensile strength of about 8 MPa, a conventional compressive strength of about 40 MPa to about 60 MPa, a bending strength of about 6.5 MPa, Compared to ordinary concrete with a tensile strength of about 3.5 MPa, it is a material with high strength and toughness. Therefore, the high-strength fiber reinforced mortar that is the material of the precast prestressed concrete girders 2 and 3 itself resists the large compressive stress of the upper and lower edges of the girders when prestress is introduced and the upper and lower edges of the girders when the design load is applied. Therefore, it is possible to further increase the digit. Moreover, since this high-strength fiber reinforced mortar is a material that does not use coarse aggregate, it has good fluidity and excellent workability. The high-strength fiber reinforced mortar shown here is one design example of the ultra-high-strength mortar referred to in the present invention, and the ultra-high-strength mortar referred to in the present invention is not limited thereto.

また、この低桁高橋梁１について一例を挙げると、例えば、橋長が６２．８ｍ、支間長が３０．９ｍ、桁高が１．０ｍの、低桁高ＰＣ（プレストレストコンクリート）橋である。また、この低桁高橋梁１の総幅員は、例えば８．２ｍとなっており、図２に示すように、例えば６本の主桁１０が並列に並べられ、舗装２０によって道路面が被覆されている。隣接主桁１０間は、図示しない横締めＰＣ鋼材によって締めつけられている。   An example of the low girder high bridge 1 is, for example, a low girder PC (prestressed concrete) bridge having a bridge length of 62.8 m, a span length of 30.9 m, and a girder height of 1.0 m. The total width of the low girder high bridge 1 is, for example, 8.2 m. As shown in FIG. 2, for example, six main girders 10 are arranged in parallel, and the road surface is covered by the pavement 20. ing. The space between adjacent main girders 10 is tightened by a laterally tightened PC steel material (not shown).

支間中央付近の主桁１０は、図３に示すように、上下フランジを持つＩ形断面のコンクリート桁であって、下フランジに４つのＰＣ鋼材挿通シース１１を内蔵している。また、引張力には、例えば外径１５．２ｍｍのＰＣ鋼より線（７本よりのストランド）を１９本束ねてなる“１９Ｓ１５．２”のＰＣ鋼材を使用している。   As shown in FIG. 3, the main girder 10 near the center of the span is an I-shaped concrete girder having upper and lower flanges, and has four PC steel material insertion sheaths 11 built in the lower flange. Further, as the tensile force, for example, a “19S15.2” PC steel material in which 19 strands (7 strands) of PC steel having an outer diameter of 15.2 mm are bundled is used.

端部の主桁１０は、図４に示すように、ほぼ四角形の断面で、４つのＰＣ鋼材挿通シース１１それぞれは、ＰＣ鋼材定着具に定められた所定の縁端距離および所定の中心間隔を満足するように配置している。ここでは、例えば、縁端距離が２３５ｍｍ以上とされ、中心間隔が３７５ｍｍ以上とされている。   As shown in FIG. 4, the main girder 10 at the end has a substantially rectangular cross section, and each of the four PC steel material insertion sheaths 11 has a predetermined edge distance and a predetermined center distance defined for the PC steel material fixing tool. Arranged to satisfy. Here, for example, the edge distance is 235 mm or more, and the center interval is 375 mm or more.

次に、本発明の橋梁の施工方法の第１実施形態である低桁高橋梁１の施工方法を説明する。   Next, the construction method of the low girder high bridge 1 which is 1st Embodiment of the construction method of the bridge of this invention is demonstrated.

図５は、第１実施形態における第１の工程を示す説明図である。また、図６（ａ）は、図５に示すプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３におけるプレキャストセグメント継目部分を説明する説明図であり、図６（ｂ）は、従来のプレキャストセグメント継目部分を説明する説明図である。   FIG. 5 is an explanatory diagram showing a first step in the first embodiment. FIG. 6A is an explanatory diagram for explaining a precast segment joint portion in the precast prestressed concrete girders 2 and 3 shown in FIG. 5, and FIG. 6B is an explanation for explaining a conventional precast segment joint portion. FIG.

まず、高強度繊維補強モルタルからなる３つのプレキャストセグメント２１，２２，２３を橋軸方向に接合してプレキャストプレストレストコンクリート桁２を地上で製作し、高強度繊維補強モルタルからなる３つのプレキャストセグメント３１，３２，３３を橋軸方向に接合してプレキャストプレストレストコンクリート桁３を地上で製作する。   First, three precast segments 21, 22, 23 made of high-strength fiber reinforced mortar are joined in the bridge axis direction to produce precast prestressed concrete girder 2 on the ground, and three precast segments 31, made of high-strength fiber reinforced mortar, 32 and 33 are joined in the direction of the bridge axis, and the precast prestressed concrete girder 3 is manufactured on the ground.

次に、図５に示すように、プレキャストプレストレストコンクリート桁２，３それぞれの主桁１０に４つずつ設けられたＰＣ鋼材挿通シース１１内それぞれに、例えば“１９Ｓ１５．２”のＰＣ鋼材４０を挿通し、このＰＣ鋼材４０を緊張定着する。   Next, as shown in FIG. 5, for example, a “19S15.2” PC steel material 40 is inserted into each of the PC steel material insertion sheaths 11 provided in each of the main beams 10 of the precast prestressed concrete beams 2 and 3. Then, this PC steel material 40 is fixed in tension.

ここで、プレキャストセグメントの継目部分においては、プレストレス導入時および設計荷重時に引張応力度の発生を許容しないのが一般的であり、プレキャストセグメント工法で架設される橋梁ではプレキャストセグメントの継目部分でＰＣ鋼材量が決定される場合が多い。本実施形態では、プレキャストプレストレストコンクリート桁２，３それぞれを構成するプレキャストセグメント２１，２２，２３，３１，３２，３３に、図６（ａ）に示すように、継目部分の接合面内に互いに対向する凹部５０が設けられている。従って、プレキャストセグメント２１，２２，２３，３１，３２，３３の継目部分の上下縁に発生するプレストレスを大きくすることができるため、図６（ｂ）に示す従来のプレキャストセグメント継目部分のように継目部分の接合面内に凹部が設けられていない場合よりもＰＣ鋼材４０の量を減らすことができる。   Here, in the joint portion of the precast segment, it is common not to allow the generation of tensile stress when prestress is introduced or when the design load is applied. In the bridge constructed by the precast segment method, the joint portion of the precast segment is PC. The amount of steel is often determined. In this embodiment, the precast segments 21, 22, 23, 31, 32, 33 constituting the precast prestressed concrete girders 2, 3 are opposed to each other within the joint surface of the joint portion as shown in FIG. 6 (a). A recess 50 is provided. Accordingly, since the prestress generated at the upper and lower edges of the joint portions of the precast segments 21, 22, 23, 31, 32, and 33 can be increased, like the conventional precast segment joint portion shown in FIG. The amount of the PC steel material 40 can be reduced as compared with the case where no recess is provided in the joint surface of the joint portion.

図７は、第１実施形態における第２の工程を示す説明図である。   FIG. 7 is an explanatory diagram showing a second step in the first embodiment.

第１の工程で製作した２つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３を、図７に示すように、このプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３の対向する端部の橋脚１２０上の支承部をジャッキ２００を用いて例えば２００ｍｍジャッキアップして、橋台１１０と橋脚１２０の支間に架設する。このように上記支承部をジャッキアップした状態では、各桁の対向する端部の軸直交面が上に開いたＶ字形状をなす。その後、ジャッキアップした状態で、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３端間にコンクリート６０を打設する。   The two precast prestressed concrete girders 2 and 3 manufactured in the first step are used as shown in FIG. 7 by using jacks 200 on the pier 120 at the opposite ends of the precast prestressed concrete girders 2 and 3. For example, it is jacked up by 200 mm and installed between the abutment 110 and the pier 120. Thus, in the state which jacked up the said support part, it makes V shape where the axis orthogonal surface of the edge part which each girder opposes opened upwards. After that, in a jacked up state, the concrete 60 is placed between the two precast prestressed concrete girders 2 and 3 facing each other.

図８は、第１実施形態における第３の工程を示す説明図である。   FIG. 8 is an explanatory diagram showing a third step in the first embodiment.

第２の工程でジャッキアップした上記支承部を２００ｍｍジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成する。ここでは、その桁連続部上縁に１１ＭＰａの圧縮応力が付与される。   The support part jacked up in the second step is jacked down by 200 mm, and a compressive stress is applied to the upper edge of the girder continuous part to form a continuous girder. Here, a compressive stress of 11 MPa is applied to the upper edge of the girder continuous part.

第１実施形態によれば、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３端間のコンクリート６０を打設した部分における、６本並列に並べられた主桁１０それぞれに１８２３ｋＮ・ｍの正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３端間に配設する連続桁化のための鉄筋やＰＣ鋼材の量を減らすことができ、低桁高の限られたスペースを用いての連続桁化が容易に実現される。   According to the first embodiment, a positive bending moment of 1823 kN · m is applied to each of the six main beams 10 arranged in parallel in the portion where the concrete 60 between the two precast prestressed concrete beams 2 and 3 is placed in parallel. Since this acts and resists negative bending moments due to working loads, the amount of rebar and PC steel for continuous girders placed between the two precast prestressed concrete girders 2 and 3 is reduced. Therefore, continuous digitization can be easily realized using a limited space with a low digit height.

以上で、本発明の第１実施形態の説明を終了し、本発明の第２実施形態について説明する。   Above, description of 1st Embodiment of this invention is complete | finished and 2nd Embodiment of this invention is described.

尚、以下説明する第２実施形態では、上述した第１実施形態との相違点に注目し、同じ要素については同じ符号を付して説明を省略する。   In the second embodiment described below, attention is paid to differences from the first embodiment described above, and the same elements are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.

図９は、第２実施形態における鋼材突設工程を示す説明図である。   FIG. 9 is an explanatory view showing a steel material projecting step in the second embodiment.

第１の工程で製作した２つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３を、図９に示すように、このプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３の対向する端部の橋脚１２０上の支承部をジャッキ２００を用いて例えば２００ｍｍジャッキアップして、橋台１１０と橋脚１２０の支間に架設し、この２つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３の対向する端部に鋼材７０を突設する。尚、この鋼材７０は、プレキャストプレストレストコンクリート桁２，３を支間に架設する前に突設してもよい。   The two precast prestressed concrete girders 2 and 3 manufactured in the first step are used as shown in FIG. 9 by using jacks 200 on the pier 120 at the opposite ends of the precast prestressed concrete girders 2 and 3. For example, 200 mm jack-up is carried out, and it spans between the support of the abutment 110 and the bridge pier 120, and the steel material 70 protrudes in the edge part which these two precast prestressed concrete girders 2 and 3 oppose. The steel material 70 may be projected before the precast prestressed concrete girders 2 and 3 are installed between the supports.

図１０は、第２実施形態における鋼材連結工程を示す説明図である。   FIG. 10 is an explanatory view showing a steel material connecting step in the second embodiment.

次に、図１０に示すように、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３端の鋼材７０同士を連結する。その後、図７を参照して説明した第２の工程と同様に、ジャッキアップした状態で、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３端間にコンクリート６０を打設する。   Next, as shown in FIG. 10, the steel materials 70 at the opposite ends of the precast prestressed concrete girders 2 and 3 are connected. Thereafter, in the same manner as the second step described with reference to FIG. 7, the concrete 60 is placed between the opposite ends of the precast prestressed concrete girders 2 and 3 while being jacked up.

第２実施形態によれば、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３端間のコンクリート６０を打設した部分に作用する正の曲げモーメントに加えて連結した鋼材７０も作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３端間に配設する連続桁化のための鉄筋やＰＣ鋼材の量をより一層減らすことができる。   According to the second embodiment, in addition to the positive bending moment acting on the portion where the concrete 60 between the opposite precast prestressed concrete girders 2 and 3 is placed, the connected steel material 70 also has a negative bending moment due to the applied load. Therefore, it is possible to further reduce the amount of reinforcing bars and PC steel materials for forming continuous girders disposed between the ends of the precast prestressed concrete girders 2 and 3 facing each other.

以上で、本発明の第２実施形態の説明を終了し、本発明の第３実施形態および第４実施形態について説明する。   Above, description of 2nd Embodiment of this invention is complete | finished and 3rd Embodiment and 4th Embodiment of this invention are described.

尚、以下説明する第３実施形態および第４実施形態でも、上述した第１実施形態との相違点に注目し、同じ要素については同じ符号を付して説明を省略する。   In the third and fourth embodiments described below, attention is paid to differences from the first embodiment described above, and the same components are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.

図１１は、第３実施形態における第２の工程を示す説明図である。   FIG. 11 is an explanatory diagram showing a second step in the third embodiment.

図１１に示すように、第３実施形態は、橋台１１０および橋脚１２０それぞれの上面の高さが異なる、傾斜した低桁高橋梁の施工方法である。このような場合であっても、第１実施形態における第２の工程と同様に、２つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３を、このプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３の対向する端部の軸直交面が上に開いたＶ字形状をなすように、各桁の対向する端部の橋脚１２０上の支承部をそれぞれジャッキ２００を用いてジャッキアップして、橋台１１０と橋脚１２０の支間に架設し、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間にコンクリート６０を打設する。   As shown in FIG. 11, the third embodiment is a method for constructing an inclined low girder high bridge in which the heights of the upper surfaces of the abutment 110 and the pier 120 are different. Even in such a case, similarly to the second step in the first embodiment, the two precast prestressed concrete girders 2 and 3 are connected to the axis orthogonal planes at the opposite ends of the precast prestressed concrete girders 2 and 3. So that the support portions on the bridge piers 120 at the opposite ends of each girder are jacked up using the jacks 200 so as to be bridged between the abutments 110 and 120, Concrete 60 is laid between the opposite precast prestressed concrete beam ends.

図１２は、第４実施形態における第２の工程を示す説明図である。   FIG. 12 is an explanatory diagram showing a second step in the fourth embodiment.

図１１に示すように、第３実施形態は、３つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３，４を連続化してなる３径間連続の連続橋の施工方法である。このような場合であっても、３つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３，４を、このプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３の各対向する端部の軸直交面が上に開いたＶ字形状をなすように、各桁の対向する端部の橋脚１２０上の支承部をそれぞれジャッキ２００を用いて例えば２００ｍｍジャッキアップして、橋台１１０と橋脚１２０の支間に架設し、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間にコンクリート６０を打設する。   As shown in FIG. 11, 3rd Embodiment is a construction method of the continuous bridge of 3 spans formed by making three precast prestressed concrete girders 2, 3, and 4 continuous. Even in such a case, the three precast prestressed concrete girders 2, 3 and 4 are formed in a V shape in which the axial orthogonal surfaces of the opposing ends of the precast prestressed concrete girders 2 and 3 are opened upward. Thus, the support part on the pier 120 at the opposite end of each girder is jacked up by, for example, 200 mm using the jack 200, and installed between the abutment 110 and the pier 120, and each precast prestressed concrete girder end facing each other. Concrete 60 is placed between them.

第３実施形態および第４実施形態によっても、上述した第１実施形態と同様に、架設時にジャッキアップした上記支承部をコンクリート打設後にジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成することにより、対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗する。   Also in the third embodiment and the fourth embodiment, as in the first embodiment described above, the support portion that has been jacked up at the time of erection is jacked down after the concrete is placed, and compressive stress is applied to the upper edge of the girder continuous portion. By forming a continuous girder, a positive bending moment acts on the portion where the concrete between the opposite girder ends is placed, and this resists the negative bending moment caused by the applied load.

尚、上述した各実施形態では、プレキャストプレストレストコンクリート桁が高強度繊維補強モルタルからなるものである例を挙げて説明したが、プレキャストプレストレストコンクリート桁はこれに限られるものではなく、桁高に対するスパンの比が２５以上のコンクリート桁に適用される。   In each of the above-described embodiments, the precast prestressed concrete girder is described as an example of a high-strength fiber reinforced mortar. However, the precast prestressed concrete girder is not limited thereto, and the span of the girder height is not limited. Applies to concrete girders with a ratio of 25 or more.

また、上述した各実施形態では、２つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３を連続化してなる２径間連続の連続橋、および３つのプレキャストプレストレストコンクリート桁２，３，４を連続化してなる３径間連続の連続橋の施工方法について説明したが、本発明の橋梁の施工方法はこれに限られるものではなく、４径間以上の橋梁の施工方法にも適用することができる。   Further, in each of the above-described embodiments, a continuous bridge between two diameters formed by continuous two precast prestressed concrete girders 2 and 3 and a three diameter formed by continuous three precast prestressed concrete girders 2, 3 and 4 Although the continuous bridge construction method has been described, the bridge construction method of the present invention is not limited to this, and can also be applied to a bridge construction method of four or more spans.

本発明の一実施形態によって施工された低桁高橋梁の側面図である。It is a side view of the low girder high bridge constructed by one Embodiment of this invention. 図１に示す低桁高橋梁の支間中央付近の横断面図である。It is a cross-sectional view near the center of the span of the low girder high bridge shown in FIG. 図１に示す低桁高橋梁の支間中央付近の主桁横断面詳細図である。FIG. 2 is a detailed cross-sectional view of the main girder near the center of the span of the low girder high bridge shown in FIG. 1. 図１に示す低桁高橋梁の端部の主桁横断面詳細図である。FIG. 2 is a detailed cross-sectional view of the main girder at the end of the low girder high bridge shown in FIG. 1. 第１実施形態における第１の工程を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the 1st process in 1st Embodiment. 図５に示すプレキャストプレストレストコンクリート桁におけるプレキャストセグメント継目部分と、従来のプレキャストセグメント継目部分との比較図である。It is a comparison figure of the precast segment joint part in the precast prestressed concrete girder shown in Drawing 5, and the conventional precast segment joint part. 第１実施形態における第２の工程を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the 2nd process in 1st Embodiment. 第１実施形態における第３の工程を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the 3rd process in 1st Embodiment. 第２実施形態における鋼材突設工程を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the steel material protrusion process in 2nd Embodiment. 第２実施形態における鋼材連結工程を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the steel material connection process in 2nd Embodiment. 第３実施形態における第２の工程を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the 2nd process in 3rd Embodiment. 第４実施形態における第２の工程を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the 2nd process in 4th Embodiment.

符号の説明Explanation of symbols

１ 低桁高橋梁
１１０ 橋台
１１１ パラペット
１２０ 橋脚
２，３，４ プレキャストプレストレストコンクリート桁
２１，２２，２３，３１，３２，３３ プレキャストセグメント
１０ 主桁
１１ ＰＣ鋼材挿通シース
２０ 舗装
４０ ＰＣ鋼材
５０ 凹部
６０ コンクリート
７０ 鋼材
２００ ジャッキ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Low girder high bridge 110 Abutment 111 Parapet 120 Bridge pier 2,3,4 Precast prestressed concrete girder 21,22,23,31,32,33 Precast segment 10 Main girder 11 PC steel penetration sheath 20 Pavement 40 PC steel 50 Recess 60 Concrete 70 Steel 200 Jack

Claims (4)

桁高に対するスパンの比が２５以上の複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁を連続化するに当たり、該複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁の各対向する端部の軸直交面が上に開いたＶ字形状をなすように、各桁の対向する端部の橋脚上の支承部をそれぞれジャッキアップして各桁を連続する支間に架設し、各対向する桁端間にコンクリートを打設した後ジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成することを特徴とする橋梁の施工方法。   When a plurality of precast prestressed concrete girders having a span ratio to a girder height of 25 or more are serialized, the axial orthogonal surfaces of the opposing ends of the plurality of precast prestressed concrete girders are formed in a V shape. In addition, the support on the pier at the opposite end of each girder is jacked up, and each girder is installed between successive supports, and concrete is placed between the opposite girder ends, then jacked down, and the girder is continuous A construction method for a bridge characterized in that a continuous girder is formed by applying compressive stress to the upper edge of the part. 前記プレキャストプレストレストコンクリート桁が超高強度モルタルからなるものであることを特徴とする請求項１記載の橋梁の施工方法。   The bridge construction method according to claim 1, wherein the precast prestressed concrete girder is made of ultra high strength mortar. 前記プレキャストプレストレストコンクリート桁の端部に鋼材を突設しておき、ジャッキアップした状態で、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端の前記鋼材同士を連結した後にコンクリートを打設することを特徴とする請求項１または２記載の橋梁の施工方法。   A steel material is protruded from an end portion of the precast prestressed concrete girder, and the concrete is cast after connecting the steel materials of the opposing precast prestressed concrete girder ends in a jacked-up state. Item 3. A bridge construction method according to item 1 or 2. 前記プレキャストプレストレストコンクリート桁が、継目部分の接合面内に互いに対向する凹部を設けた複数のプレキャストセグメントを橋軸方向に接合してなるものであることを特徴とする請求項１、２または３記載の橋梁の施工方法。   4. The precast prestressed concrete girder is formed by joining a plurality of precast segments provided with concave portions facing each other in a joint surface of a joint portion in a bridge axis direction. How to construct a bridge.
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