JP2009041272A - Construction method for bridge - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、連続桁構造の橋梁の施工方法に関する。 The present invention relates to a method for constructing a bridge having a continuous girder structure.
従来、コンクリート桁橋はプレキャストコンクリート桁を支間に架設し単純桁構造とするのが力学的に明快で施工も容易であったため、数多くの橋梁が単純桁構造で建設されてきた。このような単純桁構造では1径間ごとに伸縮継手を必要とし、この伸縮継手が破損し易いという問題や、さらには走行性が悪いという問題や、地震時などに落橋のおそれがあるという問題等がある。このため、特に高速道路で車輌の高速走行時の走行性を高めることや、補修個所を減らして経済性を高めることや、耐震性を高めることなどの観点から、近年、連結桁構造の橋梁が増えてきている。 Conventionally, a concrete girder bridge has a simple girder structure in which a precast concrete girder is installed between the branches, and it has been mechanically clear and easy to construct. Therefore, many bridges have been constructed with a simple girder structure. In such a simple girder structure, expansion joints are required for each span, the expansion joints are easily damaged, the traveling performance is poor, and there is a risk of falling bridges during an earthquake. Etc. For this reason, bridges with a connecting girder structure have recently been developed from the viewpoints of improving the traveling performance of vehicles at high speeds on highways, improving the economy by reducing the number of repairs, and improving earthquake resistance. It is increasing.
連続桁構造の橋梁としては、固定支保工や張出し施工による連続桁構造の橋梁や、単純桁として支間に架設した通常の桁高のプレキャストコンクリート桁の各対向する端部同士を場所打ちコンクリートを用いて橋軸方向にRC構造またはPC構造で連結してその連結部における作用荷重による負の曲げモーメントに対処した連続桁構造の橋梁が知られている。プレキャストコンクリート桁を用いた連続桁構造の橋梁は、固定支保工や張出し施工による連続桁構造の橋梁に比して適用支間長が制限されるものの、施工時の支保工などの制約を受けにくいため、施工が比較的簡単で、工期が短いといった利点を有する(例えば、非特許文献1参照。)。 As the bridge of continuous girder structure, cast-in-place concrete is used for the opposite ends of the bridge of continuous girder structure by fixed support work and overhang construction, or the normal pre-cast concrete girder installed between the branches as a simple girder. A bridge having a continuous girder structure is known in which a RC structure or a PC structure is connected in the direction of the bridge axis and a negative bending moment due to an acting load at the connection portion is dealt with. Bridges with a continuous girder structure using precast concrete girder are less subject to restrictions such as support work during construction, although the applicable span length is limited compared to bridges with continuous girder structure by fixed support work or extension work. The construction is relatively simple and the construction period is short (for example, see Non-Patent Document 1).
また、近年、例えば、土地の制限、河川条件、建築限界の条件等により、橋梁の桁高を低くしなければならない場合があり、種々の低桁高橋梁が開発されている。例えば、プレストレストコンクリート構造の橋梁において、超高強度モルタルとPC鋼材とからなり、桁高に対するスパンの比が35超の低桁高の橋梁が提案されている(例えば、特許文献1参照。)。
ここで、低桁高のプレキャストコンクリート桁を用いて連続桁構造の橋梁を施工する場合には、上記連結部における作用荷重による負の曲げモーメントが、通常の桁高のプレキャストコンクリート桁を用いた連続桁構造の橋梁に比して大きく作用することから、その連結部において連続桁化のための鉄筋やPCケーブルの量を増やす必要がある。ところが、低桁高のプレキャストコンクリート桁を用いて連続桁構造の橋梁を施工する場合、その連結部において連続桁化のための鉄筋やPCケーブルを低桁高の限られたスペースに配設する必要があるため、その施工が困難となる場合がある。 Here, when constructing a bridge with a continuous girder structure using a precast concrete girder with a low girder height, the negative bending moment due to the applied load at the above connecting part is a continuous using a precast concrete girder with a normal girder height. Since it acts more greatly than a girder-structured bridge, it is necessary to increase the amount of reinforcing bars and PC cables for forming a continuous girder at the connecting portion. However, when a bridge with a continuous girder structure is constructed using a precast concrete girder with a low girder height, it is necessary to arrange reinforcing bars and PC cables in the limited space with a low girder height at the connecting part. Therefore, the construction may be difficult.
本発明は、上記事情に鑑み、低桁高のプレキャストコンクリート桁を用いた連続桁構造の橋梁の施工方法を提供することを目的とするものである。 In view of the above circumstances, an object of the present invention is to provide a method for constructing a bridge having a continuous girder structure using a precast concrete girder having a low girder height.
上記目的を達成する本発明の橋梁の施工方法は、桁高に対するスパンの比が25以上の複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁を連続化するに当たり、この複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁の各対向する端部の軸直交面が上に開いたV字形状をなすように、各桁の対向する端部の橋脚上の支承部をそれぞれジャッキアップして各桁を連続する支間に架設し、各対向する桁端間にコンクリートを打設した後ジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成することを特徴とする。 The bridge construction method of the present invention that achieves the above-described object is achieved by continuously forming a plurality of precast prestressed concrete girders having a span to girder ratio of 25 or more. Jacking up the support on the bridge pier at the opposite end of each girder so that the plane perpendicular to the axis is open, and laying each girder between successive supports, The concrete is characterized in that concrete is placed in between and then jacked down, and compressive stress is applied to the upper edge of the continuous part of the girder to form a continuous girder.
本発明の橋梁の施工方法は、上記複数のプレキャストプレストレストコンクリート桁の対向する端部の橋脚上の支承部をそれぞれジャッキアップして連続する支間に架設し、各対向する桁端間にコンクリートを打設した後ジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成する施工方法である。また、上記支承部をそれぞれジャッキアップした状態では、各桁の対向する端部の軸直交面が上に開いたV字形状をなす。従って、本発明の橋梁の施工方法によれば、各対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間に配設する連続桁化のための鉄筋やPCケーブルの量を減らすことができ、低桁高の限られたスペースを用いての連続桁化が容易に実現される。 According to the bridge construction method of the present invention, the support portions on the bridge piers at the opposite ends of the plurality of precast prestressed concrete girders are respectively jacked up and installed between the continuous supports, and the concrete is driven between the opposite girder ends. This is a construction method in which a continuous girder is formed by jacking down after application and applying compressive stress to the upper edge of the girder continuous part. Moreover, in the state where each of the above-mentioned support portions is jacked up, a V-shape is formed in which the axial orthogonal surfaces of the opposite end portions of each girder are opened upward. Therefore, according to the construction method of the bridge of the present invention, a positive bending moment acts on the portion where the concrete between the opposite beam ends is placed, and this resists the negative bending moment due to the applied load. Therefore, it is possible to reduce the amount of reinforcing bars and PC cables that are placed between the opposite precast prestressed concrete girder ends and reduce the amount of continuous girder using limited space with low girder height. Easy to realize.
ここで、上記本発明の橋梁の施工方法は、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁に高強度高じん性の超高強度モルタルを用いることが好ましい。 Here, the bridge construction method of the present invention preferably uses a high-strength, high-toughness ultra-high strength mortar for the precast prestressed concrete girder.
ここで、超高強度モルタルとは、例えば、水セメント比が約25%以下の、シリカフュームをプレミックスした特殊ポルトランドセメントに、金属繊維や無機繊維や有機繊維などといった短繊維補強材を粒径5mm以下の細骨材と共に混入したセメント系超高強度材料である。このような超高強度モルタルは、100MPa程度〜180MPa程度の圧縮強度、15MPa程度〜25MPa程度の曲げ強度、8MPa程度の引張強度を有するものであって、従来の、40MPa程度〜60MPa程度の圧縮強度、6.5MPa程度の曲げ強度、3.5MPa程度の引張強度を有する普通コンクリートに比して高強度で高じん性な材料である。 Here, the ultra high strength mortar is, for example, a special portland cement premixed with silica fume having a water cement ratio of about 25% or less, and a short fiber reinforcing material such as metal fiber, inorganic fiber, or organic fiber having a particle size of 5 mm. It is a cement-based ultra-high strength material mixed with the following fine aggregates. Such an ultra-high strength mortar has a compressive strength of about 100 MPa to about 180 MPa, a bending strength of about 15 MPa to about 25 MPa, and a tensile strength of about 8 MPa, and has a conventional compressive strength of about 40 MPa to about 60 MPa. It is a high-strength and high-toughness material compared to ordinary concrete having a bending strength of about 6.5 MPa and a tensile strength of about 3.5 MPa.
一般に、低桁高の橋梁では、作用荷重により桁上下縁に発生する応力度が、通常の桁高の橋梁に比して大きくなるため、より大きなプレストレスを導入する必要がある。そのため、本発明の橋梁の施工方法に、普通コンクリートからなるプレキャストプレストレストコンクリート桁を用いた場合には、プレストレス導入時の桁上下縁や、設計荷重時の桁上下縁の圧縮応力度が許容応力度を上回るおそれがある。これに対して、このような好ましい形態によれば、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁の材料である超高強度モルタル自体が大きな圧縮応力度に抵抗することとなるため、より一層の低桁高化が可能である。また、この超高強度モルタルは、粗骨材を使用しない材料であるため、流動性がよく、施工性に優れている。 Generally, in a bridge with a low girder height, the stress level generated at the upper and lower edges of the girder due to an applied load is larger than that of a normal girder bridge, so it is necessary to introduce a larger prestress. Therefore, when a precast prestressed concrete girder made of ordinary concrete is used in the construction method of the bridge of the present invention, the compressive stress level of the girder upper and lower edges when prestress is introduced and the girder upper and lower edges when designing loads are allowable stresses. May exceed. On the other hand, according to such a preferable form, since the ultra-high strength mortar itself, which is the material of the precast prestressed concrete girder, resists a large degree of compressive stress, it is possible to further lower the digit. It is. Moreover, since this ultra-high-strength mortar is a material that does not use coarse aggregate, it has good flowability and excellent workability.
ここで、上記本発明の橋梁の施工方法は、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁の端部に鋼材を突設しておき、ジャッキアップした状態で、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端の前記鋼材同士を連結した後にコンクリートを打設することも好ましい形態である。 Here, in the construction method of the bridge according to the present invention, a steel material is projected from the end portion of the precast prestressed concrete girder, and the steel materials of the opposing precast prestressed concrete girder ends are connected to each other in a jacked up state. It is also a preferred form to cast concrete after having done.
このような好ましい形態によれば、各対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に作用する正の曲げモーメントに加えて上記鋼材も作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間に配設する連続桁化のための鉄筋やPCケーブルの量をより一層減らすことができる。 According to such a preferable form, in addition to the positive bending moment acting on the portion where the concrete between the opposite beam ends is placed, the steel material also resists the negative bending moment due to the applied load. Therefore, it is possible to further reduce the amount of reinforcing bars and PC cables for forming a continuous girder disposed between the opposing precast prestressed concrete girder ends.
また、上記本発明の橋梁の施工方法は、上記プレキャストプレストレストコンクリート桁が、継目部分の接合面内に互いに対向する凹部を設けた複数のプレキャストセグメントを橋軸方向に接合してなるものであることも好ましい形態である。 In the bridge construction method of the present invention, the precast prestressed concrete girder is formed by joining a plurality of precast segments provided with recesses facing each other in the joint surface of the joint portion in the bridge axis direction. Is also a preferred form.
プレキャストセグメントの継目部分においては、プレストレス導入時および設計荷重時に引張応力度の発生を許容しないのが一般的であり、プレキャストセグメント工法で架設される橋梁ではプレキャストセグメントの継目部分でPCケーブル量が決定される場合が多い。そこで、このようにプレキャストセグメントの継目部分の接合面内に互いに対向する凹部を設け、プレキャストセグメントの継目部分の上下縁に発生するプレストレスを大きくすることで、継目部分の接合面内に凹部が設けられていない場合よりもPCケーブル量を減らすことができる。 At the joint part of the precast segment, it is common not to allow the generation of tensile stress when prestress is introduced or when the design load is applied. In bridges constructed by the precast segment method, the amount of PC cable is reduced at the joint part of the precast segment. Often decided. Therefore, by providing recesses facing each other in the joint surface of the joint portion of the precast segment in this way, increasing the prestress generated at the upper and lower edges of the joint portion of the precast segment, the recess is formed in the joint surface of the joint portion. The amount of PC cable can be reduced as compared with the case where it is not provided.
本発明の橋梁の施工方法によれば、各対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間に配設する連続桁化のための鉄筋やPCケーブルの量を減らすことができ、低桁高の限られたスペースを用いての連続桁化が容易に実現される。 According to the construction method of the bridge of the present invention, a positive bending moment acts on the portion where the concrete between the opposite girder ends is placed, and this resists the negative bending moment due to the applied load. , Can reduce the amount of reinforcing bars and PC cables to be installed between the opposing precast prestressed concrete girder ends, making it easy to use continuous girder using limited space with low girder height Realized.
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
図1は、本発明の一実施形態によって施工された低桁高橋梁1の側面図であり、図2は、図1に示す低桁高橋梁1の支間中央付近の横断面図である。また、図3は、図1に示す低桁高橋梁1の支間中央付近の主桁横断面詳細図であり、図4は、図1に示す低桁高橋梁1の端部の主桁横断面詳細図である。
FIG. 1 is a side view of a low girder
図1〜図4に示す低桁高橋梁1は、高強度繊維補強モルタルからなる2つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3を連続化してなる2径間連続の連続橋である。また、プレキャストプレストレストコンクリート桁2は、図1に示すように、3つのプレキャストセグメント21,22,23を橋軸方向に接合してなるものである。また、プレキャストプレストレストコンクリート桁3も、図1に示すように、3つのプレキャストセグメント31,32,33を橋軸方向に接合してなるものである。尚、図1には、2つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3を連続化してなる連続桁の他に、橋台110と橋脚120も示されている。
The low girder
ここで、この高強度繊維補強モルタルは、短繊維補強材である鋼繊維を、水セメント比が約20%以下のシリカフュームセメント(三菱マテリアル株式会社製)に、粒径が約5mm以下の細骨材と共に混入したセメント系超高強度材料である。この高強度繊維補強モルタルは、例えば、圧縮強度が150MPa程度、曲げ強度が20MPa程度、引張強度が8MPa程度であり、従来の、圧縮強度が40MPa程度〜60MPa程度、曲げ強度が6.5MPa程度、引張強度が3.5MPa程度の普通コンクリートに比して高強度で高じん性な材料である。従って、プレキャストプレストレストコンクリート桁2,3の材料である高強度繊維補強モルタル自体が、プレストレス導入時の桁上下縁や、設計荷重時の桁上下縁の大きな圧縮応力度に抵抗することとなるため、より一層の低桁高化が可能である。また、この高強度繊維補強モルタルは、粗骨材を使用しない材料であるため、流動性がよく、施工性に優れている。尚、ここに示した高強度繊維補強モルタルは、本発明にいう超高強度モルタルの一設計例であって、本発明にいう超高強度モルタルはこれに限られるものではない。
Here, this high-strength fiber reinforced mortar is made of steel fiber, which is a short fiber reinforcing material, into silica fume cement (manufactured by Mitsubishi Materials Corporation) having a water cement ratio of about 20% or less, and a fine bone having a particle size of about 5 mm or less. It is a cement-based ultra-high strength material mixed with the material. This high-strength fiber reinforced mortar has, for example, a compressive strength of about 150 MPa, a bending strength of about 20 MPa, a tensile strength of about 8 MPa, a conventional compressive strength of about 40 MPa to about 60 MPa, a bending strength of about 6.5 MPa, Compared to ordinary concrete with a tensile strength of about 3.5 MPa, it is a material with high strength and toughness. Therefore, the high-strength fiber reinforced mortar that is the material of the precast
また、この低桁高橋梁1について一例を挙げると、例えば、橋長が62.8m、支間長が30.9m、桁高が1.0mの、低桁高PC(プレストレストコンクリート)橋である。また、この低桁高橋梁1の総幅員は、例えば8.2mとなっており、図2に示すように、例えば6本の主桁10が並列に並べられ、舗装20によって道路面が被覆されている。隣接主桁10間は、図示しない横締めPC鋼材によって締めつけられている。
An example of the low girder
支間中央付近の主桁10は、図3に示すように、上下フランジを持つI形断面のコンクリート桁であって、下フランジに4つのPC鋼材挿通シース11を内蔵している。また、引張力には、例えば外径15.2mmのPC鋼より線(7本よりのストランド)を19本束ねてなる“19S15.2”のPC鋼材を使用している。
As shown in FIG. 3, the
端部の主桁10は、図4に示すように、ほぼ四角形の断面で、4つのPC鋼材挿通シース11それぞれは、PC鋼材定着具に定められた所定の縁端距離および所定の中心間隔を満足するように配置している。ここでは、例えば、縁端距離が235mm以上とされ、中心間隔が375mm以上とされている。
As shown in FIG. 4, the
次に、本発明の橋梁の施工方法の第1実施形態である低桁高橋梁1の施工方法を説明する。
Next, the construction method of the low girder
図5は、第1実施形態における第1の工程を示す説明図である。また、図6(a)は、図5に示すプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3におけるプレキャストセグメント継目部分を説明する説明図であり、図6(b)は、従来のプレキャストセグメント継目部分を説明する説明図である。
FIG. 5 is an explanatory diagram showing a first step in the first embodiment. FIG. 6A is an explanatory diagram for explaining a precast segment joint portion in the precast prestressed
まず、高強度繊維補強モルタルからなる3つのプレキャストセグメント21,22,23を橋軸方向に接合してプレキャストプレストレストコンクリート桁2を地上で製作し、高強度繊維補強モルタルからなる3つのプレキャストセグメント31,32,33を橋軸方向に接合してプレキャストプレストレストコンクリート桁3を地上で製作する。
First, three
次に、図5に示すように、プレキャストプレストレストコンクリート桁2,3それぞれの主桁10に4つずつ設けられたPC鋼材挿通シース11内それぞれに、例えば“19S15.2”のPC鋼材40を挿通し、このPC鋼材40を緊張定着する。
Next, as shown in FIG. 5, for example, a “19S15.2”
ここで、プレキャストセグメントの継目部分においては、プレストレス導入時および設計荷重時に引張応力度の発生を許容しないのが一般的であり、プレキャストセグメント工法で架設される橋梁ではプレキャストセグメントの継目部分でPC鋼材量が決定される場合が多い。本実施形態では、プレキャストプレストレストコンクリート桁2,3それぞれを構成するプレキャストセグメント21,22,23,31,32,33に、図6(a)に示すように、継目部分の接合面内に互いに対向する凹部50が設けられている。従って、プレキャストセグメント21,22,23,31,32,33の継目部分の上下縁に発生するプレストレスを大きくすることができるため、図6(b)に示す従来のプレキャストセグメント継目部分のように継目部分の接合面内に凹部が設けられていない場合よりもPC鋼材40の量を減らすことができる。
Here, in the joint portion of the precast segment, it is common not to allow the generation of tensile stress when prestress is introduced or when the design load is applied. In the bridge constructed by the precast segment method, the joint portion of the precast segment is PC. The amount of steel is often determined. In this embodiment, the
図7は、第1実施形態における第2の工程を示す説明図である。 FIG. 7 is an explanatory diagram showing a second step in the first embodiment.
第1の工程で製作した2つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3を、図7に示すように、このプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3の対向する端部の橋脚120上の支承部をジャッキ200を用いて例えば200mmジャッキアップして、橋台110と橋脚120の支間に架設する。このように上記支承部をジャッキアップした状態では、各桁の対向する端部の軸直交面が上に開いたV字形状をなす。その後、ジャッキアップした状態で、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3端間にコンクリート60を打設する。
The two precast prestressed
図8は、第1実施形態における第3の工程を示す説明図である。 FIG. 8 is an explanatory diagram showing a third step in the first embodiment.
第2の工程でジャッキアップした上記支承部を200mmジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成する。ここでは、その桁連続部上縁に11MPaの圧縮応力が付与される。 The support part jacked up in the second step is jacked down by 200 mm, and a compressive stress is applied to the upper edge of the girder continuous part to form a continuous girder. Here, a compressive stress of 11 MPa is applied to the upper edge of the girder continuous part.
第1実施形態によれば、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3端間のコンクリート60を打設した部分における、6本並列に並べられた主桁10それぞれに1823kN・mの正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3端間に配設する連続桁化のための鉄筋やPC鋼材の量を減らすことができ、低桁高の限られたスペースを用いての連続桁化が容易に実現される。
According to the first embodiment, a positive bending moment of 1823 kN · m is applied to each of the six
以上で、本発明の第1実施形態の説明を終了し、本発明の第2実施形態について説明する。 Above, description of 1st Embodiment of this invention is complete | finished and 2nd Embodiment of this invention is described.
尚、以下説明する第2実施形態では、上述した第1実施形態との相違点に注目し、同じ要素については同じ符号を付して説明を省略する。 In the second embodiment described below, attention is paid to differences from the first embodiment described above, and the same elements are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.
図9は、第2実施形態における鋼材突設工程を示す説明図である。 FIG. 9 is an explanatory view showing a steel material projecting step in the second embodiment.
第1の工程で製作した2つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3を、図9に示すように、このプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3の対向する端部の橋脚120上の支承部をジャッキ200を用いて例えば200mmジャッキアップして、橋台110と橋脚120の支間に架設し、この2つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3の対向する端部に鋼材70を突設する。尚、この鋼材70は、プレキャストプレストレストコンクリート桁2,3を支間に架設する前に突設してもよい。
The two precast prestressed
図10は、第2実施形態における鋼材連結工程を示す説明図である。 FIG. 10 is an explanatory view showing a steel material connecting step in the second embodiment.
次に、図10に示すように、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3端の鋼材70同士を連結する。その後、図7を参照して説明した第2の工程と同様に、ジャッキアップした状態で、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3端間にコンクリート60を打設する。
Next, as shown in FIG. 10, the
第2実施形態によれば、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3端間のコンクリート60を打設した部分に作用する正の曲げモーメントに加えて連結した鋼材70も作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗することとなるため、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3端間に配設する連続桁化のための鉄筋やPC鋼材の量をより一層減らすことができる。
According to the second embodiment, in addition to the positive bending moment acting on the portion where the concrete 60 between the opposite precast prestressed
以上で、本発明の第2実施形態の説明を終了し、本発明の第3実施形態および第4実施形態について説明する。 Above, description of 2nd Embodiment of this invention is complete | finished and 3rd Embodiment and 4th Embodiment of this invention are described.
尚、以下説明する第3実施形態および第4実施形態でも、上述した第1実施形態との相違点に注目し、同じ要素については同じ符号を付して説明を省略する。 In the third and fourth embodiments described below, attention is paid to differences from the first embodiment described above, and the same components are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.
図11は、第3実施形態における第2の工程を示す説明図である。 FIG. 11 is an explanatory diagram showing a second step in the third embodiment.
図11に示すように、第3実施形態は、橋台110および橋脚120それぞれの上面の高さが異なる、傾斜した低桁高橋梁の施工方法である。このような場合であっても、第1実施形態における第2の工程と同様に、2つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3を、このプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3の対向する端部の軸直交面が上に開いたV字形状をなすように、各桁の対向する端部の橋脚120上の支承部をそれぞれジャッキ200を用いてジャッキアップして、橋台110と橋脚120の支間に架設し、対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間にコンクリート60を打設する。
As shown in FIG. 11, the third embodiment is a method for constructing an inclined low girder high bridge in which the heights of the upper surfaces of the
図12は、第4実施形態における第2の工程を示す説明図である。 FIG. 12 is an explanatory diagram showing a second step in the fourth embodiment.
図11に示すように、第3実施形態は、3つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3,4を連続化してなる3径間連続の連続橋の施工方法である。このような場合であっても、3つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3,4を、このプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3の各対向する端部の軸直交面が上に開いたV字形状をなすように、各桁の対向する端部の橋脚120上の支承部をそれぞれジャッキ200を用いて例えば200mmジャッキアップして、橋台110と橋脚120の支間に架設し、各対向するプレキャストプレストレストコンクリート桁端間にコンクリート60を打設する。
As shown in FIG. 11, 3rd Embodiment is a construction method of the continuous bridge of 3 spans formed by making three precast prestressed
第3実施形態および第4実施形態によっても、上述した第1実施形態と同様に、架設時にジャッキアップした上記支承部をコンクリート打設後にジャッキダウンし、桁連続部上縁に圧縮応力を付与して連続桁を形成することにより、対向する桁端間のコンクリートを打設した部分に正の曲げモーメントが作用し、これが作用荷重による負の曲げモーメントに対して抵抗する。 Also in the third embodiment and the fourth embodiment, as in the first embodiment described above, the support portion that has been jacked up at the time of erection is jacked down after the concrete is placed, and compressive stress is applied to the upper edge of the girder continuous portion. By forming a continuous girder, a positive bending moment acts on the portion where the concrete between the opposite girder ends is placed, and this resists the negative bending moment caused by the applied load.
尚、上述した各実施形態では、プレキャストプレストレストコンクリート桁が高強度繊維補強モルタルからなるものである例を挙げて説明したが、プレキャストプレストレストコンクリート桁はこれに限られるものではなく、桁高に対するスパンの比が25以上のコンクリート桁に適用される。 In each of the above-described embodiments, the precast prestressed concrete girder is described as an example of a high-strength fiber reinforced mortar. However, the precast prestressed concrete girder is not limited thereto, and the span of the girder height is not limited. Applies to concrete girders with a ratio of 25 or more.
また、上述した各実施形態では、2つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3を連続化してなる2径間連続の連続橋、および3つのプレキャストプレストレストコンクリート桁2,3,4を連続化してなる3径間連続の連続橋の施工方法について説明したが、本発明の橋梁の施工方法はこれに限られるものではなく、4径間以上の橋梁の施工方法にも適用することができる。
Further, in each of the above-described embodiments, a continuous bridge between two diameters formed by continuous two precast prestressed
1 低桁高橋梁
110 橋台
111 パラペット
120 橋脚
2,3,4 プレキャストプレストレストコンクリート桁
21,22,23,31,32,33 プレキャストセグメント
10 主桁
11 PC鋼材挿通シース
20 舗装
40 PC鋼材
50 凹部
60 コンクリート
70 鋼材
200 ジャッキ
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