JP2008293925A - Inner-tube flow control method, tube channel element, fluid apparatus, and fluid apparatus system - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、管内流制御方法、管路要素、流体機器および流体機器システムに関する。 The present invention relates to a pipe flow control method, a pipe line element, a fluid device, and a fluid device system.
流体機器や流体機器システムにおける動力低減は、省エネルギーの観点から重要性が高まっている。また、流体機器や流体機器システムに起因する振動や騒音の抑制は、プラントの安全性確保、作業環境向上の観点から非常に重要である。流体機器や流体機器システムを構成する管路要素は、平行管路、管路入口、異径管路、広がり管路、縮小管路、曲がり管路、分岐管路、分配管路、合流管路、集合管路、管路出口、弁、コック、ダンパ等の様々な要素で構成されているが、各要素についての損失等の特性については従来から多くの研究者によって研究されており、これに基づいて損失や振動騒音等の課題を解決するための方法が研究されている（たとえば非特許文献１参照）。 Power reduction in fluid devices and fluid device systems is becoming increasingly important from the viewpoint of energy saving. In addition, suppression of vibration and noise caused by fluid devices and fluid device systems is very important from the viewpoint of ensuring plant safety and improving the working environment. The pipeline elements that make up fluid equipment and fluid equipment systems are parallel pipelines, pipeline inlets, different diameter pipelines, spread pipelines, reduced pipelines, bent pipelines, branch pipelines, distribution pipelines, and merge pipelines It is composed of various elements such as collecting pipes, pipe outlets, valves, cocks, dampers, etc., but characteristics such as loss for each element have been studied by many researchers. Based on this, methods for solving problems such as loss and vibration noise have been studied (for example, see Non-Patent Document 1).
特に、各管路要素の形状の最適化が試みられてきた（たとえば特許文献１〜４参照）。
たとえば特許文献１で示されたスイング逆止弁は、弁全開時に弁体の背後に剥離渦が生じないよう、弁体の後方の流路の形状を工夫することで圧力損失を低減できるとされている。
In particular, optimization of the shape of each pipe element has been attempted (see, for example,
For example, the swing check valve disclosed in
また、特許文献２で示された流体抵抗の低減された流体輸送配管は、通常のＵ字ベンドの曲がり管部分を平行方向から３次元方向に曲線的に傾斜させた変形曲がり管で構成することにより、流体の摩擦抵抗を低減することができるとされている。
In addition, the fluid transport pipe with reduced fluid resistance shown in
また、特許文献３で示された曲がり部を有する流体通路は、流体通路の曲がり部の曲がり内側を流れる流体とその曲がり部の外側を流れる流体との速度差を低減する構造を備える曲がり部を有することにより、管路内部の剥離現象を抑制して圧力損失を低減できるとされている。
In addition, the fluid passage having a bent portion disclosed in
また、特許文献４で示された送風ダクトは、円筒ダクトから幅方向に広がる送風流路部を介して吹き出し部から空気流を噴出すように構成された送風ダクトにおいて、送風流路部の形状を工夫することで、送風流路部内での流れの剥離や噴流状の衝突を緩和して空力騒音を低減できるとされている。
以上のような従来の施策はすべて管路要素の形状を最適化することにより実現されてきた。しかし、形状の最適化だけで達成できる性能には限界があるのに加え、変動する流れには追随することができない、設置スペースに制限がある場合や既設配管を利用しなければならない場合に全体形状を最適化することができない等の課題がある。 All of the conventional measures as described above have been realized by optimizing the shape of the pipeline elements. However, there is a limit to the performance that can be achieved by just optimizing the shape, and it is impossible to follow the fluctuating flow.If the installation space is limited or existing piping must be used as a whole, There is a problem that the shape cannot be optimized.
本発明は上記の課題を解決するためになされたものであって、本発明の管内流制御方法は、流体の通流する管路要素の内部または外部に設置された少なくとも一対の電極間に、誘電体を介在するか、または誘電体を介在せずに電圧を印加し、流体の一部をプラズマ化することにより誘起気流を形成し、管路要素内の管内流を制御することを特徴とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and the pipe flow control method of the present invention is provided between at least a pair of electrodes installed inside or outside a pipe line element through which fluid flows. It is characterized in that an induced airflow is formed by applying a voltage with or without a dielectric, and forming a part of the fluid into a plasma to control the flow in the pipe element. To do.
流体の一部をプラズマ化することにより、流れを制御することができる現象については、発明者は、プラズマの作用により気流を発生させる気流発生装置において確認している。このプラズマ気流発生装置によれば非常に薄い層状の流れを、適宜制御しながら発生させることが可能となり、流れの境界層の速度分布を変化させたり、層流から乱流への遷移を強制的に引き起こしたり、渦を発生消滅させたりすることで気流制御が実現できる。 The inventor has confirmed about the phenomenon which can control a flow by making a part of fluid into plasma in the airflow generator which generate | occur | produces an airflow by the effect | action of a plasma. According to this plasma airflow generator, it is possible to generate a very thin laminar flow with appropriate control, change the velocity distribution in the boundary layer of the flow, and force the transition from laminar to turbulent flow. Air flow control can be realized by causing the vortex to occur or generating and eliminating vortices.
また、これと似た現象として、従来より知られているコロナ放電に由来するイオン風現象がある。コロナ放電を用いる場合は上記の気流発生装置に比べると投入可能な電力がむやみに高くできない低い等の問題はあるが、誘起気流を生成できるので気流制御が可能である。 Moreover, as a phenomenon similar to this, there is an ion wind phenomenon derived from corona discharge which has been conventionally known. When corona discharge is used, there is a problem that the electric power that can be input is unnecessarily high or low as compared with the above airflow generation device, but the induced airflow can be generated, so that airflow control is possible.
本発明はプラズマによって管路要素内の管内流を制御することを目的としているので、流体の一部をプラズマ化する方法としては上記の気流発生装置に限らずコロナ放電を用いてもよい。また、管内の流体を非接触でプラズマ化したい場合には、誘導結合型やマイクロ波導入型のプラズマ発生方法を用いてもよい。 Since the present invention aims to control the flow in the pipe element in the pipe element by plasma, the method for converting a part of the fluid into plasma is not limited to the above-described air flow generation device, and corona discharge may be used. In addition, when it is desired to plasma the fluid in the tube in a non-contact manner, an inductive coupling type or microwave introduction type plasma generation method may be used.
いずれのプラズマ発生方法を用いても印加電圧や周波数等の電気的特性を制御することで、誘起される気流の大きさや周期を適宜制御できるので、時間的に変動する気流に対して、機器の特性をリアルタイムで追随させることができる。 Regardless of which plasma generation method is used, by controlling the electrical characteristics such as applied voltage and frequency, the magnitude and cycle of the induced airflow can be controlled as appropriate. The characteristics can be followed in real time.
本発明の管内流制御方法、管路要素、流体機器および流体機器システムによって、動力低減による省エネルギーや、振動・騒音の低減による安全性確保、作業環境向上が可能になる。 The pipe flow control method, pipe element, fluid device and fluid device system of the present invention enable energy saving by reducing power, ensuring safety by reducing vibration and noise, and improving the working environment.
以下、本発明に係る管内流制御方法、管路要素、流体機器、流体機器システムの実施例について、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, embodiments of a pipe flow control method, a pipe element, a fluid device, and a fluid device system according to the present invention will be described with reference to the drawings.
実施例１では、管内流制御方法について説明する。
まず、放電プラズマを利用した気流発生装置について説明する。図１は気流発生装置１の一例を示したものである。気流発生装置１は、誘電体２内に埋設された第１の電極３と、この電極３と誘電体２の表面からの距離を同じにし、かつ誘電体２の表面と水平な方向にずらして離間され、誘電体２内に埋設された第２の電極４と、ケーブル５を介して電極３、４間に電圧を印加する放電用電源６とから構成されている。
In the first embodiment, a pipe flow control method will be described.
First, an airflow generator using discharge plasma will be described. FIG. 1 shows an example of an
誘電体２は、公知な固体の誘電材料で構成される。誘電体２を構成する材料として、具体的には、アルミナやガラス、マイカなどの無機絶縁物、ポリイミド、ガラスエポキシ、ゴムなどの有機絶縁物などの電気的絶縁材料が挙げられるが、これらに限られるものではなく、気流発生装置が使用される環境下において公知な固体の誘電材料から適宜に選択される。 The dielectric 2 is made of a known solid dielectric material. Specific examples of the material constituting the dielectric 2 include inorganic insulating materials such as alumina, glass, and mica, and electrical insulating materials such as organic insulating materials such as polyimide, glass epoxy, and rubber. However, it is appropriately selected from known solid dielectric materials in an environment where the airflow generator is used.
電極３，４としては公知な固体の導電材料から適宜に選択できるが、一般的な銅板を使用することもできるので、気流発生装置自体の厚みを数100μm以下で構成することが容易に可能である。
The
次に、この気流発生装置１によって誘起気流が発生する現象について説明する。この気流発生装置１に放電用電源６から第１の電極と第２の電極との間に電圧が印加され、一定の閾値以上の電位差となると、第１の電極３と第２の電極４との間に放電が誘起される。
Next, a phenomenon in which an induced airflow is generated by the
本装置では、第１の電極３と第２の電極４間に誘電体２を介在させているので、高温下や含塵環境下においてもアーク放電にはいたらずに安定に放電を維持することが可能なバリア放電が生じ、低温プラズマが生成される。このバリア放電においては、アーク放電に至らないため、気体をほとんど加熱せずに気体を電離して電子およびイオンを生成することができる。生成された電子やイオンは、電界によって駆動され、それらが気体分子と衝突することで運動量が気体分子に移行する。すなわち、放電を生じることで電極付近に誘起気流７を発生することができる。この誘起流７の大きさや向きは、電極に印加する電圧、周波数、電流波形、デューティ比などの電流電圧特性を変化させることで制御可能である。
In this apparatus, since the dielectric 2 is interposed between the
上記したような大気圧下におけるバリア放電において、電極３、４間に直流電圧を印加すると、放電の進展とともに誘電体２の表面に電荷が蓄積して電極、３，４間の電界が緩和され、最終的には電界が空間の電離を維持できなくなり、放電が停止する。この放電の停止を防止するためには、誘電体２の表面に蓄電された電荷を除去することが必要であり、そのためには、電極３，４間に、パルス状の正負の両極性電圧である交番電圧や交流電圧を印加する必要がある。このように電極３，４間に交番電圧または交流電圧を印加することで、持続的にバリア放電を行うことが可能となる。
In a barrier discharge under atmospheric pressure as described above, when a DC voltage is applied between the
ここで、電極３，４間に交番電圧を印加すると、印加される電圧の極性によって、電極３，４間にかかる電界の向きが逆転する。そのため、電子やイオンが中性気体分子に与える運動量の向きも電圧の極性によって逆転する。その結果、印加される電圧の極性によって、気流発生装置１の表面、すなわち誘電体２の表面に沿って発生した誘起気流７の流れる方向は反転する。また、電圧の極性を交互に変化させることで、その変化に伴って誘起気流７の流れる方向も変化するので、図２のように誘起気流７の流速は所定の位置で振動する。
Here, when an alternating voltage is applied between the
気流発生装置１を図３のように構成することもできる。本例の気流発生装置１は誘電体２の表面と同一面に露出された電極３と、この電極３と誘電体２の表面からの距離を異にし、かつ誘電体２の表面と水平な方向にずらして離間され、誘電体２内に埋設された電極４と、ケーブル５を介して電極３，４間に電圧を印加する放電用電源６とから構成されている。
The
この気流発生装置１においても、放電用電源６によって電極３，４間に、所定値以下の周波数の交流電圧や交番電圧を印加すると、図４に示すように、気流発生装置１の表面、すなわち誘電体２の表面に沿って流れる方向が反転し、かつ、それぞれの方向に向かう流速が異なって振動する誘起気流７を発生させることができる。
Also in this
本気流発生装置１では、電極３を露出させることで空間にかかる電界強度を高めることができるので、電極３が誘電体２内に埋設されている場合よりも、より低い印加電圧で駆動することが可能となる。また印加する電圧値を調整することで図５に示すように、印加された電圧値に伴う気流速度を得ることもできる。上述のように印加電圧の調整によって、時間平均的に一方向に流れる誘起気流７を発生させることもできる。
In this
図６は、特に金属の構造物表面にプラズマによる誘起気流７（以下にプラズマ気流とも呼ぶ）を生成したい場合に有効な気流発生装置の構成である。気流発生装置１は、誘電体からなる誘電ブロック８と、誘電ブロック８内に埋設された電極９と、ケーブル５を介して金属からなる構造体１０と電極９との間に電圧を印加する放電用電源６とから構成されている。
FIG. 6 shows a configuration of an airflow generation device that is effective particularly when it is desired to generate an induced airflow 7 (hereinafter also referred to as plasma airflow) by plasma on the surface of a metal structure. The
電極９は、平板状の電極で構成されている。ここで、例えば、誘電ブロック８としてセラミックスを用いた場合には、セラミックスを積層で作成し、その途中に金属の薄板を挿入したり、金属ペーストを塗布することで電極９を構成することができる。積層時にセラミックスに曲率をもたせることにより、任意の形状の誘電ブロック８が成形可能となり、管路などの複雑な形状に対応した気流発生装置１を作製することができる。
The
図６に示すように、気流発生装置１は、金属などの導電体からなる構造体１０に形成された溝部に設置される。この設置の際、電極９が配設された誘電ブロック８の側面１１を構造体１０に密着させることが好ましい。このように誘電ブロック８の側面１１を構造体１０に密着させて放電空隙を作らないことで、側面１１と構造体１０との間における誘電体バリア放電を防止し、誘電ブロック８の表面上においては、誘電体バリア放電を発生させることができる。
As shown in FIG. 6, the
また、図６に示すように、誘電ブロック８の側面１１と対向する側の側面１２と構造体１０との間には、所定の幅の空隙１３を設けることが好ましい。この空隙１３を設けることで、構造体１０と誘電ブロック８の熱膨張率が異なる場合に生じる熱膨張による破損などを防止することができる。
Moreover, as shown in FIG. 6, it is preferable to provide a
図６の構成によれば、セラミックス等の誘電体で覆われた電極を１本、構造物のくぼみに配置するだけで、所定の誘起気流７を得ることができるため、既設管路への取り付け等に有効である。
According to the configuration shown in FIG. 6, a predetermined induced
一方、気流発生装置の電極構成として、従来より知られているコロナ放電に由来するイオン風現象を用いることもできる。 On the other hand, as an electrode configuration of the airflow generation device, a conventionally known ion wind phenomenon derived from corona discharge can be used.
図７は、気流発生装置の他例を示したものである。気流発生装置１は、誘電体表面に露出した第１の電極３と、この電極からずらして離間され、誘電体表面に露出した第２の電極４、ケーブル５を介して電極３，４間に電圧を印加する放電用電源６とから構成されている。
FIG. 7 shows another example of the airflow generation device. The
誘電体２は、公知な固体の誘電材料で構成される。誘電体２を構成する材料として、具体的には、アルミナやガラス、マイカなどの無機絶縁物、ポリイミド、ガラスエポキシ、ゴムなどの有機絶縁物などの電気的絶縁材料が挙げられるが、これらに限られるものではなく、気流発生装置が使用される環境下において公知な固体の誘電材料から適宜に選択される。 The dielectric 2 is made of a known solid dielectric material. Specific examples of the material constituting the dielectric 2 include inorganic insulating materials such as alumina, glass, and mica, and electrical insulating materials such as organic insulating materials such as polyimide, glass epoxy, and rubber. However, it is appropriately selected from known solid dielectric materials in an environment where the airflow generator is used.
電極３，４としては、公知な固体の導電材料から適宜選択可能であるが、一般的な銅板も使用することができるので気流発生装置自体の厚みを数100μm以下で構成することが容易に可能である。
The
次に、この気流発生装置によって誘起気流が発生する現象について説明する。この気流発生装置１に放電用電源６から第１の電極３と第２の電極４との間に電圧が印加され、一定の閾値以上の電位差となると、第１の電極３と第２の電極４との間に放電が誘起される。
Next, a phenomenon in which an induced airflow is generated by this airflow generation device will be described. When a voltage is applied between the
放電は、はじめ、電極近傍だけに電離領域が限定されたコロナ放電となる。電極３，４同志がまったく対称でない場合、どちらかの電極だけにコロナ放電が発生することもある。電圧をさらに増加させていくと、両方の電極間を短絡させるアーク放電に移行するが、アーク放電では、放電のエネルギーが気体を加熱するのに使われるため、熱を気流制御に利用したい場合を除いては、アークが生じない電圧で使用するのが望ましい。
The discharge first becomes a corona discharge in which the ionization region is limited only in the vicinity of the electrode. When the
コロナ放電が生じている状態では、電極近傍で電離によって生じた電子またはイオンは、対向する電極との間に形成されている電界によって加速される。この電子またはイオンが気体分子に衝突することで運動量が気体分子に移行する。すなわち、放電を印加することで電極付近に誘起気流７を発生することができる。この誘起気流７の大きさや向きは、電極に印加する電圧、周波数、電流波形、デューティ比などの電流電圧特性を変化させることで制御可能である。
In a state where corona discharge is occurring, electrons or ions generated by ionization near the electrodes are accelerated by an electric field formed between the opposing electrodes. When the electrons or ions collide with the gas molecules, the momentum shifts to the gas molecules. That is, the induced
上記したような大気圧下におけるコロナ放電においては、電極表面への電荷の蓄積は考慮しなくてよいので、電極３，４間に直流電圧を印加することが好適であるが、交流電圧を印加しても気流誘起現象は実現可能である。
In the corona discharge under atmospheric pressure as described above, it is not necessary to consider the accumulation of charge on the electrode surface, so it is preferable to apply a DC voltage between the
ここで、電極３，４間に交番電圧を印加すると、印加される電圧の極性によって、電極３，４間にかかる電界の向きが逆転する。そのため、電子やイオンが中性気体分子に与える運動量の向きも電圧の極性によって逆転する。その結果、印加される電圧の極性によって、気流発生装置１の表面、すなわち誘電体２の表面に沿って発生した誘起気流７の流れる方向は反転する。また、電圧の極性を交互に変化させることで、その変化に伴って誘起気流７の流れる方向も変化し、図２のように、誘起気流７は所定の位置で振動する。
Here, when an alternating voltage is applied between the
図８は、特に金属の構造物表面にプラズマ気流を生成したい場合に有効な気流発生装置１の構成図である。気流発生装置１は、誘電体からなる誘電ブロック８と、誘電ブロック表面に露出された電極９と、ケーブル５を介して金属からなる構造体１０と電極９との間に電圧を印加する放電用電源６とから構成されている。
FIG. 8 is a configuration diagram of the
電極９は、平板状の電極で構成されている。ここで、例えば、誘電ブロック８としてセラミックスを用いた場合には、セラミックスを積層で作成し、その表面に金属の薄板を挿入したり、金属ペーストを塗布することで電極９を構成することができる。積層時にセラミックスに曲率をもたせることにより、任意の形状の誘電ブロック８が成形可能となり、管路などの複雑な形状に対応した気流発生装置５０を作製することができる。
The
図８に示すように、気流発生装置１は、金属などの導電体からなる構造体１０に形成された溝部に設置される。この設置の際、電極９が配設された誘電ブロック８の側面１１を構造体１０に密着させることが好ましい。このように誘電ブロック８の側面１１を構造体１０に密着させることで、側面１１と構造体１０との間の空隙における誘電体バリア放電を防止し、誘電ブロック８の表面上において誘電体バリア放電を発生させることができる。
As shown in FIG. 8, the
また、図８に示すように、誘電ブロック８の側面１１と対向する側の側面１２と構造体１０との間には、所定の幅の空隙１３を設けることが好ましい。この空隙１３を設けることで、構造体１０と誘電ブロック８の熱膨張率が異なる場合に生じる熱膨張による破損などを防止することができる。
In addition, as shown in FIG. 8, it is preferable to provide a
図８の構成によれば、セラミックス等の誘電体を含む電極を１本、構造物のくぼみに配置するだけで、所定の誘起気流を得ることができるため、既設管路への取り付け等に有効である。 According to the configuration of FIG. 8, a predetermined induced airflow can be obtained simply by placing one electrode containing a dielectric material such as ceramics in the recess of the structure, which is effective for attachment to an existing pipeline. It is.
本発明はプラズマによって管路要素内の管内流を制御することを目的としているので、管内の流体を非接触でプラズマ化したい場合には、誘導結合型やマイクロ波導入型のプラズマ発生方法を用いてもよく、この場合、管内にプラズマを形成する既知の手法が適用可能である。 The present invention aims to control the flow in the pipe element in the pipe element by the plasma. Therefore, when it is desired to plasma the fluid in the pipe in a non-contact manner, an inductively coupled type or microwave introduction type plasma generation method is used. In this case, a known technique for forming plasma in the tube is applicable.
さらに、図８のように、２つの金属が対向する電極においては、片側の金属電極に対して、誘電体をはさんでさらにもうひとつの電極を設置し、この誘電体をはさんだ一組の電極間に交番電圧を印加してバリア放電を生成して電子・イオンの供給源とし、これを、誘電体をはさまないで対向している電極間に印加した電界により駆動して運動量を発生させて、この運動量を気流に移行させる方法も有効である。本発明者は、特願２００４−１３８８３１号公報において、沿面放電と直流電界を組み合わせた装置を排ガス処理装置にて検証しており、今回この装置の動作原理が気流の発生にも有効であることを確認している。 Furthermore, as shown in FIG. 8, in the electrode where two metals face each other, another electrode is placed on one side of the metal electrode with a dielectric interposed therebetween, and a pair of the electrodes sandwiched between the dielectrics. An alternating voltage is applied between the electrodes to generate a barrier discharge, which is used as an electron / ion supply source, which is driven by an electric field applied between the opposing electrodes without sandwiching the dielectric material to generate momentum. It is also effective to transfer this momentum to the airflow. In the Japanese Patent Application No. 2004-138831, the present inventor has verified a device combining a creeping discharge and a DC electric field with an exhaust gas treatment device, and this time the operating principle of this device is also effective for the generation of airflow. Have confirmed.
実施例２では、上に例を挙げた気流発生装置によって、各種管路要素における流体損失を低減させる方法について述べる。本発明で述べる方法は、管内に発生する境界層等の渦層の領域や剥離泡の領域を小さく縮小させること、または流体と管壁の間の摩擦係数を低減させることによって損失の低減を狙っており、その目的を達成することができれば以下に述べる詳細の構成以外の方法も可能である。 In the second embodiment, a method for reducing fluid loss in various pipe elements by the airflow generation device exemplified above will be described. The method described in the present invention aims to reduce the loss by reducing the area of the vortex layer such as the boundary layer generated in the pipe and the area of the separation bubble, or by reducing the coefficient of friction between the fluid and the pipe wall. If the object can be achieved, methods other than the detailed configuration described below are possible.
（Ａ．直管への適用方法）
（ア）助走区間
広い空間から、十分に丸めてベルマウス状にしたノズルを通って管路に入るときの速度分布は、入口付近の速度分布はほぼ一様で、境界層は非常に薄い。下流に進むに従って境界層の厚みが増して行く。この助走区間においては管壁付近の速度勾配が大きいために摩擦応力が大きくなり大きな圧力損失が生じる。
(A. Application method to straight pipe)
(A) Run-up section The velocity distribution when entering the pipeline from a wide space through a nozzle that is sufficiently rounded and bell-mouthed is almost uniform, and the boundary layer is very thin. As it goes downstream, the thickness of the boundary layer increases. In this run-up section, the velocity gradient near the pipe wall is large, so the frictional stress increases and a large pressure loss occurs.
そこで、この助走区間の管壁にプラズマを発生させ、速度勾配を緩和するように気流を制御すると管摩擦係数を低減させることができる。たとえば図９のように、直管１４の管壁１５に誘電体２と電極９からなる円筒状の気流制御装置１を備え、カバー部１８（金属）と電極９との間に高周波電圧を印加すると、図９に示した部分の流体１６がプラズマ化され、これによって生じたイオンが電界方向に運動することで矢印の方向に誘起気流が形成される。この誘起気流７によって壁面１５付近の流体１６の速度を低下させることができ、速度勾配を緩和することで摩擦係数を低減することができる。
Therefore, the pipe friction coefficient can be reduced by generating plasma on the tube wall in the run-up section and controlling the air flow so as to reduce the velocity gradient. For example, as shown in FIG. 9, a cylindrical
また、逆に、壁面付近の流速を増加させることにより、境界層排除厚さを薄くする方法がある。境界層は渦層であり、必ず損失が発生するので、境界層を薄くすることは損失を低減する効果がある。 Conversely, there is a method of reducing the boundary layer exclusion thickness by increasing the flow velocity near the wall surface. Since the boundary layer is a vortex layer and loss always occurs, reducing the boundary layer has an effect of reducing the loss.
なお、電極９は、円筒状でなくて、周方向に分割されているものでもかまわないが、周方向の一様性を持った流れの場合は、分割された電極はできるだけ全周一様にプラズマを生成できるように配置するのが好ましい。
The
（イ）発達した流れ
直管における発達した流れにおいては、一般に層流のほうが乱流よりも管摩擦係数が大きくなる。そこで、特に流量の変化する場合において、本発明の管内流制御方法が有効になる。すなわち、図１０のように管路の流れ方向に一様に配置した気流発生装置１に対して、流量が低下して層流域となり管摩擦係数が大きいときには、電極９に電圧を印加して内部流体１６の一部をプラズマ化させることにより流れに乱れをあたえて乱流に近い状態にし損失を低下させる。流量が増大して乱流となり、管摩擦係数が低下したときには電圧を停止する。
(B) Developed flow In the developed flow in a straight pipe, generally the laminar flow has a larger pipe friction coefficient than the turbulent flow. Therefore, the pipe flow control method of the present invention is effective particularly when the flow rate changes. That is, as compared with the
また、レイノルズ数２０００付近では、層流のほうが乱流よりも損失が小さい領域があり、遷移領域と呼ばれている。このような領域では、速度が増大して乱流に変化しようとするときに気流発生装置を作動させて、均一で一様な流れを誘起することで流れを整流し、乱流への遷移を遅らせることにより損失の増加を防ぐことができる。 In the vicinity of the Reynolds number of 2000, there is a region where the loss of laminar flow is smaller than that of turbulent flow, which is called a transition region. In such a region, the airflow generator is activated when the velocity increases and changes to turbulent flow, and the flow is rectified by inducing a uniform and uniform flow, and the transition to turbulent flow is achieved. Delaying can prevent an increase in loss.
図１０に示したような、管路の内面全体にプラズマを生成する方法は、特に直管に限らず以降で説明するどの管路要素に対しても、管摩擦係数の低減効果が期待できる。 The method of generating plasma over the entire inner surface of the pipe as shown in FIG. 10 is not limited to a straight pipe, and can be expected to reduce the pipe friction coefficient for any pipe element described below.
（Ｂ．管路入口への適用）
（ウ）通常の流路
入口損失はほとんどが管入口の形状で決まり、特にかどの丸みが最も影響が大きいことが知られている。かどが鋭い場合、流れは図１１のように入口で一旦収縮してから管内に広がるので損失が増加する。図１１に点群で示した部分は剥離泡２０とよばれ、その内部は渦層であり、損失の原因となる。
(B. Application to pipeline entrance)
(C) Ordinary flow path Most of the inlet loss is determined by the shape of the pipe inlet, and it is known that the roundness of the corner has the greatest effect. When the corner is sharp, the flow once contracts at the inlet as shown in FIG. A portion indicated by a point cloud in FIG. 11 is called a
そこでこの剥離泡２０の領域をできるだけ収縮させることが損失の低減にとって有効である。プラズマによって、たとえば図１２のように誘起気流７を発生すると境界層を薄くすることができ、損失を低減することができる。また、このような誘起気流７でどうしても剥離泡２０をなくすことができない場合には、たとえば図１２とは逆方向に気流を誘起して、渦流と壁面の摩擦を低減することで損失を低減する方法も可能である。
Therefore, it is effective for reducing the loss to shrink the region of the peeling
また、剥離泡の後端の再付着点付近に誘起気流を発生させることで、剥離泡の大きさを小さくする方法も可能である。 Moreover, the method of making the magnitude | size of a peeling bubble small is also possible by generating induced airflow in the vicinity of the reattachment point of the rear end of a peeling bubble.
（エ）オリフィスがある流路
入口にオリフィスがある場合、オリフィス下流側に渦ができて損失が非常に大きくなる。そこで、プラズマによって、たとえば図１３のように誘起気流７を発生すると、損失を低減することができる。
(D) Flow path with orifices When there is an orifice at the inlet, a vortex is created on the downstream side of the orifice and the loss becomes very large. Therefore, when the induced
また、このような誘起気流でどうしても渦をなくすことができない場合には、たとえば図１３と逆方向に気流を誘起して、渦流と壁面の摩擦を低減することで損失を低減する方法も可能である。 In addition, when the vortex cannot be eliminated by such an induced air flow, a method of reducing the loss by inducing the air flow in the opposite direction to FIG. 13 and reducing the friction between the vortex and the wall surface is also possible. is there.
（オ）制御
以上の損失は、レイノズル数Reが小さくなると増加する傾向にある。たとえば図１２のような角のするどい入口管路ではレイノルズ数が極めて大きい時に比べて、Ｒｅ＜２０００の層流の時では損失係数が約２倍になる。そこで、流量が変化する場合には、その変化に応じて電源を制御してプラズマを作用させるようにすれば、損失の平準化により、流体駆動動力の平準化が可能になる。
(E) Control The above loss tends to increase as the number of lay nozzles Re decreases. For example, in the case of a cornered inlet pipe as shown in FIG. 12, the loss coefficient is approximately doubled when the Reynolds number is extremely large compared to when the Reynolds number is extremely large. Therefore, when the flow rate changes, if the plasma is applied by controlling the power supply according to the change, the fluid drive power can be leveled by the leveling of the loss.
（Ｃ．断面積が急変する管路への適用方法）
（カ）拡大管
損失係数は流路の拡大比によって決まる。図１４のようにオリフィスのある管路入口と同様に、拡大によって生じる渦２２によって損失が発生するので、図１５のように渦を減じるために、プラズマ気流を誘起すれば、渦の領域を小さくすることができ、損失を低減することができる。また、渦の領域を小さくすることが困難な場合には上記と逆向きの気流を誘起することで、渦と壁面の摩擦抵抗を減ずることにより、損失を低減することが可能である。また、断面内の速度分布が一様でないとき、特に大小両管の軸芯が偏心していて下流側で大きな偏流を生じたときには損失が低減することが知られている。この現象は、管の形状や偏心の度合いがある特定の条件の時のみおこると思われるが、拡大する流れがより滑らかに流れることによって損失が低減していると考えられる。そこで、管路の条件によっては、プラズマによって流れに偏流を生じるように、たとえば流路の片側のみに誘起気流を作用させるようにすれば、流れをより滑らかに境界層や渦の領域が小さくなるように流すことで損失を低減させることもできる。
(C. Method of application to pipes with rapidly changing cross-sectional areas)
(F) Expansion pipe The loss factor is determined by the expansion ratio of the flow path. As shown in FIG. 14, a loss is caused by the
（キ）縮小管
縮小管では管路入口と同様に図１６のように流れが一旦収縮してから管内に広がる場合に剥離泡２０により損失が増加する。プラズマによって、たとえば図１７のように誘起気流を発生すると境界層を薄くしたり、渦の領域を小さくすることができ、損失を低減することができる。また、これと逆向きに気流を発生することにより、渦と壁面の摩擦係数を低減して損失を低減することもできる。
(G) Shrinkage tube In the reduction tube, when the flow once contracts and spreads in the tube as shown in FIG. When an induced air current is generated by plasma as shown in FIG. 17, for example, the boundary layer can be thinned, the vortex region can be reduced, and loss can be reduced. Further, by generating an airflow in the opposite direction, the friction coefficient between the vortex and the wall surface can be reduced to reduce the loss.
（ク）穴
穴を通る場合は、急拡大と急縮小の両方の損失を連続して受けることになるので、それ
らによる損失を低減するように、穴部または穴後方の管壁付近にプラズマ気流を誘起するのが望ましい。
(G) Hole When passing through a hole, both the sudden expansion and the sudden reduction will be continuously received. Therefore, in order to reduce the loss caused by them, the plasma air current is near the hole or the tube wall behind the hole. It is desirable to induce
（Ｄ．断面積が緩やかに変化する管路への適用方法）
（ケ）円錐型ディフューザ（拡大管）
ディフューザは流速を減じて圧力を増すために用いられるので、圧力係数Ｃｐが性能指標として用いられる。圧力係数と損失の関係は、圧力係数が上昇すると損失が低減されるという関係にある。つまり圧力係数を大きくするように改良すれば損失が低減できる。
(D. Application method to pipes with a slowly changing cross-sectional area)
(U) Conical diffuser (expanded tube)
Since the diffuser is used to increase the pressure by reducing the flow rate, the pressure coefficient Cp is used as a performance index. The relationship between the pressure coefficient and the loss is such that the loss is reduced as the pressure coefficient increases. That is, loss can be reduced by improving the pressure coefficient.
ディフューザの損失は、広がり角、拡大面積比、ディフューザ長さによって変化する。 Diffuser loss varies with divergence angle, expansion area ratio, and diffuser length.
ディフューザ下流に後続管があると、圧力係数Ｃｐは増大する。後続管の長さとＣｐ増大の割合の関係を、l2(後続管長さ)／d2（出口口径）との関係で見ると、L2/d2＞４程度の後続管でＣｐが大きく増大する。これは、ディフューザ出口で速度分布が中央によっていたのが、後続管で平坦になるために、最大速度が減じて圧力上昇が生じるからであるといわれている。この後続管のかわりにプラズマ気流によって後続管に入った場合と同様の流速分布を形成し、Ｃｐを増大させることができる。たとえば図１８のように誘起気流７を形成すれば、壁面付近の速度を増速させることにより中央付近の速度を減じさせ、後方に後続管がある場合と同様の速度分布が実現できる。
If there is a trailing pipe downstream of the diffuser, the pressure coefficient Cp increases. When the relationship between the length of the succeeding tube and the rate of increase in Cp is viewed in relation to l2 (following tube length) / d2 (outlet diameter), Cp greatly increases in the succeeding tube of about L2 / d2> 4. This is said to be because the velocity distribution was centered at the diffuser outlet because the maximum velocity was reduced and the pressure increased due to flattening in the subsequent pipe. Instead of the succeeding tube, a flow velocity distribution similar to the case where the succeeding tube is entered by a plasma stream is formed, and Cp can be increased. For example, when the induced
また、Ｃｐの入口管の長さ依存性は、l1(入口管長さ)／d1（入口口径）との関係で見ると、入口管の長さl1/d1＜５でＣｐが上昇するのは、入口の境界層厚さが薄くなり速度分布が平坦になるためといわれている。つまり、入口管内で境界層が発達する前にディフューザに入ることでディフューザ内の速度分布を平坦にすることができ、損失が低減する。そこで、この入口管の代わりにディフューザ入口部分にプラズマを生じて、境界層を薄くしてＣｐを増大させると、入口管があってもＣｐを増加させることができる。たとえば図１９のように誘起気流を形成すれば、前方に後続管がある場合と同様の速度分布が実現できる。また、入口管の壁面付近の速度を増大するように入口管内にプラズマ気流を生成することで、入口管内の境界層を薄くすることができれば、入口管が長い場合でも損失を低減させることができる。 In addition, the length dependence of Cp on the inlet pipe is as follows in relation to l1 (inlet pipe length) / d1 (inlet diameter). It is said that the boundary layer thickness at the entrance becomes thinner and the velocity distribution becomes flat. In other words, by entering the diffuser before the boundary layer develops in the inlet pipe, the velocity distribution in the diffuser can be flattened, and loss is reduced. Therefore, if Cp is increased by generating plasma at the diffuser inlet portion instead of the inlet pipe and thinning the boundary layer, the Cp can be increased even if the inlet pipe is present. For example, if an induced airflow is formed as shown in FIG. 19, a velocity distribution similar to that in the case where there is a subsequent pipe in front can be realized. Moreover, if the boundary layer in the inlet pipe can be made thin by generating a plasma air flow in the inlet pipe so as to increase the velocity near the wall surface of the inlet pipe, the loss can be reduced even if the inlet pipe is long. .
ディフューザ入口速度分布が一様でない場合の例として、直前に曲がり管がある場合には、損失係数が大きくなり効率は下がる。しかし、曲がり管とディフューザの間に直管を置いた場合、あまり効率が下がらないという現象が知られている。 As an example of the case where the diffuser inlet velocity distribution is not uniform, when there is a bent pipe immediately before, the loss factor increases and the efficiency decreases. However, it is known that when a straight pipe is placed between a bent pipe and a diffuser, the efficiency is not lowered so much.
そこで、曲がり管の後ろにディフューザを置く場合は、間に直管を入れる代わりにディフューザ入口付近にプラズマ気流を誘起してディフューザ入口の流れの偏りを緩和することで損失を低減することができる。たとえば図２０のようにディフューザ入口付近に気流発生装置１を設置してプラズマ気流２６を誘起することは有効である。この場合、たとえば電極を周方向複数に分割した上で、損失を最も低減できるように、おのおのの電極に印加する電圧が制御されることが望ましい。電極の構成も、主流に対して順方向に気流を生成するだけでなく逆方向や垂直な方向に気流を生成することが有効な場合もある。
Therefore, when a diffuser is placed behind a bent pipe, the loss can be reduced by inducing a plasma air flow in the vicinity of the diffuser inlet instead of inserting a straight pipe therebetween to alleviate the flow deviation at the diffuser inlet. For example, as shown in FIG. 20, it is effective to induce the
（コ）２次元ディフューザ
ディフューザでは、広がり角が大きくなると壁面近傍の流れが減速し、さらに大きくな
ると逆流して壁からはがれる。このはがれの状態は、開き角、管長、入口高さ、流速（レイノルズ数）等に応じて異なり、そのはがれの度合いは、剥離のない流れ、出口付近の壁の一部に断続的に剥離が生じる流れ、壁面のどこかで必ず剥離が生じ剥離点は絶えず変動している流れ、入口付近で剥離が生ずる流れ、両方の面からはがれて噴流となる流れというように進展することがわかっている。
(E) Two-dimensional diffuser In the diffuser, the flow in the vicinity of the wall surface decelerates when the divergence angle increases, and when it further increases, it flows backward and peels off the wall. This peeling state varies depending on the opening angle, pipe length, inlet height, flow velocity (Reynolds number), etc., and the degree of peeling is a flow without peeling, and peeling occurs intermittently on part of the wall near the outlet. It is known that separation occurs at some point on the wall, a flow where the separation point constantly fluctuates, a flow where separation occurs near the inlet, and a flow that separates from both surfaces to become a jet. .
また、たとえば出口付近で剥離が生じる場合には、図２１のようにディフューザ後半にプラズマ気流を生成して剥離を防止することができる。特に、ディフューザのＣｐ最大の条件は、出口付近で流れが剥離し始めた領域にあることがわかっているが、この状態は流れが不安定で、わずかな擾乱により剥離が進行する可能性のある領域である。 For example, when peeling occurs near the outlet, a plasma air current can be generated in the latter half of the diffuser as shown in FIG. 21 to prevent peeling. In particular, it is known that the maximum Cp condition of the diffuser is in the region where the flow begins to separate near the outlet, but in this state, the flow is unstable, and separation may proceed due to slight disturbance. It is an area.
そこで、表面圧力等で剥離の兆候を検知して、剥離が進行しかけたら、剥離箇所にプラズマ気流を発生する制御方法が有効である。これによりＣｐ最大でも安定して剥離が進行しない状態の運転が可能になる。また、剥離の状態が出口付近以外で剥離を生ずる状態の場合は、その剥離点近傍に気流を発生させることが有効である。 Therefore, a control method is effective in which a sign of peeling is detected by a surface pressure or the like, and when the peeling starts to progress, a plasma flow is generated at the peeling portion. As a result, even in the case where Cp is the maximum, it is possible to operate in a state where peeling does not proceed stably. In addition, when the peeling state is a state where peeling occurs except near the outlet, it is effective to generate an air flow in the vicinity of the peeling point.
（サ）断面形状の変わるディフューザ
設置空間を有効に利用したい場合に、円断面から角ダクトへ拡大する場合がある。この場合、同じ長さ同じ面積比の円錐ディフューザに比べ圧力係数Ｃｐが低下する。これは、角ダクト隅角部付近に生成する渦によるものと考えられる。
(C) Diffuser with changing cross-sectional shape When the installation space is to be used effectively, it may be expanded from a circular cross section to a square duct. In this case, the pressure coefficient Cp is lower than that of the conical diffuser having the same length and the same area ratio. This is thought to be due to vortices generated near the corner of the corner duct.
そこで、角ダクトの隅角部付近の壁面にプラズマ気流を生成して損失の発生を抑えることができる。たとえば図２２のように角部分に気流発生装置を設置して壁面付近の速度を高めることによって損失の低減が可能となる。 Therefore, the generation of loss can be suppressed by generating plasma airflow on the wall surface near the corner of the rectangular duct. For example, as shown in FIG. 22, the loss can be reduced by installing an airflow generation device at the corner and increasing the speed near the wall surface.
（シ）後部切断の短縮ディフューザ
面積比が大きく長さの短いディフューザでは、圧力係数Ｃｐが低下する。この場合、面積比が小さいディフューザの後ろで急拡大させるほうがＣｐが増加する場合がある。
(F) Short diffuser for rear cutting In a diffuser with a large area ratio and a short length, the pressure coefficient Cp decreases. In this case, there is a case where Cp increases when the area is rapidly expanded behind a diffuser having a small area ratio.
そこで、この場合、急拡大部の損失をできるだけ抑えるために出口急拡大した後の管路の付近にプラズマ気流を作用させることが望ましい。また、このとき、場合は急拡大後の渦の発生は避けられない場合があるため、渦が生成しても渦と壁面の摩擦係数を低減するような方向に気流を生成することも全体の損失低減に有効である。たとえば図２３のような位置に気流発生装置を設置することで損失の低減が可能になる。 Therefore, in this case, in order to suppress the loss of the sudden expansion portion as much as possible, it is desirable to cause the plasma airflow to act in the vicinity of the pipe line after the exit rapid expansion. In this case, since the generation of vortices after sudden expansion may be unavoidable, it is possible to generate airflow in a direction that reduces the coefficient of friction between the vortex and the wall surface even if the vortex is generated. Effective for loss reduction. For example, the loss can be reduced by installing the airflow generator at a position as shown in FIG.
（ス）内面の渦生成
一般に、内面が粗いと管路の抵抗係数が大きくなるが、流れの剥離点近傍では突起によって渦が発生し、性能が向上する例がある。表面粗さと損失係数の関係において、広がり角が小さい時は荒さによって損失が増加するが、広がり角が大きい場合はかえってよくなる。これは、剥離点の存在する場合は、剥離点近傍に渦が発生すると、損失が低下するものと解釈できる。
(S) Vortex generation on the inner surface Generally, if the inner surface is rough, the resistance coefficient of the pipe increases, but there is an example in which a vortex is generated by a protrusion near the separation point of the flow and the performance is improved. In the relationship between the surface roughness and the loss coefficient, the loss increases due to the roughness when the spread angle is small, but it becomes better when the spread angle is large. This can be interpreted as a loss reduction when a vortex is generated in the vicinity of the separation point when a separation point exists.
そこで、これまでのような流れに対して順方向なプラズマ気流ではなく、逆方向の気流や、たて渦を発生するような形状の電極を剥離点近傍に置くことも効果があると考えられる。図２４のような位置に気流発生装置１を設置することで、損失の低減が可能になる。
Therefore, it is considered that it is also effective to place an electrode in the vicinity of the separation point so as to generate a reverse airflow or a vertical vortex instead of a forward plasma airflow with respect to the current flow. . Loss can be reduced by installing the
（セ）境界層制御つきディフューザ
広がり角の大きいディフューザを使用する場合には、吸い込みや噴出しによって境界層を制御して剥離を防止する手段がある。吸い込みの効果は境界層を薄くしていることにほかならないので、同様の効果をプラズマ気流によって与えれば効率を向上させることができる。
(C) Diffuser with boundary layer control When using a diffuser with a large divergence angle, there is a means to prevent separation by controlling the boundary layer by suction or ejection. Since the suction effect is nothing but a thin boundary layer, the efficiency can be improved if the same effect is given by the plasma airflow.
図２５のように主流に対して順方向に誘起気流７発生して、壁面付近の速度を増加させてやれば、境界層が薄くなり効率が向上する。境界層の厚さはディフューザの位置によって変化するので電極は流れ方向に分割して、全体として最も効果が大きくなるように誘起気流７の強さを制御することが望ましい。
If the induced
（ソ）ノズル（細まり管）
細まり管の損失はほとんど摩擦損失のみである。そこで管摩擦を低減するためにプラズマ気流をつかう。図２６のようにノズルの壁面にプラズマ気流を生成させ、摩擦係数を低減させることが有効である。
(So) Nozzle (Narrow pipe)
The loss of the narrow tube is almost only the friction loss. Therefore, a plasma air flow is used to reduce tube friction. As shown in FIG. 26, it is effective to generate a plasma air flow on the wall surface of the nozzle to reduce the friction coefficient.
また、後続管があるとき、その接続部の角の曲率の影響が大きい。そこで後続管での渦を防止するために、図２７のような位置に気流発生装置１を置いて、プラズマ気流を使うことで損失を低減することができる。
Further, when there is a succeeding tube, the influence of the curvature of the corner of the connecting portion is great. Therefore, in order to prevent the vortex in the succeeding tube, the loss can be reduced by placing the
一般的にノズルの速度分布で、壁面付近の速度は中心速度を上回ってしまう。この上回りが大きすぎると、一旦増加して再び減少して出口速度となり、出口付近に剥離泡が生ずる。 Generally, in the nozzle velocity distribution, the velocity near the wall surface exceeds the center velocity. If this upper limit is too large, it once increases and then decreases again to reach the outlet speed, and peeling bubbles are generated near the outlet.
そこで、ディフューザの壁面に主流と逆向きの気流を生成して壁面付近の速度を抑えるか、出口管の剥離点近傍にプラズマ気流を発生させて剥離を抑制することが有効である。すなわち、図２８のように、ノズル出口付近に気流発生装置を設置することで損失を低減することが可能である。 Therefore, it is effective to suppress the separation by generating an airflow in the direction opposite to the main flow on the wall surface of the diffuser to suppress the velocity near the wall surface or by generating a plasma airflow near the separation point of the outlet pipe. That is, as shown in FIG. 28, it is possible to reduce the loss by installing an airflow generator near the nozzle outlet.
剥離泡の大きさはレイノルズ数Ｒｅの影響を強くうけ、Ｒｅが小さい時剥離泡が大きくなり損失も大きくなるので、流速に応じてプラズマ気流の強さや方向に制御をかけるのが効果的である。 The size of the peeling bubbles is strongly influenced by the Reynolds number Re. When the Re is small, the peeling bubbles are large and the loss is large. Therefore, it is effective to control the strength and direction of the plasma airflow according to the flow velocity. .
風洞等の収縮ノズルでは、１）ノズル出口における速度分布を一様にする、２）ノズル内面の剥離を防止する、３）速度が出口で減速しないようにすることが必要であり、このために上記の技術が使える。 In shrinking nozzles such as wind tunnels, it is necessary to 1) make the velocity distribution at the nozzle outlet uniform, 2) prevent peeling of the nozzle inner surface, and 3) prevent the speed from decelerating at the outlet. The above technology can be used.
（Ｅ．重ね継ぎ手管への適用方法）
重ね継ぎ手管は滑らかな管に比べて損失が増大する。壁面の段差部分の渦発生を抑制するようにプラズマ気流を利用すると、段差部分での損失を低減できる。本発明の方法は、壁面の非常に薄いところに噴流を生成することができるので、図２９のように、継ぎ手管のわずかな段差２７に設置することで損失の低減が可能である。
(E. Application method to lap joint pipe)
The lap joint tube has increased loss compared to a smooth tube. If the plasma air flow is used so as to suppress the vortex generation at the step portion of the wall surface, the loss at the step portion can be reduced. Since the method of the present invention can generate a jet at a very thin wall surface, the loss can be reduced by installing it at a
（Ｆ．弁への適用方法）
（タ）仕切り弁
図３０のような仕切り弁において、損失は、弁の開きＬと弁座口径ｄの比によって変化する。半開時の損失は、図３１（Ａ）のように弁の後方の渦によるので、たとえば（Ｂ）のように気流発生装置１を設置してこの渦をできるだけ少なくするか、（Ｃ）のように気流発生装置１を設置して渦と壁面の摩擦を低減するようにプラズマ気流を発生することで損失を低減することが可能である。
(F. Application method to valves)
(T) Gate valve In the gate valve as shown in FIG. 30, the loss varies depending on the ratio between the valve opening L and the valve seat diameter d. The loss during half-opening is due to the vortex behind the valve as shown in FIG. 31 (A). For example, as shown in (B), the
全開時も、たとえば図３２（Ａ）のように弁座の影響で損失が発生する。そこでたとえば図３２（Ｂ）に示すように、弁座の後ろで渦を防止するように、プラズ気流を発生する。 Even when fully open, a loss occurs due to the valve seat as shown in FIG. Therefore, for example, as shown in FIG. 32B, a positive air flow is generated so as to prevent a vortex behind the valve seat.
（チ）玉型弁
玉型弁の場合、弁体半開時の弁体付近や弁座付近に生じる渦により損失が生じる。そこで、弁体や弁座や、その他渦の生じる部分の管壁に気流発生装置を備えることにより、損失を低減することができる。
(H) Ball valve In the case of a ball valve, loss occurs due to vortices generated near the valve body and valve seat when the valve body is half open. Therefore, the loss can be reduced by providing the air flow generator on the valve wall, the valve seat, and the tube wall where the vortex is generated.
（ツ）ちょう型弁・ダンパ
図３３（Ａ）に示すようなちょう型の場合、全開のときでも配管内部に弁板が残るため、弁板が流れに対する抵抗となり損失が生じる。そこで、たとえば図３３（Ｂ）におけるように弁板２８上に気流発生装置１をもうけて、弁板表面での摩擦抵抗を低減したり、弁板が厚い場合は、その後流にできる渦を打消したりすることで損失を低減することができる。また、ダンパについても形状が類似しているため同様の効果が期待できる。
(Iv) Butterfly type valve / damper In the case of the butterfly type as shown in FIG. 33 (A), the valve plate remains inside the pipe even when it is fully opened. Therefore, for example, as shown in FIG. 33 (B), the
（テ）コック・ボール弁
図３４（Ａ）に示すようなコックやボール弁の場合、全開のときは損失が少ないが、半開のときは、同図に示すように弁体や弁座や配管等の各所で渦が生じて損失が発生する。そこで、たとえば図３４（Ｂ）に示すようにうに弁体２９や弁座３０や、その他渦の生じる部分の管壁に気流発生装置１を備えることにより、損失を低減することができる。
(T) Cock / ball valve In the case of a cock or ball valve as shown in FIG. 34 (A), there is little loss when fully open, but when it is half open, as shown in FIG. A vortex is generated in various places and a loss occurs. Therefore, for example, as shown in FIG. 34 (B), the loss can be reduced by providing the
弁への適用については、ここにあげた以外でも、円錐弁やその他の弁にも適用が可能である。 As for the application to the valve, besides the examples given here, it can also be applied to a conical valve and other valves.
（Ｇ．曲がり管への適用方法）
曲がり管では、中心軸上の粒子が壁面付近の粒子よりも慣性力を多く受けるため図３５（Ａ）のような対称な２次流れ３２を生じるため、直管に比べて損失が大きくなる。
(G. Application method to bent pipe)
In the bent pipe, the particles on the central axis receive more inertial force than the particles in the vicinity of the wall surface, so that a symmetric
そこで、（Ｂ）のように２次流れ３２の分岐部分や合流部分、その他の管壁１５に気流発生装置１を設置することで、管壁と２次流れとの摩擦を低減して損失を低減することができる。
Therefore, as shown in (B), by installing the
（ト）層流または乱流螺旋管
円形断面の螺旋管の管摩擦係数に対する慣性力の影響は、特に層流の時に顕著になる。そこで、層流の場合に２次流れに対する管摩擦係数を低減するようにプラズマ気流を作用させる制御方法が有効である。
(G) Laminar flow or turbulent spiral tube The influence of the inertial force on the tube friction coefficient of a spiral tube having a circular cross section is particularly noticeable in the case of laminar flow. Therefore, in the case of laminar flow, a control method in which a plasma air flow is applied so as to reduce the pipe friction coefficient with respect to the secondary flow is effective.
一方、乱流の場合は、流体塊の混合があるので管断面の速度分布はかなり均一化され、曲率の影響が小さくなるので、そのような場合はプラズマ気流を発生しないか、または管壁表面の境界層厚さを制御する目的で、プラズマ気流を作用させることが有効である。 On the other hand, in the case of turbulent flow, since there is mixing of fluid mass, the velocity distribution of the tube cross-section is fairly uniform, and the influence of curvature is reduced. For the purpose of controlling the boundary layer thickness, it is effective to apply a plasma air stream.
また、螺旋管は、直管に比べて臨界レイノルズ数が高くなる傾向が知られており、流速が上がっても乱流に遷移しにくい場合がある。そのようなときは、管壁に設置した気流発生装置により表面流れにランダムな擾乱をあたえて、人為的に乱流に遷移させることが有効である。 In addition, it is known that the spiral tube tends to have a higher critical Reynolds number than the straight tube, and even if the flow velocity increases, it may be difficult to make a transition to turbulent flow. In such a case, it is effective to give a random disturbance to the surface flow by an airflow generator installed on the tube wall and artificially make a transition to the turbulent flow.
（ナ）ピッチが大きい螺旋管
ピッチが大きくなると、管内の速度分布にピッチの影響が現れ、２次流れの対称性が失われる。そこで、それぞれの２次流れに対して気流を発生させ、それぞれの気流強さを２次流れの非対称性に応じて最適化することで損失を低下することができる。
(N) Spiral pipe with a large pitch When the pitch becomes large, the influence of the pitch appears on the velocity distribution in the pipe, and the symmetry of the secondary flow is lost. Therefore, it is possible to reduce the loss by generating an air flow for each secondary flow and optimizing the strength of each air flow according to the asymmetry of the secondary flow.
（ニ）２次元曲がり管
縦横比の特に大きい長方形断面の２次元曲がり管では、２次流れは流路の上下壁面近傍に限定され、中央部では２次元流れとなる。そこで、たとえば上下壁面近傍の２次流れの摩擦を低減するようにプラズマ気流を発生することで、損失を低減することができる。
(D) Two-dimensional curved pipe In a two-dimensional curved pipe having a rectangular section with a particularly large aspect ratio, the secondary flow is limited to the vicinity of the upper and lower wall surfaces of the flow path, and becomes a two-dimensional flow at the center. Therefore, for example, the loss can be reduced by generating the plasma air flow so as to reduce the friction of the secondary flow near the upper and lower wall surfaces.
縦横比が比較的小さい場合は、層流の場合において、あるレイノルズ数以上で外壁側にそって規則的なうずが発生する。 When the aspect ratio is relatively small, in the case of laminar flow, regular vortexes are generated along the outer wall side at a certain Reynolds number or more.
そこで、外壁側に気流発生装置を設置して、生じた渦の抵抗を低減する方向にプラズマ気流を発生する。この場合、特に外壁側に設置する電極を分割しておき、また、発生させる気流の向きを可変にしておき、それぞれを独立に制御できるようにしておくと、渦の周回方向に合わせて、その渦を打消す向き、または渦と壁との摩擦を低減させる向きに気流を発生させることで損失を低減することができる。 Therefore, an airflow generator is installed on the outer wall side to generate a plasma airflow in a direction that reduces the resistance of the generated vortex. In this case, in particular, if the electrodes to be installed on the outer wall side are divided, and the direction of the air flow to be generated is variable and each can be controlled independently, the direction of the vortex can be adjusted to Loss can be reduced by generating an airflow in a direction that cancels the vortex or in a direction that reduces friction between the vortex and the wall.
（ヌ）ベンド
半径比の小さいベンドでは、２次流れのみではなく、内壁や外壁からの流れの剥離も発生する。このかく乱はベンド直後に直管があった場合、その直管内深くまで保持され、かく乱が消滅して直管流れ同様の流れに回復するには５０ｄ（ｄは直管の内径）ほどを要する。そこで、たとえばベンドの内壁や外壁の剥離を抑える場所にプラズマ気流を発生したり、ベンド後ろの直管内の、特に損失の大きい２０〜３０ｄの間の管摩擦抵抗を減らすようにプラズマをつけるとよい。
(Nu) Bend In a bend with a small radius ratio, not only the secondary flow but also flow separation from the inner wall and the outer wall occurs. If there is a straight pipe immediately after the bend, this disturbance is maintained deeply in the straight pipe, and it takes about 50d (d is the inner diameter of the straight pipe) for the disturbance to disappear and to recover to a flow similar to the straight pipe flow. Therefore, for example, a plasma air flow may be generated in a place where peeling of the inner wall and outer wall of the bend is suppressed, or plasma may be applied so as to reduce the pipe friction resistance in the straight pipe behind the bend, particularly between 20 to 30d, which has a large loss. .
後続直管長が１．５ｄ以下の場合はベンド出口が周囲圧力に等しくなるので、ベンド内の流れが変形され、内壁の曲がり後半の圧力上昇が増加し損失係数がかなり大きくなる。そこで、この変形を抑制するようにベンド内にプラズマ気流を発生することにより、損失を低減することができる。 When the length of the subsequent straight pipe is 1.5d or less, the bend outlet becomes equal to the ambient pressure, so that the flow in the bend is deformed, the pressure rise in the latter half of the inner wall bend increases, and the loss factor becomes considerably large. Therefore, loss can be reduced by generating a plasma air flow in the bend so as to suppress this deformation.
粗いベンドは滑らかなベンドに比べて損失が大きい。そこで壁面摩擦を低減する方向にプラズマ気流を発生することで損失を低減することができる。 A rough bend has a higher loss than a smooth bend. Therefore, the loss can be reduced by generating the plasma airflow in the direction of reducing the wall friction.
正方形断面を有するベンドの損失は、管壁が滑らかな場合には円形断面とほぼ同じになる。長方形の場合は縦横比２のベンドのほうが縦横比０．５のベンドよりかなり損失は小さい。そこで、どうしても縦横比の小さいベンドが必要な場合は外壁側に気流発生装置を設置して外壁側にプラズマ気流を発生させることで損失を低下させることができる。 The loss of a bend having a square cross section is approximately the same as a circular cross section when the tube wall is smooth. In the case of a rectangle, a bend with an aspect ratio of 2 has a much lower loss than a bend with an aspect ratio of 0.5. Therefore, when a bend with a small aspect ratio is inevitably required, a loss can be reduced by installing an airflow generation device on the outer wall side and generating a plasma airflow on the outer wall side.
ベンド下流側に直管を接続した場合、後続直管長が１．５ｂ（ｂは図３６に示す部分の長さ）以下の場合は、円形断面と同じように、ベンド出口が周囲圧力に等しくなるので、ベンド内の流れが変形され、内壁の曲がり後半の圧力が増加し損失係数がかなり大きくなる。 When a straight pipe is connected downstream of the bend and the subsequent straight pipe length is 1.5b or less (b is the length of the portion shown in FIG. 36), the bend outlet becomes equal to the ambient pressure as in the circular cross section. As a result, the flow in the bend is deformed, the pressure in the latter half of the bending of the inner wall increases, and the loss factor becomes considerably large.
そこで、この変形を抑制するようにベンド内にプラズマ気流を発生することで、損失の低減が可能である。 Therefore, it is possible to reduce the loss by generating a plasma air flow in the bend so as to suppress this deformation.
半径比の小さいベンドの下流を広い空間に開放するときは、ベンドの下流側に０．７５ｂ〜２ｂ程度の長さの直管をつけると損失が最小になる。何らかの理由でこの直管をつけることができない場合に、ベンド内部の流れ変形を抑制するように、ベンド内壁またはベンド出口にプラズマ気流を発生し、直管の役割を担わせることで、この後続管の分の損失を低減できる。 When opening the downstream of the bend with a small radius ratio to a wide space, the loss is minimized by attaching a straight pipe having a length of about 0.75b to 2b on the downstream side of the bend. If this straight pipe cannot be attached for some reason, a plasma stream is generated on the inner wall of the bend or the bend outlet to suppress the deformation of the flow inside the bend, and this succeeding pipe plays a role of a straight pipe. Can be reduced.
長方形断面の特殊形状のベンドの損失係数を見ると、翼列案内羽根をつけたエルボは損失が最も小さい。しかし、流量が設計点から大きく変化した場合、案内羽根において表面摩擦抵抗や剥離や渦が発生して、かえって損失が大きくなる場合がある。このような場合に、たとえば案内羽根の前縁や後縁に気流発生装置を設置して剥離を防止したり、表面に気流発生装置を設置して摩擦抵抗を低減することにより損失を低減させることができる。 Looking at the loss factor of a bend with a special shape with a rectangular cross section, the elbow with blade guide vanes has the smallest loss. However, when the flow rate greatly changes from the design point, surface friction resistance, separation, or vortex is generated in the guide vane, and the loss may increase. In such a case, for example, an airflow generator is installed on the leading edge or the rear edge of the guide blade to prevent separation, or an airflow generator is installed on the surface to reduce the frictional resistance to reduce the loss. Can do.
一般に、半径比が大きく流路幅一定のベンドも損失が小さい。このようなベンドの内壁に気流発生装置を設置して摩擦抵抗を低減することで、より損失の小さいベンドが可能になる。 In general, a bend with a large radius ratio and a constant channel width also has a small loss. By installing an airflow generator on the inner wall of such a bend to reduce the frictional resistance, a bend with a smaller loss can be achieved.
また、内側壁に鋭い角があると損失が大きくなる。これは内壁部分に沿った流れが剥離を生じるためと考えられる。そこで、このようなベンドに対しては内壁部分の剥離による損失を低減させるように気流発生装置を設置するとよい。たとえば図３７（Ａ）のような剥離を生じている場合に（Ｂ）のように気流発生装置１を設置することで、損失を低減させることができる。
Further, if the inner wall has a sharp corner, the loss increases. This is presumably because the flow along the inner wall portion causes separation. Therefore, it is preferable to install an airflow generator for such a bend so as to reduce a loss due to peeling of the inner wall portion. For example, when peeling as shown in FIG. 37A occurs, the loss can be reduced by installing the
曲がりの中央部の断面が狭まったり広がったりする管は、レイノルズ数に対して損失の極大値や極小値がある。そこで、管内の流速が変化するような場合に、損失が大きくなるレイノルズ数領域に対して、より強い気流を発生させるなど、レイノルズ数に応じた制御をすることが有効である。 A tube in which the cross-section at the center of the bend narrows or widens has a maximum or minimum loss with respect to the Reynolds number. Therefore, when the flow velocity in the pipe changes, it is effective to perform control according to the Reynolds number, such as generating a stronger air current in the Reynolds number region where the loss increases.
（ネ）エルボ
直管をつぎあわせた形のエルボにおいて、損失係数は、レイノルズ数の増加とともにいったん低減して極小値をとり、ふたたび増加して、乱流域になると一定になることが知られている。そこで、管内流速が変化するような場合には、このレイノルズ数の変化に対応して、損失係数が大きくなる領域でプラズマ気流を作動させる制御方法が有効である。
(E) Elbow It is known that the loss factor of an elbow with a combination of straight pipes decreases once as the Reynolds number increases, takes a minimum value, increases again, and becomes constant when the turbulent region is reached. Yes. Therefore, when the flow velocity in the tube changes, a control method for operating the plasma air flow in an area where the loss coefficient increases corresponding to the change in the Reynolds number is effective.
エルボの後方に発生する２次流れは、図３８（Ａ）のように回転方向の異なる旋回流が交互に繰り返される流れとなる。この繰り返しは配管に振動をあたえ、騒音や破損の原因ともなる。そこで、図３８（Ｂ）に示すように、たとえばエルボの曲がり移行に、断面中に対称的な二つの２次流れを、強制的に生じさせるように気流発生装置１を配置する。これにより、断面内の流れは図３４に示すベンドと同様の安定した流れになる。
The secondary flow generated behind the elbow is a flow in which swirl flows having different rotation directions are alternately repeated as shown in FIG. This repetition gives vibrations to the pipes, causing noise and damage. Therefore, as shown in FIG. 38 (B), for example, the
また、エルボの損失の原因である剥離泡を小さくするために、たとえば図３８（Ｃ）に示すように気流発生装置１を設置することで、損失の低減が可能となる。
Further, in order to reduce the peeling bubbles that cause the loss of the elbow, for example, by installing the
（ノ）案内羽根入りベンド
ベンドの半径比が２より小さい場合、損失係数が急激に増大することが知られている。このような場合、図３９のように案内羽根３４を設けると損失係数が低減する。案内羽根の位置は、案内羽根によって区切られた部分通路の半径比がたがいに同一になる位置が最適である。
(B) Bend with guide vanes It is known that when the radius ratio of the bend is smaller than 2, the loss factor increases rapidly. In such a case, if the
しかし、流量が設計点から大きく変化した場合、案内羽根３４において表面摩擦抵抗や剥離や渦が発生して、かえって損失が大きくなる場合がある。このような場合に、たとえば案内羽根の前縁や後縁に気流発生装置を設置して剥離を防止したり、表面に気流発生装置を設置して摩擦抵抗を低減することにより損失を低減させることができる。
However, when the flow rate greatly changes from the design point, surface friction resistance, separation, or vortex is generated in the
長方形断面の場合の損失をもっとも低減できる形状は、翼列案内羽根を設置した場合である。案内羽根として翼列を用いると、内壁側からの流れの剥離や２次流れをなくし、管内流速分布が一様になる結果、損失が低減する。 The shape that can most reduce the loss in the case of a rectangular cross section is the case where blade row guide vanes are installed. When a cascade is used as the guide vanes, the flow separation from the inner wall side and the secondary flow are eliminated, and the flow velocity distribution in the pipe becomes uniform, resulting in a reduction in loss.
この場合も上記したのと同様に、翼面に気流発生装置をつけることで損失を低減させることができる。また、翼列で発生する剥離は騒音や振動の原因となるので、気流発生装置により翼面剥離を押さえ込むことで、騒音や振動の低減にも寄与する。案内羽根としては、流路幅の減少を抑えるために、厚みの少ない薄板で形成するのがのぞましい。一般的な翼列案内羽根と同様、翼の迎え角は４〜５度、流出角は０度〜１度、翼の縦横比は３以上、翼の枚数は１５〜２０以上であることがのぞましい。 In this case, as described above, the loss can be reduced by attaching an airflow generator to the blade surface. In addition, since the separation generated in the blade row causes noise and vibration, pressing the blade surface separation with the airflow generator contributes to the reduction of noise and vibration. The guide blade is preferably formed of a thin plate having a small thickness in order to suppress a decrease in the flow path width. Like general blade guide blades, it is desirable that the angle of attack of the blades is 4 to 5 degrees, the outflow angle is 0 to 1 degrees, the aspect ratio of the blades is 3 or more, and the number of blades is 15 to 20 or more. .
また、流速の大きな場所に隣接したうず流れの領域がなくなるように案内羽根を設置することでも損失を低減でき、この場合にも、翼の前縁、後縁、表面等に、または配管の内壁に気流発生装置を取り付けることでより損失を低減することができる。 In addition, it is possible to reduce the loss by installing guide vanes so that there is no vortex flow area adjacent to the place where the flow velocity is high. In this case as well, at the leading edge, trailing edge, surface, etc. of the blade or the inner wall of the pipe The loss can be further reduced by attaching the airflow generating device to the.
次に損失が低いのは、ベンドの内側の剥離領域を埋めたものである。そこで、図４０（Ａ）に示すように気流発生装置を設置して、剥離領域の壁面速度を上げることで、あたかも剥離領域を埋めたかのような流れを誘導することで、損失を低減することができる。 The next lowest loss is the filling of the peeled area inside the bend. Therefore, by installing an airflow generator as shown in FIG. 40A and increasing the wall surface speed of the separation region, it is possible to reduce the loss by inducing a flow as if the separation region was filled. it can.
また、外側の角部を埋めても損失は低減する。そこで、図４０（Ｂ）のように外側の角に気流発生装置１を設置して、壁面付近の境界層を薄くすることにより損失の低減が可能となる。
Further, even if the outer corner is filled, the loss is reduced. Therefore, the loss can be reduced by installing the
（ハ）ねじこみ式エルボ
ねじこみ式エルボでは、ねじこんだ部分の内面に流路断面積の拡大または縮小、段差、粗い表面等が存在するため、損失係数が上昇してしまう。このエルボは配管を組み立てて簡単に自由な形状をつくれるメリットを生かすために使われるので、配管の段差部分の平滑化等、配管に対する後処理等はおこなわれないことが通常である。
(C) Screw-in elbow In a screw-in elbow, the loss factor increases because the cross-sectional area of the flow passage is enlarged or reduced, a step, a rough surface, etc. are present on the inner surface of the screw-in part. Since this elbow is used to take advantage of the ease with which a pipe can be assembled to create a free shape, post-processing such as smoothing of the stepped portion of the pipe is usually not performed.
そこで、ねじこみ式エルボ４８のねじ先または受けネジ部分付近に、たとえば図４１のように気流発生装置１を設置しておけば、配管の後処理等は一切不要で、配管後に電圧を印加するだけで段差部分の損失を低減することができる。
Therefore, if the
（ヒ）曲がりディフューザ
図４２に示すような曲がりディフューザでは、入口内径ｄ１に対する入口境界層の厚さδが小さいほど損失が小さくなる。
(V) Curved diffuser In the curved diffuser as shown in FIG. 42, the smaller the inlet boundary layer thickness δ with respect to the inlet inner diameter d1, the smaller the loss.
そこで、入口内壁付近、または入口より上流側に接続されている管の内壁付近に気流発生装置を設置して壁面に気流を誘起することにより境界層厚さを薄くし、特にδ／ｄ１＜３％となるように制御することで損失を低減させることができる。 Therefore, the boundary layer thickness is reduced by installing an air flow generator near the inner wall of the inlet or near the inner wall of the pipe connected to the upstream side of the inlet to induce the air flow on the wall surface, particularly δ / d1 <3. Loss can be reduced by controlling to be%.
また、図４３（Ａ）のように、ディフューザの内径側の剥離の可能性のある位置に気流発生装置１をもうけ、表面に気流を発生させることで、内径側の剥離を押さえ込み損失を低減させることができる。このとき、図４３（Ｂ）のように旋回流を生じさせるように配置するとより損失低減効果が期待できる。また、この気流発生装置のかわりに案内羽根をもうけた場合は、案内羽根の前縁、後縁、表面部分に気流発生装置を設置して、羽根における剥離や摩擦を低減するように作用させることが可能である。
Further, as shown in FIG. 43A, the
（Ｈ．分岐管・合流管・分配管・集合管への適用方法）
分岐管・合流管・分配管・集合管においては、流路方向の変化を生じる部分で剥離や渦を生じ損失が発生する。そこで、そのような部分付近に気流発生装置を設置することで、剥離や渦を抑制したり境界層厚さを薄くしたりして損失を低減することができる。
(H. Application method to branch pipes, merge pipes, distribution pipes and collecting pipes)
In branch pipes, merge pipes, distribution pipes, and collecting pipes, loss occurs due to separation or vortices where the flow direction changes. Therefore, by installing an airflow generation device in the vicinity of such a portion, it is possible to reduce the loss by suppressing separation and vortex and reducing the boundary layer thickness.
また、これらの配管では、接続されている各配管の流量分配率を調整したい場合がある。このような場合、従来は各配管にニードル弁等の流量調整器を設置するのが通常であるが、機械的駆動部を有する弁は、高温や腐食環境での使用に制限があり、破損・メンテナンスのリスクも大きい。また、時定数の短い流量調整には不向きである。 In these pipes, there is a case where it is desired to adjust the flow rate distribution ratio of each connected pipe. In such cases, it has been usual to install a flow regulator such as a needle valve in each pipe, but valves with a mechanical drive are limited in use in high temperatures and corrosive environments, The risk of maintenance is also great. Moreover, it is not suitable for flow rate adjustment with a short time constant.
そこで、たとえば、接続されている各管路の損失を、その管やその周囲の管の内表面に設置した気流発生装置により変化させ、圧力損失の差によって各配管への流量分配率を変化させることができる。この方法によれば、使用環境の制限が少なく、破損のリスクが少なく、制御装置自体が発生する損失も少なく、時定数の短い流量分配率の制御方法が実現できる。 Therefore, for example, the loss of each connected pipe line is changed by an air flow generator installed on the inner surface of the pipe or the surrounding pipe, and the flow rate distribution ratio to each pipe is changed by the difference in pressure loss. be able to. According to this method, there is little restriction on the use environment, there is little risk of breakage, there is little loss generated by the control device itself, and a flow rate distribution rate control method with a short time constant can be realized.
（フ）Ｙ字管
Ｙ字管では、分岐・合流部分の角部の丸みの半径によって、損失が大きく変化することが知られている。そこで、当該角部の付近に気流発生装置を設置して、管内壁表面にプラズマ気流を誘起し、その流速を増減させることで、Ｙ字管の損失を任意に制御することが可能となる。
(F) Y-shaped tube It is known that in a Y-shaped tube, the loss varies greatly depending on the radius of roundness at the corner of the branching / merging portion. Therefore, it is possible to arbitrarily control the loss of the Y-shaped tube by installing an airflow generator near the corner, inducing a plasma airflow on the inner wall surface of the tube, and increasing or decreasing the flow velocity.
（ヘ）Ｔ字管
Ｔ字分岐管では、直角に曲がる方向への管路の内側角部にできる渦・剥離泡が、その方向に流れる流れの圧力損失に大きく寄与している。そこで、この渦・剥離泡を小さくするように気流を発生させることで、損失を低減することができる。
(F) T-shaped tube In the T-shaped branch tube, the vortex and separation bubbles formed at the inner corner of the pipe line in the direction of bending at a right angle greatly contribute to the pressure loss of the flow flowing in that direction. Therefore, the loss can be reduced by generating an air flow so as to reduce the vortex and separation bubbles.
Ｔ字合流管では、直角に曲がる方向への管路の内側角部が損失に寄与している。そこで、これらの部分にプラズマ気流を発生させることで、損失を低減することができる。 In the T-shaped joining pipe, the inner corner portion of the pipe in the direction of bending at a right angle contributes to the loss. Therefore, loss can be reduced by generating a plasma airflow in these portions.
（Ｉ．管路出口への適用方法）
管路出口に広がり管をつけると、出口部での損失が低減することが知られている。しかし、広がり角度が大きすぎると、拡大部でのながれの剥離が生じ、広がり管をつけたメリットが出なくなる。そこで、上述したディフューザと同様に、流れの剥離を減じるようにプラズマを生成すれば、損失を低減することができる。管路出口にオリフィスをつけたときは、オリフィスの径が小さいほど損失は大きくなることが知られており、このときも上述したオリフィスのある管路入口と同様にプラズマにより損失を低減することができる。
(I. Application method to pipe outlet)
It is known that the loss at the outlet is reduced when a pipe is attached to the outlet of the pipe. However, if the spread angle is too large, flow separation occurs at the enlarged portion, and the merit of using the spread tube does not appear. Therefore, similarly to the diffuser described above, loss can be reduced by generating plasma so as to reduce flow separation. It is known that when an orifice is attached to the pipe outlet, the smaller the orifice diameter, the larger the loss. In this case as well, the loss can be reduced by plasma as in the case of the pipe inlet with the orifice described above. it can.
（Ｊ．損失の干渉への適用方法）
管路要素が連続して配置される場合、それらの損失に干渉が生じ、干渉は単なる足し算にはならず、実際の流れの特性は流体を通流して見ないとわからない場合が多い。そこで、たとえば内面に気流発生装置を備えた単管を準備しておき、様々な管路要素を接続する場合に、間にこの単管を挿入する。そして接続された管路要素同士の特性が最適になるように単管内の流れを制御することが可能である。
(J. Method of applying loss to interference)
If the line elements are arranged in series, their losses will interfere, and the interference is not simply an addition, and the actual flow characteristics are often only seen through the fluid. Therefore, for example, a single pipe provided with an airflow generation device is prepared on the inner surface, and this single pipe is inserted between various pipe elements. The flow in the single pipe can be controlled so that the characteristics of the connected pipe line elements are optimized.
以上、様々な管路要素に対する実施例を記述したが、このほかの管路要素についても、それぞれの損失発生機構に応じて損失を低減する気流を発生する箇所にプラズマ気流を誘起して、管内流を制御することで、管路要素の損失、それに起因する流体機器や流体機器システムの効率低下を抑えることが可能となる。 As described above, the embodiments for various pipe elements have been described. However, for other pipe elements, plasma air flow is induced at a place where air flow that reduces loss is generated according to each loss generation mechanism, By controlling the flow, it is possible to suppress the loss of the pipeline elements and the decrease in efficiency of the fluid device or fluid device system resulting therefrom.
さらに、ここで述べた管内流の制御方法は、主に流体損失を低減する目的で作用させることを記したが、そのほかに管路要素における騒音、振動を低減するように制御することも効果的である。 Furthermore, the pipe flow control method described here has been described to operate mainly for the purpose of reducing fluid loss, but it is also effective to perform control to reduce noise and vibration in pipe line elements. It is.
また、騒音・振動だけでなく、加熱、冷却、沸騰、凝縮などの熱伝達を含む物理的過程や、燃焼等の化学的過程に関する効率を最適にする目的にも使える。 It can also be used not only for noise and vibration, but also for the purpose of optimizing the efficiency of physical processes including heat transfer such as heating, cooling, boiling and condensation, and chemical processes such as combustion.
なお、図１２〜図１７においては電極の構造を図６の構造で示してあるが、電極の構成はこれに限られるものではなく、２本の電極を用いるものでもよいし、電極間に誘電体をはさまないコロナ放電型の構成でもよく、その他の、プラズマによって気流を誘起できる構造のものであれば何でもよい。 12 to 17, the structure of the electrode is shown by the structure of FIG. 6, but the structure of the electrode is not limited to this, and two electrodes may be used, and a dielectric between the electrodes may be used. A corona discharge type structure that does not sandwich the body may be used, or any other structure that can induce airflow by plasma.
また、図１８〜図２８においては、気流発生装置の位置を黒線で示しているが、この位置は、管内の誘起気流を図示するような形で生成させることができる位置であれば管内部でもよいし管の外側でもよいし、複数の電極を組み合わせて配置してもよい。 18 to 28, the position of the airflow generation device is indicated by a black line. If this position is a position where the induced airflow in the pipe can be generated as shown in the figure, the inside of the pipe Alternatively, it may be outside the tube, or a plurality of electrodes may be combined.
流体の一部をプラズマ化する場合に、作動ガスがプラズマ化しにくい場合には、別の添加ガスを壁面近くに微量注入してもよい。ガス分子としては、電離しやすいガスや、プラズマから気体分子への運動量移行が起こりやすいガスを選ぶのが有効である。 When a part of the fluid is turned into plasma and the working gas is difficult to turn into plasma, a small amount of another additive gas may be injected near the wall surface. As the gas molecules, it is effective to select a gas that is easily ionized or a gas that easily causes momentum transfer from plasma to gas molecules.
図４４は、本発明における流体機器の実施例を示す。当該流体機器３７は、上記に記載したプラズマ気流による管内流制御方法を用いた管路要素３８の上流側または下流側に連通されており、上記管内流を制御することにより当該流体機器３７の特性を制御することができるようになっている。
FIG. 44 shows an embodiment of a fluid device in the present invention. The
たとえば、流体機器としてタービンを想定した場合、その入口側に連通されたディフューザを管路要素として、ディフューザ内の管内流を最適に制御することにより、タービンの損失を最低にするようにタービンに到達する流体の速度、圧力を制御することが可能である。 For example, when a turbine is assumed as the fluid equipment, the diffuser connected to the inlet side of the turbine is used as a conduit element, and the pipe flow in the diffuser is optimally controlled to reach the turbine to minimize the turbine loss. It is possible to control the speed and pressure of the fluid.
本発明の流体機器は、管路要素から図４４のように必ずしも離間されている必要はなく、図４５のように当該流体機器３７内に管路要素３８が組み込まれていてもよい。
The fluid device of the present invention does not necessarily need to be separated from the pipeline element as shown in FIG. 44, and the
たとえば、タービンにおけるノズルは、流体機器内部に組み込まれた管路要素である。 For example, a nozzle in a turbine is a line element incorporated inside a fluidic device.
本発明の流体機器システムは、それを構成する流体機器と管路要素が連通されていないシステムであるが、管路要素の管内流を制御することにより、流体機器システム全体の特性を制御できることを特徴としている、たとえば、流体機器３７と管路要素３８が、図４６のように、熱交換器３９を挟んで設置されている場合に、冷媒の通流する管路要素３８の管内流を制御することにより、熱交換機部分の熱交換効率を最大にすることができ、これによって流体機器の特性を最適化することが可能である。
The fluid equipment system of the present invention is a system in which the fluid equipment constituting the fluid equipment is not communicated with the pipe line element, but it is possible to control the characteristics of the fluid equipment system as a whole by controlling the pipe flow of the pipe line element. For example, when the
１…気流発生装置、２…誘電体、３…第１の電極、４…第２の電極、５…ケーブル、６…放電用電源、７…誘起気流、８…誘電ブロック、９…電極、１０…構造体、１１…誘電ブロックの側面、１２…誘電ブロックの対向する側面、１３…空隙、１４…直管、１５…管壁、１６…流体、１７…プラズマ、１８…カバー、１９…フランジ、２０…剥離泡、２１…オリフィス、２２…渦、２３…拡大管、２４…縮小管、２５…曲がり管、２６…プラズマ気流、２７…段差、２８…弁板、２９…弁体、３０…弁座、３１…配管、３２…２次流れ、３３…旋回流、３４…案内羽根、３５…エルボ、３６…銅管、３７流体機器、３８…管路要素、３９…熱交換器、４０…流体機器システム、４１…ディフューザ、４２…円ダクト、４３…角ダクト、４４…継ぎ手管、４５…仕切り弁、４６…弁座、４７…ベンド、４８…ねじ込み式エルボ、４９…曲がりディフューザ。
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