JP2008202561A - Compressor and method of manufacturing the compressor - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compressor including an oil separator, capable of suppressing noise due to a discharging pulse, and a method of manufacturing the compressor. <P>SOLUTION: The compressor is provided with a compressing portion intermittently compressing coolant including lubricant oil, a discharging chamber 19 into which the coolant compressed by the compressing portion flows, a separating chamber 21 separating the lubricant oil included in the coolant compressed by the compressing portion, and an inlet portion 23 leading the coolant in the discharging chamber 19 into the separating chamber. The shapes of the discharging chamber 19 and the inlet portion 23 are selected so as to make a value of pressure amplitude in resonance frequency about the pressure amplitude of the coolant flowing out from the separating chamber 21 generally equal to or smaller than a value of pressure amplitude in another frequency. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、圧縮機および圧縮機の製造方法、特に吐出される冷媒から潤滑油を分離するオイルセパレータを内蔵した圧縮機および圧縮機の製造方法に関する。   The present invention relates to a compressor and a method for manufacturing the compressor, and more particularly to a compressor including an oil separator that separates lubricating oil from a discharged refrigerant and a method for manufacturing the compressor.

一般に、車両の空気調和機に用いられる圧縮機には、冷媒に混合されている潤滑油を分離するオイルセパレータが内蔵され、潤滑油が分離された冷媒が圧縮機から吐出されている。
オイルセパレータとしては、所定の容積を有する分離室内と、潤滑油を含む冷媒が分離室内で旋回するように流入させる流入流路とから構成されているものが知られている。このようなオイルセパレータは、旋回による遠心力を利用して冷媒から潤滑油を分離している。 Generally, a compressor used in an air conditioner of a vehicle incorporates an oil separator that separates lubricating oil mixed in the refrigerant, and the refrigerant from which the lubricating oil has been separated is discharged from the compressor.
As an oil separator, there is known an oil separator constituted by a separation chamber having a predetermined volume and an inflow channel through which a refrigerant containing lubricating oil flows so as to swirl in the separation chamber. Such an oil separator separates lubricating oil from a refrigerant using centrifugal force due to swirling.

上述のような、所定の大きさを有する容量部と、容量部に繋がる流路部とを備える構成は、圧縮機から吐出された冷媒の圧力変動（以下、吐出脈動と表記する。）を低減するヘルムホルツ型のマフラとしても用いられている（例えば、特許文献１参照。）。
特開平８−３３４０９６号公報 The configuration including the capacity part having a predetermined size and the flow path part connected to the capacity part as described above reduces the pressure fluctuation of the refrigerant discharged from the compressor (hereinafter referred to as discharge pulsation). It is also used as a Helmholtz type muffler (see, for example, Patent Document 1).
JP-A-8-334096

上述のオイルセパレータにおいては、吐出脈動の周波数が所定の周波数になると、ヘルムホルツ共鳴が起きて、吐出脈動の圧力振幅が大きくなっていた。ここで、所定の周波数とは、ヘルムホルツ共鳴周波数のことである。
吐出脈動は、圧縮機の吐出部から冷媒配管を通じて熱交換器（凝縮器）に伝えられ、熱交換器を振動させていた。熱交換器の振動は直接的に騒音を発生させたり、熱交換器に接続された他の構成要素を振動させることにより間接的に騒音を発生させたりしていた。 In the above oil separator, when the frequency of the discharge pulsation reaches a predetermined frequency, Helmholtz resonance occurs and the pressure amplitude of the discharge pulsation increases. Here, the predetermined frequency is a Helmholtz resonance frequency.
The discharge pulsation is transmitted from the discharge part of the compressor to the heat exchanger (condenser) through the refrigerant pipe, and vibrates the heat exchanger. The vibration of the heat exchanger directly generates noise, or indirectly generates noise by vibrating other components connected to the heat exchanger.

特に、ヘルムホルツ共鳴が発生していると、吐出脈動の圧力振幅が大きくなり、熱交換器を振動させる加振力が大きくなる。すると、熱交換器の振動振幅も大きくなり、発生する騒音がさらに大きくなるという問題があった。   In particular, when Helmholtz resonance occurs, the pressure amplitude of the discharge pulsation increases, and the excitation force that vibrates the heat exchanger increases. As a result, the vibration amplitude of the heat exchanger also increases, and there is a problem that the generated noise further increases.

本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであって、オイルセパレータを内蔵する圧縮機において、吐出脈動に起因する騒音を抑制することができる圧縮機および圧縮機の製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the above problems, and provides a compressor capable of suppressing noise caused by discharge pulsation and a method for manufacturing the compressor in a compressor incorporating an oil separator. The purpose is to do.

上記目的を達成するために、本発明は、以下の手段を提供する。
本発明の圧縮機は、潤滑油を含む冷媒を間欠的に圧縮する圧縮部と、該圧縮部により圧縮された冷媒が流入する吐出室と、前記圧縮部により圧縮された冷媒に含まれる前記潤滑油を分離する分離室と、前記吐出室内の冷媒を前記分離室内に導く入口部と、が設けられ、前記吐出室および前記入口部の形状は、前記分離室から流出する冷媒の圧力振幅に関する共鳴周波数における圧力振幅の値が、他の周波数における圧力振幅の値と略等しい、または、それより小さくなるように選定されていることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention provides the following means.
The compressor of the present invention includes a compression unit that intermittently compresses a refrigerant containing lubricating oil, a discharge chamber into which the refrigerant compressed by the compression unit flows, and the lubrication included in the refrigerant compressed by the compression unit. A separation chamber that separates oil; and an inlet that guides the refrigerant in the discharge chamber to the separation chamber; and the shapes of the discharge chamber and the inlet are resonances related to the pressure amplitude of the refrigerant that flows out of the separation chamber The pressure amplitude value at the frequency is selected so as to be approximately equal to or smaller than the pressure amplitude value at the other frequencies.

本発明によれば、分離室から流出する冷媒の圧力振幅（吐出脈動）に関する共鳴周波数における圧力振幅の値を、他の共鳴周波数における圧力振幅の値と略等しく、または、それより小さくすることができる。これにより、圧縮機から吐出された冷媒が流入する熱交換器において、吐出脈動に起因して発生する騒音を抑制することができる。
吐出室から入口部を通って分離室に流入した潤滑油を含む冷媒は、分離室において潤滑油を分離されて熱交換器に向けて流出する。そのため、分離室および入口部は冷媒から潤滑油を分離するオイルセパレータとしての役割を果たすことができる。 According to the present invention, the value of the pressure amplitude at the resonance frequency related to the pressure amplitude (discharge pulsation) of the refrigerant flowing out of the separation chamber can be made substantially equal to or smaller than the value of the pressure amplitude at the other resonance frequency. it can. Thereby, in the heat exchanger into which the refrigerant discharged from the compressor flows, noise generated due to discharge pulsation can be suppressed.
The refrigerant containing the lubricating oil flowing into the separation chamber from the discharge chamber through the inlet portion is separated from the lubricating oil in the separation chamber and flows out toward the heat exchanger. Therefore, the separation chamber and the inlet portion can serve as an oil separator that separates the lubricating oil from the refrigerant.

上記発明においては、前記圧縮部には、閉塞された圧縮室を形成する固定スクロールおよび旋回スクロールが設けられ、前記吐出室および前記入口部の形状は、前記冷媒の圧力振幅に関する共鳴周波数を調節することにより、共鳴周波数における圧力振幅の値を調節することが望ましい。   In the above invention, the compression section is provided with a fixed scroll and a turning scroll that form a closed compression chamber, and the shapes of the discharge chamber and the inlet section adjust the resonance frequency related to the pressure amplitude of the refrigerant. Thus, it is desirable to adjust the value of the pressure amplitude at the resonance frequency.

本発明によれば、冷媒は、固定スクロールおよび公転旋回する旋回スクロールにより閉塞された圧縮室内で圧縮され、旋回スクロールの公転周期に合わせて間欠的に吐出室に吐出される。そのため、吐出脈動の周波数と旋回スクロールの回転数とは対応する関係となる。一方、旋回スクロールの回転数が変化すると、吐出される冷媒の流量が増え、冷媒が吐出される期間および圧力が変化するため、吐出室内における吐出脈動が変化する。具体的には、旋回スクロールの回転数が低くなると吐出脈動の圧力振幅の値は小さくなり、回転数が高くなると圧力振幅の値も大きくなる。
つまり、吐出脈動に関する共鳴周波数を変えると、圧縮室から吐出され共鳴する前の圧力振幅の値が変化する。すると共鳴した後の吐出脈動の圧力振幅の値も変化する。そのため、例えば、共鳴周波数を低くすることにより、共鳴周波数における圧力振幅の値を小さくすることができる。 According to the present invention, the refrigerant is compressed in the compression chamber closed by the fixed scroll and the revolving orbiting scroll, and is intermittently discharged into the discharge chamber in accordance with the revolution period of the orbiting scroll. For this reason, the frequency of the discharge pulsation and the rotational speed of the orbiting scroll have a corresponding relationship. On the other hand, when the rotation speed of the orbiting scroll changes, the flow rate of the discharged refrigerant increases, and the period and pressure at which the refrigerant is discharged change, so the discharge pulsation in the discharge chamber changes. Specifically, the value of the pressure amplitude of the discharge pulsation decreases as the rotation speed of the orbiting scroll decreases, and the value of the pressure amplitude increases as the rotation speed increases.
That is, when the resonance frequency related to the discharge pulsation is changed, the value of the pressure amplitude before being discharged from the compression chamber and resonating changes. Then, the value of the pressure amplitude of the discharge pulsation after resonance also changes. Therefore, for example, by reducing the resonance frequency, the value of the pressure amplitude at the resonance frequency can be reduced.

上記発明においては、前記吐出室および前記入口部の形状は、上述の式（１）により求められる前記圧力振幅に関する共鳴周波数の値が所定値より小さくなるように選定されていることが望ましい。   In the above invention, it is desirable that the shapes of the discharge chamber and the inlet portion are selected so that the value of the resonance frequency related to the pressure amplitude obtained by the above equation (1) is smaller than a predetermined value.

本発明によれば、吐出脈動に関する共鳴周波数を上述の式（１）により求めることができるため、吐出脈動に関する共鳴周波数を容易に推定し、共鳴周波数における圧力振幅の値を確実に小さくすることができる。
なお、共鳴周波数における所定値とは、吐出脈動に関する共鳴周波数における圧力振幅の値を、他の共鳴周波数における圧力振幅の値と略等しく、または、それより小さくすることができる周波数のことである。 According to the present invention, since the resonance frequency related to the discharge pulsation can be obtained by the above-described equation (1), it is possible to easily estimate the resonance frequency related to the discharge pulsation and reliably reduce the value of the pressure amplitude at the resonance frequency. it can.
The predetermined value at the resonance frequency is a frequency at which the value of the pressure amplitude at the resonance frequency related to the discharge pulsation can be made substantially equal to or smaller than the value of the pressure amplitude at another resonance frequency.

本発明の圧縮機の製造方法は、潤滑油を含む冷媒を間欠的に圧縮する圧縮部と、該圧縮部により圧縮された冷媒が流入する吐出室と、前記圧縮部により圧縮された冷媒に含まれる前記潤滑油を分離する分離室と、前記吐出室内の冷媒を前記分離室内に導く入口部と、が設けられた圧縮機の製造方法であって、前記分離室から流出する冷媒の圧力振幅に関する共鳴周波数における圧力振幅の値が、他の周波数における圧力振幅の値と略等しい、または、それより小さくなるように前記吐出室および前記入口部の形状を設計し、製造することを特徴とする。   The compressor manufacturing method of the present invention includes a compressor that intermittently compresses a refrigerant containing lubricating oil, a discharge chamber into which the refrigerant compressed by the compressor flows, and a refrigerant compressed by the compressor. The compressor is provided with a separation chamber that separates the lubricating oil and an inlet that guides the refrigerant in the discharge chamber into the separation chamber, and relates to the pressure amplitude of the refrigerant that flows out of the separation chamber The shape of the discharge chamber and the inlet is designed and manufactured so that the value of the pressure amplitude at the resonance frequency is substantially equal to or smaller than the value of the pressure amplitude at other frequencies.

本発明によれば、分離室から流出する冷媒の圧力振幅（吐出脈動）に関する共鳴周波数における圧力振幅の値を、他の共鳴周波数における圧力振幅の値と略等しく、または、それより小さくすることができる。これにより、圧縮機から吐出された冷媒が流入する熱交換器において、吐出脈動に起因して発生する騒音を抑制することができる。   According to the present invention, the value of the pressure amplitude at the resonance frequency related to the pressure amplitude (discharge pulsation) of the refrigerant flowing out of the separation chamber can be made substantially equal to or smaller than the value of the pressure amplitude at the other resonance frequency. it can. Thereby, in the heat exchanger into which the refrigerant discharged from the compressor flows, noise generated due to discharge pulsation can be suppressed.

本発明の圧縮機および圧縮機の製造方法によれば、分離室から流出する冷媒の圧力振幅（吐出脈動）に関する共鳴周波数における圧力振幅の値を、他の共鳴周波数における圧力振幅の値と略等しく、または、それより小さくすることができるため、吐出脈動に起因する騒音を抑制することができるという効果を奏する。   According to the compressor and the compressor manufacturing method of the present invention, the value of the pressure amplitude at the resonance frequency related to the pressure amplitude (discharge pulsation) of the refrigerant flowing out of the separation chamber is substantially equal to the value of the pressure amplitude at the other resonance frequency. Or, since it can be made smaller than that, it is possible to suppress the noise caused by the discharge pulsation.

この発明の一実施形態に係るスクロール圧縮機について、図１から図４を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る電動圧縮機の構成の概略を説明する断面図である。
本実施形態においては、インバータモータにより駆動される横置き型のスクロール圧縮器であって、車両用空気調和機の冷媒を圧縮するスクロール圧縮機に適用して説明する。 A scroll compressor according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating the outline of the configuration of an electric compressor according to an embodiment of the present invention.
In the present embodiment, a horizontal scroll compressor driven by an inverter motor, which is applied to a scroll compressor that compresses a refrigerant of a vehicle air conditioner, will be described.

スクロール圧縮機（圧縮機）１は、図１に示すように、ハウジング３と、車両用空気調和機に用いられる冷媒を圧縮する固定スクロール（圧縮部）５および旋回スクロール（圧縮部）７と、旋回スクロール７を駆動する主軸９およびインバータモータ１１と、が設けられている。   As shown in FIG. 1, the scroll compressor (compressor) 1 includes a housing 3, a fixed scroll (compression unit) 5 that compresses a refrigerant used in a vehicle air conditioner, and a turning scroll (compression unit) 7. A main shaft 9 and an inverter motor 11 for driving the orbiting scroll 7 are provided.

ハウジング３は、内部に固定スクロール５や、旋回スクロール７や、主軸９やインバータモータ１１などを収納する筐体であって、ハウジング３には第１ハウジング１３と、第２ハウジング１５と、モータケース１７と、が設けられている。   The housing 3 is a housing that houses the fixed scroll 5, the orbiting scroll 7, the main shaft 9, the inverter motor 11, and the like. The housing 3 includes a first housing 13, a second housing 15, and a motor case. 17 are provided.

図２は、図１の第１ハウジングの構成を説明するＡ−Ａ’断面視図である。
第１ハウジング１３は、有底円筒状に形成された部材であり、固定スクロール５が底面に固定されている。
第１ハウジング１３には、図１および図２に示すように、固定スクロール５とともに形成される吐出室１９と、冷媒から潤滑油を分離する分離室２１と、吐出室１９から分離室２１に冷媒を導く入口部２３と、第１フランジ部２５と、が設けられている。 FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA ′ for explaining the configuration of the first housing of FIG. 1.
The first housing 13 is a member formed in a bottomed cylindrical shape, and the fixed scroll 5 is fixed to the bottom surface.
As shown in FIGS. 1 and 2, the first housing 13 includes a discharge chamber 19 formed with the fixed scroll 5, a separation chamber 21 that separates lubricating oil from the refrigerant, and a refrigerant from the discharge chamber 19 to the separation chamber 21. Are provided with an inlet 23 and a first flange 25.

吐出室１９は、第１ハウジング１３の底面（図１における左側の端面）と固定スクロール５との間に形成された空間であって、固定スクロール５の吐出ポート５１と連通した空間である。   The discharge chamber 19 is a space formed between the bottom surface (the left end surface in FIG. 1) of the first housing 13 and the fixed scroll 5, and is a space communicating with the discharge port 51 of the fixed scroll 5.

分離室２１は、冷媒から潤滑油を分離する円柱状の空間であって、吐出室１９内に配置されている。分離室２１の一方の端部は第１ハウジング１３の外部に開口し、車両用空気調和機の凝縮器（熱交換器）に向けて冷媒を吐出する吐出部２７を形成している。他方の端部は吐出室１９内に配置され、他方の端部を構成する底面に分離された潤滑油を吐出室１９内に戻す油戻し孔２９が形成されている。   The separation chamber 21 is a cylindrical space that separates the lubricating oil from the refrigerant, and is disposed in the discharge chamber 19. One end portion of the separation chamber 21 opens to the outside of the first housing 13 and forms a discharge portion 27 that discharges the refrigerant toward the condenser (heat exchanger) of the vehicle air conditioner. The other end portion is disposed in the discharge chamber 19, and an oil return hole 29 for returning the lubricating oil separated to the bottom surface constituting the other end portion into the discharge chamber 19 is formed.

入口部２３は、吐出室１９から分離室２１に冷媒を流入させる流路であって、吐出室１９と分離室２１とを隔てる壁面に設けられた貫通孔である。入口部２３は２本の貫通孔から構成され、貫通孔の中心軸線が、吐出室１９から分離室２１に向かって油戻し孔２９側に傾いて配置されている。さらに、入口部２３と分離室２１とは、互いの中心軸線がねじれの位置関係となるように配置されている。   The inlet 23 is a flow path through which the refrigerant flows from the discharge chamber 19 into the separation chamber 21, and is a through hole provided in a wall surface that separates the discharge chamber 19 and the separation chamber 21. The inlet 23 is composed of two through-holes, and the central axis of the through-hole is inclined from the discharge chamber 19 toward the separation chamber 21 toward the oil return hole 29 side. Further, the inlet portion 23 and the separation chamber 21 are arranged so that their center axes are in a twisted positional relationship.

第１フランジ部２５は、ハウジングボルト３１を用いて第１ハウジング１３、第２ハウジング１５およびモータケース１７を一体に固定する際に用いられるものであって、第１ハウジング１３の開口側の端部に半径方向外側に向かって延びる部材である。   The first flange portion 25 is used when the first housing 13, the second housing 15, and the motor case 17 are integrally fixed using the housing bolt 31, and is an end portion on the opening side of the first housing 13. And a member extending radially outward.

図３は、図２の吐出室、入口部および分離室の関係を説明する模式図である。
上述の吐出ポート５１、吐出室１９、入口部２３、分離室２１および分離室２１から凝縮器までの配管までを模式化したのが図３に示す模式図である。
本実施形態においては、吐出室１９および入口部２３の形状を下記の式（１）により算出される周波数ｆ（Ｈｚ）に基づいて決定している。式（１）は、吐出室１９および入口部２３におけるヘルムホルツ共鳴の周波数を算出する式である。

ここで、ｆはヘルムホルツ共鳴の周波数、Ｃは冷媒中における音速、Ｖは吐出室１９の容積、Ｓは入口部２３の断面積、Ｌは入口部２３の長さである。 FIG. 3 is a schematic diagram illustrating the relationship between the discharge chamber, the inlet portion, and the separation chamber in FIG.
FIG. 3 schematically shows the discharge port 51, the discharge chamber 19, the inlet 23, the separation chamber 21, and the piping from the separation chamber 21 to the condenser.
In the present embodiment, the shapes of the discharge chamber 19 and the inlet 23 are determined based on the frequency f (Hz) calculated by the following equation (1). Expression (1) is an expression for calculating the frequency of Helmholtz resonance in the discharge chamber 19 and the inlet 23.

Here, f is the frequency of Helmholtz resonance, C is the speed of sound in the refrigerant, V is the volume of the discharge chamber 19, S is the cross-sectional area of the inlet 23, and L is the length of the inlet 23.

具体的には、算出されたヘルムホルツ周波数ｆが６０Ｈｚ以下になるように、吐出室１９の容積、入口部２３の断面積および入口部２３の長さが選定されている。
言い換えると、スクロール圧縮機１においては、旋回スクロール７が１回転する間に吐出室１９に冷媒が１回吐出されるため、スクロール圧縮機１の回転数が６０Ｈｚに相当する３６００ｒｐｍ以下のときに吐出室１９および入口部２３におけるヘルムホルツ共鳴が発生するように、吐出室１９の容積、入口部２３の断面積および入口部２３の長さが選定されている。 Specifically, the volume of the discharge chamber 19, the cross-sectional area of the inlet 23 and the length of the inlet 23 are selected so that the calculated Helmholtz frequency f is 60 Hz or less.
In other words, in the scroll compressor 1, since the refrigerant is discharged once into the discharge chamber 19 while the orbiting scroll 7 makes one rotation, the scroll compressor 1 is discharged when the rotation speed of the scroll compressor 1 is 3600 rpm or less corresponding to 60 Hz. The volume of the discharge chamber 19, the cross-sectional area of the inlet portion 23, and the length of the inlet portion 23 are selected so that Helmholtz resonance occurs in the chamber 19 and the inlet portion 23.

第２ハウジング１５は、図１に示すように、円筒状に形成された側壁部３３と、第１ハウジング１３側の端部から半径方向外側に向かって延びる鍔部３５が設けられた部材である。第２ハウジング１５は、鍔部３５が第１ハウジング１３とモータケース１７との間に挟まれるように配置されている。   As shown in FIG. 1, the second housing 15 is a member provided with a side wall 33 formed in a cylindrical shape and a flange 35 extending radially outward from an end on the first housing 13 side. . The second housing 15 is disposed such that the flange portion 35 is sandwiched between the first housing 13 and the motor case 17.

第２ハウジング１５の側壁部３３内には、主軸９を回転可能に支持するラジアルベアリング３７が設けられ、側壁部３３の壁面内には、主軸９に中心軸線に沿って延びる吸入流路３９が設けられている。
第２ハウジング１５の鍔部３５には、ハウジングボルト３１を用いて第１ハウジング１３、第２ハウジング１５およびモータケース１７を一体に固定する際に用いられる第２フランジ部４１が設けられている。第２フランジ部４１は、鍔部３５から半径方向外側に向かって延びる部材である。 A radial bearing 37 that rotatably supports the main shaft 9 is provided in the side wall portion 33 of the second housing 15, and a suction passage 39 that extends along the central axis of the main shaft 9 is provided in the wall surface of the side wall portion 33. Is provided.
The flange portion 35 of the second housing 15 is provided with a second flange portion 41 that is used when the first housing 13, the second housing 15, and the motor case 17 are fixed together using the housing bolt 31. The second flange portion 41 is a member that extends outward from the flange portion 35 in the radial direction.

モータケース１７は、図１に示すように、有底円筒状に形成された部材であり、内部にインバータモータ１１のステータ７３が固定されている。モータケース１７には、外部から冷媒が流入する吸入部（図示せず）と、ボックス４３と、ケースフランジ部４５と、が設けられている。   As shown in FIG. 1, the motor case 17 is a member formed in a bottomed cylindrical shape, and a stator 73 of the inverter motor 11 is fixed therein. The motor case 17 is provided with a suction portion (not shown) through which refrigerant flows from the outside, a box 43, and a case flange portion 45.

ボックス４３は、モータケース１７の半径方向外側に向かって開口し、内部にインバータモータ１１のインバータ部７５が納められるものである。
ケースフランジ部４５は、ハウジングボルト３１を用いて第１ハウジング１３、第２ハウジング１５およびモータケース１７を一体に固定する際に用いられるものであって、モータケース１７の開口側の端部から半径方向外側に向かって延びる部材である。 The box 43 opens toward the outer side in the radial direction of the motor case 17 and houses the inverter portion 75 of the inverter motor 11 therein.
The case flange portion 45 is used when the first housing 13, the second housing 15, and the motor case 17 are integrally fixed using the housing bolt 31, and has a radius from the end of the motor case 17 on the opening side. This is a member extending outward in the direction.

固定スクロール５および旋回スクロール７は、図１に示すように、閉塞された圧縮室Ｃを形成して冷媒を圧縮するものである。
固定スクロール５には、固定端板４７と、固定端板４７から旋回スクロール７に向かって延びる渦巻状の固定壁体４９が設けられている。固定スクロール５は第１ハウジング１３の底面に固定されている。
固定端板４７の中心部には吐出ポート５１が設けられ、圧縮室Ｃで圧縮された冷媒が、吐出ポート５１を介して吐出室１９に吐出される。 As shown in FIG. 1, the fixed scroll 5 and the orbiting scroll 7 form a closed compression chamber C to compress the refrigerant.
The fixed scroll 5 is provided with a fixed end plate 47 and a spiral fixed wall body 49 extending from the fixed end plate 47 toward the orbiting scroll 7. The fixed scroll 5 is fixed to the bottom surface of the first housing 13.
A discharge port 51 is provided at the center of the fixed end plate 47, and the refrigerant compressed in the compression chamber C is discharged to the discharge chamber 19 through the discharge port 51.

一方、旋回スクロール７には、旋回端板５３と、旋回端板５３から固定スクロール５に向かって延びる渦巻状の旋回壁板５５が設けられている。旋回スクロール７は、主軸９および自転防止部５７により公転可能に支持されている。
旋回端板５３における主軸９と対向する面には、主軸９に向かって延びる円筒状のボス部５９が設けられている。ボス部５９には、主軸９による公転駆動力が伝達されるブッシュ６７を回転可能に支持する旋回部ベアリングが配置されている。 On the other hand, the turning scroll 7 is provided with a turning end plate 53 and a spiral turning wall plate 55 extending from the turning end plate 53 toward the fixed scroll 5. The orbiting scroll 7 is supported by the main shaft 9 and the rotation preventing portion 57 so as to be able to revolve.
A cylindrical boss portion 59 extending toward the main shaft 9 is provided on the surface of the turning end plate 53 facing the main shaft 9. The boss portion 59 is provided with a turning portion bearing that rotatably supports the bush 67 to which the revolution driving force by the main shaft 9 is transmitted.

主軸９は、インバータモータ１１から旋回スクロール７に向かって延びる円柱状の部材である。主軸９には、ロータ７１に固定されている円柱状のクランクシャフト６１と、クランクシャフト６１よりも直径の大きな円板部６３と、クランクシャフト６１の中心軸線から偏心した位置に配置されたクランクピン６５と、が設けられている。
クランクシャフト６１は、ステータ７３およびロータ７１により発生された回転駆動力が伝達されるものである。円板部６３はラジアルベアリング３７に支持される部分であり、クランクピン６５が設けられる部分である。クランクピン６５は、クランクシャフト６１に伝達された回転駆動力を旋回スクロール７に伝達して、旋回スクロール７を旋回駆動するものである。 The main shaft 9 is a cylindrical member extending from the inverter motor 11 toward the orbiting scroll 7. The main shaft 9 includes a cylindrical crankshaft 61 fixed to the rotor 71, a disk portion 63 having a diameter larger than that of the crankshaft 61, and a crankpin disposed at a position eccentric from the central axis of the crankshaft 61. 65 is provided.
The crankshaft 61 transmits the rotational driving force generated by the stator 73 and the rotor 71. The disc part 63 is a part supported by the radial bearing 37 and is a part where the crank pin 65 is provided. The crankpin 65 transmits the rotational driving force transmitted to the crankshaft 61 to the orbiting scroll 7 and drives the orbiting scroll 7 to orbit.

主軸９と旋回スクロール７との間には、図１に示すように、ブッシュ６７と、カウンターウエイト６９とが設けられている。   A bush 67 and a counterweight 69 are provided between the main shaft 9 and the orbiting scroll 7, as shown in FIG.

ブッシュ６７は、クランクピン６５とボス部５９との間に配置され、旋回スクロール７に公転駆動力を伝達する略円柱状の部材である。ブッシュ６７におけるブッシュ６７の中心から偏心した位置には、クランクピン６５が挿通されるクランク孔が形成されている。カウンターウエイト６９は、固定スクロール５に対する旋回スクロール７の押し付け力を調節するとともに、バランスをとる部材である。   The bush 67 is a substantially cylindrical member that is disposed between the crankpin 65 and the boss portion 59 and transmits the revolution driving force to the orbiting scroll 7. A crank hole into which the crank pin 65 is inserted is formed at a position eccentric from the center of the bush 67 in the bush 67. The counterweight 69 is a member that adjusts the pressing force of the orbiting scroll 7 against the fixed scroll 5 and balances it.

インバータモータ１１は、周波数制御された交流電流により回転駆動されるモータであり、旋回スクロール７を公転旋回駆動する電動部である。
インバータモータ１１には、図１に示すように、主軸９を介して旋回スクロール７を公転旋回させるロータ７１およびステータ７３と、ステータ７３に供給する交流電流を制御するインバータ部７５と、が設けられている。 The inverter motor 11 is a motor that is rotationally driven by a frequency-controlled alternating current, and is an electric part that drives the orbiting scroll 7 to revolve and rotate.
As shown in FIG. 1, the inverter motor 11 is provided with a rotor 71 and a stator 73 that revolve the orbiting scroll 7 through the main shaft 9, and an inverter unit 75 that controls an alternating current supplied to the stator 73. ing.

ロータ７１は、ステータ７３により形成された交流磁場により回転駆動力を発生するものであって、円筒状に形成された永久磁石である。ロータ７１には主軸９のクランクシャフト６１が固定されている。
ステータ７３は、インバータ部７５から供給された交流電流に基づいて、交流磁場を形成してロータ７１を回転させるものである。ステータ７３は、モータケース１７の内周面に焼き嵌めなどの固定方法を用いて固定されている。 The rotor 71 generates a rotational driving force by an alternating magnetic field formed by the stator 73, and is a permanent magnet formed in a cylindrical shape. A crankshaft 61 of the main shaft 9 is fixed to the rotor 71.
The stator 73 forms an alternating magnetic field based on the alternating current supplied from the inverter unit 75 and rotates the rotor 71. The stator 73 is fixed to the inner peripheral surface of the motor case 17 using a fixing method such as shrink fitting.

インバータ部７５は、ステータ７３に供給する交流電流を制御するものであり、ボックス４３内に配置されている。インバータ部７５には、キャパシタ（コンデンサ）７７と、パワートランジスタ７９などの電子素子を備える複数の基板８１と、端子８３と、が設けられている。   The inverter unit 75 controls an alternating current supplied to the stator 73 and is disposed in the box 43. The inverter unit 75 is provided with a capacitor (capacitor) 77, a plurality of substrates 81 including electronic elements such as a power transistor 79, and a terminal 83.

キャパシタ７７は電流を一時的に蓄電するものである。基板８１に備えられたパワートランジスタ７９などの電子素子は、外部から供給された交流電流の周波数を制御するものである。端子８３はステータ７３に交流電流を供給するものである。
パワートランジスタ７９が備えられた基板８１は、ボックス４３内のモータケース１７と接触して固定され、パワートランジスタ７９から発生した熱をモータケース１７に逃がすように構成されている。その他の基板８１は、モータケース１７から離れた位置に固定されている。言い換えると、基板８１は積層した状態で固定されている。
端子８３は、パワートランジスタ７９などにより制御された交流電流をステータ７３に供給するものである。 The capacitor 77 temporarily stores current. Electronic elements such as the power transistor 79 provided on the substrate 81 control the frequency of the alternating current supplied from the outside. The terminal 83 supplies an alternating current to the stator 73.
The substrate 81 provided with the power transistor 79 is fixed in contact with the motor case 17 in the box 43, and is configured to release heat generated from the power transistor 79 to the motor case 17. The other substrate 81 is fixed at a position away from the motor case 17. In other words, the substrate 81 is fixed in a stacked state.
The terminal 83 supplies an alternating current controlled by the power transistor 79 or the like to the stator 73.

次に、上記の構成からなるスクロール圧縮機１における冷媒の圧縮について説明する。
外部から供給された交流電流は、図１に示すように、インバータ部７５のパワートランジスタ７９などの電子素子により周波数が制御され、ステータ７３に供給される。
ステータ７３は周波数が制御された交流電流に基づいて交流磁界を形成し、ロータ７１は、形成された交流磁界との相互作用により回転駆動力を発生する。ロータ７１により発生された回転駆動力は、主軸９に伝達される。 Next, refrigerant compression in the scroll compressor 1 having the above configuration will be described.
As shown in FIG. 1, the frequency of the alternating current supplied from the outside is controlled by an electronic element such as the power transistor 79 of the inverter unit 75 and supplied to the stator 73.
The stator 73 forms an alternating magnetic field based on the alternating current whose frequency is controlled, and the rotor 71 generates a rotational driving force by interaction with the formed alternating magnetic field. The rotational driving force generated by the rotor 71 is transmitted to the main shaft 9.

回転駆動力は主軸９のクランクシャフト６１および円板部６３に伝達され、円板部６３の回転によりクランクピン６５が旋回駆動される。クランクピン６５の旋回運動は、ブッシュ６７およびボス部５９を介して旋回スクロール７に伝達される。旋回スクロール７は自転防止部５７により自転運動が規制された状態で公転駆動される。   The rotational driving force is transmitted to the crankshaft 61 and the disc portion 63 of the main shaft 9, and the crankpin 65 is driven to rotate by the rotation of the disc portion 63. The orbiting motion of the crankpin 65 is transmitted to the orbiting scroll 7 through the bush 67 and the boss portion 59. The orbiting scroll 7 is driven to revolve in a state in which the rotation motion is restricted by the rotation prevention unit 57.

旋回スクロール７が公転駆動されると、固定スクロール５との間に形成された圧縮室Ｃが、モータケース１７からスクロール圧縮機１内に流入した冷媒を取り込み圧縮する。具体的には、圧縮室Ｃは、固定スクロール５および旋回スクロール７の外周端で冷媒を取り込む。そして、旋回スクロール７の公転により、圧縮室Ｃは固定壁体４９および旋回壁板５５に沿って外周端から中心側に向かって移動するにつれて容積が小さくなり、取り込んだ冷媒を圧縮する。   When the orbiting scroll 7 is driven to revolve, the compression chamber C formed between the fixed scroll 5 takes in the refrigerant flowing into the scroll compressor 1 from the motor case 17 and compresses it. Specifically, the compression chamber C takes in the refrigerant at the outer peripheral ends of the fixed scroll 5 and the orbiting scroll 7. Then, due to the revolution of the orbiting scroll 7, the compression chamber C decreases in volume as it moves from the outer peripheral end toward the center side along the fixed wall body 49 and the orbiting wall plate 55, and compresses the taken-in refrigerant.

圧縮室Ｃに圧縮された冷媒は、固定スクロール５の吐出ポート５１を介して吐出室１９に吐出される。吐出室１９内に流入した冷媒は入口部２３から分離室２１に流入し、分離室２１の中心軸線の周りを旋回しながら油戻し孔２９に向かって流れる。分離室２１内を旋回して流れる冷媒から遠心力により潤滑油が分離され、分離された潤滑油は油戻し孔２９から吐出室１９に流入する。一方、潤滑油が分離された冷媒は、油戻し孔２９の近傍で流れの向きを変え、分離室２１の中心軸線の近傍を吐出部２７に向かって流れ、吐出部２７から車両用空気調和機の凝縮器に向かって流れる。   The refrigerant compressed in the compression chamber C is discharged into the discharge chamber 19 through the discharge port 51 of the fixed scroll 5. The refrigerant that has flowed into the discharge chamber 19 flows into the separation chamber 21 from the inlet 23, and flows toward the oil return hole 29 while turning around the central axis of the separation chamber 21. Lubricating oil is separated from the refrigerant swirling in the separation chamber 21 by centrifugal force, and the separated lubricating oil flows into the discharge chamber 19 from the oil return hole 29. On the other hand, the refrigerant from which the lubricating oil has been separated changes the flow direction in the vicinity of the oil return hole 29, flows in the vicinity of the central axis of the separation chamber 21 toward the discharge portion 27, and the vehicle air conditioner from the discharge portion 27. Flowing towards the condenser.

次に、本実施形態の特徴である吐出脈動における圧力振幅の低減、吐出脈動に起因する凝縮器から発生する騒音の低減、および、吐出室と入口部の設計、製造方法について説明する。
図４は、図１のスクロール圧縮機の回転周波数に対する吐出脈動の圧力振幅の変化を説明するグラフであって、実験値のグラフである。
吐出脈動の共鳴周波数が６０Ｈｚの本実施形態のスクロール圧縮機１における吐出脈動の圧力振幅は、図４の実線で示され、吐出脈動の共鳴周波数が１３０Ｈｚの比較対象のスクロール圧縮機における吐出脈動の圧力振幅は、図４の点線で示されている。
スクロール圧縮機１における吐出室１９の容積は８９．５×１０^−６ｍ^３（８９．５ｃｃ）、入口部２３の直径は３ｍｍであり、比較対象のスクロール圧縮機における吐出室の容積は５２．５×１０^−６ｍ^３（５２．５ｃｃ）、入口部２３の直径は４ｍｍである。さらに、スクロール圧縮機１における入口部２３の長さは、比較対象のスクロール圧縮機の入口部の長さと対比して、５ｍｍ長くなっている。 Next, the pressure amplitude reduction in the discharge pulsation, the noise generated from the condenser caused by the discharge pulsation, the design of the discharge chamber and the inlet, and the manufacturing method will be described.
FIG. 4 is a graph for explaining a change in the pressure amplitude of the discharge pulsation with respect to the rotation frequency of the scroll compressor of FIG. 1, and is a graph of experimental values.
The pressure amplitude of the discharge pulsation in the scroll compressor 1 of the present embodiment having a resonance frequency of the discharge pulsation of 60 Hz is indicated by a solid line in FIG. 4, and the discharge pulsation in the scroll compressor to be compared whose resonance frequency of the discharge pulsation is 130 Hz The pressure amplitude is indicated by the dotted line in FIG.
The volume of the discharge chamber 19 in the scroll compressor 1 is 89.5 × 10 ⁻⁶ m ³ (89.5 cc), the diameter of the inlet 23 is 3 mm, and the volume of the discharge chamber in the scroll compressor to be compared is 52. 5 × 10 ⁻⁶ m ³ (52.5 cc) and the diameter of the inlet 23 is 4 mm. Further, the length of the inlet 23 in the scroll compressor 1 is 5 mm longer than the length of the inlet of the scroll compressor to be compared.

図４から判るように、比較対象のスクロール圧縮機の場合、吐出脈動の共鳴周波数である１３０Ｈｚの近傍において、吐出脈動の圧力振幅の値が最大となっている。一方、本実施形態のスクロール圧縮機１の場合、吐出脈動の共鳴周波数である６０Ｈｚの近傍における圧力振幅の値は、他の周波数における圧力振幅の値よりも小さくなっている。
つまり、吐出脈動の共鳴周波数における振動振幅は、点線矢印に示すように低周波数側に移動するにつれて振幅の値が小さくなっている。
さらに、両圧縮機における圧力振幅の値を比較すると、本実施形態のスクロール圧縮機１の圧力振幅の値は、比較対象のスクロール圧縮機の圧力振幅の値と比較して約１／３となっている。 As can be seen from FIG. 4, in the case of the scroll compressor to be compared, the value of the pressure amplitude of the discharge pulsation is the maximum in the vicinity of 130 Hz that is the resonance frequency of the discharge pulsation. On the other hand, in the case of the scroll compressor 1 of the present embodiment, the pressure amplitude value in the vicinity of 60 Hz, which is the resonance frequency of the discharge pulsation, is smaller than the pressure amplitude values at other frequencies.
That is, the amplitude of the vibration amplitude at the resonance frequency of the discharge pulsation becomes smaller as it moves to the lower frequency side as indicated by the dotted arrow.
Furthermore, when the pressure amplitude values in the two compressors are compared, the pressure amplitude value of the scroll compressor 1 of the present embodiment is about 1/3 compared to the pressure amplitude value of the scroll compressor to be compared. ing.

このことから、スクロール圧縮機１から吐出された冷媒が最初に流入する凝縮器における冷媒の圧力振動の振幅も同様に小さくなっていることがわかる。そのため、冷媒の圧力振動に起因する凝縮器の振動は抑制され、凝縮器の振動により発生する騒音を抑制することができる。   From this, it can be seen that the amplitude of the pressure oscillation of the refrigerant in the condenser into which the refrigerant discharged from the scroll compressor 1 first flows is similarly reduced. For this reason, the vibration of the condenser due to the pressure vibration of the refrigerant is suppressed, and the noise generated by the vibration of the condenser can be suppressed.

下記に示す表は、吐出脈動におけるヘルムホルツ共鳴周波数における計算値と、実験により測定された実験値との差を説明するものである。表におけるＰ１は吐出ポート５１を示し、Ｖ１は吐出室１９、Ｐ２は入口部２３、Ｖ２は分離室２１、Ｐ３は分離室２１から凝縮器までの配管を示すものである。

The table shown below explains the difference between the calculated value at the Helmholtz resonance frequency in the discharge pulsation and the experimental value measured by the experiment. P1 in the table indicates the discharge port 51, V1 indicates the discharge chamber 19, P2 indicates the inlet 23, V2 indicates the separation chamber 21, and P3 indicates the piping from the separation chamber 21 to the condenser.

上述の表に示しように、ヘルムホルツ共鳴周波数の実験値が１３３Ｈｚであるときに、吐出ポート５１（Ｐ１）および吐出室１９（Ｖ１）の形状に基づいて上述の式（１）を用いて算出されたヘルムホルツ共鳴周波数は２８０Ｈｚであり、実験値とは１１１％の誤差を有している。同様に、入口部２３（Ｐ２）および分離室２１（Ｖ２）の形状に基づいて算出されたヘルムホルツ共鳴周波数は３５３Ｈｚであり、実験値とは１６５％の誤差を有している。分離室２１（Ｖ２）および上記配管（Ｐ３）の形状に基づいて算出されたヘルムホルツ共鳴周波数は２９Ｈｚであり、実験値とは−７８％の誤差を有している。   As shown in the above table, when the experimental value of the Helmholtz resonance frequency is 133 Hz, it is calculated using the above equation (1) based on the shapes of the discharge port 51 (P1) and the discharge chamber 19 (V1). The Helmholtz resonance frequency is 280 Hz, which has an error of 111% from the experimental value. Similarly, the Helmholtz resonance frequency calculated based on the shapes of the inlet 23 (P2) and the separation chamber 21 (V2) is 353 Hz, and has an error of 165% from the experimental value. The Helmholtz resonance frequency calculated based on the shapes of the separation chamber 21 (V2) and the pipe (P3) is 29 Hz, and has an error of -78% from the experimental value.

これらと比べて、本実施形態のように吐出室１９（Ｖ１）および入口部２３（Ｐ２）の形状に基づいて算出されたヘルムホルツ共鳴周波数は１３１Ｈｚであり、実験値との誤差は−２％に留まっている。
そのため、吐出室１９の容積、入口部２３の断面積および入口部２３の長さを適切に選定することにより、スクロール圧縮機１における吐出脈動の圧力振幅の値を効果的に抑制することができる。 Compared to these, the Helmholtz resonance frequency calculated based on the shapes of the discharge chamber 19 (V1) and the inlet 23 (P2) as in this embodiment is 131 Hz, and the error from the experimental value is -2%. Stays.
Therefore, the pressure amplitude value of the discharge pulsation in the scroll compressor 1 can be effectively suppressed by appropriately selecting the volume of the discharge chamber 19, the cross-sectional area of the inlet portion 23, and the length of the inlet portion 23. .

上記の構成によれば、分離室２１から流出する冷媒の吐出脈動に関する共鳴周波数における圧力振幅の値を、他の共鳴周波数における圧力振幅の値と略等しく、または、それより小さくすることができる。これにより、スクロール圧縮機１から吐出された冷媒が流入する凝縮器において、吐出脈動に起因して発生する騒音を抑制することができる。   According to said structure, the value of the pressure amplitude in the resonance frequency regarding the discharge pulsation of the refrigerant | coolant which flows out from the separation chamber 21 can be made substantially equal to or smaller than the value of the pressure amplitude in another resonance frequency. Thereby, in the condenser into which the refrigerant discharged from the scroll compressor 1 flows, noise generated due to discharge pulsation can be suppressed.

冷媒は、固定スクロール５および公転旋回する旋回スクロール７により閉塞された圧縮室Ｃ内で圧縮され、旋回スクロール７の公転周期に合わせて間欠的に吐出室１９に吐出される。そのため、吐出脈動の周波数と旋回スクロール７の回転数とは対応する関係となる。一方、旋回スクロール７の回転数が変化すると、吐出される冷媒の流量が増え、冷媒が吐出される期間および圧力が変化するため、吐出室１９内における吐出脈動が変化する。具体的には、旋回スクロール７の回転数が低くなると吐出脈動の圧力振幅の値は小さくなり、回転数が高くなると圧力振幅の値も大きくなる。
つまり、吐出脈動に関する共鳴周波数を変えると、圧縮室Ｃから吐出され共鳴する前の圧力振幅の値が変化する。すると共鳴した後の吐出脈動の圧力振幅の値も変化する。そのため、例えば、共鳴周波数を低くすることにより、共鳴周波数における圧力振幅の値を小さくすることができる。 The refrigerant is compressed in the compression chamber C closed by the fixed scroll 5 and the revolving orbiting scroll 7 and is intermittently discharged into the discharge chamber 19 in accordance with the revolution period of the orbiting scroll 7. Therefore, the frequency of the discharge pulsation and the rotation speed of the orbiting scroll 7 have a corresponding relationship. On the other hand, when the rotation speed of the orbiting scroll 7 changes, the flow rate of the discharged refrigerant increases, and the period and pressure at which the refrigerant is discharged change, so the discharge pulsation in the discharge chamber 19 changes. Specifically, the value of the pressure amplitude of the discharge pulsation decreases as the rotational speed of the orbiting scroll 7 decreases, and the value of the pressure amplitude increases as the rotational speed increases.
That is, when the resonance frequency related to the discharge pulsation is changed, the value of the pressure amplitude before being discharged from the compression chamber C and resonating is changed. Then, the value of the pressure amplitude of the discharge pulsation after resonance also changes. Therefore, for example, by reducing the resonance frequency, the value of the pressure amplitude at the resonance frequency can be reduced.

吐出脈動に関する共鳴周波数は上述の式（１）により求めることができるため、吐出脈動に関する共鳴周波数を容易に推定し、共鳴周波数における圧力振幅の値を確実に小さくすることができる。   Since the resonance frequency related to the discharge pulsation can be obtained by the above equation (1), the resonance frequency related to the discharge pulsation can be easily estimated, and the value of the pressure amplitude at the resonance frequency can be reliably reduced.

吐出室１９から入口部２３を通って分離室２１に流入した潤滑油を含む冷媒は、分離室２１において潤滑油を分離されて凝縮器に向けて流出する。そのため、分離室２１および入口部２３は冷媒から潤滑油を分離するオイルセパレータとしての役割を果たすことができる。
なお、潤滑油はスクロール圧縮機１における摺動面等の磨耗を防止したり、円滑な摺動を確保したりするためのものである。 The refrigerant containing the lubricating oil that flows into the separation chamber 21 from the discharge chamber 19 through the inlet 23 is separated in the separation chamber 21 and flows out toward the condenser. Therefore, the separation chamber 21 and the inlet portion 23 can serve as an oil separator that separates the lubricating oil from the refrigerant.
The lubricating oil is used to prevent the sliding surface of the scroll compressor 1 from being worn or to ensure smooth sliding.

なお、本発明の技術範囲は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
例えば、上記の実施の形態においては、この発明をスクロール圧縮機に適用して説明したが、この発明はスクロール圧縮機に限られることなく、その他の容量式の圧縮機に適用できるものである。 The technical scope of the present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.
For example, in the above embodiment, the present invention is applied to a scroll compressor. However, the present invention is not limited to the scroll compressor, but can be applied to other capacity type compressors.

本発明の一実施形態に係る電動圧縮機の構成の概略を説明する断面図である。It is sectional drawing explaining the outline of a structure of the electric compressor which concerns on one Embodiment of this invention. 図１の第１ハウジングの構成を説明するＡ−Ａ’断面視図である。FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line A-A ′ for explaining the configuration of the first housing of FIG. 1. 図２の吐出室、入口部および分離室の関係を説明する模式図である。It is a schematic diagram explaining the relationship between the discharge chamber of FIG. 2, an inlet_port | entrance part, and a separation chamber. 図１のスクロール圧縮機の回転周波数に対する吐出脈動の圧力振幅の変化を説明するグラフであって、実験値のグラフである。It is a graph explaining the change of the pressure amplitude of the discharge pulsation with respect to the rotation frequency of the scroll compressor of FIG. 1, Comprising: It is a graph of an experimental value.

符号の説明Explanation of symbols

スクロール圧縮機（圧縮機）１
固定スクロール（圧縮部）５
旋回スクロール（圧縮部）７
吐出室１９
分離室２１
入口部２３ Scroll compressor (compressor) 1
Fixed scroll (compression unit) 5
Orbiting scroll (compression unit) 7
Discharge chamber 19
Separation chamber 21
Entrance 23

Claims (4)

潤滑油を含む冷媒を間欠的に圧縮する圧縮部と、
該圧縮部により圧縮された冷媒が流入する吐出室と、
前記圧縮部により圧縮された冷媒に含まれる前記潤滑油を分離する分離室と、
前記吐出室内の冷媒を前記分離室内に導く入口部と、が設けられ、
前記吐出室および前記入口部の形状は、前記分離室から流出する冷媒の圧力振幅に関する共鳴周波数における圧力振幅の値が、他の周波数における圧力振幅の値と略等しい、または、それより小さくなるように選定されていることを特徴とする圧縮機。 A compression section that intermittently compresses a refrigerant containing lubricating oil;
A discharge chamber into which the refrigerant compressed by the compression unit flows;
A separation chamber for separating the lubricating oil contained in the refrigerant compressed by the compression unit;
An inlet for guiding the refrigerant in the discharge chamber into the separation chamber, and
The shape of the discharge chamber and the inlet is such that the value of the pressure amplitude at the resonance frequency related to the pressure amplitude of the refrigerant flowing out of the separation chamber is substantially equal to or smaller than the value of the pressure amplitude at other frequencies. Compressor characterized by being selected. 前記圧縮部には、閉塞された圧縮室を形成する固定スクロールおよび旋回スクロールが設けられ、
前記吐出室および前記入口部の形状は、前記冷媒の圧力振幅に関する共鳴周波数を調節することにより、共鳴周波数における圧力振幅の値を調節することを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。 The compression unit is provided with a fixed scroll and a turning scroll that form a closed compression chamber,
2. The compressor according to claim 1, wherein the shape of the discharge chamber and the inlet portion adjusts the value of the pressure amplitude at the resonance frequency by adjusting the resonance frequency related to the pressure amplitude of the refrigerant. 前記吐出室および前記入口部の形状は、以下の式（１）により求められる前記圧力振幅に関する共鳴周波数の値が所定値より小さくなるように選定されていることを特徴とする請求項１または２に記載の圧縮機。

ここで、ｆは共鳴周波数、Ｃは冷媒中における音速、Ｖは前記吐出室の容積、Ｓは前記入口部の断面積、Ｌは前記入口部の長さである。 The shape of the discharge chamber and the inlet is selected so that the value of the resonance frequency related to the pressure amplitude obtained by the following equation (1) is smaller than a predetermined value. The compressor described in 1.

Here, f is the resonance frequency, C is the speed of sound in the refrigerant, V is the volume of the discharge chamber, S is the cross-sectional area of the inlet, and L is the length of the inlet. 潤滑油を含む冷媒を間欠的に圧縮する圧縮部と、
該圧縮部により圧縮された冷媒が流入する吐出室と、
前記圧縮部により圧縮された冷媒に含まれる前記潤滑油を分離する分離室と、
前記吐出室内の冷媒を前記分離室内に導く入口部と、
が設けられた圧縮機の製造方法であって、
前記分離室から流出する冷媒の圧力振幅に関する共鳴周波数における圧力振幅の値が、他の周波数における圧力振幅の値と略等しい、または、それより小さくなるように前記吐出室および前記入口部の形状を設計し、製造することを特徴とする圧縮機の製造方法。 A compression section that intermittently compresses a refrigerant containing lubricating oil;
A discharge chamber into which the refrigerant compressed by the compression unit flows;
A separation chamber for separating the lubricating oil contained in the refrigerant compressed by the compression unit;
An inlet for guiding the refrigerant in the discharge chamber into the separation chamber;
A method of manufacturing a compressor provided with
The shape of the discharge chamber and the inlet portion is set so that the pressure amplitude value at the resonance frequency relating to the pressure amplitude of the refrigerant flowing out of the separation chamber is substantially equal to or smaller than the pressure amplitude value at other frequencies. A method of manufacturing a compressor, characterized by designing and manufacturing.

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