JP2008138144A - Fuel oil composition for diesel engine - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fuel oil composition for diesel engines, capable of keeping the fuel in liquid state even under an extremely high pressure used in a high-pressure injection apparatus and keeping the fuel spraying form, thereby maintaining the optimum combustion state and avoiding the troubles such as the breakage of the nozzle hole of an injector. <P>SOLUTION: The fuel oil composition for diesel engines is characterized by having a 10 vol.% distillation temperature of 180-225°C, a 90 vol.% distillation temperature of 315-350°C, a sulfur content of ≤10 mass ppm, a saturated material content of 85-98 vol.%, an aromatic component content of ≥3 vol.% and <15 vol.%, a bicyclic aromatic compound content of ≤1.5 vol.%, a content of a polycyclic aromatic compound having ≥3 rings of ≤0.5 vol.%, a naphthene content of 13-70 vol.%, a polycyclic naphthene content of ≤35 vol.% and an isoparaffin content of 15-90 vol.%. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、コモンレール式燃料噴射装置、ユニットインジェクタ式燃料噴射装置などの、燃料高圧噴射式のディーゼルエンジンにおいて、燃料を高圧にした際に生じる固化・ゲル化を抑制し、適切な燃焼状態を維持し、かつ噴射装置への機械的なダメージを回避することができる燃料油組成物を提供するものである。   The present invention suppresses solidification / gelation that occurs when fuel is at a high pressure and maintains an appropriate combustion state in a high-pressure fuel injection diesel engine such as a common rail fuel injection device or a unit injector fuel injection device. And a fuel oil composition capable of avoiding mechanical damage to the injection device.

近年、環境問題から自動車から排出される排気ガスの低減や熱効率の向上が求められている。ディーゼル車は、ガソリン車に比べ熱効率に優れ、ＣＯ_２排出が少ないものの、燃焼がディーゼル特有の拡散燃焼であることに起因する粒子状物質（ＰＭ）の排出やＮＯｘの排出などによる人体への影響の懸念や環境に対する悪影響が問題となっている。 In recent years, reduction of exhaust gas emitted from automobiles and improvement of thermal efficiency have been demanded due to environmental problems. Diesel vehicles have better thermal efficiency than gasoline vehicles and have less CO ₂ emissions, but the impact on the human body due to particulate matter (PM) emissions and NOx emissions due to the diffusion combustion characteristic of diesel Concerns and adverse environmental impacts are a problem.

これらディーゼル車から排出されるＰＭやＮＯｘの問題に対し、燃焼形態を改善するため、コモンレール式燃料噴射装置や、ユニットインジェクタ方式に代表される燃料高圧噴射装置の導入が進んでいる。燃料の高圧噴射は、エンジン筒内に噴射される燃料の微粒化を促進し、かつ、筒内空気との混合を促進することにより、燃焼形態を改善することができる。コモンレール式燃料噴射装置や、ユニットインジェクタ式燃料噴射装置による最大燃料噴射圧力は、従来車の代表である列型噴射装置の噴射圧力５０ＭＰａ程度に対し、１６０〜２００ＭＰａ程度と非常に高く、その高圧化は更に進んでいる。また、これら燃料高圧噴射装置は、電子制御により、これまでのエンジン回転数に応じた燃料噴射圧力ではなく、あらかじめ高圧化された燃料をプールしておき、運転条件により最適な燃料噴射圧力を判断し、噴射圧力を調整して噴射する方式となっているため、全運転領域において最適な燃焼状態の維持が可能となっている。更に、上記の高圧噴射型の車輌においては、インジェクタノズル噴射孔のサイズもこれまでより小さくなっており、噴射燃料の微細化の一助となっている。   In order to improve the combustion mode against the problem of PM and NOx discharged from these diesel vehicles, introduction of a common rail type fuel injection device and a fuel high pressure injection device represented by a unit injector method has been advanced. The high-pressure injection of fuel can improve the combustion mode by promoting atomization of the fuel injected into the engine cylinder and promoting mixing with the cylinder air. The maximum fuel injection pressure by the common rail type fuel injection device or the unit injector type fuel injection device is very high, about 160 to 200 MPa, compared to the injection pressure of about 50 MPa of the row type injection device which is a typical conventional vehicle. Is going further. In addition, these high-pressure fuel injection devices use electronic control to pool fuel that has already been increased in pressure rather than the fuel injection pressure corresponding to the engine speed so far, and determine the optimal fuel injection pressure based on operating conditions. In addition, since the injection is performed by adjusting the injection pressure, it is possible to maintain the optimum combustion state in the entire operation region. Further, in the above-described high-pressure injection type vehicle, the size of the injector nozzle injection hole is also smaller than before, which contributes to the miniaturization of the injected fuel.

このような燃料噴射装置の導入により、燃焼形態が大幅に改善され、ＰＭ排出量やＮＯｘ排出量が大きく低減された。そしてエンジンアウトでの排出ガスが低減されたことにより、従来のエンジンから排出されるＰＭ、ＮＯｘ量では装着できなかったエンジン後段の各種後処理装置（ＤＰＦ、ＤＰＮＲ等）も併用可能となり、ＰＭ、ＮＯｘの大幅な低減の達成がなされている。   With the introduction of such a fuel injection device, the combustion mode has been greatly improved, and PM emissions and NOx emissions have been greatly reduced. And by reducing the exhaust gas from the engine out, it becomes possible to use various post-processing devices (DPF, DPNR, etc.) at the rear stage of the engine that could not be installed with the amount of PM and NOx exhausted from the conventional engine. A significant reduction in NOx has been achieved.

一方、燃料の高圧噴射化は上記に示したように、排ガス低減に大きな効果があり、非常に有用な技術であるものの、２００ＭＰａのような超高圧状態における燃料の状態に関する技術的な知見はほとんどないのが現状である。このような中、高圧噴射型の車輌に対応する燃料油として、例えば、軽油の密度と４０℃における粘度を規定したものが報告されている（例えば、特許文献１）。   On the other hand, as described above, high-pressure injection of fuel has a great effect on exhaust gas reduction and is a very useful technique, but there is little technical knowledge about the state of fuel in an ultra-high pressure state such as 200 MPa. There is no current situation. Under such circumstances, as a fuel oil corresponding to a high-pressure injection type vehicle, for example, a fuel oil that defines a density of light oil and a viscosity at 40 ° C. has been reported (for example, Patent Document 1).

ここでは、高圧コモンレール燃料系を有する圧縮点火エンジンは、密度と４０℃における粘度が特定の範囲にあれば、性能を全く損失することなく、また排出物を実質的に減少させて運転することが可能であることが開示されている。
特表２００４−５１４７４６号公報 Here, a compression ignition engine with a high pressure common rail fuel system can be operated with no loss of performance and substantially reduced emissions, provided that the density and viscosity at 40 ° C. are in a certain range. It is disclosed that it is possible.
JP-T-2004-514746

しかし、この技術は高圧噴射型の車両における排出物質の減少を目的としており、超高圧状態における燃料の状態を特定しているものではない。
物質の三態図を考えた場合、常温、常圧で液体の物質であっても、２００ＭＰａのような超高圧状態にさらされた場合には固体へと状態変化を起こしてしまう。新型の燃料噴射装置は従来のものと比べ、最高圧力では３倍以上、かつ最低でも５０ＭＰａ以上の圧力が常時燃料にかかっていることから、高圧下でプールされた燃料の固化・ゲル化といったものが懸念される。燃料の固化・ゲル化は、燃料が液体であることを想定されて設計されている燃料噴射の噴霧形状に大きな影響を与えることは明らかであり、かつ、固体またはゲル状態のものが２００ＭＰａのような超高圧で噴射された場合、インジェクタのノズルホールがより小さくなっているような高圧噴射型の車両においてはこれらの箇所が破損する可能性が懸念される。 However, this technique aims to reduce emissions in high-pressure injection vehicles, and does not specify the state of fuel in an ultra-high pressure state.
Considering the three-state diagram of a substance, even if it is a liquid substance at normal temperature and normal pressure, when it is exposed to an ultra-high pressure state such as 200 MPa, the state changes to a solid. Compared to the conventional fuel injection system, the new fuel injection system is more than three times the maximum pressure and the minimum pressure is 50 MPa or more, so the fuel pooled under high pressure is solidified and gelled. Is concerned. It is clear that the solidification / gelation of the fuel has a great influence on the spray shape of the fuel injection designed on the assumption that the fuel is liquid, and the solid or gel state is 200 MPa. There is a concern that these parts may be damaged in a high-pressure injection type vehicle in which the nozzle hole of the injector is smaller when it is injected at a very high pressure.

また、自動車排出ガス改善のためのもう一つのアプローチとして、フィッシャー・トロプシュ合成で得られるようなＧＴＬやＢＴＬに代表される低硫黄、低芳香族分のパラフィン系燃料の使用が挙げられているが、これらの燃料は未だ研究段階の色合いが強く、燃料高圧噴射システム内でどのような挙動を示すのかはもちろん明らかになっていない。   Another approach for improving automobile emissions is the use of paraffinic fuels with low sulfur and low aromatics, such as GTL and BTL, as obtained by Fischer-Tropsch synthesis. However, these fuels still have a strong hue in the research stage, and it is of course not clear how they will behave in the high-pressure fuel injection system.

本発明は、上記の技術的な背景から、高圧噴射装置で使用されるような超高圧下においても燃料の状態を液体状態として保持でき、燃料噴霧形態を維持することにより、適切な燃焼状態を保持できると伴に、インジェクタのノズルホール破損などのトラブルを回避できるディーゼルエンジン用の燃料油組成物を提供することを目的とする。   From the above technical background, the present invention can maintain the fuel state in a liquid state even under an ultra-high pressure such as that used in a high-pressure injector, and maintain an appropriate combustion state by maintaining the fuel spray form. An object of the present invention is to provide a fuel oil composition for a diesel engine that can be held and can avoid troubles such as breakage of a nozzle hole of an injector.

本発明者らは、鋭意検討の結果、適切な組成、性状を有する燃料とすることで、高圧下において適切な燃料噴霧を可能とする知見を得て、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、以下に示す特徴を有するコモンレール式燃料噴射装置、ユニットインジェクタ式燃料噴射装置などの燃料高圧噴射式のディーゼルエンジンに適した燃料油組成物を提供するものである。
（１）１０容量％留出温度が１８０〜２２５℃、９０容量％留出温度が３１５〜３５０℃の蒸留性状を有し、硫黄分が１０質量ｐｐｍ以下であり、飽和分が８５〜９８容量％、芳香族分が３容量％以上、１５容量％未満で、かつ、２環芳香族類含有量が１．５容量％以下及び３環以上の多環芳香族類含有量が０．５容量％以下であり、ナフテン類含有量が１３〜７０容量％以下、多環ナフテン類の含有量が３５容量％以下、イソパラフィンの含有量が１５〜９０容量％であることを特徴とするディーゼルエンジン用燃料油組成物。 As a result of intensive studies, the present inventors have obtained the knowledge that enables proper fuel spraying under high pressure by using a fuel having an appropriate composition and properties, and have completed the present invention.
That is, the present invention provides a fuel oil composition suitable for a high pressure fuel injection type diesel engine such as a common rail type fuel injection device and a unit injector type fuel injection device having the following characteristics.
(1) 10% by volume distillation temperature is 180 to 225 ° C., 90% by volume distillation temperature is 315 to 350 ° C., has a sulfur content of 10 mass ppm or less, and a saturated content is 85 to 98 volume. %, Aromatic content is 3% by volume or more and less than 15% by volume, bicyclic aromatics content is 1.5% by volume or less, and polycyclic aromatics content of 3 or more rings is 0.5% by volume. For diesel engines, wherein the naphthenes content is 13 to 70% by volume, the polycyclic naphthenes content is 35% by volume or less, and the isoparaffin content is 15 to 90% by volume. Fuel oil composition.

以下に発明の詳細を記載する。
本発明におけるディーゼルエンジン用燃料油組成物の蒸留性状は、１０容量％留出温度が１８０〜２２５℃、好ましくは１８３〜２２２℃、９０容量％留出温度が３１５〜３５０℃、好ましくは３１７〜３４７℃である。
１０容量％留出温度が１８０℃以上であれば、軽油として適切な引火点、動粘度を保つことができ、２２５℃以下であれば、適度な揮発性を有することから、燃焼室内での空気との混合が促進され、不均一混合燃焼に由来するＰＭ等を低減することができるため好ましい。９０容量％留出温度が３１５℃以上であれば、動粘度を適切に保つことができ、３５０℃以下であれば軽油中の重質成分、特に芳香族分を低いレベルに抑えることができ、燃焼性を良好に保つことが出来るため、好ましい。 Details of the invention are described below.
The distillation property of the fuel oil composition for diesel engines in the present invention has a 10 vol% distillation temperature of 180 to 225 ° C, preferably 183 to 222 ° C, and a 90 vol% distillation temperature of 315 to 350 ° C, preferably 317 to 347 ° C.
If the 10% by volume distillation temperature is 180 ° C. or higher, the flash point and kinematic viscosity appropriate for light oil can be maintained, and if it is 225 ° C. or lower, it has moderate volatility. And the like, and the PM derived from heterogeneous mixed combustion can be reduced. If the 90% by volume distillation temperature is 315 ° C. or higher, the kinematic viscosity can be maintained appropriately, and if it is 350 ° C. or lower, heavy components in light oil, particularly aromatic components, can be suppressed to a low level. This is preferable because good combustibility can be maintained.

また本発明におけるディーゼルエンジン用燃料油組成物に含まれる硫黄分は１０質量ｐｐｍ以下、好ましくは８質量ｐｐｍ以下である。硫黄分を１０質量ｐｐｍ以下とすることで、エンジンから排出される粒子状物質（ＰＭ）の成分であるサルフェートの排出量を少なくし、排ガス後処理装置の性能に対する影響も小さくなり好ましい。
なお、本発明における蒸留性状はＪＩＳ Ｋ２２５４の常圧法蒸留試験、硫黄分はＪＩＳ Ｋ２５４１の微量電量滴定式酸化法により、それぞれ測定できる。 Moreover, the sulfur content contained in the fuel oil composition for diesel engines in the present invention is 10 mass ppm or less, preferably 8 mass ppm or less. By setting the sulfur content to 10 mass ppm or less, it is preferable that the amount of sulfate, which is a component of particulate matter (PM) discharged from the engine, is reduced and the influence on the performance of the exhaust gas aftertreatment device is reduced.
The distillation properties in the present invention can be measured by the atmospheric pressure distillation test of JIS K2254, and the sulfur content can be measured by the microcoulometric titration method of JIS K2541.

本発明におけるディーゼルエンジン用燃料油組成物の飽和分は、８５〜９８容量％、好ましくは８３〜９５容量％、芳香族分は３容量％以上、１５容量％未満、好ましくは５容量％以上、１５容量％未満である。その内２環芳香族類含有量は１．５容量％以下、好ましくは１．４容量％以下、３環以上の多環芳香族類の含有量は０．５容量％以下、好ましくは０．３容量％以下である。
飽和分を８５容量％以上、芳香族分が１５容量％未満として、特に２環芳香族および３環以上の多環芳香族を低レベルに抑えることにより、燃焼時にＰＭおよびＮＯｘの排出量を低減できる。
なお、ここでの組成割合は、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「石油製品−炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマトグラフ法（ＨＰＬＣ）」に基づいて求められる。 The saturated content of the diesel engine fuel oil composition in the present invention is 85 to 98 vol%, preferably 83 to 95 vol%, the aromatic content is 3 vol% or more, less than 15 vol%, preferably 5 vol% or more, Less than 15% by volume. Among them, the content of bicyclic aromatics is 1.5% by volume or less, preferably 1.4% by volume or less, and the content of tricyclic or more polycyclic aromatics is 0.5% by volume or less, preferably 0.8%. 3% by volume or less.
Reduced PM and NOx emissions during combustion by reducing the saturation to 85% by volume and aromatics to less than 15% by volume, especially by controlling the polycyclic aromatics with two or more rings to a low level it can.
In addition, the composition ratio here is calculated | required based on JPI-5S-49-97 "petroleum product-hydrocarbon type test method-high performance liquid chromatograph method (HPLC)".

本発明におけるディーゼルエンジン用燃料油組成物のナフテン類含有割合は、１３〜７０容量％以下、好ましくは１５〜６５容量％以下であり、その内２環以上の多環ナフテン類含有量は３５容量％以下、好ましくは３０容量％以下である。ナフテン類、多環ナフテン類は、５０ＭＰａ以上の超高圧下においては、その多くが分子的に平面構造に近い形を有していることにより固化しやすい傾向がある。ここで、ナフテン類としては、シクロヘキサンやシクロペンチルシクロヘキサン、２環ナフテン類としては、例えばジシクロヘキシルエタンやデカリンなどが挙げられる。３環以上のナフテン類としては、例えばテトラデカヒドロアントラセンなどが挙げられる。ナフテン類含有割合が１３容量％以上であることにより、ＷＡＸの主成分であるｎ−パラフィンが希釈される効果が大きくなるため、低温流動性を保つことができ、ナフテン類が７０容量％以下、特に多環ナフテン類が３５容量％以下であることにより、固液平衡線（圧力−温度曲線）の２次曲線の傾きを大きく保つことができる。   The content ratio of naphthenes in the fuel oil composition for diesel engines in the present invention is 13 to 70% by volume or less, preferably 15 to 65% by volume, of which the content of polycyclic naphthenes having 2 or more rings is 35 volumes. % Or less, preferably 30% by volume or less. Naphthenes and polycyclic naphthenes tend to be easily solidified under an ultrahigh pressure of 50 MPa or more because most of them have a molecularly close shape to a planar structure. Here, examples of naphthenes include cyclohexane and cyclopentylcyclohexane, and examples of bicyclic naphthenes include dicyclohexylethane and decalin. Examples of naphthenes having 3 or more rings include tetradecahydroanthracene. When the naphthene content is 13% by volume or more, the effect of diluting n-paraffin which is the main component of WAX is increased, so that low temperature fluidity can be maintained, and naphthenes are 70% by volume or less. Particularly, when the polycyclic naphthenes are 35% by volume or less, the inclination of the quadratic curve of the solid-liquid equilibrium line (pressure-temperature curve) can be kept large.

なおここでのナフテン類含有割合は、高速液体クロマトグラフ法（ＨＰＬＣ）によりディーゼルエンジン用燃料油組成物を芳香族分と飽和分に分画採取した後、飽和分をガスクロマトグラフ法−質量分析法（ＧＣ−ＭＳ）で分析し、ＡＳＴＭＤ ２７８６に従って解析を行い、各環数別のナフテン類割合を算出し、ここで得られた割合を、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「石油製品−炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマトグラフ法」により求めた飽和分割合に乗ずることで求められる。   The naphthenes content ratio here is determined by gas chromatography-mass spectrometry after the fuel oil composition for a diesel engine is fractionated into an aromatic component and a saturated component by high performance liquid chromatography (HPLC). (GC-MS) and analysis according to ASTM D 2786 to calculate the ratio of naphthenes for each ring number, and the ratio obtained here is determined as JP-5S-49-97 "Petroleum products-hydrocarbon type". It is calculated | required by multiplying the saturation fraction calculated | required by "the test method-high performance liquid chromatograph method".

本発明におけるディーゼルエンジン用燃料油組成物のイソパラフィンの含有量は１５〜９０容量％、好ましくは２０〜９０容量％である。
イソパラフィンが１５容量％以上であることにより、固液平衡線（圧力-温度曲線）の２次曲線の傾きを大きく保つことができ、９０容量％以下であれば、燃料油組成物の燃焼性を適正な範囲に保つことができる。 The content of isoparaffin in the fuel oil composition for a diesel engine in the present invention is 15 to 90% by volume, preferably 20 to 90% by volume.
When the isoparaffin content is 15% by volume or more, the slope of the quadratic curve of the solid-liquid equilibrium line (pressure-temperature curve) can be kept large, and if it is 90% by volume or less, the combustibility of the fuel oil composition is improved. An appropriate range can be maintained.

なおここでのイソパラフィン含有割合は、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「石油製品−炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマトグラフ法」により求めた飽和分からナフテン類含有量とｎ−パラフィン含有量との和を引くことにより求めることが出来る。また、ｎ−パラフィン含有量は、ガスクロマトグラフ法（ＧＣ）により得ることができ、これを容量％に換算することで求めることが出来る。   The isoparaffin content ratio here is the sum of the naphthene content and the n-paraffin content from the saturated content determined by JPI-5S-49-97 "Petroleum products-Hydrocarbon type test method-High performance liquid chromatograph method". Can be obtained by subtracting. The n-paraffin content can be obtained by gas chromatography (GC), and can be obtained by converting this to volume%.

本発明におけるディーゼルエンジン用燃料油組成物の、５０ＭＰａにおける結晶析出温度は２０℃以下であり、１５℃以下であればさらに好ましく、これに加え、燃料油組成物の固体状態と液体状態の境目を表す固液平衡線の傾きが、−０．０３５以上であれば好ましく、−０．０３以上であればさらに好ましい。
５０ＭＰａにおける結晶析出温度が２０℃以下であれば、エンジン始動直後の燃料高圧噴射装置の圧力において燃料が液体状態を保つことができ、始動直後のエンジン不調を防ぐことが出来る。固液平衡線の傾きが−０．０３５以上であれば、ある任意の圧力上昇により結晶が析出した場合でも、小さな温度上昇（少量の熱量の投入）により固相状態から液相状態へ状態変化を起こすため、液相状態を維持するために好ましい。 The crystal oil deposition temperature at 50 MPa of the fuel oil composition for diesel engines in the present invention is 20 ° C. or lower, more preferably 15 ° C. or lower. In addition to this, the boundary between the solid state and the liquid state of the fuel oil composition The slope of the solid-liquid equilibrium line to be expressed is preferably −0.035 or more, and more preferably −0.03 or more.
If the crystal precipitation temperature at 50 MPa is 20 ° C. or less, the fuel can be kept in a liquid state at the pressure of the high-pressure fuel injection device immediately after the engine is started, and the engine malfunction immediately after the start can be prevented. If the slope of the solid-liquid equilibrium line is -0.035 or more, even if crystals are precipitated by an arbitrary pressure increase, the state changes from a solid phase to a liquid phase by a small temperature increase (a small amount of heat input). Therefore, it is preferable for maintaining the liquid phase state.

なお、５０ＭＰａにおける結晶析出圧力、および固液平衡線は、図１に示す実験装置を用いて得ることができ、固液平衡線は、図２に示すように高圧室内の温度を−３０〜８０℃の任意の温度に固定し、圧力を５ＭＰａ刻みで昇圧させたときに、試料室内に結晶が析出した圧力を、横軸：温度、縦軸：結晶析出圧力のグラフにプロットし、その点を複数点結ぶことにより、２次関数のグラフとして描くことができる。   The crystal precipitation pressure at 50 MPa and the solid-liquid equilibrium line can be obtained by using the experimental apparatus shown in FIG. 1, and the solid-liquid equilibrium line indicates the temperature in the high-pressure chamber as shown in FIG. When the pressure is fixed at an arbitrary temperature of ° C. and the pressure is increased in steps of 5 MPa, the pressure at which crystals are precipitated in the sample chamber is plotted on a graph with the horizontal axis: temperature and the vertical axis: crystal precipitation pressure. By connecting a plurality of points, a graph of a quadratic function can be drawn.

本発明における軽油組成物は、種々の石油留分から蒸留によりその蒸留性状を調整し、水素化脱硫、芳香族抽出処理等の処理を行なった軽油留分に、灯油等を適宜配合して製造することができる。ＪＩＳ規格軽油としては、特１号、１号、２号、３号、特３号全般が使用可能であり、特に限定されない。その他、灯油留分を混合していない軽油基材や、重油を接触分解、水素化脱硫、水素化分解処理、脱アロマ処理およびコーカー等で重質油分をアップグレーディング等をした後に分留される軽油留分等でも、その性状が上述の性状を満たすものであれば使用可能であり、特に限定されるものではないが、超高圧下で固化を促進するようなナフテン、多環ナフテンを含まないような原油を選択するか、水素化脱硫反応においてこれら物質を水添するなどした基材を選択的に使用することで好適に製造することができる。   The light oil composition in the present invention is produced by adjusting the distillation properties of various petroleum fractions by distillation, and appropriately blending kerosene and the like into the light oil fraction subjected to hydrodesulfurization, aromatic extraction treatment and the like. be able to. As JIS standard light oil, No. 1, No. 2, No. 2, No. 3, and No. 3 can be used in general, and are not particularly limited. In addition, light oil base material not mixed with kerosene fraction, heavy oil is catalytically cracked, hydrodesulfurized, hydrocracked, dearomatized, and fractionated after heavy oil is upgraded by coker, etc. Even gas oil fractions can be used as long as their properties satisfy the above-mentioned properties, and are not particularly limited, but do not include naphthene or polycyclic naphthene that promotes solidification under ultra-high pressure. By selecting such a crude oil or selectively using a base material obtained by hydrogenating these substances in the hydrodesulfurization reaction, it can be suitably produced.

また、本発明のディーゼルエンジン用燃料油組成物は、硫黄分、芳香族分を含まないパラフィン組成物に、低硫黄、低芳香族分の軽油を配合することでも製造することができる。
その配合割合は、パラフィン組成物：軽油組成物＝３：９７〜５０：５０（容量％：容量％）が好ましく、５：９５〜４５：６５（容量％：容量％）がより好ましい。軽油組成物の配合量が５０容量％以上であれば、配合した後のディーゼルエンジン用燃料油組成物の動粘度が適正化できるため好ましい。またパラフィン組成物の配合量が３容量％以上であれば、硫黄分、芳香族分を低減させる効果が大きくなるため好ましい。 Moreover, the fuel oil composition for diesel engines of this invention can be manufactured also by mix | blending low sulfur and a low aromatics light oil with the paraffin composition which does not contain a sulfur content and an aromatic content.
The blending ratio is preferably paraffin composition: light oil composition = 3: 97 to 50:50 (volume%: volume%), more preferably 5:95 to 45:65 (volume%: volume%). If the blending amount of the light oil composition is 50% by volume or more, the kinematic viscosity of the diesel engine fuel oil composition after blending can be optimized. Moreover, if the compounding quantity of a paraffin composition is 3 volume% or more, since the effect of reducing a sulfur content and an aromatic content becomes large, it is preferable.

上記パラフィン組成物の蒸留性状は、１０容量％留出温度が１７０〜２６０℃、好ましくは１７５〜２５０℃、９０容量％留出温度が２４５〜３５０℃、好ましくは２５５〜３４５℃である。蒸留性状を本範囲にすることで、軽油を配合した際の蒸留性状を請求項で示される範囲に適合させることが可能であり、動粘度への適合の面および、燃焼性確保の面から好ましい。   The distillation properties of the paraffin composition are such that the 10 vol% distillation temperature is 170 to 260 ° C, preferably 175 to 250 ° C, and the 90 vol% distillation temperature is 245 to 350 ° C, preferably 255 to 345 ° C. By making the distillation property within this range, it is possible to adapt the distillation property when blended with light oil to the range indicated in the claims, which is preferable from the viewpoint of adapting to kinematic viscosity and ensuring combustibility. .

また、パラフィン組成物中のｎ−パラフィン含有量は、９７質量％以下、好ましくは９５質量％以下であり、そのうち炭素数１６〜１８のｎ−パラフィン含有量は２０．０質量％以下、好ましくは１９．５質量％以下である。パラフィン組成物のｎ−パラフィン含有量が９７質量％以下であり、炭素数１６〜１８のｎ−パラフィン含有量が２０．０質量％以下であれば、軽油を配合した際に良好な蒸発特性とそれに伴う適正な燃焼性を有することが可能であるため好ましい。
パラフィン組成物において、ｎ−パラフィン以外の成分は、イソパラフィンであることを基本とするが、ナフテン類を含有していても良い。パラフィン組成物中のナフテン類含有量は、軽油組成物を混合した際のディーゼルエンジン用燃料油組成物のナフテン類量が請求項を満たす範囲であれば良く、特に制限されないが、固液平衡線（圧力−温度曲線）の２次曲線の傾きを大きく保つためには、なるべく少ない方が好ましい。 Further, the n-paraffin content in the paraffin composition is 97% by mass or less, preferably 95% by mass or less, and the content of n-paraffin having 16 to 18 carbon atoms is 20.0% by mass or less, preferably 19.5 mass% or less. If the n-paraffin content of the paraffin composition is 97% by mass or less and the n-paraffin content having 16 to 18 carbon atoms is 20.0% by mass or less, good evaporation characteristics and Since it can have the combustibility accompanying it, it is preferable.
In the paraffin composition, components other than n-paraffin are basically isoparaffin, but may contain naphthenes. The content of naphthenes in the paraffin composition is not particularly limited as long as the amount of naphthenes in the diesel engine fuel oil composition when the light oil composition is mixed satisfies the claims. In order to keep the slope of the quadratic curve of (pressure-temperature curve) large, it is preferable that it is as small as possible.

上記パラフィン組成物の製造方法は特に定めるものではないが、市販溶剤の配合、種々の原料から得られる水素化分解油から得られる精製油、芳香族抽出処理をした後のラフィネート留分、あるいは天然ガスやコークス、アスファルト、植物油などからの合成ガスからフィッシャー・トロプシュ合成で得られたパラフィン系炭化水素類等が使用可能である。   The method for producing the paraffin composition is not particularly defined, but blending of commercially available solvents, refined oil obtained from hydrocracked oil obtained from various raw materials, raffinate fraction after aromatic extraction treatment, or natural Paraffinic hydrocarbons obtained by Fischer-Tropsch synthesis from synthesis gas from gas, coke, asphalt, vegetable oil, etc. can be used.

本発明におけるディーゼルエンジン用燃料油組成物には、低温流動性向上剤を１０〜１０００容量ｐｐｍ、好ましくは５０〜７００容量ｐｐｍ添加することが好ましい。低温流動性向上剤を１０容量ｐｐｍ以上添加することにより、目詰まり点（ＣＦＰＰ）や流動点（ＰＰ）を改善することができ好ましい。また低温流動性向上剤の添加量が１０００容量ｐｐｍ以下であることにより、添加剤自体の凝集等を防ぐことができ好ましい。   The low temperature fluidity improver is preferably added in an amount of 10 to 1000 ppm by volume, and preferably 50 to 700 ppm by volume, to the diesel engine fuel oil composition of the present invention. Addition of 10 ppm by volume or more of the low temperature fluidity improver is preferable because the clogging point (CFPP) and the pour point (PP) can be improved. Moreover, it is preferable that the addition amount of the low temperature fluidity improver is 1000 ppm by volume or less because aggregation of the additive itself can be prevented.

本発明において使用する低温流動性向上剤は、種々のものが使用でき、例えばアルケニルコハク酸イミド、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アルキルアクリレート共重合体、ポリエチレングリコール誘導体等の共重合ポリマー、塩素化ポリエチレン、ポリアルキルアクリレート等のポリマーが挙げられる。これらの低温流動性向上剤は、１種単独でもよいし、２種以上を組合わせて用いても良い。   Various low temperature fluidity improvers used in the present invention can be used, for example, alkenyl succinimide, ethylene-vinyl acetate copolymer, ethylene-alkyl acrylate copolymer, copolymer polymer such as polyethylene glycol derivative, Examples thereof include polymers such as chlorinated polyethylene and polyalkyl acrylate. These low temperature fluidity improvers may be used singly or in combination of two or more.

また、本発明のディーゼルエンジン用燃料油組成物には必要に応じて、その他各種の添加剤を適宜配合することができる。このような添加剤としては、潤滑性向上剤、セタン価向上剤、界面活性剤、防腐剤、防錆剤、泡消剤、清浄剤、酸化防止剤、色相改善剤、など公知の燃料添加剤が挙げられる。これらを一種または数種組み合わせて添加することができる。   Moreover, various other additives can be suitably mix | blended with the fuel oil composition for diesel engines of this invention as needed. Examples of such additives include lubricity improvers, cetane number improvers, surfactants, preservatives, rust preventives, defoamers, detergents, antioxidants, hue improvers, and other known fuel additives. Is mentioned. These can be added singly or in combination.

次に、本発明を実施例、比較例によりさらに具体的に説明する。なお本発明は、これらの例によって何ら制限されるものではない。
実施例、比較例において、引火点、蒸留性状、硫黄分、３０℃動粘度、目詰まり点、流動点は、ＪＩＳＫ２２０４に定められる方法に準拠して測定を行なった。その他に、１５℃密度はＪＩＳ Ｋ ２２４９、曇り点はＪＩＳ Ｋ ２２６９、窒素量はＪＩＳ Ｋ ２６０９、酸素量はＪＩＳＫ ２５３６の方法により測定を行った。 Next, the present invention will be described more specifically with reference to examples and comparative examples. In addition, this invention is not restrict | limited at all by these examples.
In Examples and Comparative Examples, the flash point, distillation properties, sulfur content, 30 ° C. kinematic viscosity, clogging point, and pour point were measured according to the method defined in JISK2204. In addition, 15 ° C. density was measured according to JIS K 2249, cloud point was measured according to JIS K 2269, nitrogen content was measured according to JIS K 2609, and oxygen content was measured according to JIS K 2536.

飽和分、芳香族分の割合と、芳香族分の環数別割合は、ＪＰＩ-５Ｓ-４９-９７に基づいて測定を行った。ＨＰＬＣの装置構成及び分析条件を以下に示す。
装置：Ａｇｉｌｅｎｔ １１００ Ｓｅｒｉｅｓ（ＡＬＳ:Ｇ１３２９Ａ, Ｂｉｎ Ｐｕｍｐ: Ｇ１３１２Ａ, Ｄｅｇａｓｓｅｒ: Ｇ１３７９Ａ, Ｒｉｄ: Ｇ１３６２Ａ, Ｃｏｌｃｏｍ: Ｇ１３１６Ａ）
移動相：ｎ−ヘキサン
流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
カラム：硝酸銀含浸シリカカラム（４．６ｍｍｌ．Ｄ．*７０ｍｍＬ． センシュー科学製ＡｇＮＯ_３-１０７１-Ｙ）
アミン修飾カラム（４．０ｍｍｌ．Ｄ．*２５０ｍｍＬ． ２本 センシュー科学製 ＬＩＣＨＲＯＳＯＲＢ-ＮＨ_２）
カラム温度：３５℃
試料濃度：１０ｖｏｌ％
注入量：５μｌ The ratio of the saturated component, the aromatic component, and the aromatic component according to the number of rings were measured based on JPI-5S-49-97. The apparatus configuration and analysis conditions of HPLC are shown below.
Equipment: Agilent 1100 Series (ALS: G1329A, Bin Pump: G1312A, Degasser: G1379A, Rid: G1362A, Colcom: G1316A)
Mobile phase: n-hexane Flow rate: 1.0 ml / min
Column: Silver nitrate impregnated silica column (4.6 ml. D. * 70 mm L. AgNO ₃ -1071-Y manufactured by Senshu Scientific)
Amine modified column (4.0 ml.D. * 250 mm L. 2 LICROSORB-NH ₂ manufactured by Senshu Scientific)
Column temperature: 35 ° C
Sample concentration: 10 vol%
Injection volume: 5 μl

ナフテン類および環数別ナフテン類の含有量、およびイソパラフィン分析は下記方法で行なった。
まず試料をＨＰＬＣにより飽和分と芳香族分により分画後、飽和分についてＧＣ−ＭＳによりタイプ分析を行った。ここで得られた分析結果を基に、ＡＳＴＭＤ ２７８６に従って解析を行い、飽和分中のパラフィン類と、ナフテン類および環数別ナフテン類の含有割合を求めた。ここで得られた飽和分中のナフテン類および環数別ナフテン類の割合を、上記のように求めた飽和分割合に乗ずることで、ナフテン類および環数別ナフテン類の含有量を求めた。 The contents of naphthenes and naphthenes by number of rings, and isoparaffin analysis were performed by the following methods.
First, a sample was fractionated by a saturated component and an aromatic component by HPLC, and then a type analysis was performed on the saturated component by GC-MS. Based on the analysis result obtained here, the analysis was performed according to ASTM D 2786, and the content ratios of the paraffins, naphthenes and ring-based naphthenes in the saturated content were determined. The contents of naphthenes and naphthenes by number of rings were determined by multiplying the ratio of naphthenes and naphthenes by number of rings in the saturated content obtained here by the saturation ratio determined as described above.

イソパラフィンは、上記方法で求めたナフテン類と、下記に示すｎ‐パラフィンの含有量を容量％に換算したものとの和を、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「石油製品−炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマトグラフ法」により求めた飽和分より引くことにより求めることが出来る。
分析条件を下記に示す。
装置：ＨＰ−６８９０ ＨＰ５９７３ 四重極質量分析計
カラム：ＤＢ−１：３０ｍ×０．２５ｍｍＩ．Ｄ．×０．２５μｍ
オーブン温度：４０℃（１ｍｉｎ）→１０℃／ｍｉｎ→２８０℃（５ｍｉｎ）
注入口温度：４３℃ Ｏｖｅｎ ｔｒａｃｋ ｍｏｄｅ ＯＮ
インターフェース温度：３００℃
キャリアガス：Ｈｅ：５５ＫＰａ Ｃｏｎｓｔａｎｔ ｆｌｏｗ ｍｏｄｅ ＯＮ
Ｓｏｌｖｅｎｔ Ｄｅｌａｙ：４．５ｍｉｎ
質量範囲：５０〜５００ Ｔｈｒｅｓｈｏｌｄ＝１００ Ｓａｍｐｌｉｎｇ♯３
イオン化電圧：７０ｅＶ
注入方法：オンカラム注入 １．０μｌ For isoparaffin, the sum of the naphthenes obtained by the above method and the content of n-paraffin shown below converted to volume% is determined by JPI-5S-49-97 "Petroleum products-Hydrocarbon type test method- It can be determined by subtracting from the saturated content determined by “high performance liquid chromatography”.
The analysis conditions are shown below.
Apparatus: HP-6890 HP5973 Quadrupole mass spectrometer Column: DB-1: 30 m × 0.25 mm I.D. D. × 0.25μm
Oven temperature: 40 ° C. (1 min) → 10 ° C./min→280° C. (5 min)
Inlet temperature: 43 ° C. Even track mode ON
Interface temperature: 300 ° C
Carrier gas: He: 55 KPa Constant flow mode ON
Solvent Delay: 4.5min
Mass range: 50-500 Threshold = 100 Sampling # 3
Ionization voltage: 70 eV
Injection method: On-column injection 1.0 μl

ｎ−パラフィン含有量とその炭素数別の分布は、ガスクロマトグラフィ（ＧＣ）により測定を行なった。以下に測定条件を示す。
・軽油組成物とディーゼルエンジン用燃料油組成物について
装置：５８９０ ｓｅｒｉｅｓ２（Ａｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ）
カラム：Ｕｌｔｒａ １ (Ａｇｉｌｅｎｔ) Ｃｒｏｓｓｌｉｎｋｅｄ Ｍｅｔｈｙｌ Ｓｉｌｉｃｏｎｅ Ｇｕｍ、５０ｍ×０．２０ｍｍＩ．Ｄ． 膜厚０．３３μｍ
検出器：ＦＩＤ
オーブン温度：６０℃(０ｍｉｎ)−(６℃／ｍｉｎ)→ ３４０℃(１０ｍｉｎ) Ｒｕｎ ５６．７ｍｉｎ
注入口：Ｏｎ-ｃｏｌｕｍｎ
注入口温度：オーブントラックモード(オーブン温度+３℃)
検出器温度：３５０℃
キャリアガス：Ｈｅ ２８０ｋＰａ (定圧) １．３ｍＬ／ｍｉｎ 線速度２９．７ｃｍ／ｓｅｃ(ａｔ ６０℃)
メイクアップガス：Ｈｅ
ＦＩＤ燃焼ガス：Ｈ_２ ３０ ｍＬ／ｍｉｎ , Ａｉｒ ４００ｍＬ／ｍｉｎ
注入量：０．２μｌ
定量法：内標準法（内標準物質:フタル酸ジブチルエステル）
・パラフィン組成物について
装置：６８９０ （Ａｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ）
カラム：ＤＢ-１ ３０ｍ×０．２５ｍｍＩ．Ｄ． 膜厚０．２５μｍ
検出器：ＦＩＤ
オーブン温度：５０℃(１ｍｉｎ)−(５℃／ｍｉｎ)→ ３４０℃(２０ｍｉｎ) Ｒｕｎ ７９ｍｉｎ
注入口：Ｓｐｌｉｔ(Ｂａｃｋ) １００:１
キャリアガス：Ｈｅ ８３ｋＰａ (定圧) １．０ｍＬ／ｍｉｎ Ｔｏｔａｌ １００ｍＬ／ｍｉｎ
平均線速度：２６ｃｍ／ｓｅｃ
メイクアップガス：Ｈｅ
ＦＩＤ燃焼ガス：Ｈ_２ ３０ ｍＬ／ｍｉｎ , Ａｉｒ ４００ｍＬ／ｍｉｎ
注入量：０．１μｌ
試料希釈：二硫化炭素で１／２に希釈
ベースライン：補正あり The n-paraffin content and its distribution by carbon number were measured by gas chromatography (GC). The measurement conditions are shown below.
-About light oil composition and fuel oil composition for diesel engine Equipment: 5890 series2 (Agilent Technologies)
Column: Ultra 1 (Agilent) Crosslinked Methyl Silicone Gum, 50 m × 0.20 mm I.D. D. Film thickness 0.33μm
Detector: FID
Oven temperature: 60 ° C. (0 min) − (6 ° C./min)→340° C. (10 min) Run 56.7 min
Inlet: On-column
Inlet temperature: oven track mode (oven temperature + 3 ° C)
Detector temperature: 350 ° C
Carrier gas: He 280 kPa (constant pressure) 1.3 mL / min Linear velocity 29.7 cm / sec (at 60 ° C.)
Make-up gas: He
FID combustion gas: H ₂ 30 mL / min, Air 400 mL / min
Injection volume: 0.2 μl
Quantitative method: Internal standard method (Internal standard substance: Dibutyl phthalate)
-About paraffin composition Apparatus: 6890 (Agilent Technologies)
Column: DB-1 30m x 0.25mmI. D. Film thickness 0.25μm
Detector: FID
Oven temperature: 50 ° C. (1 min) − (5 ° C./min)→340° C. (20 min) Run 79 min
Inlet: Split (Back) 100: 1
Carrier gas: He 83 kPa (constant pressure) 1.0 mL / min Total 100 mL / min
Average linear velocity: 26 cm / sec
Make-up gas: He
FID combustion gas: H ₂ 30 mL / min, Air 400 mL / min
Injection volume: 0.1 μl
Sample dilution: 1/2 dilution with carbon disulfide Baseline: with correction

本発明における実験装置を図１に示す。本実験装置は、実験試料を入れる高圧室と、圧媒（常温時：水、低温時：エタノール）からの圧力に応じて上下するガラス製のピストンから成る。ポンプにより圧媒を圧送することにより、高圧室内の圧力を常圧から、３００ＭＰａまでの任意の圧力に昇圧することができる。この際、図に示した高圧セル自体も圧媒に満たすことにより、高圧室及びピストンの外壁が圧力により変形、破損することなく観測を行うことが出来る。高圧室内の観察は、装置上下のサファイア窓よりガラス製のピストンを通してマイクロスコープ等によって光学的に行うことができる。   The experimental apparatus in the present invention is shown in FIG. This experimental apparatus consists of a high-pressure chamber in which experimental samples are placed and a glass piston that moves up and down in response to pressure from a pressure medium (at normal temperature: water, at low temperature: ethanol). By pumping the pressure medium with a pump, the pressure in the high-pressure chamber can be increased from normal pressure to an arbitrary pressure of 300 MPa. At this time, the high pressure cell itself shown in the figure is filled with the pressure medium, so that the high pressure chamber and the outer wall of the piston can be observed without being deformed or damaged by the pressure. Observation in the high-pressure chamber can be optically performed by a microscope or the like through a glass piston through sapphire windows above and below the apparatus.

＜実施例１＞
市販のｎ−パラフィン溶剤（ｎ−Ｃ７〜ｎ−Ｃ２１）を用いて、沸点範囲が１６０〜３２０℃になるように調整したｎ−パラフィン混合物６０質量％に、沸点３００℃以上のパラフィンＷＡＸを、ゼオライト触媒を用いて、反応温度２６０℃、水素圧力１０ＭＰａの条件で水素化分解を行った後、常圧蒸留により分留した沸点範囲１６０〜３２０℃の水素化分解油を４０質量％混合することにより得られたパラフィン組成物を得た。
一方、原油を常圧蒸留することにより得られた沸点範囲１５０〜３７０℃で９０％留出温度が３４０℃の軽油留分を硫黄分１０質量ｐｐｍ以下に水素化脱硫した脱硫軽油基材７５容量％に、原油を常圧蒸留することにより得られた沸点範囲１４０〜２８０℃の灯油留分を硫黄分１０質量ｐｐｍ以下に水素化脱硫した脱硫灯油基材２５容量％を混合することにより軽油組成物を得た。
上記パラフィン組成物１０容量％と上記軽油組成物９０容量％を混合することにより、ディーゼルエンジン用燃料油組成物を得た。そして得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物に、エチレン−酢酸ビニル共重合体から成る流動性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し３００容量ｐｐｍ、また長鎖アルキルエステルから成る潤滑性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し１００ｍｇ／ｋｇ添加した。得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物の性状を表１に示す。 <Example 1>
Using a commercially available n-paraffin solvent (n-C7 to n-C21), paraffin WAX having a boiling point of 300 ° C. or higher was added to 60% by mass of the n-paraffin mixture adjusted to have a boiling point range of 160 to 320 ° C. After hydrocracking using a zeolite catalyst under the conditions of a reaction temperature of 260 ° C. and a hydrogen pressure of 10 MPa, 40% by mass of hydrocracked oil having a boiling range of 160 to 320 ° C. fractionated by atmospheric distillation is mixed. The paraffin composition obtained was obtained.
On the other hand, 75 volumes of desulfurized gas oil base material obtained by hydrodesulfurizing a gas oil fraction having a boiling point range of 150 to 370 ° C. and a 90% distillation temperature of 340 ° C. obtained by atmospheric distillation of crude oil to a sulfur content of 10 mass ppm or less. Gas oil composition by mixing 25% by volume of a desulfurized kerosene base material obtained by hydrodesulfurizing a kerosene fraction having a boiling range of 140 to 280 ° C obtained by atmospheric distillation of crude oil to a sulfur content of 10 mass ppm or less. I got a thing.
A diesel fuel oil composition was obtained by mixing 10% by volume of the paraffin composition and 90% by volume of the light oil composition. The resulting diesel engine fuel oil composition was mixed with a fluidity improver comprising an ethylene-vinyl acetate copolymer at 300 ppm by volume based on the total amount of the diesel engine fuel oil composition, and a lubricity comprising a long chain alkyl ester. The improver was added at 100 mg / kg to the total amount of the diesel engine fuel oil composition. Properties of the obtained diesel engine fuel oil composition are shown in Table 1.

＜実施例２＞
原油を常圧蒸留することにより得られた沸点範囲１５０〜３７０℃で９０％留出温度が３５０℃の軽油留分を硫黄分１０質量ｐｐｍ以下に水素化脱硫した脱硫軽油基材７５容量％に、原油を常圧蒸留することにより得られた沸点範囲１４０〜２８０℃の灯油留分を硫黄分１０質量ｐｐｍ以下に水素化脱硫した脱硫灯油基材２５容量％を混合することにより軽油組成物を得た。
実施例１と同一のパラフィン組成物２０容量％と、上記軽油組成物８０容量％を混合することにより、ディーゼルエンジン用燃料油組成物を得た。そして得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物に、エチレン−酢酸ビニル共重合体から成る流動性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し３００容量ｐｐｍ、また長鎖アルキルエステルから成る潤滑性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し１００ｍｇ／ｋｇ添加した。得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物の性状を表に示す。 <Example 2>
75% by volume of desulfurized gas oil base obtained by hydrodesulfurizing a gas oil fraction having a boiling point range of 150 to 370 ° C. and a 90% distillation temperature of 350 ° C. obtained by atmospheric distillation of crude oil to a sulfur content of 10 mass ppm or less A gas oil composition was prepared by mixing 25 vol% of a desulfurized kerosene base material obtained by hydrodesulfurizing a kerosene fraction having a boiling range of 140 to 280 ° C obtained by atmospheric distillation of crude oil to a sulfur content of 10 mass ppm or less. Obtained.
A fuel oil composition for a diesel engine was obtained by mixing 20% by volume of the same paraffin composition as in Example 1 and 80% by volume of the light oil composition. The resulting diesel engine fuel oil composition was mixed with a fluidity improver comprising an ethylene-vinyl acetate copolymer at 300 ppm by volume based on the total amount of the diesel engine fuel oil composition, and a lubricity comprising a long chain alkyl ester. The improver was added at 100 mg / kg to the total amount of the diesel engine fuel oil composition. Properties of the obtained diesel engine fuel oil composition are shown in the table.

＜実施例３＞
原油を常圧蒸留することにより得られた沸点範囲１５０〜３７０℃で９０％留出温度が３５０℃の軽油留分を硫黄分１０質量ｐｐｍ以下に水素化脱硫した脱硫軽油基材７５容量％に、原油を常圧蒸留することにより得られた沸点範囲１４０〜２８０℃の灯油留分を硫黄分１０質量ｐｐｍ以下に水素化脱硫した脱硫灯油基材２５容量％を混合することにより軽油組成物を得た。
実施例１と同一のパラフィン組成物４０容量％と、上記軽油組成物６０容量％とを混合することにより、ディーゼルエンジン用燃料油組成物を得た。そして得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物に、エチレン−酢酸ビニル共重合体から成る流動性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し３００容量ｐｐｍ、また長鎖アルキルエステルからなる潤滑性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し１００ｍｇ／ｋｇ添加した。得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物の性状を表１に示す。 <Example 3>
75% by volume of desulfurized gas oil base obtained by hydrodesulfurizing a gas oil fraction having a boiling point range of 150 to 370 ° C. and a 90% distillation temperature of 350 ° C. obtained by atmospheric distillation of crude oil to a sulfur content of 10 mass ppm or less A gas oil composition was prepared by mixing 25 vol% of a desulfurized kerosene base material obtained by hydrodesulfurizing a kerosene fraction having a boiling range of 140 to 280 ° C obtained by atmospheric distillation of crude oil to a sulfur content of 10 mass ppm or less. Obtained.
A fuel oil composition for a diesel engine was obtained by mixing 40% by volume of the same paraffin composition as in Example 1 and 60% by volume of the light oil composition. The obtained diesel engine fuel oil composition is mixed with a flowability improver composed of an ethylene-vinyl acetate copolymer at 300 ppm by volume with respect to the total amount of the diesel engine fuel oil composition, and a lubricity composed of a long-chain alkyl ester. The improver was added at 100 mg / kg to the total amount of the diesel engine fuel oil composition. Properties of the obtained diesel engine fuel oil composition are shown in Table 1.

＜比較例１＞
実施例１で用いた原油よりもナフテン、多環ナフテン含有量の多いナフテン基原油を常圧蒸留することにより得られた沸点範囲１８０〜３９０℃で９０％留出温度が３５０℃の軽油留分を硫黄分１０質量ｐｐｍ以下に水素化脱硫ならびに脱アロマ処理した脱硫軽油基材９５容量％に、市販のｎ−パラフィンを用いて沸点範囲が２５０〜３５０℃になるように調整したｎ−パラフィン混合物５容量％を混合することにより、ディーゼルエンジン用燃料油組成物を得た。そして得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物に、エチレン−酢酸ビニル共重合体から成る流動性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し３００容量ｐｐｍ、また長鎖アルキルエステルから成る潤滑性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し１００ｍｇ／ｋｇ添加した。得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物の性状を表１に示す。 <Comparative Example 1>
A gas oil fraction having a boiling point range of 180 to 390 ° C. and a 90% distillation temperature of 350 ° C. obtained by atmospheric distillation of a naphthene-based crude oil having a higher naphthene and polycyclic naphthene content than the crude oil used in Example 1. N-paraffin mixture in which 95% by volume of desulfurized gas oil base material hydrodesulfurized and dearoma-treated to a sulfur content of 10 mass ppm or less was adjusted to have a boiling point range of 250 to 350 ° C. using commercially available n-paraffin. By mixing 5% by volume, a diesel engine fuel oil composition was obtained. The resulting diesel engine fuel oil composition was mixed with a fluidity improver comprising an ethylene-vinyl acetate copolymer at 300 ppm by volume based on the total amount of the diesel engine fuel oil composition, and a lubricity comprising a long chain alkyl ester. The improver was added at 100 mg / kg to the total amount of the diesel engine fuel oil composition. Properties of the obtained diesel engine fuel oil composition are shown in Table 1.

＜比較例２＞
市販のｎ−パラフィン溶剤（ｎ−Ｃ７〜ｎ−Ｃ２１）および、市販のｎ−パラフィン試薬を用いて沸点範囲が２５０〜３３０℃になるように混合することにより、ディーゼルエンジン用燃料油組成物を得た。そして得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物に、エチレン−酢酸ビニル共重合体から成る流動性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し３００容量ｐｐｍ、また長鎖アルキルエステルから成る潤滑性向上剤をディーゼルエンジン用燃料油組成物全量に対し１００ｍｇ／ｋｇ添加した。得られたディーゼルエンジン用燃料油組成物の性状を表１に示す。 <Comparative example 2>
By mixing a commercially available n-paraffin solvent (n-C7 to n-C21) and a commercially available n-paraffin reagent so that the boiling range is 250 to 330 ° C., a fuel oil composition for a diesel engine is obtained. Obtained. The resulting diesel engine fuel oil composition was mixed with a fluidity improver comprising an ethylene-vinyl acetate copolymer at 300 ppm by volume based on the total amount of the diesel engine fuel oil composition, and a lubricity comprising a long chain alkyl ester. The improver was added at 100 mg / kg to the total amount of the diesel engine fuel oil composition. Properties of the obtained diesel engine fuel oil composition are shown in Table 1.

表中、１５℃、５０ＭＰａにおける液体状態の維持について、高圧室内の燃料が図３のように液体状態ならば「○」の判定、図４のように結晶の析出が見られる、もしくは図５のように燃料が固化しているならば、「×」と判定した。   In the table, regarding the maintenance of the liquid state at 15 ° C. and 50 MPa, if the fuel in the high-pressure chamber is in the liquid state as shown in FIG. 3, the determination of “◯” is observed, and crystal precipitation is seen as shown in FIG. If the fuel is solidified as described above, it was determined as “x”.

比較例１はやや重質な蒸留性状を持っており、ナフテン類含有量が多く、イソパラフィンの少ないことから、１５℃、５０ＭＰａにおいて結晶の析出が観測された。また、ナフテン類含有量が多いことから、固−液平衡線の傾きも小さくなっており、さらに高圧になった場合には実施例１〜３と比較して、かなりの温度領域において固体状態となっている結果となった。
また、ナフテン類、イソパラフィン含有量が少なく、ほぼ全てがｎ−パラフィンである比較例２は、固−液平衡線の傾きは大きいものの、ｎ−パラフィンを溶解せしめる芳香族分、軽質ナフテン類が少ない為、ｎ−パラフィンを由来とした結晶が析出しやすい状態にあり、１５℃、５０ＭＰａにおいて、結晶の析出が観測された。 Since Comparative Example 1 has a slightly heavy distillation property, and has a high naphthene content and a small amount of isoparaffin, crystal precipitation was observed at 15 ° C. and 50 MPa. Further, since the content of naphthenes is large, the slope of the solid-liquid equilibrium line is also reduced. When the pressure is further increased, the solid state is in a considerable temperature range as compared with Examples 1 to 3. It became the result.
Further, Comparative Example 2 in which the naphthenes and isoparaffin content are small and almost all is n-paraffin has a large solid-liquid equilibrium line, but there are few aromatic components and light naphthenes that dissolve n-paraffin. For this reason, crystals derived from n-paraffin were likely to precipitate, and precipitation of crystals was observed at 15 ° C. and 50 MPa.

図２に、燃料油組成物の固−液平衡図を示す。横軸は試料温度[℃]、縦軸はある温度での結晶析出圧力[ＭＰａ]を示しており、任意の温度における結晶析出圧力を複数点プロットすることにより、固−液平衡線図は通常、２次曲線として描かれる。この固−液平衡線より左の部分は、試料に結晶が析出し、ゲルもしくは、固体状態となっていることを示している。固−液平衡線図の始点：圧力０の時の試料中への結晶析出温度は、いわゆる曇り点を示している。曇り点が同一の試料であっても、試料中の組成により、２次曲線の傾きが異なり、試料の固体状態の領域は大きく異なる。図中の曲線１は実施例１を、曲線２は比較例１を示している。実施例１では１５℃、５０ＭＰａで液体状態であるが、比較例１では固−液の境界面にあり、固体と液体の共存状態となっている。   FIG. 2 shows a solid-liquid equilibrium diagram of the fuel oil composition. The horizontal axis shows the sample temperature [° C.], and the vertical axis shows the crystal precipitation pressure [MPa] at a certain temperature. By plotting the crystal precipitation pressure at an arbitrary temperature at multiple points, the solid-liquid equilibrium diagram is usually It is drawn as a quadratic curve. The portion to the left of the solid-liquid equilibrium line indicates that crystals are deposited on the sample and are in a gel or solid state. Starting point of solid-liquid equilibrium diagram: The temperature of crystal precipitation in the sample when the pressure is 0 indicates a so-called cloud point. Even for samples with the same cloud point, the slope of the quadratic curve differs depending on the composition in the sample, and the solid state region of the sample varies greatly. In the figure, curve 1 represents Example 1 and curve 2 represents Comparative Example 1. In Example 1, it is in a liquid state at 15 ° C. and 50 MPa, but in Comparative Example 1, it is at a solid-liquid interface and is in a coexistence state of a solid and a liquid.

結晶析出圧力および固液平衡線の測定に使用した実験装置の概略図である。It is the schematic of the experimental apparatus used for the measurement of a crystal precipitation pressure and a solid-liquid equilibrium line. 実施例１および比較例１の固液平衡線をプロットしたグラフである。2 is a graph in which solid-liquid equilibrium lines of Example 1 and Comparative Example 1 are plotted. 燃料油組成物の液体状態をマイクロスコープで観察した図である。It is the figure which observed the liquid state of the fuel oil composition with the microscope. 燃料油組成物の結晶析出状態をマイクロスコープで観察した図である。It is the figure which observed the crystal precipitation state of the fuel oil composition with the microscope. 燃料油組成物の固体状態をマイクロスコープで観察した図である。It is the figure which observed the solid state of the fuel oil composition with the microscope.

Claims (1)

１０容量％留出温度が１８０〜２２５℃、９０容量％留出温度が３１５〜３５０℃の蒸留性状を有し、硫黄分が１０質量ｐｐｍ以下であり、飽和分が８５〜９８容量％、芳香族分が３容量％以上、１５容量％未満で、かつ、２環芳香族類含有量が１．５容量％以下及び３環以上の多環芳香族類含有量が０．５容量％以下であり、ナフテン類含有量が１３〜７０容量％以下、多環ナフテン類の含有量が３５容量％以下、イソパラフィンの含有量が１５〜９０容量％であることを特徴とするディーゼルエンジン用燃料油組成物。   10% by volume distillation temperature of 180-225 ° C., 90% by volume distillation temperature of 315-350 ° C., sulfur content of 10 mass ppm or less, saturation content of 85-98% by volume, aroma The group content is 3% by volume or more and less than 15% by volume, the bicyclic aromatics content is 1.5% by volume or less, and the polycyclic aromatics having 3 or more rings is 0.5% by volume or less. A fuel oil composition for a diesel engine having a naphthene content of 13 to 70 vol% or less, a polycyclic naphthene content of 35 vol% or less, and an isoparaffin content of 15 to 90 vol% object.