JP2008101785A - Power transmitting mechanism - Google Patents

Power transmitting mechanism Download PDF

Info

Publication number
JP2008101785A
JP2008101785A JP2008010691A JP2008010691A JP2008101785A JP 2008101785 A JP2008101785 A JP 2008101785A JP 2008010691 A JP2008010691 A JP 2008010691A JP 2008010691 A JP2008010691 A JP 2008010691A JP 2008101785 A JP2008101785 A JP 2008101785A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
power transmission
side member
hysteresis
friction
driven
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2008010691A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP4240147B2 (en
Inventor
Genryu Nakane
源隆 中根
Masaru Ebata
勝 江端
Masakazu Kamiya
昌和 神谷
Kiyotomo Kobayashi
清倫 小林
Hideji Sadakari
秀治 貞苅
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aisin Corp
Original Assignee
Aisin Seiki Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aisin Seiki Co Ltd filed Critical Aisin Seiki Co Ltd
Priority to JP2008010691A priority Critical patent/JP4240147B2/en
Publication of JP2008101785A publication Critical patent/JP2008101785A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4240147B2 publication Critical patent/JP4240147B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Mechanical Operated Clutches (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve the durability of a power transmitting mechanism and each mechanism which composes it, especially, a hysteresis mechanism. <P>SOLUTION: This is a power transmitting mechanism wherein a driving member J1 rotatingly transmitting power and a driven member J2 receiving the transmitted power to be rotated are arranged concentrically for rotation relative to each other. Between the member 6 and the driven member 7, a torsion member (9, 10) is accomodated which absorbs a running torque variation of the driving member 6 and the driven member 7. A first hysteresis mechanism (13, 8, 14, 12) including at least one friction member (12, 13) is arranged in a space accomodating the torsion mechanism (9, 10) in which hysteresis is generated by sliding to the driving material 6 of this friction member, or the driven member 7, and a second hysteresis mechanism (15, 16, 17) which is arranged outside of the space accomodating the torsion mechanism (9, 10), and generates hysteresis different from the first hysteresis mechanism by sliding of the friction member 15 are provided in this power transmitting mechanism. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本願は、平成9年特許願第249638号(これを「原出願」という)の分割出願である。本願においては、原出願の記載が引用ないし繰り込み記載されているものとする。
本発明は動力伝達機構に関し、特にエンジン機構側から変速機構側に動力を断接可能且つトルク変動吸収可能に伝達する動力伝達機構に関する。
This application is a divisional application of 1997 Patent Application No. 249638 (hereinafter referred to as “original application”). In the present application, the description of the original application is cited or incorporated.
The present invention relates to a power transmission mechanism, and more particularly to a power transmission mechanism that transmits power from an engine mechanism side to a speed change mechanism side so as to be able to connect and disconnect and absorb torque fluctuations.

従来の動力伝達機構の例として、図4及び図5に、英国特許GB2269440号に開示されたトルク変動吸収装置を示す。図4及び図5を参照して、このエンジンとトランスミッションとの間にトルク変動を吸収するために設けられたトルク変動吸収装置は、駆動側部材53、54、60と、被動側部材55、56、59、トーション機構としてコイルスプリング50、及び駆動側部材(ドライブプレート)53と被動側部材(ドリブンプレート)56との側面間に配され、摩擦摺動によるヒステリシスを発揮するヒステリシス機構62を備え、エンジンからの駆動力は、駆動軸に固定された駆動側部材60から53及び54、コイルスプリング50を介して、被動側部材55から56、59へと伝達される。被動側部材(フライホイール)59を駆動側部材(内ハブ)60に対して同心且つ相対回転可能に保持するために、駆動側部材60外周面と被動側部材59内周面との間に、転がり軸受61が配置されている。   As an example of a conventional power transmission mechanism, FIGS. 4 and 5 show a torque fluctuation absorber disclosed in British Patent GB2269440. Referring to FIGS. 4 and 5, the torque fluctuation absorber provided for absorbing torque fluctuation between the engine and the transmission includes drive side members 53, 54, 60 and driven side members 55, 56. 59, a coil spring 50 as a torsion mechanism, and a hysteresis mechanism 62 that is arranged between the side surfaces of the driving side member (drive plate) 53 and the driven side member (driven plate) 56 and exhibits hysteresis due to frictional sliding, The driving force from the engine is transmitted from the driving side members 60 to 53 and 54 fixed to the driving shaft to the driven side members 55 to 56 and 59 via the coil spring 50. In order to hold the driven member (flywheel) 59 concentrically and relatively rotatably with respect to the driving member (inner hub) 60, between the outer peripheral surface of the driving member 60 and the inner peripheral surface of the driven member 59, A rolling bearing 61 is arranged.

また、駆動側部材外周面と被動側部材内周面の間に設けられ、被動側部材を駆動側部材に対して同心かつ相対回転に保持するための軸受として、特公昭56-43176号には、駆動側部材と被動側部材との半径方向間にフランジ状の滑り軸受を挿入したトルク変動吸収装置が提案されている。この滑り軸受は、駆動側部材の外周面と被動側部材の内周面との両周面を滑り面としている。   Japanese Patent Publication No. 56-43176 discloses a bearing provided between the outer peripheral surface of the driving side member and the inner peripheral surface of the driven side member for holding the driven side member concentrically and relative to the driving side member. There has been proposed a torque fluctuation absorbing device in which a flange-like plain bearing is inserted between the driving side member and the driven side member in the radial direction. This sliding bearing has both peripheral surfaces of the outer peripheral surface of the driving side member and the inner peripheral surface of the driven side member as sliding surfaces.

また、上記英国特許GB2269440号のトルク変動装置によれば、トーション部材として装置外周部に配設されたトーションスプリング50を収容する空間にはグリスが封入され、この空間の装置内周側のシールとして、被動側プレート56内周部と駆動側プレート54内周部の軸方向間にシール58及び圧縮状態で薄板ばね57を配して、これによって駆動側プレート54と被動側プレート56との相対回動を許容すると共にシール機能を発揮させている。   Further, according to the torque fluctuation device of the British Patent GB2269440, grease is enclosed in a space that accommodates a torsion spring 50 disposed on the outer peripheral portion of the device as a torsion member, and this space serves as a seal on the inner peripheral side of the device. Further, a seal 58 and a thin leaf spring 57 are arranged in a compressed state between the inner peripheral portion of the driven side plate 56 and the inner peripheral portion of the driving side plate 54, thereby the relative rotation between the driving side plate 54 and the driven side plate 56. It allows movement and exhibits a sealing function.

また、上記英国特許GB2269440号の装置においては、低コスト化のため、駆動側部材(ドライブプレート)53を鉄板化している。   Further, in the apparatus of the above British Patent GB2269440, the drive side member (drive plate) 53 is made of an iron plate for cost reduction.

また、図4を参照して上記英国特許GB2269440号の装置において、トーションスプリング50外周側と駆動側プレート53、54内周側には、遠心力によってトーションスプリング50が外周側に移動して駆動側プレート53、54と摺動するのを防止するために、スプリングシート51、52の外周側をトーションスプリング50外周側と駆動側プレート53、54内周側との間に延伸している。
英国特許GB2269440号 特公昭56-43176号
Further, referring to FIG. 4, in the device of the above GB 2269440, the torsion spring 50 is moved to the outer peripheral side by centrifugal force on the outer peripheral side of the torsion spring 50 and the inner peripheral side of the driving side plates 53 and 54. In order to prevent sliding with the plates 53, 54, the outer peripheral side of the spring seats 51, 52 extends between the outer peripheral side of the torsion spring 50 and the inner peripheral side of the drive side plates 53, 54.
British patent GB2269440 No.56-43176

しかしながら、第1に、上記英国特許GB2269440号のトルク変動吸収装置のように、転がり軸受を採用することによってコストが上昇する。また、上記特公昭56-43176号に開示された滑り軸受は、駆動側部材の外周面と被動側部材の内周面とをいずれも滑り面とするため、装置半径方向にガタが生じ易く、駆動側部材に対する被動側部材の同心度が維持できず、この同心度のアンバランスに起因する振動が発生するという問題点がある。   First, however, the cost increases due to the use of rolling bearings, such as the torque fluctuation absorber of GB 2269440. In addition, the sliding bearing disclosed in the above Japanese Patent Publication No. 56-43176 has a sliding surface on both the outer peripheral surface of the driving side member and the inner peripheral surface of the driven side member. There is a problem in that the concentricity of the driven side member with respect to the driving side member cannot be maintained, and vibration due to the unbalanced concentricity occurs.

第2に、図4及び図5を参照して、上記英国特許GB2269440号において、トルク変動装置の外周部に配設されたトーションスプリング50を収容する空間を密閉する機構によれば、シール58は装置の回転による強い圧力が印加されないように装置内周側に配置されており、装置の回転時には遠心力によってグリスは装置外周側へ移動するため、シール58の被動側プレート56に対する摺動面がドライ状態となって、磨耗が進行しシール機能が消失して、シール58部分からグリス漏れが発生するという問題点がある。   Secondly, referring to FIGS. 4 and 5, according to the above GB 2269440, according to the mechanism for sealing the space for housing the torsion spring 50 arranged on the outer periphery of the torque fluctuation device, the seal 58 is It is arranged on the inner peripheral side of the apparatus so that strong pressure due to the rotation of the apparatus is not applied, and when the apparatus rotates, the grease moves to the outer peripheral side of the apparatus due to centrifugal force. There is a problem that in a dry state, wear progresses and the sealing function is lost, and grease leaks from the seal 58 portion.

加えて、上記シールされた空間の最も内周側に、ヒステリシス機構が配置されており、装置の回転数に応じて、このヒステリシス機構のスラストプレートにグリスが付着したり又は摩擦部材がドライ状態になったりするため、ヒステリシスが不安定となる。さらに、上記空間は密閉されているため放熱性が悪く、ドライ状態において熱容量の小さいスラストプレートは高温となり、ライニング磨耗が促進され、ヒステリシス機能が次第に失われるという問題点がある。   In addition, a hysteresis mechanism is arranged on the innermost side of the sealed space. Depending on the number of rotations of the apparatus, grease adheres to the thrust plate of the hysteresis mechanism or the friction member is in a dry state. The hysteresis becomes unstable. Further, since the space is hermetically sealed, heat dissipation is poor, and the thrust plate having a small heat capacity in a dry state becomes high temperature, lining wear is promoted, and the hysteresis function is gradually lost.

第3に、図4及び図5を参照して、上記英国特許GB2269440号の装置においては、低コスト化のため、駆動側プレート53を鉄板化しているが、装置が軸方向の振動を受けた際に、この駆動側プレート53が駆動軸に固定されている部分近傍に発生する集中応力によって、駆動側プレート53に亀裂、破損などが生じるおそれがある。   Thirdly, with reference to FIGS. 4 and 5, in the device of the above British Patent GB2269440, the drive side plate 53 is made of an iron plate for cost reduction, but the device is subjected to axial vibration. At this time, the driving side plate 53 may be cracked or damaged by concentrated stress generated near the portion where the driving side plate 53 is fixed to the driving shaft.

第4に、図4及び図5を参照して、上記英国特許GB2269440号の装置において、スプリングシート51、52の外周側をトーションスプリング50外周側と駆動側プレート53、54内周側に延伸することによって、このスペースが消費されるため、トーションスプリング50の収容位置は、その外周側にスプリングシート51、52がある分内周側になる。このため、より高剛性かつ大きなトーションスプリング50を使用しなければ、十分なトルク変動吸収特性が得られないという問題点がある。   Fourth, referring to FIG. 4 and FIG. 5, in the apparatus of British Patent GB2269440, the outer peripheral side of the spring seats 51, 52 is extended to the outer peripheral side of the torsion spring 50 and the inner peripheral side of the drive side plates 53, 54. As a result, this space is consumed, and the accommodation position of the torsion spring 50 is on the inner peripheral side as long as the spring seats 51 and 52 are on the outer peripheral side. For this reason, there is a problem that sufficient torque fluctuation absorption characteristics cannot be obtained unless a higher torsion spring 50 having higher rigidity is used.

上記問題点に鑑み、本発明は動力伝達機構及びそれを構成する各機構の耐久性の向上、特に、ヒステリシス機構の耐久性の向上を図ることを目的とする。   In view of the above problems, an object of the present invention is to improve the durability of a power transmission mechanism and each mechanism constituting the power transmission mechanism, and particularly to improve the durability of a hysteresis mechanism.

上記目的を達成するために、本発明の第1の視点における手段は、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配される動力伝達機構であって、前記駆動側部材と前記被駆動側部材の間には、前記駆動側部材と該被動側部材の回転トルク変動を吸収するトーション機構が収容され、前記トーション機構を収容する空間に配置され、少なくとも一つの摩擦部材を備え該摩擦部材の前記駆動側部材又は前記被動側部材に対する摺動によってヒステリシスを発生する第1のヒステリシス機構と、前記トーション機構を収容する空間外に配置され、摩擦部材の摺動により前記第1のヒステリシス機構とは異なるヒステリシスを発生する第2のヒステリシス機構と、を備えたことを特徴としている。   In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, the driving side member that rotates and transmits the power and the driven side member that is rotated by transmitting the power are substantially concentric and relative to each other. A power transmission mechanism that is rotatably arranged, and a torsion mechanism that absorbs fluctuations in rotational torque of the driving side member and the driven side member is housed between the driving side member and the driven side member. A first hysteresis mechanism that is disposed in a space that accommodates the torsion mechanism, includes at least one friction member, and generates hysteresis by sliding the friction member with respect to the driving side member or the driven side member; and the torsion mechanism; A second hysteresis mechanism that is arranged outside the housing space and generates a hysteresis different from the first hysteresis mechanism by sliding of the friction member. It is characterized in.

本発明の第2の視点における手段は、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配される動力伝達機構であって、前記駆動側部材と前記被駆動側部材の間には、前記駆動側部材と該被動側部材の回転トルク変動を吸収するトーション機構が収容され、前記トーション機構を収容する空間の内周側に配置され、少なくとも一つの摩擦部材を備え該摩擦部材の前記駆動側部材又は前記被動側部材に対する摺動によってヒステリシスを発生する第1のヒステリシス機構と、前記トーション機構を収容する空間外に配置され、摩擦部材の摺動により前記第1のヒステリシス機構とは異なるヒステリシスを発生する第2のヒステリシス機構と、を備え、前記第1のヒステリシス機構により前記空間の内周側がシールされることを特徴としている。   According to a second aspect of the present invention, there is provided a power transmission in which a driving side member that rotates and transmits power and a driven side member that is rotated by transmitting the power are arranged substantially concentrically and relatively rotatable. A torsion mechanism that absorbs fluctuations in rotational torque of the driving side member and the driven side member is housed between the driving side member and the driven side member; and a space for housing the torsion mechanism A first hysteresis mechanism that is disposed on the inner peripheral side and includes at least one friction member, and generates hysteresis by sliding of the friction member with respect to the driving side member or the driven side member; and outside a space that houses the torsion mechanism And a second hysteresis mechanism that generates a hysteresis different from the first hysteresis mechanism by sliding of the friction member, and the first hysteresis The inner peripheral side of the space is characterized in that it is sealed by a mechanism.

本発明の第3の視点における手段は、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配される動力伝達機構であって、前記駆動側部材及び/又は前記被動側部材によって囲まれた空間に、該駆動側部材と該被動側部材との回転トルク変動を吸収するトーション機構が収容され、前記空間外において、摩擦部材を備え該摩擦部材の摺動によってヒステリシスを発生する第2のヒステリシス機構が配置され、前記摩擦部材と前記駆動側部材或いは前記被動側部材のいずれか一方の軸方向間に皿ばねが配され、前記摩擦部材は、前記皿ばねの付勢力を受けて前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方に摩擦力により係止され、且つ前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方に対して装置の回転方向に所定角度クリアランスを有し、該駆動側部材と該被動側部材との相対回転が前記所定角度以上に達したときに係合可能であることを特徴としている。   According to a third aspect of the present invention, there is provided a power transmission in which a driving side member that rotates and transmits power and a driven side member that is rotated by transmitting the power are arranged substantially concentrically and relatively rotatable. A torsion mechanism that absorbs fluctuations in rotational torque between the driving side member and the driven side member is housed in a space surrounded by the driving side member and / or the driven side member; A second hysteresis mechanism that includes a friction member and generates hysteresis by sliding of the friction member, and a disc spring is interposed between the friction member and the axial direction of either the driving side member or the driven side member. The friction member receives an urging force of the disc spring and is locked to the other of the driving side member or the driven side member by a frictional force, and other than the driving side member or the driven side member. Has a predetermined angle clearance in the rotational direction of the device relative to, is characterized by relative rotation between the drive-side member and the 該被 Dogawa member is engageable upon reaching above the predetermined angle.

上記目的を達成するために、本発明の第4の視点における手段は、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が前記駆動側部材により伝達されて回転される被動側部材とが、軸受を介して互いに相対回転可能に配される動力伝達機構であって、前記被動側部材はフライホイールを備え、前記軸受のインナレース又はアウタレースが前記被動側部材に固定され、前記アウタレースは前記フライホイールと軸方向で接触し、前記駆動側部材はインナリングを有し、前記インナリングはヒステリシス機構と前記軸受と前記フライホイールの一部とを軸方向に関して支持するフランジ部を有していることを特徴としている。   In order to achieve the above object, the means according to the fourth aspect of the present invention includes: a driving side member that rotates and transmits power; and a driven side member that is rotated by being transmitted by the driving side member. A power transmission mechanism arranged to be rotatable relative to each other via a bearing, wherein the driven member includes a flywheel, an inner race or an outer race of the bearing is fixed to the driven member, and the outer race is connected to the flywheel. The drive-side member has an inner ring in contact with the wheel in the axial direction, and the inner ring has a flange portion that supports the hysteresis mechanism, the bearing, and a part of the flywheel in the axial direction. It is characterized by.

第1の視点において好ましくは、前記駆動側部材と前記被動側部材とは軸受を介して互いに略同心かつ相対回転可能に配されており、第1又は第2のヒステリシス機構を前記トーション機構の内周側且つ前記軸受の外周側に配設する。この手段によれば、摩擦部材の作用半径を拡大することができるため、摩擦部材に加わる面圧を下げても、大きな摩擦トルクを得ることができる。また、駆動側部材(例えば、摩擦部材を挟着する2枚のドライブプレート)が摩擦部材を保持する機能を有することにより、摩擦部材の保持するための部材を別途設ける必要がなくされる。また、摩擦部材が被駆動部材を貫通することにより、摩擦部材の両側を駆動部材で挟着すると共に、摩擦部材と被駆動部材との円周方向間に所定のクリアランスを設けることが可能となる。これによって、円周方向の隙間に相当する振幅(トルク変動)によっては実質的に摩擦力が発生せず、隙間に相当する振幅の範囲を超える振幅が発生してから摩擦力が発生する。すなわち、振幅の大きさに対応してヒステリシスを変化させることができる。また、摩擦部材を複数に分割することにより、ヒステリシスを段階的に変化させることができる。ここで、被動側部材又は駆動側部材との間にクリアランスを有していない摩擦部材の面積をクリアランスを有する摩擦部材のそれより大きくすることにより、トルク変動初期段階に発生する大きなショックを受ける側の摩擦部材に過大な力が加わることが防止される。   Preferably, in the first aspect, the driving side member and the driven side member are arranged so as to be substantially concentric with each other and relatively rotatable via a bearing, and the first or second hysteresis mechanism is disposed within the torsion mechanism. It arrange | positions at the peripheral side and the outer peripheral side of the said bearing. According to this means, since the working radius of the friction member can be increased, a large friction torque can be obtained even if the surface pressure applied to the friction member is lowered. Further, since the drive side member (for example, two drive plates sandwiching the friction member) has a function of holding the friction member, it is not necessary to separately provide a member for holding the friction member. Further, since the friction member penetrates the driven member, both sides of the friction member can be clamped by the driving member, and a predetermined clearance can be provided between the friction member and the driven member in the circumferential direction. . As a result, a frictional force is not substantially generated depending on an amplitude (torque fluctuation) corresponding to the circumferential gap, and a frictional force is generated after an amplitude exceeding the amplitude range corresponding to the clearance is generated. That is, the hysteresis can be changed corresponding to the magnitude of the amplitude. Further, the hysteresis can be changed stepwise by dividing the friction member into a plurality of pieces. Here, the side receiving the large shock generated in the initial stage of torque fluctuation by making the area of the friction member that does not have a clearance between the driven member or the drive side member larger than that of the friction member having the clearance. It is possible to prevent an excessive force from being applied to the friction member.

また、ヒステリシス機構を構成しフライホイールと摺動する摩擦部材を付勢する押圧力が軸受に作用するようにし、押圧力の方向とレリーズベアリング(レバー)機構が動力を断状態にするために移動する方向を合わせることにより、ベアリング(駆動部材と被駆動部材間に配された軸受)の装置軸方向ガタが予め殺されているため、ヒステリシス機構の摩擦部材が摩滅した場合でも、クラッチレリーズストロークのロスが少ない。軸受の抜け止め用部材を別途設ける必要もなくされる。また、フライホイールは一般的に熱容量が大きく、フライホイールを被摩擦部材とすることにより、摺動発生時のヒステリシス機構の温度が安定するため、常に安定した大きさのヒステリシスが発揮される。なお、摩擦部材がフライホイールのエンジン側の面又はトランスミッション側の面に対して配置するかは、レリーズベアリング機構の操作方向に合わせることが好ましい。   In addition, the pressing force that urges the friction member that slides against the flywheel, acting as a hysteresis mechanism, acts on the bearing, and the direction of the pressing force and the release bearing (lever) mechanism move to shut off the power Since the backlash in the device axial direction of the bearing (the bearing arranged between the driving member and the driven member) is killed in advance by matching the direction in which the clutch is released, even if the friction member of the hysteresis mechanism is worn, There is little loss. There is no need to separately provide a bearing retaining member. A flywheel generally has a large heat capacity. By using the flywheel as a rubbed member, the temperature of the hysteresis mechanism at the time of sliding is stabilized, so that a stable hysteresis is always exhibited. Whether the friction member is arranged with respect to the engine-side surface or the transmission-side surface of the flywheel is preferably matched to the operation direction of the release bearing mechanism.

第4の視点において好ましくは、軸受固定部材として、弾性力を有する板状材(好ましくは、鉄板のプレス成形品)を用いることにより、軸受圧入部に弾性力が発生し、寸法誤差によって軸受へ過大圧力が加わることが防止されると共に、コストが低減される。   In the fourth aspect, it is preferable that an elastic force is generated in the bearing press-fit portion by using a plate-like material having elasticity (preferably a press-formed product of an iron plate) as the bearing fixing member, and due to a dimensional error, the bearing is fixed to the bearing. Excessive pressure is prevented from being applied and costs are reduced.

上記手段らは、一般的に、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配されて構成される動力伝達機構に適用され、詳細にはトルク変動吸収装置、クラッチ装置などに好適に適用される。また、上記視点における好ましい手段は、他の視点にも適用可能である。   In general, the above-described means is configured such that a driving-side member that rotates and transmits power and a driven-side member that is rotated by transmitting the power are arranged substantially concentrically and relatively rotatable. The present invention is applied to a transmission mechanism, and in detail, is preferably applied to a torque fluctuation absorber, a clutch device, and the like. Moreover, the preferable means in the said viewpoint is applicable also to another viewpoint.

なお、明細書及び図面に開示された本発明の原理の範囲内において、前記特徴を有する手段らは、トーション機構及び/又はヒステリシス機構を備えた一般的構成のトルク変動吸収装置以外にも適用可能である。   It should be noted that within the scope of the principle of the present invention disclosed in the specification and drawings, the means having the above-described features can be applied to devices other than a torque fluctuation absorber having a general configuration including a torsion mechanism and / or a hysteresis mechanism. It is.

以上説明したように、本発明の各動力伝達機構によれば、第1、第2のヒステリシス機構の耐久性が、それぞれコスト上昇を伴うことなく向上される。これら耐久性が向上された各機構からトルク変動吸収装置のような動力伝達機構を構成することによって、その長寿命化が達成可能である。   As described above, according to each power transmission mechanism of the present invention, the durability of the first and second hysteresis mechanisms can be improved without increasing costs. By constructing a power transmission mechanism such as a torque fluctuation absorber from these mechanisms with improved durability, it is possible to achieve a longer life.

特に、本発明の滑り軸受を備えた動力伝達機構によれば、トーション機構を収容する空間外にヒステリシス機構を設けることによって、このヒステリシス機構の放熱性が向上されて耐久性が向上する。また、上記空間に潤滑剤を封入する場合があるが、この空間外にヒステリシス機構を設けることによって、このヒステリシス機構は潤滑剤の影響を受けないためヒステリシスが安定化される。   In particular, according to the power transmission mechanism provided with the sliding bearing of the present invention, by providing the hysteresis mechanism outside the space for housing the torsion mechanism, the heat dissipation of the hysteresis mechanism is improved and the durability is improved. In some cases, a lubricant is sealed in the space. By providing a hysteresis mechanism outside the space, the hysteresis is stabilized because the hysteresis mechanism is not affected by the lubricant.

発明の実施の形態BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION

以下図面を参照して本発明の一実施形態を詳細に説明する。   Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図1は、本発明の一実施形態に係る動力伝達機構の側断面図であり、図2は図1のII−II線に沿って切断した一部破断断面図である。図3は図1に示す滑り軸受周辺の拡大図である。   FIG. 1 is a side sectional view of a power transmission mechanism according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a partially broken sectional view taken along the line II-II in FIG. FIG. 3 is an enlarged view around the slide bearing shown in FIG.

図1〜図3を参照して、エンジンのクランク軸1にボルト締めされた第1ドライブプレート2、第1ドライブプレート2の外周部に全周溶接固定された第2ドライブプレート3、リングギヤ4、イナーシャリング5、及びインナリング6は、エンジン側慣性体(駆動側部材)J1を構成し、エンジンの出力を断接する摩擦クラッチディスクアセンブリ26と摺動可能なフライホイール7及びドリブンプレート8はトランスミッション側慣性体(被動側部材)J2を構成する。エンジンのトルクは両慣性体J1、J2を介し、さらにクラッチ機構を介して断接可能に変速機構入力軸23に入力される。両慣性体J1、J2の半径方向間にはトランスミッション側慣性体J2をエンジン側慣性体J1に対して略同心且つ相対回転可能に保持するための滑り軸受機構が配置される。また、両慣性体J1,J2の回転方向間に、エンジンの回転トルク変動を吸収するためのトーション機構と第1、第2のヒステリシス機構が配設され、第1のヒステリシス機構はトーション機構の内周側シールを兼ねている。詳細には、トーション機構は軸方向及び半径方向外方から軸方向に互いに対向する第1、第2のドライブプレートに囲まれると共に、半径方向内方からドリブンプレート8及び第1のヒステリシス機構によって囲まれた空間に配置されている。インナリング6及び第1ドライブプレート2の内周部は外周部が多角形とされたスペーサ20により軸方向に位置決めされて、インナリング6はリベット21により第1ドライブプレート2の内周部に係合されている。このスペーサ20の板厚を変更することにより、各部材の軸方向高さを調節することができるため、スペーサを変更するだけで各車種に応じた動力伝達機構が設計することができ、異なる車種間においても動力伝達機構本体を共通して使用することが可能である。フライホイール7のトランスミッション側には、クラッチディスクアセンブリ26、ダイヤフラムスプリング25、レリーズベアリング機構24が配置される。レリーズフォークによってレリーズベアリング機構24がエンジン側に付勢されることにより、ダイヤフラムスプリング25の内周部がエンジン側に付勢された際には、ダイヤフラムスプリング25がプレッシャープレート27を介してクラッチディスクアセンブリ26をフライホイール7側に付勢する力が弱まり、クラッチディスクアセンブリ26はフライホイール7と離間状態になり、エンジン動力の伝達が一時遮断される。次に各機構の構成を詳細に説明する。   1 to 3, a first drive plate 2 bolted to an engine crankshaft 1, a second drive plate 3 that is welded to the outer periphery of the first drive plate 2, a ring gear 4, The inertia ring 5 and the inner ring 6 constitute an engine side inertial body (drive side member) J1, and the slidable flywheel 7 and the driven plate 8 are connected to the transmission side. An inertial body (driven member) J2 is formed. The torque of the engine is input to the transmission mechanism input shaft 23 through both inertia bodies J1 and J2 and through a clutch mechanism so as to be connectable / disengageable. A sliding bearing mechanism for holding the transmission side inertial body J2 substantially concentrically and relatively rotatable with respect to the engine side inertial body J1 is disposed between the radial directions of both inertial bodies J1 and J2. Further, a torsion mechanism for absorbing fluctuations in the rotational torque of the engine and first and second hysteresis mechanisms are disposed between the rotational directions of both inertia bodies J1 and J2, and the first hysteresis mechanism is included in the torsion mechanism. Also serves as a circumferential seal. Specifically, the torsion mechanism is surrounded by the first and second drive plates facing each other in the axial direction from the axial direction and radially outward, and surrounded by the driven plate 8 and the first hysteresis mechanism from radially inward. Are arranged in a designated space. The inner ring 6 and the inner peripheral part of the first drive plate 2 are axially positioned by a spacer 20 whose outer peripheral part is a polygon, and the inner ring 6 is engaged with the inner peripheral part of the first drive plate 2 by a rivet 21. Are combined. Since the axial height of each member can be adjusted by changing the plate thickness of the spacer 20, a power transmission mechanism can be designed according to each vehicle type simply by changing the spacer. It is possible to use the power transmission mechanism body in common. A clutch disc assembly 26, a diaphragm spring 25, and a release bearing mechanism 24 are disposed on the transmission side of the flywheel 7. When the release bearing mechanism 24 is biased toward the engine by the release fork, when the inner peripheral portion of the diaphragm spring 25 is biased toward the engine, the diaphragm spring 25 is connected to the clutch disk assembly via the pressure plate 27. The force that urges 26 toward the flywheel 7 is weakened, and the clutch disc assembly 26 is separated from the flywheel 7, and the transmission of engine power is temporarily interrupted. Next, the configuration of each mechanism will be described in detail.

滑り軸受機構は、リベット21により第1ドライブプレート2に固定され、装置半径方向から軸方向に沿って曲げられて先端が軸方向に沿って延在するインナリング6と、ドリブンプレート8側面とフライホイール7の装置軸方向凹部(フランジ部)とが囲む空間に配置され、インナリング6外周部にスプライン嵌合する滑り軸受18と、滑り軸受18のエンジン側側面に配された皿ばね19、皿ばね19外周に配されたシール材22から構成される。皿ばね19は滑り軸受18の側面及び内周側、シール材22は滑り軸受18の外周側のシール機能を果たす。滑り軸受18の両側面には潤滑剤溜まり(溝)18aが形成される。この潤滑剤溜まり18aの外周部において、フライホイール7とドリブンプレート8との間に軸方向隙間を設けてあり、潤滑剤は遠心力によって滑り面へ供給される。尚、この軸方向隙間の代わりに半径方向に延在する溝を設けて潤滑剤通路を確保してもよい。更に、滑り軸受18の滑り面(外周面)には軸方向に沿って溝18bが設けられており、溝18b同士の円周方向の間隙は、エンジン側慣性体J1とトランスミッション側慣性体J2の許容相対回転角度よりも小さい角度で配置されており、潤滑剤溜まり18aから供給された潤滑剤は滑り面全体に確実に供給される。なお、滑り軸受の側面と駆動側部材又は被動側部材の側面間にクリアランスを設ける代わりに潤滑油通路として溝を設け、前記軸方向の溝18bと連通させてもよい。また、インナリング6は鉄板を加工成形することにより低コストで制作できる。   The sliding bearing mechanism is fixed to the first drive plate 2 by a rivet 21, is bent along the axial direction from the radial direction of the apparatus, and has an inner ring 6 whose tip extends along the axial direction, a side surface of the driven plate 8 and a flywheel. A slide bearing 18 that is disposed in a space surrounded by a device axial recess (flange) of the wheel 7 and is spline-fitted to the outer periphery of the inner ring 6, a disc spring 19 disposed on the engine side surface of the slide bearing 18, a disc It is comprised from the sealing material 22 distribute | arranged to the spring 19 outer periphery. The disc spring 19 performs a sealing function on the side surface and the inner peripheral side of the sliding bearing 18, and the sealing material 22 performs a sealing function on the outer peripheral side of the sliding bearing 18. Lubricant reservoirs (grooves) 18 a are formed on both sides of the slide bearing 18. An axial clearance is provided between the flywheel 7 and the driven plate 8 at the outer periphery of the lubricant reservoir 18a, and the lubricant is supplied to the sliding surface by centrifugal force. Instead of this axial clearance, a groove extending in the radial direction may be provided to secure the lubricant passage. Further, a groove 18b is provided along the axial direction on the sliding surface (outer peripheral surface) of the sliding bearing 18, and the circumferential gap between the grooves 18b is between the engine side inertia body J1 and the transmission side inertia body J2. The lubricant is disposed at an angle smaller than the allowable relative rotation angle, and the lubricant supplied from the lubricant reservoir 18a is reliably supplied to the entire sliding surface. Instead of providing a clearance between the side surface of the sliding bearing and the side surface of the driving side member or the driven side member, a groove may be provided as a lubricating oil passage and communicated with the axial groove 18b. Further, the inner ring 6 can be produced at low cost by processing and forming an iron plate.

トーション機構は、装置外周部において第1、第2ドライブプレート2、3によって囲まれる空間且つ第1、第2ドライブプレート2、3とドリブンプレート8の回転方向間に、トーションスプリング9を4本直列に配置し、ドリブンプレート8はスプリングシート10を介してトーションスプリング9の一端を保持し、トーションスプリング9の他端は、第1、第2ドライブプレート2,3の絞り成形部又は図6に示すブロックで保持され、トーションスプリング9を介してトルクが伝達される。従って、内燃機関特有の周期的トルク変動はトーションスプリングの撓みによって吸収されるため、出力軸23は円滑な回転運動力が伝達される。さらに、トーションスプリング9内にはストッパ10bが配置され、トーションスプリングの撓みが限界に近くなると、ストッパ10bとスプリングシート10のボス部10aが当接することにより、トーションスプリング9の過圧縮が防止される。また、ボス部10aを短くでき、ボス部10aに加わるモーメントが小さくなり折れにくくなる。また、図7に示した円周方向両端側のトーションスプリング9bらのように、スプリング長さを短く設定した場合は、ボス部10a同士が直接当接して前記過圧縮を防止する。上記空間には潤滑剤(例えばグリス)が封入される。また、第1ドライブプレート2の絞り形状部の受け面に、旋削により形成された段差とスプリングシート10の干渉を防止するための逃がし(クリアランス)49がスプリングシート10に対して設けられている。   The torsion mechanism includes four torsion springs 9 connected in series in a space surrounded by the first and second drive plates 2 and 3 in the outer peripheral portion of the apparatus and between the rotation directions of the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8. The driven plate 8 holds one end of the torsion spring 9 via the spring seat 10, and the other end of the torsion spring 9 is shown in the drawing forming portion of the first and second drive plates 2 and 3 or as shown in FIG. The torque is transmitted through the torsion spring 9 while being held by the block. Therefore, since the periodic torque fluctuation peculiar to the internal combustion engine is absorbed by the bending of the torsion spring, a smooth rotational motion force is transmitted to the output shaft 23. Further, a stopper 10b is disposed in the torsion spring 9, and when the torsion spring is nearly bent, the stopper 10b and the boss portion 10a of the spring seat 10 come into contact with each other, thereby preventing over-compression of the torsion spring 9. . Further, the boss portion 10a can be shortened, and the moment applied to the boss portion 10a is reduced and is not easily broken. Moreover, when the spring length is set short like the torsion springs 9b at both ends in the circumferential direction shown in FIG. 7, the boss portions 10a directly contact each other to prevent the overcompression. A lubricant (for example, grease) is enclosed in the space. In addition, a relief (clearance) 49 for preventing interference between the step formed by turning and the spring seat 10 is provided on the receiving surface of the drawing-shaped portion of the first drive plate 2 with respect to the spring seat 10.

第1のヒステリシス機構且つ前記トーション機構の内周側シール機構は、第1、第2ドライブプレート2、3の内周側(トーション機構の内周側近傍であって、装置の比較的外周側)に配されており、第1ドライブプレート2から第2ドライブプレート3へ装置軸方向に沿って順に、環状の摩擦部材(スラストライニング)13、ドリブンプレート8、皿ばね14、環状の摩擦部材(スラストライニング)12から構成されている。摩擦部材13の位置決めはプレス加工された第1ドライブプレート2の段付き部で行う。摩擦部材12は装置半径方向外方から軸方向エンジン側に曲げられ延伸する突起部がドリブンプレート8の切欠部に装置回転方向に関して係合してドリブンプレート8と共に回転する。皿ばね14は、摩擦部材13を第1ドライブプレート2側に付勢して第1ドライブプレート2側面に当接させ、摩擦部材12を第2ドライブプレート3側に付勢してフライホイール7側面に当接させる。摩擦部材13、12及び皿ばね14は、第1、第2ドライブプレート2、3とドリブンプレート8の内周側の隙間を埋めて、潤滑剤漏れを防止すると共に、第1、第2ドライブプレート2、3に対してそれぞれ摺動して比較的小さなヒステリシス機能を発揮する。   The first hysteresis mechanism and the inner peripheral seal mechanism of the torsion mechanism are the inner peripheral sides of the first and second drive plates 2 and 3 (near the inner peripheral side of the torsion mechanism and relatively on the outer peripheral side of the device). Are arranged in order from the first drive plate 2 to the second drive plate 3 along the axial direction of the apparatus, in the form of an annular friction member (thrust lining) 13, a driven plate 8, a disc spring 14, an annular friction member (thrust). (Lining) 12. The positioning of the friction member 13 is performed at the stepped portion of the first drive plate 2 that has been pressed. The friction member 12 is rotated together with the driven plate 8 with a protruding portion that is bent and extended from the outer side in the radial direction of the apparatus toward the axial engine side engages with a notch of the driven plate 8 in the apparatus rotation direction. The disc spring 14 urges the friction member 13 toward the first drive plate 2 to contact the side of the first drive plate 2, and urges the friction member 12 toward the second drive plate 3 to urge the side of the flywheel 7. Abut. The friction members 13 and 12 and the disc spring 14 fill the gap on the inner peripheral side of the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8 to prevent lubricant leakage, and the first and second drive plates. A relatively small hysteresis function is exhibited by sliding with respect to 2 and 3 respectively.

比較的大きなヒステリシス機能を発揮する第2のヒステリシス機構は、フライホイール7のトランスミッション側(出力側)であって、前記トーション機構が収容され潤滑剤が封入された空間外に配置される。第2のヒステリシス機構はフライホイール7のトランスミッション側且つ内周側において、装置軸方向に沿いトランスミッション側へ向かって順に、フライホイール7側面に当接し摩擦摺動する環状の摩擦部材(スラストライニング)15と、環状のスラストプレート16と、皿ばね17から構成されている。摩擦部材15内周には凸部がスプライン状に設けられ、これらの凸部に対応してインナリング6延長部外周にはスプライン状に凹部が設けられ、これらの凸部と凹部とは装置回転方向に沿って所定角度クリアランスW(図2参照)を有し、エンジン側慣性体J1とトランスミッション側慣性体J2との相対回転が所定角度W以上(例えば共振作用時等)になると、両者は回転方向(周方向)に係合し大きなヒステリシスを発生してJ1、J2間の制振能力を増大する。スラストプレート16外周はドリブンプレート8をフライホイール7に固定するピン11に装置回転方向に関し係合される。皿ばね17はピン11頭部に係止されて、スラストプレート16を介し摩擦部材15をフライホイール7側面に向かって付勢し当接させる。なお、摩擦部材15はフライホイール7とスラストプレート16間において、皿ばね17に付勢されつつ摩擦係止(挟着保持)されている。   A second hysteresis mechanism that exhibits a relatively large hysteresis function is arranged on the transmission side (output side) of the flywheel 7 and is disposed outside the space in which the torsion mechanism is accommodated and the lubricant is enclosed. The second hysteresis mechanism is an annular friction member (thrust lining) 15 that abuts against and slides on the side surface of the flywheel 7 in order toward the transmission side along the device axis direction on the transmission side and inner peripheral side of the flywheel 7. And an annular thrust plate 16 and a disc spring 17. Convex portions are provided in the spline shape on the inner periphery of the friction member 15, and recesses are provided in the spline shape on the outer periphery of the extension of the inner ring 6 corresponding to these convex portions. When there is a predetermined angle clearance W (see FIG. 2) along the direction and the relative rotation between the engine-side inertial body J1 and the transmission-side inertial body J2 exceeds a predetermined angle W (for example, during resonance), both rotate. Engage in the direction (circumferential direction) and generate a large hysteresis to increase the damping capacity between J1 and J2. The outer periphery of the thrust plate 16 is engaged with a pin 11 that fixes the driven plate 8 to the flywheel 7 in the rotation direction of the apparatus. The disc spring 17 is locked to the head of the pin 11 and urges the friction member 15 toward the side of the flywheel 7 via the thrust plate 16 so as to come into contact therewith. Note that the friction member 15 is frictionally locked (clamped) between the flywheel 7 and the thrust plate 16 while being biased by the disc spring 17.

また、第1ドライブプレート2の半径方向中間部に周方向に沿って複数の略台形状(半径方向外方側が長辺、内方側が短辺、換言すれば“外開きのおむすび状”)の穴29が設けられて、第1ドライブプレート2の外周部と、クランク軸1にボルト固定された内周部とはいわゆる“アーム状接続”(ばね状接続)している。半径方向に略台形状の穴29の中心と多角形のスペーサ20(軸方向の位置決め部材)の頂点は対向し、スペーサ20の辺は穴20の間のアーム部に対向する。そして、第1ドライブプレート2がクランク軸1に固定されるボルト穴と穴29とは、円周方向に略同じ位置にある(略同角度にある。半径方向に略一直線上にある)。これによって、多角形のスペーサ20と第1ドライブプレート2との当接長さ及び当接面積が拡大され、軸方向の曲げ応力による集中応力が分散され、第1ドライブプレート2の破壊が防止され、耐久性が向上される。   Further, a plurality of substantially trapezoidal shapes (longer side on the outer side in the radial direction and shorter side on the inner side in other words, in other words, “open-open rice ball shape”) along the circumferential direction in the radial direction intermediate portion of the first drive plate 2 A hole 29 is provided, and the outer peripheral portion of the first drive plate 2 and the inner peripheral portion bolted to the crankshaft 1 form a so-called “arm-like connection” (spring-like connection). In the radial direction, the center of the substantially trapezoidal hole 29 and the vertex of the polygonal spacer 20 (axial positioning member) face each other, and the side of the spacer 20 faces the arm portion between the holes 20. The bolt hole and the hole 29 where the first drive plate 2 is fixed to the crankshaft 1 are at substantially the same position in the circumferential direction (at substantially the same angle, and substantially in a straight line in the radial direction). As a result, the contact length and contact area between the polygonal spacer 20 and the first drive plate 2 are expanded, the concentrated stress due to the bending stress in the axial direction is dispersed, and the destruction of the first drive plate 2 is prevented. , Durability is improved.

次に、このトルク変動吸収機能を備えた動力伝達機構の機能について説明する。まず滑り軸受機構の機能について説明する。エンジンのトルクは第1、第2ドライブプレート2,3からスプリングシート10、トーションスプリング9、ドリブンプレート8、及びピン11を介して、フライホイール7へ伝達される。滑り軸受18の内周側はエンジン側慣性体J1であるインナリング6に装置回転方向に関して係合されており、滑り軸受18の滑り面はその外周面18aに限定され、トランスミッション側慣性体J2であるフライホイール7内周面に対してのみ滑る。このように滑り面が一面側(特に外周面側)に限定されていることにより、滑り面には遠心力で潤滑油が強制的に供給され、油膜が形成されて、滑り面の磨耗を防止するので耐久性が向上し、トランスミッション側慣性体J2のエンジン側慣性体J1に対する同心ずれ増加は防止され、同心ずれに起因する振動の増加も防止する。なお、滑り軸受を被動側部材に回転方向に関して係合し、駆動側部材に対する周面を滑り面となるよう構成することも可能である。このとき、駆動側部材が外周側、被動側部材が内周側に設けられる。例えば、滑り軸受外周面に沿ってインナリングの軸方向延長部を配して、この延長部内周面を滑り面となし、滑り軸受の内周面側においてフライホイールをエンジン側軸方向に延長させ、滑り軸受とフライホイールの前記延長部を回転方向に関して係合する。なお、係合面と滑り面とを反対にしてもよい。   Next, the function of the power transmission mechanism having this torque fluctuation absorbing function will be described. First, the function of the plain bearing mechanism will be described. Engine torque is transmitted from the first and second drive plates 2 and 3 to the flywheel 7 via the spring seat 10, the torsion spring 9, the driven plate 8, and the pin 11. The inner peripheral side of the slide bearing 18 is engaged with the inner ring 6 that is the engine side inertial body J1 in the rotation direction of the device. The slide surface of the slide bearing 18 is limited to the outer peripheral surface 18a, and the transmission side inertial body J2 It slides only on the inner peripheral surface of a certain flywheel 7. In this way, the sliding surface is limited to one surface side (especially the outer peripheral surface side), so that lubricating oil is forcibly supplied to the sliding surface by centrifugal force and an oil film is formed to prevent wear of the sliding surface. As a result, durability is improved, and an increase in concentricity of the transmission side inertial body J2 with respect to the engine side inertial body J1 is prevented, and an increase in vibration caused by the concentricity deviation is also prevented. It is also possible to engage the sliding bearing with the driven side member in the rotational direction so that the peripheral surface with respect to the driving side member becomes a sliding surface. At this time, the driving member is provided on the outer peripheral side, and the driven member is provided on the inner peripheral side. For example, an axial extension of the inner ring is arranged along the outer peripheral surface of the slide bearing, the inner peripheral surface of this extension is made a slide surface, and the flywheel is extended in the engine side axial direction on the inner peripheral surface side of the slide bearing. The sliding bearing and the extension of the flywheel are engaged with each other in the direction of rotation. Note that the engagement surface and the sliding surface may be reversed.

さらに、潤滑剤溜まり18aに溜められた潤滑剤は、装置の回転に伴う遠心力によって、潤滑材が滑り面とされた滑り軸受18外周面に供給され、油膜を形成する。なお、シール材22によって、遠心力によるドリブンプレート8とフライホイール7側面間から半径方向外方への潤滑剤の漏れが防止されている。さらにエンジン停止時(遠心力ゼロ時)においても皿ばね19により滑り軸受18の内径側側面は、一方はフライホイール7の内径側側面に当接し、他方は皿ばね内径部が当接することにより内周側からの潤滑剤の漏れを防止している。なお、例えば滑り軸受の内周面が滑り軸受内周側に配された被動側部材に対し滑る場合は、潤滑剤が滑り面に供給されるよう滑り内径側にクリアランスを設けて潤滑剤溜まりとし、滑り面に潤滑剤を供給できるように構成する。   Further, the lubricant stored in the lubricant reservoir 18a is supplied to the outer peripheral surface of the sliding bearing 18 where the lubricant is made into a sliding surface by a centrifugal force accompanying the rotation of the apparatus, thereby forming an oil film. The sealing material 22 prevents the lubricant from leaking radially outward from between the side surfaces of the driven plate 8 and the flywheel 7 due to centrifugal force. Further, even when the engine is stopped (when the centrifugal force is zero), the inner diameter side surface of the slide bearing 18 is brought into contact with the inner diameter side surface of the flywheel 7 by the disc spring 19, and the other is brought into contact with the inner diameter portion of the disc spring. Prevents leakage of lubricant from the circumferential side. For example, when the inner peripheral surface of the slide bearing slides with respect to the driven member disposed on the inner peripheral side of the slide bearing, a clearance is provided on the inner diameter side of the slide so that the lubricant is supplied to the slide surface, thereby forming a lubricant reservoir. The lubricant is supplied to the sliding surface.

次に、トーション機構の機能について説明する。装置が回転する際、トーションスプリング9は遠心力により半径方向外方(第1、第2ドライブプレート外周側)に付勢される。しかし、トーションスプリング9の内周にはスプリングシート10の突起部10aが挿入され、略半径方向内方及び外方に関してトーションスプリング9を係止している(半径方向の移動を阻止している)。このように、スプリングシート10はトーションスプリング9の内周側においてトーションスプリングの半径方向外方への移動を阻止でき、トーションスプリング9外周側に前記移動を阻止するための保持部材を配置する必要がなくされるため、トーションスプリング9を、この保持部材が占めていた分半径方向外方側に配置することができる。このため、トーションスプリング9のバネ力は半径方向外側に配置された分に応じて、低剛性又は小さなトーションスプリングを使用できる。また、低剛性のトーションスプリングを使用できることによって、トーションスプリング9及びその周辺の耐久性も向上し、コストダウンも実現される。なお、ストッパ10bをトーションスプリング9の内周中間部に配置することにより、トーションスプリングはたわみを制限されて、過剰負荷を防止していると共に遠心力による湾曲化も防止している。   Next, the function of the torsion mechanism will be described. When the apparatus rotates, the torsion spring 9 is urged radially outward (first and second drive plate outer peripheral sides) by centrifugal force. However, the protrusion 10a of the spring seat 10 is inserted into the inner periphery of the torsion spring 9, and locks the torsion spring 9 in the substantially radial direction inward and outward (inhibiting movement in the radial direction). . Thus, the spring seat 10 can prevent the torsion spring 9 from moving radially outward on the inner peripheral side of the torsion spring 9, and it is necessary to arrange a holding member for preventing the movement on the outer peripheral side of the torsion spring 9. Therefore, the torsion spring 9 can be arranged on the radially outward side by the amount occupied by the holding member. For this reason, the spring force of the torsion spring 9 can use a low-rigidity or small torsion spring in accordance with the amount arranged on the outside in the radial direction. In addition, since the low-rigidity torsion spring can be used, the durability of the torsion spring 9 and its surroundings can be improved, and the cost can be reduced. In addition, by disposing the stopper 10b in the middle portion of the inner periphery of the torsion spring 9, the torsion spring is limited in its deflection to prevent excessive load and curving due to centrifugal force.

次に、トーション機構の内周側シール機構兼小ヒステリシス機構(第1のヒステリシス機構)の機能について説明する。トーションスプリング9を収容する密閉された空間には、スプリングシート10の潤滑のために潤滑剤(グリス)が封入される。この空間の外周側は第1、第2のドライブプレート2、3の全周溶接部によってシールされ、内周側は第1、第2のドライブプレート2、3の軸方向間に配された摩擦部材13、ドリブンプレート8、皿ばね14、及び摩擦部材12によってシールされる。加えて、第1、第2ドライブプレート2、3とドリブンプレート8とが相対回転した場合、摩擦部材13、12は第1、第2ドライブプレート2、3に対して摺動してヒステリシスを発生する。このように、トーションスプリング9を収容する空間の内周側シールが、摩擦部材13、12と第1、第2ドライブプレート2、3との面接触によるため、潤滑剤が漏れにくくされトーション機構の耐久性が向上される。さらに、摩擦部材13、12が磨耗した場合であっても、皿ばね14により摩擦部材13、12は第1、第2ドライブプレート2、3側にそれぞれ付勢されているため、前記面接触状態が維持される。このように、シール機構とヒステリシス機構とを兼用した機構を設けることにより、装置のコンパクト化が達成される。   Next, the function of the inner peripheral side seal mechanism and small hysteresis mechanism (first hysteresis mechanism) of the torsion mechanism will be described. In a sealed space that accommodates the torsion spring 9, a lubricant (grease) is enclosed for lubricating the spring seat 10. The outer peripheral side of this space is sealed by all-around welds of the first and second drive plates 2 and 3, and the inner peripheral side is friction disposed between the axial directions of the first and second drive plates 2 and 3. Sealed by the member 13, the driven plate 8, the disc spring 14, and the friction member 12. In addition, when the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8 rotate relative to each other, the friction members 13 and 12 slide relative to the first and second drive plates 2 and 3 to generate hysteresis. To do. As described above, since the inner peripheral seal of the space for accommodating the torsion spring 9 is based on the surface contact between the friction members 13 and 12 and the first and second drive plates 2 and 3, the lubricant is hardly leaked and the torsion mechanism Durability is improved. Further, even when the friction members 13 and 12 are worn, the friction members 13 and 12 are urged toward the first and second drive plates 2 and 3 by the disc spring 14, respectively. Is maintained. Thus, by providing a mechanism that combines the seal mechanism and the hysteresis mechanism, the apparatus can be made compact.

さらに、摩擦部材12の磨耗によりフライホイール7、クラッチディスクアセンブリ26などが全体として、図1中左方向に移動すること、及び皿ばね14がドリブンプレート8を介して摩擦部材13を第1ドライブプレート2側に付勢していることによって、長期間使用によるダイヤフラムスプリング25を付勢するレバー部24の浮き上がり量が補正され、クラッチ操作に余分な遊びが生じなくされる。   Further, due to wear of the friction member 12, the flywheel 7, the clutch disk assembly 26 and the like as a whole move leftward in FIG. 1, and the disc spring 14 moves the friction member 13 through the driven plate 8 to the first drive plate. By urging to the second side, the lift amount of the lever portion 24 that urges the diaphragm spring 25 due to long-term use is corrected, and extra play is not generated in the clutch operation.

次に、第2のヒステリシス機構の機能について説明する。エンジン側慣性体J1とトランスミッション側慣性体J2の相対回転により、第2のヒステリシス機構における摩擦部材15はフライホイール7側面及びスラストプレート16に対して摺動してヒステリシス及び摩擦熱を発生するが(特に熱容量の小さいスラストプレート16は昇温しやすい)、スラストプレート16は開放された空間に配置されているため、この摩擦熱は速やかに外部空間に放熱され摩擦部材15は過熱による磨耗が進行し難く、耐久性が向上されている。また、摩擦部材15とインナリング6には円周方向にWのクリアランスがあるため、J1とJ2の相対捩れ角がW以上の場合にのみ摩擦が発生する。すなわち摩擦熱は断続的に発生するので、放熱効果が高められる。このように、摩擦部材15の冷却性が改善されるため、摩擦部材15のグレードを落とすことが可能とされ、コストダウンが図れる。なお、このような摩擦部材を駆動側部材の軸方向間に配し、被動側部材に所定角度のクリアランスを有し回転方向(周方向)に対向させ、所定角度以上のJ1、J2の相対回転が生じた際に、摩擦部材と被動側部材を係合させ、摩擦部材を挟着保持していた駆動側部材に対して摩擦部材が摩擦摺動するように構成することも可能とされる。   Next, the function of the second hysteresis mechanism will be described. Although the friction member 15 in the second hysteresis mechanism slides with respect to the side surface of the flywheel 7 and the thrust plate 16 due to the relative rotation of the engine side inertial body J1 and the transmission side inertial body J2, the hysteresis and frictional heat are generated ( In particular, the thrust plate 16 having a small heat capacity is likely to increase in temperature). Since the thrust plate 16 is disposed in the open space, the frictional heat is quickly dissipated to the external space, and the friction member 15 undergoes wear due to overheating. It is difficult and durability is improved. Further, since the friction member 15 and the inner ring 6 have a W clearance in the circumferential direction, friction occurs only when the relative twist angle between J1 and J2 is W or more. That is, since frictional heat is generated intermittently, the heat dissipation effect is enhanced. Thus, since the cooling performance of the friction member 15 is improved, the grade of the friction member 15 can be lowered, and the cost can be reduced. Such a friction member is arranged between the driving side members in the axial direction, the driven side member has a clearance of a predetermined angle and is opposed to the rotation direction (circumferential direction), and the relative rotation of J1 and J2 is greater than the predetermined angle. When this occurs, the friction member and the driven member can be engaged, and the friction member can be configured to frictionally slide with respect to the driving member that has held the friction member.

このように、動力伝達機構を構成する各機構の耐久性が向上されることによって、動力伝達機構の耐久性は当然向上される。さらに、滑り軸受を使用することなどによって装置のコストが低下され、ヒステリシス機構とトーション部のシール機構を兼用とすることによって装置のコンパクト化も達成されている。さらに、トーション機構のシール機構兼用の第1のヒステリシス機構と、第2のヒステリシス機構とにより、ヒステリシスの多段化がコンパクトな構成で実現される。なお、本実施形態においては本発明の動力伝達機構をトルク変動吸収機構に適用した例について説明したが、本発明はこのトルク変動吸収機構に限定されるものではなく、これをクラッチ機構などの他の動力伝達機構に適用することも可能である。また、滑り軸受の滑り面を外周側から内周側に代えること、また滑り軸受の回転方向の係合を駆動側部材から被動側部材に代えることもできる。また、摩擦部材の摺動面を駆動側部材から被動側部材に変更することも可能である(摩擦部材が回転方向に係合する部材についても同様)。   As described above, the durability of each mechanism constituting the power transmission mechanism is improved, so that the durability of the power transmission mechanism is naturally improved. Furthermore, the cost of the apparatus is reduced by using a sliding bearing, and the apparatus is also made compact by combining the hysteresis mechanism and the sealing mechanism of the torsion part. Further, the first hysteresis mechanism that also serves as the sealing mechanism of the torsion mechanism and the second hysteresis mechanism realize a multistage hysteresis with a compact configuration. In the present embodiment, an example in which the power transmission mechanism of the present invention is applied to a torque fluctuation absorbing mechanism has been described. However, the present invention is not limited to this torque fluctuation absorbing mechanism, and this is not limited to a clutch mechanism or the like. It is also possible to apply to the power transmission mechanism. Further, the sliding surface of the sliding bearing can be changed from the outer peripheral side to the inner peripheral side, and the engagement of the sliding bearing in the rotation direction can be changed from the driving side member to the driven side member. It is also possible to change the sliding surface of the friction member from the driving side member to the driven side member (the same applies to the member in which the friction member engages in the rotational direction).

図6〜図10を参照して、本発明の他の実施形態に係る動力伝達機構を説明する。なお、この動力伝達機構に関しては、前記説明した本発明の実施形態に係る動力伝達機構と構成及び機能が異なる点について説明する。   A power transmission mechanism according to another embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. The power transmission mechanism will be described in terms of differences in configuration and function from the power transmission mechanism according to the above-described embodiment of the present invention.

本発明の他の実施形態において、第1のヒステリシス機構はドライ状態で使用されるトーション機構の内周側かつ軸受の外周側に配置されている(図7参照)。この第1のヒステリシス機構は、円周方向に互いに所定間隔をおいて配置され、第1のドライブプレート2にそれぞれ摺接する複数の摩擦部材13、摩擦部材13のドライブプレート3側の面に当接するスラストプレート12、スラストプレート12とドライブプレート3の間に圧縮介装された皿ばね14から構成される。全体としてリング状に配置された摩擦部材13は、リング状のスラストプレート12を介して皿ばね14の付勢力を受けることにより、第1、第2のドライブプレート2,3間に挟着されている。また、摩擦部材13らは、ドリブンプレート8の円周方向に沿って所定間隔で複数開けられた孔(窓、なお、切欠きでもよい)をそれぞれ貫通し、摩擦部材13とドリブンプレート8の孔の内壁の間には、円周方向に所定のクリアランスW1がそれぞれ設けられている。スラストプレート12の外周側端部は屈曲して軸方向に沿って第2のドライブプレート3側に延在する。第2のドライブプレート3の内周部には孔が開けられており、この孔をスラストプレート12の前記延在部が貫通する。この延在部及び孔によって、スラストプレート12は第2のドライブプレート3に保持され、円周方向に関して位置決めないし回り止めがなされる。   In another embodiment of the present invention, the first hysteresis mechanism is disposed on the inner peripheral side of the torsion mechanism used in the dry state and on the outer peripheral side of the bearing (see FIG. 7). The first hysteresis mechanism is arranged at a predetermined interval in the circumferential direction, and contacts the first drive plate 2 with a plurality of friction members 13 and a surface of the friction member 13 on the drive plate 3 side. The thrust plate 12 is composed of a disc spring 14 that is compressed and interposed between the thrust plate 12 and the drive plate 3. The friction member 13 arranged in a ring shape as a whole is sandwiched between the first and second drive plates 2 and 3 by receiving the biasing force of the disc spring 14 via the ring-shaped thrust plate 12. Yes. Further, the friction members 13 and the like pass through holes (windows, which may be notches) formed at a predetermined interval along the circumferential direction of the driven plate 8, respectively, and the holes of the friction member 13 and the driven plate 8. A predetermined clearance W1 is provided between the inner walls in the circumferential direction. The outer peripheral side end of the thrust plate 12 is bent and extends toward the second drive plate 3 along the axial direction. A hole is formed in the inner peripheral portion of the second drive plate 3, and the extending portion of the thrust plate 12 passes through the hole. The thrust plate 12 is held by the second drive plate 3 by the extending portion and the hole, and is positioned or prevented from rotating in the circumferential direction.

この第1のヒステリシス機構の機能を説明する(特に、図7及び図8参照)。この第1のヒステリシス機構において、摩擦部材13とドリブンプレート8との円周方向間にクリアランスW1がそれぞれ設けられているため(図7参照)、J1(駆動側部材、第1、第2ドライブプレートなど)とJ2(被動側部材、ドリブンプレートなど)の相対捩れ角(振幅)がW1以上となった場合に、ドリブンプレート8が摩擦部材13に当接して付勢することにより、摩擦部材13が第1のドライブプレート2に対して摺動し摩擦力が発生する。すなわち、振幅の大きさによって、ヒステリシスを変化させることができる。さらに、このように摩擦部材を分割配置することができるため、生産性が高く低コストの摩擦材を用いることができる。さらに、本実施形態の第1のヒステリシス機構は、前記実施形態のそれに比べて部材数が削減されている。なお、摩擦部材を単体とするよりも、摩擦部材を分割することにより摩擦部材が小型化され、摩擦部材の歩留まりが向上する(摩擦部材がシートタイプの場合)。また、1ショット当たりの生産量が増加する(摩擦部材が樹脂タイプの場合)。   The function of this first hysteresis mechanism will be described (especially, see FIGS. 7 and 8). In this first hysteresis mechanism, a clearance W1 is provided between the friction member 13 and the driven plate 8 in the circumferential direction (see FIG. 7), so J1 (drive side member, first and second drive plates). When the relative twist angle (amplitude) of J2 (the driven member, driven plate, etc.) is equal to or greater than W1, the driven plate 8 abuts against the friction member 13 and urges the friction member 13 to move. Sliding with respect to the first drive plate 2 generates a frictional force. That is, the hysteresis can be changed depending on the amplitude. Further, since the friction members can be divided and arranged as described above, a friction material with high productivity and low cost can be used. Furthermore, the number of members of the first hysteresis mechanism of the present embodiment is reduced compared to that of the previous embodiment. Rather than using a single friction member, dividing the friction member reduces the size of the friction member and improves the yield of the friction member (when the friction member is a sheet type). Further, the production amount per shot increases (when the friction member is a resin type).

以下、前記第1のヒステリシス機構の好ましい変形例を説明する。クリアランスW1をそれぞれ異なる大きさに設定することができる。例えば、段階的にクリアランスW1の大きさを変化させる。これによって、相対捩れ角(振幅)に応じて多段階に変化するヒステリシスを設定できる。また、クリアランスW1のうち、一部のクリアランスをゼロとする(摩擦部材とドリブンプレートの間に実質的に隙間がない状態とする)。これによって、小捩れ角、広捩れ角それぞれに対して、異なるヒステリシスが設定され、第1のヒステリシス機構と第2のヒステリシス機構(小ヒステリシス機構と大ヒステリシス機構、相対捩り角の大きさに応じて作動・非作動する機構と相対捩りが生じたときに常に作動するヒステリシス機構)の共通化を図ることができる。   Hereinafter, a preferable modification of the first hysteresis mechanism will be described. The clearances W1 can be set to different sizes. For example, the clearance W1 is changed in stages. Thereby, it is possible to set a hysteresis that changes in multiple steps according to the relative twist angle (amplitude). Further, a part of the clearance W1 is set to zero (a state in which there is substantially no gap between the friction member and the driven plate). Thereby, different hysteresis is set for each of the small torsion angle and the wide torsion angle, and the first hysteresis mechanism and the second hysteresis mechanism (small hysteresis mechanism and large hysteresis mechanism, depending on the magnitude of the relative torsion angle). It is possible to make common the mechanism that operates and deactivates and the hysteresis mechanism that always operates when relative torsion occurs.

図6及び図9を参照して、第2のヒステリシス機構は、クラッチ機構(クラッチディスクアセンブリ)の内側であって、クラッチ機構とフライホイール7の軸方向間においてクラッチディスク摺動面より内周側に配置されている。この第2のヒステリシス機構は、フライホイール7と鉄板成形されたインナリング(ベアリングのインナレースを受容)6のフランジ部6a(半径方向外方に突出する先端部であって、軸受18の抜け止め及びヒステリシス機構の軸方向荷重保持機能を発揮する)との軸方向間に順に配設された、複数に分割され中心間隔120゜配置された摩擦部材15と、摩擦部材15に当接するリング状のスラストプレート16と、スラストプレート16を介して摩擦部材15(及びボールベアリング18)を矢印方向(図6参照)に付勢する皿ばね17から構成される。摩擦部材15のエンジン側の面はフライホイール7のトランスミッション側の面に当接している。摩擦部材15の他側には、摩擦部材15の径方向中心部から軸方向に沿って突出する複数の突起部が形成されている。スラストプレート16が摩擦部材15と当接する面には複数孔が開けられており、これらの孔に摩擦部材15の突起部らがそれぞれ貫通して係合する。これによって、摩擦部材15の位置決めがなされる。図8に示すスラストプレート12の如くスラストプレート16の内周側端部は屈曲して軸方向トランスミッション側に延在する(図9に図示省く)。このスラストプレート16の延在部は、インナリング16のフランジ面に設けられた孔又は切欠きを貫通して該孔又は切欠きと係合する。これによって、スラストプレート16の位置決めがなされる。なおボールベアリング18のアウタレースはフライホイール7のベアリング受けフランジに受承されている。   Referring to FIGS. 6 and 9, the second hysteresis mechanism is inside the clutch mechanism (clutch disk assembly) and is on the inner peripheral side from the clutch disk sliding surface between the clutch mechanism and the flywheel 7 in the axial direction. Are arranged. The second hysteresis mechanism is a flange portion 6a (a tip portion projecting radially outward) of a flywheel 7 and an iron ring-molded inner ring (accepting an inner race of the bearing), and prevents the bearing 18 from coming off. And a friction member 15 that is divided into a plurality of portions and arranged at a central interval of 120 °, and a ring shape that contacts the friction member 15. A thrust plate 16 and a disc spring 17 for biasing the friction member 15 (and the ball bearing 18) in the direction of the arrow (see FIG. 6) via the thrust plate 16 are configured. The engine side surface of the friction member 15 is in contact with the transmission side surface of the flywheel 7. On the other side of the friction member 15, a plurality of protrusions protruding from the radial center of the friction member 15 along the axial direction are formed. A plurality of holes are formed in the surface where the thrust plate 16 contacts the friction member 15, and the protrusions of the friction member 15 penetrate and engage with these holes, respectively. Thereby, the friction member 15 is positioned. Like the thrust plate 12 shown in FIG. 8, the inner peripheral side end portion of the thrust plate 16 is bent and extends toward the axial transmission side (not shown in FIG. 9). The extending portion of the thrust plate 16 passes through a hole or notch provided in the flange surface of the inner ring 16 and engages with the hole or notch. Thereby, the thrust plate 16 is positioned. The outer race of the ball bearing 18 is received by the bearing receiving flange of the flywheel 7.

さらに、互いに隣接する摩擦部材15らの間の隙間に対応して(円周方向に同一の角度で)、前記隙間の半径方向内側のインナリング6の円筒面には半径方向に連通する孔6bが開けられている。孔6bは、摩擦部材15、スラストプレート16などの冷却性を向上する共に、この孔6bを通じて脱落した摩擦材粉末の排出がなされるため、摩擦部材15などの摩滅を低減する。これによって、摩擦トルクが経時的にも安定する。なお、耐摩耗性を向上し摩擦トルクを安定させるために、摩擦部材15はポリイミド製とすることが好ましい。   Further, corresponding to the gap between the friction members 15 adjacent to each other (at the same angle in the circumferential direction), a hole 6b communicating in the radial direction with the cylindrical surface of the inner ring 6 on the radially inner side of the gap. Has been opened. The holes 6b improve the cooling performance of the friction member 15 and the thrust plate 16, and the friction material powder that has fallen through the holes 6b is discharged, so that the friction of the friction members 15 and the like is reduced. This stabilizes the friction torque over time. In order to improve the wear resistance and stabilize the friction torque, the friction member 15 is preferably made of polyimide.

この第2のヒステリシス機構の機能を説明する。エンジン側慣性体J1とトランスミッション側慣性体J2の相対回転により、第2のヒステリシス機構における摩擦部材15はフライホイール7側面及びスラストプレート16に対して摺動してヒステリシスを発生する。その際に摩擦熱を発生するが(特に熱容量の小さいスラストプレート16は昇温しやすい)、スラストプレート16は開放された空間に配置され且つインナリング6の前記所定位置には孔6bが設けられているため、この摩擦熱は速やかに外部空間に放熱され摩擦部材15近傍の部材は過熱による磨耗が進行し難く、耐久性が向上されている。   The function of this second hysteresis mechanism will be described. By the relative rotation of the engine side inertial body J1 and the transmission side inertial body J2, the friction member 15 in the second hysteresis mechanism slides with respect to the side surface of the flywheel 7 and the thrust plate 16 to generate hysteresis. At that time, frictional heat is generated (especially the thrust plate 16 having a small heat capacity is likely to rise in temperature), but the thrust plate 16 is disposed in an open space and a hole 6b is provided at the predetermined position of the inner ring 6. Therefore, the frictional heat is quickly radiated to the external space, and the members near the friction member 15 are not easily worn by overheating, and the durability is improved.

なお、摩擦部材15とインナリング6との円周方向間にはクリアランスを設けてもよい。第1のドライブプレート2の摩擦部材13が摺接する部分に、円周方向に沿ったガイド用溝をプレスにより形成してもよい。摩擦部材13が摺動する際のガタツキが減少し常に安定した摩擦力が生じる。   A clearance may be provided between the friction member 15 and the inner ring 6 in the circumferential direction. A guide groove along the circumferential direction may be formed by pressing in a portion where the friction member 13 of the first drive plate 2 is in sliding contact. The backlash when the friction member 13 slides is reduced, and a stable friction force is always generated.

次に、エンジン側慣性体J1とトランスミッション側慣性体J2間の軸受機構について説明する。J1とJ2間の軸受として、動力伝達機構内周側において第1のドライブプレート2、フライホイール7及びインナリング6に囲まれた空間に、ボールベアリング18が配設されている。ボールベアリング18の内周側はクランク軸1に固定されたインナリング6(インナレースを介して)に回転方向に関して係合されている。ボールベアリング18のインナレース及びアウタレースによりボールの転がり面が形成されている。ボールベアリング18に加わる軸方向荷重は、インナリング6の前記フランジ部6aでもって受け止められ、皿ばね17が、ボールベアリングのトランスミッション側端面外周部に当接するフライホイール7を介してボールベアリング18を第1のドライブプレート2側に付勢する。一方、ボールベアリング18に対向する第1のドライブプレート2の内周部は絞り加工されて凹部を成しており、ボールベアリング18のエンジン側端面は、その内周部(インナレース)が第1のドライブプレート2と当接し、その外周部(アウタレース)は第1のドライブプレート2に当接していない。   Next, a bearing mechanism between the engine side inertial body J1 and the transmission side inertial body J2 will be described. As a bearing between J1 and J2, a ball bearing 18 is disposed in a space surrounded by the first drive plate 2, the flywheel 7, and the inner ring 6 on the inner peripheral side of the power transmission mechanism. The inner peripheral side of the ball bearing 18 is engaged with an inner ring 6 (via an inner race) fixed to the crankshaft 1 in the rotational direction. A ball rolling surface is formed by the inner race and the outer race of the ball bearing 18. The axial load applied to the ball bearing 18 is received by the flange portion 6a of the inner ring 6, and the disc spring 17 moves the ball bearing 18 through the flywheel 7 that contacts the outer peripheral portion of the end surface on the transmission side of the ball bearing. 1 is driven toward the drive plate 2 side. On the other hand, the inner peripheral portion of the first drive plate 2 facing the ball bearing 18 is drawn to form a concave portion, and the inner peripheral portion (inner race) of the end surface on the engine side of the ball bearing 18 is the first. The outer peripheral portion (outer race) is not in contact with the first drive plate 2.

なお、ドリブンプレート8とフライホイール7をボルト11を用いたねじ止めによって互いに固定することにより、このボルト締めの際にはリベットを用いて固定する際に加わるような半径方向の大きな荷重が加わらないため、ボールベアリング18に局部的に過大な圧力が加わることが防止され、ベアリング寿命も伸びる。すなわち、ドリブンプレートとフライホイールをリベッチング(リベット固定)する際に発生するような変形が起こらない。加えて、ボールベアリング18へ局部的に過大な荷重が加わることが防止され、軸受寿命が延びる。   In addition, when the driven plate 8 and the flywheel 7 are fixed to each other by screwing using the bolt 11, a large radial load that is applied when the bolt is tightened using a rivet is not applied. Therefore, it is possible to prevent excessive pressure from being locally applied to the ball bearing 18 and to extend the life of the bearing. That is, the deformation that occurs when the driven plate and the flywheel are riveted (fixed with rivets) does not occur. In addition, it is possible to prevent an excessive load from being locally applied to the ball bearing 18 and to extend the bearing life.

次に、回転変動を小さくするために動力伝達機構の外周部に設けられる慣性体について説明する。図6を参照して、第2のドライブプレート3の外周部には、慣性体5が溶接によって動力伝達機構全体の組立前に予め取り付けられている。これによって、エンジン側慣性体J1のイナーシャが大きくなるため、入力振動の振幅が小さくされる。慣性体5としては、帯鋼又は引き抜き材をロール成形したものを用いることで材料歩留まりが良くなるので、コスト面で好ましい。また、フライホイール7の外周側に慣性体を取り付けることで慣性効果が向上するので好ましい。またフライホイール7はポットタイプ(摩擦面よりクラッチカバー取付面がトランスミッション側にあるタイプ)とすことにより、フライホイール7は外周側の重量が増加して、トランスミッション側慣性体J2のイナーシャが拡大し、トーションスプリング(後述する)を介して伝達されるトルク変動に対する回転変動が小さくなる。   Next, an inertial body provided on the outer peripheral portion of the power transmission mechanism in order to reduce rotational fluctuation will be described. Referring to FIG. 6, inertial body 5 is attached in advance to the outer peripheral portion of second drive plate 3 by welding before the entire power transmission mechanism is assembled. As a result, the inertia of the engine-side inertial body J1 is increased, so that the amplitude of the input vibration is reduced. The inertial body 5 is preferable in terms of cost because the material yield is improved by using a steel strip or a material obtained by roll forming a drawn material. Further, it is preferable to attach an inertial body to the outer peripheral side of the flywheel 7 because the inertial effect is improved. The flywheel 7 is of a pot type (the clutch cover mounting surface is located on the transmission side rather than the friction surface), so that the weight of the flywheel 7 increases on the outer peripheral side and the inertia of the transmission side inertial body J2 increases. The rotational fluctuation with respect to the torque fluctuation transmitted through the torsion spring (described later) is reduced.

再度図6を参照して、第1のドライブプレート2の外周部に形成されたフランジ面には、リングギヤ4が配置されている。リングギヤ4の取付位置は、ドライブプレート3に溶接された慣性体5のエンジン側である。リングギヤ4の歯面は、その歯丈分面取り加工されている。このように、ホブ加工の際に切削出口側となる部分を面取りしてあることにより、バリが出にくくなりバリ取り工程を省略することが可能となる。また、特にトーション機構に樹脂シートが使用されている場合、この樹脂シートから可及的に離れた位置において、第1のドライブプレート2と第2のドライブプレート3を溶接することが好ましい。図10に示す動力伝達機構においては、第1のドライブプレート2と第2のドライブプレート3は、それらの外周部において溶接(隅肉溶接、全周溶接、スポット溶接)されている。図10を参照して、さらに、好ましくは、第1のドライブプレート2と第2のドライブプレート3の外周部当接面に、該当接面の内周側の空間(該空間にトーション機構が配置される)と外部を連通する部分的隙間3aを設ける。この部分的隙間を通じて、トーション機構が配置される空間に入り込んだ泥土が排除されると共に、遠心力により内部から外部へ空気が内から外へ流通するため冷却効果が高まる。図10の図示においては、第2のドライブプレート3側に凹部が設けられているが、このような凹部を第1のドライブプレート2側あるいは両方のドライブプレート2,3に形成してもよい。   Referring to FIG. 6 again, the ring gear 4 is disposed on the flange surface formed on the outer peripheral portion of the first drive plate 2. The mounting position of the ring gear 4 is on the engine side of the inertial body 5 welded to the drive plate 3. The tooth surface of the ring gear 4 is chamfered by the tooth height. Thus, the chamfering of the portion on the cutting exit side during hobbing makes it difficult for burrs to come out and allows the deburring step to be omitted. In particular, when a resin sheet is used for the torsion mechanism, it is preferable to weld the first drive plate 2 and the second drive plate 3 at a position as far as possible from the resin sheet. In the power transmission mechanism shown in FIG. 10, the first drive plate 2 and the second drive plate 3 are welded (fillet weld, full circumference weld, spot weld) at their outer peripheral portions. Referring to FIG. 10, more preferably, the outer peripheral contact surfaces of the first drive plate 2 and the second drive plate 3 are arranged on the inner peripheral space of the corresponding contact surface (a torsion mechanism is disposed in the space). A partial gap 3a that communicates with the outside. Through this partial gap, mud that has entered the space in which the torsion mechanism is arranged is eliminated, and the cooling effect is enhanced because air flows from the inside to the outside by centrifugal force. In the illustration of FIG. 10, a recess is provided on the second drive plate 3 side. However, such a recess may be formed on the first drive plate 2 side or on both drive plates 2 and 3.

特に、図7を参照して、本実施形態のトーション機構は、装置外周部において第1、第2ドライブプレート2、3によって囲まれる空間且つ第1、第2ドライブプレート2、3とドリブンプレート8の回転方向間に、複数のトーションスプリング9が直列に配置されている。複数のトーションスプリング9の内、両端(第1、第2ドライブプレート2,3がトーションスプリング9bを円周方向に狭持する位置とドリブンプレート8に近接する位置)のトーションスプリング9bらのスプリング線径は、内側のトーションスプリング9aらに比べて相対的に細くされ、該両端のトーションスプリング9bらのバネ定数は、該内側のトーションスプリング9aらのバネ定数に比べて相対的に小さくなっている(いわば両端のトーションスプリング9aが小型化されている)。第1ないし第2のドライブプレート2,3には、トーションスプリング9bの一方にスプリングシート10を介して当接し、押圧するためのブロック部材が取り付けられる。このブロック部材は駆動側(エンジン側)慣性体のイナーシャを大きくする。他方のトーションスプリングの一端に嵌合するスプリングシート10には凹部が設けられており、この凹部に対向するドリブンプレート8の外周部には凸部が設けられ、この凸部は前記凹部と嵌合可能である。さらに、トーションスプリング9a,9bの両端には、いずれもスプリングシート10が嵌合している。スプリングシート10らは、半径方向内方に向かって突出する略三角形状の基部と、この基部両側面から突出するボス部10aをそれぞれ有し、ボス部10aはトーションスプリング9a,9bの内周部(内腔)に嵌合し、トーションスプリング9a,9bを動力伝達機構の半径方向に関して支持する。但し、回転方向に両端のトーションスプリング9bの内腔(トーションスプリング9a側)に嵌合するボス部10aは、内側のトーションスプリング9aに嵌合するボス部に比べて径大(太く)とされている。その両端にボス部を有し、内側のトーションスプリング9aに嵌合するスプリングシート10は略面対称の形状を有している。スプリングシート10の外周面には、スプリングシート10と一体成形された低摩擦係数のスライダ10cが配設されている。このようなスライダをスプリングシートにはめ込み、抜け防止用の返しを設けてもよい。スライダ10cは第1のドライブプレート2の内周面に取付けられた圧延鋼鈑30と摺接する。また、図示するように、スプリングシートの半径方向寸法(幅)は、トーションスプリング9a,9bの半径方向寸法よりも大きくされているため、トーションスプリング9a,9bが第1のドライブプレート2の内周面と摺動することが防止されている。なお、絞り成形される第1のドライブプレート2の内壁面にはスプリングシート10摺動方向に直交する方向にプレス傷が発生しやすく、このプレス傷によってスプリングシート摩耗促進のおそれがある。そこで、圧延鋼板30をスプリングシート摺動面に適用することにより、該摺動面が鏡面化され、スプリングシート摩耗が低減される。   In particular, referring to FIG. 7, the torsion mechanism of the present embodiment includes a space surrounded by the first and second drive plates 2 and 3 in the outer periphery of the apparatus, and the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8. A plurality of torsion springs 9 are arranged in series between the rotation directions. Among the plurality of torsion springs 9, spring lines of torsion springs 9 b and the like at both ends (the positions where the first and second drive plates 2 and 3 sandwich the torsion spring 9 b in the circumferential direction and the positions close to the driven plate 8). The diameter is relatively smaller than the inner torsion springs 9a and the like, and the spring constants of the torsion springs 9b and the like at both ends are relatively smaller than the spring constants of the inner torsion springs 9a and the like. (In other words, the torsion springs 9a at both ends are downsized). A block member for abutting and pressing one of the torsion springs 9b via the spring seat 10 is attached to the first and second drive plates 2 and 3. This block member increases the inertia of the drive side (engine side) inertial body. The spring seat 10 fitted to one end of the other torsion spring is provided with a concave portion, and a convex portion is provided on the outer peripheral portion of the driven plate 8 facing the concave portion, and the convex portion is fitted with the concave portion. Is possible. Further, the spring seat 10 is fitted to both ends of the torsion springs 9a and 9b. Each of the spring seats 10 has a substantially triangular base portion projecting radially inward and boss portions 10a projecting from both side surfaces of the base portion, and the boss portions 10a are inner peripheral portions of the torsion springs 9a and 9b. It fits into the (lumen) and supports the torsion springs 9a, 9b in the radial direction of the power transmission mechanism. However, the boss portion 10a that fits in the lumen (the torsion spring 9a side) of the torsion springs 9b at both ends in the rotational direction has a larger diameter (thicker) than the boss portion that fits the inner torsion spring 9a. Yes. The spring seat 10 that has boss portions at both ends and is fitted to the inner torsion spring 9a has a substantially plane-symmetric shape. On the outer peripheral surface of the spring seat 10, a low friction coefficient slider 10 c that is integrally formed with the spring seat 10 is disposed. Such a slider may be fitted into the spring seat and provided with a barb for preventing it from coming off. The slider 10 c is in sliding contact with the rolled steel plate 30 attached to the inner peripheral surface of the first drive plate 2. Further, as shown in the drawing, the radial dimension (width) of the spring seat is larger than the radial dimension of the torsion springs 9 a and 9 b, so that the torsion springs 9 a and 9 b are connected to the inner periphery of the first drive plate 2. Sliding with the surface is prevented. It should be noted that press flaws are likely to occur on the inner wall surface of the first drive plate 2 that is drawn and formed in a direction perpendicular to the sliding direction of the spring seat 10, and there is a risk of the spring seat wear being accelerated by the press flaws. Therefore, by applying the rolled steel sheet 30 to the spring seat sliding surface, the sliding surface is mirror-finished and the spring seat wear is reduced.

内側のトーションスプリング9aの内周部には、トーションスプリング9aが圧縮されたときにスプリングシート10に当接するストッパ10bが配設されている。両端のトーションスプリング9bにはストッパは配設されておらず、トーションスプリング9bの圧縮時、スプリングシート10のボス部10a端面同士が直接当接する。また、図11を参照して、トーションスプリング9a,9bは初期位置において外開きに配置され(スプリングの外周側が内周側より長い、スプリング座面(端面)同士の間隔は外周側が広く、内周側が狭い。最大圧縮時、スプリング座面同士の成す角度が平行となるように、初期位置において該座面が閉口動力伝達機構の中心を通る半径方向の線に対して所定角度をなしている)、最大圧縮時にスプリング端面が互いに平行となる。なお、コイルスプリングは中心部撓み量と荷重が比例し、許容応力(弾性力)は最大撓み部撓み量に比例する。従って、最大撓み部が中心部であるときに許容荷重が最大となる。   A stopper 10b that contacts the spring seat 10 when the torsion spring 9a is compressed is disposed on the inner peripheral portion of the inner torsion spring 9a. Stoppers are not disposed on the torsion springs 9b at both ends, and the end surfaces of the boss portions 10a of the spring seat 10 are in direct contact with each other when the torsion springs 9b are compressed. Referring to FIG. 11, the torsion springs 9a and 9b are arranged to open outward at the initial position (the outer peripheral side of the spring is longer than the inner peripheral side, the distance between the spring seat surfaces (end faces) is wider on the outer peripheral side, Narrow side.At maximum compression, the seating surface forms a predetermined angle with respect to a radial line passing through the center of the closing power transmission mechanism so that the angle formed by the spring seating surfaces becomes parallel. The spring end faces are parallel to each other during maximum compression. In the coil spring, the amount of bending at the center is proportional to the load, and the allowable stress (elastic force) is proportional to the amount of bending at the maximum bending portion. Therefore, the allowable load is maximized when the maximum bending portion is the central portion.

次に、トーション機構の機能について説明する。装置が回転する際、トーションスプリング9a,9bは遠心力により半径方向外方に付勢される。しかし、トーションスプリング9a,9bの内周にはスプリングシート10のボス部10aが挿入され、略半径方向内方及び外方に関してトーションスプリング9a,9bを係止している。加えて、スプリングシート10の半径方向寸法はトーションスプリング9a,9bの直径寸法よりも大きく、さらにスライダ10cがスプリングシートの最外周部に設けられているため、トルク変動の際にトーションスプリング9a,9bが第1のドライブプレート2の内周面に接触し、摺動することが高度に防止されている。   Next, the function of the torsion mechanism will be described. As the device rotates, the torsion springs 9a, 9b are urged radially outward by centrifugal force. However, the boss portion 10a of the spring seat 10 is inserted into the inner periphery of the torsion springs 9a and 9b, and the torsion springs 9a and 9b are locked in the radially inward and outward directions. In addition, since the radial dimension of the spring seat 10 is larger than the diameter dimension of the torsion springs 9a and 9b, and the slider 10c is provided on the outermost periphery of the spring seat, the torsion springs 9a and 9b are subjected to torque fluctuations. Is highly prevented from contacting and sliding on the inner peripheral surface of the first drive plate 2.

第1、第2のドライブプレート2,3とドリブンプレート8間の捩れ角が大きくなるに連れて、トーションスプリング9a,9bの圧縮量は大きくなるが、スプリングシート10のボス部10aのボス部10a同士、及びストッパ10bを介してボス部10a同士が当接することにより、トーションスプリング9a,9bの圧縮量は制限されている。   As the torsion angle between the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8 increases, the amount of compression of the torsion springs 9a and 9b increases, but the boss portion 10a of the boss portion 10a of the spring seat 10 increases. The amount of compression of the torsion springs 9a, 9b is limited by the boss portions 10a coming into contact with each other via the stopper 10b.

次に、図12及び図13を参照して、本発明のさらに他の実施形態に係る動力伝達機構を説明する。この動力伝達機構においては、第1のドライブプレート2の外周端部が舌状部2aとされ(絞り成形による)、舌状部2aと第2のドライブプレート3の間に慣性体5がカシメられている。そして、トーションスプリング9は中空円筒状の高弾性ゴム部材である。この実施形態によれば、許容撓みが大きく広捩れ角化できる(トルク変動を吸収できる捩れ角幅が大きい)。また、トーション部材の軽量化ができるため、スプリングシートに加わる遠心力が低減し、スプリングシートの摩耗が削減できる。   Next, a power transmission mechanism according to still another embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 12 and 13. In this power transmission mechanism, the outer peripheral end of the first drive plate 2 is a tongue-shaped portion 2a (by drawing), and the inertial body 5 is crimped between the tongue-shaped portion 2a and the second drive plate 3. ing. The torsion spring 9 is a hollow cylindrical high elastic rubber member. According to this embodiment, the allowable deflection is large and a wide torsion angle can be obtained (the torsion angle width capable of absorbing torque fluctuation is large). Moreover, since the weight of the torsion member can be reduced, the centrifugal force applied to the spring seat is reduced, and the wear of the spring seat can be reduced.

本発明の一実施形態に係る動力伝達機構の側断面図である。It is a sectional side view of the power transmission mechanism which concerns on one Embodiment of this invention. 図1中のII−II線に沿って切断した一部破断断面図である。It is a partially broken sectional view cut | disconnected along the II-II line | wire in FIG. 図1に示す滑り軸受周辺の拡大図である。FIG. 2 is an enlarged view around a slide bearing shown in FIG. 1. 従来例に係る、トルク変動吸収装置の一部破断正面図である。It is a partially broken front view of the torque fluctuation absorber according to the conventional example. 図4に示すトルク変動吸収装置の側断面図である。It is a sectional side view of the torque fluctuation absorber shown in FIG. 本発明の他の実施形態に係る動力伝達機構の側断面図である。It is a sectional side view of the power transmission mechanism which concerns on other embodiment of this invention. 図6中のVII−VII線に沿って切断した一部破断断面図である。It is a partially broken sectional view cut | disconnected along the VII-VII line in FIG. 図6に示した第2の(外径側に位置する)ヒステリシス機構の部分拡大図である。FIG. 7 is a partial enlarged view of a second hysteresis mechanism (located on the outer diameter side) shown in FIG. 6. 図6に示した第1の(内径側に位置する)ヒステリシス機構の部分拡大図である。FIG. 7 is a partially enlarged view of the first hysteresis mechanism (located on the inner diameter side) shown in FIG. 6. 図6に示した第1と第2のドライブプレートの当接部の部分拡大図である。FIG. 7 is a partial enlarged view of a contact portion between the first and second drive plates shown in FIG. 6. 好ましいトーションスプリングの形態を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the form of a preferable torsion spring. 本発明のさらに他の実施形態に係る動力伝達機構の側断面図である。It is a sectional side view of the power transmission mechanism which concerns on other embodiment of this invention. 図12中のXIII−XIII線に沿って切断した一部破断断面図である。It is a partially broken sectional view cut along the line XIII-XIII in FIG.

符号の説明Explanation of symbols

1 クランク軸
2 第1ドライブプレート
3 第2ドライブプレート
4 リングギヤ
5 イナーシャリング
6 インナリング
6a フランジ部
6b 孔
7 フライホイール
8 ドリブンプレート
9 トーションスプリング
9a バネ定数の大きいトーションスプリング
9b バネ定数の小さいトーションスプリング
10 スプリングシート
10a 突起部(ボス部)
10b ストッパ
10c スライダ
11 ピン
12 摩擦部材
13 摩擦部材
14 皿ばね
15 摩擦部材
16 スラストプレート
17 皿ばね(スラストスプリング)
18 滑り軸受、ボールベアリング
18a 潤滑剤溜まり
18b 溝(軸方向に延在する溝)
19 皿ばね
20 スペーサ
21 リベット
22 シール部材
23 変速機構入力軸
24 レリーズベアリング機構
25 ダイヤフラムスプリング
26 クラッチディスクアセンブリ
W クリアランス
W1 クリアランス
30 圧延鋼鈑
31 ボルト
49 逃がし(クリアランス)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Crankshaft 2 1st drive plate 3 2nd drive plate 4 Ring gear 5 Inertia ring 6 Inner ring 6a Flange part 6b Hole 7 Flywheel 8 Driven plate 9 Torsion spring 9a Torsion spring with large spring constant 9b Torsion spring with small spring constant 10 Spring seat 10a Protruding part (boss part)
10b Stopper 10c Slider 11 Pin 12 Friction member 13 Friction member 14 Disc spring 15 Friction member 16 Thrust plate 17 Disc spring (thrust spring)
18 Sliding bearing, ball bearing 18a Lubricant reservoir 18b Groove (groove extending in the axial direction)
19 Disc spring 20 Spacer 21 Rivet 22 Seal member 23 Transmission mechanism input shaft 24 Release bearing mechanism 25 Diaphragm spring 26 Clutch disc assembly W Clearance W1 Clearance 30 Rolled steel 31 Bolt 49 Relief (clearance)

Claims (27)

回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配される動力伝達機構であって、前記駆動側部材と前記被動側部材の間には、前記駆動側部材と該被動側部材の回転トルク変動を吸収するトーション機構が収容され、前記トーション機構を収容する空間に配置され、少なくとも一つの摩擦部材を備え該摩擦部材の前記駆動側部材又は前記被動側部材に対する摺動によってヒステリシスを発生する第1のヒステリシス機構と、前記トーション機構を収容する空間外に配置され、摩擦部材の摺動により前記第1のヒステリシス機構とは異なるヒステリシスを発生する第2のヒステリシス機構と、を備えたことを特徴とする動力伝達機構。   A drive-side member that rotates and transmits power, and a driven-side member that is rotated by transmitting the power, are a power transmission mechanism that is arranged substantially concentrically and relatively rotatable, the drive-side member and the drive-side member A torsion mechanism that absorbs fluctuations in rotational torque of the drive side member and the driven side member is accommodated between the driven side members, and is disposed in a space that accommodates the torsion mechanism, and includes at least one friction member. A first hysteresis mechanism that generates hysteresis by sliding of a member with respect to the driving-side member or the driven-side member, and the first hysteresis mechanism that is disposed outside a space that houses the torsion mechanism; And a second hysteresis mechanism that generates a hysteresis different from that of the power transmission mechanism. 前記駆動側部材と前記被動側部材とは軸受を介して互いに略同心かつ相対回転可能に配されており、前記第1のヒステリシス機構は前記トーション機構の内周側且つ前記軸受の外周側に配設されたことを特徴とする請求項1記載の動力伝達機構。   The driving side member and the driven side member are disposed substantially concentrically and rotatably relative to each other via a bearing, and the first hysteresis mechanism is disposed on the inner peripheral side of the torsion mechanism and on the outer peripheral side of the bearing. The power transmission mechanism according to claim 1, wherein the power transmission mechanism is provided. 前記第1のヒステリシス機構の摩擦部材が、皿ばねないしスラストプレートを介して前記駆動側部材間に挟着されていると共に該摩擦部材の他側が前記被動側部材を貫通することを特徴とする請求項2記載の動力伝達機構。   The friction member of the first hysteresis mechanism is sandwiched between the driving side members via a disc spring or a thrust plate, and the other side of the friction member penetrates the driven side member. Item 3. A power transmission mechanism according to Item 2. 前記摩擦部材は前記被動側部材に形成された孔又は切欠きを貫通し、該摩擦部材の貫通部分と該孔又は該切欠きとの円周方向間にはクリアランスが存在することを特徴とする請求項3記載の動力伝達機構。   The friction member passes through a hole or notch formed in the driven side member, and there is a clearance between a through portion of the friction member and a circumferential direction between the hole or the notch. The power transmission mechanism according to claim 3. 前記第1のヒステリシス機構の摩擦部材が複数に分割されたことを特徴とする請求項3記載の動力伝達機構。   4. The power transmission mechanism according to claim 3, wherein the friction member of the first hysteresis mechanism is divided into a plurality of parts. 前記駆動側部材に、前記第1のヒステリシス機構の摩擦部材の摺動をガイドするための円周方向に延在する溝が形成されたことを特徴とする請求項5記載の動力伝達機構。   6. The power transmission mechanism according to claim 5, wherein a groove extending in a circumferential direction for guiding sliding of the friction member of the first hysteresis mechanism is formed in the driving side member. 前記摩擦部材に作用する遠心力に対抗して、該摩擦部材を保持する手段を設けたことを特徴とする請求項5記載の動力伝達機構。   6. The power transmission mechanism according to claim 5, further comprising means for holding the friction member against a centrifugal force acting on the friction member. 前記分割された摩擦部材は前記被動側部材に形成された孔又は切欠きをそれぞれ貫通し、前記分割された摩擦部材が前記被動側部材を貫通する部分と前記孔又は前記切欠きとの円周方向間にはクリアランスがそれぞれ設けられ、前記複数設けられたクリアランスの内少なくとも一つは、他の該クリアランスと異なる大きさを有することを特徴とする請求項5記載の動力伝達機構。   The divided friction members pass through holes or notches formed in the driven side member, respectively, and a circumference of a portion where the divided friction members pass through the driven side member and the holes or the notches 6. The power transmission mechanism according to claim 5, wherein clearances are provided between directions, and at least one of the plurality of provided clearances has a size different from that of the other clearances. 前記クリアランスの内、少なくとも一つのクリアランスは実質的にゼロであることを特徴とする請求項8記載の動力伝達機構。   The power transmission mechanism according to claim 8, wherein at least one of the clearances is substantially zero. 前記被動側部材の孔又は切欠きとの間のクリアランスが実質的にゼロである摩擦部材の摩擦面積は、前記被動側部材の孔又は切欠きとの間にクリアランスを有する他の摩擦部材の摩擦面積より大きいことを特徴とする請求項9記載の動力伝達機構。   The friction area of the friction member in which the clearance between the hole or notch of the driven member is substantially zero is the friction of another friction member having a clearance between the hole or notch of the driven member. The power transmission mechanism according to claim 9, wherein the power transmission mechanism is larger than an area. 前記第2のヒステリシス機構は、前記動力の伝達を断接可能なクラッチ機構の摩擦面よりも、前記動力伝達機構の内側に配設されたことを特徴とする請求項1記載の動力伝達機構。   The power transmission mechanism according to claim 1, wherein the second hysteresis mechanism is disposed inside the power transmission mechanism with respect to a friction surface of a clutch mechanism capable of connecting and disconnecting the power transmission. 前記被動側部材に連結するフライホイールと、前記フライホイールに当接又は実質的に離間して前記動力の伝達を断接するクラッチ機構と、前記クラッチ機構を軸方向に変位させることにより、該クラッチ機構に前記動力の断接動作をさせるレリーズベアリング機構と、を備え前記第2のヒステリシス機構の摩擦部材は前記フライホイールと摺動すると共に、該摩擦部材に作用する押圧力の方向を、前記レリーズベアリング機構が前記クラッチ機構を介して前記動力の伝達を断状態とする際に移動する方向と同一とすることを特徴とする請求項1記載の動力伝達機構。   A flywheel coupled to the driven member; a clutch mechanism that contacts or substantially separates the flywheel to connect / disconnect the transmission of power; and displaces the clutch mechanism in the axial direction, A release bearing mechanism for causing the power to be connected and disconnected, and the friction member of the second hysteresis mechanism slides on the flywheel, and the direction of the pressing force acting on the friction member is determined by the release bearing. The power transmission mechanism according to claim 1, wherein the mechanism is the same as a direction of movement when the transmission of the power via the clutch mechanism is turned off. 前記クラッチレリーズベアリング機構が前記動力の伝達を断状態とする際にエンジン側に移動するプッシュタイプである場合、前記第2のヒステリシス機構を、前記クラッチ機構と摺動する前記フライホイールの摩擦面側に配置したことを特徴とする請求項12記載の動力伝達機構。   When the clutch release bearing mechanism is a push type that moves to the engine side when the transmission of the power is cut off, the second hysteresis mechanism is moved to the friction surface side of the flywheel that slides with the clutch mechanism. The power transmission mechanism according to claim 12, wherein the power transmission mechanism is arranged in the position. 前記クラッチレリーズベアリング機構が前記動力の伝達を断状態とする際にトランスミッション側に移動するプルタイプである場合、前記第2のヒステリシス機構を、前記フライホイールのエンジンに対向する面側に配置したことを特徴とする請求項12記載の動力伝達機構。   When the clutch release bearing mechanism is a pull type that moves to the transmission side when the transmission of the power is cut off, the second hysteresis mechanism is disposed on the surface side of the flywheel facing the engine. The power transmission mechanism according to claim 12. 前記第2のヒステリシス機構の摩擦部材は、複数の摩擦部材に分割されてなることを特徴とする請求項1記載の動力伝達機構。   The power transmission mechanism according to claim 1, wherein the friction member of the second hysteresis mechanism is divided into a plurality of friction members. 前記駆動側部材と前記被動側部材とが、軸受を介して略同心かつ相対回転可能に配され、エンジンのクランク軸に係止されたインナリングと前記第2のヒステリシス機構の摩擦部材との回転方向間にクリアランスを設けたことを特徴とする請求項15記載の動力伝達機構。   The drive-side member and the driven-side member are arranged substantially concentrically and rotatably relative to each other through a bearing, and the inner ring locked to the crankshaft of the engine and the friction member of the second hysteresis mechanism rotate. The power transmission mechanism according to claim 15, wherein a clearance is provided between the directions. 前記第2のヒステリシス機構の摩擦部材と前記駆動側部材ないし前記被動側部材との間にスラストプレートが配され、前記第2のヒステリシス機構の摩擦部材に、前記スラストプレートに形成された孔と係合し、該摩擦部材を円周方向に係合する突起を設けることを特徴とする請求項1記載の動力伝達機構。   A thrust plate is disposed between the friction member of the second hysteresis mechanism and the driving side member or the driven side member, and the friction member of the second hysteresis mechanism is engaged with a hole formed in the thrust plate. The power transmission mechanism according to claim 1, further comprising a protrusion for engaging the friction member in a circumferential direction. 前記複数の摩擦部材の周面側にはインナリングが設けられ、該インナリングの周面は該複数の摩擦部材と円周方向に関して係合又は係合可能とされ、前記複数の摩擦部材は互いに周方向に間隙を有し、前記インナリングの周面に、前記複数の摩擦部材同士の間隙に連通する孔を設けたことを特徴とする請求項15記載の動力伝達機構。   An inner ring is provided on a peripheral surface side of the plurality of friction members, and the peripheral surface of the inner ring is engaged or engageable with the plurality of friction members in a circumferential direction, and the plurality of friction members are mutually connected. The power transmission mechanism according to claim 15, wherein a gap is provided in a circumferential direction, and a hole communicating with the gap between the plurality of friction members is provided on a circumferential surface of the inner ring. 第2のヒステリシス機構の摩擦部材を該摩擦部材の摺動面に向かって付勢するようにスラストスプリングが配され、前記スラストスプリングの付勢力は、前記駆動側部材と前記被動側部材間に配置される軸受が抜け止めされる方向と同一方向に作用することを特徴とする請求項1記載の動力伝達機構。   A thrust spring is arranged to urge the friction member of the second hysteresis mechanism toward the sliding surface of the friction member, and the urging force of the thrust spring is disposed between the driving side member and the driven side member. The power transmission mechanism according to claim 1, wherein the power transmission mechanism acts in the same direction as a direction in which the bearing to be retained is prevented from coming off. 前記第2のヒステリシス機構の摩擦部材はポリイミド製であることを特徴とする請求項1記載の動力伝達機構。   The power transmission mechanism according to claim 1, wherein the friction member of the second hysteresis mechanism is made of polyimide. 回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配される動力伝達機構であって、前記駆動側部材と前記被動側部材の間には、前記駆動側部材と該被動側部材の回転トルク変動を吸収するトーション機構が収容され、前記トーション機構を収容する空間の内周側に配置され、少なくとも一つの摩擦部材を備え該摩擦部材の前記駆動側部材又は前記被動側部材に対する摺動によってヒステリシスを発生する第1のヒステリシス機構と、前記トーション機構を収容する空間外に配置され、摩擦部材の摺動により前記第1のヒステリシス機構とは異なるヒステリシスを発生する第2のヒステリシス機構と、を備え、前記第1のヒステリシス機構により前記空間の内周側がシールされることを特徴とする動力伝達機構。   A drive-side member that rotates and transmits power, and a driven-side member that is rotated by transmitting the power, are a power transmission mechanism that is arranged substantially concentrically and relatively rotatable, the drive-side member and the drive-side member Between the driven side members, the drive side member and a torsion mechanism that absorbs fluctuations in rotational torque of the driven side member are accommodated, and disposed on the inner peripheral side of the space that accommodates the torsion mechanism, and at least one friction member A first hysteresis mechanism that generates hysteresis by sliding the friction member with respect to the driving side member or the driven side member, and is disposed outside the space that houses the torsion mechanism, and the friction member slides the first hysteresis mechanism. And a second hysteresis mechanism that generates hysteresis different from the hysteresis mechanism of the first hysteresis mechanism, and the inner peripheral side of the space is sealed by the first hysteresis mechanism. A power transmission mechanism, characterized in that it is. 回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配される動力伝達機構であって、前記駆動側部材及び/又は前記被動側部材によって囲まれた空間に、該駆動側部材と該被動側部材との回転トルク変動を吸収するトーション機構が収容され、前記空間外において、摩擦部材を備え該摩擦部材の摺動によってヒステリシスを発生する第2のヒステリシス機構が配置され、前記摩擦部材と前記駆動側部材或いは前記被動側部材のいずれか一方の軸方向間に皿ばねが配され、前記摩擦部材は、前記皿ばねの付勢力を受けて前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方に摩擦力により係止され、且つ前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方に対して装置の回転方向に所定角度クリアランスを有し、該駆動側部材と該被動側部材との相対回転が前記所定角度以上に達したときに係合可能であることを特徴とする動力伝達機構。   A power transmission mechanism in which a driving side member that rotates and transmits power and a driven side member that is rotated by transmitting the power are arranged substantially concentrically and relatively rotatable with each other. Alternatively, a torsion mechanism that absorbs fluctuations in rotational torque between the driving side member and the driven side member is accommodated in a space surrounded by the driven side member, and a friction member is provided outside the space to slide the friction member. A second hysteresis mechanism for generating hysteresis is disposed, and a disc spring is disposed between any one of the friction member and the driving side member or the driven side member, and the friction member includes the disc spring The driving-side member or the driven-side member is latched by a frictional force in response to the urging force, and a predetermined angle in the rotation direction of the apparatus with respect to the other of the driving-side member or the driven-side member Has a clearance, a power transmission mechanism relative rotation between the drive-side member and the 該被 Dogawa member is characterized in that is engageable upon reaching above the predetermined angle. 回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が前記駆動側部材により伝達されて回転される被動側部材とが、軸受を介して互いに相対回転可能に配される動力伝達機構であって、
前記被動側部材はフライホイールを備え、
前記軸受のインナレース又はアウタレースが前記被動側部材に固定され、
前記アウタレースは前記フライホイールと軸方向で接触し、
前記駆動側部材はインナリングを有し、
前記インナリングはヒステリシス機構と前記軸受と前記フライホイールの一部とを軸方向に関して支持するフランジ部を有し、
ていることを特徴とする動力伝達機構。
A drive-side member that rotates and transmits power, and a driven-side member that is rotated by being transmitted by the drive-side member is a power transmission mechanism that is arranged to be relatively rotatable via a bearing,
The driven member comprises a flywheel;
The inner race or outer race of the bearing is fixed to the driven member;
The outer race is in axial contact with the flywheel;
The drive side member has an inner ring;
The inner ring has a flange portion that supports the hysteresis mechanism, the bearing, and a part of the flywheel in the axial direction;
A power transmission mechanism characterized by that.
前記軸受が固定される前記インナリングが弾性力を有する板状材であることを特徴とする請求項23記載の動力伝達機構。   The power transmission mechanism according to claim 23, wherein the inner ring to which the bearing is fixed is a plate-like material having an elastic force. 前記ヒステリシス機構の摩擦部材と前記フランジ部の軸方向間には、該摩擦部材に当接し、一端が該フランジ部側に延在するスラストプレートが配置され、
前記フランジ部には、前記スラストプレートの該フランジ部と係合可能である、該スラストプレート回り止め用の切欠きないし穴が形成されたことを特徴とする請求項23記載の動力伝達機構。
Between the friction member of the hysteresis mechanism and the axial direction of the flange portion, a thrust plate that contacts the friction member and has one end extending to the flange portion side is disposed.
The power transmission mechanism according to claim 23, wherein the flange portion is formed with a notch or a hole for preventing rotation of the thrust plate, which is engageable with the flange portion of the thrust plate.
前記軸受のエンジン側の端面に対向する前記駆動側部材の面は、前記軸受のインナレースの端面及びアウタレースの端面の内いずれか一方の端面に当接し、他方の端面に当接しないことを特徴とする請求項23記載の動力伝達機構。   The surface of the drive-side member facing the end surface on the engine side of the bearing is in contact with one of the end surface of the inner race and the end surface of the outer race, and is not in contact with the other end surface. The power transmission mechanism according to claim 23. エンジンのクランク軸と分割された前記駆動側部材とがボルトにより互いにねじ止めされていることを特徴とする請求項23記載の動力伝達機構。   24. The power transmission mechanism according to claim 23, wherein the crankshaft of the engine and the divided drive side member are screwed to each other by bolts.
JP2008010691A 1996-09-03 2008-01-21 Power transmission mechanism Expired - Fee Related JP4240147B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008010691A JP4240147B2 (en) 1996-09-03 2008-01-21 Power transmission mechanism

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP25239996 1996-09-03
JP2008010691A JP4240147B2 (en) 1996-09-03 2008-01-21 Power transmission mechanism

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP24963897A Division JP4373502B2 (en) 1996-09-03 1997-08-29 Power transmission mechanism

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2008101785A true JP2008101785A (en) 2008-05-01
JP4240147B2 JP4240147B2 (en) 2009-03-18

Family

ID=39436252

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2008010691A Expired - Fee Related JP4240147B2 (en) 1996-09-03 2008-01-21 Power transmission mechanism

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4240147B2 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101440252B1 (en) 2010-09-08 2014-09-12 칭다오 퐁바오 카르 클러치 컴퍼니,, 리미티드. Dual Mass Flywheel Assembly
US9261184B2 (en) 2011-11-25 2016-02-16 Nsk Ltd. Rotary machinery with a one-way clutch integrated pulley
JP2020016264A (en) * 2018-07-24 2020-01-30 株式会社エクセディ Damper device

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101440252B1 (en) 2010-09-08 2014-09-12 칭다오 퐁바오 카르 클러치 컴퍼니,, 리미티드. Dual Mass Flywheel Assembly
US9261184B2 (en) 2011-11-25 2016-02-16 Nsk Ltd. Rotary machinery with a one-way clutch integrated pulley
JP2020016264A (en) * 2018-07-24 2020-01-30 株式会社エクセディ Damper device
JP7170447B2 (en) 2018-07-24 2022-11-14 株式会社エクセディ damper device

Also Published As

Publication number Publication date
JP4240147B2 (en) 2009-03-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4297194B2 (en) Power transmission mechanism
JP4941115B2 (en) Torque fluctuation absorber
KR100345061B1 (en) Torque transmission
US7222706B2 (en) Lockup device for hydraulic torque transmission device
JP2003194095A (en) Torque fluctuation absorber
JPH0861430A (en) Torque transmission gear cooperating with friction clutch
JP4373502B2 (en) Power transmission mechanism
EP0826899B1 (en) Power transmitting mechanism
US7726449B2 (en) Damper assembly with torque limiter
JP4240147B2 (en) Power transmission mechanism
JP4270320B2 (en) Power transmission mechanism
WO2018155357A1 (en) Torque converter
JP2012255502A (en) Torsional vibration damping device
JPS6325223B2 (en)
JP2594399B2 (en) Flywheel assembly
JP4277507B2 (en) Torque fluctuation absorber
JP4174876B2 (en) Torque fluctuation absorber
US7147090B2 (en) Hydrodynamic torque transmitting device
JP2017210971A (en) Starting device
JP2011247425A (en) Torque variation absorbing device
JP6976775B2 (en) Torque converter
WO2013047460A1 (en) Torque variation-absorbing device
JP7451307B2 (en) lock-up device
US11384824B2 (en) Lock-up device
JP7398863B2 (en) Shaft member and pulley device using the same

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20080128

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20080415

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20080616

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20081202

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20081202

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20081215

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120109

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120109

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130109

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130109

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140109

Year of fee payment: 5

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees