JP2008064283A - Cooling device heat insulator - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a cooling device heat insulator improved in heat insulating performance while reducing the amount of urethane stock solution in use. <P>SOLUTION: For the cooling device heat insulator, polyol and isocyanate are poured into a space formed between an outer plate and an inner plate, and reacted with each other under the existence of mixed foaming agent of cyclopentane and water to form a rigid polyurethane foam. A polyol component forming the rigid polyurethane foam is a mixture containing m-tolylenediamine polyether polyol, sucrose polyether polyol and polyester polyol. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、冷却装置の断熱体に係り、特に硬質ポリウレタンフォームを充填した冷蔵庫、冷凍庫、冷蔵ショーケースおよび自動販売機などの冷却装置の断熱箱体および断熱扉に好適なものである。   The present invention relates to a heat insulating body of a cooling device, and is particularly suitable for a heat insulating box body and a heat insulating door of a cooling device such as a refrigerator, a freezer, a refrigerated showcase, and a vending machine filled with rigid polyurethane foam.

従来の冷蔵庫の断熱箱体には、外箱と内箱の空間に、独立気泡を有する硬質ポリウレタンフォームを充填した断熱材が用いられている。この硬質ポリウレタンフォームは、ポリオール成分とイソシアネート成分とを、発泡剤の存在下で反応させることにより得られるものである。   A heat insulating material in which a rigid polyurethane foam having closed cells is filled in a space between an outer box and an inner box is used for a heat insulating box of a conventional refrigerator. This rigid polyurethane foam is obtained by reacting a polyol component and an isocyanate component in the presence of a foaming agent.

成層圏のオゾン層破壊や温室効果による地表の温度上昇を抑止するため、フレオンの発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームから、特開平１１−２０１６２８号公報（特許文献１）や特開平１１−２４８３４４号公報（特許文献２）に示されているようなシクロペンタンと水との混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームに変化してきている。   In order to suppress the ozone layer destruction in the stratosphere and the temperature rise on the ground surface due to the greenhouse effect, Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-201628 (Patent Document 1) and Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-248344 disclose a hard polyurethane foam using a freon foaming agent. It has changed to a rigid polyurethane foam using a mixed foaming agent of cyclopentane and water as shown in (Patent Document 2).

しかし、シクロペンタンや水は、フレオンに比較して、ガス自体の熱伝導率が大きいため、採用する冷蔵庫における断熱性能上で不利になる傾向があった。   However, cyclopentane and water tend to be disadvantageous in terms of heat insulation performance in the refrigerator to be employed because the thermal conductivity of the gas itself is larger than that of Freon.

そこで、熱伝導率低減と低密度化を両立し、さらには熱伝導率経時劣化を抑制すると共に寸法安定性に優れた硬質ポリウレタンフォームを断熱材とした冷却装置の断熱体として、
特開２００３−４２６５３公報（特許文献３）に示されたものが案出されている。この冷却装置の断熱体は、外板と内板との間に形成された空間に、ポリオール、イソシアネート、およびシクロペンタンと水の混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームを充填してなり、その硬質ポリウレタンフォームのポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、ｏ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、トリエタノールアミン系ポリエーテルポリオール、およびポリエステルポリオールを含む混合物からなるものである。 Therefore, as a heat insulator for a cooling device using a hard polyurethane foam as a heat insulating material, which has both reduced thermal conductivity and reduced density, further suppressed thermal conductivity over time and has excellent dimensional stability,
The one disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 2003-42653 (Patent Document 3) has been devised. The heat insulator of this cooling device is formed by filling a space formed between an outer plate and an inner plate with a rigid polyurethane foam using a mixed foaming agent of polyol, isocyanate, and cyclopentane and water. The polyol component of the polyurethane foam is a mixture containing m-tolylenediamine polyether polyol, o-tolylenediamine polyether polyol, triethanolamine polyether polyol, and polyester polyol.

特開平１１−２０１６２８号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-201628 特開平１１−２４８３４４号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-248344 特開２００３−４２６５３公報JP 2003-42653 A

近年、原油価格の高騰や全世界におけるウレタン原液の需要と供給のアンバランスから、世界的なウレタン原液の逼迫やウレタン原液価格の高騰を招いている。このため、断熱性能を確保しつつ、ウレタン原液の使用量の低減した冷却装置が求められている。   In recent years, crude oil prices have risen, and the global demand for and supply of urethane stock solutions have become imbalanced, leading to tight global urethane stock solutions and rising prices of urethane stock solutions. For this reason, the cooling device which reduced the usage-amount of the urethane stock solution, ensuring the heat insulation performance is calculated | required.

また、冷却装置においては、外形を大きくすることなく貯蔵量を増大するために、断熱壁を薄くすることが求められるようになってきている。しかし、断熱壁を薄くすると、ウレタン発泡の流動抵抗が増大してウレタン密度が増大してしまい、断熱壁を薄くした割にはウレタン原液の使用量が低減できないという問題が生じていた。   Further, in the cooling device, in order to increase the storage amount without increasing the outer shape, it is required to make the heat insulating wall thin. However, when the heat insulating wall is made thin, the flow resistance of urethane foam increases and the urethane density increases, and there is a problem that the amount of the urethane stock solution cannot be reduced even though the heat insulating wall is made thin.

特に、最近では、冷却装置の断熱性能向上のために真空断熱パネルを併用することが多くなってきている。真空断熱パネルはウレタン原液が発泡する空間に設置されるため、ウレタン原液が発泡して流動する空間が狭くなってきている。この点からも、ウレタン発泡の流動抵抗が増大し、ウレタン発泡する空間が真空断熱パネルで狭くなっている割にはウレタン原液の使用量が低減できないという問題が生じていた。   In particular, recently, vacuum insulation panels are often used together to improve the insulation performance of the cooling device. Since the vacuum heat insulation panel is installed in a space where the urethane stock solution is foamed, the space where the urethane stock solution is foamed and flows is becoming narrower. Also from this point, the flow resistance of urethane foam increased, and there was a problem that the amount of the urethane stock solution could not be reduced even though the space for urethane foam was narrowed by the vacuum heat insulation panel.

上述した従来技術では、これらの点に十分に配慮したものとはなっておらず、さらなる改良が必要となっていた。   In the above-described prior art, these points have not been sufficiently taken into consideration, and further improvements have been required.

本発明の目的は、断熱性能の向上とウレタン原液の使用量の低減を図れる冷却装置の断熱体を提供することにある。   An object of the present invention is to provide a heat insulator for a cooling device capable of improving heat insulation performance and reducing the amount of urethane stock solution used.

前述の目的を達成するための本発明の第１の態様は、外板と内板との間に形成された空間にポリオールとイソシアネートとを注入しシクロペンタン及び水からなる混合発泡剤の存在下で反応させて硬質ポリウレタンフォームを形成した冷却装置の断熱体において、前記硬質ポリウレタンフォームを形成するポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、蔗糖系ポリエーテルポリオールおよびポリエステルポリオールを含む混合物からなることにある。   The first aspect of the present invention for achieving the above-described object is that a polyol and an isocyanate are injected into a space formed between an outer plate and an inner plate in the presence of a mixed foaming agent composed of cyclopentane and water. In the heat insulating body of the cooling device in which the rigid polyurethane foam is formed by the reaction, the polyol component forming the rigid polyurethane foam is composed of a mixture containing m-tolylenediamine-based polyether polyol, sucrose-based polyether polyol and polyester polyol. There is.

係る本発明の第１の態様におけるより好ましい具体的な構成例は次の通りである。
（１）前記外板と前記内板との間に真空断熱パネルを配置して形成された空間に前記ポリオールと前記イソシアネートとを注入し前記シクロペンタン及び前記水からなる前記混合発泡剤の存在下で反応させ前記硬質ポリウレタンフォームを形成したこと。
（２）前記ｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールおよび前記蔗糖系ポリエーテルポリオールの配合量が前記ポリオールの全体に対して９０％以上含む前記硬質ポリウレタンフォームとしたこと。
（３）前記ｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールと前記蔗糖系ポリエーテルポリオールとの配合比が０．８〜１．５である前記硬質ポリウレタンフォームとしたこと。
（４）ポリオール１００重量部に対して、１．５〜２．０重量部の水と１３〜１５重量部のシクロペンタンとの存在下で反応させた前記硬質ポリウレタンフォームとしたこと。 A more preferable specific configuration example in the first aspect of the present invention is as follows.
(1) In the presence of the mixed foaming agent composed of the cyclopentane and the water by injecting the polyol and the isocyanate into a space formed by arranging a vacuum heat insulating panel between the outer plate and the inner plate. To form the rigid polyurethane foam.
(2) The rigid polyurethane foam contains 90% or more of the m-tolylenediamine-based polyether polyol and the sucrose-based polyether polyol based on the total amount of the polyol.
(3) The rigid polyurethane foam having a blending ratio of the m-tolylenediamine polyether polyol and the sucrose polyether polyol of 0.8 to 1.5.
(4) The rigid polyurethane foam reacted in the presence of 1.5 to 2.0 parts by weight of water and 13 to 15 parts by weight of cyclopentane with respect to 100 parts by weight of the polyol.

また、本発明の第２の態様は、外箱と内箱との間に形成された空間にポリオールとイソシアネートとを注入しシクロペンタン及び水からなる混合発泡剤の存在下で反応させて硬質ポリウレタンフォームを成形した冷却装置の断熱体において、前記硬質ポリウレタンフォームを成形するポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、蔗糖系ポリエーテルポリオールおよびポリエステルポリオールを含む混合物からなり、天面、側面、底面及び背面から採取した硬質ポリウレタンフォームの平均密度が３３．０〜３４．５ｋｇ／ｍ^３で、その平均圧縮強度が０.１５ＭＰａ以上となる硬質ポリウレタンフォームとしたことにある。 In the second aspect of the present invention, a rigid polyurethane is produced by injecting a polyol and an isocyanate into a space formed between the outer box and the inner box and reacting them in the presence of a mixed foaming agent composed of cyclopentane and water. In the heat insulator of the cooling device formed with the foam, the polyol component for forming the rigid polyurethane foam is a mixture containing m-tolylenediamine-based polyether polyol, sucrose-based polyether polyol and polyester polyol, and the top surface, the side surface, The rigid polyurethane foam collected from the bottom and back surfaces has an average density of 33.0 to 34.5 kg / m ³ and a rigid polyurethane foam having an average compressive strength of 0.15 MPa or more.

係る本発明の冷却装置の断熱体によれば、断熱性能の向上とウレタン原液の使用量の低減を図ることができる。   According to the heat insulator of the cooling device of the present invention, it is possible to improve heat insulation performance and reduce the amount of the urethane stock solution used.

以下、本発明の複数の実施形態に係る断熱体及びその製造方法について、図を用いて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態の冷却装置の断熱体を図１から図４及び表１を用いて説明する。 Hereinafter, a heat insulator according to a plurality of embodiments of the present invention and a manufacturing method thereof will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
The heat insulator of the cooling device according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 4 and Table 1. FIG.

まず、本実施形態の断熱体の製造方法及び構成に関して図１及び図２を参照しながら説明する。図１は本発明の第１実施形態の冷却装置の断熱体の製造方法を説明する図、図２は図１で製作された断熱体の断面図である。なお、本実施形態の断熱体７は冷蔵庫の断熱扉の例である。   First, the manufacturing method and configuration of the heat insulator of this embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2. FIG. 1 is a diagram for explaining a method of manufacturing a heat insulator of a cooling device according to a first embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a cross-sectional view of the heat insulator manufactured in FIG. In addition, the heat insulating body 7 of this embodiment is an example of the heat insulating door of a refrigerator.

本実施形態の断熱体７は、図２に示すように、外板１３と内板１４との間に形成された空間に、ポリオールとイソシアネートとを注入しシクロペンタン及び水からなる混合発泡剤の存在下で反応させて硬質ポリウレタンフォーム１１を形成したものである。   As shown in FIG. 2, the heat insulator 7 of the present embodiment is a mixed foaming agent composed of cyclopentane and water by injecting polyol and isocyanate into a space formed between the outer plate 13 and the inner plate 14. The rigid polyurethane foam 11 is formed by reacting in the presence.

そして、本実施形態では、硬質ポリウレタンフォーム１１のポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、蔗糖系ポリエーテルポリオールおよびポリエステルポリオールを含む混合物からなり、ｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、蔗糖系ポリエーテルポリオールがベースポリオールとなっている。ここで、ｍ−トリレンジアミン系ポリオールは、官能基数が最大でも４であり、比較的低官能であるが、芳香族骨格を持つことから強度的にはかなり強く、またシクロペンタンとの相溶性においても特徴があり、流動性や断熱性能を兼ね備えたポリオールである。また、蔗糖系ポリオールは、シクロペンタンとの相溶性は低いが、強度が強く、寸法安定性も優れる。以上より、流動性を向上し、低密度化による注入量の低減、或いはそれに伴う強度低下の改善においては、これらがベースポリオールとして好ましい。   And in this embodiment, the polyol component of the rigid polyurethane foam 11 consists of a mixture containing m-tolylenediamine polyether polyol, sucrose polyether polyol and polyester polyol, and m-tolylenediamine polyether polyol, sucrose. A polyether polyol is a base polyol. Here, the m-tolylenediamine polyol has a maximum number of functional groups of 4 and is relatively low-functional, but has an aromatic skeleton and is therefore quite strong in terms of strength and is compatible with cyclopentane. Is a polyol that has both fluidity and heat insulation performance. In addition, sucrose-based polyol has low compatibility with cyclopentane, but has high strength and excellent dimensional stability. From the above, these are preferable as the base polyol in improving fluidity and reducing the injection amount by reducing the density or improving the accompanying strength reduction.

具体的には、本実施形態では、ｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、および蔗糖系ポリエーテルポリオールの配合量がポリオール全体に対して９０％以上含むポリオールであり、且つ、ｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールと蔗糖系ポリエーテルポリオールの配合比が０．８〜１．５であるポリオールを用いて、そのポリオール混合物１００重量部に対して１．５〜２．０重量部の水、および１３〜１５重量部のシクロペンタンを組み合わせた混合発泡剤の中で反応させた硬質ポリウレタンフォーム１１である。   Specifically, in this embodiment, m-tolylenediamine-based polyether polyol and sucrose-based polyether polyol are blended in amounts of 90% or more of the total polyol, and m-tolylenediamine 1.5 to 2.0 parts by weight of water with respect to 100 parts by weight of the polyol mixture, using a polyol having a blending ratio of the system polyether polyol to the sucrose polyether polyol of 0.8 to 1.5, and This is a rigid polyurethane foam 11 reacted in a mixed foaming agent combining 13 to 15 parts by weight of cyclopentane.

断熱体７は、図１に示すように、別々の容器に貯留した上記組成のポリオール１と上記組成のイソシアネート２の２液をミキシングヘッド３によって攪拌し、攪拌したウレタン原液５を注入ヘッド９より対象とする外殻７Ａ内に注入することにより製造される。外殻７Ａは外板１３と内板１４とで構成されている。   As shown in FIG. 1, the heat insulator 7 stirs two liquids, the polyol 1 having the above composition and the isocyanate 2 having the above composition, stored in separate containers by the mixing head 3, and the stirred urethane stock solution 5 from the injection head 9. It is manufactured by injecting into the target outer shell 7A. The outer shell 7 </ b> A includes an outer plate 13 and an inner plate 14.

なお、シクロペンタン及び水からなる混合発泡剤は、ポリオール１を貯留された容器内に貯留され、ポリオール１と共にミキシングヘッド３に供給される。本実施形態では、断熱体７を立てた状態で、その上面に形成された注入口６を通して断熱体７Ａにウレタン原液５を注入する例であるが、外殻７を横にした状態で、その上面に形成された複数の注入口６を通して外殻７Ａにウレタン原液５を注入するなどしてもよい。   The mixed foaming agent composed of cyclopentane and water is stored in a container in which polyol 1 is stored, and is supplied to mixing head 3 together with polyol 1. This embodiment is an example in which the urethane stock solution 5 is injected into the heat insulator 7A through the inlet 6 formed on the upper surface of the heat insulator 7 in a standing state. The urethane stock solution 5 may be injected into the outer shell 7A through a plurality of injection ports 6 formed on the upper surface.

注入ヘッド９から外殻７Ａ内に注入されたウレタン原液５は、重力に従い下方へ落下した後、発泡により容積を増加させながら外殻７Ａ内で上方に立ち上がり、外殻７Ａ内全体へ流動して行き、図２に示すように、外板１３と内板１４との間に硬質ポリウレタンフォーム１１となって充填され、断熱体７が完成される。   The urethane stock solution 5 injected into the outer shell 7A from the injection head 9 falls downward according to gravity, then rises upward in the outer shell 7A while increasing its volume by foaming, and flows into the entire outer shell 7A. As shown in FIG. 2, the hard polyurethane foam 11 is filled between the outer plate 13 and the inner plate 14 to complete the heat insulator 7.

係る断熱体７によれば、断熱性能の向上とウレタン原液の使用量の低減が図れるものであり、表１、図３及び図４を参照しながら以下に具体的に説明する。表１は従来例及び本実施形態の実施例１〜３のポリオール及び発泡剤の組成を説明する表、図３は従来例及び本実施形態の実施例１〜３の各断熱体における肉厚に対する熱伝導率の関係を示す図、図４は従来例及び本実施形態の実施例１〜３の断熱体における肉厚に対するウレタン原液の注入量の関係を示す図である。   According to the heat insulator 7, the heat insulating performance can be improved and the amount of the urethane stock solution used can be reduced. This will be specifically described below with reference to Table 1, FIG. 3 and FIG. 4. Table 1 is a table for explaining the composition of the polyol and the foaming agent in Examples 1 to 3 of the conventional example and this embodiment, and FIG. 3 is a graph showing the thickness of each insulator in Examples 1 to 3 of the conventional example and this embodiment. The figure which shows the relationship of heat conductivity, FIG. 4 is a figure which shows the relationship of the injection amount of the urethane undiluted | stock solution with respect to the thickness in the heat insulation body of the conventional example and Examples 1-3 of this embodiment.

表１及び以下の説明において、ポリオールＡとはｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、ポリオールＢとは蔗糖系ポリエーテルポリオール、ポリオールＣとはポリエステルポリオール、ポリオールＤとは前記以外のポリオールのことを表している。
（従来例１）
表１に示す従来例１は、ポリオールＡを３０重量部、ポリオールＣを１２重量部、ポリオールＤを５８重量部を混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを１７重量部、水を１．２重量部添加して形成した硬質ポリウレタンフォームを備えた断熱体の例である。この従来例１では、図３に示すように、肉厚が薄くなるに従って熱伝導率が著しく大きくなってしまうものであった。

In Table 1 and the following description, polyol A refers to m-tolylenediamine polyether polyol, polyol B refers to sucrose polyether polyol, polyol C refers to polyester polyol, and polyol D refers to a polyol other than those described above. Represents.
(Conventional example 1)
In Conventional Example 1 shown in Table 1, in a polyol obtained by mixing 30 parts by weight of polyol A, 12 parts by weight of polyol C, and 58 parts by weight of polyol D, 17 parts by weight of cyclopentane and 1 part of water are used as a blowing agent. It is an example of a heat insulating body provided with a rigid polyurethane foam formed by adding 2 parts by weight. In this conventional example 1, as shown in FIG. 3, the thermal conductivity is remarkably increased as the wall thickness is reduced.

なお、この従来例１の外殻７Ａ内の空間を硬質ポリウレタンフォーム１１で充填するのに必要となるウレタン原液の注入量を基準値１００として、以下の実施例１〜３においては、この従来例１の基準値１００との比率にて注入量を表す。
（実施例１）
表１に示す実施例１では、ポリオールＡを４５重量部、ポリオールＢを４５重量部、ポリオールＣを１０重量部混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを１．８重量部、水を１４重量部添加して形成した硬質ポリウレタンフォーム１１を備えた断熱体７の例である。 In addition, in the following Examples 1 to 3, the injection amount of the urethane stock solution necessary for filling the space in the outer shell 7A of the conventional example 1 with the rigid polyurethane foam 11 is a reference value 100. The injection amount is represented by a ratio with the reference value 100 of 1.
(Example 1)
In Example 1 shown in Table 1, 45 parts by weight of polyol A, 45 parts by weight of polyol B, and 10 parts by weight of polyol C were mixed with 1.8 parts by weight of cyclopentane and water as a foaming agent. It is an example of the heat insulating body 7 provided with the rigid polyurethane foam 11 formed by adding 14 weight part.

この実施例１の断熱体７は、図３及び図４に示すように、従来例１の断熱体に比較して、肉厚が薄い範囲で熱伝導率が小さく断熱性の向上が図れると共に、ウレタン原液５の注入量の低減が図れる。
（実施例２）
表１に示す実施例２では、ポリオールＡを４５重量部、ポリオールＢを４５重量部、ポリオールＣを１０重量部混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを２．０重量部、水を１３重量部添加して形成した硬質ポリウレタンフォーム１１を備えた断熱体７の例である。 As shown in FIGS. 3 and 4, the heat insulator 7 of Example 1 has a small thermal conductivity in a range where the wall thickness is small and can improve heat insulation, as shown in FIGS. 3 and 4. The injection amount of the urethane stock solution 5 can be reduced.
(Example 2)
In Example 2 shown in Table 1, 45 parts by weight of polyol A, 45 parts by weight of polyol B and 10 parts by weight of polyol C were mixed with 2.0 parts by weight of cyclopentane and water as a blowing agent. It is an example of the heat insulating body 7 provided with the rigid polyurethane foam 11 formed by adding 13 weight part.

この実施例２の断熱体７は、図３及び図４に示すように、従来例１の断熱体に比較して、肉厚が薄い範囲で熱伝導率が小さく断熱性の向上が図れると共に、ウレタン原液５の注入量の低減が図れる。
（実施例３）
表１に示す実施例３では、ポリオールＡを４５重量部、ポリオールＢを５０重量部、ポリオールＣを５重量部混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを２．０重量部、水を１４重量部添加して形成した硬質ポリウレタンフォーム１１を備えた断熱体７の例である。 As shown in FIGS. 3 and 4, the heat insulator 7 of Example 2 has a small thermal conductivity in a range where the wall thickness is small and can improve heat insulation, as shown in FIGS. 3 and 4. The injection amount of the urethane stock solution 5 can be reduced.
(Example 3)
In Example 3 shown in Table 1, 45 parts by weight of polyol A, 50 parts by weight of polyol B, and 5 parts by weight of polyol C were mixed with 2.0 parts by weight of cyclopentane and water as a foaming agent. It is an example of the heat insulating body 7 provided with the rigid polyurethane foam 11 formed by adding 14 weight part.

この実施例３の断熱体７は、図３及び図４に示すように、従来例１の断熱体に比較して、肉厚が薄い範囲で熱伝導率が小さく断熱性の向上が図れると共に、ウレタン原液５の注入量の低減が図れる。   As shown in FIG. 3 and FIG. 4, the heat insulator 7 of Example 3 has a small thermal conductivity in a range where the wall thickness is small and can improve heat insulation, as shown in FIGS. 3 and 4. The injection amount of the urethane stock solution 5 can be reduced.

本実施形態によれば、硬質ポリウレタンフォーム１１の主原料のポリオールを上述した構成とすることにより、低密度化によるウレタン原液５の注入量の低減、加えてウレタン発泡の高流動性化によるウレタン原液５の注入量の低減、及び高流動性化による薄肉部での硬質ポリウレタンフォーム１１の熱伝導率改善を図ることができる。
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態の冷却装置の断熱体を図５から図７及び表２を用いて説明する。図５は本発明の第２実施形態の冷却装置の断熱体の製造方法を説明する図、図６はこの第２実施形態で製作された断熱体の要部断面図、図７はこの第２実施形態に係る断熱箱体の透視模式図、表２は従来例及び本実施形態の実施例４〜６のポリオール及び発泡剤の組成を説明する表である。なお、第２実施形態において、第１実施形態と同一符号は同一物または相当物である。 According to the present embodiment, the main raw material polyol of the rigid polyurethane foam 11 is configured as described above, thereby reducing the injection amount of the urethane stock solution 5 by reducing the density, and in addition, the urethane stock solution by increasing the fluidity of urethane foam. 5 can be reduced, and the thermal conductivity of the rigid polyurethane foam 11 can be improved at the thin wall portion by increasing the fluidity.
(Second Embodiment)
Next, the heat insulating body of the cooling device of 2nd Embodiment of this invention is demonstrated using FIGS. 5-7 and Table 2. FIG. FIG. 5 is a diagram for explaining a method for manufacturing a heat insulator of a cooling device according to a second embodiment of the present invention, FIG. 6 is a cross-sectional view of the main part of the heat insulator manufactured in the second embodiment, and FIG. The perspective schematic diagram of the heat insulation box which concerns on embodiment, Table 2 is a table | surface explaining the composition of the polyol of a conventional example and Examples 4-6 of this embodiment, and a foaming agent. In the second embodiment, the same reference numerals as those in the first embodiment are the same or equivalent.

この第２実施形態の断熱体７は冷凍室や冷蔵室など複数の貯蔵室を有する冷凍冷蔵庫の断熱体の例である。この断熱体７は、外箱１３及び内箱１４からなる外殻７Ａを形成し、この外殻７Ａを構成する外箱１３と内箱１４との間の空間に真空断熱パネル１２を配置した状態で硬質ポリウレタンフォーム１１を充填したものである。そして、第２実施形態の硬質ポリウレタンフォーム１１の組成は、第１実施形態と同一であるので、重複する説明を省略する。   The heat insulator 7 of the second embodiment is an example of a heat insulator of a refrigerator / freezer having a plurality of storage rooms such as a freezer room and a refrigerator room. The heat insulator 7 forms an outer shell 7A composed of an outer box 13 and an inner box 14, and the vacuum heat insulating panel 12 is disposed in a space between the outer box 13 and the inner box 14 constituting the outer shell 7A. And filled with rigid polyurethane foam 11. And since the composition of the rigid polyurethane foam 11 of 2nd Embodiment is the same as 1st Embodiment, the overlapping description is abbreviate | omitted.

第２実施形態の断熱体７の製造方法では、図１に示す別々の容器に貯留したポリオール１とイソシアネート２の２液を第１実施形態と同様にミキシングヘッド３によって攪拌し、攪拌したウレタン原液５を注入ヘッド９より対象とする外殻７Ａ内に注入する。   In the manufacturing method of the heat insulator 7 of the second embodiment, the two liquids of polyol 1 and isocyanate 2 stored in separate containers shown in FIG. 1 are stirred by the mixing head 3 in the same manner as in the first embodiment, and the stirred urethane stock solution 5 is injected from the injection head 9 into the target outer shell 7A.

外殻７Ａにウレタン原液５を注入する場合、図５に示すように、外殻７Ａの背面８を上にした状態で、この背面８の角部４箇所に形成された注入口６を通して行われる。これらの注入口６に対応して注入ヘッド９が配置される。なお、外箱１３の裏側には、図６及び図７に示すように、予め、真空断熱パネル１２が接着またはテープなどにより貼着されている。   When injecting the urethane stock solution 5 into the outer shell 7A, as shown in FIG. 5, it is performed through the inlet 6 formed at four corners of the rear surface 8 with the rear surface 8 of the outer shell 7A facing upward. . An injection head 9 is arranged corresponding to these injection ports 6. In addition, as shown in FIG.6 and FIG.7, the vacuum heat insulation panel 12 is previously affixed on the back side of the outer case 13 with adhesion | attachment or a tape.

注入ヘッド９から外殻７Ａ内に注入されたウレタン原液５は、図５に示すように、重力に従い下方へ落下した後、発泡により容積を増加させながら外殻７Ａ内で上方に立ち上がり、外殻７Ａ内全体へ流動して行き、図３に示すように、外箱１３または真空断熱パネル１２と内箱１４との間に硬質ポリウレタンフォーム１１となって充填される。   As shown in FIG. 5, the urethane stock solution 5 injected from the injection head 9 into the outer shell 7A falls downward according to gravity and then rises upward in the outer shell 7A while increasing its volume by foaming. As shown in FIG. 3, the solid polyurethane foam 11 is filled between the outer box 13 or the vacuum heat insulating panel 12 and the inner box 14.

ここで、断熱体７のうち、広い面積の面（第２実施形態では両側面及び背面）に真空断熱パネル１２を搭載しているが、その影響で発泡ウレタン５が流動する空間が狭くなっている。この発泡工程において、真空断熱パネル１２により発泡ウレタン５が流動する空間が狭くなると、流動障害が生じて、発泡ウレタン５が充填されていない空洞部分が発生する。この空洞部分が発生すると、製品の凹みで意匠上の問題が発生すると同時に、この空洞部から冷蔵庫内の冷気が外に逃げることにより、冷蔵庫の消費電力量が大きくなる。そのため、前記空洞部分を発生させないために、より多くの発泡ウレタン５を注入する必要があり、注入量が大きくなるという問題が発生する。   Here, although the vacuum heat insulation panel 12 is mounted in the surface of a large area among the heat insulators 7 (both side surfaces and the back surface in the second embodiment), the space in which the urethane foam 5 flows becomes narrow due to the influence. Yes. In this foaming step, when the space in which the urethane foam 5 flows is narrowed by the vacuum heat insulating panel 12, a flow failure occurs, and a hollow portion that is not filled with the urethane foam 5 is generated. When this hollow portion is generated, a design problem occurs due to the dent of the product, and at the same time, the cool air in the refrigerator escapes from the hollow portion, thereby increasing the power consumption of the refrigerator. Therefore, in order not to generate the hollow portion, it is necessary to inject a larger amount of urethane foam 5, which causes a problem that the injection amount increases.

そこで、硬質ポリウレタンフォーム１１のポリオール成分の配合を変更して作製した断熱体７において、注入量、フォームの密度、熱伝導率の分布、熱漏洩量の要素を複数の例で比較評価した。   Therefore, in the heat insulator 7 produced by changing the composition of the polyol component of the rigid polyurethane foam 11, the elements of the injection amount, the foam density, the thermal conductivity distribution, and the heat leakage amount were compared and evaluated in a plurality of examples.

その評価結果を次の表２に示す。なお、この評価においては、断熱体７の天面部分、側面部分、底面部分、背面部分から２００ｍｍ×２００ｍｍにサンプリングした硬質ポリウレタンフォーム１１のカットサンプル１０の密度と熱伝導率を測定した。   The evaluation results are shown in Table 2 below. In this evaluation, the density and thermal conductivity of the cut sample 10 of the rigid polyurethane foam 11 sampled 200 mm × 200 mm from the top surface portion, the side surface portion, the bottom surface portion, and the back surface portion of the heat insulator 7 were measured.

表２及び以下の説明において、ポリオールＡとはｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、ポリオールＢとは蔗糖系ポリエーテルポリオール、ポリオールＣとはポリエステルポリオール、ポリオールＤとは前記以外のポリオールのことを表している。
（従来例２）
表２に示す従来例２は、ポリオールＡを３０重量部、ポリオールＣを１２重量部、ポリオールＤを５８重量部を混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを１７重量部、水を１．２重量部添加して形成した硬質ポリウレタンフォームを備えた断熱体の例である。この従来例２では、天面、側面、底面、背面の各部分の平均密度が３６．６ｋｇ／ｍ^３、平均熱伝導率は１８．６ｍＷ／ｍ・Ｋ、平均圧縮強度は０．１５ＭＰａであった。

In Table 2 and the following description, polyol A is an m-tolylenediamine polyether polyol, polyol B is a sucrose polyether polyol, polyol C is a polyester polyol, and polyol D is a polyol other than those described above. Represents.
(Conventional example 2)
Conventional Example 2 shown in Table 2 is a polyol obtained by mixing 30 parts by weight of polyol A, 12 parts by weight of polyol C, and 58 parts by weight of polyol D, and 17 parts by weight of cyclopentane and 1 of water as a foaming agent. It is an example of a heat insulating body provided with a rigid polyurethane foam formed by adding 2 parts by weight. In Conventional Example 2, the average density of the top, side, bottom, and back portions was 36.6 kg / m ³ , the average thermal conductivity was 18.6 mW / m · K, and the average compressive strength was 0.15 MPa. It was.

この従来例２の外殻７Ａの断熱空間を充填するのに必要となる硬質ポリウレタンフォーム１１の注入量を１００として、以下の各実施例４〜７においては、この従来例２との比率にて注入量を表す。また、熱漏洩量についても同様に、この従来例２での熱漏洩量を１００として、以下の各実施例では従来例２との比率にて熱漏洩量を表す。
（実施例４）
表２に示す実施例４は、ポリオールＡを４５重量部、ポリオールＢを４５重量部、ポリオールＣを１０重量部混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを１４重量部、水を１．８重量部添加した硬質ポリウレタンフォーム１１を備えた断熱体７の例である。この硬質ポリウレタンフォーム１１の組成は、上述した実施例１と同一である。 Assuming that the amount of hard polyurethane foam 11 injected to fill the heat insulating space of the outer shell 7A of Conventional Example 2 is 100, in each of the following Examples 4 to 7, the ratio to Conventional Example 2 is used. Represents the injection volume. Similarly, regarding the heat leakage amount, the heat leakage amount in the conventional example 2 is assumed to be 100, and the heat leakage amount is represented by the ratio of the conventional example 2 in the following embodiments.
Example 4
In Example 4 shown in Table 2, 45 parts by weight of polyol A, 45 parts by weight of polyol B, and 10 parts by weight of polyol C were mixed with 14 parts by weight of cyclopentane and 1. It is an example of the heat insulating body 7 provided with the hard polyurethane foam 11 which added 8 weight part. The composition of the rigid polyurethane foam 11 is the same as that in Example 1 described above.

この実施例４では、天面、側面、底面、背面の各部分の平均密度が３３．４ｋｇ／ｍ^３、平均圧縮強度は０．１５ＭＰａ、平均熱伝導率は１８．５ｍＷ／ｍ・Ｋとなった。特に、断熱厚が薄い側面部や背面部において有意差が見られることから、流動性が大幅に改善し、薄肉部においても良好なフォーム状態での成形が実現していることが伺える。 In Example 4, the average density of the top, side, bottom, and back portions was 33.4 kg / m ³ , the average compressive strength was 0.15 MPa, and the average thermal conductivity was 18.5 mW / m · K. It was. In particular, since a significant difference is observed in the side surface portion and the back surface portion where the heat insulation thickness is thin, it can be seen that the fluidity is greatly improved and the molding in a good foam state is realized even in the thin wall portion.

また、圧縮強度に関しては、注入量の低減つまりは低密度化が達成されていることから強度低下の方向であるが、流動性改善のために増加した水が尿素結合あるいはビウレット結合のような２次架橋の反応を誘発し、ウレタン樹脂自体の強度が上昇したため、注入量が大幅に低減したのに関わらず、従来例２と同等の圧縮強度となった。   As for compressive strength, since the reduction of injection amount, that is, the reduction in density is achieved, the strength is decreasing, but the water increased for improving the fluidity is 2 like urea bond or biuret bond. The secondary cross-linking reaction was induced and the strength of the urethane resin itself was increased, so that the compressive strength was the same as that of Conventional Example 2 regardless of the drastic reduction in the injection amount.

また、実施例４の如く作製した断熱体７の断熱空間を充填するのに必要となるウレタン原液５の注入量比率は９２であり、従来例２より大幅に注入量が減少する結果となった。これは流動性に有効なポリオール成分の配合量と水添加部数のバランスが良好であるため実現した。
（実施例５）
表２に示す実施例５は、ポリオールＡを４５重量部、ポリオールＢを４５重量部、ポリオールＣを１０重量部混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを１３重量部、水を２．０重量部添加した硬質ポリウレタンフォーム１１を備えた断熱体７の例である。この硬質ポリウレタンフォーム１１の組成は、上述した実施例３と同一である。 In addition, the injection ratio of the urethane stock solution 5 required to fill the heat insulation space of the heat insulator 7 manufactured as in Example 4 was 92, which resulted in a significant decrease in the injection volume compared to the conventional example 2. . This was realized because the balance between the amount of the polyol component effective for fluidity and the number of water-added parts was good.
(Example 5)
In Example 5 shown in Table 2, 45 parts by weight of polyol A, 45 parts by weight of polyol B and 10 parts by weight of polyol C were mixed with 13 parts by weight of cyclopentane and 2.2. It is an example of the heat insulating body 7 provided with the hard polyurethane foam 11 which added 0 weight part. The composition of the rigid polyurethane foam 11 is the same as that in Example 3 described above.

この実施例５では、天面、側面、底面、背面の各部分の平均密度が３４．０ｋｇ／ｍ^３、平均圧縮強度は０．１５ＭＰａ、平均熱伝導率は１８．５ｍＷ／ｍ・Ｋとなった。特に、断熱厚が薄い側面部や背面部において有意差が見られることから、流動性が大幅に改善し、薄肉部においても良好なフォーム状態での成形が実現していることが伺える。 In Example 5, the average density of the top, side, bottom, and back portions was 34.0 kg / m ³ , the average compressive strength was 0.15 MPa, and the average thermal conductivity was 18.5 mW / m · K. It was. In particular, since a significant difference is observed in the side surface portion and the back surface portion where the heat insulation thickness is thin, it can be seen that the fluidity is greatly improved and the molding in a good foam state is realized even in the thin wall portion.

また、圧縮強度に関しては、注入量の低減つまりは低密度化が達成されていることから強度低下の方向であるが、流動性改善のために増加した水が尿素結合あるいはビウレット結合のような２次架橋の反応を誘発し、ウレタン樹脂自体の強度が上昇したため、注入量が大幅に低減したのに関わらず、従来例２と同等の圧縮強度となった。   As for compressive strength, since the reduction of injection amount, that is, the reduction in density is achieved, the strength is decreasing, but the water increased for improving the fluidity is 2 like urea bond or biuret bond. The secondary cross-linking reaction was induced and the strength of the urethane resin itself was increased, so that the compressive strength was the same as that of Conventional Example 2 regardless of the drastic reduction in the injection amount.

また、実施例５の如く作製した断熱体７の断熱空間を充填するのに必要となるウレタン原液５の注入量比率は９３であり、従来例２より注入量が減少する結果となった。
（実施例６）
表２に示す実施例６は、ポリオールＡを４５重量部、ポリオールＢを５０重量部、ポリオールＣを５重量部混合したポリオール中に、発泡剤として、シクロペンタンを１４重量部、水を２．０重量部添加した硬質ポリウレタンフォーム１１を備えた断熱体７の例である。この硬質ポリウレタンフォーム１１の組成は、上述した実施例３と同一である。
この実施例６では、天面、側面、底面、背面の各部分の平均密度が３４．２ｋｇ／ｍ^３、平均圧縮強度は０．１５ＭＰａ、平均熱伝導率は１８．５ｍＷ／ｍ・Ｋとなった。特に、断熱厚が薄い側面部や背面部において有意差が見られることから、流動性が大幅に改善し、薄肉部においても良好なフォーム状態での成形が実現していることが伺える。 In addition, the injection ratio of the urethane stock solution 5 required to fill the heat insulation space of the heat insulator 7 produced as in Example 5 was 93, which resulted in a decrease in the injection quantity compared to Conventional Example 2.
(Example 6)
In Example 6 shown in Table 2, 45 parts by weight of polyol A, 50 parts by weight of polyol B and 5 parts by weight of polyol C were mixed with 14 parts by weight of cyclopentane and 2.2. It is an example of the heat insulating body 7 provided with the hard polyurethane foam 11 which added 0 weight part. The composition of the rigid polyurethane foam 11 is the same as that in Example 3 described above.
In Example 6, the average density of the top, side, bottom, and back portions was 34.2 kg / m ³ , the average compressive strength was 0.15 MPa, and the average thermal conductivity was 18.5 mW / m · K. It was. In particular, since a significant difference is observed in the side surface portion and the back surface portion where the heat insulation thickness is thin, it can be seen that the fluidity is greatly improved and the molding in a good foam state is realized even in the thin wall portion.

また、圧縮強度に関しては、注入量の低減つまりは低密度化が達成されていることから強度低下の方向であるが、流動性改善のために増加した水が尿素結合あるいはビウレット結合のような２次架橋の反応を誘発し、ウレタン樹脂自体の強度が上昇したため、注入量が大幅に低減したのに関わらず、従来例２と同等の圧縮強度となった。   As for compressive strength, since the reduction of injection amount, that is, the reduction in density is achieved, the strength is decreasing, but the water increased for improving the fluidity is 2 like urea bond or biuret bond. The secondary cross-linking reaction was induced and the strength of the urethane resin itself was increased, so that the compressive strength was the same as that of Conventional Example 2 regardless of the drastic reduction in the injection amount.

また、実施例６の如く作製した断熱体７の断熱空間を充填するのに必要となるウレタン原液５の注入量比率は９４であり、従来例２より注入量が減少する結果となった。   In addition, the injection ratio of the urethane stock solution 5 required to fill the heat insulation space of the heat insulator 7 produced as in Example 6 was 94, which resulted in a decrease in the injection quantity compared to Conventional Example 2.

第２実施形態によれば、硬質ポリウレタンフォームの使用量を低減して原価低減を図るとともに、ウレタン樹脂の流動性を向上して薄肉部の硬質ポリウレタンフォームの熱伝導率悪化を抑制し、冷凍冷蔵庫トータルでの断熱性能を向上させることができる。   According to the second embodiment, the amount of rigid polyurethane foam used is reduced to reduce the cost, and the fluidity of the urethane resin is improved to suppress the deterioration of the thermal conductivity of the thin-walled rigid polyurethane foam. Total insulation performance can be improved.

本発明の第１実施形態の冷却装置の断熱体の製造方法を説明する図である。It is a figure explaining the manufacturing method of the heat insulating body of the cooling device of 1st Embodiment of this invention. 図１で製作された断熱体の断面図である。It is sectional drawing of the heat insulating body manufactured in FIG. 従来例及び本実施形態の実施例１〜３の各断熱体における肉厚に対する熱伝導率の関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship of the heat conductivity with respect to the thickness in each heat insulation body of the prior art example and Examples 1-3 of this embodiment. 従来例及び本実施形態の実施例１〜３の断熱体における肉厚に対するウレタン原液の注入量の関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship of the injection quantity of the urethane undiluted | stock solution with respect to the thickness in the heat insulator of the conventional example and Examples 1-3 of this embodiment. 本発明の第２実施形態の冷却装置の断熱体の製造方法を説明する図である。It is a figure explaining the manufacturing method of the heat insulating body of the cooling device of 2nd Embodiment of this invention. 第２実施形態で製作された断熱体の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the heat insulating body manufactured by 2nd Embodiment. 第２実施形態に係る断熱箱体の透視模式図である。It is a perspective schematic diagram of the heat insulation box which concerns on 2nd Embodiment.

符号の説明Explanation of symbols

１…ポリオール、２…イソシアネート、３…ミキシングヘッド、５…ウレタン原液、６…注入口、７…断熱箱体、８…冷蔵庫製品背面、９…注入ヘッド、１０…硬質ポリウレタンフォームのカットサンプル、１１…硬質ポリウレタンフォーム、１２…真空断熱パネル、１３…外板（外箱）、１４…内板（内箱）。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Polyol, 2 ... Isocyanate, 3 ... Mixing head, 5 ... Urethane stock solution, 6 ... Injection port, 7 ... Thermal insulation box, 8 ... Refrigerator product back surface, 9 ... Injection head, 10 ... Hard polyurethane foam cut sample, 11 ... rigid polyurethane foam, 12 ... vacuum insulation panel, 13 ... outer plate (outer box), 14 ... inner plate (inner box).

Claims (6)

外板と内板との間に形成された空間にポリオールとイソシアネートとを注入しシクロペンタン及び水からなる混合発泡剤の存在下で反応させて硬質ポリウレタンフォームを形成した冷却装置の断熱体において、
前記硬質ポリウレタンフォームを形成するポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、蔗糖系ポリエーテルポリオールおよびポリエステルポリオールを含む混合物からなることを特徴とする冷却装置の断熱体。 In the heat insulator of the cooling device in which a rigid polyurethane foam is formed by injecting a polyol and an isocyanate into a space formed between the outer plate and the inner plate and reacting them in the presence of a mixed foaming agent composed of cyclopentane and water.
The heat insulating body of a cooling device, wherein the polyol component forming the rigid polyurethane foam is composed of a mixture containing m-tolylenediamine polyether polyol, sucrose polyether polyol and polyester polyol. 請求項１において、前記外板と前記内板との間に真空断熱パネルを配置して形成された空間に前記ポリオールと前記イソシアネートとを注入し前記シクロペンタン及び前記水からなる前記混合発泡剤の存在下で反応させ前記硬質ポリウレタンフォームを形成したことを特徴とする冷却装置の断熱体。   2. The mixed foaming agent according to claim 1, wherein the polyol and the isocyanate are injected into a space formed by disposing a vacuum heat insulation panel between the outer plate and the inner plate, and the mixed foaming agent including the cyclopentane and the water. A heat insulator for a cooling device, wherein the rigid polyurethane foam is formed by reacting in the presence. 請求項１または２において、前記ｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールおよび前記蔗糖系ポリエーテルポリオールの配合量が前記ポリオールの全体に対して９０％以上含む前記硬質ポリウレタンフォームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱体。   3. The rigid polyurethane foam according to claim 1, wherein the amount of the m-tolylenediamine-based polyether polyol and the sucrose-based polyether polyol is 90% or more based on the total of the polyol. Cooling device insulation. 請求項１または２において、前記ｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールと前記蔗糖系ポリエーテルポリオールとの配合比が０．８〜１．５である前記硬質ポリウレタンフォームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱体。   3. The cooling according to claim 1, wherein the rigid polyurethane foam has a blending ratio of the m-tolylenediamine polyether polyol and the sucrose polyether polyol of 0.8 to 1.5. Equipment insulation. 請求項３または４において、ポリオール１００重量部に対して、１．５〜２．０重量部の水と１３〜１５重量部のシクロペンタンとの存在下で反応させた前記硬質ポリウレタンフォームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱体。   In Claim 3 or 4, it was set as the said rigid polyurethane foam made to react in presence of 1.5-2.0 weight part water and 13-15 weight part cyclopentane with respect to 100 weight part of polyol. A heat insulator for a cooling device. 外箱と内箱との間に形成された空間にポリオールとイソシアネートとを注入しシクロペンタン及び水からなる混合発泡剤の存在下で反応させて硬質ポリウレタンフォームを成形した冷却装置の断熱体において、
前記硬質ポリウレタンフォームを成形するポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、蔗糖系ポリエーテルポリオールおよびポリエステルポリオールを含む混合物からなり、
天面、側面、底面及び背面から採取した硬質ポリウレタンフォームの平均密度が３３．０〜３４．５ｋｇ／ｍ^３で、その平均圧縮強度が０.１５ＭＰａ以上となる硬質ポリウレタンフォームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱体。 In the insulator of the cooling device in which a rigid polyurethane foam is molded by injecting polyol and isocyanate into the space formed between the outer box and the inner box and reacting them in the presence of a mixed foaming agent composed of cyclopentane and water.
The polyol component for forming the rigid polyurethane foam comprises a mixture containing m-tolylenediamine polyether polyol, sucrose polyether polyol and polyester polyol,
The hard polyurethane foam collected from the top, side, bottom and back surfaces has an average density of 33.0 to 34.5 kg / m ³ and is characterized by a rigid polyurethane foam having an average compressive strength of 0.15 MPa or more. Cooling system insulation.

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