JP2008031216A - Fuel oil composition - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、燃料油組成物、特にディーゼル自動車用の燃料油に用いる軽油組成物に関し、さらに詳細には酸化安定性に優れる低硫黄軽油組成物に関するものである。 The present invention relates to a fuel oil composition, particularly a diesel oil composition used in a fuel oil for diesel vehicles, and more particularly to a low sulfur diesel oil composition having excellent oxidation stability.
ディーゼル車から排出されるＮＯｘや粒子状物質（ＰＭ）を低減することは社会的な要請事項であり、ディーゼル自動車用燃料油として使用される軽油には、粒子状物質の一成分であるサルフェートを低減し、かつ排出ガスの後処理技術における触媒被毒を抑制し、後処理効率を向上させるために、燃料油中の硫黄分を低減させる（低硫黄化する）ことが求められている。軽油の低硫黄化の手段としては、軽油留分を水素化脱硫することが一般的に知られているが、水素化脱硫においては、軽油留分中の硫黄分のみならず、軽油留分中に元来含有している抗酸化物質（アミン系化合物、フェノール系化合物等）も水素化処理されるため、水素化脱硫の進んだ低硫黄軽油では、酸化安定性が低下し、貯蔵時等に過酸化物、スラッジ等が生成しやすくなることが知られている。
また、近年重質油から軽質油を製造する技術として分解処理技術の普及が進んでおり、これらの装置から製造される分解系軽油基材は軽油製造に使用されるケースが少なくない。重質油分解処理技術には、水素化分解、流動接触分解、熱分解等が挙げられるが、いずれの反応においても、高温の条件下で重質炭化水素鎖を解裂し、軽質油を得る。この際に副生するアルキルラジカルが自動酸化反応を促進し、油の安定性を低下させることが知られている。軽油の酸化安定性は、自動車実用性能の中でも重要な性能の一つであり、低硫黄化や分解系基材の使用による軽油の安定性低下は大きな懸念材料となっている。
In recent years, cracking treatment technology has been widely used as a technology for producing light oil from heavy oil, and cracked light oil base materials produced from these apparatuses are often used for light oil production. Heavy oil cracking technology includes hydrocracking, fluid catalytic cracking, thermal cracking, etc. In all reactions, heavy hydrocarbon chains are cleaved under high temperature conditions to obtain light oil. . It is known that the alkyl radical produced as a by-product at this time promotes an autoxidation reaction and reduces oil stability. The oxidation stability of light oil is one of the important performances in the practical performance of automobiles, and the reduction in the stability of light oil due to low sulfur and the use of cracked base materials is a major concern.
本発明は、かかる問題を解決し、酸化安定性に優れた低硫黄軽油組成物を提供することを目的とするものである。 The object of the present invention is to solve such problems and to provide a low sulfur gas oil composition excellent in oxidation stability.
本発明者らは、低硫黄軽油の酸化安定性について鋭意検討した結果、精製過程で受ける熱履歴の中の最高温度と、その基材配合割合からなる指数を設定し、且つ酸化防止剤を適正量添加することによって、酸化安定性を低下させない燃料設計が可能となることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies on the oxidation stability of low-sulfur gas oil, the inventors set an index consisting of the maximum temperature in the heat history received during the refining process and the blending ratio of the base material, and appropriate antioxidants. It has been found that by adding the amount, it is possible to design a fuel that does not lower the oxidation stability, and the present invention has been completed.
すなわち、本発明は、以下の（１）〜（３）の要件を具備することを特徴とする燃料油組成物に関するものである。
（１）精製過程で受ける熱履歴が３００℃以上の基材を少なくとも１種以上含有していること
（２）熱履歴３００℃以上の基材が受けた熱履歴最高温度Ａ（℃）とその基材配合割合Ｂ（容量％）から、以下の式１で算出される熱履歴指数Ｈが６００より大きく、１０００以下であること
Ｈ＝Σ｛（Ａ−３００）１．５× （Ｂ／１００） ｝ （式１）
（３）酸化防止剤を含有していること
That is, the present invention relates to a fuel oil composition characterized by having the following requirements (1) to (3).
(1) It contains at least one base material having a heat history of 300 ° C. or higher in the refining process. (2) Maximum heat history temperature A (° C.) received by a base material having a heat history of 300 ° C. or higher From the base material blend ratio B (volume%), the thermal history index H calculated by the following formula 1 is greater than 600 and 1000 or less. H = Σ {(A−300) 1.5 × (B / 100 } (Formula 1)
(3) It contains an antioxidant.
また、本発明は、酸化防止剤の含有量Ｃ（質量ｐｐｍ）が、以下の式２を満たすことを特徴とする前記記載の燃料油組成物に関するものである。
０．０１×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．１×Ｈ （式２）
The present invention also relates to the fuel oil composition described above, wherein the content C (mass ppm) of the antioxidant satisfies the following formula 2.
0.01 × H ≦ C ≦ 0.1 × H (Formula 2)
また、本発明は、１１５℃、１６時間、酸素吹込条件下での酸化安定性試験における酸価の増加量が０．２ｍｇ−ＫＯＨ／ｇ以下であることを特徴とする前記記載の燃料油組成物に関するものである。 Further, the present invention provides the fuel oil composition as described above, wherein an increase in acid value in an oxidation stability test under an oxygen blowing condition at 115 ° C. for 16 hours is 0.2 mg-KOH / g or less. It is about things.
また、本発明は、硫黄含有量が１０質量ｐｐｍ以下、ＨＦＲＲのＷＳＤ１．４が４６０μｍ以下であることを特徴とする前記記載の燃料油組成物に関するものである。 The present invention also relates to the fuel oil composition described above, wherein the sulfur content is 10 mass ppm or less, and the WSD1.4 of HFRR is 460 μm or less.
また、本発明は、エステル系または／および酸系の潤滑性向上剤を含有していることを特徴とする前記記載の燃料油組成物に関するものである。 The present invention also relates to the fuel oil composition as described above, which contains an ester-based and / or acid-based lubricity improver.
また、本発明は、潤滑性向上剤がエステル系であり、酸化防止剤の含有量Ｃ（質量ｐｐｍ）が、以下の式３を満たすことを特徴とする前記記載の燃料油組成物に関するものである。
０．０１×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．１×Ｈ （式３）
The present invention also relates to the fuel oil composition described above, wherein the lubricity improver is ester-based, and the content C (mass ppm) of the antioxidant satisfies the following formula 3. is there.
0.01 × H ≦ C ≦ 0.1 × H (Formula 3)
また、本発明は、潤滑性向上剤が酸系であり、酸化防止剤の含有量Ｃ（質量ｐｐｍ）が、以下の式４を満たすことを特徴とする前記記載の燃料油組成物に関するものである。
０．０２×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．２×Ｈ （式４）
The present invention also relates to the fuel oil composition as described above, wherein the lubricity improver is acid-based, and the content C (mass ppm) of the antioxidant satisfies the following formula 4. is there.
0.02 × H ≦ C ≦ 0.2 × H (Formula 4)
本発明によれば、精製過程で受ける熱履歴の中の最高温度と、その基材配合割合からなる指数を設定し、その指数をある適切な範囲に設定し、且つ酸化防止剤を適性量添加することによって酸化安定性に優れた低硫黄軽油が提供される。 According to the present invention, the maximum temperature in the heat history received in the refining process and an index composed of the base material blending ratio are set, the index is set within a certain appropriate range, and an appropriate amount of antioxidant is added. By doing so, a low sulfur gas oil excellent in oxidation stability is provided.
以下、本発明の内容を詳しく説明する。
本発明の燃料油組成物は、燃料油組成物を構成する基材のうち、精製の過程で受ける熱履歴が３００℃以上の基材を少なくとも１種以上含有していることが必要である。
また、熱履歴が３００℃以上の基材が受けた熱履歴の最高温度Ａ（℃）とその基材の配合割合Ｂ（容量％）から算出される熱履歴指数Ｈが６００を超え、１０００以下であることが必要である。すなわち、下記式を満たすことを特徴とするものである。
６００ ＜ Ｈ＝Σ｛（Ａ−３００）１．５×（Ｂ／１００）｝ ≦ １０００
さらに本発明の燃料油組成物は酸化防止剤を含有していることが必要である。
Hereinafter, the contents of the present invention will be described in detail.
The fuel oil composition of the present invention needs to contain at least one base material having a heat history of 300 ° C. or higher among the base materials constituting the fuel oil composition.
Further, the thermal history index H calculated from the maximum temperature A (° C.) of the thermal history received by the substrate having a thermal history of 300 ° C. or more and the blending ratio B (volume%) of the substrate exceeds 600 and is 1000 or less. It is necessary to be. That is, the following formula is satisfied.
600 <H = Σ {(A−300) 1.5 × (B / 100)} ≦ 1000
Furthermore, the fuel oil composition of the present invention needs to contain an antioxidant.
ここでいう熱履歴とは、石油系炭化水素が石油精製工程で受ける熱履歴であり、精製工程としては、蒸留、熱分解、接触分解、水素化分解、水素化脱硫などが挙げられる。一般的に、熱履歴の最高温度は、蒸留や熱分解においては、蒸留塔あるいは熱分解塔に供給される炭化水素油を加熱するための加熱炉出口での油温であり、水素化分解や水素化脱硫においては、反応塔に供給される炭化水素油を加熱するための加熱炉出口での油温または、反応塔内の最高温度である。 The heat history here is a heat history that petroleum hydrocarbons undergo in the oil refining process, and examples of the refining process include distillation, pyrolysis, catalytic cracking, hydrocracking, hydrodesulfurization, and the like. Generally, the maximum temperature of the thermal history is the oil temperature at the outlet of the heating furnace for heating the hydrocarbon oil supplied to the distillation column or pyrolysis tower in distillation or pyrolysis. In hydrodesulfurization, the oil temperature at the furnace outlet for heating the hydrocarbon oil supplied to the reaction tower or the maximum temperature in the reaction tower.
本発明の燃料油組成物を構成する基材としては、常圧蒸留によって得られる灯油留分、軽油留分を水素化脱硫したものの他に、熱分解、流動接触分解から得られる灯油、軽油留分を水素化脱硫したもの、水素化分解から得られる灯油、軽油留分などが挙げられる。 As the base material constituting the fuel oil composition of the present invention, kerosene fraction obtained by atmospheric distillation, gas oil fraction obtained by hydrodesulfurization, kerosene obtained by thermal cracking, fluid catalytic cracking, gas oil fraction Examples include hydrodesulfurized components, kerosene obtained from hydrocracking, and light oil fractions.
燃料油を構成するこれらの基材のうち、３００℃以上の熱履歴を受けた基材が酸化安定性に影響を及ぼすことが本発明者らにより見出された。すなわち、これらの各基材が受けた熱履歴最高温度Ａ（℃）とその基材の配合割合Ｂ（容量％）から求められる下記式１の熱履歴指数Ｈが、６００を超え、１０００以下の範囲内である場合には、酸化防止剤の添加効果により、酸化安定性に優れた製品（燃料油）が得られる。熱履歴指数Ｈは、好ましくは９００以下であり、より好ましくは８００以下、最も好ましくは７００以下である。熱履歴指数Ｈが１０００を超える場合は、酸化防止剤の効果が十分に発揮されず、酸化安定性悪化の可能性がある。酸化安定性が悪化した場合には、燃料タンク等で長期貯蔵された場合や、ディーゼルエンジン内での熱負荷の高い部分において、過酸化物やスラッジが生成し、燃焼性に悪影響を及ぼす可能性がある。
Ｈ＝Σ｛（Ａ−３００）１．５×（Ｂ／１００）｝ （式１）
Of these base materials constituting the fuel oil, it has been found by the present inventors that a base material that has undergone a thermal history of 300 ° C. or more affects the oxidation stability. That is, the thermal history index H of the following formula 1 obtained from the thermal history maximum temperature A (° C.) and the blending ratio B (volume%) of the base material received by each of these base materials exceeds 600 and is 1000 or less. When it is within the range, a product (fuel oil) having excellent oxidation stability can be obtained due to the effect of addition of the antioxidant. The thermal history index H is preferably 900 or less, more preferably 800 or less, and most preferably 700 or less. When the thermal history index H exceeds 1000, the effect of the antioxidant is not sufficiently exhibited, and there is a possibility that the oxidation stability is deteriorated. If oxidation stability deteriorates, peroxides and sludge may be produced when stored for a long time in a fuel tank, etc., or in parts with high heat loads in diesel engines, which may adversely affect flammability. There is.
H = Σ {(A−300) 1.5 × (B / 100)} (Formula 1)
酸化防止剤としては、特に限定されるものではなく、石油燃料に一般的に使用されている公知のフェノール系、アミン系酸化防止剤を使用することができる。
酸化防止剤の含有量Ｃ（質量ｐｐｍ）は、下記式２を満たすことが好ましい。
０．０１×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．１×Ｈ （式２）
The antioxidant is not particularly limited, and known phenol-based and amine-based antioxidants generally used for petroleum fuels can be used.
The content C (mass ppm) of the antioxidant preferably satisfies the following formula 2.
0.01 × H ≦ C ≦ 0.1 × H (Formula 2)
また、本発明における燃料油組成物は、１１５℃、１６時間、酸素吹込の条件下での酸化安定性試験における酸価の増加量が０．２ｍｇ−ＫＯＨ／ｇ以下であることが好ましく、より好ましくは０．１２ｍｇ−ＫＯＨ／ｇ以下、さらに好ましくは０．１０ｍｇ−ＫＯＨ／ｇ以下である。ここでいう酸価は、試料１ｇ中の酸性成分量を表す指標であり、酸価の増加量が０．２ｍｇ−ＫＯＨ／ｇを超える場合には、製品の貯蔵安定性が悪化する傾向にある。なお、本発明でいう酸価とは、ＪＩＳ Ｋ ２２７６「石油製品−航空燃料油試験方法」にある酸価試験方法に記載の方法に準拠して測定した酸価を意味する。 Further, the fuel oil composition in the present invention preferably has an acid value increase of 0.2 mg-KOH / g or less in an oxidation stability test at 115 ° C. for 16 hours under an oxygen blowing condition. Preferably it is 0.12 mg-KOH / g or less, More preferably, it is 0.10 mg-KOH / g or less. The acid value referred to here is an index representing the amount of acidic components in 1 g of the sample, and when the increase in acid value exceeds 0.2 mg-KOH / g, the storage stability of the product tends to deteriorate. . In addition, the acid value as used in the field of this invention means the acid value measured based on the method as described in the acid value test method in JISK2276 "Petroleum product-aviation fuel oil test method".
本発明の燃料油組成物中の硫黄分濃度は１０質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下である。軽油の硫黄分については、前述した通り、硫黄含有量が低い方が、ディーゼルエンジン排ガスの後処理技術において極めて有利である。
また、ＨＦＲＲの磨耗痕径ＷＳ１．４は４６０μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは４１０μｍ以下、さらには４００μｍ以下となる潤滑性能を有することが好ましい。ＨＦＲＲの磨耗痕径ＷＳ１．４が４６０μｍを超える場合は、特に分配型噴射ポンプを搭載したディーゼルエンジンにおいて、運転中のポンプの駆動トルク増、ポンプ各部の磨耗増を引き起こし、排ガス性能、微小粒子性能の悪化のみならず、エンジン自体が破壊される恐れもあるため好ましくない。また、高圧噴射が可能な電子制御式燃料噴射ポンプにおいても、摺動面等の磨耗が懸念される。なお、本発明でいうＨＦＲＲ摩耗痕径（ＷＳ１．４）とは、社団法人石油学会から発行されている石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−５０−９８「軽油−潤滑性試験方法」により測定される値を意味する。
The sulfur concentration in the fuel oil composition of the present invention is preferably 10 mass ppm or less, more preferably 5 mass ppm or less. Regarding the sulfur content of light oil, as described above, a lower sulfur content is extremely advantageous in the aftertreatment technology of diesel engine exhaust gas.
The wear scar diameter WS1.4 of HFRR is preferably 460 μm or less, more preferably 410 μm or less, and even more preferably 400 μm or less. When the wear scar diameter WS1.4 of HFRR exceeds 460 μm, especially in a diesel engine equipped with a distribution type injection pump, the driving torque of the pump during operation and the wear of each part of the pump are increased, exhaust gas performance, fine particle performance This is not preferable because not only the deterioration of the engine but also the engine itself may be destroyed. In addition, in an electronically controlled fuel injection pump capable of high-pressure injection, there is a concern about wear on the sliding surface. The HFRR wear scar diameter (WS1.4) as used in the present invention is a value measured by the Petroleum Institute Standard JPI-5S-50-98 “Light Oil-Lubricity Test Method” issued by the Japan Petroleum Institute. Means.
本発明の燃料油組成物はエステル系および／または酸系の潤滑性向上剤を含有することが好ましい。
エステル系の潤滑性向上剤としては、グリセリンのカルボン酸エステルが挙げられる。カルボン酸エステルを構成するカルボン酸としては特に限定されるものではないが、例えば、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸等を挙げることができる。エステル系潤滑性向上剤の種類は１種であっても２種以上であってもよい。
酸系の潤滑性向上剤としては、例えば、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸等の各種カルボン酸、及びこれらのカルボン酸の２種以上の混合物を挙げることができる。
潤滑性向上剤の添加量については、前述のＨＦＲＲの磨耗痕径ＷＳＤ１．４が４６０μｍを超えない範囲であれば、特に制限されないが、組成物全量基準で３５質量ｐｐｍ以上であることが好ましく、５０質量ｐｐｍ以上であることがより好ましい。
The fuel oil composition of the present invention preferably contains an ester-based and / or acid-based lubricity improver.
Examples of ester-based lubricity improvers include carboxylic acid esters of glycerin. Although it does not specifically limit as carboxylic acid which comprises carboxylic acid ester, For example, linoleic acid, oleic acid, salicylic acid, palmitic acid, myristic acid, hexadecenoic acid etc. can be mentioned. The type of ester lubricity improver may be one type or two or more types.
Examples of acid-based lubricity improvers include various carboxylic acids such as linoleic acid, oleic acid, salicylic acid, palmitic acid, myristic acid, hexadecenoic acid, and mixtures of two or more of these carboxylic acids. Can do.
The addition amount of the lubricity improver is not particularly limited as long as the wear scar diameter WSD1.4 of HFRR is within a range not exceeding 460 μm, but it is preferably 35 ppm by mass or more based on the total amount of the composition. More preferably, it is 50 mass ppm or more.
本発明の燃料油組成物にエステル系の潤滑性向上剤を添加する場合は、酸化防止剤の添加量Ｃ（質量ｐｐｍ）は、式３を満たすことが必要である。
０．０１×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．１×Ｈ （式３）
この添加量Ｃの好ましい範囲は、０．０１×Ｈ≦Ｃ≦０．０８×Ｈであり、より好ましくは０．０１×Ｈ≦Ｃ≦０．０７×Ｈ、さらに好ましくは０．０１×Ｈ≦Ｃ≦０．０５×Ｈである。
When an ester-based lubricity improver is added to the fuel oil composition of the present invention, it is necessary that the amount C (mass ppm) of the antioxidant is satisfied.
0.01 × H ≦ C ≦ 0.1 × H (Formula 3)
A preferable range of the addition amount C is 0.01 × H ≦ C ≦ 0.08 × H, more preferably 0.01 × H ≦ C ≦ 0.07 × H, and still more preferably 0.01 × H. ≦ C ≦ 0.05 × H.
また、本発明の燃料油組成物に酸系の潤滑性向上剤を添加する場合は、酸化防止剤の添加量Ｃ（質量ｐｐｍ）は、式４を満たすことが必要である。
０．０２×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．２×Ｈ （式４）
この添加量Ｃの好ましい範囲は、０．０２×Ｈ≦Ｃ≦０．１８×Ｈであり、より好ましくは０．０２×Ｈ≦Ｃ≦０．１５×Ｈ、さらに好ましくは０．０２×Ｈ≦Ｃ≦０．１０×Ｈである。
Further, when an acid-based lubricity improver is added to the fuel oil composition of the present invention, the amount C (mass ppm) of the antioxidant needs to satisfy Formula 4.
0.02 × H ≦ C ≦ 0.2 × H (Formula 4)
A preferable range of the addition amount C is 0.02 × H ≦ C ≦ 0.18 × H, more preferably 0.02 × H ≦ C ≦ 0.15 × H, and further preferably 0.02 × H. ≦ C ≦ 0.10 × H.
本発明の燃料油組成物は、引火点が５０℃以上、蒸留性状９０％留出温度が３５０℃以下、動粘度（３０℃）が２．５ｍｍ２／ｓ以上、セタン指数が４５以上、密度が７５０ｋｇ／ｍ３以上、８５０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましい。 The fuel oil composition of the present invention has a flash point of 50 ° C. or higher, a distillation property 90% distillation temperature of 350 ° C. or lower, a kinematic viscosity (30 ° C.) of 2.5 mm 2 / s or higher, a cetane index of 45 or higher, and a density. Is preferably 750 kg / m 3 or more and 850 kg / m 3 or less.
引火点は、より好ましくは５４℃以上、さらに好ましくは５８℃以上である。引火点が５０℃に満たない場合は、安全上の観点から軽油組成物としての取扱いが困難となる。なお、本発明でいう引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５「原油及び石油製品引火点試験方法」で測定される値を示す。 The flash point is more preferably 54 ° C or higher, and still more preferably 58 ° C or higher. When the flash point is less than 50 ° C., handling as a light oil composition is difficult from the viewpoint of safety. In addition, the flash point as used in the field of this invention shows the value measured by JISK2265 "Crude oil and petroleum product flash point test method".
蒸留性状９０％留出温度は、より好ましくは３４０℃以下、さらに好ましくは３３０℃以下、特に好ましくは３２０℃以下である。９０％留出温度が３５０℃を超えると、ＰＭや微粒子の排出量が増加する傾向にある。また、９０％留出温度は、好ましくは２８０℃以上、より好ましくは２８５℃以上、さらに好ましくは２９０℃以上、特に好ましくは２９５℃以上である。９０％留出温度が２８０℃に満たないと、燃費向上効果が不十分となり、エンジン出力が低下する傾向にある。なお、９０％留出温度とは、ＪＩＳ Ｋ ２２５４「石油製品−蒸留試験方法」により測定される値を意味する。 The distillation property 90% distillation temperature is more preferably 340 ° C. or less, further preferably 330 ° C. or less, and particularly preferably 320 ° C. or less. When the 90% distillation temperature exceeds 350 ° C., the discharge amount of PM and fine particles tends to increase. The 90% distillation temperature is preferably 280 ° C. or higher, more preferably 285 ° C. or higher, further preferably 290 ° C. or higher, and particularly preferably 295 ° C. or higher. If the 90% distillation temperature is less than 280 ° C., the fuel efficiency improvement effect becomes insufficient and the engine output tends to decrease. The 90% distillation temperature means a value measured according to JIS K 2254 “Petroleum product-distillation test method”.
動粘度（３０℃）は、２．７ｍｍ２／ｓ以上であることがより好ましく、２．９ｍｍ２／ｓ以上であることがさらに好ましい。当該動粘度が２．５ｍｍ２／ｓに満たない場合は、燃料噴射ポンプ側の燃料噴射時期制御が困難となる傾向にあり、またエンジンに搭載された燃料噴射ポンプの各部における潤滑性が損なわれるおそれがある。また、本発明の燃料油組成物の３０℃における動粘度は５ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、４．７ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましく、４．５ｍｍ２／ｓ以下であることがさらに好ましい。当該動粘度が５ｍｍ２／ｓを超えると、燃料噴射システム内部の抵抗が増加して噴射系が不安定化し、排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭの濃度が高くなってしまう。なお、ここでいう動粘度とは、ＪＩＳ Ｋ ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される動粘度を意味する。 The kinematic viscosity (30 ° C.) is more preferably 2.7 mm 2 / s or more, and further preferably 2.9 mm 2 / s or more. If the kinematic viscosity is less than 2.5 mm 2 / s, it tends to be difficult to control the fuel injection timing on the fuel injection pump side, and the lubricity of each part of the fuel injection pump mounted on the engine is impaired. There is a fear. It is preferable that kinematic viscosity at 30 ° C. of the fuel oil composition of the present invention is less than 5 mm 2 / s, more preferably not more than 4.7 mm 2 / s, or less 4.5 mm 2 / s More preferably. If the kinematic viscosity exceeds 5 mm 2 / s, the resistance inside the fuel injection system increases, the injection system becomes unstable, and the concentrations of NOx and PM in the exhaust gas increase. In addition, kinematic viscosity here means kinematic viscosity measured by JISK2283 "crude oil and petroleum products-kinematic viscosity test method and viscosity index calculation method".
セタン指数は、４８以上であることがより好ましく、５１以上であることが最も好ましい。なお、本発明でいうセタン指数とは、ＪＩＳ Ｋ ２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」によって算出される価を意味する。セタン指数が４５に満たない場合には、排出ガス中のＰＭ、アルデヒド類、あるいはさらにＮＯｘの濃度が高くなる傾向にある。 The cetane index is more preferably 48 or more, and most preferably 51 or more. The cetane index referred to in the present invention is defined by “Calculation method of cetane index using 8.4 variable equations” in JIS K 2280 “Petroleum products-fuel oil-octane number and cetane number test method and cetane index calculation method”. It means the calculated value. When the cetane index is less than 45, the concentration of PM, aldehydes, or NOx in the exhaust gas tends to increase.
密度は、発熱量確保の点から、７６０ｋｇ／ｍ３以上であることがより好ましく、７７０ｋｇ／ｍ３以上がさらに好ましい。また、ＮＯｘ、ＰＭの排出量を低減する点から、８４５ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、８４０ｋｇ／ｍ３以下がさらに好ましい。なお、ここでいう密度とは、ＪＩＳ Ｋ ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。 The density is more preferably 760 kg / m 3 or more, and more preferably 770 kg / m 3 or more, from the viewpoint of securing the calorific value. Further, NOx, from the viewpoint of reducing the emissions of PM, more preferably 845 kg / m 3 or less, more preferably 840 kg / m 3 or less. In addition, the density here means the density measured by JIS K 2249 “Density test method and density / mass / capacity conversion table of crude oil and petroleum products”.
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, although this invention is demonstrated more concretely based on an Example and a comparative example, this invention is not limited to these Examples at all.
（実施例１、２および比較例１〜３）
表１に示す各軽油基材を表２で示す配合割合で混合し、軽油組成物を調製した。
(Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3)
Each light oil base material shown in Table 1 was mixed at a blending ratio shown in Table 2 to prepare a light oil composition.
なお、軽油組成物の性状は、以下の方法により測定した。
密度は、ＪＩＳ Ｋ ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度である。
蒸留性状は、ＪＩＳ Ｋ２２５４「石油製品−蒸留試験方法」によって測定される値である。
動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される動粘度である。
硫黄分含有量は、ＪＩＳ Ｋ ２５４１「硫黄分試験方法」により測定される軽油組成物全量基準の硫黄分の質量含有量である。
The properties of the light oil composition were measured by the following method.
The density is a density measured according to JIS K 2249 “Determination method of density of crude oil and petroleum products and density / mass / capacity conversion table”.
The distillation property is a value measured by JIS K2254 “Petroleum product-distillation test method”.
The kinematic viscosity is a kinematic viscosity measured according to JIS K 2283 “Crude oil and petroleum products—Kinematic viscosity test method and viscosity index calculation method”.
The sulfur content is a mass content of the sulfur content based on the total amount of the light oil composition measured by JIS K2541 “Sulfur content test method”.
また実施例１、２および比較例１〜３の軽油組成物において、酸化安定性試験を実施し、試験前後の酸価を測定した。その結果を表３に示す。
なお、全酸価は、ＪＩＳ Ｋ ２５０１「石油製品及び潤滑油−中和価試験方法」により測定される値を意味する。酸化安定性試験は、ＡＳＴＭ Ｄ２２７４−９４に準拠して、１１５℃、酸素バブリング下、１６時間の条件下で行うものである。
表３から明らかなように、実施例１、２では熱履歴指数Ｈを６００を超え１０００以下にし、さらに酸化防止剤を適性量添加することによって、加速酸化試験後の酸化増加量を０．２ｍｇ−ＫＯＨ／ｇ以下に抑えることができ、良好な酸化安定性を確保できている。それに対し、比較例１〜３では熱履歴指数Ｈが１０００を超えており、加速酸化試験後の全酸価増加量は０．２ｍｇ−ＫＯＨ／ｇ以下を達成できていない。
Moreover, in the light oil composition of Examples 1, 2 and Comparative Examples 1-3, the oxidation stability test was implemented and the acid value before and behind a test was measured. The results are shown in Table 3.
The total acid value means a value measured according to JIS K 2501 “Petroleum products and lubricating oil-neutralization number test method”. The oxidation stability test is performed under the conditions of 115 ° C. and oxygen bubbling for 16 hours in accordance with ASTM D2274-94.
As is clear from Table 3, in Examples 1 and 2, the thermal history index H was set to more than 600 and 1000 or less, and an appropriate amount of an antioxidant was added, so that the increase in oxidation after the accelerated oxidation test was 0.2 mg. It can be suppressed to −KOH / g or less, and good oxidation stability can be secured. On the other hand, in Comparative Examples 1 to 3, the thermal history index H exceeds 1000, and the total acid value increase after the accelerated oxidation test cannot achieve 0.2 mg-KOH / g or less.
次に、実施例１、２及び比較例１〜３の各軽油組成物を用いて加速試験後の全不溶解分を測定した。
表３の結果から、実施例１、２の軽油組成物は加速試験後の不溶解分生成量が低く抑えられていたが、比較例１〜３については、大幅な不溶解分量の増加が確認された。このことより、比較例１〜３の軽油組成物は、長期貯蔵時や、ディーゼルエンジン内での熱負荷の高い部分に接触した場合において、過酸化物、スラッジの生成の可能性が高く、燃焼への悪影響が懸念される。
Next, the total insoluble matter after the acceleration test was measured using the light oil compositions of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3.
From the results of Table 3, the light oil compositions of Examples 1 and 2 were suppressed to a low amount of insoluble matter after the acceleration test, but for Comparative Examples 1 to 3, a significant increase in the amount of insoluble matter was confirmed. It was done. From this, the light oil composition of Comparative Examples 1 to 3 has a high possibility of generation of peroxide and sludge during long-term storage or when it comes into contact with a portion having a high heat load in the diesel engine, and combustion. There are concerns about adverse effects on
Claims (8)
（１）精製過程で受ける熱履歴が３００℃以上の基材を少なくとも１種以上含有していること
（２）熱履歴３００℃以上の基材が受けた熱履歴最高温度Ａ（℃）とその基材配合割合Ｂ（容量％）から、以下の式１で算出される熱履歴指数Ｈが６００より大きく、１０００以下であること
Ｈ＝Σ｛（Ａ−３００）１．５× （Ｂ／１００） ｝ （式１）
（３）酸化防止剤を含有していること A fuel oil composition comprising the following requirements (1) to (3):
(1) It contains at least one base material having a heat history of 300 ° C. or higher in the refining process. (2) Maximum heat history temperature A (° C.) received by a base material having a heat history of 300 ° C. or higher From the base material blend ratio B (volume%), the thermal history index H calculated by the following formula 1 is greater than 600 and 1000 or less. H = Σ {(A−300) 1.5 × (B / 100 } (Formula 1)
(3) It contains an antioxidant.
０．０１×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．１×Ｈ （式２） In Claim 1, content C (mass ppm) of antioxidant satisfy | fills the following formula | equation 2, The fuel oil composition of Claim 1 characterized by the above-mentioned.
0.01 × H ≦ C ≦ 0.1 × H (Formula 2)
０．０１×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．１×Ｈ （式３） The fuel oil composition according to claim 5, wherein the lubricity improver is ester-based, and the content C (mass ppm) of the antioxidant satisfies the following formula 3.
0.01 × H ≦ C ≦ 0.1 × H (Formula 3)
０．０２×Ｈ ≦ Ｃ ≦ ０．２×Ｈ （式４） The fuel oil composition according to claim 5, wherein the lubricity improver is acid-based, and the content C (mass ppm) of the antioxidant satisfies the following formula 4.
0.02 × H ≦ C ≦ 0.2 × H (Formula 4)
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