JP2007331022A - Method for manufacturing stainless steel welding wire - Google Patents
Method for manufacturing stainless steel welding wire Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007331022A JP2007331022A JP2006168896A JP2006168896A JP2007331022A JP 2007331022 A JP2007331022 A JP 2007331022A JP 2006168896 A JP2006168896 A JP 2006168896A JP 2006168896 A JP2006168896 A JP 2006168896A JP 2007331022 A JP2007331022 A JP 2007331022A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- stainless steel
- wire
- steel
- welding wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法に関し、より特定的には、シールドガスを用いたアーク溶接に好適なフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法に関するものである。 The present invention relates to a method for manufacturing a stainless steel welding wire, and more particularly to a method for manufacturing a ferritic stainless steel welding wire suitable for arc welding using a shielding gas.
近年、機械製品の性能向上に伴う素材への要求特性の上昇に起因して、耐食性、耐酸化性、耐熱性などに優れたステンレス鋼からなる部材の用途は拡大している。また、ステンレス鋼が有する光沢を利用し、製品のデザイン上の美観向上を目的として、ステンレス鋼が部材の素材として採用される場合も多くなっている。このような状況の下、ステンレス鋼からなる部材同士を連結する目的で、当該部材同士を溶接により接合する必要が生じることも多い。 In recent years, the use of members made of stainless steel, which is excellent in corrosion resistance, oxidation resistance, heat resistance, and the like, has been expanded due to an increase in required characteristics of materials accompanying improvement in performance of machine products. In addition, stainless steel is often used as a material of a member for the purpose of improving the aesthetics of product design by utilizing the luster of stainless steel. Under such circumstances, it is often necessary to join the members by welding for the purpose of connecting the members made of stainless steel.
今日では様々な種類のステンレス鋼が開発されており、部材の用途に適した鋼種が採用されている。たとえば、９００℃を超えるような高温の排気ガスが通過する自動車の排気マニホールドにおいては、耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼が採用されるのに対し、溶接性および強度が重視される用途においては、オーステナイト系ステンレス鋼が採用される。そして、このようなステンレス鋼からなる部材の溶接に際しては、溶接部の強度の向上等を考慮して、溶接される部材（母材）を構成する鋼種に応じた種々の溶接方法が提案されている（たとえば特許文献１参照）。
しかしながら、従来のステンレス鋼からなる部材の溶接においては、溶接部の強度等を考慮して、母材の鋼種に応じて溶接ワイヤの鋼種を変更する必要があった。そして、様々な種類のステンレス鋼が開発されている今日では、母材の鋼種ごとに溶接ワイヤを準備することは煩雑であり、種々の母材に広く適用可能な溶接ワイヤの開発が望まれていた。また、ステンレス鋼の溶接においては、溶接部の脆化および強度不足の問題や、溶接の容易性（溶接性；アークの安定性）が問題となる場合が多い。 However, in the conventional welding of members made of stainless steel, it is necessary to change the steel type of the welding wire in accordance with the steel type of the base material in consideration of the strength of the welded portion and the like. Now that various types of stainless steel are being developed, it is troublesome to prepare a welding wire for each steel type of the base material, and it is desired to develop a welding wire that can be widely applied to various base materials. It was. Further, in stainless steel welding, there are many problems of embrittlement and insufficient strength of welds and ease of welding (weldability; arc stability).
そこで、本発明の目的は、種々の母材に広く適用可能で、かつ脆化の抑制および十分な強度の確保が可能であるとともに、溶接性を向上させることが可能な、ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is a stainless steel welding wire that can be widely applied to various base materials, can suppress embrittlement and ensure sufficient strength, and can improve weldability. It is to provide a manufacturing method.
本発明に従ったステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法は、０．００５質量％以上０．０１８質量％以下の炭素（Ｃ）と、０．６０質量％以上１．３０質量％以下の珪素（Ｓｉ）と、０．３５質量％以上１．００質量％以下のマンガン（Ｍｎ）と、１．５質量％以上３．０質量％以下のモリブデン（Ｍｏ）と、２２．０質量％以上３０．０質量％以下のクロム（Ｃｒ）と、０．０３質量％以上０．１質量％以下のアルミニウム（Ａｌ）と、０．０５質量％以上０．３５質量％以下のバナジウム（Ｖ）とを含有し、残部鉄（Ｆｅ）および不可避的不純物からなり、リン（Ｐ）の含有量が０．０３０質量％以下、硫黄（Ｓ）の含有量が０．０３０質量％以下に抑制された鋼からなる鋼塊が準備される鋼塊準備工程と、当該鋼塊が、９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されて加工される加熱加工工程とを備えている。そして、加熱加工工程よりも後の加工工程においては、１０７５℃を超える温度に加熱されることなく加工が実施される。 The manufacturing method of the stainless steel welding wire according to the present invention includes 0.005 mass% or more and 0.018 mass% or less of carbon (C) and 0.60 mass% or more and 1.30 mass% or less of silicon (Si). 0.35 mass% or more and 1.00 mass% or less manganese (Mn), 1.5 mass% or more and 3.0 mass% or less molybdenum (Mo), 22.0 mass% or more and 30.0 mass% or less % Chromium (Cr), 0.03% by mass to 0.1% by mass aluminum (Al), 0.05% by mass to 0.35% by mass vanadium (V), An ingot made of steel comprising the balance iron (Fe) and inevitable impurities, the content of phosphorus (P) being suppressed to 0.030% by mass or less, and the content of sulfur (S) being suppressed to 0.030% by mass or less Steel ingot preparation step, and the steel ingot is 950 ° C. or higher 107 ℃ and a heating processing step is processed is heated to a temperature range below. And in a process process after a heat processing process, a process is implemented without being heated to the temperature exceeding 1075 degreeC.
本発明者は、種々の母材に広く適用可能なステンレス鋼溶接ワイヤについて鋭意検討した結果、以下のような知見を得た。すなわち、後述する所定の成分組成を有するステンレス鋼溶接ワイヤを用い、窒素ガスを含むシールドガスを採用したアーク溶接を実施すると、アークが安定し、溶接の容易性が向上する。また、フェライト系ステンレス鋼からなる当該溶接ワイヤが溶融し、その後凝固することにより形成される溶接部にはオーステナイト生成元素である窒素が固溶し、当該溶接部はフェライト単相ではなくフェライト−オーステナイトの混合組織となる。その結果、溶接部の鋼組織が微細化され、溶接部の脆化が抑制されるとともに、十分な強度を溶接部に付与することができる。さらに、当該ステンレス鋼溶接ワイヤを採用すれば、シールドガスにおける窒素濃度を変化させることにより、溶接部の鋼組織におけるフェライト相とオーステナイト相との割合を変化させることが可能となる。その結果、フェライト系ステンレス鋼からオーステナイト系ステンレス鋼まで種々のステンレス鋼からなる母材に合わせた溶接部を形成することが可能となり、種々の母材の溶接に広く適用することができる。 As a result of intensive studies on stainless steel welding wires that can be widely applied to various base materials, the present inventor has obtained the following knowledge. That is, when arc welding is performed using a stainless steel welding wire having a predetermined component composition, which will be described later, and a shield gas containing nitrogen gas, the arc is stabilized and the ease of welding is improved. In addition, the weld wire formed by melting and then solidifying the weld wire made of ferritic stainless steel has a solid solution of nitrogen, which is an austenite-generating element, and the weld is not a ferrite single phase but a ferrite-austenite. It becomes a mixed tissue. As a result, the steel structure of the welded portion is refined, embrittlement of the welded portion is suppressed, and sufficient strength can be imparted to the welded portion. Furthermore, when the stainless steel welding wire is employed, the ratio of the ferrite phase and the austenite phase in the steel structure of the welded portion can be changed by changing the nitrogen concentration in the shield gas. As a result, it becomes possible to form a welded portion that matches a base material made of various stainless steels from ferritic stainless steel to austenitic stainless steel, and can be widely applied to welding of various base materials.
一方、フェライト系ステンレス鋼からなる上記ステンレス鋼溶接ワイヤは、難加工性材料であり、その製造工程においては、上記成分組成を有する鋼塊を所望のワイヤの形状に加工する加工工程が問題となる。具体的には、上記成分組成を有する鋼塊、または鋼塊が加工されて作製された中間製品を加熱して変形抵抗を低減し、変形量の大きな加工を行なう工程においては、変形抵抗をより低減するため、基本的にはより高温に加熱して加工を実施することが好ましい。しかし、上記成分組成を有する鋼塊および中間製品は、室温から融点直下の高温に至るまで相変態を起こさないフェライト系ステンレス鋼からなるため、高温に加熱されると、鋼塊および中間製品を構成する鋼組織における結晶粒が粗大化し、脆化しやすい。そして、１０７５℃を超える温度に加熱されると、結晶粒の粗大化が顕著となって脆化が進行する。その結果、延性および展性が低下し、加工が困難となる。一方、加熱温度が９５０℃未満では、変形抵抗が高く、変形量の大きな加工が困難となる。したがって、鋼塊または中間製品を加熱して変形量の大きな加工を行なう工程においては、９５０℃以上１０７５℃以下の温度に加熱して加工を行なうことが好ましい。 On the other hand, the above-mentioned stainless steel welding wire made of ferritic stainless steel is a difficult-to-work material, and in the manufacturing process, there is a problem in the processing step of processing a steel ingot having the above-mentioned composition into a desired wire shape. . Specifically, in the process of heating a steel ingot having the above component composition or an intermediate product produced by processing the steel ingot to reduce the deformation resistance and performing a process with a large amount of deformation, the deformation resistance is further increased. In order to reduce, it is basically preferable to carry out the processing by heating to a higher temperature. However, steel ingots and intermediate products having the above composition are made of ferritic stainless steel that does not undergo phase transformation from room temperature to high temperatures just below the melting point. The crystal grains in the steel structure are coarsened and easily brittle. And if it heats to the temperature exceeding 1075 degreeC, the coarsening of a crystal grain will become remarkable and embrittlement will advance. As a result, ductility and malleability are reduced, and processing becomes difficult. On the other hand, when the heating temperature is less than 950 ° C., the deformation resistance is high, and processing with a large deformation amount becomes difficult. Therefore, in the step of heating the steel ingot or the intermediate product to perform processing with a large amount of deformation, it is preferable to perform processing by heating to a temperature of 950 ° C. or higher and 1075 ° C. or lower.
さらに、中間製品をワイヤの形状に加工する伸線工程などの工程を実施するに際しては、予め中間製品の硬度を低下させて加工を容易にするための焼鈍が実施される場合がある。この場合でも、１０７５℃を超える温度に加熱されると、結晶粒が粗大化して脆化が進行するため、加工が困難となる。したがって、当該工程においても、１０７５℃を超える温度に加熱されることなく加工が実施される必要がある。 Furthermore, when performing a process such as a wire drawing process for processing an intermediate product into a wire shape, annealing may be performed in advance to reduce the hardness of the intermediate product and facilitate processing. Even in this case, when heated to a temperature exceeding 1075 ° C., the crystal grains become coarse and embrittlement progresses, so that processing becomes difficult. Therefore, also in the said process, it is necessary to implement a process, without heating to the temperature exceeding 1075 degreeC.
次に、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法に含まれる鋼塊準備工程において準備される鋼塊の成分組成を、上述の範囲に限定した理由の詳細について説明する。 Next, the details of the reason why the component composition of the steel ingot prepared in the steel ingot preparation step included in the method for producing a stainless steel welding wire of the present invention is limited to the above range will be described.
Ｃは、溶接部の強度を向上させる元素である。また、Ｃは、鋼の製造工程において鋼中に不可避に含有される。Ｃ量を０．００５質量％未満にまで低下させることは、鋼の製造コストを上昇させ、ステンレス鋼溶接ワイヤの製造コスト上昇を招来するだけでなく、溶接部の強度を低下させる結果となる。一方、Ｃ含有量が０．０１８質量％を超えると、耐食性が低下するとともに、溶接部にマルテンサイト組織が生成して当該溶接部が脆化するおそれがある。そのため、Ｃの含有量は０．００５質量％以上０．０１８質量％以下である。 C is an element that improves the strength of the weld. C is inevitably contained in the steel in the steel manufacturing process. Decreasing the amount of C to less than 0.005% by mass not only increases the manufacturing cost of the steel and increases the manufacturing cost of the stainless steel welding wire, but also decreases the strength of the weld. On the other hand, when the C content exceeds 0.018% by mass, the corrosion resistance is lowered, and a martensitic structure is generated in the welded portion, which may cause the welded portion to become brittle. Therefore, the C content is 0.005 mass% or more and 0.018 mass% or less.
Ｓｉは、溶融状態にある鋼において、鋼の特性に対して有害な酸素の含有量を低下させるために添加される元素であるとともに、溶接部の強度を向上させる機能を有する。そのため、含有量が少ない場合これらの効果が不十分となる。また、Ｓｉ含有量が少ない場合、溶接時のビード形状が好ましくない形状である凸型となる。Ｓｉの含有量が０．６０質量％未満では、このような問題が顕著となる。一方、Ｓｉ含有量が１．３０質量％を超えると、溶接時のアークが安定せず、溶融池に乱れを生じる。そのため、Ｓｉ含有量は、０．６０質量％以上１．３０質量％以下である。なお、ビード形状が凸型となることを一層抑制するためには、Ｓｉ含有量は０．８０質量％以上であることが好ましい。また、溶接時のアークを一層安定させるためには、Ｓｉ含有量は１．２０質量％以下であることが好ましい。 Si is an element added to lower the content of oxygen harmful to the properties of the steel in the molten state, and has a function of improving the strength of the weld. Therefore, when the content is small, these effects are insufficient. Moreover, when there is little Si content, the bead shape at the time of welding will become a convex shape which is an unpreferable shape. When the Si content is less than 0.60% by mass, such a problem becomes significant. On the other hand, if the Si content exceeds 1.30% by mass, the arc during welding is not stable, and the molten pool is disturbed. Therefore, Si content is 0.60 mass% or more and 1.30 mass% or less. In order to further suppress the bead shape from becoming convex, the Si content is preferably 0.80% by mass or more. In order to further stabilize the arc during welding, the Si content is preferably 1.20% by mass or less.
Ｍｎは、Ｓｉと同様に、溶融状態にある鋼において、鋼の特性に対して有害な酸素の含有量を低下させるために添加される元素であるとともに、溶接部の強度を向上させる機能を有する。そのため、含有量が少ない場合これらの効果が不十分となる。また、Ｍｎの含有量が少ない場合、溶接時のスラグの形成が不十分となり、ビードの形成に悪影響を与える。Ｍｎの含有量が０．３５質量％未満では、このような問題が顕著となる。一方、Ｍｎの含有量が１．００質量％を超えると、耐食性の低下、硬度上昇に伴う脆化、切削加工の容易性（切削性）の劣化などの問題を生じる。そのため、Ｍｎの含有量は、０．３５質量％以上１．００質量％以下である。 Mn is an element added to lower the content of oxygen harmful to steel properties in steel in a molten state, similarly to Si, and has a function of improving the strength of the weld. . Therefore, when the content is small, these effects are insufficient. Moreover, when there is little content of Mn, formation of slag at the time of welding becomes inadequate, and it has a bad influence on formation of a bead. When the Mn content is less than 0.35% by mass, such a problem becomes remarkable. On the other hand, when the content of Mn exceeds 1.00% by mass, problems such as a decrease in corrosion resistance, embrittlement associated with an increase in hardness, and deterioration in ease of cutting (cutting property) occur. Therefore, the Mn content is 0.35 mass% or more and 1.00 mass% or less.
Ｍｏは、溶接時にシールドガスに含まれる窒素を、ブローホールを形成させることなく溶接部の鋼中に固溶させる機能を有する。含有量が１．５質量％未満では、当該機能が十分に発揮されない。一方、含有量が３．０質量％を超えると、窒化物の形成に起因した硬度上昇に伴う脆化、切削性の劣化などの問題を生じる。そのため、Ｍｏ含有量は、１．５質量％以上３．０質量％以下である。なお、ブローホールの形成を一層抑制するためには、Ｍｏ含有量は２．０質量％以上であることが好ましい。また、窒化物の形成に起因した脆化および切削性の劣化などの問題を一層抑制するためには、Ｍｏ含有量は２．５質量％以下であることが好ましい。 Mo has a function of dissolving nitrogen contained in the shield gas during welding in the steel of the welded part without forming a blowhole. When the content is less than 1.5% by mass, the function is not sufficiently exhibited. On the other hand, if the content exceeds 3.0% by mass, problems such as embrittlement and deterioration of machinability due to an increase in hardness due to the formation of nitrides occur. Therefore, Mo content is 1.5 mass% or more and 3.0 mass% or less. In order to further suppress the formation of blow holes, the Mo content is preferably 2.0% by mass or more. In order to further suppress problems such as embrittlement and deterioration of machinability due to the formation of nitride, the Mo content is preferably 2.5% by mass or less.
Ｃｒは、溶接部の耐食性、耐酸化性を向上させるとともに、前述の窒素の固溶によるオーステナイト相の形成に寄与する元素である。２２．０質量％未満では、当該機能が十分に発揮されない。一方、含有量が３０．０質量％を超えると、スピノーダル分解に起因した脆化（いわゆる４７５℃脆性）のため、ワイヤの形状への加工が難しくなる。したがって、Ｃｒ含有量は２２．０質量％以上３０．０質量％以下である。なお、ワイヤの形状への加工を一層容易にするためには、Ｃｒ含有量は２７．０質量％以下とすることが好ましい。また、溶接部の耐食性および耐酸化性の向上、窒素の固溶によるオーステナイト相の形成などの機能を一層顕著に発揮させるためには、Ｃｒ含有量は２４．０質量％以上であることが好ましい。 Cr is an element that improves the corrosion resistance and oxidation resistance of the welded portion and contributes to the formation of the austenite phase by the solid solution of nitrogen described above. If it is less than 22.0% by mass, the function is not sufficiently exhibited. On the other hand, when the content exceeds 30.0% by mass, it becomes difficult to process the wire shape due to embrittlement (so-called 475 ° C. embrittlement) due to spinodal decomposition. Therefore, the Cr content is 22.0 mass% or more and 30.0 mass% or less. In order to further facilitate the processing of the wire into a shape, the Cr content is preferably 27.0% by mass or less. Further, in order to exhibit the functions such as improvement of corrosion resistance and oxidation resistance of the welded portion and formation of austenite phase by solid solution of nitrogen, the Cr content is preferably 24.0% by mass or more. .
Ａｌは、溶接部において鋼中に固溶しなかった窒素を窒化物として固定することにより、ブローホールの発生を抑制する機能を有する。含有量が０．０３質量％未満では、当該機能が十分に発揮されない。一方、含有量が０．１質量％を超えると、溶接時においてビードの形成に悪影響を与えるとともに、アークが不安定になり、スパッタ（飛散物）が増加する。そのため、Ａｌ含有量は、０．０３質量％以上０．１質量％以下である。 Al has a function of suppressing the generation of blowholes by fixing nitrogen that has not been dissolved in steel as a nitride in the welded portion. When the content is less than 0.03% by mass, the function is not sufficiently exhibited. On the other hand, if the content exceeds 0.1% by mass, the formation of beads is adversely affected during welding, the arc becomes unstable, and spatter (scattered matter) increases. Therefore, the Al content is 0.03% by mass or more and 0.1% by mass or less.
Ｖは、Ａｌと同様に、ブローホールの発生を抑制する機能を有する。含有量が０．０５質量％未満では、当該機能が十分に発揮されない。一方、含有量が０．３５質量％を超えると、溶接時においてビードの形成に悪影響を与えるとともに、スパッタが増加する。また、含有量が０．３５質量％を超えると、他の合金元素との間に金属間化合物を形成し、溶接部を脆化させる。そのため、Ｖ含有量は、０．０５質量％以上０．３５質量％以下である。 V, like Al, has a function of suppressing the generation of blow holes. When the content is less than 0.05% by mass, the function is not sufficiently exhibited. On the other hand, if the content exceeds 0.35% by mass, the formation of beads is adversely affected during welding and spatter increases. Moreover, when content exceeds 0.35 mass%, an intermetallic compound will be formed between other alloy elements, and a weld part will be embrittled. Therefore, V content is 0.05 mass% or more and 0.35 mass% or less.
Ｐは、溶接割れを助長し、溶接部の靭性を著しく低下させる。含有量が０．０３０質量％を超えると、当該悪影響が大きくなるため、Ｐの含有量は、０．０３０質量％以下に抑制されることが好ましい。また、上記悪影響を一層確実に抑制するためには、Ｐの含有量は、０．０２０質量％以下に抑制されることが、より好ましい。 P promotes weld cracking and significantly reduces the toughness of the weld. When the content exceeds 0.030% by mass, the adverse effect increases, and therefore the P content is preferably suppressed to 0.030% by mass or less. Moreover, in order to suppress the said bad influence more reliably, it is more preferable that content of P is suppressed to 0.020 mass% or less.
Ｓは、Ｐと同様に、溶接割れを助長し、溶接部の靭性を著しく低下させる。含有量が０．０３０質量％を超えると、当該悪影響が大きくなるため、Ｓの含有量は、０．０３０質量％以下に抑制されることが好ましい。また、上記悪影響を一層確実に抑制するためには、Ｓの含有量は、０．０１５質量％以下に抑制されることが、より好ましい。なお、Ｓ含有量が０．００５質量％未満とされた場合、溶接部のビード形状が凸型となる傾向があるため、Ｓ含有量は０．００５質量％以上としてもよい。 S, like P, promotes weld cracking and significantly reduces the toughness of the weld. When the content exceeds 0.030% by mass, the adverse effect becomes large, and therefore the S content is preferably suppressed to 0.030% by mass or less. Moreover, in order to suppress the said bad influence more reliably, it is more preferable that content of S is suppressed to 0.015 mass% or less. When the S content is less than 0.005% by mass, the bead shape of the welded portion tends to be convex, so the S content may be 0.005% by mass or more.
以上のように、鋼塊準備工程において上記成分組成を有する鋼からなる鋼塊が準備されることにより、窒素ガスを含むシールドガスを採用したアーク溶接に適用することで、溶接の容易性が向上するだけでなく、溶接部の脆化の抑制、十分な強度の付与を可能とし、かつ種々の母材の溶接に広く適用することが可能な成分組成をステンレス鋼溶接ワイヤに付与することができる。また、加熱加工工程において当該鋼塊が９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されて加工されるとともに、加熱加工工程よりも後の加工工程において１０７５℃を超える温度に加熱されることなく加工が実施されることにより、比較的容易に上述の成分組成を有する鋼塊をワイヤの形状にまで加工することが可能となる。その結果、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法によれば、種々の母材に広く適用可能で、かつ溶接部の脆化の抑制および十分な溶接部の強度の確保が可能であるとともに、溶接の容易性を向上させることが可能なステンレス鋼溶接ワイヤを容易に製造することができる。 As described above, by preparing an ingot made of steel having the above composition in the ingot preparation step, the ease of welding is improved by applying it to arc welding employing a shielding gas containing nitrogen gas. In addition, it is possible to provide a stainless steel welding wire with a component composition that makes it possible to suppress embrittlement of the welded portion, impart sufficient strength, and can be widely applied to welding of various base materials. . Further, in the heat processing step, the steel ingot is heated to a temperature range of 950 ° C. or higher and 1075 ° C. or lower and processed without being heated to a temperature exceeding 1075 ° C. in the processing step after the heat processing step. As a result, the steel ingot having the above-described component composition can be processed into the shape of a wire relatively easily. As a result, according to the method for producing a stainless steel welding wire of the present invention, it can be widely applied to various base materials, and can suppress the embrittlement of the welded portion and ensure sufficient strength of the welded portion, A stainless steel welding wire capable of improving the ease of welding can be easily manufactured.
以上の説明から明らかなように、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法によれば、種々の母材に広く適用可能で、かつ脆化の抑制および十分な強度の確保が可能であるとともに、溶接の容易性を向上させることが可能な、ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法を提供することができる。 As is clear from the above description, according to the method for producing a stainless steel welding wire of the present invention, it is widely applicable to various base materials, and it is possible to suppress embrittlement and ensure sufficient strength, A method for producing a stainless steel welding wire capable of improving the ease of welding can be provided.
以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を説明する。
（実施の形態１）
図１は、本発明の一実施の形態である実施の形態１におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法の概略を示す図である。図１を参照して、実施の形態１におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法について説明する。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(Embodiment 1)
FIG. 1 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a stainless steel welding wire in Embodiment 1, which is an embodiment of the present invention. With reference to FIG. 1, the manufacturing method of the stainless steel welding wire in Embodiment 1 is demonstrated.
図１を参照して、実施の形態１におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法は、鋼塊準備工程としての鋳造工程と、加熱加工工程としての分塊圧延工程、棒鋼圧延工程および線材圧延工程と、冷間加工工程としての伸線工程と、仕上げ工程とを備えている。すなわち、まず鋳造工程において、０．００５質量％以上０．０１８質量％以下のＣと、０．６０質量％以上１．３０質量％以下のＳｉと、０．３５質量％以上１．００質量％以下のＭｎと、１．５質量％以上３．０質量％以下のＭｏと、２２．０質量％以上３０．０質量％以下のＣｒと、０．０３質量％以上０．１質量％以下のＡｌと、０．０５質量％以上０．３５質量％以下のＶとを含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、Ｐの含有量が０．０３０質量％以下、Ｓの含有量が０．０３０質量％以下に抑制された鋼からなる鋼塊が準備される。具体的には、たとえばＡＯＤ精錬（アルゴン酸素脱ガス精錬）により精錬され、かつ上記成分組成に調整された溶鋼が鋳造用の鋳型に流し込まれた後冷却され、当該成分組成を有する鋼塊（インゴット）が作製される。 With reference to FIG. 1, the manufacturing method of the stainless steel welding wire in Embodiment 1 includes a casting process as a steel ingot preparation process, a split rolling process as a heating process, a bar rolling process, and a wire rod rolling process, It has a wire drawing process as a cold working process and a finishing process. That is, first, in the casting process, 0.005 mass% to 0.018 mass% C, 0.60 mass% to 1.30 mass% Si, and 0.35 mass% to 1.00 mass%. The following Mn, 1.5% by mass to 3.0% by mass Mo, 22.0% by mass to 30.0% by mass Cr, 0.03% by mass to 0.1% by mass It contains Al and 0.05 mass% or more and 0.35 mass% or less V, and consists of the balance Fe and inevitable impurities, the P content is 0.030 mass% or less, and the S content is 0.00. A steel ingot made of steel suppressed to 030 mass% or less is prepared. Specifically, for example, a steel ingot (ingot) having the component composition which is refined by AOD refining (argon oxygen degassing refining) and cooled after the molten steel adjusted to the above component composition is poured into a casting mold. ) Is produced.
次に、鋳造工程において作製された鋼塊が９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されて圧延されることにより、第１中間製品としての鋼片が作製される第１加熱加工工程としての分塊圧延工程が実施される。 Next, the steel ingot produced in the casting process is heated to a temperature range of 950 ° C. or higher and 1075 ° C. or lower and rolled, whereby a steel piece as a first intermediate product is produced as a first heat processing step. A block rolling process is performed.
さらに、分塊圧延工程において作製された鋼片が９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されてさらに圧延されることにより、第２中間製品としての棒鋼が作製される第２加熱加工工程としての棒鋼圧延工程が実施される。 Furthermore, the steel piece produced in the partial rolling process is heated to a temperature range of 950 ° C. or more and 1075 ° C. or less and further rolled, whereby the second heating process step in which the steel bar as the second intermediate product is produced. The steel bar rolling process is performed.
さらに、棒鋼圧延工程において作製された棒鋼が９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されてさらに圧延されることにより、第３中間製品としての線材が作製される第３加熱加工工程としての線材圧延工程が実施される。 Furthermore, the wire rod as the third heat processing step in which the wire rod as the third intermediate product is manufactured by heating the bar steel produced in the rod steel rolling step to a temperature range of 950 ° C. to 1075 ° C. and further rolling it. A rolling process is performed.
次に、線材圧延工程において作製された線材が、所望の形状にまで加工されることにより、最終ワイヤサイズの鋼線が作製される伸線工程が実施される。具体的には、線材圧延工程において作製された線材がダイスを用いて引抜加工されることにより、所望の断面形状を有する鋼線に加工される。このとき、伸線工程においては、当該引抜加工を容易にするため、線材を所定の温度にまで加熱した後、徐冷することにより線材の硬度を低下させる焼鈍が、引抜加工に先立って実施されてもよい。そして、当該伸線工程における焼鈍は、１０７５℃を超える温度に加熱されることなく実施される。 Next, the wire rod produced in the wire rod rolling step is processed into a desired shape, thereby carrying out a wire drawing step in which a steel wire having a final wire size is produced. Specifically, the wire produced in the wire rod rolling process is drawn into a steel wire having a desired cross-sectional shape by using a die. At this time, in the wire drawing process, in order to facilitate the drawing process, the wire is heated to a predetermined temperature and then annealed to reduce the hardness of the wire by slow cooling before the drawing process. May be. And the annealing in the said wire drawing process is implemented without being heated to the temperature exceeding 1075 degreeC.
また、線材圧延工程において作製された線材を、直接所望のステンレス鋼溶接ワイヤの形状にまで加工することが困難な場合、焼鈍を含む伸線工程を繰り返して実施することにより段階的に引抜加工を実施し、最終的に所望のステンレス鋼溶接ワイヤの形状にまで加工してもよい。この場合でも、各伸線工程における焼鈍は、１０７５℃を超える温度に加熱されることなく実施される。すなわち、加熱加工工程である線材圧延工程よりも後の加工工程である伸線工程においては、１０７５℃を超える温度に加熱されることなく加工が実施される。 In addition, when it is difficult to directly process the wire produced in the wire rolling process to the desired shape of the stainless steel welding wire, the drawing process is performed step by step by repeating the wire drawing process including annealing. It may be carried out and finally processed into a desired stainless steel welding wire shape. Even in this case, annealing in each wire drawing step is performed without being heated to a temperature exceeding 1075 ° C. That is, in the wire drawing step that is a processing step after the wire rod rolling step that is a heat processing step, the processing is performed without being heated to a temperature exceeding 1075 ° C.
次に、伸線工程において作製された最終ワイヤサイズの鋼線に対して、表面の傷などを除去する仕上げ加工や、防錆油の塗布などの仕上げ処理が行なわれる仕上げ工程が実施される。これにより、実施の形態１におけるステンレス鋼溶接ワイヤは完成し、実施の形態１におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法は完了する。 Next, a finishing process is performed on the steel wire of the final wire size produced in the wire drawing process, in which a finishing process for removing scratches on the surface and a finishing process such as application of rust preventive oil is performed. Thereby, the stainless steel welding wire in Embodiment 1 is completed, and the manufacturing method of the stainless steel welding wire in Embodiment 1 is completed.
実施の形態１のステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法によれば、鋳造工程において上記成分組成を有する鋼からなる鋼塊が準備されることにより、窒素ガスを含むシールドガスを採用したアーク溶接に適用することで、溶接の容易性が向上するだけでなく、溶接部の脆化の抑制、十分な強度の付与を可能とし、かつ種々の母材の溶接に広く適用することが可能な成分組成をステンレス鋼溶接ワイヤに付与することができる。また、加熱加工工程である分塊圧延工程、棒鋼圧延工程および線材圧延工程において当該鋼塊が９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されて加工されるとともに、加熱加工工程よりも後の加工工程である伸線工程において１０７５℃を超える温度に加熱されることなく加工が実施されることにより、比較的容易に上述の成分組成を有する鋼塊をワイヤの形状にまで加工することが可能となる。その結果、実施の形態１のステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法によれば、種々の母材に広く適用可能で、かつ溶接部の脆化の抑制および十分な溶接部の強度の確保が可能であるとともに、溶接の容易性を向上させることが可能なステンレス鋼溶接ワイヤを容易に製造することができる。 According to the method for manufacturing a stainless steel welding wire of the first embodiment, a steel ingot made of steel having the above component composition is prepared in a casting process, so that it is applied to arc welding employing a shield gas containing nitrogen gas. In addition to improving the ease of welding, stainless steel has a component composition that can suppress the embrittlement of the welded portion, impart sufficient strength, and can be widely applied to welding of various base materials. Can be applied to steel welding wires. In addition, the steel ingot is heated to a temperature range of 950 ° C. or higher and 1075 ° C. or lower in the batch rolling step, the steel bar rolling step, and the wire rod rolling step, which are heating processing steps, and processing after the heating processing step. By carrying out processing without being heated to a temperature exceeding 1075 ° C. in the wire drawing step, which is a process, it is possible to relatively easily process a steel ingot having the above-described component composition into a wire shape. Become. As a result, according to the manufacturing method of the stainless steel welding wire of the first embodiment, it can be widely applied to various base materials, and can suppress the embrittlement of the welded portion and ensure sufficient strength of the welded portion. At the same time, a stainless steel welding wire capable of improving the ease of welding can be easily manufactured.
なお、上記実施の形態１においては、分塊圧延工程の後に棒鋼圧延工程が実施されたうえで、線材圧延工程が実施される場合について説明したが、分塊圧延工程の後、棒鋼圧延工程が実施されることなく、線材圧延工程が実施されてもよい。また、上記実施の形態１においては、鋳造工程の後に分塊圧延工程が実施される場合について説明したが、分塊圧延工程に代えて、鋼塊が９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されて鍛造されることにより、第１中間製品としての鋼片が作製される第１加熱加工工程としての分塊鍛造工程が実施されてもよい。鋳造工程において作製された鋼塊が比較的少量である場合や、通常と異なる形状の鋼片を作製したい場合、加工サイズの自由度の高い分塊鍛造工程を採用することが適切である。 In addition, in the said Embodiment 1, although the bar rolling process was implemented after the bar rolling process was implemented after the block rolling process, the bar rolling process was performed after the block rolling process. The wire rod rolling step may be performed without being performed. Moreover, in the said Embodiment 1, although the case where a segment rolling process was implemented after a casting process was demonstrated, it replaced with a segment rolling process and a steel ingot heated to the temperature range of 950 degreeC or more and 1075 degrees C or less. Then, a forging process as a first heating process in which a steel slab as a first intermediate product is produced may be performed. When the steel ingot produced in the casting process is relatively small, or when it is desired to produce a steel slab having a shape different from usual, it is appropriate to adopt a block forging process with a high degree of freedom in processing size.
さらに、分塊鍛造工程が採用される場合、当該工程での鍛造に使用される鍛造機には、鋼塊に接触して荷重を負荷することにより当該鋼塊を変形させるハンマーが、バネにより支持されている、バネ式鍛造機が採用されることが望ましい。これにより、鍛造時において、鋼塊に対いて衝撃荷重が負荷されることが抑制されるとともに、鋼塊に負荷される荷重の分布を均一化することが可能となる。その結果、鍛造時の割れの発生が抑制され、ステンレス鋼溶接ワイヤを一層容易に製造することが可能となる。 Further, when a forging process is adopted, a forging machine used for forging in the process has a spring that supports the hammer that deforms the ingot by contacting the ingot and applying a load. It is desirable to adopt a spring type forging machine. Thereby, at the time of forging, it is possible to suppress the impact load from being applied to the steel ingot and to make the distribution of the load applied to the steel ingot uniform. As a result, the occurrence of cracks during forging is suppressed, and a stainless steel welding wire can be more easily manufactured.
（実施の形態２）
図２は、本発明の一実施の形態である実施の形態２におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法の概略を示す図である。図２を参照して、実施の形態２におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法について説明する。
(Embodiment 2)
FIG. 2 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a stainless steel welding wire in the second embodiment which is an embodiment of the present invention. With reference to FIG. 2, the manufacturing method of the stainless steel welding wire in Embodiment 2 is demonstrated.
図２を参照して、実施の形態２におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法は、基本的には図１に基づいて説明した実施の形態１におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法と同様の構成を有している。しかし、実施の形態２においては、実施の形態１の鋳造工程および分塊圧延工程が、鋼塊準備工程としての連続鋳造工程によって置き換えられている点で実施の形態１とは異なっている。 Referring to FIG. 2, the stainless steel welding wire manufacturing method according to the second embodiment basically has the same configuration as the stainless steel welding wire manufacturing method according to the first embodiment described with reference to FIG. is doing. However, the second embodiment is different from the first embodiment in that the casting process and the ingot rolling process of the first embodiment are replaced by a continuous casting process as a steel ingot preparation process.
すなわち、図２を参照して、実施の形態２におけるステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法においては、まず、鋼塊準備工程としての連続鋳造工程が実施される。具体的には、実施の形態１と同様の成分組成に調整された溶鋼がタンディッシュに流し込まれ、さらに当該タンディッシュからタンディッシュの下部に配置され、冷却水などにより冷却された連続鋳造用鋳型を通過することにより冷却され、連続的に凝固することにより鋳片となる。このようにして作製された鋳片は、切断機を用いて適切な長さに切断され、上記成分組成を有する鋼塊としての連続鋳造鋼塊が作製される。そして、この連続鋳造鋼塊を実施の形態１における鋼片として取り扱い、以下実施の形態１と同様に棒鋼圧延工程、線材圧延工程、伸線工程および仕上げ工程を実施することにより、実施の形態２におけるステンレス鋼溶接ワイヤが完成する。 That is, with reference to FIG. 2, in the manufacturing method of the stainless steel welding wire in Embodiment 2, first, the continuous casting process as a steel ingot preparation process is implemented. Specifically, molten steel adjusted to the same composition as in the first embodiment is poured into a tundish, and is further placed from the tundish to the bottom of the tundish and cooled with cooling water or the like. It is cooled by passing through and becomes a slab by solidifying continuously. The slab produced in this way is cut into an appropriate length using a cutting machine, and a continuous cast steel ingot as a steel ingot having the above component composition is produced. Then, this continuous cast steel ingot is handled as a steel slab in the first embodiment, and the second embodiment is performed by carrying out the bar rolling process, the wire rod rolling process, the wire drawing process, and the finishing process in the same manner as in the first embodiment. The stainless steel welding wire at is completed.
実施の形態２のステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法によれば、実施の形態１のように溶鋼を一旦冷却して凝固させ、鋼塊を作製した後、当該鋼塊を再加熱して加工することにより鋼片を作製するのではなく、溶鋼が凝固した後切断することにより、直接鋼片（連続鋳造鋼塊）が作製される。その結果、実施の形態１における鋼塊の再加熱を省略することができるため、ステンレス鋼溶接ワイヤの製造コストを低減することができる。 According to the method for manufacturing a stainless steel welding wire of the second embodiment, the molten steel is once cooled and solidified as in the first embodiment to produce a steel ingot, and then the steel ingot is reheated and processed. A steel piece (continuous cast steel ingot) is produced directly by cutting after the molten steel has solidified, instead of producing a steel piece. As a result, since the reheating of the steel ingot in Embodiment 1 can be omitted, the manufacturing cost of the stainless steel welding wire can be reduced.
なお、上記実施の形態１および実施の形態２の線材圧延工程における加熱は、誘導加熱により実施されてもよい。誘導加熱は、一般的なバーナー等を利用した加熱炉による加熱に比べて、短時間で棒鋼を９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱することができる。その結果、製造効率が向上し、ステンレス鋼溶接ワイヤの製造コストを低減することができる。 In addition, the heating in the wire rod rolling process of the first embodiment and the second embodiment may be performed by induction heating. Induction heating can heat a steel bar to a temperature range of 950 ° C. or more and 1075 ° C. or less in a shorter time than heating by a heating furnace using a general burner or the like. As a result, the manufacturing efficiency can be improved and the manufacturing cost of the stainless steel welding wire can be reduced.
また、線材圧延工程における圧延に使用される圧延機には、被圧延物の外周面に対してそれぞれ異なった方向から接触する３つのロールより被圧延物を圧延する、３ロール圧延機が採用されることが好ましい。一般的に使用されている２ロール孔型圧延機は、被圧延物が長手方向に垂直な方向に広がる現象（幅広がり）が発生しやすい。これに対し、３ロール圧延機は、幅広がりを抑制することが可能であり、比較的展性および延性が小さい本発明のステンレス鋼溶接ワイヤを構成する鋼（フェライト系ステンレス鋼）の圧延に好適である。 Further, as the rolling mill used for rolling in the wire rod rolling process, a three-roll rolling mill that rolls the material to be rolled from three rolls that come into contact with the outer peripheral surface of the material to be rolled from different directions is adopted. It is preferable. In a two-roll hole rolling mill that is generally used, a phenomenon (width expansion) that the workpiece is spread in a direction perpendicular to the longitudinal direction is likely to occur. On the other hand, the three-roll rolling mill is suitable for rolling steel (ferritic stainless steel) constituting the stainless steel welding wire of the present invention, which can suppress the spread of width and has relatively low malleability and ductility. It is.
さらに、線材圧延工程における圧延に使用される圧延機は、複数台の圧延機が直列に配置されたタンデム圧延機であることが好ましい。上述のように、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤを構成する鋼は、比較的展性および延性が小さい。そのため、変形率の小さい圧延を複数回実施し、所望の形状の線材を作製することが可能なタンデム圧延機は、線材圧延工程において使用される圧延機として好適である。 Furthermore, the rolling mill used for rolling in the wire rod rolling process is preferably a tandem rolling mill in which a plurality of rolling mills are arranged in series. As described above, the steel constituting the stainless steel welding wire of the present invention has relatively low malleability and ductility. Therefore, a tandem rolling mill capable of performing rolling with a small deformation rate a plurality of times and producing a wire having a desired shape is suitable as a rolling mill used in a wire rod rolling process.
また、線材圧延工程における最終圧延は、ステッケルミルを用いて実施されることが好ましい。ここで、ステッケルミルとは、巻取り機と、巻取り機を取り囲むように配置された保温炉とを有する１対のファーネスコイラと、当該１対のファーネスコイラの間に設置された圧延ロールとを備え、各巻取り機が反転可能に構成された圧延機である。このステッケルミルを採用することにより、線材圧延工程においては、巻取り機を反転させることで被圧延物（線材）を往復させつつ、圧延ロールにより段階的に圧延を実施するとともに、巻き取られた被圧延物は保温炉によって保温される。そのため、比較的展性および延性が小さい鋼から構成される本発明のステンレス鋼溶接ワイヤに傷が発生することを抑制し、高品質なステンレス鋼溶接ワイヤを製造することができる。 Moreover, it is preferable that the final rolling in a wire rod rolling process is implemented using a Steckel mill. Here, the stickel mill is a pair of furnace coils having a winder and a heat-retaining furnace disposed so as to surround the winder, and a rolling roll installed between the pair of furnace coils. And each winder is configured to be reversible. By adopting this Steckel mill, in the wire rod rolling process, the rolling object is reciprocated by reversing the winding machine, while rolling is performed step by step with a rolling roll, The rolled product is kept warm by a heat-retaining furnace. Therefore, it is possible to suppress the generation of scratches on the stainless steel welding wire of the present invention composed of steel having relatively small malleability and ductility, and to manufacture a high quality stainless steel welding wire.
さらに、線材圧延工程において作製される線材においては、フェライト相のスピノーダル分解に起因した脆化（４７５℃脆性）を回避する必要がある。したがって、線材圧延工程において作製される線材は、圧延後５５０℃から４００℃までの温度範囲において徐冷されないことが好ましい。具体的には、５５０℃から４００℃までの温度範囲において３０℃／分以上の冷却速度で冷却されることが好ましい。ここで、当該線材の冷却速度を上昇させるため、圧延後の線材に対してブロアを用いた衝風冷却を実施してもよい。 Furthermore, in the wire produced in the wire rolling step, it is necessary to avoid embrittlement (475 ° C. brittleness) due to spinodal decomposition of the ferrite phase. Therefore, it is preferable that the wire produced in the wire rolling process is not gradually cooled in the temperature range from 550 ° C. to 400 ° C. after rolling. Specifically, it is preferable to cool at a cooling rate of 30 ° C./min or more in a temperature range from 550 ° C. to 400 ° C. Here, in order to increase the cooling rate of the wire, blast cooling using a blower may be performed on the wire after rolling.
以下、実施例１について説明する。本発明のステンレス鋼溶接ワイヤを構成する鋼の熱間加工性を調査する実験を行なった。実験の手順は、以下のとおりである。 Example 1 will be described below. An experiment was conducted to investigate the hot workability of the steel constituting the stainless steel welding wire of the present invention. The experimental procedure is as follows.
まず、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤを構成する鋼と同様の成分組成を有するフェライト系ステンレス鋼を溶製した。当該鋼の成分組成を表１に示す。表１において、上段は成分の元素記号を示しており、下段は各成分の含有割合（単位：質量％）を示している。また、表１に記載された成分の残部はＦｅおよび不可避的不純物である。 First, ferritic stainless steel having the same component composition as the steel constituting the stainless steel welding wire of the present invention was melted. Table 1 shows the component composition of the steel. In Table 1, the upper part shows the element symbols of the components, and the lower part shows the content ratio (unit: mass%) of each component. Moreover, the balance of the components described in Table 1 is Fe and inevitable impurities.
この鋼を加工することにより、両端部にネジ加工が施された棒状の試験片（両端のネジ加工部の直径１２ｍｍ、中央の試験部位としての平行部の直径６ｍｍ、標点距離３５ｍｍ）を作製した。さらに、グリーブル試験機を用いて、当該試験片を９００℃〜１１５０℃の温度範囲に加熱し、当該試験片を軸方向に引張ることにより試験部位において破断させた。そして、破断後の試験部における直径の減少割合を絞り値として記録した。 By processing this steel, a rod-shaped test piece (screw diameter of 12 mm at both ends, diameter of 6 mm at the parallel portion as the test part at the center, gauge distance of 35 mm) is produced by processing the screw at both ends. did. Furthermore, the said test piece was heated to the temperature range of 900 degreeC-1150 degreeC using the greeble tester, and it was made to fracture | rupture in a test site | part by pulling the said test piece to an axial direction. And the reduction ratio of the diameter in the test part after a fracture | rupture was recorded as an aperture value.
図３は、実施例１における実験結果を示す図である。図３において、横軸は加熱温度、縦軸は絞りを示している。図３を参照して、実施例１の実験結果について説明する。 FIG. 3 is a diagram showing experimental results in Example 1. In FIG. 3, the horizontal axis indicates the heating temperature, and the vertical axis indicates the aperture. With reference to FIG. 3, the experimental result of Example 1 is demonstrated.
図３を参照して、測定された絞りは、１０７５℃を超えると急激に低下していることが分かる。このことから、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造工程において、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤを構成する鋼が１０７５℃を超えるに加熱されて加工された場合、破断、あるいは割れが発生するおそれがあるといえる。このことから、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造工程における加工は、１０７５℃を超える温度に加熱されることなく実施される、すなわち１０７５℃以下に加熱されて実施される必要があることがわかる。また、実際の生産時における温度のばらつきや温度管理の容易性を考慮すると、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造工程における加工は、絞りが大きく、かつ安定している１０５０℃以下に加熱されて実施されることが好ましいといえる。 Referring to FIG. 3, it can be seen that the measured aperture is drastically lowered when the temperature exceeds 1075 ° C. From this, in the manufacturing process of the stainless steel welding wire of the present invention, when the steel constituting the stainless steel welding wire of the present invention is heated and processed at a temperature exceeding 1075 ° C., there is a risk of breakage or cracking. It can be said that there is. From this, it can be seen that the processing in the manufacturing process of the stainless steel welding wire of the present invention is performed without being heated to a temperature exceeding 1075 ° C., that is, needs to be performed while being heated to 1075 ° C. or lower. . In consideration of temperature variation during actual production and ease of temperature control, the processing in the manufacturing process of the stainless steel welding wire of the present invention is heated to 1050 ° C. or less where the drawing is large and stable. It can be said that it is preferable to be implemented.
一方、ステンレス鋼の圧延や鍛造などの加工においては、絞りが６０％以上となる条件の下で加工が実施されることで、加工時の破断や割れが抑制される。本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造工程における加工が、９５０℃以上の温度に加熱されて実施されることにより、当該条件は満たされる。さらに、本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造工程における加工は、絞りが大きく、かつ安定している１０００℃以上の温度に加熱されて実施されることが好ましいことが分かる。 On the other hand, in processing such as rolling and forging of stainless steel, the processing is performed under conditions where the drawing is 60% or more, so that breakage and cracking during processing are suppressed. The processing in the manufacturing process of the stainless steel welding wire of the present invention is performed by being heated to a temperature of 950 ° C. or higher, so that the condition is satisfied. Furthermore, it can be seen that the processing in the production process of the stainless steel welding wire of the present invention is preferably carried out by heating to a temperature of 1000 ° C. or higher where the drawing is large and stable.
本発明のステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法は、シールドガスを用いたアーク溶接に好適なフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法に特に有利に適用され得る。 The method for producing a stainless steel welding wire of the present invention can be particularly advantageously applied to a method for producing a ferritic stainless steel welding wire suitable for arc welding using a shielding gas.
Claims (1)
前記鋼塊が、９５０℃以上１０７５℃以下の温度域に加熱されて加工される加熱加工工程とを備え、
前記加熱加工工程よりも後の加工工程においては、１０７５℃を超える温度に加熱されることなく加工が実施される、ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法。 0.005 mass% or more and 0.018 mass% or less of C, 0.60 mass% or more and 1.30 mass% or less of Si, 0.35 mass% or more and 1.00 mass% or less of Mn, 5% by mass to 3.0% by mass Mo, 22.0% by mass to 30.0% by mass Cr, 0.03% by mass to 0.1% by mass Al, 0.05% by mass % And 0.35% by mass or less of V, the balance being Fe and inevitable impurities, the P content being 0.030% by mass or less, and the S content being suppressed to 0.030% by mass or less. A steel ingot preparation process in which a steel ingot made of steel is prepared;
The steel ingot is heated to a temperature range of 950 ° C. or higher and 1075 ° C. or lower and processed,
The manufacturing method of a stainless steel welding wire, wherein the processing is performed without being heated to a temperature exceeding 1075 ° C. in the processing step after the heating processing step.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006168896A JP2007331022A (en) | 2006-06-19 | 2006-06-19 | Method for manufacturing stainless steel welding wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006168896A JP2007331022A (en) | 2006-06-19 | 2006-06-19 | Method for manufacturing stainless steel welding wire |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007331022A true JP2007331022A (en) | 2007-12-27 |
Family
ID=38930997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006168896A Withdrawn JP2007331022A (en) | 2006-06-19 | 2006-06-19 | Method for manufacturing stainless steel welding wire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2007331022A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101069133B1 (en) | 2008-09-01 | 2011-09-30 | 일신태광금속 주식회사 | Method for manufacturing a welding rod |
| WO2015136333A1 (en) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Aperam | Iron-nickel alloy having improved weldability |
| CN113637821A (en) * | 2021-05-22 | 2021-11-12 | 江苏兴海特钢有限公司 | Processing method of nitrogen-containing stainless steel welding material |
| CN117644321A (en) * | 2024-01-30 | 2024-03-05 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | Preparation method of aluminum alloy gas-shielded welding wire |
-
2006
- 2006-06-19 JP JP2006168896A patent/JP2007331022A/en not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101069133B1 (en) | 2008-09-01 | 2011-09-30 | 일신태광금속 주식회사 | Method for manufacturing a welding rod |
| WO2015136333A1 (en) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Aperam | Iron-nickel alloy having improved weldability |
| US10633728B2 (en) | 2014-03-14 | 2020-04-28 | Aperam | Iron-nickel alloy having improved weldability |
| CN113637821A (en) * | 2021-05-22 | 2021-11-12 | 江苏兴海特钢有限公司 | Processing method of nitrogen-containing stainless steel welding material |
| CN113637821B (en) * | 2021-05-22 | 2022-12-20 | 江苏兴海特钢有限公司 | Processing method of nitrogen-containing stainless steel welding material |
| CN117644321A (en) * | 2024-01-30 | 2024-03-05 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | Preparation method of aluminum alloy gas-shielded welding wire |
| CN117644321B (en) * | 2024-01-30 | 2024-04-12 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | Preparation method of aluminum alloy gas-shielded welding wire |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9797025B2 (en) | Method for manufacturing austenite-ferrite stainless steel with improved machinability | |
| JP5116265B2 (en) | Austenitic stainless rolled steel sheet excellent in strength and ductility and method for producing the same | |
| CN107208212B (en) | Thick-walled high-toughness high-strength steel plate and method for producing same | |
| KR101838424B1 (en) | High toughness and high tensile strength thick steel plate and production method therefor | |
| WO2010082395A1 (en) | Process for production of duplex stainless steel pipe | |
| WO2016079978A1 (en) | Thick, high toughness, high tension steel sheet with excellent material uniformity and manufacturing method therefor | |
| CN103924163A (en) | Austenite stainless steel and production method thereof | |
| JP4462452B1 (en) | Manufacturing method of high alloy pipe | |
| WO2010008019A1 (en) | Continuously cast slab and process for production of same | |
| JP2014034054A (en) | METHOD FOR PRODUCING Ni-CONTAINING HIGH-ALLOY ROUND BILLET HAVING SUPERIOR INNER SURFACE QUALITY | |
| CN107385319A (en) | Yield strength 400MPa level Precision Welded Pipe steel plates and its manufacture method | |
| CN109804092B (en) | Cold-rolled steel sheet for flux-cored wire and method for manufacturing same | |
| KR20180033203A (en) | METHOD FOR MANUFACTURING PIPES FROM THIS STEEL WITH HIGH-ALLOY STEEL AND INTERNAL HIGH PRESSURE FORMING MEANS | |
| JP2007331022A (en) | Method for manufacturing stainless steel welding wire | |
| CN113631733A (en) | Bar-shaped steel | |
| WO2012086179A1 (en) | PRODUCTION METHOD FOR ROUND STEEL BAR FOR SEAMLESS PIPE COMPRISING HIGH Cr-Ni ALLOY, AND PRODUCTION METHOD FOR SEAMLESS PIPE USING ROUND STEEL BAR | |
| JPH01228603A (en) | Manufacture of two-phase stainless steel seamless tube | |
| JP4462454B1 (en) | Manufacturing method of duplex stainless steel pipe | |
| JP6926247B2 (en) | Cold-rolled steel sheet for flux-cored wire and its manufacturing method | |
| RU2339705C2 (en) | Section iron made of low-carbon chrome-bearing steel for cold extrusion | |
| JP3091795B2 (en) | Manufacturing method of steel bars with excellent drawability | |
| JP4319945B2 (en) | High carbon steel plate with excellent hardenability and workability | |
| CN115053007B (en) | Cold-rolled steel sheet for flux-cored wire and method for producing same | |
| RU2286395C2 (en) | Method of production of the rolled section steel in the form of bars made out of the medium-carbon chromium-containing steel | |
| JP3460608B2 (en) | Method of manufacturing iron-based high Cr seamless steel pipe |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20090901 |