JP2007246960A

JP2007246960A - Molten iron trough for blast furnace

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Publication number: JP2007246960A
Application number: JP2006069873A
Authority: JP
Inventors: Akira Kato; 加藤　　明; Michihiro Kuwayama; 道弘桑山; Takahiro Niitsuma; 隆広新妻; Shigeo Ota; 繁夫太田; Hiroyuki Shikama; 浩之四竃; Tamiatsu Koyake; 民淳小宅
Original assignee: Shinagawa Refractories Co Ltd; JFE Steel Corp
Current assignee: Shinagawa Refractories Co Ltd; JFE Steel Corp
Priority date: 2006-03-14
Filing date: 2006-03-14
Publication date: 2007-09-27

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a molten iron trough for blast furnace with which the erosion and the wear with the molten iron stream are prevented and the durability is improved by preventing the development of crack and the fall-down, etc., with a thermal-spalling action and further, since the erosion and the wear are prevented at the desiliconizing operation, the FeO resistance and the oxidizing resistance are improved and thus, the stable operation for long time can be obtained. <P>SOLUTION: The molten iron trough for blast furnace is built up as the followings, with which at a part of the inner lining, precast blocks (alumina-spinel quality precast blocks 12a, 12b) are disposed and the precast blocks are lined at least at two or more layers and the back face side of the precast blocks is integrally lined with monolithic refractory (Alumina-SiC-C quality monolithic refractory 11) and the ratio "Lmax/Lmin" of the maximum size (Lmax) and the minimum size (Lmin) in respective directional sizes of vertical size, horizontal size, height of the above block is made to ≤5. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、高炉溶銑樋（以下、単に“溶銑樋”ということもある）の内張りに関し、特に溶銑樋の中でも損傷の大きい先端部の内張り構造に関するものである。 The present invention relates to a lining of a blast furnace hot metal (hereinafter sometimes simply referred to as “hot metal”), and more particularly to a lining structure of a tip portion that is damaged even in hot metal.

従来の出銑樋の施工方法としては、不定形耐火物を吹き付けまたは流し込むことにより内張り層を形成している。
また、ブロックを用いて内張り層を形成する施工方法も知られており、例えば、特許文献1には、「バックアップ材の底壁および側壁の内面に沿って、不定形耐火材を流し込みまたは吹き付けして出銑樋の内張り層を形成した出銑樋において、出銑流が強く当たり高耐火性が必要とされる箇所の前記バックアップ材の壁面に沿って複数のプレキャストの耐火ブロックを連結して配してあり、前記耐火ブロックが配された箇所以外の前記バックアップ材の壁面に沿って前記不定形耐火材を流し込みまたは吹き付けして出銑樋の内張り層を形成したことを特徴とする出銑樋。」（請求項１）が提案されている。 As a conventional method of brewing, the lining layer is formed by spraying or pouring an amorphous refractory.
In addition, a construction method for forming a lining layer using a block is also known. For example, Patent Document 1 describes that “an irregular refractory material is poured or sprayed along the bottom wall and the inner surface of a side wall of a backup material. In an output that forms an output lining layer, multiple precast fire blocks are connected and connected along the wall surface of the backup material where the output flow is strong and high fire resistance is required. In addition, the uncoated refractory material is poured or sprayed along the wall surface of the back-up material other than the place where the refractory block is arranged, and an output lining layer is formed. (Claim 1) has been proposed.

特開平９−９５７０８号公報JP-A-9-95708

ところで、溶銑樋の先端部は、溶銑樋を通して運ばれてきた溶銑を傾注樋の適切な位置へ注ぎ込む機能を担っている。一般的に溶銑樋の先端部は、敷や壁の損傷は比較的軽微である一方で、傾注樋に面した先端面が損傷して次第に後退する。そして、この後退が進むと、傾注樋の適切な範囲に溶銑を落下させられなくなるため、該後退を如何に抑制するかが耐用性向上を図る上で重要である。
溶銑樋先端部の主な損傷原因としては、溶銑流による溶損や磨耗のほか、熱的スポーリング作用による亀裂の発生および脱落などが考えられる。特に後者のような損傷形態が支配的になると、余命の推測が困難となり安定した操業ができなくなる。 By the way, the tip of the hot metal has a function of pouring the hot metal carried through the hot metal into an appropriate position of the tilting iron. In general, the tip of the hot metal is relatively slight in damage to the floor and the wall, but the tip surface facing the tilting iron is damaged and gradually retreats. As the retreat progresses, the hot metal cannot be dropped in an appropriate range of the tilting iron, so how to suppress the retreat is important for improving the durability.
The main causes of damage to the hot metal tip are considered to be melting and wear due to the hot metal flow, as well as cracking and falling off due to thermal spalling. In particular, if the latter form of damage becomes dominant, it is difficult to estimate the life expectancy and stable operation cannot be performed.

溶銑樋先端部には、耐溶銑性に優れたアルミナ系原料を主体とし、これに炭化珪素およびカーボンを加えて耐熱スポーリング性の向上および過焼結の抑制を図った材質が一般的に用いられる。
しかしながら、傾注樋などで脱珪処理が行われる場合には、溶損による損傷が著しく大きくなることがある。これには、脱珪処理剤吹き込みのためのエアーによる材料酸化や、脱珪処理剤の主成分であるＦｅＯ、あるいは溶銑の酸化によって生ずるＦｅＯによる溶損の影響などが関与しているものと考えられる。実際に溶銑樋先端部の付着物は、ＦｅＯなどの鉄酸化物を主体としており、溶損による損傷を抑制するには、耐ＦｅＯ性の向上および耐酸化性の向上が不可欠と考えられる。 The hot metal tip is generally made of an alumina-based material with excellent hot metal resistance, and silicon carbide and carbon are added to improve the heat spalling resistance and suppress oversintering. It is done.
However, when the desiliconization process is performed with a tilting rod or the like, damage due to melting damage may be remarkably increased. This is considered to be due to the effect of material oxidation by air for blowing the desiliconization treatment agent, the effect of erosion due to FeO, which is the main component of the desiliconization treatment agent, or FeO caused by the oxidation of the hot metal. It is done. Actually, the deposit on the hot metal tip is mainly composed of an iron oxide such as FeO, and it is considered indispensable to improve FeO resistance and oxidation resistance in order to suppress damage due to melting damage.

本発明は、前述した点に鑑み成されたものであって、その課題（目的）とするところは、溶銑流による溶損や磨耗を防止し、また、熱的スポーリング作用による亀裂の発生および脱落などを防止して耐用性の向上を図り、さらに、脱珪処理時における溶損や磨耗を防止するために、耐ＦｅＯ性の向上および耐酸化性の向上を図り、長期にわたって安定操業が可能な高炉溶銑樋を提供することである。 The present invention has been made in view of the above-described points, and its problem (object) is to prevent melting damage and wear due to hot metal flow, and to generate cracks due to thermal spalling and In order to prevent dropping and improve durability, and to prevent melting damage and wear during desiliconization, FeO resistance and oxidation resistance are improved, enabling stable operation over a long period of time. Is to provide hot blast furnace hot metal.

前記課題を解決するための手段として、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項１に記載するように「内張りの一部にプレキャストブロックが配置され、前記プレキャストブロックは少なくとも２層以上施工され、前記プレキャストブロックの背面側は不定形耐火物によって一体に施工され一体に施工され、前記ブロックの縦，横，高さの各方面の寸法のうち最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下である」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックを少なくとも２層以上施工することで、１層目のプレキャストブロックに亀裂が発生しそこから溶銑が浸入しても、２層目以降のプレキャストブロックにより溶銑の浸入を防止することができる。また、プレキャストブロックの背面側に不定形耐火物を一体に施工することで、プレキャストブロックの施工境界面（目地）やプレキャストブロックに生じた亀裂を通して浸入した溶銑が、それ以上浸入することを最終的に防止できることが期待できる。 As means for solving the above-mentioned problem, the blast furnace hot metal according to the present invention is as described in claim 1, wherein “the precast block is arranged in a part of the lining, and the precast block is constructed by at least two layers, The back side of the precast block is integrally constructed with an indeterminate refractory and is integrally constructed. Among the dimensions of the vertical, horizontal and height directions of the block, the maximum dimension (Lmax) and the minimum dimension (Lmin) The ratio “Lmax / Lmin” is 5 or less ”.
In this way, by constructing at least two layers of precast blocks, even if cracks occur in the first layer of precast blocks and hot metal enters, the intrusion of hot metal is prevented by the second and subsequent layers of precast blocks. be able to. In addition, by integrally forming an irregular refractory on the back side of the precast block, it is finally possible for the hot metal that has entered through the precast block construction boundary surface (joint) and cracks in the precast block to penetrate further. Can be expected to prevent.

また、本発明に係る高炉溶銑樋において、前記ブロックの「最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下である」と特定する技術的意義は、“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５を超えると、ブロックが構造的に不安定となり、亀裂が発生しやすくなるからである。 Further, in the blast furnace hot metal according to the present invention, the technical significance of specifying “the ratio“ Lmax / Lmin ”between the maximum dimension (Lmax) and the minimum dimension (Lmin) is 5 or less” ”of the block is“ Lmax This is because if / Lmin ″ exceeds 5, the block becomes structurally unstable and cracks are likely to occur.

また、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項２に記載するように「前記プレキャストブロックが高炉溶銑樋の先端部に配置されている」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックを高炉溶銑樋の先端部に配置することで、特に損傷の激しい先端部の耐用性向上が期待できる。 Further, the blast furnace hot metal according to the present invention is characterized in that “the precast block is disposed at the tip of the blast furnace hot metal” as described in claim 2.
In this way, by disposing the precast block at the tip of the blast furnace hot metal, it is possible to expect improved durability of the tip that is particularly damaged.

さらに、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項３に記載するように「稼動面に対し垂直方向の前記プレキャストブロックの面の一部または全体が段付きとなっている」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックの垂直方向の面を段付きにすることで、プレキャストブロックと不定形耐火物との“目地からの溶銑の浸入”を防止できる。 Further, the blast furnace hot metal according to the present invention is characterized in that “a part or the whole of the surface of the precast block in a direction perpendicular to the working surface is stepped” as described in claim 3. .
Thus, by making the surface of the precast block in the vertical direction stepped, it is possible to prevent “penetration of molten iron from the joint” between the precast block and the irregular refractory.

また、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項４に記載するように「前記プレキャストブロックがカーボンおよび炭化珪素を含有せず、前記不定形耐火物がカーボンおよび炭化珪素の少なくともひとつを必須成分とする」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックがカーボンおよび炭化珪素を含有しないことで、空気酸化による損傷を防止できる。 Further, the blast furnace hot metal according to the present invention is as described in claim 4, wherein the precast block does not contain carbon and silicon carbide, and the amorphous refractory contains at least one of carbon and silicon carbide as an essential component. It is characterized by.
Thus, the precast block does not contain carbon and silicon carbide, so that damage due to air oxidation can be prevented.

一方で、カーボンおよび炭化珪素をいずれも含まないキャスタブルは、耐熱スポーリング性が劣ることや過焼結が進行しやすいなどの理由で、亀裂が生じて溶銑が浸入したり、脱落するなどの問題を起こしやすい。そのため、このキャスタブルを単独で施工した場合には安定した耐用は望めないが、過焼結の抑制に効果のあるカーボン、もしくは耐熱スポーリング性の改善に効果のある炭化珪素を必須成分として含有した不定形耐火物、すなわち、長期使用時に亀裂の生じにくい不定形耐火物をプレキャストブロックの背部へ施工することによって、プレキャストブロックに亀裂が生じても脱落しないよう拘束すること、および、プレキャストブロックの背部まで溶銑が浸入した場合でもそれ以上の浸入を防ぐことができる。
さらに、プレキャストブロックが亀裂に起因した脱落などの理由で一気に損傷が進んだ場合でも、背部の不定形耐火物が安定して残存することから直ちに使用不能となることはないため、突発的な修理などによる操業への悪影響を減らすことができる。 On the other hand, castables that contain neither carbon nor silicon carbide have problems such as cracking and hot metal intrusion or falling off due to inferior heat-resistant spalling properties and easy oversintering. It is easy to cause. Therefore, when this castable is applied alone, stable durability cannot be expected, but it contains carbon that is effective in suppressing oversintering or silicon carbide that is effective in improving heat spalling properties as an essential component. By attaching an irregular refractory, that is, an irregular refractory that does not easily crack during long-term use, to the back of the precast block, the precast block is restrained from dropping off and the back of the precast block. Even when hot metal penetrates, further penetration can be prevented.
In addition, even if the precast block is damaged at a stretch due to a drop off due to a crack, the irregular refractory on the back remains stable, so it will not be immediately unusable. This can reduce the negative effects on operations.

通常、溶銑樋の内張りと鉄皮との間には裏張り材が施工されている。この裏張り材は、断熱性には優れるものの、溶銑に対する耐溶損性や耐磨耗性には劣っている。そのため、前掲の特許文献１のようにブロックの背後が裏張り材である場合、ブロックが損傷して溶銑が侵入したり、ブロックが脱落して直接溶銑にさらされたりすると、裏張り材は容易に損傷してしまう。そうなると、最悪の場合、溶銑が鉄皮を溶かして、溶銑樋の外に流出する恐れがあるため、すぐに溶銑樋の使用を停止しなければならない。本発明に係る高炉溶銑樋によれば、従来施工されている裏張り材を施工しても、上記問題点，欠点を解消できるものである。 Usually, a backing material is constructed between the hot metal lining and the iron skin. Although this backing material is excellent in heat insulation, it is inferior in resistance to erosion and abrasion against hot metal. Therefore, when the back of the block is a backing material as in the above-mentioned Patent Document 1, if the block is damaged and the hot metal enters, or the block falls off and is directly exposed to the hot metal, the backing material is easy. Will be damaged. In such a case, the hot metal may melt the iron skin and flow out of the hot metal, so the hot metal must be stopped immediately. According to the blast furnace hot metal according to the present invention, the above-mentioned problems and drawbacks can be solved even if a conventional backing material is applied.

以下、本発明に係る高炉溶銑樋の実施形態について、図１〜４を参照して具体的に説明するが、本発明は以下の記載に限定されるものではない。なお、図１は、溶銑流路方向に垂直な高炉溶銑樋の断面図であり、図２は、溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であり、図３は、図２と同様、溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であって、使用後の損傷状況を示す図である。また、図４は、プレキャストブロックの斜視図である。 Hereinafter, although an embodiment of a blast furnace hot metal concerning the present invention is described concretely with reference to Drawings 1-4, the present invention is not limited to the following statements. 1 is a cross-sectional view of the blast furnace hot metal perpendicular to the hot metal flow path direction, FIG. 2 is a cross sectional view of the blast furnace hot metal parallel to the hot metal flow path direction, and FIG. 3 is the same as FIG. It is sectional drawing of the blast furnace hot metal parallel to a hot metal flow path direction, Comprising: It is a figure which shows the damage condition after use. FIG. 4 is a perspective view of the precast block.

本発明に係る高炉溶銑樋は、前記したように「内張りの一部にプレキャストブロックが配置され、前記プレキャストブロックは少なくとも２層以上施工され、前記プレキャストブロックの背面側は不定形耐火物によって一体に施工され、前記ブロックの縦，横，高さの各方面の寸法のうち最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下である」ことを特徴とする。
本発明に係る高炉溶銑樋の好ましい実施形態としては、図１，２に示す内張り構造の高炉溶銑樋である。そして、プレキャストブロックとしては、図４に示す構造の段付きブロックが好ましい。また、このブロックとしては、カーボンおよび炭化珪素を含有しない耐火ブロックであって、具体的には、アルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂが好ましい（図１，２参照）。このうち、ＭｇＯ含有量として１〜１５質量％が好ましく、この範囲内でＭｇＯを適量含むことによって、耐ＦｅＯ性が向上する。ＭｇＯ含有量が１５質量％を超えると、耐スポーリング性が低下し、亀裂の発生が顕著になりやすいため、好ましくない。 As described above, the blast furnace hot metal according to the present invention has a “precast block arranged in a part of the lining, the precast block is constructed of at least two layers, and the back side of the precast block is integrally formed by an irregular refractory. The ratio “Lmax / Lmin” between the maximum dimension (Lmax) and the minimum dimension (Lmin) among the dimensions of the block in the vertical, horizontal, and height directions is 5 or less ”.
A preferred embodiment of the blast furnace hot metal according to the present invention is a blast furnace hot metal having a lining structure shown in FIGS. And as a precast block, the stepped block of the structure shown in FIG. 4 is preferable. Moreover, as this block, it is a refractory block which does not contain carbon and silicon carbide, and specifically, alumina-spinel precast blocks 12a and 12b are preferable (see FIGS. 1 and 2). Among these, 1-15 mass% is preferable as MgO content, and FeO resistance improves by containing MgO suitable amount in this range. When the MgO content exceeds 15% by mass, the spalling resistance is lowered and cracking tends to be remarkable, which is not preferable.

本発明は、上記アルミナ−スピネル質プレキャストブロックのみに限定するものではなく、例えば、アルミナ−マグネシア質，アルミナ−クロム質，高アルミナ質，マグネシア−クロム質などのカーボンおよび炭化珪素を含有しない耐火ブロックを挙げることができ、これらも適用することができる。 The present invention is not limited only to the above-mentioned alumina-spinel precast block, for example, refractory blocks containing no carbon and silicon carbide such as alumina-magnesia, alumina-chromium, high alumina, magnesia-chromium, etc. These can also be applied.

また、不定形耐火物としては、カーボンおよび炭化珪素の少なくともひとつを必須成分とする耐火物であって、具体的には、アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１が好ましい。そして、この化学組成の好ましい範囲は、ＳｉＣが３〜６０質量％であって、この範囲内とすることにより、耐熱スポーリング性が向上する。ＳｉＣが６０質量％を超えると、耐酸化性や耐溶銑性が低下するので好ましくない。また、Ｃが０．５〜１０質量％であって、この範囲内とすることにより、焼結抑制が可能である。Ｃが１０質量％を超えると、耐酸化性や耐溶銑性が低下するので好ましくない。 The amorphous refractory is a refractory containing at least one of carbon and silicon carbide as an essential component, and specifically, the alumina-SiC-C amorphous refractory 11 is preferable. And the preferable range of this chemical composition is 3-60 mass% of SiC, and when it is in this range, the heat resistant spalling property is improved. If SiC exceeds 60% by mass, oxidation resistance and hot metal resistance are lowered, which is not preferable. Moreover, C is 0.5-10 mass%, Comprising: By making it in this range, sintering suppression is possible. When C exceeds 10% by mass, oxidation resistance and hot metal resistance are lowered, which is not preferable.

本発明は、上記アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物のみに限定するものではなく、例えば、アルミナ−Ｃ質，アルミナ−ＳｉＣ質，高ＳｉＣ質，ＳｉＣ−Ｃ質などの不定形耐火物を挙げることができ、これらも適用することができる。 The present invention is not limited to the above-mentioned alumina-SiC-C quality amorphous refractories. For example, amorphous refractories such as alumina-C quality, alumina-SiC quality, high SiC quality, SiC-C quality, etc. These can also be applied.

本発明に係る高炉溶銑樋の好ましい実施形態としては、図１，２に示すように、前述したアルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂおよびアルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１以外に、鉄皮１４に接する部位に裏張り材１３を施工することができる。この裏張り材としては、該分野で用いられている自明のもの（例えば、アルミナ質，シリカ質，シャモット質などの断熱性または凡用の不定形耐火物、あるいは、同種の耐火れんが）を任意に使用することができる。 As a preferred embodiment of the blast furnace hot metal according to the present invention, as shown in FIGS. 1 and 2, in addition to the above-mentioned alumina-spinel precast blocks 12a and 12b and alumina-SiC-C quality amorphous refractory 11, iron The backing material 13 can be applied to a portion that contacts the skin 14. As the backing material, any obvious one used in the field (for example, heat insulation such as alumina, siliceous, chamotte, etc., or an irregular shaped refractory, or the same kind of refractory brick) is arbitrarily used. Can be used for

図３は、溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であって、使用後の損傷状況を示す図である。図中“ｒ”は、使用後の“損傷量（ｍｍ）”である。 FIG. 3 is a cross-sectional view of the blast furnace hot metal parallel to the hot metal flow path direction, showing a damage situation after use. In the figure, “r” is the “damage amount (mm)” after use.

以下、本発明の実施例１を比較例１〜３と共に挙げ、本発明について具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例１により限定されるものではない。 Hereinafter, although Example 1 of this invention is given with Comparative Examples 1-3 and this invention is demonstrated concretely, this invention is not limited by the following Example 1. FIG.

（実施例１）
本発明の実施例１として、前掲の図１〜４に基づき説明すると、ＦｅＯによる溶損や空気酸化が支配的な状況においては、従来のアルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物では十分な耐用が期待できない（後記比較例３参照）。そこで、本実施例１では、ＦｅＯに対する耐食性が高く、酸化の影響も受けないアルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂを溶銑樋の先端部敷に適用した例である。 Example 1
Examples 1 of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 4 described above. In a situation where the erosion due to FeO and air oxidation are dominant, the conventional alumina-SiC-C amorphous refractory is sufficient in durability. Cannot be expected (see Comparative Example 3 below). Therefore, the first embodiment is an example in which the alumina-spinel precast blocks 12a and 12b, which have high corrosion resistance to FeO and are not affected by oxidation, are applied to the hot metal tip.

本実施例１で用いたプレキャストブロック（アルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂ）の寸法（単位：ｍｍ）を［表１］に示す。また、このブロック（アルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂ）の化学組成およびその代表的特性（加熱後物性）と、本実施例１で用いた不定形耐火物（アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１）の化学組成およびその代表的特性（加熱後物性）を［表２］に示す。
そして、このプレキャストブロック１２ａ，１２ｂおよび不定形耐火物１１を適用した施工例を図１，図２に示す。なお、本実施例１において、裏張り材１３として自明のシャモット質凡用不定形耐火物を用いた。 Table 1 shows the dimensions (unit: mm) of the precast blocks (alumina-spinel precast blocks 12a and 12b) used in Example 1. Further, the chemical composition of this block (alumina-spinel precast blocks 12a, 12b) and its typical characteristics (physical properties after heating), and the amorphous refractory used in Example 1 (alumina-SiC-C quality amorphous) The chemical composition of the refractory 11) and its representative properties (physical properties after heating) are shown in [Table 2].
And the construction example which applied these precast blocks 12a and 12b and the irregular refractory 11 is shown in FIG. 1, FIG. In Example 1, a self-evident chamotte general-purpose amorphous refractory was used as the backing material 13.

（比較例１〜３）
前記実施例１では、前記［表１］に示す寸法のブロック１２ａ，１２ｂを２層施工したものであるが、比較例１，２は、前記［表１］に示す寸法のブロック１２ａを１層のみ施工した例である。また、比較例３は、ブロック１２ａ，１２ｂなしでキャスタブル（前記［表２］に示すアルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１）のみを施工した例である。 (Comparative Examples 1-3)
In Example 1, two layers of blocks 12a and 12b having the dimensions shown in [Table 1] are applied. In Comparative Examples 1 and 2, one block 12a having the dimensions shown in [Table 1] is provided. This is an example of construction only. Comparative Example 3 is an example in which only the castable (alumina-SiC-C quality amorphous refractory 11 shown in the above [Table 2]) is applied without the blocks 12a and 12b.

（評価試験）
前記実施例１，比較例１〜３に対し、「ライフ（全通銑量，ｔｏｎ）」「亀裂発生時の通銑量（ｔｏｎ）」「亀裂発生後の通銑量（ｔｏｎ）」「損耗量（ｍｍ）」「損耗速度（ｍｍ／千ｔｏｎ）」を評価項目として挙げ、その評価試験結果を［表３］に示す。
なお、［表３］の「損耗量（ｍｍ）」は、図３に示す“ｒ”であり、また、「損耗速度（ｍｍ／千ｔｏｎ）」は、次の式１で表される。
式１：損耗速度（ｍｍ／千ｔｏｎ）＝損耗量（ｍｍ）／全通銑量（ｔｏｎ）×1000 (Evaluation test)
Compared to Example 1 and Comparative Examples 1 to 3, “life (total penetration amount, ton)”, “reception amount at the time of crack occurrence (ton)”, “reception amount after crack occurrence (ton)”, “wear” “Amount (mm)” and “wear rate (mm / 1,000 ton)” are listed as evaluation items, and the evaluation test results are shown in [Table 3].
Note that “amount of wear (mm)” in [Table 3] is “r” shown in FIG. 3, and “abrasion rate (mm / 1,000 ton)” is expressed by the following equation 1.
Formula 1: Abrasion rate (mm / 1000 ton) = Abrasion amount (mm) / Total thread amount (ton) × 1000

［表３］に示す評価試験結果から、次の事実が明らかになった。
実施例１では、１層目のブロック１２ａの亀裂の発生は、比較例２より若干早かったものの、ブロック１２ａの亀裂は、２層目のブロック１２ｂに伝播しなかったため、亀裂発生後の通銑量は比較例２に比べ向上し、その結果、全通銑量も向上した。また、損耗速度も比較例２に対し大きく向上している。
一方、比較例１では、ブロック１２ａへの亀裂の発生は一番早く、全通銑量もキヤスタブルのみの比較例３からあまり向上しなかった。比較例２では、ブロック１２ａへの亀裂の発生は一番遅かったものの、使用するうちに亀裂がブロック下端にまで達したため、その周辺から先行する形で溶損が進み、全通銑量は実施例１に劣ることとなった。比較例３では、損耗速度が最も速く、全通銑量は伸びなかった。 The following facts became clear from the evaluation test results shown in [Table 3].
In Example 1, although the occurrence of cracks in the first layer block 12a was slightly earlier than in Comparative Example 2, the cracks in the block 12a did not propagate to the second layer block 12b. The amount was improved as compared with Comparative Example 2, and as a result, the total amount passed was also improved. Further, the wear rate is greatly improved as compared with Comparative Example 2.
On the other hand, in Comparative Example 1, cracks occurred in the block 12a the fastest, and the total penetration amount was not so improved from Comparative Example 3 with only the castable. In Comparative Example 2, although the cracks occurred in the block 12a was the slowest, the crack reached the lower end of the block while it was used, so the melting progressed in the leading form from the periphery, and the total amount of penetration was carried out. It was inferior to Example 1. In Comparative Example 3, the wear rate was the fastest and the total amount of penetration did not increase.

本発明によれば、長期にわたって安定操業が可能な高炉溶銑樋を提供することできるので、その産業上の利用可能性が極めて顕著である。 According to the present invention, since it is possible to provide a blast furnace hot metal that can be stably operated over a long period of time, its industrial applicability is extremely remarkable.

溶銑流路方向に垂直な高炉溶銑樋の断面図である。It is sectional drawing of the blast furnace hot metal perpendicular | vertical to a hot metal flow path direction. 溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図である。It is sectional drawing of the blast furnace hot metal parallel to a hot metal flow path direction. 溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であって、使用後の損傷状況を示す図である。It is sectional drawing of the blast furnace hot metal parallel to a hot metal flow path direction, Comprising: It is a figure which shows the damage condition after use. プレキャストブロックの斜視図である。It is a perspective view of a precast block.

符号の説明Explanation of symbols

１１アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物
１２ａ，１２ｂアルミナ−スピネル質プレキャストブロック
１３裏張り材
１４鉄皮
ｒ損耗量（ｍｍ）
Ｌ_１，Ｌ_２，Ｌ_３，Ｌ_４プレキャストブロックの寸法 11 Alumina-SiC-C quality amorphous refractory 12a, 12b Alumina-spinel precast block 13 Backing material 14 Iron skin r Amount of wear (mm)
_{_{_{L 1, L 2, L 3}}} , L 4 the dimensions of the precast block

Claims

内張りの一部にプレキャストブロックが配置され、前記プレキャストブロックは少なくとも２層以上施工され、前記プレキャストブロックの背面側は不定形耐火物によって一体に施工され、前記ブロックの縦，横，高さの各方面の寸法のうち最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下であることを特徴とする高炉溶銑樋。 A precast block is arranged in a part of the lining, and the precast block is constructed by at least two layers, and the back side of the precast block is integrally constructed by an irregular refractory, and each of the vertical, horizontal and height of the block Blast furnace hot metal characterized in that the ratio “Lmax / Lmin” between the maximum dimension (Lmax) and the minimum dimension (Lmin) among the dimensions in the direction is 5 or less.

前記プレキャストブロックが高炉溶銑樋の先端部に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の高炉溶銑樋。 The blast furnace hot metal according to claim 1, wherein the precast block is disposed at a tip of the blast furnace hot metal.

稼動面に対し垂直方向の前記プレキャストブロックの面の一部または全体が段付きとなっていることを特徴とする請求項１または２に記載の高炉溶銑樋。 The blast furnace hot metal according to claim 1 or 2, wherein a part or the whole of the surface of the precast block perpendicular to the working surface is stepped.

前記プレキャストブロックがカーボンおよび炭化珪素を含有せず、前記不定形耐火物がカーボンおよび炭化珪素の少なくともひとつを必須成分とすることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の高炉溶銑樋。 The blast furnace hot metal according to any one of claims 1 to 3, wherein the precast block does not contain carbon and silicon carbide, and the amorphous refractory contains at least one of carbon and silicon carbide as an essential component. .