JP2007154219A - Tilting trough for molten iron - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a tilting trough for molten iron, wherein the durability of the tilting trough for molten iron can be improved by restraining the erosion in a part dropped with the molten iron at more than the conventional trough. <P>SOLUTION: The tilting trough 10 for molten iron is constituted so that Al<SB>2</SB>O<SB>3</SB>-Cr<SB>2</SB>O<SB>3</SB>based refractory is arranged on at least the side wall part 60 as the molten iron dropping part. This refractory is formed of a brick or a castable refractory, or this refractory contains, by mass, 97-50% Al<SB>2</SB>O<SB>3</SB>and 3-50% Cr<SB>2</SB>O<SB>3</SB>. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、高炉からの溶銑を受ける溶銑用傾注樋に関するものである。   The present invention relates to a hot metal tilting iron that receives hot metal from a blast furnace.

従来から、高炉から出銑樋を介して溶銑を受ける溶銑用傾注樋が提案されている（特許文献１）。溶銑用傾注樋は、溶銑を受け入れた後、傾動することにより、受け入れた溶銑を、混銑車や取鍋等の搬送容器に投入するようにされている。   Conventionally, a tilting iron for hot metal that receives hot metal from a blast furnace via a hot metal has been proposed (Patent Document 1). The tilting iron for hot metal is tilted after receiving the hot metal, so that the received hot metal is put into a conveying container such as a kneading wheel or a ladle.

一般的に、溶銑用傾注樋は、出銑樋の落ち口よりも低く配置されているため、出銑樋からは、落下した溶銑が溶銑用傾注樋に注がれることになる。その結果、溶銑用傾注樋において、溶銑が落下する部分が大きく溶損してしまい、傾注樋の寿命を決定ずける原因となっている。
特開２００２−６９５１５号公報 In general, since the hot metal decanting iron is arranged lower than the spout of the hot metal, the hot metal dropped from the hot iron is poured into the hot metal pouring iron. As a result, in the hot metal decanting iron, the portion where the hot metal falls greatly melts, which is the cause of determining the life of the decanting iron.
JP 2002-69515 A

例えば、特許文献１に記載の溶銑用傾注樋においては、溶銑が落下する部分となる、溶銑用傾注樋の側壁部の耐火物は、Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系のプレキャストブロックにて構成されている。しかし、Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系のプレキャストブロックにおいても、溶銑用傾注樋において、溶銑が落下する部分が大きく溶損してしまう問題がある。 For example, in the hot metal decanting iron described in Patent Document 1, the refractory material on the side wall of the hot metal decanting iron, which is a portion where the hot metal falls, is composed of an Al ₂ O ₃ —MgO-based precast block. Yes. However, even in the Al ₂ O ₃ —MgO-based precast block, there is a problem that the portion where the hot metal falls in the tilting iron for hot metal is greatly melted.

殊に、傾注樋において脱珪処理を行うようになってから、傾注樋の溶損が非常に大きくなっている。この脱珪処理は、傾注樋に収容されている溶銑に鉄酸化物系処理剤を添加することにより、溶銑中の珪素を酸化させてＳｉＯ₂としてスラグ化し、低減させる処理を意味する。 In particular, since the desiliconization process is performed in the tilting iron, the melting loss of the tilting iron becomes very large. This desiliconization treatment means a treatment in which an iron oxide treatment agent is added to the hot metal accommodated in the tilting iron to oxidize silicon in the hot metal to slag and reduce it as SiO ₂ .

本発明は、このような従来技術に存在する問題点に着目してなされたものであって、溶銑落下部分の溶損を従来のものよりも抑制できることにより、溶銑用傾注樋の耐用性を向上させることができる溶銑用傾注樋を提供することにある。   The present invention has been made paying attention to such problems existing in the prior art, and can improve the durability of the hot metal tilting iron by being able to suppress the melting loss of the hot metal falling part as compared with the conventional one. An object of the present invention is to provide a tilting iron for hot metal that can be made to melt.

上記の目的を達成するために、請求項１の発明は、溶銑用傾注樋において、少なくとも溶銑落下部分に、Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を配設したことを特徴とする。
請求項２の発明は、請求項１において、前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を、レンガで形成したことを特徴とする。 In order to achieve the above object, the invention of claim 1 is characterized in that, in the hot metal tilting iron, an Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ refractory is disposed at least in the hot metal dropping portion. .
The invention of claim 2 is characterized in that, in claim 1, the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ -based refractory is formed of brick.

請求項３の発明は、請求項２において、前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物は、質量比でＡｌ_２Ｏ_３が９７〜５０％、Ｃｒ_２Ｏ_３が３〜５０％を含むことを特徴とする。
請求項４の発明は、請求項１において、前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を、キャスタブル耐火物で形成したことを特徴とする。 The invention of claim 3 is the invention according to claim 2, wherein the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ refractory is 97-50% Al ₂ O _{3 and} 3-50% Cr ₂ O ₃ in mass ratio. It is characterized by including.
According to a fourth aspect of the present invention, in the first aspect, the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ -based refractory is formed of a castable refractory.

請求項５の発明は、請求項４において、前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物は、質量比でＡｌ_２Ｏ_３が９６〜８７％、Ｃｒ_２Ｏ_３が４〜１３％を含むことを特徴とする。
請求項６の発明は、請求項１乃至請求項５のうちいずれか１項において、長手方向の両端部に溶銑吐出口を備える傾注樋本体と、該傾注樋本体の長手方向の中央域に設けられるとともに底部を形成する敷部と、該敷部の両側から立設された側壁部とを備えた耐火物とを備え、前記溶銑落下部分は、前記側壁部であることを特徴とする。 The invention according to claim 5 is the invention according to claim 4, wherein the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ refractory is 96 to 87% Al ₂ O _{3 and 4} to 13% Cr ₂ O ₃ in mass ratio. It is characterized by including.
The invention of claim 6 is provided in any one of claims 1 to 5, wherein the tilting iron main body is provided with a hot metal discharge port at both ends in the longitudinal direction, and the central region in the longitudinal direction of the tilting iron main body is provided. And a refractory provided with a floor portion forming a bottom portion and side wall portions erected from both sides of the floor portion, and the hot metal falling portion is the side wall portion.

請求項１の発明によれば、溶銑落下部分の溶損を従来のものより抑制できることにより、溶銑用傾注樋の耐用性を向上させることができる。
請求項２、及び請求項３の発明によれば、前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を、レンガで形成することにより、請求項１の発明を実現できる。 According to the first aspect of the present invention, it is possible to improve the durability of the tilting iron for hot metal by suppressing the melting loss of the hot metal dropping portion from the conventional one.
According to the invention of claim 2 and claim 3, the invention of claim 1 can be realized by forming the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ refractory material with brick.

請求項４及び請求項５の発明によれば、前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を、キャスタブル耐火物で形成することにより、請求項１の発明を実現できる。
請求項６の発明によれば、溶銑用傾注樋の側壁部の溶損を抑制できることにより、溶銑用傾注樋の耐用性を向上させることができる。 According to the inventions of claims 4 and 5, the invention of claim 1 can be realized by forming the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ -based refractory with a castable refractory.
According to the sixth aspect of the present invention, since the melting damage of the side wall portion of the hot metal decanting iron can be suppressed, the durability of the hot metal decanting iron can be improved.

以下、本発明の実施形態について図１〜６を参照して具体的に説明する。
図１に示すように、溶銑用傾注樋（以下、単に、傾注樋１０という）は、溶解炉として機能する高炉１２から出銑樋としての大樋１３及び中樋１４を介して中樋１４の先端出口１５から出銑される溶銑を受け、取鍋１６やトーピードカー（図示しない）等に溶銑を移し替えるようにされている。該傾注樋１０は、中樋１４の先端出口１５側に配置されている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be specifically described with reference to FIGS.
As shown in FIG. 1, the hot metal decanting iron (hereinafter simply referred to as the decanting iron 10) is a tip of the intermediate iron 14 via a large iron 13 and an intermediate iron 14 serving as an output from a blast furnace 12 functioning as a melting furnace. In response to the hot metal discharged from the outlet 15, the hot metal is transferred to a ladle 16 or a torpedo car (not shown). The tilting rod 10 is disposed on the end outlet 15 side of the intermediate rod 14.

傾注樋１０は、長手方向の両端部に溶銑吐出口１７が形成されるとともに、図３に示すように矢印Ａ１、Ａ２、Ｂ１，Ｂ２方向に傾動可能な傾注樋本体２０と、傾注樋本体２０のキャスタブル層２４の長手方向の中央領域に一体的に埋設されたレンガ形成部３０とを備えている。   The tilting rod 10 is formed with a hot metal discharge port 17 at both ends in the longitudinal direction, and as shown in FIG. 3, the tilting rod body 20 that can tilt in the directions of arrows A1, A2, B1, and B2, and the tilting rod body 20 And a brick forming portion 30 embedded integrally in the central region in the longitudinal direction of the castable layer 24.

図３に示すように、傾注樋本体２０は、長手方向の先端２１に向かうにつれて上昇傾斜する底面２２をもつ浅底容器状をなす鉄製の甲殻部材２３と、甲殻部材２３の底面２２側のほぼ全体域に設けられたキャスタブル層２４とにより形成されている。キャスタブル層２４は、耐火物を主要成分とする流動性をもつキャスタブル材を鋳込み成形して形成されたものである。キャスタブル層２４の上面には溶銑吐出口１７に向かって上昇面となる傾斜面２５が形成されている。   As shown in FIG. 3, the tilting rod main body 20 includes an iron shell member 23 having a bottom surface 22 having a bottom surface 22 that rises and slopes toward the distal end 21 in the longitudinal direction, and a substantially inner surface of the shell member 23 on the bottom surface 22 side. The castable layer 24 is formed in the entire area. The castable layer 24 is formed by casting a castable material having fluidity whose main component is a refractory. On the upper surface of the castable layer 24, an inclined surface 25 that is an upward surface toward the hot metal discharge port 17 is formed.

図３に示すように、傾注樋本体２０の長手方向の中央域において、レンガ形成部３０がキャスタブル層２４に一体的に埋設されており、傾斜面２５の下降端同士の間に位置している。   As shown in FIG. 3, the brick forming portion 30 is integrally embedded in the castable layer 24 in the central region in the longitudinal direction of the tilting rod main body 20, and is positioned between the descending ends of the inclined surface 25. .

レンガ形成部３０は、図４に示すように、横断面ほぼＵの形状の樋形状に形成され、底部を形成する敷部４０と、敷部４０の両側から立設された側壁部５０，６０とが一体化されている。側壁部５０，６０は互いに対向して配置されている。   As shown in FIG. 4, the brick forming portion 30 is formed in a bowl shape having a substantially U-shaped cross section, and a floor portion 40 that forms a bottom portion, and side wall portions 50 and 60 that are erected from both sides of the floor portion 40. And are integrated. The side wall portions 50 and 60 are arranged to face each other.

図４に示すように、レンガ形成部３０の敷部４０は、複数の耐火レンガを密に配置することにより、深さが浅い浅樋形状を有している。又、敷部４０は、ほぼ平坦状をなす浅い内底面４１と、内底面４１に背向して設けられたほぼ平坦状をなす外底面４２を有する。さらに、敷部４０は、前記内底面４１の端から斜め上方向、すなわち拡開方向に立設された高さＨ１をもつ内側面４３と、該内側面４３に背向すると共に外底面４２の端から斜め上方向、すなわち、拡開方向に立設された高さＨ２をもつ外側面４４とを備えている。   As shown in FIG. 4, the laying portion 40 of the brick forming portion 30 has a shallow depth shape by arranging a plurality of refractory bricks closely. In addition, the laying portion 40 has a shallow inner bottom surface 41 that is substantially flat and an outer bottom surface 42 that is substantially flat and is provided facing the inner bottom surface 41. Further, the laying portion 40 is formed in an obliquely upward direction from the end of the inner bottom surface 41, that is, an inner side surface 43 having a height H <b> 1 erected in the expanding direction, And an outer surface 44 having a height H <b> 2 erected in an obliquely upward direction from the end, i.e., in the expanding direction.

図４に示すように、レンガ形成部３０の一方の側壁部５０は、敷部４０の一方の上端４５ａから上方に向けて拡開方向に複数の耐火レンガを積むことにより立設されており、内側面５１と、該内側面５１に背向するとともにキャスタブル層２４に接する外側面５２とを備えている。又、レンガ形成部３０の他方の側壁部６０は、敷部４０の他方の上端４５ｂから上方に向けて拡開方向に複数の耐火レンガを積むことにより立設されており、内側面５１に対向する内側面６１と、該内側面６１に背向して、キャスタブル層２４に接する外側面６２とを有する。敷部４０の上端４５ａと側壁部５０の下端とは一体的に接合されており、敷部４０の上端４５ｂと側壁部６０の下端とは一体的に接合されている。   As shown in FIG. 4, one side wall portion 50 of the brick forming portion 30 is erected by stacking a plurality of refractory bricks in an expanding direction from one upper end 45a of the laying portion 40 upward. An inner side surface 51 and an outer side surface 52 facing the inner side surface 51 and in contact with the castable layer 24 are provided. The other side wall portion 60 of the brick forming portion 30 is erected by stacking a plurality of refractory bricks in the expanding direction upward from the other upper end 45 b of the laying portion 40, and faces the inner side surface 51. And an outer side surface 62 that faces the inner side surface 61 and contacts the castable layer 24. The upper end 45a of the floor portion 40 and the lower end of the side wall portion 50 are integrally joined, and the upper end 45b of the floor portion 40 and the lower end of the side wall portion 60 are integrally joined.

図４に示すように、内底面４１、内側面４３、５１、６１はキャスタブル層２４から露出しており、溶銑と接触する。図４に示すように、レンガ形成部３０の敷部４０と甲殻部材２３との間にはキャスタブル層２４が装填され、レンガ形成部３０の側壁部５０，６０と甲殻部材２３との間にもキャスタブル層２４が装填されている。   As shown in FIG. 4, the inner bottom surface 41 and the inner side surfaces 43, 51, 61 are exposed from the castable layer 24 and come into contact with the hot metal. As shown in FIG. 4, a castable layer 24 is loaded between the floor portion 40 and the shell member 23 of the brick forming portion 30, and between the side wall portions 50 and 60 of the brick forming portion 30 and the shell member 23. A castable layer 24 is loaded.

図２及び図３に示すように、レンガ形成部３０は、前述したように傾注樋１０の長手方向の中央域においてのみ設けられ、傾注樋１０の長手方向の両端部には設けられていない。中樋１４から流れる高温の溶銑は、浸食性をもつスラグと共に、傾注樋１０の長手方向の中央領域で受け止められるため、傾注樋１０の長手方向の中央領域が最も溶銑に対する耐久性が要請される。特に、図１に示すように中樋１４側に配置される側壁部６０は、中樋１４から落下する溶銑の落下部分（溶銑落下部分）になるため、溶銑に対する耐久性が要請される。   As shown in FIGS. 2 and 3, the brick forming portion 30 is provided only in the central region in the longitudinal direction of the tilting rod 10 as described above, and is not provided at both ends in the longitudinal direction of the tilting rod 10. The hot hot metal flowing from the intermediate iron 14 is received by the central region in the longitudinal direction of the tilting iron 10 together with the slag having erodibility, so that the center region in the longitudinal direction of the tilting iron 10 is most required to have durability against the hot metal. . In particular, as shown in FIG. 1, the side wall portion 60 disposed on the side of the middle iron 14 is a hot metal falling portion (hot metal falling portion) falling from the middle iron 14, and thus durability against hot metal is required.

レンガ形成部３０の側壁部５０，６０を構成する耐火物としての耐火レンガは、アルミナ−酸化クロム系（Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系）からなる。この耐火物は、質量比でアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）が９７〜５０％、Ｃｒ_２Ｏ_３が３〜５０％を少なくとも含む。例えば、アルミナを８１％、Ｃｒ_２Ｏ_３を１１％、その他を８％含む。 The refractory brick as the refractory constituting the side wall portions 50 and 60 of the brick forming portion 30 is made of an alumina-chromium oxide system (Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ system). This refractory contains at least 97 to 50% alumina (Al ₂ O ₃ ) and ₃ to 50% Cr ₂ O ₃ by mass ratio. For example, 81% alumina, 11% Cr ₂ O ₃ and 8% other are included.

本実施形態では、レンガ形成部３０の敷部４０を構成する耐火物は、レンガ形成部３０の側壁部５０，６０を構成する耐火物と同じ材質に形成されている。
この傾注樋１０を使用する際には、高炉１２から大樋１３及び中樋１４を介して出銑される高温の溶銑を傾注樋１０は受ける。この溶銑は傾注樋１０内を経由し、傾注しながら、取鍋またはトーピードカーに移送される。 In the present embodiment, the refractory constituting the laying portion 40 of the brick forming portion 30 is formed of the same material as the refractory constituting the side wall portions 50 and 60 of the brick forming portion 30.
When using this tilting iron 10, the tilting iron 10 receives high-temperature hot metal discharged from the blast furnace 12 through the large iron 13 and the middle iron 14. This hot metal is transferred to the ladle or torpedo car while being poured through the decanting rod 10.

以上のように構成された、傾注樋１０は、側壁部５０，６０が、アルミナ−酸化クロム系（Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系）からなる耐火レンガにて形成されているため、側壁部５０，６０に落下した溶銑による溶損を抑制することができ、この結果、傾注樋１０の耐久性を高めることができる。又、この結果、溶銑に対する耐摩耗性の向上、スラグに対する耐食性の向上、脱珪処理による鉄粒飛散に対する耐摩耗性の向上を図り得る。これにより傾注樋１０の耐久性を高め得、通銑量を増加できる。 The tilting rod 10 configured as described above has side walls 50 and 60 formed of refractory bricks made of alumina-chromium oxide (Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ ). Melting damage due to the hot metal falling on the parts 50 and 60 can be suppressed, and as a result, the durability of the tilting iron 10 can be enhanced. As a result, it is possible to improve the wear resistance against hot metal, improve the corrosion resistance against slag, and improve the wear resistance against iron particle scattering by desiliconization treatment. Thereby, the durability of the tilting rod 10 can be improved and the amount of threading can be increased.

（実施例）
上記の傾注樋１０の特徴的効果を確かめるために、下記のように実施例と、比較例の溶損試験を行った。 (Example)
In order to confirm the characteristic effect of the tilting rod 10 described above, the melting damage test of the examples and comparative examples was performed as follows.

実施例１，２は、原料をいずれも、表１に示す割合で配合し、フレットミルで混練し、オイルプレスで９８Ｐａの圧力で、２３０×１１４×６５（mm）の並形形状の成形体をつくり、３００℃で２４時間乾燥後、１５００℃で４８時間焼成することによって耐火レンガを得た。   In Examples 1 and 2, the raw materials were blended in the proportions shown in Table 1, kneaded with a fret mill, and formed into a parallel shape of 230 × 114 × 65 (mm) at a pressure of 98 Pa with an oil press. And dried at 300 ° C. for 24 hours, and then fired at 1500 ° C. for 48 hours to obtain a refractory brick.

キャスタブル耐火物である実施例３、比較例１，２，３は、表１に示す耐火原料、及びその他成分の割合で混合した。なお、その他の原料は、結合剤及び分散剤や、或いは、添加物である。キャスタブル耐火物の添加物として知られている物としては、乾燥促進剤、金属ファイバー、有機ファイバー、セラミックファイバー、塩基性乳酸アルミニウム、酸化防止剤、増粘剤、硬化剤、硬化遅延剤等がある。そして、従来材質と同様に、施工水を外掛け５．５質量％程度添加して混練し、次いで中子を使用して流し込みし、充填性を高めるために、バイブレータによって加振して、実施例１，２の大きさと同じ大きさに形成した。   Example 3 and Comparative Examples 1, 2, and 3, which are castable refractories, were mixed in proportions of the refractory raw materials shown in Table 1 and other components. Other raw materials are binders and dispersants, or additives. Known additives for castable refractories include drying accelerators, metal fibers, organic fibers, ceramic fibers, basic aluminum lactate, antioxidants, thickeners, curing agents, curing retarders, etc. . Then, like the conventional material, the working water is added to the outer shell about 5.5% by mass, kneaded, and then poured using a core. The same size as in Examples 1 and 2 was formed.

溶損試験は、図５に示すように、高周波誘導路１００の内壁に、実施例１〜３、比較例１〜３の試験サンプルを内張した状態で、１６００℃に保持して、脱珪処理を行った。脱珪処理の条件は下記の通りである。   As shown in FIG. 5, the melt damage test was performed at 1600 ° C. with the test samples of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 on the inner wall of the high-frequency induction path 100. Processed. The conditions for the desiliconization treatment are as follows.

○ミルスケールの投入量： ５０ｇ／１５分間
○酸素吹き込み量 ： ４０ＮＬ（ノルマルリットル）／分
○ミルスケール投入を１時間行う毎に、銑鉄を交換する。 ○ Mill scale input amount: 50 g / 15 minutes ○ Oxygen blowing amount: 40 NL (normal liter) / min ○ Each time the mill scale is input for 1 hour, pig iron is replaced.

○試験時間 ： ３時間   ○ Test time: 3 hours

なお、溶損指数は、比較例１（従来例）の溶損量を１００とする溶損指数で示した。溶損指数の数値が小さいほど、溶損が小さい。
図６は、溶損量を縦軸に、酸化クロムの質量％を横軸にして、実施例１〜３、比較例２，３をプロットしたものである。直線Ｌは、耐火レンガである実施例１，２を通過する特性線であり、曲線Ｍは、キャスタブル耐火物である実施例３、比較例１，２を通過する特性線を描くことができる。 The melt index was shown as a melt index with the melt amount of Comparative Example 1 (conventional example) as 100. The smaller the value of the erosion index, the smaller the erosion loss.
FIG. 6 is a plot of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 2 and 3, with the amount of erosion on the vertical axis and the mass percentage of chromium oxide on the horizontal axis. A straight line L is a characteristic line that passes through Examples 1 and 2 that are refractory bricks, and a curved line M can draw a characteristic line that passes through Example 3 and Comparative Examples 1 and 2 that are castable refractories.

図６に示すように、耐火物をレンガ（耐火レンガ）で形成する場合は、Ｃｒ_２Ｏ_３が３〜５０％までの範囲で、溶損量が従来例（比較例１）よりも大きく抑制できる。なお、Ｃｒ_２Ｏ_３が５０％を超えると、コストが高くなるため、実用的ではない。 As shown in FIG. 6, when the refractory is formed of bricks (refractory bricks), Cr ₂ O ₃ is in the range of ₃ to 50%, and the amount of erosion is suppressed more than the conventional example (Comparative Example 1). it can. Incidentally, when the _Cr 2 _{O 3} exceeds 50%, the cost is high, is not practical.

又、図６に示すように、耐火物を、キャスタブルで形成する場合は、Ｃｒ_２Ｏ_３
が４〜１３％までの範囲で、溶損量が約９mm以下であるため、溶損量が従来例（比較例１）よりも大きく抑制できる。さらには、Ｃｒ_２Ｏ_３が５〜１０％であると、溶損量が約７ｍｍ以下となるため、好ましい。又、５．５〜８．５％であると、溶損量が約６ｍｍ以下となるため、さらに好ましい。 As shown in FIG. 6, when the refractory is castable, Cr ₂ O ₃
In the range from 4 to 13%, the amount of erosion loss is about 9 mm or less, so that the amount of erosion loss can be suppressed more than in the conventional example (Comparative Example 1). Furthermore, it is preferable that Cr ₂ O ₃ is 5 to 10% because the amount of melting loss is about 7 mm or less. Further, if it is 5.5 to 8.5%, the amount of melting loss is about 6 mm or less, which is more preferable.

なお、本発明の実施形態は前記実施形態に限定されるものではなく、下記のように変更してもよい。
○ 前記実施形態の、レンガ形成部３０を、実施例３で説明したキャスタブル耐火物に変更してもよい。 In addition, embodiment of this invention is not limited to the said embodiment, You may change as follows.
(Circle) you may change the brick formation part 30 of the said embodiment into the castable refractory material demonstrated in Example 3. FIG.

○ 前記実施形態の敷部４０の耐火物を、実施例３で説明したキャスタブル耐火物に変更してもよい。   (Circle) you may change the refractory material of the floor part 40 of the said embodiment into the castable refractory material demonstrated in Example 3. FIG.

高炉に溶銑用傾注樋を装備している形態を模式的に示すレイアウト図。The layout figure which shows typically the form which equips the blast furnace with the hot metal pouring rod. 傾注樋１０の平面図。FIG. 3 is a plan view of the tilting rod 10. 傾注樋１０の縦断面図（図２の１−１線矢視図）。The longitudinal cross-sectional view of the tilting rod 10 (1-1 line arrow view of FIG. 2). 傾注樋１０の横断面図（２−２線矢視図）Cross-sectional view of tilting rod 10 (view taken along line 2-2) 高周波誘導路１００の説明図。Explanatory drawing of the high frequency induction path 100. FIG. 試験結果のクロム量と溶損量との関係を示すグラフ。The graph which shows the relationship between the chromium amount of a test result, and the amount of erosion.

符号の説明Explanation of symbols

１７…溶銑吐出口
２０…傾注樋本体
４０…敷部
６０…側壁部（溶銑落下部分） 17 ... Hot metal discharge port 20 ... Inclined casting main body 40 ... Laying part 60 ... Side wall part (hot metal falling part)

Claims (6)

溶銑用傾注樋において、
少なくとも溶銑落下部分に、Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を配設したことを特徴とする溶銑用傾注樋。 In the tilting iron for hot metal,
A tilting iron for hot metal, characterized in that an Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ -based refractory material is disposed at least in a hot metal falling portion. 請求項１において、
前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を、レンガで形成したことを特徴とする溶銑用傾注樋。 In claim 1,
A tilting iron for hot metal, wherein the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ refractory is formed of brick. 請求項２において、
前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物は、質量比でＡｌ_２Ｏ_３が９７〜５０％、Ｃｒ_２Ｏ_３が３〜５０％を含むことを特徴とする溶銑用傾注樋。 In claim 2,
The Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ -based refractory contains 97 to 50% Al ₂ O _{3 and 3} to 50% Cr ₂ O _{3 in} terms of mass ratio. 請求項１において、
前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物を、キャスタブル耐火物で形成したことを特徴とする溶銑用傾注樋。 In claim 1,
A tilting iron for hot metal, wherein the Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ refractory is formed of a castable refractory. 請求項４において、
前記Ａｌ_２Ｏ_３−Ｃｒ_２Ｏ_３系の耐火物は、質量比でＡｌ_２Ｏ_３が９６〜８７％、
Ｃｒ_２Ｏ_３が４〜１３％を含むことを特徴とする溶銑用傾注樋。 In claim 4,
The Al ₂ O ₃ —Cr ₂ O ₃ -based refractory has a mass ratio of 96 to 87% Al ₂ O ₃ ,
A tilting iron for hot metal, characterized in that Cr ₂ O ₃ contains ₄ to 13%. 請求項１乃至請求項５のうちいずれか１項において、
長手方向の両端部に溶銑吐出口を備える傾注樋本体と、
該傾注樋本体の長手方向の中央域に設けられるとともに底部を形成する敷部と、該敷部の両側から立設された側壁部とを備えた耐火物とを備え、
前記溶銑落下部分は、前記側壁部であることを特徴とする溶銑用傾注樋。 In any one of Claims 1 to 5,
A tilting iron main body provided with hot metal discharge ports at both ends in the longitudinal direction;
A refractory provided with a laying portion that is provided in the central region in the longitudinal direction of the tilting rod main body and forms a bottom portion, and a side wall portion that is erected from both sides of the laying portion;
The hot metal dropping portion is the side wall portion.

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