JP2007146800A - Valve system for internal combustion engine - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、内燃機関の動弁装置に関する。 The present invention relates to a valve gear for an internal combustion engine.
従来、例えば特開2005−171937号公報に記載されているように、個々の気筒に設けられた吸気弁、排気弁を電動モータにより駆動する技術が知られている。 Conventionally, as described in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2005-171937, a technique for driving an intake valve and an exhaust valve provided in each cylinder by an electric motor is known.
しかしながら、上記従来の技術において、複数の気筒に共通に設けられたカムシャフトで吸気弁、排気弁を駆動すると、一部の気筒のみで減筒運転を行った場合、燃焼が行われていない気筒の吸気弁、排気弁が駆動されてしまう。このため、電動モータの駆動負荷が増加し、システムの効率が低下するという問題が発生する。 However, in the above prior art, when the intake valve and the exhaust valve are driven by a camshaft provided in common to a plurality of cylinders, when a reduced cylinder operation is performed with only some of the cylinders, a cylinder in which combustion is not performed The intake and exhaust valves are driven. For this reason, the drive load of an electric motor increases and the problem that the efficiency of a system falls arises.
この発明は、上述のような問題を解決するためになされたものであり、複数の気筒の一部のみで減筒運転を行う場合に、カムシャフトの駆動負荷を最小限に抑えることを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and it is an object of the present invention to minimize the camshaft driving load when a reduced-cylinder operation is performed with only a part of a plurality of cylinders. To do.
第1の発明は、上記の目的を達成するため、複数の気筒のそれぞれが備える弁体をモータにより開閉駆動する内燃機関の動弁装置であって、前記モータにより回転駆動され、前記複数の気筒の前記弁体を駆動するためのカムを有するカムシャフトと、前記複数の気筒の一部のみで減筒運転を行う場合に、前記カムシャフトに設けられた前記カムの相対的な角度位置を可変するカム角度可変手段と、を備えたことを特徴とする。 In order to achieve the above object, a first invention is a valve operating apparatus for an internal combustion engine in which a valve body provided in each of a plurality of cylinders is driven to open and close by a motor, and is driven to rotate by the motor, and the plurality of cylinders The camshaft having a cam for driving the valve body and the relative angular position of the cam provided on the camshaft are variable when the cylinder reduction operation is performed with only a part of the plurality of cylinders. And a cam angle varying means.
第2の発明は、第1の発明において、前記カムシャフトを一方向に連続回転させることで前記弁体を駆動する正転駆動モードと、前記カムシャフトを揺動することで前記弁体を駆動する揺動駆動モードとの間でモードを切り換えて前記モータを駆動する制御手段を更に備え、前記制御手段は、前記減筒運転が行われる場合は、前記揺動駆動モードで前記モータを駆動することを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, in the first aspect of the present invention, the normal rotation drive mode for driving the valve element by continuously rotating the camshaft in one direction, and the valve element by driving the camshaft. Control means for driving the motor by switching the mode between the swing drive mode and the swing drive mode, and the control means drives the motor in the swing drive mode when the reduced-cylinder operation is performed. It is characterized by that.
第3の発明は、第2の発明において、前記カムシャフトは、前記減筒運転の際に燃焼が行われる気筒の前記弁体を駆動する前記カムを有する第1のカムシャフトと、前記減筒運転の際に運転が行われない気筒の前記弁体を駆動する前記カムを有する第2のカムシャフトとの結合により構成され、前記カム角度可変手段は、前記第1のカムシャフトと前記第2のカムシャフトの相対的な角度位置を可変することで、前記カムの相対的な角度位置を可変することを特徴とする。 According to a third aspect, in the second aspect, the camshaft includes a first camshaft having the cam that drives the valve body of a cylinder in which combustion is performed during the reduced-cylinder operation, and the reduced-cylinder It is constituted by a combination with a second camshaft having the cam that drives the valve body of a cylinder that is not operated during operation, and the cam angle varying means includes the first camshaft and the second camshaft. The relative angular position of the cam is varied by varying the relative angular position of the cam shaft.
第4の発明は、第3の発明において、前記カム角度可変手段は、前記減筒運転の際に燃焼が行われない気筒の前記弁体が最大リフトに到達しない位置に前記カムの相対的な角度位置を可変することを特徴とする。 In a fourth aspect based on the third aspect, the cam angle varying means is arranged such that the cam of the cylinder in which combustion is not performed during the reduced cylinder operation is positioned relative to the position where the valve element does not reach the maximum lift. The angular position is variable.
第5の発明は、第3の発明において、前記カム角度可変手段は、前記減筒運転の際に燃焼が行われない気筒の前記弁体がリフトしない位置に前記カムの相対的な角度位置を可変することを特徴とする。 In a fifth aspect based on the third aspect, the cam angle varying means sets the relative angular position of the cam to a position where the valve body of the cylinder where combustion is not performed during the reduced cylinder operation does not lift. It is variable.
第6の発明は、第3〜第5の発明のいずれかにおいて、前記弁体は吸気弁および排気弁であり、前記カムシャフトは前記吸気弁と前記排気弁の双方に設けられ、前記減筒運転の際に燃焼が行われる第1の所定の気筒に接続された排気通路と、前記減筒運転の際に燃焼が行われない第2の所定の気筒に接続された排気通路とを結合する結合部を備え、前記減筒運転の際に前記カムの相対的な角度位置を可変することで、前記第1の所定の気筒から排出されたガスを前記第2の所定の気筒に吸入し、前記ガスを前記第2の所定の気筒から吸気通路へ送ることを特徴とする。 According to a sixth aspect of the present invention, in any one of the third to fifth aspects, the valve body is an intake valve and an exhaust valve, the camshaft is provided in both the intake valve and the exhaust valve, and the reduced cylinder An exhaust passage connected to a first predetermined cylinder in which combustion is performed during operation and an exhaust passage connected to a second predetermined cylinder in which combustion is not performed during the reduced-cylinder operation are coupled. A coupling portion, and by changing the relative angular position of the cam during the reduced-cylinder operation, the gas discharged from the first predetermined cylinder is sucked into the second predetermined cylinder; The gas is sent from the second predetermined cylinder to the intake passage.
第7の発明は、第6の発明において、前記第1の所定の気筒と、前記第2の所定の気筒のクランク角の位相が180°相違しており、前記カム角度可変手段は、前記減筒運転の際に、前記排気弁に設けられたカムシャフトにおいて、前記第1の所定の気筒で排気行程が行われているタイミングで前記第2の所定の気筒の排気弁が開かれる位置に前記カムの相対的な角度位置を可変し、且つ、前記吸気弁に設けられたカムシャフトにおいて、前記第1の所定の気筒で吸気行程が行われているタイミングで前記第2の所定の気筒の吸気弁が開かれる位置に前記カムの相対的な角度位置を可変することを特徴とする。 According to a seventh aspect, in the sixth aspect, the crank angle phase of the first predetermined cylinder and the second predetermined cylinder are 180 ° different from each other, and the cam angle varying means During cylinder operation, the camshaft provided in the exhaust valve is positioned at a position where the exhaust valve of the second predetermined cylinder is opened at the timing when the exhaust stroke is performed in the first predetermined cylinder. The relative angular position of the cam is varied, and the intake of the second predetermined cylinder is performed at the timing when the intake stroke is performed in the first predetermined cylinder on the camshaft provided in the intake valve. The relative angular position of the cam is varied to a position where the valve is opened.
第8の発明は、第7の発明において、前記排気弁に設けられたカムシャフトにおいて、前記第1の所定の気筒の前記排気弁を駆動する前記カムと、前記第2の所定の気筒の前記排気弁を駆動する前記カムの角度位置が同一となる位置に前記カムの相対的な角度位置を可変し、且つ、前記吸気弁に設けられたカムシャフトにおいて、前記第1の所定の気筒の前記吸気弁を駆動する前記カムと、前記第2の所定の気筒の前記吸気弁を駆動する前記カムの角度位置が同一となる位置に前記カムの相対的な角度位置を可変することを特徴とする。 According to an eighth invention, in the seventh invention, in the camshaft provided in the exhaust valve, the cam for driving the exhaust valve of the first predetermined cylinder, and the second predetermined cylinder The relative angular position of the cam is varied to a position where the angular position of the cam that drives the exhaust valve is the same, and the cam shaft provided in the intake valve has the first predetermined cylinder of the first predetermined cylinder The relative angular position of the cam is varied so that the angular position of the cam that drives the intake valve and the angular position of the cam that drives the intake valve of the second predetermined cylinder are the same. .
第9の発明は、第7又は第8の発明において、前記吸気弁に設けられたカムシャフトにおいて、前記第1のカムシャフトと前記第2のカムシャフトが別の前記モータによって駆動されることを特徴とする。 According to a ninth invention, in the seventh or eighth invention, in the camshaft provided in the intake valve, the first camshaft and the second camshaft are driven by different motors. Features.
第1の発明によれば、複数の気筒の一部のみで減筒運転を行う場合に、カムシャフトに設けられたカムの相対的な角度位置を可変するため、減筒運転の際に燃焼が行われていない気筒の弁体が駆動されてしまうことを抑えることが可能となる。 According to the first aspect of the invention, when the cylinder reduction operation is performed with only a part of the plurality of cylinders, the relative angular position of the cam provided on the camshaft is changed. It is possible to suppress driving of the valve body of a cylinder that is not performed.
第2の発明によれば、減筒運転は主として低回転域、低負荷域で行われるため、減筒運転の際に揺動駆動モードでモータを駆動することで、弁体のリフト量、作用角を低減することができる。 According to the second invention, since the reduced cylinder operation is mainly performed in the low rotation range and the low load range, the lift amount of the valve element and the operation can be improved by driving the motor in the swing drive mode during the reduced cylinder operation. The corner can be reduced.
第3の発明によれば、減筒運転の際に、燃焼が行われる気筒の弁体を駆動するカムを有する第1のカムシャフトと、燃焼が行われない気筒の弁体を駆動するカムを有する第2のカムシャフトの相対的な角度位置を可変するため、燃焼が行われていない気筒の弁体が駆動されてしまうことを抑えることが可能となる。 According to the third aspect of the invention, the first camshaft having a cam for driving the valve body of the cylinder in which combustion is performed and the cam for driving the valve body of the cylinder in which combustion is not performed during the reduced cylinder operation. Since the relative angular position of the second camshaft is variable, it is possible to suppress the drive of the valve body of a cylinder that is not performing combustion.
第4の発明によれば、減筒運転の際に燃焼が行われない気筒の弁体が最大リフトに到達しない位置にカムの相対的な角度位置を可変するため、燃焼が行われない気筒の弁体の駆動を抑えることが可能となる。 According to the fourth aspect of the invention, since the relative angular position of the cam is changed to a position where the valve body of the cylinder that does not perform combustion during the reduced cylinder operation does not reach the maximum lift, It becomes possible to suppress the driving of the valve body.
第5の発明によれば、減筒運転の際に燃焼が行われない気筒の弁体がリフトしない位置にカムの相対的な角度位置を可変するため、燃焼が行われていない気筒の弁体の駆動を確実に抑止することが可能となる。 According to the fifth aspect of the invention, since the relative angular position of the cam is changed to a position where the valve body of the cylinder where combustion is not performed during the reduced cylinder operation does not lift, the valve body of the cylinder where combustion is not performed It is possible to reliably suppress the driving of.
第6の発明によれば、減筒運転の際に燃焼が行われる第1の所定の気筒に接続された排気通路と、減筒運転の際に燃焼が行われない第2の所定の気筒に接続された排気通路とを結合する結合部を備えた構成において、減筒運転の際にカムの相対的な角度位置を可変することで、第1の所定の気筒から排出されたガスを第2の所定の気筒に吸入して吸気通路へ送るため、第1の所定の気筒の排気ガスをEGRガスとして吸気側へ供給することが可能となる。 According to the sixth aspect of the present invention, the exhaust passage connected to the first predetermined cylinder in which combustion is performed during the reduced-cylinder operation and the second predetermined cylinder in which combustion is not performed during the reduced-cylinder operation. In the configuration including the coupling portion that couples the connected exhaust passage, by changing the relative angular position of the cam during the reduced-cylinder operation, the gas discharged from the first predetermined cylinder is changed to the second. Therefore, the exhaust gas from the first predetermined cylinder can be supplied to the intake side as EGR gas.
第7の発明によれば、減筒運転の際に燃焼が行われる第1の所定の気筒と、燃焼が行われない第2の所定の気筒のクランク角の位相が180°相違しており、第1の所定の気筒と第2の所定の気筒の排気通路が結合された構成において、第1の所定の気筒で排気行程が行われているタイミングで第2の所定の気筒の排気弁が開かれる位置にカムの相対的な角度位置を可変するため、排気行程で第1の所定の気筒から排出された排気ガスを第2の所定の気筒の筒内に吸入することができる。また、第1の所定の気筒で吸気行程が行われているタイミングで第2の所定の気筒の吸気弁が開かれる位置にカムの相対的な角度位置を可変するため、第2の所定の気筒の筒内に吸入された排気ガスを吸気通路へ送ることができる。 According to the seventh invention, the phase of the crank angle of the first predetermined cylinder in which combustion is performed during the reduced-cylinder operation is different from that of the second predetermined cylinder in which combustion is not performed by 180 °, In the configuration in which the exhaust passages of the first predetermined cylinder and the second predetermined cylinder are coupled, the exhaust valve of the second predetermined cylinder is opened at the timing when the exhaust stroke is performed in the first predetermined cylinder. Since the relative angular position of the cam is changed to the position where the exhaust gas is discharged, the exhaust gas discharged from the first predetermined cylinder in the exhaust stroke can be sucked into the cylinder of the second predetermined cylinder. Further, since the relative angular position of the cam is changed to a position where the intake valve of the second predetermined cylinder is opened at the timing when the intake stroke is performed in the first predetermined cylinder, the second predetermined cylinder The exhaust gas sucked into the cylinder can be sent to the intake passage.
第8の発明によれば、排気弁に設けられたカムシャフトにおいて、第1の所定の気筒の排気弁を駆動するカムと、第2の所定の気筒の排気弁を駆動するカムの角度位置が同一となる位置にカムの相対的な角度位置を可変するため、第1の所定の気筒で排気行程が行われているタイミングで第2の所定の気筒の排気弁を開くことができる。また、吸気弁に設けられたカムシャフトにおいて、第1の所定の気筒の吸気弁を駆動するカムと、第2の所定の気筒の吸気弁を駆動するカムの角度位置が同一となる位置にカムの相対的な角度位置を可変するため、第1の所定の気筒で吸気行程が行われているタイミングで第2所定の気筒の吸気弁を開くことができる。 According to the eighth invention, in the camshaft provided in the exhaust valve, the angular position of the cam that drives the exhaust valve of the first predetermined cylinder and the cam that drives the exhaust valve of the second predetermined cylinder are Since the relative angular position of the cam is changed to the same position, the exhaust valve of the second predetermined cylinder can be opened at the timing when the exhaust stroke is performed in the first predetermined cylinder. Further, on the camshaft provided in the intake valve, the cam that drives the intake valve of the first predetermined cylinder and the cam that drives the intake valve of the second predetermined cylinder are camped at the same angular position. Therefore, the intake valve of the second predetermined cylinder can be opened at the timing when the intake stroke is performed in the first predetermined cylinder.
第9の発明によれば、吸気弁に設けられたカムシャフトにおいて、第1のカムシャフトと第2のカムシャフトを別のモータによって駆動するため、第1の所定の気筒で吸気行程が行われているタイミングにおいて、第1の所定の気筒の吸気弁の動作に制約を受けることなく、第2の所定の気筒の吸気弁を駆動することができる。従って、第2の所定の気筒の吸気弁のリフト量を可変することで、EGRガスの供給量を制御することが可能となる。 According to the ninth invention, in the camshaft provided in the intake valve, since the first camshaft and the second camshaft are driven by different motors, the intake stroke is performed in the first predetermined cylinder. At this time, the intake valve of the second predetermined cylinder can be driven without being restricted by the operation of the intake valve of the first predetermined cylinder. Therefore, it is possible to control the supply amount of EGR gas by varying the lift amount of the intake valve of the second predetermined cylinder.
以下、図面に基づいてこの発明のいくつかの実施の形態について説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。なお、以下の実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。 Several embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the element which is common in each figure, and the overlapping description is abbreviate | omitted. The present invention is not limited to the following embodiments.
図1は、本発明の各実施形態に係る内燃機関の動弁装置を備えたシステムの構成を示す模式図である。内燃機関10には吸気通路12および排気通路14が連通している。吸気通路12は、上流側の端部にエアフィルタ16を備えている。エアフィルタ16には、吸気温THA(すなわち外気温)を検出する吸気温センサ18が組みつけられている。
FIG. 1 is a schematic diagram showing the configuration of a system including a valve operating apparatus for an internal combustion engine according to each embodiment of the present invention. An
エアフィルタ16の下流には、エアフロメータ20が配置されている。エアフロメータ20の下流には、スロットルバルブ22が設けられている。スロットルバルブ22の近傍には、スロットル開度TAを検出するスロットルセンサ24と、スロットルバルブ22が全閉となることでオンとなるアイドルスイッチ26とが配置されている。スロットルバルブ22の下流には、サージタンク28が設けられている。
An
内燃機関10には、燃焼室内(筒内)に向けて燃料を噴射する燃料噴射弁30が設けられている。なお、燃料噴射弁30は吸気ポートに向けて燃料を噴射するものであっても良い。また、内燃機関10は、吸気弁32および排気弁34を備えている。吸気弁32には、吸気弁32を駆動するための動弁装置36が接続されている。また、排気弁34には、排気弁34を駆動するための動弁装置38が接続されている。
The
また、燃焼室内に噴霧された燃料に点火するため、内燃機関10の筒内には点火プラグが設けられている。更に、内燃機関10の各気筒はピストン44を備えている。ピストン44には、その往復運動によって回転駆動されるクランク軸47が連結されている。車両駆動系と補機類(エアコンのコンプレッサ、オルタネータ、トルクコンバータ、パワーステアリングのポンプ等)は、このクランク軸47の回転トルクによって駆動される。
An ignition plug is provided in the cylinder of the
クランク軸47の近傍には、クランク軸47の回転角を検出するためのクランク角センサ48が取り付けられている。クランク角センサ48によれば、クランク軸47の回転数、すなわち、機関回転数を検出することができる。また、内燃機関10のシリンダブロックには、冷却水温を検出する水温センサ49が取り付けられている。
A
排気通路14には、上流側触媒(スタートキャタリスト)42と下流側触媒(NOX吸蔵触媒)44とが直列に配置されている。上流側触媒42は比較的小容量の触媒とされ、内燃機関10に近い位置に配置されていることから、機関冷間始動時等に短時間で活性化温度まで昇温し、主として始動直後の排気浄化を行う。
In the
下流側触媒44は、上流側触媒42よりも容量の大きな触媒であり、暖機された後に排気浄化の中心的な役割を果たす触媒である。上流側触媒42、下流側触媒44は、流入する排気空燃比がリーンのときに排気中のNOXを吸着、吸収またはその両方にて選択的に保持(吸蔵)し、流入する排気の空燃比が理論空燃比またはリッチ空燃比となったときに、吸蔵しているNOXを排気中の還元成分(HC,CO)を用いて還元浄化するものである。換言すれば、上流側触媒42、下流側触媒44は、排気通路14を流れるガス中に含まれる酸素を保持(吸蔵)することにより酸化され、排気中に還元成分が含まれる場合は、酸素を放出することで還元状態とされるものである。
The
排気通路14には、上流側触媒42の上流に空燃比センサ(A/Fセンサ)45が配置されている。空燃比センサ45は排気ガス中の酸素濃度を検出するセンサであって、上流側触媒42に流入する排気ガス中の酸素濃度に基づいて内燃機関10で燃焼に付された混合気の空燃比を検出するものである。
An air-fuel ratio sensor (A / F sensor) 45 is disposed in the
また、上流側触媒42の下流には、O2センサ46が配置されている。O2センサ46は、排気ガス中の酸素濃度が所定値より大きいか小さいかを検出するためのセンサであって、センサ位置の排気空燃比がストイキよりも燃料リッチになると所定電圧(例えば0.45V)以上の出力を発生し、排気空燃比がストイキよりも燃料リーンになると所定電圧以下の出力を発生する。従って、O2センサ46によれば、上流側触媒42の下流に、燃料リッチな排気ガス(HC,COを含む排気ガス)、或いは燃料リーンな排気ガス(NOXを含む排気ガス)が流出してきたかを判断することができる。
Further, an O 2 sensor 46 is disposed downstream of the
図1に示すように、本実施形態の制御装置はECU(Electronic Control Unit)40を備えている。ECU40には、上述した各種センサに加え、内燃機関10の運転状態を把握すべく、ノッキングの発生を検知するKCSセンサや、スロットル開度、機関回転数、排気温度、冷却水温度、潤滑油温度、触媒床温度などを検出するための各種センサ(不図示)が接続されている。また、ECU40には、上述した燃料噴射弁30、動弁装置36,38などが備える各アクチュエータ、センサが接続されている。
As shown in FIG. 1, the control device of the present embodiment includes an ECU (Electronic Control Unit) 40. In addition to the various sensors described above, the
図2は、吸気弁32、および吸気弁32を駆動する動弁装置36の周辺の構成を示す模式図である。本実施形態の内燃機関10は4つの気筒から構成されており、動弁装置36は、全ての気筒(#1、#2、#3及び#4気筒)が備える吸気弁32を駆動するものである。以下の説明では、吸気弁32の動弁装置36の構成を中心に説明するが、排気弁34の動弁装置38の構成も吸気弁32の動弁装置36と同一である。ここでは、内燃機関10の個々の気筒に2つの吸気弁32と2つの排気弁34とが備わっているものとする。
FIG. 2 is a schematic diagram showing the configuration around the
動弁装置36は、駆動源としてのモータ50と、モータ50の回転運動を伝達する伝達機構としてのギヤ列52と、ギヤ列52から伝達された回転運動を吸気弁32の直線的な開閉運動に変換するカムシャフト54とを備えている。カムシャフト54にはカム駆動ギヤ62が装着されており、モータ50の回転運動は、ギヤ列52、カム駆動ギヤ62を介してカムシャフト54に伝達される。
The
図2に示すように、各吸気弁32の上端には、リフター32aが設けられている。カムシャフト54に設けられた各カム60はリフター32aと接触し、リフター32aを押し下げることで各吸気弁32を駆動する。なお、図2では、吸気弁32がカム60により直接駆動される例を示しているが、ロッカーアームを介して駆動されるものであっても良い。
As shown in FIG. 2, a
図3は、カム60によって吸気弁32が駆動される様子を示す模式図である。カム60はカムシャフト54と同軸の円弧状のベース円60bの一部を半径方向外側に向かって膨らませてノーズ60aを形成した板カムの一種として形成されている。カム60のプロファイルはその全周に亘って負の曲率が生じないように、つまり半径方向外側に向かって凸曲面を描くように設定されている。
FIG. 3 is a schematic diagram showing how the
各吸気弁32はバルブスプリング(不図示)の圧縮反力によってカム60側に付勢され、カム60のベース円60bと吸気弁32のリフター32a(ロッカーアーム式の場合はロッカーアームのローラ)とが対向している場合は、吸気ポートのバルブシート(不図示)に吸気弁32が密着して吸気ポートが閉じられる。
Each
モータ50の回転運動がギヤ列56、カム駆動ギヤ62を介してカムシャフト54に伝達されると、カムシャフト54と一体にカム60が回転し、ノーズ60aがリフター32aを乗り越える間に吸気弁32が押し下げられ、吸気弁32がバルブスプリングに抗して開閉駆動される。
When the rotational motion of the
また、図3(A)及び図3(B)は、カム60の2つの駆動モードを示している。カム60の駆動モードには、モータ50を一方向に連続回転させて図3(A)に示すようにカム60を最大リフト位置、すなわちカム60のノーズ60aが吸気弁32側の当接部材と接する位置を越えて正転方向(図3(A)中の矢印方向)に連続的に回転させる正転駆動モードと、正転駆動モードにおける最大リフト位置に達する前にモータ50の回転方向を切り換えて図3(B)に示すようにカム60を往復運動させる揺動駆動モードとがある。
3A and 3B show two drive modes of the
正転駆動モードでは、クランク軸47の回転に対してカム60の回転速度を可変することで吸気弁32の作用角、リフトタイミングが制御される。また、揺動駆動モードでは、カム60の回転速度とともに、カム60が揺動する角度範囲を制御することで、吸気弁32の最大リフト量、作用角、リフトタイミングを制御することができる。
In the forward rotation drive mode, the operating angle and lift timing of the
これにより、運転状態に応じた最適なリフト量、作用角で吸気弁32、排気弁34を駆動することが可能となる。図4は内燃機関10の機関回転数、出力トルクと、カム60の駆動モードとの関係を示す模式図である。図4に示すように、カム60の駆動モードは、機関回転数と出力トルクとに関連付けて使い分けられる。基本的に低回転域では揺動駆動モードが選択され、高回転域では正転駆動モードが選択される。これにより、低回転域では吸気弁32のリフト量、作用角を少なくし、高回転域では吸気弁32のリフト量、作用角を大きくする制御が行われ、機関回転数と出力トルクに応じた最適な空気量を機関筒内に送ることが可能となる。
As a result, the
そして、本実施形態では、揺動駆動モードを選択した場合は、4つの気筒のうちの2気筒のみで燃焼が行われるように減筒運転を行う。これにより、燃料噴射量を低減することができ、特に低回転、低負荷域での燃費を向上することができる。 In the present embodiment, when the swing drive mode is selected, the reduced-cylinder operation is performed so that combustion is performed in only two of the four cylinders. Thereby, the fuel injection amount can be reduced, and the fuel consumption can be improved particularly in a low rotation and low load range.
図5は、カムシャフト54の構成を詳細に示す模式図である。図5に示すように、カムシャフト54はカムシャフト54Aとカムシャフト54Bとから構成されている。カムシャフト54Aは#1、#2、#3気筒の各吸気弁32を駆動する6つのカム60を備えている。また、カムシャフト54Bは#4気筒の各吸気弁32を駆動する2つのカム60を備えている。図2に示すように、カムシャフト54Aは#1,#2,#3気筒の吸気弁32の上部に配置されており、カムシャフト54Bは#4気筒の吸気弁32の上部に配置されている。また、カムシャフト54Aの外周部には、カムシャフト54Aに対して一体回転するカム駆動ギヤ62が設けられている。
FIG. 5 is a schematic diagram showing the configuration of the
カムシャフト54Aには、その端部にフランジ部66が設けられている。同様に、カムシャフト54Bには、その端部にフランジ部68が設けられている。カムシャフト54Aのフランジ部66には、その中心に穴67が設けられている。また、カムシャフト54Bのフランジ部68には、その中心からカムシャフト54Aに向かって突出する軸69が設けられている。カムシャフト54Aとカムシャフト54Bは、穴67に対して軸69が回動可能に嵌合し、フランジ部66とフランジ部68の端面同士が当接することで一体化される。
The
図6は、フランジ部66,68の端面を示す模式図であって、図6(A)はフランジ部66の端面を、図6(B)はフランジ部68の端面を示している。図5及び図6(A)に示すように、フランジ部66の端面は、基準面66Aと、基準面66Aに対してカムシャフト54B側に突出する突出面66Bを備えている。基準面66Aと突出面66Bとの境界には、段差66Cおよび66Dが設けられている。
6A and 6B are schematic views showing the end faces of the
同様に、図5及び図6(B)に示すように、フランジ部68の端面は、基準面68Aと、基準面68Aに対してカムシャフト54A側に突出する突出面68Bを備えている。基準面68Aと突出面68Bとの境界には、段差68Cおよび68Dが設けられている。
Similarly, as shown in FIGS. 5 and 6B, the end surface of the
カムシャフト54Aとカムシャフト54Bが連結された状態では、フランジ部66の基準面66Aとフランジ部68の突出面68Bとが密着し、フランジ部68の基準面68Aとフランジ部66の突出面66Bとが密着する。
In a state where the
図6(A)に示すように、フランジ部66の基準面66Aには、2つの穴70,72が設けられている。2つの穴70,72は、穴67の中心に対して150°の角度だけ離間して配置されている。
As shown in FIG. 6A, two
また、図6(B)に示すように、フランジ部68の突出面68Bには、1つのロックピン74が設けられている。ロックピン74は、突出面68Bからカムシャフト54A側に突出するように設けられている。
Further, as shown in FIG. 6B, one
軸69の中心とロックピン74の中心との距離は、穴70又は穴72の中心と穴67の中心との距離と同一である。また、穴70,72に対してロックピン74が嵌合するように、両者の内径、外径が規定されている。従って、穴67に軸69が嵌合している状態では、穴70又は穴72とロックピン74との角度位置が適合することを条件に、穴70又は穴72に対してロックピン74が嵌合することができる。
The distance between the center of the
カムシャフト54Aとカムシャフト54Bを連結した状態において、ロックピン74が穴70又は穴72のいずれにも挿入されていない状態では、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bは相対的に回転することができる。そして、ロックピン74が穴70,72のいずれか一方に挿入されると、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの相対的な回転位置が固定される。
In a state where the
上述したように本実施形態のシステムでは、低回転域では揺動駆動モードが選択され、減筒運転が行われる。この場合、#2、#3気筒のみに燃料が供給され、#2、#3気筒のみで燃焼が行われる。一方、#1、#4気筒への燃料供給は停止される。
As described above, in the system of the present embodiment, the swing drive mode is selected in the low rotation range, and the reduced cylinder operation is performed. In this case, fuel is supplied only to the # 2 and # 3 cylinders, and combustion is performed only in the # 2 and # 3 cylinders. On the other hand, the fuel supply to the
減筒運転を行う場合、カムシャフト54Aには#1、#2、#3気筒用のカムが設けられているため、カムシャフト54Aを揺動駆動することで、#2気筒の吸気弁32と#3気筒の吸気弁32を駆動することができる。排気弁34の動弁装置38においても、カムシャフト54Aを揺動駆動することで、#2気筒の排気弁34と#3気筒の排気弁34を駆動することができる。
When performing the reduced cylinder operation, cams for the # 1, # 2, and # 3 cylinders are provided on the
図7は、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bを連結した状態において、カムシャフト54Aに設けられたカム60と、カムシャフト54Bに設けられたカム60との位置関係を示す模式図である。ここで、図7は、図5中に示す矢印X方向からカムシャフト54を見た状態を示している。そして、図7(A)は、ロックピン74が穴70に挿入された状態を示しており、図7(B)は、ロックピン74が穴72に挿入された状態を示している。
FIG. 7 is a schematic diagram showing a positional relationship between the
図7(A)に示す状態は、全気筒運転時(正転駆動モード)に吸気弁32を開閉駆動する場合に設定される。直列4気筒の内燃機関10では、#1→#3→#4→#2の順で各気筒の爆発行程がクランク角180°毎に行われる。この際、クランク軸47が2回転(720°)する間にカムシャフト54が1回転するようにモータ50の制御が行われ、カムシャフト54が90°回転する毎に各気筒で爆発行程が行われる。このため、図7(A)に示すように、ロックピン74が穴70に係合している全気筒運転時の状態では、各気筒#1〜#4のカム60は#1→#3→#4→#2の順で90°の間隔で配置されている。従って、図7(A)に示す矢印Y方向にカムシャフト54を回転させることで、#1→#3→#4→#2の順で各気筒の吸気弁32、排気弁34を開弁することができる。図7(A)は、#4気筒のカム60のノーズ60aによって#4気筒の吸気弁32のリフター32aが下向きに押されているタイミングを示している。
The state shown in FIG. 7A is set when the
図7(A)に示すように、ロックピン74が穴70に挿入された状態では、フランジ部66の段差66Cとフランジ部68の段差68Cとが当接している。従って、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの回転位置は、ロックピン74と穴70の係合により規定されるとともに、段差66Cと段差68Cとが当接する方向の相対的な回転に対しては、段差66Cと段差68Cとの当接により規定されている。
As shown in FIG. 7A, when the
減筒運転を行う場合は、カムシャフト54Aを揺動駆動し、#2、#3気筒のカム60を揺動駆動することで、#2、#3気筒の吸気弁32、排気弁34を駆動する。しかし、図7(A)に示す状態では、#2気筒と#3気筒のカム60のノーズ60aの間に#4気筒のカム60のノーズ60aが位置している。このため、図7(A)において、リフター32a側に面している#2、#3気筒のカム60の面を用いて#2、#3気筒の吸気弁32を交互に揺動駆動する際には、#4気筒のカム60のノーズ60aがリフター32aを乗り越え、#4気筒の吸気弁32がリフトしてしまう。減筒運転の際には#4気筒は運転されないため、#4気筒の吸気弁32、排気弁34をリフトする動作は無駄な動作となり、モータ50の消費電力が増加してしまう。
When the cylinder reduction operation is performed, the
このため、本実施形態では、#2気筒、#3気筒のみで減筒運転を行う場合は、図7(B)に示すように、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの相対的な角度位置を可変するようにしている。
For this reason, in the present embodiment, when the cylinder reduction operation is performed with only the # 2 cylinder and the # 3 cylinder, the relative angular positions of the
図7(B)は、図7(A)の状態でロックピン74と穴70の係合を切り離し、カムシャフト54Aに対してカムシャフト54Bを相対的に150°回転させ、ロックピン74を穴72に係合させた状態を示している。図7(B)に示す状態は、減筒運転時に設定される。
7B, in the state of FIG. 7A, the
図7(B)に示す状態では、フランジ部66の段差66Dとフランジ部68の段差68Dとが当接している。従って、カムシャフト60Aとカムシャフト60Bの回転位置は、ロックピン74と穴72の係合により規定されるとともに、段差66Dと段差68Dとが当接する方向の相対的な回転に対しては、段差66Dと段差68Dとの当接により規定されている。
In the state shown in FIG. 7B, the
また、図7(B)に示す状態では、カムシャフト54Bに設けられた#4気筒用のカム60のノーズ60aの向きが上向きとなり、カムシャフト54Bに設けられた#4気筒用のカム60のノーズ60aの角度位置は、カムシャフト54Aに設けられた#3気筒用のカム60のノーズ60aの位置に対して60°離間した位置となる。#4気筒のカム60のノーズ60aがこの位置に設定された状態では、#2、#3気筒の吸気弁32を揺動駆動した場合に、#4気筒のカム60が#4気筒の吸気弁32を押し下げることはない。
In the state shown in FIG. 7B, the direction of the
これにより、減筒運転の際に#2気筒、#3気筒のカム60を揺動駆動した場合に、#4気筒の吸気弁32または排気弁34がリフトしてしまうことを回避できる。従って、カムシャフト54を駆動する際のフリクション、負荷を低減することが可能となり、モータ50の駆動負荷を低減することができる。
Accordingly, it is possible to avoid the lift of the
従って、本実施形態の構成によれば、カムシャフト54を1つのモータ50で駆動する場合であっても、減筒運転の際に燃焼が行われていない気筒の吸気弁32、排気弁34が駆動されてしまうことを抑止できる。これにより、モータ50の数を最小限に抑えることができ、製造コストを最小限に抑えることが可能となる
Therefore, according to the configuration of the present embodiment, even when the
なお、#1気筒のカム60のノーズ60aも#2気筒と#3気筒のカム60のノーズ60aの間に位置しているが、図7(A)及び図7(B)に示すように#1気筒のカム60のノーズ60aの向きは上向きであるため、#2気筒、#3気筒のカム60を揺動駆動する際に#1気筒の吸気弁32、排気弁34が駆動されてしまうことはない。
The
また、図7の例では、#4気筒用のカム60のノーズ60aの角度位置を、#3気筒用のカム60のノーズ60aの位置に対して60°離間した位置としているが、減筒運転の際に#4気筒の吸気弁32、排気弁34の駆動が低減できる位置であれば、他の位置に設定しても良い。#4気筒のカム60のノーズ60aが#4気筒の吸気弁32、排気弁34のリフターを乗り越えない位置に設定することで、#4気筒の吸気弁32、排気弁34が最大リフトに到達することを回避でき、モータ50の駆動負荷を抑えることが可能である。
In the example of FIG. 7, the angular position of the
また、上述した構成ではカムシャフト54Aのフランジ部66に2つの穴70,72を設け、図7(B)の状態でカムシャフト54Aとカムシャフト54Bの相対的な角度位置をロックピン74と穴72の係合により固定しているが、フランジ部66に穴70のみを設け、図7(B)の状態でカムシャフト54Aとカムシャフト54Bが相対的に回転できるようにしておいても良い。この場合においても、#4気筒の吸気弁32、排気弁34はバルブスプリング反力によって閉じられており、カムシャフト54Aの揺動がカムシャフト54Bに伝達されないため、カムシャフト54Bのカム60によって#4気筒の吸気弁32、排気弁34がリフトしてしまうことを回避できる。
Further, in the configuration described above, two
次に、ロックピン74と穴70,72との係合を切り換える機構について説明する。図8は、図7(A)中の一点鎖線I−I’に沿った断面を示す模式図であって、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bとの連結部の近傍を示している。図8に示すように、フランジ部66に設けられた穴67とフランジ部68に設けられた軸69は回動可能に嵌合している。
Next, a mechanism for switching the engagement between the
図8に示すように、ロックピン74はフランジ部68に設けられた収納穴68Eに挿入されている。ロックピン74と収納穴68Eの底との間には、圧縮バネ76が挿入されている。
As shown in FIG. 8, the
フランジ部66に設けられた穴70,72には、オイル通路78が接続されている。図6及び図7に示すように、オイル通路78は穴67から穴70、穴72のそれぞれに向けて放射状に延在している。
An
図8に示すように、カムシャフト54Bには、回転の中心軸に沿ってオイル通路79が設けられており、オイル通路79の端部には、軸69の外周に向けてオイル通路77が設けられている。カムシャフト54Aとカムシャフト54Bが連結された状態では、オイル通路77とオイル通路78のスラスト方向の位置は一致している。また、図7(A)、図7(B)に示す状態では、オイル通路77とオイル通路78の角度位置は一致している。
As shown in FIG. 8, the
オイル通路79には、オイルポンプにより所定の圧力でオイルが供給される。図7(A)、図7(B)に示す状態では、オイル通路79に供給されたオイルは、オイル通路77、オイル通路78を通って穴70、穴72に供給される。
Oil is supplied to the
図8は、オイルによる油圧がかけられていない状態を示している。この状態では、圧縮バネ76の押圧力により、ロックピン74がフランジ部66の穴70に挿入される。これにより、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの相対的な回転位置が図7(A)に示す状態に設定される。
FIG. 8 shows a state in which no oil pressure is applied. In this state, the
図9は、図8に示す状態から、オイル通路79、オイル通路77、オイル通路78を経由して穴70にオイルを供給し、油圧をかけた状態を示している。この場合、穴70内にオイルが充満し、油圧によりロックピン74が収納穴68Eに収納される。ロックピン74が収納穴68E内に収納された状態では、ロックピン74の上面はフランジ部68の突出面68Bよりも凹面となる。従って、ロックピン74と穴70との係合が外れ、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bを相対的に回転させることが可能となる。
FIG. 9 shows a state where oil is supplied to the
図7(A)に示す状態では、穴70に接続されたオイル通路78とオイル通路77が接続されている。従って、オイル通路79、オイル通路77、オイル通路78を経由して穴70にオイルを供給し、油圧をかけると、ロックピン74と穴70との係合を外すことができる。
In the state shown in FIG. 7A, an
また、図7(B)に示す状態では、穴72に接続されたオイル通路78とオイル通路77が接続されている。従って、オイル通路79、オイル通路77、オイル通路78を経由して穴72にオイルを供給し、油圧をかけると、ロックピン74と穴72との係合を外すことができる。
In the state shown in FIG. 7B, an
次に、穴70,72とロックピン74との係合を外すタイミングについて説明する。先ず、正転駆動モードから揺動駆動モードへ切り換える場合について説明する。図2に示すように、カムシャフト60を駆動するためのカム駆動ギヤ62は、カムシャフト54Aに設けられている。正転駆動モードでは、ロックピン74と穴70とが係合し、段差66Cと段差68Cが当接することにより、カムシャフト54Aの回転がカムシャフト54Bに伝達され、図7(A)に示す矢印Y方向(時計回り方向)にカムシャフト54A及びカムシャフト54Bが回転する。
Next, the timing for releasing the engagement between the
揺動駆動モードに切り換える際には、モータ50の出力軸の回転方向を反転させるとともに、オイル通路79内のオイルに油圧がかけられる。これにより、穴70にオイルが送られ、油圧によりロックピン74が収納穴68Eに収納される。
When switching to the swing drive mode, the rotation direction of the output shaft of the
ロックピン74が収納穴68Eに収納されると、カムシャフト54Aはカムシャフト54Bに対して相対的に回転することができる。ここで、モータ50の出力軸の回転方向が反転されており、モータ50の出力軸の回転はカム駆動ギヤ62を介してカムシャフト54Aに伝達されるため、モータ50の反転駆動により、カムシャフト54Aはカムシャフト54Bに対して図7(A)中において反時計回り方向に回転する。なお、カムシャフト54Bに設けられたカム60には#4気筒の吸気弁32のバルブスプリング反力が作用しており、カムシャフト54Bの回転方向には摺動抵抗が生じている。従って、ロックピン74と穴70との係合を外してモータ50を反転させた際に、カムシャフト54Bがカムシャフト54Aとともに同じ方向に回転してしまうことはない。
When the
カムシャフト54Aがカムシャフト54Bに対して相対的に回転し始めると、オイル通路79へかけられていた油圧が解除される。そして、カムシャフト54Bに対するカムシャフト54Aの相対的な回転に伴って、段差66Dと段差68Dとの距離が近接していき、やがて段差66Dと段差68Dとが当接する。これにより、穴72とロックピン74の位置が適合し、既に油圧が解除されているため、圧縮バネ76の付勢力によりロックピン74が穴72に挿入される。これにより、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bとの相対的な角度位置が図7(B)に示す状態に設定され、揺動駆動モードによりカムシャフト54を駆動することができる。
When the
次に、揺動駆動モードから正転駆動モードへ切り換える場合について説明する。正転駆動モードに切り換える際には、図7(B)においてカムシャフト54Aが時計回りに回転する方向にモータ50が駆動される。そして、この状態でオイル通路79内のオイルに油圧がかけられる。これにより、穴72にオイルが送られ、油圧によりロックピン74が収納穴68Eに収納される。
Next, a case where the swing drive mode is switched to the forward rotation drive mode will be described. When switching to the forward rotation drive mode, the
ロックピン74が収納穴68Eに収納されると、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの回転方向の係合が外れる。そして、モータ50の駆動力を受けたカムシャフト54Aはカムシャフト54Bに対して図7(B)中において時計回りに回転する。この場合においても、カムシャフト54Bの回転方向にはバルブスプリング反力による摺動抵抗が作用しているため、カムシャフト54Bがカムシャフト54Aとともに同じ方向に回転してしまうことはない。
When the
カムシャフト54Aがカムシャフト54Bに対して相対的に回転し始めると、オイル通路79へかけられていた油圧が解除される。そして、カムシャフト54Bに対するカムシャフト54Aの相対的な回転に伴って、段差66Cと段差68Cとの距離が近接していき、やがて段差66Cと段差68Cとが当接する。これにより、穴70とロックピン74の位置が適合し、既に油圧が解除されているため、圧縮バネ76の付勢力によりロックピン74が穴70に挿入される。これにより、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bとの相対的な角度位置が図7(A)に示す状態に設定され、正転駆動モードによりカムシャフト54を駆動することができる。
When the
次に、図10のフローチャートに基づいて、本実施形態のシステムにおける処理の手順について説明する。先ず、ステップS1では、2気筒運転の実行条件が成立しているか否かを判定する。ここで、2気筒運転の実行条件が成立しているか否かの判定は、図4で説明したように機関回転数と出力トルクに基づいて判定される。2気筒運転の実行条件が成立している場合はステップS2へ進み、2気筒運転の実行条件が成立していない場合は処理を終了する(RETURN)。 Next, a processing procedure in the system of this embodiment will be described based on the flowchart of FIG. First, in step S1, it is determined whether or not the execution condition for the two-cylinder operation is satisfied. Here, the determination as to whether or not the execution condition for the two-cylinder operation is satisfied is made based on the engine speed and the output torque as described with reference to FIG. If the execution condition for the two-cylinder operation is satisfied, the process proceeds to step S2, and if the execution condition for the two-cylinder operation is not satisfied, the process ends (RETURN).
次のステップS2では、2気筒運転の実行フラグがONであるか否かを判定し、実行フラグがOFFの場合はステップS3以降の処理に進む。一方、実行フラグがONの場合はステップS8へ進む。ここで、2気筒運転の実行フラグは、2気筒運転が行われているか否かを示すフラグである。 In the next step S2, it is determined whether or not the execution flag of the two-cylinder operation is ON. If the execution flag is OFF, the process proceeds to step S3 and subsequent steps. On the other hand, if the execution flag is ON, the process proceeds to step S8. Here, the execution flag of the two-cylinder operation is a flag indicating whether or not the two-cylinder operation is being performed.
ステップS3では、#4気筒の排気行程が終了した後に、吸気弁32のカムシャフト54と排気弁34のカムシャフト54の双方において、ロックピン74を駆動し、ロックピン74と穴70の係合を解除する。
In step S3, after the exhaust stroke of the # 4 cylinder is completed, the
次のステップS4では、排気弁34のカムシャフト54において、カムシャフト54Aを逆回転(図7(A)に示す矢印Yと反対方向)させ、カムシャフト54Bに対してカムシャフト54Aを相対的に回転させる。これにより、排気弁34のカムシャフト54においてロックピン74と穴72が係合し、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の角度位置が図7(B)に示す状態となる。
In the next step S4, the
次のステップS5では、吸気弁32のカムシャフト54において、カムシャフト54Aを逆回転(図7(A)に示す矢印Yと反対方向)させ、カムシャフト54Bに対してカムシャフト54Aを相対的に回転させる。これにより、吸気弁32のカムシャフト54においてロックピン74と穴72が係合し、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の角度位置が図7(B)に示す状態となる。なお、ステップS3〜S5の処理は、ほぼ同時に行われる。
In the next step S5, the
次のステップS6では、吸気弁32のカムシャフト54と排気弁34のカムシャフト54を揺動駆動し、#2気筒、#3気筒の吸気弁32、排気弁34を駆動する。これにより、#2気筒、#3気筒のみによる減筒運転が行われる。この際、#3気筒と#4気筒のカム60のノーズ60aの位置が図7(B)に示す状態に設定されているため、2気筒運転の際に#1気筒、#4気筒の吸気弁32、排気弁34の駆動は停止する。従って、#2気筒、#3気筒の吸気弁32、排気弁34のみを駆動することができる。次のステップS7では、2気筒運転実行フラグをONに設定する。
In the next step S6, the
次のステップS8では、2気筒運転実行条件が解除されたか否かを判定する。ここでは、機関回転数、出力トルクに基づいて、2気筒運転実行条件が解除されたか否かが判定される。 In the next step S8, it is determined whether or not the two-cylinder operation execution condition has been canceled. Here, it is determined whether the two-cylinder operation execution condition has been canceled based on the engine speed and the output torque.
ステップS8で2気筒運転実行条件が解除された場合は、ステップS9へ進む。一方、2気筒運転実行条件を解除しない場合は、処理を終了する(RETURN)。ステップS9では、4気筒運転に戻る制御を行う。具体的には、吸気弁32、排気弁34の双方のカムシャフト54において、ロックピン74を油圧により駆動して、ロックピン74と穴72の係合を外し、同時に吸気弁32のカムシャフト54Aと排気弁34のカムシャフト54Bを正回転(図7(A)に示す矢印Y方向)させる。これにより、ロックピン74が穴70と係合し、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の位置関係が図7(A)に示す状態に復帰する。次のステップS10では、2気筒運転実行フラグをOFFに設定する。ステップS10の後は処理を終了する(RETURN)。
When the two-cylinder operation execution condition is canceled in step S8, the process proceeds to step S9. On the other hand, if the two-cylinder operation execution condition is not canceled, the process is terminated (RETURN). In step S9, control for returning to the four-cylinder operation is performed. Specifically, in the
以上説明したように実施の形態1によれば、#2気筒、#3気筒のみで減筒運転を行う場合は、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の相対的な角度位置を可変するようにしたため、燃焼が行われていない気筒の吸気弁32、排気弁34の駆動を停止することができる。従って、2気筒運転の際のモータ50の負荷を最小限に抑えることが可能となり、システムの効率を向上することが可能となる。
As described above, according to the first embodiment, when the cylinder reduction operation is performed only with the # 2 cylinder and the # 3 cylinder, the relative angular positions of the
実施の形態2.
次に、本発明の実施の形態2について説明する。実施の形態2のシステムの基本的な構成は実施の形態1と同様である。実施の形態2は、揺動駆動モードで減筒運転を行う場合に、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの相対的な角度位置を可変することで、燃焼が行われていない気筒を経由してEGRガスを吸気側に供給するものである。実施の形態2においても、吸気弁32の動弁装置36と排気弁34の動弁装置38の構成は同一である。
Next, a second embodiment of the present invention will be described. The basic configuration of the system of the second embodiment is the same as that of the first embodiment. In the second embodiment, when the cylinder reduction operation is performed in the swing drive mode, the relative angular position of the
図11は、実施の形態2において、カムシャフト54A,54Bのフランジ部66,68の端面を示す模式図であって、図11(A)はフランジ部66の端面を、図11(B)はフランジ部68の端面を示している。
FIG. 11 is a schematic diagram showing end surfaces of the
図11に示すように、実施の形態2では、フランジ部66の基準面66Aに設けられた2つの穴70,72は、穴67の中心に対して90°の角度だけ離間して配置されている。フランジ部66,68の他の構成は実施の形態1と同様である。
As shown in FIG. 11, in the second embodiment, the two
図12は、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bを連結した状態において、カムシャフト54Aに設けられたカム60と、カムシャフト54Bに設けられたカム60との位置関係を示す模式図である。図12は、図7と同様に#4気筒のカム60が設けられた端部側からカムシャフト54を見た状態を示している。そして、図12(A)は、ロックピン74が穴70に挿入された状態を示しており、図12(B)は、ロックピン74が穴72に挿入された状態を示している。
FIG. 12 is a schematic diagram showing a positional relationship between the
図12(A)に示す状態は、全気筒運転時(正転駆動モード)に吸気弁32を開閉駆動する場合に設定される。図12(A)に示す各気筒の位置関係は、図7(A)と同様である。
The state shown in FIG. 12A is set when the
図12(B)は、図12(A)の状態でロックピン74と穴70の係合を切り離し、カムシャフト54Aに対してカムシャフト54Bを相対的に90°回転させ、ロックピン74を穴72に係合させた状態を示している。図7(B)に示す状態は、減筒運転時に設定される。
12B, in the state of FIG. 12A, the engagement between the
図12(B)に示す状態では、フランジ部66の段差66Dとフランジ部68の段差68Dとが当接している。従って、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの回転位置は、ロックピン74と穴72の係合により規定されるとともに、段差66Dと段差68Dとが当接する方向の相対的な回転に対しては、段差66Dと段差68Dとの当接により規定されている。
In the state shown in FIG. 12B, the
そして、図12(B)に示す状態では、カムシャフト54Aに設けられた#3気筒用のカム60のノーズ60aとカムシャフト54Bに設けられた#4気筒用のカム60のノーズ60aの角度位置が一致している。
In the state shown in FIG. 12B, the angular position of the
これにより、減筒運転の際に#2気筒、#3気筒のカム60を揺動駆動した場合に、#4気筒のカム60のノーズ60aが#4気筒の吸気弁32または排気弁34のリフター32aを乗り越えてしまうことがなく、#4気筒の吸気弁32または排気弁34のリフトを最小限に抑えることができる。従って、カムシャフト54を駆動する際のフリクション、負荷を低減することが可能となり、モータ50の駆動負荷を低減することができる。
Thus, when the # 2 and # 3
そして、2気筒運転を行っている際は、吸気弁32と排気弁34の双方において、#3気筒と#4気筒のカム60のノーズ60aの角度位置が一致するため、#3気筒と#4気筒の吸気弁32は同じ動作を行い、また、#3気筒と#4気筒の排気弁34も同じ動作を行う。実施の形態2では、この弁動作を利用して、#3気筒から排出された排気ガスを#4気筒の筒内に送り、EGRガスとしてサージタンク28に戻すようにしている。
When the two-cylinder operation is performed, the angular positions of the
以下、具体的な方法について説明する。図13は、内燃機関10、吸気通路12、排気通路14を上側から見た状態を示す模式図である。図13に示すように、吸気通路12はサージタンク28で分離され、各気筒のシリンダへ接続される。また、各気筒に接続された排気通路14は、排気浄化触媒42の上流の結合部14aで1つに結合している。
Hereinafter, a specific method will be described. FIG. 13 is a schematic diagram showing a state in which the
また、図14は、#2気筒、#3気筒のみで減筒運転が行われている場合に、#3気筒、#4気筒のガスの流れを示す模式図である。ここで、図14(A)は、#3気筒で排気行程が行われているタイミングでの#3気筒、#4気筒のガスの流れを示している。また、図14(B)は、#3気筒で吸気行程が行われているタイミングでの#3気筒、#4気筒のガスの流れを示している。 FIG. 14 is a schematic diagram showing gas flows in the # 3 cylinder and the # 4 cylinder when the cylinder reduction operation is performed only with the # 2 cylinder and the # 3 cylinder. Here, FIG. 14A shows the gas flows in the # 3 and # 4 cylinders at the timing when the exhaust stroke is performed in the # 3 cylinder. FIG. 14B shows gas flows in the # 3 cylinder and # 4 cylinder at the timing when the intake stroke is performed in the # 3 cylinder.
図14(A)は、#3気筒の排気行程でピストン44が下死点から上昇している状態を示している。この状態では、#3気筒の吸気弁32は閉じられており、排気弁34は開かれている。
FIG. 14A shows a state where the
4気筒の内燃機関10では、#3気筒と#4気筒の位相は180°相違しているため、#3気筒のピストン44が上昇するタイミングでは、#4気筒のピストン44が下降する。従って、図14(A)に示すタイミングでは、排気行程で#3気筒のピストン44が上昇し、#4気筒のピストン44は下降している。この際、上述のように#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の角度位置が同一となるようにカムシャフト54A、カムシャフト54Bの相対的な角度位置が可変されているため、#4気筒では、#3気筒と同様に吸気弁32が閉じられており、排気弁34が開かれている。
In the four-cylinder
図14(A)に示すように、#3気筒では、排気行程でのピストン44の上昇に伴って、排気通路14に排気ガスが排出される。これにより、図13に示すように、#3気筒から排出された排気ガスが結合部14aに向かって流れる。
As shown in FIG. 14A, in the # 3 cylinder, the exhaust gas is discharged into the
一方、図14(A)に示すように、#4気筒では吸気弁32が閉じ、排気弁34が開いているため、ピストン44の下降に伴って排気通路14のガスが#4気筒に吸入される。これにより、図13に示すように、#3気筒から排出された排気ガスが矢印方向に流れ、#4気筒の筒内に吸入される。
On the other hand, as shown in FIG. 14A, since the
#3気筒の排気行程が終了し、ピストン44が上死点位置を過ぎると、#3気筒では吸気行程が行われる。図14(B)に示すように、#3気筒で吸気行程が行われるタイミングでは、#3気筒のピストン44が下降しており、#4気筒のピストン44が上昇している。また、#3気筒では吸気弁32が開かれ、排気弁34が閉じられる。そして、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の角度位置は同一であるため、#4気筒においても、#3気筒と同様に吸気弁32が閉じられており、排気弁34が開かれる。
When the exhaust stroke of # 3 cylinder is completed and the
図14(B)に示すように、#3気筒では、吸気行程でのピストン44の下降に伴って、吸気通路12から筒内へガスが吸入される。一方、#4気筒では、ピストン44の上昇に伴って、筒内に吸入されていた排気ガスが吸気通路12へ排出される。これにより、図13に示すように、#4気筒の筒内に吸入されていた排気ガスは、吸気通路12を逆流してサージタンク28に到達する。
As shown in FIG. 14B, in the # 3 cylinder, gas is sucked into the cylinder from the
従って、サージタンク28内に送り込まれた排気ガスは、EGRガスとして、減筒運転が行われている#2気筒、#3気筒の筒内に吸入される。これにより、#2気筒、#3気筒においてリーン燃焼を行うことが可能となる。このように、実施の形態2の手法によれば、EGRガスの経路を新たに設ける必要がなく、簡素な構成でEGRガスを供給することが可能となる。EGRガスの供給により、燃料の霧化を促進することができ、排気ガスの低減、特にNOxを低減することが可能となり、燃費を向上することが可能となる。
Accordingly, the exhaust gas sent into the
なお、上述した構成では、#3気筒と#4気筒のカム60のノーズ60aの位置を同一の角度位置に設定しているが、ノーズ60aの角度位置はこれに限定されるものではない。排気側については、#3気筒で排気行程が行われているタイミングで#4気筒の排気弁34が開く角度位置であれば良い。同様に、吸気側においても、#3気筒で吸気行程が行われているタイミングで#4気筒の吸気弁32が開く角度位置であれば良い。
In the above-described configuration, the position of the
図15は、カムシャフト54Aのフランジ部66の端面に3つの穴70,72a,72bを設けた例を示す模式図である。図15に示すように、穴70と穴72aは穴67の中心に対して150°の角度だけ離間して配置されている。また、穴70と穴72bは穴67の中心に対して90°の角度だけ離間して配置されている。
FIG. 15 is a schematic view showing an example in which three
このような構成によれば、穴70とロックピン74が係合した状態では、図12(A)の場合と同様に各気筒のカム60のノーズ60aの向きが90°間隔に配置され、全気筒運転を行うことができる。また、穴72aとロックピン74が係合した状態では、#3気筒と#4気筒のカム60の位置関係が実施の形態1の図7(B)の場合と同一になり、減筒運転の最中に#4気筒の吸気弁32、排気弁34がリフトしてしまうことを抑止できる。更に、穴72bとロックピン74が係合した状態では、#3気筒と#4気筒のカム60の位置関係が図12(B)の場合と同一になり、減筒運転の際に#4気筒の筒内を経由してEGRガスを吸気側へ供給することが可能となり、リーン燃焼を行うことができる。
According to such a configuration, in the state in which the
従って、ロックピン74と3つの穴70,72a,72bの係合状態を切り換えることで、運転状態に応じて全気筒運転、減筒運転、リーン運転を切り換えて制御することが可能となる。図16は、図4と同様に、内燃機関10の機関回転数、出力トルクと、カム60の駆動モードとの関係を示す模式図である。図15の構成によれば、高回転域ではロックピン74と穴70を係合させることで正転駆動モードによる全気筒運転を行うことができ、低回転域ではロックピン74と穴70aを係合させることで揺動駆動モードによる減筒運転を行うことができる。そして、減筒運転を行う場合に、より低回転域の運転では、ロックピン74と穴70bを係合させることで、EGRガスを筒内に供給することができ、リーン運転を行うことができる。
Therefore, by switching the engagement state of the
なお、図15に示す構成の場合、カムシャフト54Aとカムシャフト54Bの相対的な角度位置を検出するセンサ等を設けて、ロックピン74と3つの穴70,72a,72bの何れが係合しているかを検出できるようにしておくことが好適である。また、図15に示す構成では、フランジ部66に3つの穴70,72a,72bを設けることで、全気筒運転、減筒運転、リーン運転を切り換えているが、例えば可変バルブタイミング装置(VVT)等と同様の機構を用いて、油圧によりカムシャフト54Aとカムシャフト54Bの相対的な角度位置を規定するようにしても良い。
In the case of the configuration shown in FIG. 15, a sensor for detecting the relative angular position of the
次に、図17のフローチャートに基づいて、本実施形態のシステムにおける処理の手順について説明する。ここでは、図15の構成を用いて全気筒運転、減筒運転、リーン運転を切り換える制御について説明する。先ず、ステップS11では、2気筒運転の実行条件が成立しているか否かを判定する。ここで、2気筒運転の実行条件が成立しているか否かの判定は、図4で説明したように機関回転数と出力トルクに基づいて判定される。2気筒運転の実行条件が成立している場合はステップS12へ進み、2気筒運転の実行条件が成立していない場合は処理を終了する(RETURN)。 Next, a processing procedure in the system of this embodiment will be described based on the flowchart of FIG. Here, control for switching between all-cylinder operation, reduced-cylinder operation, and lean operation will be described using the configuration of FIG. First, in step S11, it is determined whether or not the execution condition for the two-cylinder operation is satisfied. Here, the determination as to whether or not the execution condition for the two-cylinder operation is satisfied is made based on the engine speed and the output torque as described with reference to FIG. If the execution condition for the two-cylinder operation is satisfied, the process proceeds to step S12, and if the execution condition for the two-cylinder operation is not satisfied, the process ends (RETURN).
次のステップS12では、2気筒運転の実行フラグがONであるか否かを判定し、実行フラグがOFFの場合はステップS13以降の処理に進む。一方、実行フラグがONの場合はステップS18へ進む。 In the next step S12, it is determined whether or not the execution flag for the two-cylinder operation is ON. If the execution flag is OFF, the process proceeds to step S13 and subsequent steps. On the other hand, if the execution flag is ON, the process proceeds to step S18.
ステップS13では、#4気筒の排気行程が終了した後に、吸気弁32のカムシャフト54と排気弁34のカムシャフト54の双方において、ロックピン74を駆動し、ロックピン74と穴70の係合を解除する。
In step S13, after the exhaust stroke of the # 4 cylinder is finished, the
次のステップS14では、排気弁34のカムシャフト54において、カムシャフト54Aを逆回転(図15に示す矢印Yと反対方向)させ、カムシャフト54Bに対してカムシャフト54Aを相対的に回転させる。これにより、排気弁34のカムシャフト54においてロックピン74と穴72aが係合し、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の角度位置が同一となる。
In the next step S14, the
次のステップS15では、吸気弁32のカムシャフト54において、カムシャフト54Aを逆回転(図15に示す矢印Yと反対方向)させ、カムシャフト54Bに対してカムシャフト54Aを相対的に回転させる。これにより、吸気弁32のカムシャフト54においてロックピン74と穴72aが係合し、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の角度位置が同一となる。なお、ステップS13〜S15の処理はほぼ同時に行われる。
In the next step S15, the
次のステップS16では、吸気弁32のカムシャフト54と排気弁34のカムシャフト54を揺動駆動し、#2気筒、#3気筒の吸気弁32、排気弁34を駆動する。これにより、#2気筒、#3気筒のみによる減筒運転が行われる。この際、#3気筒と#4気筒のカム60のノーズ60aの位置が図7(B)に示す状態に設定されているため、2気筒運転の際に#1気筒、#4気筒の吸気弁32、排気弁34の駆動は停止する。従って、#2気筒、#3気筒の吸気弁32、排気弁34のみを駆動することができる。次のステップS7では、2気筒運転実行フラグをONに設定する。
In the next step S16, the
次のステップS18では、リーン運転の実行条件が成立しているか否かを判定する。ここで、リーン運転の実行条件が成立しているか否かは、図16で説明したように機関回転数、出力トルクに基づいて判定される。リーン運転の実行条件が成立している場合はステップS19へ進み、リーン運転の実行条件が成立していない場合は処理を終了する(RETURN)。 In the next step S18, it is determined whether or not a lean operation execution condition is satisfied. Here, whether or not the execution condition for the lean operation is satisfied is determined based on the engine speed and the output torque as described with reference to FIG. If the execution condition for the lean operation is satisfied, the process proceeds to step S19. If the execution condition for the lean operation is not satisfied, the process ends (RETURN).
ステップS19では、リーン運転の実行フラグがオンであるか否かを判定し、実行フラグがオフの場合はステップS20へ進む。一方、実行フラグがオンの場合はステップS21へ進む。ここで、リーン運転の実行フラグは、リーン運転が行われているか否かを示すフラグである。 In step S19, it is determined whether or not the lean operation execution flag is on. If the execution flag is off, the process proceeds to step S20. On the other hand, if the execution flag is on, the process proceeds to step S21. Here, the lean operation execution flag is a flag indicating whether or not the lean operation is being performed.
ステップS20では、#3気筒の排気ガスを#4気筒を経由して吸気側へ送るEGR制御を実施する。具体的には、#4気筒の排気行程が終了した後に、吸気弁32のカムシャフトと排気弁34のカムシャフト54の双方において、ロックピン74を駆動し、ロックピン74と穴72aの係合を解除する。そして、吸気弁32のカムシャフト54と排気弁34のカムシャフト54の双方において、カムシャフト54Aを正回転(図15に示す矢印Y方向)させ、カムシャフト54Bに対してカムシャフト54Aを相対的に回転させる。これにより、吸気弁32のカムシャフトと排気弁34のカムシャフト54の双方において、ロックピン74と穴72bが係合し、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60の角度位置が同一となる。
In step S20, EGR control is performed in which the exhaust gas of the # 3 cylinder is sent to the intake side via the # 4 cylinder. Specifically, after the exhaust stroke of the # 4 cylinder is completed, the
その後、吸気弁32のカムシャフト54と排気弁34のカムシャフト54を揺動駆動し、#2気筒、#3気筒の吸気弁32、排気弁34を駆動する。これにより、#2気筒、#3気筒のみによる減筒運転が行われる。この際、#4気筒のカム60の角度位置を#3気筒のカム60の位置と同一にしているため#3気筒と#4気筒の吸気弁32、排気弁34が同一の動作を行う。従って、図14で説明したように、#3気筒の排気ガスは#4気筒に吸入されてサージタンク28に戻される。これにより、#2気筒、#3気筒にEGRガスを供給することができる。
Thereafter, the
次のステップS21では、リーン運転実行フラグをオンにする。次のステップS22では、リーン運転実行条件を解除するか否かを判定する。ここで、2気筒運転実行条件を解除するか否かは、機関回転数、出力トルクに基づいて決定される。 In the next step S21, the lean operation execution flag is turned on. In the next step S22, it is determined whether or not the lean operation execution condition is to be canceled. Here, whether or not to cancel the two-cylinder operation execution condition is determined based on the engine speed and the output torque.
ステップS22でリーン運転実行条件を解除することが判定された場合は、ステップS23へ進む。ステップS23では、ストイキ運転に復帰する制御を行う。具体的には、吸気弁32、排気弁34の双方のカムシャフト54において、ロックピン74と穴72bの係合を外し、ロックピン74と穴72aを係合させる。これにより、#3気筒のカム60と#4気筒のカムの角度位置が図7(B)に示す状態となり、減筒運転の最中に#4気筒の吸気弁32、排気弁34が閉じられる。従って、EGRガスの供給が停止される。一方、ステップS22でリーン運転実行条件を解除しない場合は、処理を終了する(RETURN)。
If it is determined in step S22 that the lean operation execution condition is to be canceled, the process proceeds to step S23. In step S23, control for returning to the stoichiometric operation is performed. Specifically, in the
ステップS23の後はステップS24へ進み、リーン運転実行フラグをオフに設定する。次のステップS25では、2気筒運転実行条件が解除されたか否かを判定する。ここで、2気筒運転実行条件を解除するか否かは、機関回転数、出力トルクに基づいて判定される。 After step S23, the process proceeds to step S24, and the lean operation execution flag is set to OFF. In the next step S25, it is determined whether or not the two-cylinder operation execution condition has been canceled. Here, whether or not to cancel the two-cylinder operation execution condition is determined based on the engine speed and the output torque.
ステップS25で2気筒運転実行条件を解除する旨が判定された場合は、ステップS26へ進む。一方、2気筒運転実行条件を解除しない場合は、処理を終了する(RETURN)。 If it is determined in step S25 that the two-cylinder operation execution condition is to be canceled, the process proceeds to step S26. On the other hand, if the two-cylinder operation execution condition is not canceled, the process is terminated (RETURN).
ステップS26では、4気筒運転に戻る制御を行う。具体的には、吸気弁32と排気弁34のカムシャフト54の双方において、ロックピン74を油圧により駆動して、ロックピン74と穴72aの係合を外し、同時にカムシャフト54Aを正回転(図15に示す矢印Y方向)させる。これにより、ロックピン74が穴70と係合し、#3気筒のカム60と#4気筒のカム90が90°離間した位置となる。次のステップS27では、2気筒運転実行フラグをオフに設定する。ステップS27の後は処理を終了する(RETURN)。
In step S26, control for returning to the four-cylinder operation is performed. Specifically, in both the
以上説明したように実施の形態2によれば、減筒運転を行う場合に、#3気筒の排気ガスを#4気筒の筒内からサージタンク28に戻すことができる。従って、簡素な構成でEGRガスを供給することが可能となり、リーン運転を行うことができる。
As described above, according to the second embodiment, when the reduced cylinder operation is performed, the exhaust gas of the # 3 cylinder can be returned to the
実施の形態3.
次に、本発明の実施の形態3について説明する。実施の形態3は、実施の形態2と同様に減筒運転時の排気ガスをサージタンク28に戻すことでリーン燃焼を行うものであるが、#4気筒の吸気弁32を#3気筒の吸気弁32と独立して制御している点で実施の形態2と相違する。
Next, a third embodiment of the present invention will be described. In the third embodiment, lean combustion is performed by returning the exhaust gas during the reduced-cylinder operation to the
図18は、吸気弁32、および吸気弁32を駆動する動弁装置36の周辺の構成を示す模式図である。図18に示すように、実施の形態2の動弁装置36は2つのモータ50A,50Bを備えている。
FIG. 18 is a schematic diagram showing the configuration around the
図18に示すように、動弁装置36は、2つの装置(動弁装置36A、動弁装置36B)から構成されている。動弁装置36Aは#2気筒および#3気筒が備える吸気弁32を駆動し、動弁装置36Bは#1気筒および#4気筒が備える吸気弁32を駆動する。
As shown in FIG. 18, the
動弁装置36A,36Bのそれぞれは、駆動源としてのモータ50A,50Bを備えている。モータ50Aの回転運動はギヤ列52Aを介してカムシャフト80Aに伝達される。同様に、モータ50Bの回転運動はギヤ列52Bを介してカムシャフト80Bへ伝達される。
Each of the valve gears 36A and 36B includes
図18に示すように、カムシャフト80Aは#2,#3気筒の吸気弁32の上部に配置されており、カムシャフト80Aに設けられた4つのカム60により#2,#3気筒の各吸気弁32が開閉駆動される。また、カムシャフト80Bは2つに分割された状態で#1,#4気筒の吸気弁32の上部に配置されており、カムシャフト80Bに設けられた4つのカム60により#1,#4気筒の各吸気弁32が開閉駆動される。2つに分割されたカムシャフト80Bはカムシャフト80Aの中心に設けられた貫通孔に挿通された連結部材80Cにより接続され、一体となって回転するように構成されている。なお、説明の便宜上、図18では、カムシャフト80Aと2つのカムシャフト80Bをそれぞれ分離した状態を示している。
As shown in FIG. 18, the
図18に示すように、各吸気弁32の上端には、リフター32aが設けられている。カムシャフト80A,80Bに設けられた各カム60は、リフター32aと接触し、リフター32aを押し下げることで、各吸気弁32を駆動する。
As shown in FIG. 18, a
このような構成によれば、#2,#3気筒の吸気弁32と、#1,#4気筒の吸気弁32をモータ50A、モータ50Bにより独立して制御することができる。
According to such a configuration, the
排気弁34を駆動する動弁装置38は、実施の形態2と同様に構成されている。従って、#2気筒、#3気筒のみで減筒運転を行う場合は、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60のノーズ60aの角度位置を同一にすることが可能である。
A
実施の形態3においても、低負荷、低回転域の運転では#2気筒、#3気筒のみによる2気筒運転が行われる。この際、実施の形態2と同様に、排気弁34のカムシャフト54において、#3気筒のカム60と#4気筒のカム60のノーズ60aの角度位置が同一に設定される。これにより、#3気筒の排気行程〜吸気行程において、図14で説明したように、#3気筒の排気弁34と#4気筒の排気弁34の動作を同一にすることができる。
Also in the third embodiment, the two-cylinder operation using only the # 2 cylinder and the # 3 cylinder is performed in the operation in the low load and low rotation range. At this time, similarly to the second embodiment, in the
また、#3気筒で排気行程〜吸気行程が行われるタイミングにおいて、#3気筒の吸気弁32は動弁装置36Aによって駆動され、#4気筒の吸気弁32は動弁装置36Bによって駆動される。この際、図14の場合と同様に、#3気筒で排気行程が行われるタイミングでは、動弁装置36Aによって#3気筒の吸気弁32が閉じられ、動弁装置36Bによって#4気筒の吸気弁32が閉じられる。また、#3気筒で吸気行程が行われるタイミングでは、動弁装置36Aによって#3気筒の吸気弁32が開かれ、動弁装置36Bによって#4気筒の吸気弁32が開かれる。
Further, at the timing when the exhaust stroke to the intake stroke are performed in the # 3 cylinder, the
これにより、実施の形態2と同様に、#4気筒の筒内に吸入された排気ガスを吸気通路12に送ることができる。そして、実施の形態3では、吸気通路12への排気ガスの流出量を、吸気弁32のリフト量を可変することで制御することができる。
As a result, the exhaust gas sucked into the cylinder of the # 4 cylinder can be sent to the
より詳細には、#3気筒では燃焼による出力が発生しているため、#3気筒の吸気弁32のリフト量、開弁期間は運転状態によって定められ、機関回転数、負荷が大きくなるほど#3気筒のリフト量、開弁期間が大きくなるように制御が行われる。一方、#4気筒の吸気弁32のリフト量、開弁期間は、吸気通路12へ供給するEGRガスの量によって定めることが好適であり、EGRガスの供給量を少なくする場合ほど、#4気筒の吸気弁32のリフト量、開弁期間を小さくすることが好適である。本実施形態の構成によれば、#3気筒の吸気弁32と#4気筒の吸気弁32を、2つの動弁装置36A、動弁装置36Bによって独立して制御することができるため、#3気筒の吸気弁32の動作に制約を受けることなく、#4気筒の吸気弁32のリフト量、開弁期間を設定することができる。従って、吸気通路12に供給されるEGRガス量を高精度に制御することが可能となる。
More specifically, since the output from combustion is generated in the # 3 cylinder, the lift amount and the valve opening period of the
以上説明したように実施の形態3によれば、#3気筒の吸気弁32と#4気筒の吸気弁32を2つの動弁装置36A,36Bによって独立して制御するようにしたため、#4気筒の筒内から吸気通路12へEGRガスを供給する際に、#4気筒の吸気弁32のリフト量、開弁期間を自由に設定することができる。従って、吸気通路12に送られるEGRガスの量を高精度に制御することが可能となり、リーン運転を所望の条件で行うことができる。
As described above, according to the third embodiment, the # 3
10 内燃機関
14 排気通路
14a 結合部
32 吸気弁
34 排気弁
36,38 動弁装置
50,50A,50B モータ
54,54A,54B カムシャフト
60 カム
DESCRIPTION OF
Claims (9)
前記モータにより回転駆動され、前記複数の気筒の前記弁体を駆動するためのカムを有するカムシャフトと、
前記複数の気筒の一部のみで減筒運転を行う場合に、前記カムシャフトに設けられた前記カムの相対的な角度位置を可変するカム角度可変手段と、
を備えたことを特徴とする内燃機関の動弁装置。 A valve operating apparatus for an internal combustion engine that opens and closes a valve body provided in each of a plurality of cylinders by a motor,
A camshaft that is rotationally driven by the motor and has a cam for driving the valve bodies of the plurality of cylinders;
Cam angle varying means for varying the relative angular position of the cam provided on the camshaft when performing reduced-cylinder operation with only a part of the plurality of cylinders;
A valve operating apparatus for an internal combustion engine, comprising:
前記制御手段は、前記減筒運転が行われる場合は、前記揺動駆動モードで前記モータを駆動することを特徴とする請求項1記載の内燃機関の動弁装置。 The mode is switched between a normal rotation driving mode in which the valve body is driven by continuously rotating the camshaft in one direction and a rocking driving mode in which the valve body is driven by rocking the camshaft. And further comprising control means for driving the motor,
The valve operating apparatus for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the control means drives the motor in the swing drive mode when the reduced-cylinder operation is performed.
前記カム角度可変手段は、前記第1のカムシャフトと前記第2のカムシャフトの相対的な角度位置を可変することで、前記カムの相対的な角度位置を可変することを特徴とする請求項2記載の内燃機関の動弁装置。 The camshaft includes a first camshaft having the cam that drives the valve body of a cylinder in which combustion is performed during the reduced-cylinder operation, and the cylinder in which operation is not performed during the reduced-cylinder operation. Constituted by a combination with a second camshaft having the cam for driving the valve body;
The cam angle varying means varies the relative angular position of the cam by varying the relative angular position of the first camshaft and the second camshaft. 3. A valve operating apparatus for an internal combustion engine according to 2.
前記減筒運転の際に燃焼が行われる第1の所定の気筒に接続された排気通路と、前記減筒運転の際に燃焼が行われない第2の所定の気筒に接続された排気通路とを結合する結合部を備え、
前記減筒運転の際に前記カムの相対的な角度位置を可変することで、前記第1の所定の気筒から排出されたガスを前記第2の所定の気筒に吸入し、前記ガスを前記第2の所定の気筒から吸気通路へ送ることを特徴とする請求項3〜5のいずれかに記載の内燃機関の動弁装置。 The valve body is an intake valve and an exhaust valve, and the camshaft is provided in both the intake valve and the exhaust valve,
An exhaust passage connected to a first predetermined cylinder where combustion is performed during the reduced-cylinder operation, and an exhaust passage connected to a second predetermined cylinder where combustion is not performed during the reduced-cylinder operation A coupling part for coupling
By changing the relative angular position of the cam during the reduced-cylinder operation, the gas discharged from the first predetermined cylinder is drawn into the second predetermined cylinder, and the gas is supplied to the second predetermined cylinder. The valve operating apparatus for an internal combustion engine according to any one of claims 3 to 5, wherein the valve is sent from two predetermined cylinders to the intake passage.
前記カム角度可変手段は、前記減筒運転の際に、前記排気弁に設けられたカムシャフトにおいて、前記第1の所定の気筒で排気行程が行われているタイミングで前記第2の所定の気筒の排気弁が開かれる位置に前記カムの相対的な角度位置を可変し、且つ、前記吸気弁に設けられたカムシャフトにおいて、前記第1の所定の気筒で吸気行程が行われているタイミングで前記第2の所定の気筒の吸気弁が開かれる位置に前記カムの相対的な角度位置を可変することを特徴とする請求項6記載の内燃機関の動弁装置。 The crank angle phase of the first predetermined cylinder is different from that of the second predetermined cylinder by 180 °,
The cam angle varying means is configured to provide the second predetermined cylinder at a timing at which an exhaust stroke is performed in the first predetermined cylinder on a camshaft provided in the exhaust valve during the reduced cylinder operation. The relative angular position of the cam is changed to a position where the exhaust valve is opened, and the intake stroke is performed in the first predetermined cylinder on the camshaft provided in the intake valve. 7. The valve operating apparatus for an internal combustion engine according to claim 6, wherein the relative angular position of the cam is changed to a position where the intake valve of the second predetermined cylinder is opened.
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