JP2007144526A - ツイストドリル - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 軸線回りに回転されるドリル本体1の外周部分に切屑排出用の捩れリード溝2,2を形成したランド部3を備え、先端部分には、先端角αにより形成される一対の切り刃4,4、逃げ面5,5、シンニング6,6およびチゼルエッジ7,7が形成されるツイストドリルにおいて、上記逃げ面の外周肩部5a,5aをR面取りした湾曲面Rとし、切り刃および前記肩部近傍のリード溝に掬い部21を設け、かつ切り刃の稜線をチゼルエッジから外周端に向けた凹曲線状とそれに続く湾曲状にし、全体として切り刃を側面視S字曲線からなる鋭利な刃先形状としたこと。
【選択図】 図2
Description
それらの複合材は、金属箔や炭素繊維、炭化珪素繊維、ガラス繊維などの補強繊維からなる硬質領域とマトリックスとしての樹脂など軟質領域が混在しているために、穿孔加工としてパンチ加工には適さないので通常はツイストドリルを用いたドリル加工が多用されている。
また、硬質領域と軟質領域が混在する複合材料用のツイストドリルとして、前記汎用ドリルを改良する提案がなされており、例えば、特開平2−152708号公報(特許文献3)のように、捩れ角(捩れリード角)を所定範囲に選択し、あるいは、切り刃稜線を凹曲線状(円弧状)とするなどチゼルエッジから外周端に至るまでの切り刃部分の稜線形状を改善することも提案されている。
具体的に前記ミリ波レーダーアンテナのアンテナ基板の場合を例に説明すれば、前記汎用ドリルを用いたドリル加工においては、表裏銅箔面のめくり上がり(バリ)、内層の浮き上がりや層間剥離などで「断面乱れ」が発生し、あるいは、補強繊維が完全切断されずに引張り出されて孔内に突出する「髭残り」が発生し、それが、後工程におけるメッキ処理時の気孔発生の原因や、孔内に突出した繊維に銅メッキが付着することになり、それらがミリ波受信回路の欠陥となって画像変換精度に悪影響を及ぼすことになる。そのため、ドリル加工による前記「断面乱れ」や孔内の「髭残り」状態を完全に防止する加工精度、すなわち高い切断性能が要請される。
そして、上記切り刃稜線の凹曲線は、先端部またはチゼルエッジから凹底部までの漸減曲線部と凹底部から外周端までの漸増曲線部とから構成されるが、その漸減曲線部は、穿孔するワークに対する切込み押圧力が比較的小さなアップカットとして作用し、漸増曲線部は、ワークに対する切込み押圧力が大きなダウンカットとして作用し、漸増曲線部に連続する外周肩部に形成された湾曲稜線が鋭利な湾曲刃部として作用するようにしたものである(請求項3)。
上記アップカットとは、例えばスコップを用いて下から上へ掬い上げるような切削態様をいい、穿孔するワークに対して切り刃の切込み押圧力が比較的小さく作用する。また、ダウンカットとは、例えば鍬を用いて上から押え付けながら掘り出すような切削態様をいい、穿孔するワークに対して切り刃の切込み押圧力が大きく作用する。
特に、上記ワークが前述したような金属材料と繊維強化樹脂材との複合材料である場合でも(請求項4)、アップカット段階では銅箔など金属表面層の変形剥離が防止され、ダウンカットにより内層の浮き上がりや層間剥離が防止され、それに続くR刃部の切断補強繊維の完全切断で繊維の引張り出しが防止され、ドリル加工した孔部分の断面乱れや髭残りのない美麗な内面仕上がりのドリル孔が得られる。また、上記逃げ面の外周肩部に形成した湾曲面により、穿孔後にドリルを引き抜く際に表面層にバリが発生せず美麗な表面仕上がりとなる。
特に、ワークが高強度繊維複合材の場合であっても、表面層のめくり上がり、層間剥離などの「断面乱れ」や孔内の「髭残り」を防止できるので、高い加工精度が要求される電子回路基板、ミリ波レーダーアンテナ基板などの機器類のドリル加工に十分に対応可能なツイストドリルを提供することができる。
また、切り刃の漸減曲線部によって求心性が確保されるので、切込み初期におけるドリル曲がりを防止し、ドリル加工の直進性を高めるとともに特に微細ドリルの場合における芯ブレによる折損を防止して耐久性を向上させることができる(請求項4)。
両切り刃4,4は、チゼルエッジ7の各端から外周端に向けて直線状、詳しくは、先端中心を通る直径線Pに沿った略直線状であって対称に形成されているものである。また、逃げ面5,5は、切り刃4,4を規定するため先端角αに沿って切削研磨された面であって、その外周肩部5a,5aには特に加工が施されていないものである。
なお、この汎用ドリル10は、実質的には、前記チゼルエッジ7,7が一次切り刃として機能し、切り刃4,4は二次切り刃として機能するものである。また、図中の符号dはドリル本体1の直径(ドリル径)、βは捩れリード溝2のリード角(捩れ角)である。
図1(c)は、前記中間ドリル15にさらに掬い加工を施して完成した本発明のツイストドリル(以下、ドリルという)20を示す。ドリル20は、中間ドリル15の捩れリード溝2,2の先端部分、詳しくは、各切り刃4および前記湾曲面Rの近傍のリード溝2に掬い部21を掬い加工によって形成する。
掬い加工は、図7および図8に例示するように、研削装置(図示せず)を用いて、その回転する軸付き太鼓型砥石16(図7参照)または円盤型砥石17(図8参照)に中間ドリル15の捩れリード溝2を押し当て、前記切り刃4および湾曲面R近傍のリード溝面を曲面状に抉り取る加工であり、それによって掬い部21を形成すると同時に切り刃4の稜線を凹曲線状に形成するものである。
なお、図1(b)および(c)においては、比較のために汎用ドリル10の形状を二点鎖線で示している。
図2(1)および(2)は、図1(c)(1)および(2)の拡大図であり、図2(3)は同(1)中の矢印Xから視た側面図であり、また、同図中の矢印Yがドリル20の回転方向である。
ドリル20は、図2(1)に示すように、先端中心を通り切り刃4,4の外周端を結ぶ直径線P’が前述した汎用ドリル10の直径線Pの位置より回転方向へ僅かに後退しており、切り刃4,4の稜線は、その直径線P’に対して凹曲線状、詳しくは、各チゼルエッジ7の各端から略中央部分の凹底部まで漸減曲線部4a描くとともに凹底部から外周端に向けて漸増曲線部4bを描く凹曲線状を呈する。しかも、切り刃4,4近傍のリード溝面が掬い部21により抉り取られているので、各切り刃4は汎用ドリル10に比べて鋭利な刃先形状となっている。
また、上記外周肩部5a,5aに形成された前記湾曲面Rもまた、近傍のリード溝面が掬い部21により抉り取られているので鋭利な刃先形状となり、それによって、湾曲面Rには切り刃4の外周に連続して新たに形成された湾曲形のR刃部22が形成される。
したがって、ドリル20の刃先形状は全体としてみれば、図2(3)の側面視で示すように、切り刃4とR刃部22からなるS字曲線に形成されている。
ドリル20はドリル径dが0.3mm、先端角αが120度、リード角βが30度の場合であって、上記各部位における横断刃先角度を例示すると、断面線A−Aにおけるθ:31度、θ’:38度、断面線B−Bにおけるθ:32度、θ’:65度、断面線C−Cにおけるθ:25度、θ’:65度、断面線D−Dにおけるθ:36度、θ’:65度である。
この例示によれば、R刃部22の刃先角度が最も小さく同部位が湾曲した鋭利なカミソリ状であることが理解されよう。
図5は、ドリル20の縦断刃先角度γと対比するために、汎用ドリル10の同一の断面部位における縦断刃先角度γ’を示し、断面線E’−E’におけるγ:68度、断面線F’−F’におけるγ’:59度、断面線G’−G’におけるγ’:52度である。
この例示によっても、ドリル20は、掬い部21により汎用ドリル10に比べて切り刃4が鋭利に形成されていることが理解されよう。特に、断面線E−Eにおける刃先角度γが41度と著しく鋭利なことにより、ドリル20がワークに食い込んだ瞬間に発生する切削抵抗を小さくして安定したドリルポイントを形成することができ、それに続くダウンカットとの相乗効果によりドリルの振れ回りをなくしてドリル折損を防止し得る。また、断面線G−G線における刃先角度γ(43度)の減少と、前記R刃部22の断面線C−Cにおける刃先角度θ(25度)の減少が相俟ってR刃部22の切断性を向上させることができる。
ドリル20は回転および下降送りによりワーク30の表面銅箔層32に当たって切込みを開始するが、切り刃4,4の漸減曲線部4a,4aによるアップカット作用により、求心性が確保されるとともに切削抵抗が減じられるので銅箔層32のめくり上がりもなく鋭利な刃先により穿孔される。
そして、裏面銅箔層32まで穿孔した後に、ドリル20が反転しながら上昇してワーク30から引き抜かれるが、外周肩部5a,5aが湾曲面Rに形成されているので上昇時においても層間剥離を生ずるおそれもなく、さらに表面銅箔層32をめくり上げることもなくバリの発生を防止できる。
したがって、開孔されたドリル孔33の内面は断面乱れや髭残りがなく、当該内面および表面共に良好な仕上がりとなる(図6(2)参照)。
上記ドリル20は先端角αが120度、リード角βが30度の場合について説明および図示したが、それに限定されるものではなくワークの材質や切削性等に応じて適宜に変更されるものである。
例えば、面取り加工により形成される湾曲面Rは、同じ掬い部21によっても面取り量が大きいほどR刃部22が鋭利に形成されるので、難削性のワーク用には面取り量を多くして切削性を高め、粘質性のワークに対しては面取り量を少なくするなどの変更を施すものである。
図9はリード角βに対応して掬い部21が変化した場合を例示し、同図において(1)〜(5)はリード角βをそれぞれ20度、25度、30度、35度、40度とした掬い部の変化を示す。その中の(3)は前示したドリル20の場合であるが、その横断刃先角度Θを例示した図3と対比するため、リード角βが20度のドリル20a(図9(1))、およびリード角βが40度のドリル20b(図9(5))を比較例として図10および図11に示す。
図11において、その(2)〜(5)は、同図(1)に示したドリル20bの各横断面線に沿う端面図であって、断面線A−Aにおけるθ:56度、断面線B−Bにおけるθ:47度、断面線C−Cにおけるθ:49度、断面線D−Dにおけるθ:32度である。
この図10、図11および図3の対比により、リード角βが小さいほど刃先角度が小さく鋭利な刃先形状となることが理解される。
したがって、上記湾曲面Rを形成する面取り加工の度合いと共にリード角βを考慮の上で、ワークの材質や難削性などに対応した刃先形状のドリルを選択して使用すればよい。
また、上記実施の形態においては、汎用ドリルとしてシンニング、チゼルエッジを備えたものを例示したが、それらシンニング、チゼルエッジがない汎用ドリルに適用できることは明らかである。
4:切り刃 4a:漸減凹曲線 4b:漸増凹曲線
5:逃げ面 5a:外周肩部
6:シンニング 7:チゼルエッジ 10:汎用ドリル
15:中間ドリル R:湾曲面
20,20a,20b:ドリル(本発明ドリル)
21:掬い部 22:R刃部
Claims (5)
- 軸線回りに回転されるドリル本体の外周部分に切屑排出用の捩れリード溝を形成したランド部を備え、先端部分には、先端角により形成される一対の切り刃および逃げ面が形成されるツイストドリルにおいて、
上記逃げ面の外周肩部をR面取りした湾曲面とし、切り刃および前記肩部近傍のリード溝に掬い部を設け、かつ切り刃の稜線を先端部から外周端に向けた凹曲線状とそれに続く湾曲状にし、全体として切り刃を側面視S字曲線からなる鋭利な刃先形状としたことを特徴とするツイストドリル。 - 軸線回りに回転されるドリル本体の外周部分に切屑排出用の捩れリード溝を形成したランド部を備え、先端部分には、先端角により形成される一対の切り刃、逃げ面、シンニングおよびチゼルエッジが形成されるツイストドリルにおいて、
上記逃げ面の外周肩部を面取りした湾曲面とし、切り刃および前記肩部近傍のリード溝に掬い部を設け、かつ切り刃の稜線をチゼルエッジから外周端に向けた凹曲線状とそれに続く湾曲状にし、全体として切り刃を側面視S字曲線からなる鋭利な刃先形状としたことを特徴とするツイストドリル。 - 上記凹曲線状切り刃稜線の先端部またはチゼルエッジから凹部底までの漸減曲線部は、穿孔するワークに対する切込み押圧力が比較的小さなアップカットとして作用し、凹部底から外周端までの漸増曲線部は、ワークに対する切込み押圧力が大きなダウンカットとして作用し、漸増曲線部に連続する外周肩部に形成された湾曲稜線が鋭利な湾曲刃部として作用するようにしたことを特徴とする請求項1または2記載のツイストドリル。
- 上記ワークが、特に、金属材料と繊維強化樹脂材との複合材料であることを特徴とする請求項3記載のツイストドリル。
- 上記外周肩部の湾曲面が汎用のツイストドリルに面取り加工を施すことにより形成され、その後に、掬い加工を施すことにより前記側面視S字曲線の刃先形状が形成されることを特徴とする請求項1または2記載のツイストドリル。
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