JP2007044725A - Method for repairing part having reduced thickness caused by flow accelerated corrosion - Google Patents
Method for repairing part having reduced thickness caused by flow accelerated corrosion Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007044725A JP2007044725A JP2005230919A JP2005230919A JP2007044725A JP 2007044725 A JP2007044725 A JP 2007044725A JP 2005230919 A JP2005230919 A JP 2005230919A JP 2005230919 A JP2005230919 A JP 2005230919A JP 2007044725 A JP2007044725 A JP 2007044725A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- repair
- welding
- fac
- pipe member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
Description
本発明は、原子力発電設備,火力発電設備,ガスタービン発電を組合せたコンバインドサイクル排熱回収ボイラ,化学装置の熱交換器など流動温水単流,流動高温水単流又は蒸気・水二相流体による炭素鋼及びクロム含有率(以下、Cr量と略記する)1重量%未満のCr−Mo鋼配管や伝熱管での流れ加速腐食損傷部の部分補修方法に関する。 The present invention relates to a combined cycle exhaust heat recovery boiler combined with a nuclear power generation facility, a thermal power generation facility, a gas turbine power generation, a heat exchanger of a chemical apparatus, etc., using a flowing hot water single flow, a flowing high temperature water single flow, or a steam / water two-phase fluid. The present invention relates to a partial repair method for a flow accelerated corrosion damage portion in a carbon steel and chromium content rate (hereinafter abbreviated as Cr amount) of less than 1% by weight of Cr—Mo steel pipe or heat transfer pipe.
原子力発電設備(加圧水型,沸騰水型,高速増殖炉,HTTR),火力発電設備(石炭焚きボイラ,重油焚きボイラ,ガス焚きボイラ),排熱回収ボイラ,化学装置での熱交換器など流動温水単流,流動高温水単流又は蒸気・水二相流体を取扱う機器,配管及び伝熱管では、流れ加速腐食(Flow Accelerated Corrosion :FAC,エロージョン・コロージョンと呼ぶこともある。またFACとエロージョン・コロージョンを区別して呼ぶこともある。以下、これらを総称してFACと略記する)と称される減肉損傷が生じることがある。 Nuclear power generation equipment (pressurized water type, boiling water type, fast breeder reactor, HTTR), thermal power generation equipment (coal fired boiler, heavy oil fired boiler, gas fired boiler), exhaust heat recovery boiler, heat exchanger in chemical equipment, etc. Flow Accelerated Corrosion (FAC) may be called Acceleration Corrosion (FAC) or erosion / corrosion in equipment, piping and heat transfer tubes that handle single flow, single flow of high temperature hot water or steam / water two-phase fluid. Hereinafter, these may be referred to collectively, and these may be referred to collectively as abbreviated as FAC).
この材料損傷は、図4に示したように温度(50℃以上),水質(pH,溶存酸素濃度,還元物質,摩耗性懸濁物質濃度),流動(流速,偏流,循環流)及び材質(特にCr含有量)の影響があり、相互作用もあるため、一概的に管理できず、噴破損傷も突発的に顕在化することが多い。 As shown in FIG. 4, this material damage is caused by temperature (over 50 ° C.), water quality (pH, dissolved oxygen concentration, reducing substance, wearable suspended substance concentration), flow (flow velocity, drift, circulation flow) and material ( In particular, there is an influence of Cr content), and there is also an interaction. Therefore, it cannot be generally managed, and blast damage is often suddenly manifested.
図5にFACの生じやすい部位の例を示す。図中の1はエルボ管、2は溶接部、3はオリフィス、4はFACによる減肉部、5はFAC損傷管、Xは高温水単相流や蒸気-水二相流などの管内流体である。 FIG. 5 shows an example of a part where FAC is likely to occur. In the figure, 1 is an elbow pipe, 2 is a welded part, 3 is an orifice, 4 is a thinned part by FAC, 5 is a FAC damaged pipe, X is a pipe fluid such as high-temperature water single-phase flow or steam-water two-phase flow. is there.
この図に示すようにエルボ管1などのベンド管[同図(a)参照],オリフィス3の流体流れ方向下流側[同図(b)参照],溶接部2の流体流れ方向下流側[同図(a),(c)参照]など、偏流や渦流、循環流が生じやすい部位にFACによる減肉部4が発生する。この他にティーズ,ノズル,バルブや弁の流体流れ方向下流側,ポンプ出口部などでもFACによる減肉部4が発生し易い。
As shown in this figure, a bend pipe such as an elbow pipe 1 [see (a) in the same figure], a downstream side in the fluid flow direction of the orifice 3 [see (b) in the same figure], and a downstream side in the fluid flow direction of the welded part 2 [in the same figure. As shown in FIGS. 4A and 4C, the
配管や伝熱管での損傷が検出され、残肉厚が国の規定した設計必要肉厚(tsr)以下の場合又は次回定期補修検査時にtsr以下になると予想される場合は、補修や更新が必要となる。 Repair or renewal is required if damage to pipes or heat transfer tubes is detected and the remaining wall thickness is less than the design required wall thickness (tsr) specified by the national government or if it is expected to be less than tsr at the next periodic repair inspection. It becomes.
高温水単相流,蒸気-水二相流いずれの場合のFACは、Cr量1重量%以上のを含む低合金鋼の採用により、既設炭素鋼に比べ減肉速度を1/10以下に低減できることが分かっており、補修や更新時の対策材として1重量%以上のCr鋼が採用されている(出典例:M.Bouchacour; EDF Internal Report,1982, Ref.:HT-PDP,XXX MAT/T.42)。 FAC for both high-temperature water single-phase flow and steam-water two-phase flow is reduced to 1/10 or less compared to existing carbon steel by adopting low alloy steel containing 1% by weight or more of Cr. It is known that it can be done, and 1% by weight or more of Cr steel is used as a countermeasure material at the time of repair and renewal (Source: M.Bouchacour; EDF Internal Report, 1982, Ref.:HT-PDP,XXX MAT / T.42).
損傷配管や伝熱管全体を1重量%以上のCr鋼により更新することは、90%以上の割合を占める直管部など健全な部位も高価な材料にすることになり、経済上好ましいことではない。 Renewing damaged pipes and heat transfer pipes with 1% by weight or more of Cr steel is not economically preferable because healthy parts such as straight pipes occupying a ratio of 90% or more are also expensive materials. .
損傷部位のみを部分的に1重量%以上のCr鋼で補修する手法が考えられる。図6はその手法を説明するための図で、図中の符号7は旧炭素鋼管、8は1重量%以上のCr鋼からなる補修管、9は補修溶接部である。
A method of partially repairing only the damaged portion with 1% by weight or more of Cr steel can be considered. FIG. 6 is a diagram for explaining the technique. In FIG. 6,
同図に示すように補修溶接部9の流体流れ方向下流側の旧炭素鋼管7で新たなFAC10が生じることになり、完全や対策とはならない。特に現地での補修溶接は、管内面側の溶接余盛の高さや形状を管理することが困難であり、工場での溶接に比べ余盛がより高くなる傾向があり、この傾向はFAC上は加速要因となる。
As shown in the figure, a
補修溶接後、pHや溶存酸素濃度など水質変更でFACは抑制可能であるが、復水器のアンモニアアタックなど別の問題が生じるので水質変更は困難なケースがほとんどである。 After repair welding, FAC can be suppressed by changing the water quality such as pH and dissolved oxygen concentration. However, in many cases, it is difficult to change the water quality due to other problems such as ammonia attack of the condenser.
配管や伝熱管のFACやエロージョン損傷の部分補修法として、例えば給復水ドレン系統などFAC損傷部位の内面に流体に対して化学的に安定な金属またはセラミックの被覆を形成することが下記特許文献1で提案されている。また、損傷した配管溶接部の外面にバッチあて溶接補修を行ない、残留応力の改善を図ることが下記特許文献2で提案されている。
しかし、前記特許文献1,2などに記載されているFACやエロージョン損傷の部分補修法では、施工及び性能上の問題があるため、充分な補修効果を得ることができない。本発明の目的は、このような従来技術の欠点を解消し、高温水単相流や蒸気・水二相流などによるFACによる減肉部を好適にかつ経済的に補修する方法を提供することにある。
However, the FAC and erosion damage partial repair methods described in
前記目的を達成するため、本発明の第1の手段は、例えば高温水単相流や蒸気・水二相流などの流体が流通する例えば高温水配管などの管部材の前記流体の流れ加速腐食による減肉部を補修する方法において、
前記管部材の減肉部を含む部分を切除する工程と、
その管部材の切除して現れた端部のうちの流体流れ方向下流側の端部に、前記管部材よりも高耐食性の第1の溶接材を用いて、前記管部材の切除部分よりも短くその管部材よりも高耐食性の第1の補修管を溶接する工程と、
前記第1の溶接材によって形成された第1の溶接部における管内面側の突出部を、前記第1の補修管の開口部側から除去する工程と、
前記第1の補修管と前記管部材の切除して現れた端部のうちの流体流れ方向上流側の端部との間を、前記管部材よりも高耐食性の第2の溶接材を用いて、前記管部材よりも高耐食性の第2の補修管を溶接する工程とを含むことを特徴とするものである。
In order to achieve the above object, the first means of the present invention is the fluid flow accelerated corrosion of a pipe member such as a high temperature water pipe through which a fluid such as a high temperature water single phase flow or a steam / water two phase flow circulates. In the method of repairing the thinned part by
Cutting the portion including the thinned portion of the tube member;
The first welding material having higher corrosion resistance than the pipe member is used for the end portion on the downstream side in the fluid flow direction of the end portion that has been cut out of the pipe member, and is shorter than the cut portion of the pipe member. Welding the first repair pipe having higher corrosion resistance than the pipe member;
Removing the protrusion on the pipe inner surface side in the first weld formed by the first welding material from the opening side of the first repair pipe;
Between the first repair pipe and the end portion of the pipe member that has been cut out, the second welding material having higher corrosion resistance than the pipe member is used between the end portion on the upstream side in the fluid flow direction. And a step of welding a second repair pipe having higher corrosion resistance than that of the pipe member.
本発明の第2の手段は前記第1の手段において、前記突出部を除去する工程が研削による工程であることを特徴とするものである。 According to a second means of the present invention, in the first means, the step of removing the protruding portion is a step by grinding.
本発明の第3の手段は前記第1の手段において、前記突出部を除去する工程が例えば溶接溶融トーチによる再加熱溶融による工程であることを特徴とするものである。 A third means of the present invention is characterized in that, in the first means, the step of removing the protruding portion is a step of reheating and melting using, for example, a welding melting torch.
本発明の第4の手段は前記第1の手段において、前記第1ならびに第2の溶接材と前記第1ならびに第2の補修管がクロム含有率1重量%以上の材料で構成されていることを特徴とするものである。 According to a fourth means of the present invention, in the first means, the first and second welding materials and the first and second repair pipes are made of a material having a chromium content of 1% by weight or more. It is characterized by.
本発明は前述のような構成になっており、温水単相流高温水単相流や蒸気・水二相流などによるFACによる減肉部を好適にかつ経済的に補修することができる。 The present invention has a configuration as described above, and can suitably and economically repair a thinned portion caused by FAC due to a hot water single-phase flow, a high-temperature water single-phase flow, a steam / water two-phase flow, or the like.
FACは直管では発生せず、ほとんどの場合、エルボ,ティーズ,ノズル,オリフィス,バルブやポンプ出口,溶接余盛部など形状が不連続部の個所で生じる。これは数m/secから十数m/sec以上の高速でレイノルズ数上、極端な乱流にない限り直管部における管表面部での実質流速が低く、温度や水質上管表面の生成酸化皮膜が脆弱であっても、酸化皮膜が取り去られることはなく、FAC速度も高くならないためである。 FAC does not occur in straight pipes, and in most cases, it occurs at locations where the shape is discontinuous, such as elbows, tees, nozzles, orifices, valves, pump outlets, and welds. This is a high-speed Reynolds number of several m / sec to more than a few dozen m / sec, and the actual flow velocity at the pipe surface in the straight pipe is low unless there is an extreme turbulent flow. This is because even if the film is brittle, the oxide film is not removed and the FAC rate does not increase.
従ってFACの損傷は、限られた部位で局所的に生じることが多く、工期や経済上余裕がない場合は、部分補修が一般的に行なわれる。 Therefore, damage to the FAC often occurs locally in a limited area, and partial repair is generally performed when there is no allowance in terms of construction period or economy.
損傷部位を耐FAC性の優れたCr量1%以上の低合金鋼を用いて補修した場合、前述の図6で説明したように補修溶接部の後流側の既存炭素鋼管でFACが新たに生じることになる。 When the damaged part is repaired with low alloy steel with excellent FAC resistance and Cr content of 1% or more, FAC is newly added to the existing carbon steel pipe on the downstream side of the repair weld as described in FIG. Will occur.
補修溶接部の管内面側の余盛(突出部)を研削したり,加熱溶融などにより凹凸をなくせば、その下流側にFACが生じることはないので、本発明のようにFAC損傷部の切断除去→下流側にCr量1%以上の低合金鋼の溶接→管内面側溶接余盛の除去,平滑化→Cr量1%以上の低合金鋼による補修溶接を行なえば、経済的且つ耐FAC性の優れた部分補修が可能となり、原子力や火力発電設備の安定運転に寄与できる。 FAC damage does not occur on the downstream side of the welded portion of the welded weld by grinding the excess (protrusion) on the inner surface of the pipe, or by removing heat and melting. Removal → Welding of low alloy steel with Cr content of 1% or more downstream → Removal and smoothing of welding on the inner surface side of the pipe → Repair and repair welding with low alloy steel with Cr content of 1% or more is economical and FAC resistant This makes it possible to perform partial repair with excellent performance and contribute to stable operation of nuclear power and thermal power generation facilities.
以下、本発明の実施形態を図とともに説明する。図1は、実施形態に係るFACによる減肉損傷の部分補修方法を説明するための工程図である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
同図(a)に示すように、例えば溶接部2の管内流体Xの下流側にFAC減肉部4を生じたFAC損傷管5(例えば炭素鋼あるいはCr量1%未満のCr−Mo鋼からなる管体)の損傷部(溶接部2とその下流側のFAC減肉部4の両方を含む部分)を切断除去するため、FAC損傷管5を流体流れ方向上流側の切断線6aと下流側の切断線6bに沿って切断する。
As shown in FIG. 6A, for example, from a FAC damaged pipe 5 (for example, carbon steel or Cr—Mo steel having a Cr content of less than 1%) in which the
次に同図(b)に示すように、前記下流側の切断線6bに沿って切断した旧炭素鋼管7の下流側端部7aに、Cr量1重量%以上の低合金鋼からなる短管状の第1の補修管11を、Cr量1重量%以上の溶接材料からなる第1の溶接材で溶接する。符号9は、その溶接材で形成された第1の溶接部である。前記第1の補修管11の長さは、管の径、後述する第2の溶接部17[同図(d)参照]の管内面側余盛高さ、管内流体Xの条件などに依存するため、それらに応じた長さに設定すればよく、次の機械加工のやり易さを考慮して30mm〜300mmの範囲が妥当である。
Next, as shown in FIG. 6B, a short tubular made of a low alloy steel having a Cr content of 1 wt% or more is formed at the
その後に、第1の補修管11の開口部側からグラインダや旋盤などのような機械加工により、前記第1の溶接部9の管内面側に突出している余盛部(突出部)を研削16する[同図(c)参照]。
After that, by grinding such as a grinder or a lathe from the opening side of the
研削16後の溶接余盛高さは、低目で管内面と面一になること(溶接余盛高さ=0mm)が望ましく、本発明者らの実験に依れば溶接余盛高さを3mm以下に規制することにより、FACは発生しないことが確認されている。溶接余盛高さが3mmよりも高いと、余盛部(突出部)の下流側に管内流体Xの渦流または循環流が発生し、それがFACの発生要因となるから、溶接余盛高さは3mm以下に規制して、実質的に段差のない平坦な内面にする必要がある。 It is desirable that the welding surplus height after grinding 16 is low and is flush with the inner surface of the pipe (welding surplus height = 0 mm). According to the experiments by the present inventors, the welding surplus height is determined. It has been confirmed that FAC does not occur by restricting to 3 mm or less. If the welding surplus height is higher than 3 mm, a vortex or circulation flow of the pipe fluid X is generated on the downstream side of the surplus portion (protruding portion), which becomes a cause of FAC. Must be regulated to 3 mm or less to have a flat inner surface with substantially no step.
次いで同図(d)に示すように、旧炭素鋼管7の部分的な切除によって形成された上流側端部7bと第1の補修管11との間を、Cr量1重量%以上の低合金鋼管からなる第2の補修管8で接続する。符号17はその接続の際に形成された第2の溶接部で、Cr量1重量%以上の溶接材料で構成されている。
Next, as shown in FIG. 4D, a low alloy having a Cr content of 1% by weight or more is formed between the
図2(a),(b)は、エルボ管にFACが生じた場合の部分補修方法を示す第2実施形態の説明図である。 FIGS. 2A and 2B are explanatory views of a second embodiment showing a partial repair method when FAC occurs in the elbow pipe.
同図(a)に示すように、エルボ管1の溶接部2(2ヵ所)の管内流体Xの流れ方向下流側にFAC減肉部4が形成されている。この損傷部(溶接部2とその下流側のFAC減肉部4の両方を含む部分)を切断除去するため、エルボ管1を上流側の切断線6aと下流側の切断線6bに沿って切断する。
As shown in FIG. 2A, an
次に同図(b)に示すように、前記下流側の切断線6bに沿って切断した際に形成された旧炭素鋼管7の下流側端部7aに、Cr量1重量%以上の低合金鋼短管からなる第1の補修管11を、Cr量1重量%以上の溶接材料からなる第1の溶接材料で溶接し、それによって形成された第1の溶接部9の管内面側の溶接余盛部を、前記第1の補修管11の開口部側から機械加工により研削16する。研削16後の溶接余盛高さは、低目で管内面と面一になることが望ましく、3mm以下に規制されている。
Next, as shown in FIG. 4B, a low alloy having a Cr content of 1% by weight or more is formed on the
次いで同図に示すように、旧炭素鋼管7の上流側端部7bと前記第1の補修管11との間を、Cr量1重量%以上のエルボ管からなる第2の補修管8を用いて、Cr量1重量%以上の第2の溶接材料で補修溶接して第2の接部17を形成する。
Next, as shown in the figure, between the
図3は、本発明の第3実施形態に係る部分補修方法を説明するための図である。前記第1実施形態と相違する点は、第1実施形態の図1(b)で第1の溶接部9を形成した後、あるいは図1(c)で第1の溶接部9の管内面側の余盛部を研削16した後、図3(c)に示すように第1の補修管11の開口部側から管内に溶接溶融トーチ15を挿入して、溶接部9の管内面側を再溶融して溶接部9の管内面を平滑化した点である。
FIG. 3 is a view for explaining a partial repair method according to the third embodiment of the present invention. The difference from the first embodiment is that the first welded
本発明者の諸種の実験によれば、溶接部9の管内面が3mm/10mm以下の勾配であれば、通常の火力条件(ボイラやHRSGでの管内流速が15m/s以下の条件)では余盛部の後流側に渦流や循環流が発生しないことが確認されており、従って溶接部9の管内面を3mm/10mm以下の平滑度に仕上げることが望ましい。
According to various experiments by the present inventor, if the pipe inner surface of the welded
前記実施形態において、旧炭素鋼管7としては、例えばCr量0.5%以下のSTB340,STB410,STB510,STBA12,STBA13,STBA20,SGP,STPG370,STPG410,STS370,STS410,STS480,STPT370,STPT410,STPT480,STPY400,STPA12,STPA20などが用いられる。
In the embodiment, as the old
Cr量1%以上の補修管としては、例えばSTBA22,STBA23,STBA24,火STBA10,火STBA21,火STBA24EG,火STBA24J1,STPA22,STPA23,STPA24などが用いられる。 For example, STBA22, STBA23, STBA24, fire STBA10, fire STBA21, fire STBA24EG, fire STBA24J1, STPA22, STPA23, STPA24, etc. are used as repair pipes with a Cr content of 1% or more.
Cr量1%以上の溶接材料としては、例えばTIG溶接材料,MAG溶接材料,DT23系,DT24系,YGT1CM,YGT1CML,YGT2CM,YGT2CML,YGCCM−C,YG1CM−A,YG2CM−A,YG2CM−G,YFCCM−C,YFCM−G,YF2CM−C,YF2CM−Gなどが用いられる。 Examples of welding materials having a Cr content of 1% or more include TIG welding materials, MAG welding materials, DT23 series, DT24 series, YGT1CM, YGT1CML, YGT2CM, YGT2CML, YGCCM-C, YG1CM-A, YG2CM-A, YG2CM-G, YFCCM-C, YFCM-G, YF2CM-C, YF2CM-G, etc. are used.
前記Cr量1%以上の補修管ならびに溶接材料は、Crの含有率が多くなるにつれて高価になり、Crの含有率が5〜13重量%になると溶接性が悪くなることから、Cr含有率の上限は5重量%未満である。 The repair pipe and welding material having a Cr content of 1% or more become expensive as the Cr content increases, and weldability deteriorates when the Cr content is 5 to 13% by weight. The upper limit is less than 5% by weight.
前記実施形態は直管とエルボ管の場合について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、FACが局部的に生じ易いオリフィスの下流側部分,バルブやポンプの出口側部分,ノズルの出入り口側部分などの損傷部位に対しても本発明は適用可能である。 In the above-described embodiment, the case of a straight pipe and an elbow pipe has been described. However, the present invention is not limited to this, and a downstream portion of an orifice, an outlet side portion of a valve or a pump, a nozzle, where FAC is likely to occur locally. The present invention can also be applied to damaged parts such as the entrance / exit side portion of the door.
1:エルボ管、2:溶接部、3:オリフィス、4:FAC減肉部、5:FAC損傷管、6a:上流側切断線、6b:下流側切断線、7:旧炭素鋼管、7a:下流側端部、7b:上流側端部、8:第2の補修管、9:第1の溶接部、11:第1の補修管、15:溶接溶融トーチ、16:研削、17:第2の溶接部、X:管内流体。 1: Elbow pipe, 2: Welded part, 3: Orifice, 4: FAC thinning part, 5: FAC damaged pipe, 6a: Upstream cutting line, 6b: Downstream cutting line, 7: Old carbon steel pipe, 7a: Downstream Side end, 7b: upstream end, 8: second repair pipe, 9: first weld, 11: first repair pipe, 15: welding melt torch, 16: grinding, 17: second Weld, X: In-pipe fluid.
Claims (4)
前記管部材の減肉部を含む部分を切除する工程と、
その管部材の切除して現れた端部のうちの流体流れ方向下流側の端部に、前記管部材よりも高耐食性の第1の溶接材を用いて、前記管部材の切除部分よりも短くその管部材よりも高耐食性の第1の補修管を溶接する工程と、
前記第1の溶接材によって形成された第1の溶接部における管内面側の突出部を、前記第1の補修管の開口部側から除去する工程と、
前記第1の補修管と前記管部材の切除して現れた端部のうちの流体流れ方向上流側の端部との間を、前記管部材よりも高耐食性の第2の溶接材を用いて、前記管部材よりも高耐食性の第2の補修管を溶接する工程と
を含むことを特徴とする流れ加速腐食減肉部の補修方法。 In the method of repairing the thinned portion due to the fluid flow accelerated corrosion of the pipe member through which the fluid flows,
Cutting the portion including the thinned portion of the tube member;
The first welding material having higher corrosion resistance than the pipe member is used for the end portion on the downstream side in the fluid flow direction of the end portion that has been cut out of the pipe member, and is shorter than the cut portion of the pipe member. Welding the first repair pipe having higher corrosion resistance than the pipe member;
Removing the protrusion on the pipe inner surface side in the first weld formed by the first welding material from the opening side of the first repair pipe;
Between the first repair pipe and the end portion of the pipe member that has been cut out, the second welding material having higher corrosion resistance than the pipe member is used between the end portion on the upstream side in the fluid flow direction. And a step of welding the second repair pipe having higher corrosion resistance than that of the pipe member.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005230919A JP4749082B2 (en) | 2005-08-09 | 2005-08-09 | Repair method for flow accelerated corrosion thinning part |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005230919A JP4749082B2 (en) | 2005-08-09 | 2005-08-09 | Repair method for flow accelerated corrosion thinning part |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007044725A true JP2007044725A (en) | 2007-02-22 |
JP4749082B2 JP4749082B2 (en) | 2011-08-17 |
Family
ID=37848017
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005230919A Expired - Fee Related JP4749082B2 (en) | 2005-08-09 | 2005-08-09 | Repair method for flow accelerated corrosion thinning part |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4749082B2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102513361A (en) * | 2011-12-07 | 2012-06-27 | 靳凯 | Hot-rolled repairing method for waste and old oil pipes |
CN102581542A (en) * | 2012-02-07 | 2012-07-18 | 梅河口市弘业无缝钢管有限公司 | Waste and old oil well pipe performance recovery process |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108723690B (en) * | 2017-04-19 | 2020-12-04 | 烟台铁中宝钢铁加工有限公司 | Process method for asymmetrically replacing half chord tube of main chord tube of pile leg |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5211140A (en) * | 1975-07-18 | 1977-01-27 | Sumitomo Metal Ind | Method of connecting steel pipes having painted inner surfaces |
JPS61159277A (en) * | 1984-12-26 | 1986-07-18 | ゼネラル・エレクトリツク・カンパニイ | Method of joining pipe |
JPH07284925A (en) * | 1994-04-19 | 1995-10-31 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Method for butt-welding tube materials |
-
2005
- 2005-08-09 JP JP2005230919A patent/JP4749082B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5211140A (en) * | 1975-07-18 | 1977-01-27 | Sumitomo Metal Ind | Method of connecting steel pipes having painted inner surfaces |
JPS61159277A (en) * | 1984-12-26 | 1986-07-18 | ゼネラル・エレクトリツク・カンパニイ | Method of joining pipe |
JPH07284925A (en) * | 1994-04-19 | 1995-10-31 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Method for butt-welding tube materials |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102513361A (en) * | 2011-12-07 | 2012-06-27 | 靳凯 | Hot-rolled repairing method for waste and old oil pipes |
CN102581542A (en) * | 2012-02-07 | 2012-07-18 | 梅河口市弘业无缝钢管有限公司 | Waste and old oil well pipe performance recovery process |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4749082B2 (en) | 2011-08-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2006046898A (en) | Flow-through tube plug | |
Wheeldon et al. | Materials for boilers operating under supercritical steam conditions | |
CN109317789A (en) | The welding method of heat exchanger built-up welding tube sheet and T91 heat exchanger tube | |
JP2008068262A (en) | Header/stab tube welding structure and boiler equipment having the same | |
JP4749082B2 (en) | Repair method for flow accelerated corrosion thinning part | |
Huang et al. | Design, manufacturing and repair of tube-to-tubesheet welds of steam generators of CPR1000 units | |
French | Failures of boilers and related equipment | |
Henry et al. | Lessons from the past: materials-related issues in an ultra-supercritical boiler at Eddystone plant | |
JP4885672B2 (en) | TUBE WELDING STRUCTURE, TUBE WELDING METHOD, AND BOILER DEVICE HAVING TUBE WELDING STRUCTURE | |
JP5304392B2 (en) | Dissimilar joint structure and manufacturing method thereof | |
CN210967535U (en) | Surfacing, melting and coating anti-corrosion device for water-cooled wall of high-temperature area of hearth | |
JP2010269330A (en) | Tool for suppressing strain and method of repairing wall part made of steel | |
Green | Methods for preventing steam generator failure or degradation | |
CN109780448B (en) | Method for preventing high-temperature high-pressure drain pipeline of thermal power plant from being scoured, abraded and burst | |
KR100732484B1 (en) | Protector for heat exchanger & condenser tube | |
CN105855663A (en) | New method for surfacing coating composite welding | |
JP2011219850A (en) | Method of repairing turbine heat exchanger | |
Franco | Failures of heat exchangers | |
Jayaprakasam et al. | ANALYSIS OF TUBE FAILURE IN ECONOMIZER AND SUPER HEATER TUBE IN THERMAL POWER STATION | |
Cattant | Balance of Plant | |
JP6862215B2 (en) | Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this | |
Holko | Weld performance in high-temperature gas-cooled reactors | |
Goswami et al. | Innovative approach of mechanized GMAW procedure qualification of X65 grade S-lay offshore sour pipeline | |
Baranenko et al. | Solving the problems of erosion-corrosion wear of equipment and pipelines in nuclear power plants: Domestic and international experience | |
RU2720088C1 (en) | Protective device for shell-and-tube equipment |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080317 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100909 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100914 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20101020 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110426 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110517 |
|
R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140527 Year of fee payment: 3 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |