JP6862215B2 - Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this - Google Patents

Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this Download PDF

Info

Publication number
JP6862215B2
JP6862215B2 JP2017031188A JP2017031188A JP6862215B2 JP 6862215 B2 JP6862215 B2 JP 6862215B2 JP 2017031188 A JP2017031188 A JP 2017031188A JP 2017031188 A JP2017031188 A JP 2017031188A JP 6862215 B2 JP6862215 B2 JP 6862215B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
heat transfer
transfer tube
shot peening
shot
steam
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2017031188A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2018136085A (en
Inventor
顕一 田▲崎▼
顕一 田▲崎▼
修 窪田
修 窪田
亮甫 中川
亮甫 中川
敬之 宮澤
敬之 宮澤
幸聖 真鍋
幸聖 真鍋
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Power Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Power Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Power Ltd filed Critical Mitsubishi Power Ltd
Priority to JP2017031188A priority Critical patent/JP6862215B2/en
Publication of JP2018136085A publication Critical patent/JP2018136085A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6862215B2 publication Critical patent/JP6862215B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Description

本発明は、耐水蒸気酸化性を有する伝熱管の製造方法ならびに伝熱管およびこれを備えたボイラに関するものである。 The present invention relates to a method for producing a heat transfer tube having steam oxidation resistance, a heat transfer tube, and a boiler provided with the heat transfer tube.

ボイラには、火炉で生成された高温の燃焼ガスが流れる領域に、過熱器や再熱器などの高温部用熱交換器が設置されている。高温部用熱交換器を構成する伝熱管の内部には、高温高圧の水蒸気が流れる。この高温部用の伝熱管には、一般的に、高温強度及び耐食性に優れるようにＣｒ（クロム）を含有するオーステナイト系ステンレス鋼管が用いられている。
ボイラの運転を継続することで、高温部用の伝熱管の内表面には、管内部を流れる高温高圧の水蒸気との接触、反応により、水蒸気酸化スケールが層として生成される。 In the boiler, heat exchangers for high temperature parts such as superheaters and reheaters are installed in the area where the high temperature combustion gas generated in the furnace flows. High-temperature and high-pressure steam flows inside the heat transfer tube that constitutes the heat exchanger for high-temperature parts. As the heat transfer tube for the high temperature portion, an austenitic stainless steel pipe containing Cr (chromium) is generally used so as to have excellent high temperature strength and corrosion resistance.
By continuing the operation of the boiler, steam oxidation scale is generated as a layer on the inner surface of the heat transfer tube for the high temperature part by contact and reaction with the high temperature and high pressure steam flowing inside the tube.

高温部用の伝熱管の材料であるオーステナイト系ステンレス鋼は、一般に線膨張係数が大きいため、ボイラ運転の発停や負荷変化時に、管内部を流れる流体の温度変化がある場合には、伝熱管と伝熱管の内表面に層として形成された水蒸気酸化スケールとの熱膨張差により、水蒸気酸化スケールの剥離が生じる。剥離した水蒸気酸化スケールは、落下し、伝熱管の鉛直下部領域にある曲げ部（折返し部）などに堆積して管閉塞を生じるおそれがある。管閉塞が生じると、伝熱管の噴破の要因になる場合がある。このため、ボイラの高温部で使用される伝熱管には、高温強度に加え、優れた耐水蒸気酸化性が要求される。 Austenitic stainless steel, which is a material for heat transfer tubes for high-temperature parts, generally has a large coefficient of linear expansion. Therefore, when the temperature of the fluid flowing inside the tube changes when the boiler operation is started or stopped or the load changes, the heat transfer tube is used. The difference in thermal expansion between the heat transfer tube and the water vapor oxidation scale formed as a layer on the inner surface of the heat transfer tube causes the water vapor oxidation scale to peel off. The exfoliated steam oxidation scale may fall and accumulate on the bent portion (folded portion) in the vertically lower region of the heat transfer tube, causing tube blockage. If the tube is blocked, it may cause the heat transfer tube to blow out. Therefore, the heat transfer tube used in the high temperature part of the boiler is required to have excellent steam oxidation resistance in addition to high temperature strength.

オーステナイト系ステンレス鋼とされた伝熱管の耐水蒸気酸化性を向上させるために、管内表面にショットピーニング加工を施すことが知られている（特許文献１及び２）。ショットピーニング加工は、管内表面にステンレス鋼等の粒子を所定の圧力で噴き付け、管内表面に所定の厚さ以上のショット加工層を形成させることで、管内表面に極めて薄くかつ緻密なＣｒ量が多い酸化物皮膜を形成させて、水蒸気酸化スケールの生成を抑制する。 It is known that shot peening is applied to the inner surface of a heat transfer tube made of austenitic stainless steel in order to improve the water vapor oxidation resistance (Patent Documents 1 and 2). In shot peening, particles such as stainless steel are sprayed onto the inner surface of the pipe at a predetermined pressure to form a shot peening layer with a predetermined thickness or more on the inner surface of the pipe, thereby producing an extremely thin and dense Cr amount on the inner surface of the pipe. A large amount of oxide film is formed to suppress the formation of water vapor oxidation scale.

特開２０１２−２０１９７５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2012-202075 特許第４４９２８０５号公報Japanese Patent No. 4492805

さらに、オーステナイト系ステンレス鋼で製作された伝熱管には、応力腐食割れ（ＳＣＣ）を防止するために、曲げ加工、溶接を施した伝熱管に固溶化熱処理が行われる。一方、管内面にショットピーニング処理が施された直管を使用し、伝熱管を製作する場合、ショットピーニングの効果が消失するため、曲げ加工・溶接後に固溶化熱処理を行えない。これにより、曲げ加工部、溶接施工付近には応力腐食割れが発生するリスクが存在し、信頼性が低下する可能性があった。 Further, in the heat transfer tube made of austenitic stainless steel, in order to prevent stress corrosion cracking (SCC), the heat transfer tube that has been bent and welded is subjected to solid solution heat treatment. On the other hand, when a heat transfer tube is manufactured by using a straight tube having a shot peening treatment on the inner surface of the tube, the effect of shot peening disappears, so that the solution heat treatment cannot be performed after bending and welding. As a result, there is a risk of stress corrosion cracking occurring in the bent portion and in the vicinity of welding work, which may reduce reliability.

また、１基のボイラに対して相当数の伝熱管パネルが必要とされるため、別途に製作したショットピーニング施工済の直管と曲がり管を溶接し、伝熱管パネルを製作するには、多大な時間とコストを要していた。 In addition, since a considerable number of heat transfer tube panels are required for one boiler, it is very difficult to weld a separately manufactured straight tube and bent tube that have been shot peened to manufacture a heat transfer tube panel. It took a lot of time and cost.

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、固溶化熱処理及びショットピーニング加工を必要な領域に施すことができ、かつ効率的に製造することができる伝熱管の製造方法ならびに伝熱管およびこれを備えたボイラを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and is a method for manufacturing a heat transfer tube capable of performing solution heat treatment and shot peening in a required region and efficiently manufacturing the heat transfer tube. It is an object of the present invention to provide a heat transfer tube and a boiler equipped with the heat transfer tube.

上記課題を解決するために、本発明の伝熱管の製造方法ならびに伝熱管およびこれを備えたボイラは以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる伝熱管の製造方法は、蒸気入口部と、該蒸気入口部に接続された折返し部と、該折返し部に接続された蒸気出口部とが形成されるように伝熱管を曲げ加工する曲げ工程と、該曲げ工程の後に、前記伝熱管を加熱して固溶化熱処理を行う熱処理工程と、該熱処理工程の後に、前記蒸気入口部の入口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施して入口側ショットピーニング加工領域を形成する入口側ショットピーニング加工工程と、前記熱処理工程の後に、前記蒸気出口部の出口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施して出口側ショットピーニング加工領域を形成する出口側ショットピーニング加工工程とを有することを特徴とする。 In order to solve the above problems, the method for manufacturing a heat transfer tube of the present invention, the heat transfer tube, and the boiler provided with the heat transfer tube adopt the following means.
That is, in the method for manufacturing a heat transfer tube according to the present invention, the heat transfer tube is formed so that a steam inlet portion, a folded portion connected to the steam inlet portion, and a steam outlet portion connected to the folded portion are formed. After the bending step of bending, the heat transfer step of heating the heat transfer tube to perform solidification heat treatment after the bending step, and the heat treatment step, the steam inlet portion reaches the folded portion from the inlet side end portion. After the inlet-side shot-peening process of forming the inlet-side shot-peaning process region by applying the shot-peening process to the inner surface of the heat transfer tube to the intermediate position and the heat treatment step, from the outlet-side end of the steam outlet portion. It is characterized by having an outlet-side shot-peening processing step of forming an outlet-side shot-peening processing region by applying shot-peening processing to the inner surface of the heat transfer tube to a position in the middle of reaching the folded-back portion.

伝熱管の曲げ加工を行って所望形状の伝熱管を形成した後に、耐応力腐食割れ性（耐ＳＣＣ性）を向上させる固溶化熱処理を行うこととした。このように曲げ加工によって折返し部を形成することとしたので、別途に溶接と曲げ加工を行った後に固溶化熱処理を行って製作した曲がり管部とショットピーニング加工を施した直管部とを準備しておき、これらを溶接接合する工程を省略することができ、生産性を向上する。
そして、伝熱管全体を固溶化熱処理して、耐応力腐食割れ性を向上させた後に、蒸気入口部および蒸気出口部の必要な所定領域に対してショットピーニング加工を施すことで、その後は再度に固溶化熱処理を行なわないこととした。このショットピーニング加工により、伝熱管の耐水蒸気酸化性が向上する。このように、固溶化熱処理の後にショットピーニング加工を行い、ショットピーニング加工の後に固溶化熱処理を行う必要がないので、ショットピーニング加工による耐水蒸気酸化性を損なうことがなく、耐応力腐食割れ特性を併せて保持しており、信頼性を向上することが出来る。 After bending the heat transfer tube to form a heat transfer tube having a desired shape, it was decided to perform a solution heat treatment to improve stress corrosion cracking resistance (SCC resistance). Since it was decided to form the folded-back portion by bending in this way, a bent pipe portion manufactured by performing solution heat treatment after welding and bending separately and a straight pipe portion subjected to shot peening are prepared. However, the step of welding and joining these can be omitted, and the productivity is improved.
Then, the entire heat transfer tube is subjected to solution heat treatment to improve stress corrosion cracking resistance, and then shot peening is performed on the required predetermined regions of the steam inlet portion and the steam outlet portion. It was decided not to perform solution heat treatment. This shot peening process improves the steam oxidation resistance of the heat transfer tube. As described above, since it is not necessary to perform the shot peening process after the solid solution heat treatment and the solid solution heat treatment after the shot peening process, the steam oxidation resistance of the shot peening process is not impaired, and the stress corrosion cracking resistance is improved. It is also held together, and reliability can be improved.

さらに、本発明の伝熱管の製造方法では、前記入口側ショットピーニング加工工程および前記出口側ショットピーニング加工工程は、前記入口側ショットピーニング加工領域と前記出口側ショットピーニング加工領域との間に、ショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域を残すように行われることを特徴とする。 Further, in the method for manufacturing a heat transfer tube of the present invention, the inlet side shot peening processing step and the outlet side shot peening processing step are performed between the inlet side shot peening processing region and the outlet side shot peening processing region. It is characterized in that it is performed so as to leave a non-shot peening processed area that has not been peened.

水蒸気酸化スケールは、伝熱管の内表面に形成された後に剥離して鉛直下方側へ落下すると折返し部付近に他領域よりも多く堆積する。本発明者等が鋭意検討したところ、水蒸気酸化スケールの堆積量は、ショットピーニング領域を変更することによって調整できることを見出した。したがって、所望の連続運転時間を確保できる堆積量未満になるように伝熱管の耐水蒸気酸化性の向上が必要なショットピーニング領域を調整できれば、全ての領域にわたってショットピーニング加工を施す必要がない。
そこで、入口側ショットピーニング加工領域と出口側ショットピーニング加工領域とを設けることによって、伝熱管の内表面を硬化させて耐水蒸気酸化性を向上させる一方で、入口側ショットピーニング加工領域と出口側ショットピーニング加工領域との間には、耐水蒸気酸化性を更に向上する必要のない領域として、ショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域を設けることとした。
このように、必要部分のみにショットピーニング加工を施すこととしたので、生産性を向上させることができる。 When the water vapor oxidation scale is formed on the inner surface of the heat transfer tube and then peels off and falls vertically downward, more is deposited near the folded portion than in other regions. As a result of diligent studies by the present inventors, it has been found that the amount of water vapor oxidation scale deposited can be adjusted by changing the shot peening region. Therefore, if the shot peening region in which the steam oxidation resistance of the heat transfer tube needs to be improved can be adjusted so as to be less than the accumulated amount that can secure the desired continuous operation time, it is not necessary to perform the shot peening process in the entire region.
Therefore, by providing an inlet side shot peening processed region and an outlet side shot peening processed region, the inner surface of the heat transfer tube is hardened to improve steam oxidation resistance, while the inlet side shot peening processed region and the outlet side shot are provided. A non-shot peening processed region that has not been shot peened is provided between the peening region and the region that does not need to further improve the steam oxidation resistance.
In this way, since the shot peening process is performed only on the necessary portion, the productivity can be improved.

さらに、本発明の伝熱管の製造方法では、前記出口側ショットピーニング加工領域は、前記入口側ショットピーニング加工領域よりも大きいことを特徴とする。 Further, in the method for manufacturing a heat transfer tube of the present invention, the outlet side shot peening processing region is larger than the inlet side shot peening processing region.

伝熱管内を流れる蒸気は、外部から加熱されて下流側ほど蒸気が高温になる。したがって、水蒸気酸化スケールも下流側ほど水蒸気酸化スケールの生成速度が速くなり、下流側ほど水蒸気酸化スケールの量も多く生成されることになる。そこで、出口側ショットピーニング領域を入口側ショットピーニング領域よりも大きくして伝熱管の耐水蒸気酸化性を向上した領域を大きくすることで、下流側の水蒸気酸化スケールの生成量を低減させることとした。これにより、剥離して折り曲げ部に堆積する水蒸気酸化スケールの量を上流側と下流側とでほぼ同等とすることで、連続運転時間を可及的に長くすることができる。 The steam flowing in the heat transfer tube is heated from the outside, and the steam becomes hotter toward the downstream side. Therefore, as for the water vapor oxidation scale, the rate of formation of the water vapor oxidation scale becomes faster toward the downstream side, and a larger amount of the water vapor oxidation scale is generated toward the downstream side. Therefore, it was decided to reduce the amount of water vapor oxidation scale generated on the downstream side by making the outlet side shot peening region larger than the inlet side shot peening region and increasing the region where the steam oxidation resistance of the heat transfer tube was improved. .. As a result, the continuous operation time can be lengthened as much as possible by making the amount of water vapor oxidation scale that peels off and accumulates on the bent portion substantially equal on the upstream side and the downstream side.

さらに、本発明の伝熱管の製造方法では、前記入口側ショットピーニング加工領域および前記出口側ショットピーニング加工領域は、所定の連続運転時間経過後の管内閉塞率が所定値以下となるように決定されていることを特徴とする。 Further, in the method for manufacturing a heat transfer tube of the present invention, the inlet side shot peening processed region and the outlet side shot peening processed region are determined so that the in-pipe blockage rate after a lapse of a predetermined continuous operation time is equal to or less than a predetermined value. It is characterized by being.

ショットピーニング加工領域は、所定の連続運転時間経過後に管内閉塞率が所定値以下となるように決定される。ショットピーニング加工領域が大きいほど管内閉塞率は低下する。これにより、必要十分なショットピーニング加工領域が決定される。
所定の連続運転時間は、例えば、定期点検までの期間が用いられる。
管内閉塞率は、堆積した水蒸気酸化スケールが伝熱管の流路断面積に占める割合である。堆積した水蒸気酸化スケールの量は、水蒸気酸化スケール落下量に基づいて決定される。水蒸気酸化スケール落下量は、運用時の管内温度、スケール成長速度、伝熱管材料成分等をパラメータとし、試験やシミュレーションから求められる。 The shot peening processing region is determined so that the in-pipe blockage rate becomes equal to or less than a predetermined value after a predetermined continuous operation time has elapsed. The larger the shot peening processing area, the lower the blockage rate in the pipe. As a result, the necessary and sufficient shot peening processing area is determined.
As the predetermined continuous operation time, for example, the period until the periodic inspection is used.
The in-pipe blockage rate is the ratio of the accumulated water vapor oxidation scale to the cross-sectional area of the flow path of the heat transfer tube. The amount of accumulated water vapor oxidation scale is determined based on the amount of water vapor oxidation scale dropped. The amount of water vapor oxidation scale dropped can be obtained from tests and simulations with parameters such as the temperature inside the tube during operation, the scale growth rate, and the material components of the heat transfer tube.

さらに、本発明の伝熱管の製造方法では、前記伝熱管はオーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴とする。 Further, in the method for manufacturing a heat transfer tube of the present invention, the heat transfer tube is characterized by being austenitic stainless steel.

伝熱管の材質は、オーステナイト系ステンレス鋼を用いて、ショットピーニング加工を施して、伝熱管の内表面に所定の厚さ以上のショット加工層にすべり線を形成する。これにより、ショット加工層の深層から表面層近傍へとＣｒがすべり線に沿って供給され、伝熱管の内表面に緻密で耐食性が高いＣｒリッチ酸化物皮膜を形成させて、水蒸気酸化スケールの生成を抑制することができる。 As the material of the heat transfer tube, austenitic stainless steel is used and shot peening is performed to form a slip line on the inner surface of the heat transfer tube in a shot processed layer having a predetermined thickness or more. As a result, Cr is supplied from the deep layer of the shot processing layer to the vicinity of the surface layer along the slip line, and a dense Cr-rich oxide film having high corrosion resistance is formed on the inner surface of the heat transfer tube to generate a water vapor oxidation scale. Can be suppressed.

また、本発明の伝熱管は、蒸気入口ヘッダに接続される蒸気入口部と、該蒸気入口部よりも下方に位置する折返し部と、該折返し部よりも上方に位置するとともに蒸気出口ヘッダに接続される蒸気出口部と、を備えた伝熱管であって、前記蒸気入口部の入口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施した入口側ショットピーニング加工領域と、前記蒸気出口部の出口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施した出口側ショットピーニング加工領域と、前記入口側ショットピーニング加工領域と前記出口側ショットピーニング加工領域との間に設けられ、ショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域とを備えていることを特徴とする。
また、本発明の伝熱管は、前記固溶化熱処理を行った後に、前記ショットピーニング加工を行った加工領域を備えていることを特徴とする。 Further, the heat transfer tube of the present invention has a steam inlet portion connected to the steam inlet header, a folded portion located below the steam inlet portion, and a folded portion located above the folded portion and connected to the steam outlet header. A heat transfer tube provided with a steam outlet portion to be formed, and the inlet side obtained by performing shot peening processing on the inner surface of the heat transfer tube from the inlet side end portion of the steam inlet portion to an intermediate position reaching the folded portion. The shot peening processing region, the outlet side shot peening processing region in which the shot peening processing is applied to the inner surface of the heat transfer tube from the outlet side end portion of the steam outlet portion to the intermediate position reaching the folded portion, and the inlet side shot. It is characterized in that it is provided between the peening processing region and the outlet side shot peening processing region, and has a non-shot peening processing region in which the shot peening processing is not performed.
Further, the heat transfer tube of the present invention is characterized by having a processed region in which the shot peening process is performed after the solution heat treatment is performed.

伝熱管は、蒸気入口ヘッダに接続される蒸気入口部と、蒸気入口部よりも下方に位置する折返し部と、折返し部よりも上方に位置するとともに蒸気出口ヘッダに接続される蒸気出口部とを有している。したがって、蒸気は、蒸気入口部から流入し、下方の折返し部で流れ方向を変更した後に、上方の蒸気出口部から流出する。
高温の水蒸気が伝熱管内に流れると、内表面に水蒸気酸化スケールが形成される。水蒸気酸化スケールの成長速度は、伝熱管の内表面をショットピーニング加工することによって緩和することができる。
水蒸気酸化スケールは、伝熱管の内表面に形成された後に剥離して下方へ落下して折返し部付近に他領域よりも多く堆積する。本発明者等が鋭意検討したところ、水蒸気酸化スケールの堆積量は、ショットピーニング領域を変更することによって調整できることを見出した。したがって、所望の連続運転時間を確保できる堆積量未満になるようにショットピーニング領域を調整できれば、全ての領域にわたってショットピーニング加工を施す必要がない。
そこで、蒸気入口部から折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を内表面に施した入口側ショットピーニング加工領域と、蒸気出口部から折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を内表面に施した出口側ショットピーニング加工領域を設けることによって、伝熱管の内表面を硬化させて耐水蒸気酸化性を向上させる一方で、入口側ショットピーニング加工領域と出口側ショットピーニング加工領域との間には、耐水蒸気酸化性を更に向上する必要のない領域として、ショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域を設けることとした。
これにより、折返し部を含む形状（例えばＵ字形状）に伝熱管を曲げ加工した後であっても、蒸気入口部及び蒸気出口部からアクセスして伝熱管の内表面にショットピーニング加工を施すことができる。このようにショットピーニング加工を施行する領域を限定できるので、施行時間を短縮化することができるので生産性が向上する。
さらには、伝熱管を曲げ加工し、耐応力腐食割れ性（耐ＳＣＣ性）を向上させる固溶化熱処理を施した後に、ショットピーニング加工を行うことができ、その後に再度固溶化熱処理を行う必要がないので、ショットピーニング加工による耐水蒸気酸化性を損なうことがなく、耐応力腐食割れ特性を併せて保持しており、信頼性を向上することが出来る。
なお、伝熱管の材質としては、例えば、オーステナイト系ステンレス鋼が用いられる。 The heat transfer tube includes a steam inlet portion connected to the steam inlet header, a folded portion located below the steam inlet portion, and a steam outlet portion located above the folded portion and connected to the steam outlet header. Have. Therefore, the steam flows in from the steam inlet portion, changes the flow direction at the lower turning portion, and then flows out from the upper steam outlet portion.
When high-temperature water vapor flows into the heat transfer tube, a water vapor oxidation scale is formed on the inner surface. The growth rate of the water vapor oxidation scale can be relaxed by shot peening the inner surface of the heat transfer tube.
The water vapor oxidation scale is formed on the inner surface of the heat transfer tube, then peels off and falls downward, and is deposited in the vicinity of the folded portion in a larger amount than in other regions. As a result of diligent studies by the present inventors, it has been found that the amount of water vapor oxidation scale deposited can be adjusted by changing the shot peening region. Therefore, if the shot peening region can be adjusted so as to be less than the deposit amount that can secure the desired continuous operation time, it is not necessary to perform the shot peening process over the entire region.
Therefore, the shot peening processing area on the inlet side where the shot peening process is applied to the inner surface from the steam inlet portion to the middle position to the folded portion, and the shot peening process is applied to the inner surface to the intermediate position from the steam outlet portion to the folded portion. By providing the provided outlet-side shot peening region, the inner surface of the heat transfer tube is hardened to improve steam oxidation resistance, while the inlet-side shot peening region and the outlet-side shot peening region are separated from each other. As a region where it is not necessary to further improve the steam oxidation resistance, it was decided to provide a non-shot peening processed region in which shot peening processing is not performed.
As a result, even after the heat transfer tube is bent into a shape including a folded portion (for example, a U shape), the inner surface of the heat transfer tube can be shot peened by accessing from the steam inlet portion and the steam outlet portion. Can be done. Since the area where the shot peening process is performed can be limited in this way, the execution time can be shortened and the productivity is improved.
Furthermore, it is necessary to perform shot peening after bending the heat transfer tube and performing solidification heat treatment to improve stress corrosion cracking resistance (SCC resistance), and then perform solidification heat treatment again. Since there is no such thing, the water vapor oxidation resistance due to the shot peening process is not impaired, and the stress corrosion cracking resistance is also maintained, so that the reliability can be improved.
As the material of the heat transfer tube, for example, austenitic stainless steel is used.

また、本発明のボイラは、火炉と、該火炉から導かれた燃焼ガスが流れる流路に設置された上記の伝熱管とを備えていることを特徴とする。 Further, the boiler of the present invention is characterized by including a fireplace and the above-mentioned heat transfer tube installed in a flow path through which combustion gas led from the fireplace flows.

上述の伝熱管を備えているので、運転中に水蒸気酸化スケールが伝熱管を閉塞することを回避できるボイラが提供される。 Since the heat transfer tube described above is provided, a boiler that can prevent the steam oxidation scale from blocking the heat transfer tube during operation is provided.

伝熱管の曲げ加工を行って所望形状の伝熱管を形成した後に、固溶化熱処理を行うことで、別途に製作した曲がり管部にショットピーニング処理を施した直管部とを溶接接続する工程を省略することとした。そして、伝熱管の固溶化熱処理の後に、蒸気入口部および蒸気出口部に対してショットピーニング加工を施すこととした。したがって、固溶化熱処理による耐応力腐食割れ特性とショットピーニング加工による耐水蒸気酸化性を併せて保持しており、信頼性を向上できる。また、ショットピーニング加工を必要な領域に施すことができ、かつ効率的に製造することができる。 After the heat transfer tube is bent to form a heat transfer tube of a desired shape, a solution heat treatment is performed to weld and connect the separately manufactured bent tube to the straight tube that has been shot peened. It was decided to omit it. Then, after the solution heat treatment of the heat transfer tube, shot peening processing was performed on the steam inlet portion and the steam outlet portion. Therefore, the stress corrosion cracking resistance by the solution heat treatment and the steam oxidation resistance by the shot peening process are both maintained, and the reliability can be improved. In addition, shot peening can be applied to a required area and can be efficiently manufactured.

本発明の一実施形態に係るボイラを示した概略構成図である。It is a schematic block diagram which showed the boiler which concerns on one Embodiment of this invention. 伝熱管パネルを示した側面図である。It is a side view which showed the heat transfer tube panel. 伝熱管内に水蒸気酸化スケールが生成された状態を示した模式図である。It is a schematic diagram which showed the state which the steam oxidation scale was generated in the heat transfer tube. 伝熱管内に堆積した水蒸気酸化スケールを示した横断面図である。It is a cross-sectional view which showed the steam oxidation scale deposited in the heat transfer tube. 伝熱管にショットピーニング加工を施す領域を示した側面図である。It is a side view which showed the region where the shot peening process is applied to a heat transfer tube. 伝熱管パネルの製造工程を示した図である。It is a figure which showed the manufacturing process of a heat transfer tube panel. 伝熱管パネルの製造工程を示した図である。It is a figure which showed the manufacturing process of a heat transfer tube panel. ショットピーニング加工装置の全体構成を示した模式図である。It is a schematic diagram which showed the whole structure of the shot peening processing apparatus. ショットピーニング加工装置で処理されるＵ字形状とされた伝熱管を示した正面図である。It is a front view which showed the U-shaped heat transfer tube processed by a shot peening processing apparatus. ショットピーニング加工装置で処理される略直線形状とされた伝熱管を示した正面図である。It is a front view which showed the heat transfer tube which had a substantially linear shape processed by a shot peening processing apparatus. 伝熱管に接続される前のショットノズルを示した側断面図である。It is a side sectional view which showed the shot nozzle before being connected to a heat transfer tube. 伝熱管に接続されたショットノズルを示した側断面図である。It is a side sectional view which showed the shot nozzle connected to the heat transfer tube. ワーク支持台上に設置された伝熱管パネルの平面図である。It is a top view of the heat transfer tube panel installed on the work support base. ワーク支持台上に設置された伝熱管パネルの側面図である。It is a side view of the heat transfer tube panel installed on the work support base. 伝熱管押え治具を用いて伝熱管を支持している状態を示した正面図である。It is a front view which showed the state which supported the heat transfer tube by using the heat transfer tube holding jig. ショットノズルを移動させる機構を示した平面図である。It is a top view which showed the mechanism which moves a shot nozzle. ショットノズルを移動させる機構を示した側面図である。It is a side view which showed the mechanism which moves a shot nozzle. バキューム管取付部周りを示した斜視図である。It is a perspective view which showed around the vacuum pipe attachment part. バキュームボックス周りを示した斜視図である。It is a perspective view which showed the circumference of a vacuum box. ショットピーニング加工工程を示したフローチャートである。It is a flowchart which showed the shot peening processing process. ショットノズルをＹ方向に移動させる前の状態を示した平面図である。It is a top view which showed the state before moving a shot nozzle in a Y direction. ショットノズルをＹ方向に移動させて軸方向位置を合わせた状態を示した平面図である。It is a top view which showed the state which moved the shot nozzle in the Y direction and aligned the axial position. ショットノズルがＸ１方向に移動させられる前の状態を示した平面図である。It is a top view which showed the state before the shot nozzle was moved in the X1 direction. ショットノズルがＸ１方向に移動させられて伝熱管の端部に突き当てられた状態を示した平面図である。FIG. 5 is a plan view showing a state in which the shot nozzle is moved in the X1 direction and abutted against the end of the heat transfer tube. 外筒をエアシリンダによって移動させる構成を示した縦断面図である。It is a vertical cross-sectional view which showed the structure which moves the outer cylinder by an air cylinder. 外筒をラックピニオンによって移動させる構成を示した縦断面図である。It is a vertical cross-sectional view which showed the structure which moves the outer cylinder by a rack and pinion. 図２６に対して直交する面で切断して見た縦断面図である。FIG. 6 is a vertical cross-sectional view cut along a plane orthogonal to FIG. 26. 内筒を伝熱管の端部に位置させた状態を示した平面図である。It is a top view which showed the state which the inner cylinder was positioned at the end of a heat transfer tube. 内筒をＸ２方向に移動させて伝熱管内を移動させた状態を示した平面図である。It is a top view which showed the state which moved in the heat transfer tube by moving the inner cylinder in the X2 direction. 伝熱管のビッカース硬さを示したグラフである。It is a graph which showed the Vickers hardness of a heat transfer tube.

以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。 Hereinafter, embodiments according to the present invention will be described with reference to the drawings.

［ボイラの全体構成］
図１には、本実施形態に係る伝熱管が適用されるボイラが示されている。 [Overall configuration of boiler]
FIG. 1 shows a boiler to which the heat transfer tube according to the present embodiment is applied.

ボイラ１０は、本実施形態では、炭素含有固体燃料を燃焼させるものとして、石炭を粉砕した微粉炭を燃料（炭素含有固体燃料）として用い、この微粉炭を燃焼バーナにより燃焼させ、この燃焼により発生した熱を給水や蒸気と熱交換して過熱蒸気を生成することが可能な石炭焚きボイラである。 In the present embodiment, the boiler 10 uses pulverized coal obtained by crushing coal as a fuel (carbon-containing solid fuel) to burn the carbon-containing solid fuel, and the pulverized coal is burned by a combustion burner and generated by this combustion. It is a coal-fired boiler that can generate superheated steam by exchanging the generated heat with water supply and steam.

ボイラ１０は、火炉１１と燃焼装置１２と煙道１３を有している。火炉１１は、四角筒の中空形状をなして鉛直方向に沿って設置されている。火炉１１は、壁面が、複数の蒸発管とこれらを接続するフィンとで構成され、給水や蒸気と熱交換することにより火炉壁の温度上昇を抑制している。具体的には、火炉１１の側壁面には、複数の蒸発管が例えば鉛直方向に沿って配置され、水平方向に並んで配置されている。フィンは、蒸発管と蒸発管との間を閉塞して、火炉１１内の燃焼ガスが火炉１１より外気側へと漏出しないようなっている。 The boiler 10 has a furnace 11, a combustion device 12, and a flue 13. The furnace 11 has a hollow shape of a square cylinder and is installed along the vertical direction. The wall surface of the furnace 11 is composed of a plurality of evaporation pipes and fins connecting them, and suppresses the temperature rise of the furnace wall by exchanging heat with water supply or steam. Specifically, on the side wall surface of the furnace 11, a plurality of evaporation pipes are arranged, for example, along the vertical direction and arranged side by side in the horizontal direction. The fins block the space between the evaporation pipes so that the combustion gas in the furnace 11 does not leak from the furnace 11 to the outside air side.

燃焼装置１２は、火炉１１を構成する火炉壁の鉛直下部側に設けられている。燃焼装置１２は、火炉壁に装着された複数の燃焼バーナ２１，２２，２３，２４，２５を有している。これら燃焼バーナ２１，２２，２３，２４，２５は、火炉１１の周方向に沿って均等間隔で複数配設されている。ただし、火炉の形状や一つの段における燃焼バーナの数、段数はこの実施形態に限定されるものではない。 The combustion device 12 is provided on the vertically lower side of the furnace wall constituting the furnace 11. The combustion device 12 has a plurality of combustion burners 21, 22, 23, 24, 25 mounted on the furnace wall. A plurality of these combustion burners 21, 22, 23, 24, 25 are arranged at equal intervals along the circumferential direction of the furnace 11. However, the shape of the furnace, the number of combustion burners in one stage, and the number of stages are not limited to this embodiment.

各燃焼バーナ２１，２２，２３，２４，２５は、それぞれ微粉炭供給管２６，２７，２８，２９，３０を介して粉砕機３１，３２，３３，３４，３５に連結されている。石炭が図示しない搬送系統で搬送されて、この粉砕機３１，３２，３３，３４，３５に投入されると、ここで所定の大きさに粉砕され、図示しない搬送用空気により微粉炭供給管２６，２７，２８，２９，３０から燃焼バーナ２１，２２，２３，２４，２５に粉砕された石炭（微粉炭）が供給される。なお、粉砕機と燃焼バーナの数はこの実施形態に限定されるものではなく、また、同一の粉砕機から複数の微粉炭供給管を経由して複数の燃焼バーナへ微粉炭が供給されるようにしても良い。 Each combustion burner 21, 22, 23, 24, 25 is connected to the crusher 31, 32, 33, 34, 35 via the pulverized coal supply pipes 26, 27, 28, 29, 30, respectively. When coal is transported by a transport system (not shown) and put into the crushers 31, 32, 33, 34, 35, it is crushed to a predetermined size here and pulverized coal supply pipe 26 by transport air (not shown). , 27, 28, 29, 30 supplies crushed coal (pulverized coal) to the combustion burners 21, 22, 23, 24, 25. The number of crushers and combustion burners is not limited to this embodiment, and pulverized coal is supplied from the same crusher to a plurality of combustion burners via a plurality of pulverized coal supply pipes. You can do it.

火炉１１には、各燃焼バーナ２１，２２，２３，２４，２５の装着位置に風箱３６が設けられており、この風箱３６に空気ダクト３７の一端部が連結されている。空気ダクト３７の他端部には、送風機３８が設けられている。 The furnace 11 is provided with a wind box 36 at a mounting position of each combustion burner 21, 22, 23, 24, 25, and one end of an air duct 37 is connected to the wind box 36. A blower 38 is provided at the other end of the air duct 37.

火炉１１の鉛直方向上方には煙道１３が連結されており、煙道１３に蒸気を生成するための過熱器、蒸発器、節炭器といった複数の熱交換器４１，４２，４３，４４，４５，４６，４７が配置されている。 A flue 13 is connected vertically above the furnace 11, and a plurality of heat exchangers 41, 42, 43, 44, such as a superheater, an evaporator, and an economizer for generating steam in the flue 13, 45, 46, 47 are arranged.

燃焼バーナが火炉１１内に微粉炭と空気との混合気を噴射することで火炎が形成され、燃焼ガスが生成されて煙道１３に流れる。そして、燃焼ガスにより火炉壁および複数の熱交換器４１，４２，４３，４４，４５，４６，４７を流れる給水や蒸気を加熱して過熱蒸気が生成され、生成された過熱蒸気を供給して図示しない蒸気タービンを回転駆動させる。蒸気タービンの回転軸には、図示しない発電機が接続されており、蒸気タービンの回転駆動によって発電機で発電が行われる。 A combustion burner injects a mixture of pulverized coal and air into the furnace 11 to form a flame, and combustion gas is generated and flows into the flue 13. Then, the combustion gas heats the water supply and steam flowing through the furnace wall and the plurality of heat exchangers 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47 to generate superheated steam, and the generated superheated steam is supplied. A steam turbine (not shown) is driven to rotate. A generator (not shown) is connected to the rotating shaft of the steam turbine, and the generator generates electricity by rotating the steam turbine.

煙道１３には、排ガス通路４８が連結されており、送風機３８から空気ダクト３７へ送気する空気と排ガス通路４８を送気する排ガスとの間で熱交換を行うエアヒータ４９が設けられている。また、排ガス通路４８には、燃焼ガス中のＮＯｘを除去するための脱硝装置５０、燃焼ガスに含まれる煤塵を除去するための煤塵処理装置５１、下流側へ燃焼ガスを引き込むための誘引送風機５２などが設けられており、下流端部に煙突５３が設けられている。 An exhaust gas passage 48 is connected to the flue 13, and an air heater 49 for exchanging heat between the air sent from the blower 38 to the air duct 37 and the exhaust gas sent through the exhaust gas passage 48 is provided. .. Further, in the exhaust gas passage 48, a denitration device 50 for removing NOx in the combustion gas, a soot dust treatment device 51 for removing soot dust contained in the combustion gas, and an attracting blower 52 for drawing the combustion gas to the downstream side. And the like, and a chimney 53 is provided at the downstream end.

［伝熱管パネルの構成］
図２には、高温の燃焼ガスが流れる領域に設置した過熱器や再熱器である各熱交換器４１，４２，４３，４４に用いられる伝熱管パネル６０が示されている。
伝熱管パネル６０は、蒸気入口管寄せ（蒸気入口ヘッダ）６１と蒸気出口管寄せ（蒸気出口ヘッダ）６２との間にわたって連結されている。伝熱管パネル６０を構成する複数の伝熱管６３は、それぞれがＵ字形状とされ、並列に設けられている。同図において、紙面左側が炉の前側（燃焼ガス流れの上流側）となっており、紙面右側が炉の後側（燃焼ガス流れの下流側）となっている、したがって、矢印Ａ１で示すように、燃焼ガスは蒸気入口管寄せ６１側から蒸気出口管寄せ６２に側に向かって流れるようになっている。蒸気入口管寄せ６１から伝熱管６３内に入った蒸気は、伝熱管６３内を流れるに従い燃焼ガスによって加熱される。 [Construction of heat transfer tube panel]
FIG. 2 shows heat transfer tube panels 60 used in heat exchangers 41, 42, 43, and 44, which are superheaters and reheaters installed in a region where high-temperature combustion gas flows.
The heat transfer tube panel 60 is connected between the steam inlet pipe (steam inlet header) 61 and the steam outlet pipe (steam outlet header) 62. The plurality of heat transfer tubes 63 constituting the heat transfer tube panel 60 are each U-shaped and are provided in parallel. In the figure, the left side of the paper is the front side of the furnace (upstream side of the combustion gas flow), and the right side of the paper is the rear side of the furnace (downstream side of the combustion gas flow). In addition, the combustion gas flows from the steam inlet pipe close-up 61 side toward the steam outlet pipe close-up 62 side. The steam that has entered the heat transfer tube 63 from the steam inlet pipe gathering 61 is heated by the combustion gas as it flows through the heat transfer tube 63.

図３は、伝熱管パネル６０のうちの１本の伝熱管６３を示した図である。伝熱管６３は、蒸気入口管寄せ６１に接続される蒸気入口部６３ａと、蒸気出口管寄せ６２に接続される蒸気出口部６３ｂと、蒸気入口部６３ａ及び蒸気出口部６３ｂよりも鉛直方向下方に位置するとともに、蒸気流路をＵ字状に折り返す折返し部６３ｃとを備えている。 FIG. 3 is a diagram showing one heat transfer tube 63 of the heat transfer tube panel 60. The heat transfer tube 63 is vertically lower than the steam inlet portion 63a connected to the steam inlet pipe gathering 61, the steam outlet portion 63b connected to the steam outlet pipe gathering 62, and the steam inlet portion 63a and the steam outlet portion 63b. It is located and has a folded-back portion 63c that folds back the steam flow path in a U-shape.

伝熱管６３は、横断面が円形状とされており、本実施形態では例えば材質がオーステナイト系ステンレス鋼とされている。 The heat transfer tube 63 has a circular cross section, and in the present embodiment, for example, the material is austenitic stainless steel.

伝熱管６３内に高温高圧の蒸気が流通を続けると、伝熱管６３の内表面に水蒸気酸化スケールが生成されてゆく。水蒸気酸化スケールはＦｅ３Ｏ４などの酸化物の層であり、成長して層厚さが増加する。本実施形態では、図３に示されているように、伝熱管パネル６０の長手方向が鉛直上下方向に沿って設置されていて、蒸気入口部６３ａから鉛直方向下方にわたって水蒸気酸化スケールＳｃ１が生成され、また蒸気出口部６３ｂから鉛直方向下方にわたって水蒸気酸化スケールＳｃ２が生成される。蒸気入口部６３ａよりも蒸気出口部６３ｂの方が伝熱管６３内を通過する蒸気が高温となる。このため、蒸気入口部６３ａよりも蒸気出口部６３ｂの方が水蒸気酸化スケールの生成速度が速くなり、水蒸気酸化スケールが生成され易くなるので、所定厚さ以上となる水蒸気酸化スケールは、蒸気出口部６３ｂの水蒸気酸化スケールＳｃ２の方が蒸気入口部６３ａの水蒸気酸化スケールＳｃ１よりも鉛直上下方向に長い距離にわたって形成されることが、観察で判明した。 When high-temperature and high-pressure steam continues to flow in the heat transfer tube 63, steam oxidation scale is generated on the inner surface of the heat transfer tube 63. The water vapor oxidation scale is a layer of oxides such as Fe 3 O 4 and grows to increase the layer thickness. In the present embodiment, as shown in FIG. 3, the longitudinal direction of the heat transfer tube panel 60 is installed along the vertical vertical direction, and the steam oxidation scale Sc1 is generated from the steam inlet portion 63a to the lower part in the vertical direction. In addition, the steam oxidation scale Sc2 is generated from the steam outlet portion 63b downward in the vertical direction. The steam passing through the heat transfer tube 63 has a higher temperature at the steam outlet 63b than at the steam inlet 63a. Therefore, the steam outlet portion 63b has a faster generation rate of the steam oxidation scale than the steam inlet portion 63a, and the steam oxidation scale is more likely to be generated. Therefore, the steam oxidation scale having a thickness of a predetermined thickness or more is the steam outlet portion. Observations have shown that the steam oxidation scale Sc2 of 63b is formed over a longer distance in the vertical and vertical directions than the steam oxidation scale Sc1 of the steam inlet 63a.

オーステナイト系ステンレス鋼は、線膨張係数が約１６〜１７×１０−６と一般的な鋼管の線膨張係数（約１１〜１２×１０−６）よりも大きいために、水蒸気酸化スケールの線膨張係数（約１０〜１２×１０−６）との差が一層に大きくなる。このため、ボイラ１０の運転発停や負荷変化時などに管内部を流れる流体の温度変化を生じると、伝熱管６３と、伝熱管６３の内表面に形成された水蒸気酸化スケールＳｃ１，Ｓｃ２との熱膨張差により、水蒸気酸化スケールＳｃ１，Ｓｃ２の剥離が生じる。剥離した水蒸気酸化スケールは、重力で破線矢印の方向へと落下し、符号Ｓｃ１’，Ｓｃ２’で示したように、伝熱管６３の鉛直下部領域にある折返し部６３ｃ付近に他領域より多く堆積することが、観察で判明した。 Since the coefficient of linear expansion of austenitic stainless steel is about 16 to 17 × 10-6, which is larger than the coefficient of linear expansion of general steel pipes (about 11 to 12 × 10-6 ), the coefficient of linear expansion of the steam oxidation scale The difference from (about 10 to 12 × 10-6 ) becomes even larger. Therefore, when the temperature of the fluid flowing inside the pipe changes when the boiler 10 is started or stopped or the load is changed, the heat transfer tube 63 and the steam oxidation scales Sc1 and Sc2 formed on the inner surface of the heat transfer tube 63 Due to the difference in thermal expansion, the water vapor oxidation scales Sc1 and Sc2 are peeled off. The peeled water vapor oxidation scale falls in the direction of the broken line arrow due to gravity, and as indicated by the symbols Sc1'and Sc2', deposits more than other regions in the vicinity of the folded portion 63c in the vertically lower region of the heat transfer tube 63. It turned out by observation.

図４には、折返し部６３ｃに堆積した水蒸気酸化スケールＳｃ１’，Ｓｃ２’が示されている。同図に示すように、水蒸気酸化スケールＳｃ１’，Ｓｃ２’は、伝熱管６３内の蒸気流路を狭めて、更に堆積量が増加すると伝熱管６３内の蒸気流路を閉塞させる。 FIG. 4 shows the water vapor oxidation scales Sc1 ′ and Sc2 ′ deposited on the folded-back portion 63c. As shown in the figure, the steam oxidation scales Sc1'and Sc2' narrow the steam flow path in the heat transfer tube 63, and when the accumulated amount further increases, the steam flow path in the heat transfer tube 63 is blocked.

上述のような水蒸気酸化スケールＳｃ１’，Ｓｃ２’による管内閉塞率（後述）を所定値以内に抑えるために、水蒸気酸化スケールＳｃ１，Ｓｃ２の成長速度を緩和するショットピーニング加工が伝熱管６３の内表面に施されている。具体的には、図５に示すように、蒸気入口部６３ａから折返し部６３ｃに到る途中位置までの入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１にわたってショットピーニング加工が施されており、かつ、蒸気出口部６３ｂから折返し部６３ｃに到る途中位置までの出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２にわたってショットピーニング加工が施されている。入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１及び出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２を除く領域、すなわち折返し部６３ｃを含む鉛直方向下方の領域にはショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域となっている。
ショットピーニング加工を施すことで、伝熱管６３の内表面に所定の厚さ以上のショット加工層を形成させる。このショット加工層にはすべり線が形成され、ショット加工層の深層から表面層近傍へＣｒがすべり線に沿って拡散して供給される。これにより伝熱管６３の内表面がＣｒリッチとなり、伝熱管６３の内表面に緻密で耐食性が高いＣｒリッチ酸化物皮膜を形成させて、水蒸気酸化スケールの生成を抑制することができる。 In order to keep the in-pipe blockage rate (described later) due to the steam oxidation scales Sc1'and Sc2' as described above within a predetermined value, shot peening processing that relaxes the growth rate of the steam oxidation scales Sc1 and Sc2 is performed on the inner surface of the heat transfer tube 63. It is given to. Specifically, as shown in FIG. 5, shot peening is performed over the inlet-side shot peening processing region L1 from the steam inlet portion 63a to the intermediate position from the folded-back portion 63c, and the steam outlet portion 63b. Shot peening processing is performed over the exit side shot peening processing region L2 from the to the halfway position reaching the folded-back portion 63c. The region excluding the inlet side shot peening processing region L1 and the outlet side shot peening processing region L2, that is, the region below the vertical direction including the folded-back portion 63c is a non-shot peening processing region in which the shot peening processing is not performed.
By performing shot peening processing, a shot processing layer having a predetermined thickness or more is formed on the inner surface of the heat transfer tube 63. A slip line is formed in this shot processing layer, and Cr is diffused and supplied along the slip line from the deep layer of the shot processing layer to the vicinity of the surface layer. As a result, the inner surface of the heat transfer tube 63 becomes Cr-rich, and a dense Cr-rich oxide film having high corrosion resistance can be formed on the inner surface of the heat transfer tube 63 to suppress the formation of water vapor oxidation scale.

本実施形態でのショットピーニングの加工条件は以下の通りである。
噴射量：５〜２５ｋｇ／ｍｉｎ
噴射圧力：０．８〜０．９５ＭＰａ
送り速度：４００〜８００ｍｍ／ｍｉｎ
ショット粒の平均粒径：０．４〜１．０ｍｍ
ショット材：ＳＵＳ３０４（略球形で、滑らかな表面を有する粒） The processing conditions for shot peening in this embodiment are as follows.
Injection amount: 5 to 25 kg / min
Injection pressure: 0.8 to 0.95 MPa
Feed rate: 400-800 mm / min
Average particle size of shot grains: 0.4 to 1.0 mm
Shot material: SUS304 (substantially spherical grains with a smooth surface)

出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２は、入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１よりも大きくされて、効果的に水蒸気酸化スケールの生成量を抑制している（Ｌ２＞Ｌ１）。これは、図３を用いて説明したように、蒸気出口部６３ｂ側の方が蒸気入口部６３ａよりも水蒸気酸化スケールの生成速度が速く、蒸気出口部６３ｂ側の方が蒸気入口部６３ａ側よりも水蒸気酸化スケールが鉛直上下方向に長い領域にわたって形成されるからである。 The outlet-side shot peening processing region L2 is made larger than the inlet-side shot peening processing region L1 to effectively suppress the amount of water vapor oxidation scale produced (L2> L1). This is because, as described with reference to FIG. 3, the steam outlet 63b side has a faster steam oxidation scale generation rate than the steam inlet 63a, and the steam outlet 63b side has a higher steam inlet 63a side than the steam inlet 63a. This is because the vapor oxidation scale is formed over a long region in the vertical vertical direction.

入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１及び出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２は、所定の連続運転時間経過後の管内閉塞率が所定値以下となるように決定されている。所定の連続運転時間は、例えば、定期点検までの期間が用いられる。
管内閉塞率は、下式に示すように、堆積した水蒸気酸化スケールＳｃ１’，Ｓｃ２’が伝熱管６３の流路断面積に占める割合である（図４参照）。
管内閉塞率［％］
＝堆積した水蒸気酸化スケールの断面積÷伝熱管の流路断面積×１００ The inlet-side shot peening processing region L1 and the outlet-side shot peening processing region L2 are determined so that the in-pipe blockage rate after a lapse of a predetermined continuous operation time is equal to or less than a predetermined value. As the predetermined continuous operation time, for example, the period until the periodic inspection is used.
As shown in the following equation, the in-pipe blockage rate is the ratio of the accumulated steam oxidation scales Sc1'and Sc2'to the cross-sectional area of the flow path of the heat transfer tube 63 (see FIG. 4).
Intraduct obstruction rate [%]
= Cross-sectional area of accumulated steam oxidation scale ÷ Cross-sectional area of heat transfer tube flow path x 100

堆積した水蒸気酸化スケールの断面積は、水蒸気酸化スケール落下量に基づいて決定される。水蒸気酸化スケール落下量は、運用時の管内温度、スケール成長速度、伝熱管材料成分等をパラメータとし、試験やシミュレーションから求められる。
例えば、所定の連続運転時間経過後の管内閉塞率を６０％〜８０％等の適値を定めて、最小限必要なショットピーニング加工領域を導出して、入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１及び出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２を決める。これにより、伝熱管パネル６０で燃焼ガスとの熱交換で加熱される蒸気温度に対して、少なくとも耐水蒸気酸化性の向上が必要な領域にショットピーニング加工を行い、伝熱管６３の内表面における水蒸気酸化スケールの生成を効果的に抑制することが可能となる。 The cross-sectional area of the deposited water vapor oxidation scale is determined based on the amount of water vapor oxidation scale dropped. The amount of water vapor oxidation scale dropped can be obtained from tests and simulations with parameters such as the temperature inside the tube during operation, the scale growth rate, and the material components of the heat transfer tube.
For example, the blockage rate in the pipe after the elapse of a predetermined continuous operation time is set to an appropriate value such as 60% to 80%, the minimum required shot peening processing area is derived, and the inlet side shot peening processing area L1 and the outlet side are derived. The shot peening processing area L2 is determined. As a result, with respect to the steam temperature heated by heat exchange with the combustion gas in the heat transfer tube panel 60, shot peening processing is performed at least in a region where improvement of steam oxidation resistance is required, and steam on the inner surface of the heat transfer tube 63. It is possible to effectively suppress the formation of oxidation scale.

［伝熱管パネルの製造工程］
次に、図６及び図７を用いて、上述した伝熱管パネル６０の製造方法について説明する。
先ず、製鉄メーカ等から直管のオーステナイト系ステンレス鋼管を受け入れる（ステップＳ１１：材入）。このとき、製鉄メーカでは、直管に対して所定の熱処理が施されているものもあるが、本実施形態では、管内表面にはショットピーニング加工は施されていないものでも良い。 [Manufacturing process of heat transfer tube panel]
Next, the method for manufacturing the heat transfer tube panel 60 described above will be described with reference to FIGS. 6 and 7.
First, a straight austenitic stainless steel pipe is accepted from a steel manufacturer or the like (step S11: material entry). At this time, some steel makers have applied a predetermined heat treatment to the straight pipe, but in the present embodiment, the inner surface of the pipe may not be shot peened.

次に、直管を所定の長さに切断し、端部に開先を加工し（ステップＳ１２）、自動ＴＩＧ溶接によって各直管を連続的に接続して、必要長さの直管とする（ステップＳ１３）。 Next, the straight pipe is cut to a predetermined length, a groove is machined at the end (step S12), and each straight pipe is continuously connected by automatic TIG welding to obtain a straight pipe having a required length. (Step S13).

その後、曲げ加工装置によって、連続的に接続した直管の曲げ加工を行う（ステップＳ１４）。これにより、Ｕ字形の伝熱管パネル６０が形成される。なお、直管の曲げ加工を行う際は、ステップ１３での溶接箇所を避けることが好ましい。 After that, the bending apparatus is used to bend the continuously connected straight pipes (step S14). As a result, the U-shaped heat transfer tube panel 60 is formed. When bending a straight pipe, it is preferable to avoid the welded portion in step 13.

次に、各伝熱管６３を束ねるように複数の金物６５を取り付け（ステップＳ１５）、伝熱管６３に対して溶接する（ステップＳ１６）。 Next, a plurality of metal fittings 65 are attached so as to bundle the heat transfer tubes 63 (step S15), and welded to the heat transfer tubes 63 (step S16).

そして、図７に示すように、伝熱管パネル６０を加熱炉内に設置し、所定の温度まで加熱して固溶化熱処理（ＳＴ：solution treatment）を行い、残留応力を除去して耐応力腐食割れ性を保持する（ステップＳ１７）。
ここまで（ステップＳ１１〜ステップＳ１７）は、伝熱管パネル６０に対して従来から用いられる形成手順であり、容易に確実に行うことができるものである。 Then, as shown in FIG. 7, the heat transfer tube panel 60 is installed in a heating furnace, heated to a predetermined temperature and subjected to solution treatment (ST) to remove residual stress and tolerate stress corrosion cracking. Retains sex (step S17).
Up to this point (steps S11 to S17), the forming procedure conventionally used for the heat transfer tube panel 60 can be easily and surely performed.

その後、各伝熱管６３の内表面のショットピーニング加工を必要とする領域（入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１及び出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２）にショットピーニング加工を施す（ステップＳ１８）。 After that, shot peening processing is performed on the inner surface of each heat transfer tube 63 that requires shot peening processing (inlet side shot peening processing region L1 and outlet side shot peening processing region L2) (step S18).

そして、所定値内に歪みを修正した（ステップＳ１９）後に、出荷する（ステップＳ２０）。 Then, after correcting the distortion within a predetermined value (step S19), the product is shipped (step S20).

一方、伝熱管６３の内表面にショットピーニング加工は施した直管を材料として用いて（ステップＳ１１に相当）、前述のステップＳ１２〜ステップＳ１７を実施すると、固溶化熱処理（ステップＳ１７）によって、伝熱管６３の内表面に施工したショットピーニング加工の効果が低下、または消失してしまい、水蒸気酸化スケールの生成を抑制できなくなる。そのため、伝熱管６３の内表面にショットピーニング加工を行った直管を材料として用いる（ステップＳ１１）場合は、固溶化熱処理（ステップＳ１７）を施すことが出来ずに、耐応力腐食割れ性が低下して信頼性を損なう可能性がある。
本実施形態では、固溶化熱処理（ステップＳ１７）を実施した後に、伝熱管６３の内表面にショットピーニング加工（ステップＳ１８）を施すので、伝熱管６３は、耐応力腐食割れ性と耐水蒸気酸化性の両方の特性を備えることができる。 On the other hand, when a straight tube having shot peening processed on the inner surface of the heat transfer tube 63 is used as a material (corresponding to step S11) and the above-mentioned steps S12 to S17 are carried out, the heat transfer is performed by the solidification heat treatment (step S17). The effect of the shot peening process applied to the inner surface of the heat tube 63 is reduced or eliminated, and the generation of steam oxidation scale cannot be suppressed. Therefore, when a straight tube in which the inner surface of the heat transfer tube 63 is shot peened is used as a material (step S11), the solution heat treatment (step S17) cannot be performed, and the stress corrosion cracking resistance is lowered. It may impair reliability.
In the present embodiment, after the solidification heat treatment (step S17) is performed, the inner surface of the heat transfer tube 63 is subjected to shot peening processing (step S18), so that the heat transfer tube 63 has stress corrosion cracking resistance and steam oxidation resistance. It can have both characteristics.

［ショットピーニング加工装置］
次に、伝熱管６３にショットピーニング加工を行うショットピーニング加工装置について説明する。 [Shot peening processing equipment]
Next, a shot peening processing apparatus that performs shot peening processing on the heat transfer tube 63 will be described.

図８には、伝熱管６３の内表面にショットピーニング加工を行う装置の全体構成が模式的に示されている。 FIG. 8 schematically shows the overall configuration of an apparatus that performs shot peening processing on the inner surface of the heat transfer tube 63.

伝熱管６３の一端である蒸気入口部６３ａ又は蒸気出口部６３ｂに対して、ショットノズル７０が挿入される。ショットノズル７０は、内筒７０ａと外筒７０ｂとを有しており、外筒７０ｂの端部が伝熱管６３の一端に対して突き合わされてシール接続されており、内筒７０ａが伝熱管６３の長手方向に移動するようになっている。
内筒７０ａの中心軸線上には、内筒７０ａとともに移動するショット粒拡散コーン７０ｃが設けられている。ショット粒拡散コーン７０ｃは、円錐形状の外表面を有している。円錐形状の小径部が内筒７０ａの先端側に位置するように配置されている。このショット粒拡散コーン７０ｃによって、後述するショット粒送り配管７８によりショットノズル７０へと供給されたショット粒が伝熱管６３の内表面の全周に対して同時にショット粒を略均等に噴射することができる。
また、外筒７０ｂと内筒７０ａとの間には、シールリング７０ｈを少なくとも１箇所に設けてある。外筒７０ｂに対して内筒７０ａを移動可能に支持するとともに、ショット粒や空気が漏出しないようにしている。 The shot nozzle 70 is inserted into the steam inlet portion 63a or the steam outlet portion 63b, which is one end of the heat transfer tube 63. The shot nozzle 70 has an inner cylinder 70a and an outer cylinder 70b, the end of the outer cylinder 70b is abutted against one end of the heat transfer tube 63 and is sealed and connected, and the inner cylinder 70a is connected to the heat transfer tube 63. It is designed to move in the longitudinal direction of.
On the central axis of the inner cylinder 70a, a shot grain diffusion cone 70c that moves together with the inner cylinder 70a is provided. The shot grain diffusion cone 70c has a conical outer surface. The conical small diameter portion is arranged so as to be located on the tip end side of the inner cylinder 70a. With this shot grain diffusion cone 70c, the shot grains supplied to the shot nozzle 70 by the shot grain feed pipe 78 described later can simultaneously inject shot grains substantially evenly over the entire inner surface of the heat transfer tube 63. it can.
Further, a seal ring 70h is provided at least one place between the outer cylinder 70b and the inner cylinder 70a. The inner cylinder 70a is movably supported with respect to the outer cylinder 70b, and shot particles and air are prevented from leaking.

内筒７０ａすなわちショット粒拡散コーン７０ｃの移動距離は、ショットピーニング加工領域Ｌ１，Ｌ２に対応する長さとなっている。したがって、非ショットピーニング加工領域Ｌ３まではショット粒拡散コーン７０ｃは移動しない。
なお、図８では、１本の伝熱管６３のみが示されているが、後述するように、複数の伝熱管６３を同時にショットピーニング加工するようになっている。 The moving distance of the inner cylinder 70a, that is, the shot grain diffusion cone 70c is a length corresponding to the shot peening processing regions L1 and L2. Therefore, the shot grain diffusion cone 70c does not move up to the non-shot peening processing region L3.
Although only one heat transfer tube 63 is shown in FIG. 8, as will be described later, a plurality of heat transfer tubes 63 are shot peened at the same time.

図９及び図１０には、図８に示したショットピーニング加工装置で加工される伝熱管６３が示されている。図９は、図５等を用いて説明したＵ字形状の伝熱管６３である。また、図１０に示したような略直線形状の伝熱管６３’に対してもショットピーニング加工を行うことができる。 9 and 10 show a heat transfer tube 63 processed by the shot peening processing apparatus shown in FIG. FIG. 9 is a U-shaped heat transfer tube 63 described with reference to FIG. 5 and the like. Further, the shot peening process can also be performed on the heat transfer tube 63'which has a substantially linear shape as shown in FIG.

図８に示すように、伝熱管６３の他端である蒸気出口部６３ｂ又は蒸気入口部６３ａに対して、ショット粒を回収するバキューム管（排気管）７１を接続するためのバキューム管取付部７２が取り付けられている。バキューム管取付部７２の下流には、バキュームボックス７３が設けられており、同時にショットピーニング加工を実施している他の各伝熱管６３から回収されたショット粒が合流するようになっている。 As shown in FIG. 8, a vacuum pipe attachment portion 72 for connecting a vacuum pipe (exhaust pipe) 71 for collecting shot particles to the steam outlet portion 63b or the steam inlet portion 63a, which is the other end of the heat transfer tube 63. Is installed. A vacuum box 73 is provided downstream of the vacuum tube mounting portion 72, and at the same time, shot particles collected from each of the other heat transfer tubes 63 that have been subjected to shot peening processing merge.

バキュームボックス７３の下流側には、ショット粒を回収して分離するためのショット回収分離ボックス７５が設けられている。ショット回収分離ボックス７５には、バキューム管７１内を減圧して排気するための排気ポンプが接続されている。ショット回収分離ボックス７５で分離されたショット粒は、再利用されるが、粒径が小さくなるなどショットピーニング加工に不適となったショット粒は、サイクロンやメッシュフィルタなどで選別して再利用不可能なショット粒として系外へ排出される。 On the downstream side of the vacuum box 73, a shot collection / separation box 75 for collecting and separating shot particles is provided. An exhaust pump for depressurizing and exhausting the inside of the vacuum pipe 71 is connected to the shot collection separation box 75. The shot grains separated by the shot collection separation box 75 are reused, but the shot grains that are unsuitable for shot peening processing due to the smaller particle size cannot be reused by sorting them with a cyclone or a mesh filter. It is discharged to the outside of the system as a simple shot grain.

ショット回収分離ボックス７５には、ショットタンク７６が接続されている。ショットタンク７６では、ショット回収分離ボックス７５で回収されたショット粒が導かれて蓄積される。再生利用不可なショット粒が系外へ排出されて減量した場合は、新しいショット粒がショットタンク７６で適宜に追加される。
ショットタンク７６内に蓄積されたショット粒は、高圧空気が導入される混合部７７に導かれ、高圧空気とともにショット粒送り配管７８を介してショットノズル７０へと供給される。 A shot tank 76 is connected to the shot collection / separation box 75. In the shot tank 76, the shot grains collected in the shot collection separation box 75 are guided and accumulated. When non-renewable shot grains are discharged to the outside of the system and the weight is reduced, new shot grains are appropriately added in the shot tank 76.
The shot grains accumulated in the shot tank 76 are guided to the mixing section 77 into which the high-pressure air is introduced, and are supplied to the shot nozzle 70 together with the high-pressure air via the shot grain feed pipe 78.

図１１には、ショットピーニング加工を行う伝熱管６３の端部からショットノズル７０が離間された状態が示されている。ショット粒拡散コーン７０ｃは、その軸部の基端部（同図において右端）が内筒７０ａ内に設けられショット粒が通過する貫通孔を有するコーン固定部７０ｄに対してねじ止め等によって固定されている。これにより、ショット粒拡散コーン７０ｃは、内筒７０ａの中心軸上に沿って固定される。 FIG. 11 shows a state in which the shot nozzle 70 is separated from the end of the heat transfer tube 63 to be shot peened. The shot grain diffusion cone 70c is fixed to the cone fixing portion 70d having a through hole through which the shot grain is passed and the base end portion (right end in the figure) of the shaft portion is provided in the inner cylinder 70a by screwing or the like. ing. As a result, the shot grain diffusion cone 70c is fixed along the central axis of the inner cylinder 70a.

伝熱管６３の内径ｄ１とショットノズル７０の外筒７０ｂの内径ｄ２とは略同等とされている。外筒７０ｂの先端部には、例えばゴム製等のパッキン７０ｅが取り付けられている。これにより、伝熱管６３と外筒７０ｂとがショット粒が漏出しないようシールされて接続されることになり、ショットピーニング加工時に空気やショット粒が外部へ漏出しないようにしている。また、伝熱管６３と外筒７０ｂとがシール接続されれば、本構造を限定するものでなく、パッキン７０ｅを省略しても良い。また図示していないが、外筒７０ｂの先端部の外周に筒状の短管を取り付けて、伝熱管６３の一端と外筒７０ｂの先端部とが短管との間で嵌め込み構造とすることで、シール接続されても良い。 The inner diameter d1 of the heat transfer tube 63 and the inner diameter d2 of the outer cylinder 70b of the shot nozzle 70 are substantially the same. A packing 70e made of rubber, for example, is attached to the tip of the outer cylinder 70b. As a result, the heat transfer tube 63 and the outer cylinder 70b are sealed and connected so that the shot particles do not leak out, so that air and shot particles do not leak to the outside during the shot peening process. Further, if the heat transfer tube 63 and the outer cylinder 70b are connected by a seal, the structure is not limited, and the packing 70e may be omitted. Although not shown, a tubular short tube is attached to the outer periphery of the tip of the outer cylinder 70b so that one end of the heat transfer tube 63 and the tip of the outer cylinder 70b are fitted between the short tube. Then, it may be connected by a seal.

図１２に示すように、ショットノズル７０はＸ１方向に往復動が可能で、外筒７０ｂはＸ３方向に往復動可能となっており、内筒７０ａはＸ２方向に往復動可能となっている。すなわち、内筒７０ａ及び外筒７０ｂは、何れも同一方向（Ｘ方向）に往復動するものの、互いに独立して移動できるようになっている。この具体的な構成は、後に説明する。 As shown in FIG. 12, the shot nozzle 70 can reciprocate in the X1 direction, the outer cylinder 70b can reciprocate in the X3 direction, and the inner cylinder 70a can reciprocate in the X2 direction. That is, although the inner cylinder 70a and the outer cylinder 70b both reciprocate in the same direction (X direction), they can move independently of each other. This specific configuration will be described later.

図１３には、水平方向に支持面を有するワーク支持台８０上に設置された伝熱管パネル６０の平面図が示されている。同図に示されているように、Ｕ字形状に曲げ加工され、伝熱管パネル６０へと組み上げられ固溶化熱処理（ステップＳ１７）を施した後の複数の伝熱管６３が一平面状に並列に並べられている。伝熱管パネル６０の各位置には、各伝熱管６３を少なくともワーク支持台８０のショットノズル７０の挿入側（同図において右端）を所定位置に固定するための伝熱管押え治具８１が設けられている。
伝熱管押え治具８１は、半円形状の横断面とされた溝部が複数形成され、伝熱管パネル６０の各伝熱管６３の荷重を支持して所定の鉛直位置を保持するとともに、水平面内の位置についても所定位置に配列されるように、ワーク支持台８０の複数箇所に設置されても良い。また伝熱管押え治具８１は、ショットノズル７０の挿入側のみに設置し、他の位置では半円形状の横断面とされた溝部を持たない板状として、各伝熱管６３の荷重を支持して所定の鉛直位置を保持するも各伝熱管６３の水平面内の位置を限定しないものであっても良い。 FIG. 13 shows a plan view of the heat transfer tube panel 60 installed on the work support base 80 having the support surface in the horizontal direction. As shown in the figure, a plurality of heat transfer tubes 63 are bent in a U shape, assembled into a heat transfer tube panel 60, and subjected to a solution heat treatment (step S17), and then a plurality of heat transfer tubes 63 are arranged in parallel in a plane. They are lined up. At each position of the heat transfer tube panel 60, a heat transfer tube holding jig 81 for fixing each heat transfer tube 63 at least on the insertion side (right end in the figure) of the shot nozzle 70 of the work support base 80 at a predetermined position is provided. ing.
The heat transfer tube pressing jig 81 is formed with a plurality of grooves having a semicircular cross section, supports the load of each heat transfer tube 63 of the heat transfer tube panel 60, holds a predetermined vertical position, and is in a horizontal plane. The work support base 80 may be installed at a plurality of locations so that the positions are arranged at predetermined positions. Further, the heat transfer tube pressing jig 81 is installed only on the insertion side of the shot nozzle 70, and is formed into a plate shape having a semicircular cross section and no groove at other positions to support the load of each heat transfer tube 63. The position of each heat transfer tube 63 in the horizontal plane may not be limited while maintaining a predetermined vertical position.

図１４には、図１３に示したワーク支持台８０上に設置された伝熱管パネル６０の側面図が示されている。同図に示されているように、鉛直方向上下のそれぞれの段に異なる伝熱管パネル６０が設置されている。本実施形態のショットピーニング加工装置は、これら上下段の伝熱管パネル６０，６０を同時に処理できるものである。なお、ショットピーニング加工装置は、１段の伝熱管パネル６０を処理できるもの、もしくは鉛直上下方向に３段以上を同時に処理できるものであってもよい。 FIG. 14 shows a side view of the heat transfer tube panel 60 installed on the work support 80 shown in FIG. As shown in the figure, different heat transfer tube panels 60 are installed in the upper and lower stages in the vertical direction. The shot peening processing apparatus of the present embodiment can process the heat transfer tube panels 60, 60 in the upper and lower stages at the same time. The shot peening processing apparatus may be capable of processing one-stage heat transfer tube panel 60, or may be capable of simultaneously processing three or more stages in the vertical vertical direction.

図１５に示されているように、固定治具としての伝熱管押え治具８１は、上下段の伝熱管パネル６０を併せて支持するものであり、下方支持部８１ａと、中間支持部８１ｂと、上方支持部８１ｃとを備えている。下方支持部８１ａの上面には、伝熱管６３の外形状に対応した半円形状の横断面とされた複数の溝部が、伝熱管パネル６０の各伝熱管６３の所定ピッチに合致して形成されている。中間支持部８１ｂの下面及び上面には、伝熱管６３の外形状に対応した半円形状の横断面とされた複数の溝部が所定ピッチに合致して形成されている。上方支持部８１ｃの下面には、伝熱管６３の外形状に対応した半円形状の横断面とされた複数の溝部が所定ピッチに合致して形成されている。これら支持部８１ａ，８１ｂ，８１ｃを図示しないクランプ機構によって一体的に固定することにより、伝熱管パネル６０の浮き上がりを防止するとともに、ワーク支持台８０に対して鉛直方向と水平方向の所望位置に伝熱管パネル６０を固定することができる。 As shown in FIG. 15, the heat transfer tube pressing jig 81 as a fixing jig also supports the upper and lower heat transfer tube panels 60, and includes the lower support portion 81a and the intermediate support portion 81b. , With an upper support portion 81c. On the upper surface of the lower support portion 81a, a plurality of grooves having a semicircular cross section corresponding to the outer shape of the heat transfer tube 63 are formed in accordance with a predetermined pitch of each heat transfer tube 63 of the heat transfer tube panel 60. ing. A plurality of grooves having a semicircular cross section corresponding to the outer shape of the heat transfer tube 63 are formed on the lower surface and the upper surface of the intermediate support portion 81b in accordance with a predetermined pitch. On the lower surface of the upper support portion 81c, a plurality of grooves having a semicircular cross section corresponding to the outer shape of the heat transfer tube 63 are formed in accordance with a predetermined pitch. By integrally fixing these support portions 81a, 81b, 81c by a clamp mechanism (not shown), the heat transfer tube panel 60 is prevented from rising, and the heat transfer tube panel 60 is transmitted to desired positions in the vertical and horizontal directions with respect to the work support base 80. The heat tube panel 60 can be fixed.

図１６及び図１７には、ショットノズル７０をＸ方向及びＹ方向に移動させる構成が開示されている。図１６はショットノズル７０を平面視した図であり、図１７はショットノズル７０を側面視した図である。なお、Ｘ（Ｘ１，Ｘ２，Ｘ３）方向とは、伝熱管６３の直線部が延在する方向を示し、Ｙ方向とは、Ｘ方向に直交するとともに同一伝熱管パネル６０の各伝熱管６３が並ぶ方向を示す。 16 and 17 disclose a configuration in which the shot nozzle 70 is moved in the X direction and the Y direction. FIG. 16 is a plan view of the shot nozzle 70, and FIG. 17 is a side view of the shot nozzle 70. The X (X1, X2, X3) direction indicates the direction in which the straight portion of the heat transfer tube 63 extends, and the Y direction is orthogonal to the X direction and each heat transfer tube 63 of the same heat transfer tube panel 60 Indicates the line-up direction.

本実施形態では、ショットノズル７０は、第１Ｙ方向リニアガイド８３ａ上およびＸ１方向リニアガイド８９上に設置されている。第１Ｙ方向リニアガイド８３ａは、各伝熱管６３が並ぶ方向へ移動する配列方向移動機構を構成するものである。また、本実施形態では、ショットノズル７０は、上下段のそれぞれにＹ方向に２つずつ設けられ、各々が第１Ｙ方向リニアガイド８３ａおよびＸ１方向リニアガイド８９により個別に移動が可能としている。ただし、ショットノズル７０は、Ｙ方向に１つ、もしくは３つ以上設けても良い。 In the present embodiment, the shot nozzle 70 is installed on the first Y direction linear guide 83a and on the X1 direction linear guide 89. The first Y-direction linear guide 83a constitutes an arrangement direction moving mechanism that moves in the direction in which the heat transfer tubes 63 are arranged. Further, in the present embodiment, two shot nozzles 70 are provided in each of the upper and lower stages in the Y direction, and each of them can be individually moved by the first Y direction linear guide 83a and the X1 direction linear guide 89. However, one or three or more shot nozzles 70 may be provided in the Y direction.

第１Ｙ方向リニアガイド８３ａは、第１Ｙ方向リニアレール８４ａ上を走行する。第１Ｙ方向リニアガイド８３ａには、第１Ｙ方向送りモータおよびラックピニオン機構（図示せず）が取り付けられており、例えばそれによって、第１Ｙ方向リニアガイド８３ａがＹ方向に往復動する。 The first Y-direction linear guide 83a travels on the first Y-direction linear rail 84a. A first Y-direction feed motor and a rack and pinion mechanism (not shown) are attached to the first Y-direction linear guide 83a, for example, thereby causing the first Y-direction linear guide 83a to reciprocate in the Y direction.

第１Ｙ方向リニアガイド８３ａ上には、Ｘ１方向リニアガイド８９が固定されている。Ｘ１方向リニアガイド８９上にショットノズル７０が固定されている。ショットノズル７０は、外筒７０ｂを固定支持する本体７０ｆを備えている。本体７０ｆは外筒７０ｂを加工対象の伝熱管６３の端部に向けてＸ１方向に移動させる外筒移動機構である。本体７０ｆは、図１７に示したように、上下のそれぞれのショットノズル７０を支持し、上下段の伝熱管パネル６０，６０を同時に処理を可能とするものである。本体７０ｆは、Ｘ１方向リニアガイド８９上に固定されている。 An X1 direction linear guide 89 is fixed on the first Y direction linear guide 83a. The shot nozzle 70 is fixed on the X1 direction linear guide 89. The shot nozzle 70 includes a main body 70f that fixedly supports the outer cylinder 70b. The main body 70f is an outer cylinder moving mechanism that moves the outer cylinder 70b toward the end of the heat transfer tube 63 to be processed in the X1 direction. As shown in FIG. 17, the main body 70f supports the upper and lower shot nozzles 70, and enables the upper and lower heat transfer tube panels 60 and 60 to be processed at the same time. The main body 70f is fixed on the X1 direction linear guide 89.

本体７０ｆには、例えばＸ１方向送りモータおよびラックピニオン機構（図示せず）が取り付けられており、それによって、ショットノズル７０がＸ１方向に往復動する。 For example, an X1 direction feed motor and a rack and pinion mechanism (not shown) are attached to the main body 70f, whereby the shot nozzle 70 reciprocates in the X1 direction.

ショットノズル７０の後方すなわち伝熱管パネル６０から離間した側には、内筒７０ａをＸ２方向に往復動させるための内筒移動機構である内筒送り装置９２が設けられている。内筒送り装置９２は、Ｙ方向に２つ設けられ、各々が第２Ｙ方向リニアガイド８３ｂおよびＸ２方向リニアガイド９４により個別に移動が可能としている。内筒送り装置９２は、Ｘ２方向リニアガイド９４上に設置されており、上下段の各内筒７０ａを支持するための本体９２ｆと、本体９２ｆに取り付けられたＸ２方向送りモータおよびラックピニオン機構（図示せず）とを備えている。これにより内筒送り装置９２がＸ２方向に往復動する。ここで、内筒送り装置９２は、ショットノズル７０に対して、少なくとも伝熱管６３のショットピーニング加工領域（Ｌ１，Ｌ２）よりも長い距離を離間して設置されていて、ショット粒拡散コーン７０ｃの移動距離を確保することが出来る。 An inner cylinder feeding device 92, which is an inner cylinder moving mechanism for reciprocating the inner cylinder 70a in the X2 direction, is provided behind the shot nozzle 70, that is, on the side away from the heat transfer tube panel 60. Two inner cylinder feed devices 92 are provided in the Y direction, and each of them can be individually moved by the second Y direction linear guide 83b and the X2 direction linear guide 94. The inner cylinder feed device 92 is installed on the X2 direction linear guide 94, and has a main body 92f for supporting each inner cylinder 70a in the upper and lower stages, and an X2 direction feed motor and a rack and pinion mechanism attached to the main body 92f. (Not shown). As a result, the inner cylinder feed device 92 reciprocates in the X2 direction. Here, the inner cylinder feeding device 92 is installed at a distance longer than the shot peening processing regions (L1, L2) of the heat transfer tube 63 with respect to the shot nozzle 70, and the shot grain diffusion cone 70c is installed. The moving distance can be secured.

Ｘ２方向リニアガイド９４は、第２Ｙ方向リニアガイド８３ｂ上に設置されている。第２Ｙ方向リニアガイド８３ｂは、第２Ｙ方向リニアレール８４ｂ上を走行する。第２Ｙ方向リニアガイド８３ｂには、第２Ｙ方向送りモータおよびラックピニオン機構（図示せず）が取り付けられており、それによって、第２Ｙ方向リニアガイド８３ｂがＹ方向に往復動する。 The X2 direction linear guide 94 is installed on the second Y direction linear guide 83b. The second Y-direction linear guide 83b travels on the second Y-direction linear rail 84b. A second Y-direction feed motor and a rack and pinion mechanism (not shown) are attached to the second Y-direction linear guide 83b, whereby the second Y-direction linear guide 83b reciprocates in the Y direction.

内筒送り装置９２の本体９２ｆに対して、内筒７０ａの端部が内筒固定部９５を介して固定されている。内筒固定部９５は、コイルバネ等の弾性部９６を介して本体９２ｆに固定されている。内筒固定部９５は、内筒７０ａが伝熱管６３内のどこかに接触したり突き当たったときに本体９２ｆに対して接近するように相対移動するようになっている。この内筒固定部９５の相対移動を検出する移動規制検出部として、本実施形態ではリミットスイッチ（図示せず）を本体９２ｆ内に設けておくことで、内筒７０ａが伝熱管６３内に過剰に押し込まれて内筒７０ａ等が損傷することを回避することができる。リミットスイッチの信号は、図示しない制御部へと送られ、制御部の指令によってＸ２方向送りモータ（図示せず）の駆動が停止される。 The end of the inner cylinder 70a is fixed to the main body 92f of the inner cylinder feed device 92 via the inner cylinder fixing portion 95. The inner cylinder fixing portion 95 is fixed to the main body 92f via an elastic portion 96 such as a coil spring. The inner cylinder fixing portion 95 is adapted to move relative to the main body 92f when the inner cylinder 70a comes into contact with or hits somewhere in the heat transfer tube 63. In this embodiment, a limit switch (not shown) is provided in the main body 92f as a movement regulation detecting unit for detecting the relative movement of the inner cylinder fixing portion 95, so that the inner cylinder 70a is excessive in the heat transfer tube 63. It is possible to prevent the inner cylinder 70a and the like from being pushed into and damaged. The limit switch signal is sent to a control unit (not shown), and the drive of the X2 direction feed motor (not shown) is stopped by a command from the control unit.

内筒７０ａの後端部すなわち伝熱管６３に挿入される先端部とは反対側の端部は、内筒送り装置９２内でショット粒送り配管７８に接続されている。ショット粒送り配管７８の上流側は、図８を用いて説明したように、高圧空気とともにショット粒を供給する混合部７７を経由してショットタンク７６に接続されている。 The rear end of the inner cylinder 70a, that is, the end opposite to the tip inserted into the heat transfer tube 63, is connected to the shot grain feed pipe 78 in the inner cylinder feed device 92. The upstream side of the shot grain feed pipe 78 is connected to the shot tank 76 via a mixing unit 77 that supplies shot grains together with high-pressure air, as described with reference to FIG.

図１８には、図８にて説明したバキューム管取付部７２の具体的構成が示されている。同図に示されているように、バキューム管取付部７２は、並列に並べられた複数の伝熱管６３のそれぞれの他端部に取り付けられる。伝熱管６３への取り付けは、例えばバキューム管取付部７２の先端に設けたクランプ部７２ａによって行われる。クランプ部７２ａは蝶ネジを備えており、蝶ネジを締めることによってバキューム管取付部７２が伝熱管６３に対して気密に固定される。 FIG. 18 shows a specific configuration of the vacuum pipe mounting portion 72 described with reference to FIG. As shown in the figure, the vacuum tube attachment portion 72 is attached to the other end of each of the plurality of heat transfer tubes 63 arranged in parallel. Attachment to the heat transfer tube 63 is performed, for example, by a clamp portion 72a provided at the tip of the vacuum tube attachment portion 72. The clamp portion 72a is provided with a thumbscrew, and the vacuum tube mounting portion 72 is airtightly fixed to the heat transfer tube 63 by tightening the thumbscrew.

バキューム管取付部７２のそれぞれに接続されたバキューム管７１は、図１９に示すように、開閉弁７１ａを介してバキュームボックス７３へと接続される。ショットピーニング加工を行う伝熱管６３に接続されたバキューム管７１の開閉弁７１ａのみが開とされ、ショットピーニング加工を行わない伝熱管６３に接続されたバキューム管７１の開閉弁７１ａは閉とされる。すなわち、ショットピーニング加工を行う伝熱管６３に接続されたバキューム管７１の開閉弁７１ａが順次閉から開へと制御され、それ以外の開閉弁７１ａは閉となり待機状態とされる。開閉弁７１ａの開閉動作は、図示しない制御部が行っても良い。
このように、予め複数のバキューム管７１を伝熱管６３に取り付けておき、順次開閉弁７１ａの開閉動作を行うことでショットピーニング加工を複数の伝熱管６３にわたって連続的に行うことができる。 As shown in FIG. 19, the vacuum pipe 71 connected to each of the vacuum pipe mounting portions 72 is connected to the vacuum box 73 via the on-off valve 71a. Only the on-off valve 71a of the vacuum tube 71 connected to the heat transfer tube 63 to be shot peened is opened, and the on-off valve 71a of the vacuum tube 71 connected to the heat transfer tube 63 not to be shot peened is closed. .. That is, the on-off valve 71a of the vacuum tube 71 connected to the heat transfer tube 63 to be shot peened is controlled from closed to open in sequence, and the other on-off valves 71a are closed and put into a standby state. The opening / closing operation of the on-off valve 71a may be performed by a control unit (not shown).
In this way, by attaching a plurality of vacuum tubes 71 to the heat transfer tubes 63 in advance and sequentially opening and closing the on-off valve 71a, the shot peening process can be continuously performed over the plurality of heat transfer tubes 63.

ショットピーニング加工装置の制御部は、ショットピーニング加工装置の各種制御を行うものであり、例えば、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＡＭ（Random Access Memory）、ＲＯＭ（Read Only Memory）、及びコンピュータ読み取り可能な記憶媒体等から構成されている。そして、各種機能を実現するための一連の処理は、一例として、プログラムの形式で記憶媒体等に記憶されており、このプログラムをＣＰＵがＲＡＭ等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、各種機能が実現される。なお、プログラムは、ＲＯＭやその他の記憶媒体に予めインストールしておく形態や、コンピュータ読み取り可能な記憶媒体に記憶された状態で提供される形態、有線又は無線による通信手段を介して配信される形態等が適用されてもよい。コンピュータ読み取り可能な記憶媒体とは、磁気ディスク、光磁気ディスク、ＣＤ−ＲＯＭ、ＤＶＤ−ＲＯＭ、半導体メモリ等である。 The control unit of the shot peening processing device controls various types of the shot peening processing device, and is, for example, a CPU (Central Processing Unit), a RAM (Random Access Memory), a ROM (Read Only Memory), and a computer readable. It is composed of a storage medium and the like. Then, as an example, a series of processes for realizing various functions are stored in a storage medium or the like in the form of a program, and the CPU reads this program into a RAM or the like to execute information processing / arithmetic processing. As a result, various functions are realized. The program is installed in a ROM or other storage medium in advance, is provided in a state of being stored in a computer-readable storage medium, or is distributed via a wired or wireless communication means. Etc. may be applied. Computer-readable storage media include magnetic disks, magneto-optical disks, CD-ROMs, DVD-ROMs, semiconductor memories, and the like.

［ショットピーニング加工工程］
次に、図２０を用いて、上記構成のショットピーニング加工装置を用いた加工工程について説明する。
先ず、図１３及び図１４に示したように、ワーク支持台８０に対して、伝熱管パネル６０の各伝熱管６３が水平に所定位置に配置されるように設置する（ステップＳ２１）。このとき、伝熱管パネル６０は、上下段のそれぞれに設置される。 [Shot peening process]
Next, with reference to FIG. 20, a processing process using the shot peening processing apparatus having the above configuration will be described.
First, as shown in FIGS. 13 and 14, each heat transfer tube 63 of the heat transfer tube panel 60 is installed so as to be horizontally arranged at a predetermined position on the work support base 80 (step S21). At this time, the heat transfer tube panel 60 is installed in each of the upper and lower stages.

そして、図１８及び図１９に示したように、バキューム管取付部７２を用いてバキューム管７１を複数の伝熱管６３に対して取り付ける（ステップＳ２２）。ショットピーニング加工を行う伝熱管６３に対応する開閉弁７１ａ（図１９参照）のみを開とし、他の開閉弁７１ａは閉にしておく。これにより、バキューム管７１を用いて排気を行う排気ラインが選択される。 Then, as shown in FIGS. 18 and 19, the vacuum tube 71 is attached to the plurality of heat transfer tubes 63 by using the vacuum tube attachment portion 72 (step S22). Only the on-off valve 71a (see FIG. 19) corresponding to the heat transfer tube 63 to be shot peened is opened, and the other on-off valves 71a are closed. As a result, an exhaust line for exhausting using the vacuum pipe 71 is selected.

その後、Ｙ方向送りモータ（図示せず）を駆動させ、ショットノズル７０および内筒送り装置９２をＹ方向に変位させ、ショットピーニング加工を行う伝熱管６３の直線部の長手軸線に軸方向位置を合わせる（ステップＳ２３）。すなわち、図２１に示したＹ方向に変位させる前の状態から、図２２に示したように伝熱管６３の長手方向軸線に外筒７０ｂすなわち内筒７０ａの中心軸線が合致するように移動させる。 After that, a Y-direction feed motor (not shown) is driven to displace the shot nozzle 70 and the inner cylinder feed device 92 in the Y direction, and the axial position is set along the longitudinal axis of the straight portion of the heat transfer tube 63 for shot peening. Align (step S23). That is, from the state before the displacement in the Y direction shown in FIG. 21, the outer cylinder 70b, that is, the central axis of the inner cylinder 70a is moved so as to coincide with the longitudinal axis of the heat transfer tube 63 as shown in FIG.

本実施形態においては、図２２に示されている状態では、伝熱管パネル６０のうち最も外側に位置する伝熱管６３の入口６３Ａｉｎに一方のショットノズル７０を一致させ、この伝熱管６３に対応する出口６３Ａｏｕｔから排気する。また、伝熱管パネル６０の内最も内側に位置する伝熱管６３の入口６３Ｂｉｎに他方のショットノズル７０を一致させ、この伝熱管６３に対応する出口６３Ｂｏｕｔから排気する。このとき、図２２に示すように伝熱管パネル６０の内最も内側に位置する伝熱管６３の入口６３Ｂｉｎは、伝熱管６３の出口６３Ａｏｕｔ側に配列される伝熱管６３を選択しても良い。このように、Ｕ字形状とされた伝熱管６３の一方の端部側に対して一方のショットノズル７０を位置させ、伝熱管６３の他方の端部側に位置する伝熱管６３に対して他方のショットノズル７０を位置させることで、ショットノズル７０同士をより一層に干渉させることなく同時に１つの伝熱管パネル６０につき２本の伝熱管６３を処理できるようになっている。なお、図２２では省略しているが、伝熱管６３の排気側には上述したバキューム管７１が取り付けられ、ショットピーニング加工を行う伝熱管６３に対応する出口６３Ａｏｕｔ，６３Ｂｏｕｔに接続された開閉弁７１ａのみが開とされている。 In the present embodiment, in the state shown in FIG. 22, one shot nozzle 70 is aligned with the inlet 63Ain of the heat transfer tube 63 located on the outermost side of the heat transfer tube panel 60, and corresponds to the heat transfer tube 63. Exhaust from outlet 63Aout. Further, the other shot nozzle 70 is aligned with the inlet 63 Bin of the heat transfer tube 63 located on the innermost side of the heat transfer tube panel 60, and the air is exhausted from the outlet 63 Bout corresponding to the heat transfer tube 63. At this time, as shown in FIG. 22, as the inlet 63 Bin of the heat transfer tube 63 located at the innermost side of the heat transfer tube panel 60, the heat transfer tube 63 arranged on the outlet 63 Aout side of the heat transfer tube 63 may be selected. In this way, one shot nozzle 70 is positioned with respect to one end side of the U-shaped heat transfer tube 63, and the other is positioned with respect to the heat transfer tube 63 located on the other end side of the heat transfer tube 63. By locating the shot nozzles 70 of the above, it is possible to process two heat transfer tubes 63 for one heat transfer tube panel 60 at the same time without further interfering with the shot nozzles 70. Although omitted in FIG. 22, the vacuum tube 71 described above is attached to the exhaust side of the heat transfer tube 63, and the on-off valves 71a connected to the outlets 63Aout and 63Bout corresponding to the heat transfer tube 63 to be shot peened. Only open.

次に、図２３に示すように伝熱管６３と外筒７０ｂとが離間した状態から、Ｘ１方向送りモータ（図示せず）を駆動してショットノズル７０および内筒送り装置９２をＸ１方向に変位させ、図２４に示すように伝熱管６３の端部に対して外筒７０ｂの端部を近接させる（ステップＳ２４）。伝熱管６３の端部固定位置を精度よく設置できる場合は、Ｘ１方向送りモータ（図示せず）の位置精度を管理することで、伝熱管６３の端部に対して外筒７０ｂの端部を突き当てるようにして、伝熱管６３と外筒７０ｂとの間に適正なシール性を得られるよう面圧を加えてもよい。 Next, as shown in FIG. 23, from the state where the heat transfer tube 63 and the outer cylinder 70b are separated from each other, the X1 direction feed motor (not shown) is driven to displace the shot nozzle 70 and the inner cylinder feed device 92 in the X1 direction. Then, as shown in FIG. 24, the end of the outer cylinder 70b is brought close to the end of the heat transfer tube 63 (step S24). If the fixed position of the end of the heat transfer tube 63 can be installed with high accuracy, the end of the outer cylinder 70b can be set with respect to the end of the heat transfer tube 63 by controlling the position accuracy of the X1 direction feed motor (not shown). A surface pressure may be applied between the heat transfer tube 63 and the outer cylinder 70b so as to abut each other so as to obtain an appropriate sealing property.

このとき、図２５に示すように、ショットノズル７０の本体７０ｆに設けたエアシリンダ９７を設け、本体７０ｆに対して外筒７０ｂを相対的にＸ３方向に移動させても良い（ステップＳ２５）。エアシリンダ９７に設けられたピストン９７ａの軸端は外筒７０ｂの鍔部７０ｂ１に固定されている。エアシリンダ９７によって外筒７０ｂを伝熱管６３の端部側に押圧することによって、過度な押圧力を付加することなく適正なシール性を得られるよう面圧を加えることができる。符号９８は、外筒７０ｂを軸線方向にガイドするすべり軸受である。 At this time, as shown in FIG. 25, an air cylinder 97 provided in the main body 70f of the shot nozzle 70 may be provided, and the outer cylinder 70b may be moved relative to the main body 70f in the X3 direction (step S25). The shaft end of the piston 97a provided in the air cylinder 97 is fixed to the flange portion 70b1 of the outer cylinder 70b. By pressing the outer cylinder 70b toward the end side of the heat transfer tube 63 by the air cylinder 97, a surface pressure can be applied so as to obtain an appropriate sealing property without applying an excessive pressing force. Reference numeral 98 is a plain bearing that guides the outer cylinder 70b in the axial direction.

なお、図２５に示したエアシリンダ９７に代えて、図２６及び図２７に示すように、外筒７０ｂの鍔部７０ｂ１を、コイルバネ９９を介して押圧軸１００で押圧するようにしても良い。押圧軸１００は、押圧軸１００に設けたラックに噛み合うピニオン１０１をＸ３方向送りモータ１０３によって回転させることによってＸ３方向に駆動される。押圧軸１００は、複数対の支持ローラ１０２によって往復動可能に支持されている。このように、コイルバネ９９を介して押圧することによって、伝熱管６３と外筒７０ｂとの間に適正なシール性を得られるよう面圧を加えることができる。 Instead of the air cylinder 97 shown in FIG. 25, as shown in FIGS. 26 and 27, the flange portion 70b1 of the outer cylinder 70b may be pressed by the pressing shaft 100 via the coil spring 99. The pressing shaft 100 is driven in the X3 direction by rotating the pinion 101 that meshes with the rack provided on the pressing shaft 100 by the X3 direction feed motor 103. The pressing shaft 100 is reciprocally supported by a plurality of pairs of support rollers 102. By pressing through the coil spring 99 in this way, a surface pressure can be applied between the heat transfer tube 63 and the outer cylinder 70b so as to obtain an appropriate sealing property.

なお、ステップＳ２４で説明したようにＸ１方向送りモータ（図示せず）によって伝熱管６３と外筒７０ｂとの間に適正なシール性を得られるよう面圧を加えることができる場合には、図２５〜図２７を用いて示した上述のステップＳ２５は省略することもできる。 In the case where a surface pressure can be applied between the heat transfer tube 63 and the outer cylinder 70b by the X1 direction feed motor (not shown) as described in step S24, the surface pressure can be applied so as to obtain an appropriate sealing property. The above-mentioned step S25 shown with reference to FIGS. 25 to 27 may be omitted.

次に、Ｘ２方向送りモータ（図示せず）を駆動して、内筒７０ａを伝熱管６３の端部から加工終了位置まで一定速度で移動させる（ステップＳ２６）。内筒７０ａの移動範囲は、ショットピーニング加工領域Ｌ１，Ｌ２に対応する（例えば図５参照）。このとき、内筒７０ａからショット粒が連続的に供給され、ショット粒拡散コーン７０ｃによって偏向させられたショット粒が伝熱管６３の内表面の全周方向に略均一に噴き付けられる。すなわち、図２８に示すように、ショット粒拡散コーン７０ｃの先端が伝熱管６３の先端部に位置した状態からショット粒の噴き付けを開始する。内筒７０ａは、図２９に示すように、内筒送り装置９２のＸ２方向送りモータ（図示せず）を駆動してＸ２方向に変位させられる。 Next, an X2 direction feed motor (not shown) is driven to move the inner cylinder 70a from the end of the heat transfer tube 63 to the machining end position at a constant speed (step S26). The moving range of the inner cylinder 70a corresponds to the shot peening processing regions L1 and L2 (see, for example, FIG. 5). At this time, shot grains are continuously supplied from the inner cylinder 70a, and the shot grains deflected by the shot grain diffusion cone 70c are sprayed substantially uniformly in the entire circumferential direction of the inner surface of the heat transfer tube 63. That is, as shown in FIG. 28, the shot grains are sprayed from the state where the tip of the shot grain diffusion cone 70c is located at the tip of the heat transfer tube 63. As shown in FIG. 29, the inner cylinder 70a is displaced in the X2 direction by driving an X2 direction feed motor (not shown) of the inner cylinder feed device 92.

そして、ステップＳ２７では、Ｘ２方向送りモータ（図示せず）を逆方向に駆動して、内筒７０ａを引き抜く方向（Ｘ２逆方向）に変位させ、伝熱管６３から引き抜く。このときも、伝熱管６３の内表面に対してショット粒が噴き付けられる。したがって、ショットピーニング加工領域Ｌ１，Ｌ２においてショット粒の噴き付けは２パス（１往復）行われることになる。 Then, in step S27, the X2 direction feed motor (not shown) is driven in the reverse direction to displace the inner cylinder 70a in the pulling direction (X2 reverse direction) and pull it out from the heat transfer tube 63. Also at this time, shot particles are sprayed onto the inner surface of the heat transfer tube 63. Therefore, in the shot peening processing regions L1 and L2, the shot grains are sprayed in two passes (one reciprocation).

その後、ステップＳ２８において、伝熱管６３内に滞留したショット粒をバキューム管７１を介して回収した後、Ｘ１方向送りモータ（図示せず）を逆方向に駆動して外筒７０ｂを伝熱管６３から離間する方向（Ｘ１逆方向）へと移動させる。 Then, in step S28, after collecting the shot particles accumulated in the heat transfer tube 63 via the vacuum tube 71, the X1 direction feed motor (not shown) is driven in the reverse direction to drive the outer cylinder 70b from the heat transfer tube 63. Move in the direction of separation (X1 opposite direction).

以上により、本実施形態では上段２本及び下段２本の伝熱管６３に対してショットピーニング加工が４個所で同時に行われる。 As described above, in the present embodiment, shot peening processing is simultaneously performed at four locations on the upper two heat transfer tubes 63 and the lower two heat transfer tubes 63.

そして、上述したステップＳ２２〜Ｓ２８が繰り返し行われ、同一伝熱管パネル６０の伝熱管６３が順次処理される（ステップＳ２９）。 Then, the above-mentioned steps S22 to S28 are repeated, and the heat transfer tubes 63 of the same heat transfer tube panel 60 are sequentially processed (step S29).

全ての伝熱管６３に対するショットピーニング加工が終了したら、バキューム排気を終了してショットピーニング加工工程が終了する（ステップＳ３０）。 When the shot peening process for all the heat transfer tubes 63 is completed, the vacuum exhaust is completed and the shot peening process is completed (step S30).

［伝熱管内表面の性状］
図３０には、上述したショットピーニング加工装置を用いて上述した加工条件でショットピーニング加工を施した伝熱管６３の内表面のビッカース硬さ（Ｈｖ）を測定した結果が示されている。
図３０の横軸は伝熱管６３の内表面からの距離（μｍ）を示し、縦軸は基準化したビッカース硬さを示す。ビッカース硬さは、３００Ｈｖを１．０として基準化している。
同図から分かるように、伝熱管６３の内表面から所定深さ（約６０μｍ）までのビッカース硬さの減少割合が、該所定深さ（約６０μｍ）からさらに内部（約２００μｍ）までのビッカース硬さの減少割合よりも小さくなっている。すなわち、「（１）表面の硬度傾斜」が「（２）内面側の硬度傾斜」よりも小さい。 [Characteristics of the inner surface of the heat transfer tube]
FIG. 30 shows the results of measuring the Vickers hardness (Hv) of the inner surface of the heat transfer tube 63 subjected to the shot peening process under the above-mentioned processing conditions using the above-mentioned shot peening processing apparatus.
The horizontal axis of FIG. 30 indicates the distance (μm) from the inner surface of the heat transfer tube 63, and the vertical axis indicates the standardized Vickers hardness. The Vickers hardness is standardized with 300 Hv as 1.0.
As can be seen from the figure, the rate of decrease in Vickers hardness from the inner surface of the heat transfer tube 63 to a predetermined depth (about 60 μm) is the Vickers hardness further from the predetermined depth (about 60 μm) to the inside (about 200 μm). It is smaller than the rate of decrease in hardness. That is, "(1) hardness inclination of the surface" is smaller than "(2) hardness inclination of the inner surface side".

「（１）表面の硬度傾斜」は、ショットピーニングの加工条件について、噴射量と噴射圧力との関係も影響しているが、送り速度を４００〜８００ｍｍ／ｍｉｎとして比較的早くした上で、パス回数を２回（１往復）としたことによるものと推察される。すなわち、送り速度を早くしたことで、被ショットピーニング加工部分に対するショットピーニング処理時間が短くなるが、噴射圧力を高くして、ショットピーニングで被ショットピーニング加工部分に印加されるエネルギーがより深い領域まで及ぶようになる。さらにパス回数を１回ではなく２回として、短くなったショットピーニング処理時間を補うようにしたことことによるものと推察される。これにより、表面側である伝熱管６３の内表面から所定深さ（本実施形態では約６０μｍ）までが十分にショットピーニング加工されて、加工硬化がある程度飽和したものと考えられる。
また、パス回数を２回（１往復）とすることで、伝熱管６３の内表面の硬度分布はパス回数を１回とするものよりも均一化して、伝熱管６３の内表面により均一な耐水蒸気酸化性を確保できるので、さらに好ましい。 "(1) Surface hardness gradient" is affected by the relationship between the injection amount and the injection pressure in the shot peening processing conditions, but the feed rate is set to 400 to 800 mm / min, which is relatively fast, and then the pass is made. It is presumed that this is because the number of times was set to 2 times (1 round trip). That is, by increasing the feed rate, the shot peening processing time for the shot peening processed portion is shortened, but the injection pressure is increased to the region where the energy applied to the shot peening processed portion by shot peening is deeper. It will reach. Furthermore, it is presumed that this is because the number of passes was set to 2 instead of 1 to compensate for the shortened shot peening processing time. As a result, it is considered that the inner surface of the heat transfer tube 63 on the surface side to a predetermined depth (about 60 μm in the present embodiment) is sufficiently shot peened, and the work hardening is saturated to some extent.
Further, by setting the number of passes to 2 times (1 reciprocation), the hardness distribution of the inner surface of the heat transfer tube 63 becomes more uniform than that of the case where the number of passes is 1 time, and the inner surface of the heat transfer tube 63 has a more uniform resistance. It is more preferable because the water vapor oxidizing property can be ensured.

また、表面から４０μｍにおけるビッカース硬さが、母材の硬度（例えば２５０μｍよりも深い位置の硬度）よりも１００Ｈｖ以上高くなっており、耐水蒸気酸化性を確保するための硬度が得られている。 Further, the Vickers hardness at 40 μm from the surface is 100 Hv or more higher than the hardness of the base material (for example, the hardness at a position deeper than 250 μm), and the hardness for ensuring steam oxidation resistance is obtained.

以上の通り、「（１）表面の硬度傾斜」を小さくすることで、表面に所望厚さの硬化層を確保することができる。これにより、硬化層の深層から表面層近傍へと伝熱管６３の内表面へと多くのＣｒを拡散させることができ、耐食性の高いＣｒリッチ酸化物皮膜が形成されて、耐水蒸気酸化性を向上させることができる。 As described above, by reducing "(1) Surface hardness inclination", a cured layer having a desired thickness can be secured on the surface. As a result, a large amount of Cr can be diffused from the deep layer of the hardened layer to the vicinity of the surface layer to the inner surface of the heat transfer tube 63, and a Cr-rich oxide film having high corrosion resistance is formed to improve water vapor oxidation resistance. Can be made to.

本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
伝熱管６３の曲げ加工を行って所望形状の伝熱管６３を形成した後に、耐応力腐食割れ性（耐ＳＣＣ性）を向上させる固溶化熱処理を行うこととした。このように曲げ加工によって折返し部を形成することとしたので、別途に準備しておいた溶接と曲げ加工を行った後に固溶化熱処理を行って製作した曲がり管部と、ショットピーニング加工を施した直管部とを溶接接合する工程を省略することができ、生産性が向上する。
そして、伝熱管６３全体を固溶化熱処理して、耐応力腐食割れ性を向上させた後に、入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１および出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２に対してショットピーニング加工を施すこととした。このように、固溶化熱処理の後に各伝熱管６３の内表面にショットピーニング加工を行い、ショットピーニング加工の後に固溶化熱処理を行う必要がないので、ショットピーニング加工による耐水蒸気酸化性を損なうことがなく、耐応力腐食割れ特性を併せて保持しており、信頼性を向上することが出来る。また、折返し部を含む形状（例えばＵ字形状）などの伝熱管パネル６０の形成にあたり、管内表面にショットピーニング加工は施されていない通常の直管を用いて溶接と曲げ加工を実施した後に、加熱して固溶化熱処理し、その後に各伝熱管６３の内表面のショットピーニング加工を施すこととしたので、伝熱管パネル６０の形状の形成までが従来どおりの手順で容易に確実に行われるとともに、伝熱管６３は、耐応力腐食割れ性と耐水蒸気酸化性の両方の特性を備えることができ、信頼性を向上することができる。 According to this embodiment, the following effects are exhibited.
After bending the heat transfer tube 63 to form a heat transfer tube 63 having a desired shape, it was decided to perform a solution heat treatment to improve stress corrosion cracking resistance (SCC resistance). Since it was decided to form the folded-back portion by bending in this way, the bent pipe portion manufactured by performing the solidification heat treatment after performing the welding and bending processing prepared separately, and the shot peening process were performed. The step of welding and joining the straight pipe portion can be omitted, and the productivity is improved.
Then, after the entire heat transfer tube 63 is subjected to solution heat treatment to improve stress corrosion cracking resistance, shot peening processing is performed on the inlet side shot peening processing region L1 and the outlet side shot peening processing region L2. .. As described above, since it is not necessary to perform shot peening on the inner surface of each heat transfer tube 63 after the solidification heat treatment and to perform the solidification heat treatment after the shot peening, the steam oxidation resistance of the shot peening may be impaired. It also retains stress corrosion cracking resistance and can improve reliability. Further, in forming the heat transfer tube panel 60 having a shape including a folded portion (for example, a U shape), after welding and bending using a normal straight tube in which the inner surface of the tube is not shot peened, the heat transfer tube panel 60 is formed. Since it was decided to heat and solidify and heat-treat, and then perform shot peening of the inner surface of each heat transfer tube 63, the shape of the heat transfer tube panel 60 can be easily and surely formed by the conventional procedure. , The heat transfer tube 63 can have both properties of stress corrosion cracking resistance and water vapor oxidation resistance, and reliability can be improved.

水蒸気酸化スケールは、伝熱管６３の内表面に形成された後に剥離して鉛直下方側へ落下すると折返し部６３ｃ付近に他領域よりも多く堆積する。本発明者等が鋭意検討したところ、水蒸気酸化スケールの堆積量は、ショットピーニング領域を変更することによって調整できることを見出した。したがって、所望の連続運転時間を確保できる堆積量未満になるようにショットピーニング領域を調整できれば、全ての領域にわたってショットピーニング加工を施す必要がない。
そこで、入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１と出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２とを設けることによって、伝熱管６３の内表面を硬化させて耐水蒸気酸化性を向上させる一方で、入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１と出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２との間には、耐水蒸気酸化性を更に向上する必要のない領域として、ショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域Ｌ３を設けることとした。
このように、必要部分のみにショットピーニング加工を施すこととしたので、生産性を向上させることができる。 When the water vapor oxidation scale is formed on the inner surface of the heat transfer tube 63 and then peels off and falls vertically downward, more is deposited in the vicinity of the folded portion 63c than in other regions. As a result of diligent studies by the present inventors, it has been found that the amount of water vapor oxidation scale deposited can be adjusted by changing the shot peening region. Therefore, if the shot peening region can be adjusted so as to be less than the deposit amount that can secure the desired continuous operation time, it is not necessary to perform the shot peening process over the entire region.
Therefore, by providing the inlet side shot peening processing region L1 and the outlet side shot peening processing region L2, the inner surface of the heat transfer tube 63 is hardened to improve the steam oxidation resistance, while the inlet side shot peening processing region L1. A non-shot peening processing region L3 that has not been subjected to shot peening processing is provided between the outlet side shot peening processing region L2 and a region that does not require further improvement in steam oxidation resistance.
In this way, since the shot peening process is performed only on the necessary portion, the productivity can be improved.

伝熱管６３内を流れる蒸気は、外部から加熱されて下流側ほど蒸気が高温になる。したがって、水蒸気酸化スケールも下流側ほど水蒸気酸化スケールの生成速度が速くなり、下流側ほど水蒸気酸化スケールの量も多く生成されることになる。そこで、出口側ショットピーニング加工領域Ｌ２を入口側ショットピーニング加工領域Ｌ１よりも大きくして、下流側の水蒸気酸化スケールの生成量を低減させることとした。これにより、剥離して折返し部６３ｃに堆積する水蒸気酸化スケールの量を上流側と下流側とでほぼ同等とすることで、連続運転時間を可及的に長くすることができる。 The steam flowing in the heat transfer tube 63 is heated from the outside, and the steam becomes hotter toward the downstream side. Therefore, as for the water vapor oxidation scale, the rate of formation of the water vapor oxidation scale becomes faster toward the downstream side, and a larger amount of the water vapor oxidation scale is generated toward the downstream side. Therefore, it was decided to make the outlet-side shot peening processing region L2 larger than the inlet-side shot peening processing region L1 to reduce the amount of water vapor oxidation scale generated on the downstream side. As a result, the amount of steam oxidation scale that peels off and accumulates on the folded-back portion 63c is made substantially the same on the upstream side and the downstream side, so that the continuous operation time can be lengthened as much as possible.

１０ ボイラ
６０ 伝熱管パネル
６１ 蒸気入口管寄せ（蒸気入口ヘッダ）
６２ 蒸気出口管寄せ（蒸気出口ヘッダ）
６３ 伝熱管
６３ａ 蒸気入口部
６３ｂ 蒸気出口部
６３ｃ 折返し部
６５ 金物
７０ ショットノズル
７０ａ 内筒
７０ｂ 外筒
７０ｂ１ 鍔部
７０ｃ ショット粒拡散コーン
７０ｆ 本体
７１ バキューム管（排気管）
７２ バキューム管取付部
７３ バキュームボックス
７５ ショット回収分離ボックス
７６ ショットタンク
７７ 混合部
７８ ショット粒送り配管
８０ ワーク支持台
８１ 伝熱管押え治具
８１ａ 下方支持部
８１ｂ 中間支持部
８１ｃ 上方支持部
８３ａ，ｂ Ｙ方向リニアガイド
８４ａ，ｂ Ｙ方向リニアレール
８９ Ｘ１方向リニアガイド
９２ 内筒送り装置
９２ｆ 本体
９４ Ｘ２方向リニアガイド
９５ 内筒固定部
９６ 弾性部
９７ エアシリンダ
９７ａ ピストン
９８ すべり軸受
９９ コイルバネ
１００ 押圧軸
１０１ ピニオン
１０２ 支持ローラ
１０３ Ｘ３方向送りモータ
Ｌ１ 入口側ショットピーニング加工領域
Ｌ２ 出口側ショットピーニング加工領域
Ｌ３ 非ショットピーニング加工領域
Ｓｃ１，Ｓｃ２ 水蒸気酸化スケール
Ｓｃ１’，Ｓｃ２’ 堆積した水蒸気酸化スケール 10 Boiler 60 Heat transfer tube panel 61 Steam inlet tube approach (steam inlet header)
62 Steam outlet pipe gathering (steam outlet header)
63 Heat transfer tube 63a Steam inlet 63b Steam outlet 63c Folded part 65 Hardware 70 Shot nozzle 70a Inner cylinder 70b Outer cylinder 70b1 Collar 70c Shot grain diffusion cone 70f Main body 71 Vacuum pipe (exhaust pipe)
72 Vacuum pipe mounting part 73 Vacuum box 75 Shot collection separation box 76 Shot tank 77 Mixing part 78 Shot grain feed piping 80 Work support 81 Work support 81 Heat transfer tube holding jig 81a Lower support 81b Intermediate support 81c Upper support 83a, b Y Direction Linear guide 84a, b Y direction Linear rail 89 X1 direction Linear guide 92 Inner cylinder feed device 92f Main body 94 X2 direction Linear guide 95 Inner cylinder fixing part 96 Elastic part 97 Air cylinder 97a Piston 98 Slide bearing 99 Coil spring 100 Press shaft 101 Pinion 102 Support roller 103 X3 Directional feed motor L1 Inlet side shot peening processing area L2 Exit side shot peening processing area L3 Non-shot peening processing area Sc1, Sc2 Steam oxidation scale Sc1', Sc2' Accumulated water vapor oxidation scale

Claims (9)

蒸気入口部と、該蒸気入口部に接続された折返し部と、該折返し部に接続された蒸気出口部とが形成されるように伝熱管を曲げ加工する曲げ工程と、
該曲げ工程の後に、前記伝熱管を加熱して固溶化熱処理を行う熱処理工程と、
該熱処理工程の後に、前記蒸気入口部の入口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施して入口側ショットピーニング加工領域を形成する入口側ショットピーニング加工工程と、
前記熱処理工程の後に、前記蒸気出口部の出口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施して出口側ショットピーニング加工領域を形成する出口側ショットピーニング加工工程と、
を有することを特徴とする伝熱管の製造方法。 A bending step of bending a heat transfer tube so that a steam inlet portion, a folded portion connected to the steam inlet portion, and a steam outlet portion connected to the folded portion are formed.
After the bending step, a heat treatment step of heating the heat transfer tube to perform a solution heat treatment and a heat treatment step.
After the heat treatment step, shot peening processing is applied to the inner surface of the heat transfer tube from the inlet side end portion of the steam inlet portion to an intermediate position reaching the folded portion to form an inlet side shot peening processing region. The peening process and
After the heat treatment step, shot peening processing is applied to the inner surface of the heat transfer tube from the outlet side end portion of the steam outlet portion to an intermediate position reaching the folded portion to form an outlet side shot peening processing region. The peening process and
A method for manufacturing a heat transfer tube, which comprises. 前記入口側ショットピーニング加工工程および前記出口側ショットピーニング加工工程は、前記入口側ショットピーニング加工領域と前記出口側ショットピーニング加工領域との間に、ショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域を残すように行われることを特徴とする請求項１に記載の伝熱管の製造方法。 In the inlet-side shot peening processing step and the outlet-side shot peening processing step, a non-shot peening processing region in which shot peening processing is not performed is performed between the inlet-side shot peening processing region and the outlet-side shot peening processing region. The method for manufacturing a heat transfer tube according to claim 1, wherein the heat transfer tube is manufactured so as to leave the heat transfer tube. 前記出口側ショットピーニング加工領域は、前記入口側ショットピーニング加工領域よりも大きいことを特徴とする請求項１又は２に記載の伝熱管の製造方法。 The method for manufacturing a heat transfer tube according to claim 1 or 2, wherein the outlet-side shot peening processing region is larger than the inlet-side shot peening processing region. 前記入口側ショットピーニング加工領域および前記出口側ショットピーニング加工領域は、所定の連続運転時間経過後の管内閉塞率が所定値以下となるように決定されていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の伝熱管の製造方法。 Claims 1 to 3 are characterized in that the inlet-side shot peening processing region and the outlet-side shot peening processing region are determined so that the in-pipe blockage rate after a lapse of a predetermined continuous operation time is equal to or less than a predetermined value. The method for manufacturing a heat transfer tube according to any one of. 前記伝熱管は、オーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の伝熱管の製造方法。 The method for manufacturing a heat transfer tube according to any one of claims 1 to 4, wherein the heat transfer tube is made of austenitic stainless steel. 蒸気入口ヘッダに接続される蒸気入口部と、
該蒸気入口部よりも鉛直方向下方に位置する折返し部と、
該折返し部よりも鉛直方向上方に位置するとともに蒸気出口ヘッダに接続される蒸気出口部と、
を備えた伝熱管であって、
前記蒸気入口部の入口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施した入口側ショットピーニング加工領域と、
前記蒸気出口部の出口側端部から前記折返し部に到る途中位置までショットピーニング加工を前記伝熱管の内表面に施した出口側ショットピーニング加工領域と、
前記入口側ショットピーニング加工領域と前記出口側ショットピーニング加工領域との間に設けられ、ショットピーニング加工が施されていない非ショットピーニング加工領域と、
を備えていることを特徴とする伝熱管。 The steam inlet connected to the steam inlet header and
A folded portion located vertically below the steam inlet portion, and a folded portion.
A steam outlet portion located vertically above the folded portion and connected to the steam outlet header, and a steam outlet portion.
It is a heat transfer tube equipped with
An inlet-side shot peening region in which shot peening is applied to the inner surface of the heat transfer tube from the inlet-side end of the steam inlet portion to a position on the way to the folded-back portion.
An outlet-side shot peening region in which shot peening is applied to the inner surface of the heat transfer tube from the outlet-side end of the steam outlet to a position on the way to the folded-back portion.
A non-shot peening processing region provided between the inlet side shot peening processing region and the outlet side shot peening processing region and not subjected to shot peening processing, and a non-shot peening processing region.
A heat transfer tube characterized by being equipped with. 前記伝熱管は、オーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴とする請求項６に記載の伝熱管。 The heat transfer tube according to claim 6, wherein the heat transfer tube is made of austenitic stainless steel. 前記伝熱管は、固溶化熱処理を行った後に、前記ショットピーニング加工を行った加工領域を備えていることを特徴とする請求項６又は７に記載の伝熱管。 The heat transfer tube according to claim 6 or 7, wherein the heat transfer tube includes a processed region in which the shot peening process is performed after the solution heat treatment is performed. 火炉と、
該火炉から導かれた燃焼ガスが流れる流路に設置された請求項６から８のいずれかに記載の伝熱管と、
を備えていることを特徴とするボイラ。 With a fireplace
The heat transfer tube according to any one of claims 6 to 8, which is installed in a flow path through which the combustion gas led from the furnace flows.
Boiler characterized by being equipped with.
JP2017031188A 2017-02-22 2017-02-22 Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this Active JP6862215B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017031188A JP6862215B2 (en) 2017-02-22 2017-02-22 Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017031188A JP6862215B2 (en) 2017-02-22 2017-02-22 Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2018136085A JP2018136085A (en) 2018-08-30
JP6862215B2 true JP6862215B2 (en) 2021-04-21

Family

ID=63366729

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017031188A Active JP6862215B2 (en) 2017-02-22 2017-02-22 Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6862215B2 (en)

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5341617B2 (en) * 1973-05-07 1978-11-06
JPS6353212A (en) * 1986-08-22 1988-03-07 Babcock Hitachi Kk Treatment of stainless steel tube body for existing boiler
JP3466341B2 (en) * 1995-09-11 2003-11-10 バブコック日立株式会社 How to assemble a heat exchanger
JP4492805B2 (en) * 2004-09-15 2010-06-30 住友金属工業株式会社 Steel pipe with excellent scale peeling resistance on the inner surface of the pipe
CN101506393B (en) * 2006-08-23 2011-08-03 Nkk钢管株式会社 Austenite-base stainless steel pipe, for boiler, having excellent high-temperature steam oxidation resistance
DE102006062348B4 (en) * 2006-12-22 2016-10-06 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Surface blasted steam generator components or power plant components
JP2009068079A (en) * 2007-09-14 2009-04-02 Sumitomo Metal Ind Ltd Steel tube with excellent steam oxidation resistance
JP2010164207A (en) * 2009-01-13 2010-07-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Boiler heat transfer pipe and boiler
JP2012201975A (en) * 2011-03-28 2012-10-22 Babcock Hitachi Kk Austenitic stainless steel pipe having water vapor oxidation resistance, and method for producing the same
WO2013073055A1 (en) * 2011-11-18 2013-05-23 住友金属工業株式会社 Austenitic stainless steel

Also Published As

Publication number Publication date
JP2018136085A (en) 2018-08-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20230258326A1 (en) Systems and methods for utilizing flue gas
WO2016125345A1 (en) Piping system cleaning method, piping system, and steam turbine plant
US9476582B2 (en) System and method for removing slag inside a utility furnace
Mathur et al. India's National A-USC Mission-plan and progress
Wheeldon et al. Materials for boilers operating under supercritical steam conditions
Bhiogade Ultra supercritical thermal power plant material advancements: a review
JP6862215B2 (en) Manufacturing method of heat transfer tube and heat transfer tube and boiler equipped with this
KR101720044B1 (en) Tube support structure
JP6869745B2 (en) Shot peening processing equipment and shot peening processing method
JP6794292B2 (en) Manufacturing method of heat transfer tube
EP2847514B1 (en) Steam generation
JP5433461B2 (en) Heat exchanger
JP2019525108A (en) Heat exchanger and system and method for assembling the heat exchanger
JP4749082B2 (en) Repair method for flow accelerated corrosion thinning part
JP2008080347A (en) Tube welded structure, tube welding method, and boiler equipment provided with tube welded structure
JP2017089909A (en) Economizer, boiler, and repair method of heat exchanger tube
JP2011219850A (en) Method of repairing turbine heat exchanger
US8230686B2 (en) Start-up system mixing sphere
JP4745990B2 (en) Turbine equipment and initial switching method for oxygen treatment of turbine equipment
JP2018162917A (en) Method for operating gas preheating device
CN117109017A (en) Blow pipe system of waste heat boiler of combined cycle unit
JP2020176760A (en) Boiler device
EP2390039A1 (en) Device for strong connection of a fixture unit into a steam generator pipe with a welding wire nozzle offset with respect to the axis of the torch tube
JP6142325B2 (en) How to control the clinker
JP7130569B2 (en) HEAT EXCHANGER, BOILER, AND METHOD FOR ADJUSTING HEAT EXCHANGER

Legal Events

Date Code Title Description
A625 Written request for application examination (by other person)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A625

Effective date: 20200109

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20201117

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20201201

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20210112

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20210302

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20210331

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6862215

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150