JP2006502040A5 - - Google Patents
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Description
本発明は輸送車両のような重車両または建設機械に装備するようになっているラジアルカーカス補強体を備えたタイヤに関する。このタイヤは特に93.98cm(37インチ)より大きい軸方向幅を有するタイヤである。 The present invention relates to a tire provided with a radial carcass reinforcing body adapted to be installed in a heavy vehicle such as a transportation vehicle or a construction machine. This tire is in particular a tire having an axial width greater than 37 inches.
一般に重荷重を支えるようになっているこのようなタイヤは、ラジアルカーカス補強体と、少なくとも2つの作用クラウンプライで互いに構成されたクラウン補強体とを備えており、これらの作用クラウンプライは、次々のプライ同士で互いに交差されて周方向と10°と45°との間にある等しいまたは等しくない角度を形成する非伸張性補強要素により構成されている。 Such tire adapted to support the weight load generally includes a radial carcass reinforcement comprises at least two working crown plies at the crown reinforcement composed together, crown plies these effects, one after the other and is made of inextensible reinforcing elements forming an equal or unequal angle lies between the crossing each other in the ply between in the circumferential direction between 10 ° and 45 °.
ラジアルタイヤのクラウン補強体は、より詳細には、非常に大きいタイヤに関しては、大きい変形を受けて2つの交差プライの縁部間に長さ方向および横方向の剪断応力を発生させ(交差プライのケーブルが周方向と小さい角度を形成する場合、長さ方向剪断は横方向剪断より大きい)、離層応力と同時に、2つのプライの縁部を半径方向に分離する傾向がある半径方向応力を発生させる。これらの応力は、まず、タイヤの膨らまし圧に起因しており、これはカーカス補強体とクラウン補強体との間のいわゆるベルト締め圧力が前記クラウン補強体の周方向の膨張を引起こす傾向があることを意味している。また、前記応力は地面とタイヤとの間の接触面の発生に伴って走行中のタイヤにより支持される荷重に起因している。また、前記応力は走行中のタイヤの横すべりに起因している。これらの応力は、最も短いプライの端部に隣接したゴム混合物に亀裂、すなわち、前記混合物において伝播し、クラウン補強体の、従ってタイヤの疲労強度に有害である亀裂を生じる。
軸方向に最も幅広い作用プライの幅より大きい軸方向幅を有する少なくとも1つの保護クラウンプライをクラウン補強体に使用することによって疲労強度に対するかなりの改良がもたらされた。
Radial tire crown reinforcements, more particularly, for very large tires, are subject to large deformations and generate longitudinal and lateral shear stresses between the edges of the two cross plies (cross ply If the cable forms a small angle with the circumferential direction, the longitudinal shear is greater than the transverse shear), generating a radial stress that tends to radially separate the edges of the two plies simultaneously with the delamination stress Let These stresses are first caused by the inflation pressure of the tire, and this is because the so-called belt tightening pressure between the carcass reinforcement and the crown reinforcement tends to cause the circumferential expansion of the crown reinforcement. It means that. Further, the stress is caused by a load supported by the running tire with the generation of a contact surface between the ground and the tire. The stress is caused by a side slip of the running tire. These stresses crack in the rubber mixture adjacent to the end of the shortest ply, i.e., propagate in said mixture and cause cracks that are detrimental to the fatigue strength of the crown reinforcement and hence the tire.
The use of at least one protective crown ply in the crown reinforcement having an axial width greater than the width of the widest working ply in the axial direction has resulted in a significant improvement in fatigue strength.
「軸方向」はタイヤの回転軸線と平行な方向を意味しており、「半径方向」はタイヤの回転軸線と交差し、これに対して垂直な方向を意味している。タイヤの回転軸線は普通の使用中に旋回する中心の軸線である。周方向中間平面はタイヤを2つの半体に分割するタイヤの回転軸線に対して垂直な平面である。半径方向平面はタイヤの回転軸線を含む平面である。 “Axial direction” means a direction parallel to the rotation axis of the tire, and “radial direction” means a direction that intersects and is perpendicular to the rotation axis of the tire. The axis of rotation of the tire is the central axis that turns during normal use. The circumferential intermediate plane is a plane perpendicular to the tire rotation axis that divides the tire into two halves. The radial plane is a plane including the rotation axis of the tire.
フランス特許第2421742号に記載のような他の解決策は、作用プライの数を増やすことによって、タイヤの横流れから生じる作用クラウンプライ間の分離を生じる応力をより有利に分布させることよりなる。
作用プライの数の増大は、特に、プライの数がタイヤのクラウンの曲げ剛性に直接影響する場合、クラウン補強体の中心では、欠点がないわけではない。この剛性が増大すると、その結果、特に大きな小石を乗り越えるときのようにタイヤのクラウンに生じる衝撃により、この増大剛性に起因してタイヤの修復不可能な損傷を生じてしまう。
Another solution, such as that described in French patent 2421742, consists of more advantageously distributing the stresses resulting in separation between the working crown plies resulting from the lateral flow of the tire by increasing the number of working plies.
The increase in the number of working plies is not without defects, especially in the center of the crown reinforcement, where the number of plies directly affects the bending stiffness of the tire crown. Increasing this stiffness results in irreparable damage to the tire due to this increased stiffness, particularly due to the impact on the tire crown, such as when climbing over large pebbles.
また、特許出願第WO00/54992号は、この欠点を回避するために、少なくとも3つの連続した作用プライと、周方向中間平面の各側で、少なくとも2つの半径方向に隣接した連続した作用プライの縁部間に配置され、特定性が、特に、25°より大きく、且つ連続した作用プライの角度のうちの最も大きい角度より5°15°との間の値だけ大きい周方向に対する角度を与えることである少なくとも1つの半プライとよりなる作用クラウン補強体を生じることを提案している。この種類の構造で得られる結果は試験したタイヤの寸法について全く満足なものであった。 Patent application WO00 / 54992 also avoids this drawback by providing at least three continuous working plies and at least two radially adjacent continuous working plies on each side of the circumferential midplane. Between the edges, giving a particular angle with respect to the circumferential direction, in particular greater than 25 ° and greater by a value between 5 ° and 15 ° than the largest of the continuous working ply angles To produce a working crown reinforcement consisting of at least one half-ply. The results obtained with this type of structure were quite satisfactory for the dimensions of the tires tested.
発明者は、研究において、詳細には、特に軸方向幅が127cm(50インチ)より大きいサイズの大きいタイヤの製造の研究において、特に、剪断応力を制限するために周方向および横方向の剛性を向上させ、且つクラウンの可撓性を保持することによって、満足な疲労強度を得ることを可能にする重機械用のタイヤのクラウン構造を定めることにとりかかった。 The inventor has determined that in the study, in particular in the manufacture of large tires with an axial width greater than 127 cm (50 inches), especially in the circumferential and lateral stiffness to limit the shear stress. It has begun to define the crown structure of tires for heavy machinery that makes it possible to obtain satisfactory fatigue strength by improving and maintaining the flexibility of the crown.
この目的は、本発明によれば、少なくとも2つの軸方向に連続した作用クラウンプライで構成された作用クラウン補強体が半径方向に載置されているラジアルカーカス補強体を備えており、前記軸方向に連続した作用クラウンプライが、次々のプライ同士で互いに交差されて周方向と10°と35°との間の角度α、α′を形成している補強要素により構成されている重機械用のタイヤにおいて、作用クラウン補強体は、周方向中間平面の各側において、補強要素が周方向と10°と40°との間の角度β、β′、β′′を形成する少なくとも3つの作用クラウン半プライにより補足されており、軸方向外側に向けて最も長く延びている作用クラウン半プライは少なくとも2つの他の作用クラウン半プライと接触しており、3つの作用クラウン半プライは少なくとも2つの軸方向に連続した作用クラウンプライの軸方向外端部を半径方向に覆っていることを特徴とする重機械用のタイヤより達成される。 According to the present invention, this object comprises a radial carcass reinforcement body in which a working crown reinforcement body composed of at least two axially continuous working crown plies is mounted in a radial direction , said axial direction continuous working crown ply is between mutually crossed in the circumferential direction and the 10 ° and 35 ° with ply between successive angle alpha, alpha 'for heavy machinery, which is constituted by the reinforcing elements forming the In the tire, the working crown reinforcement has at least three working crowns on each side of the circumferential intermediate plane, the reinforcing elements forming angles β, β ′, β ″ between the circumferential direction and 10 ° and 40 °. are supplemented by the semi-ply, working crown half ply extending longest in the axial direction outside is in contact with at least two other working crown half ply, three working crown half flop B is achieved from the tire for heavy machinery, characterized by covering the axially outer end portion of the working crown plies are continuous in at least two axially radially.
本発明により以上に定めたようなタイヤ、すなわち、前記のようなクラウン補強体を有するタイヤによれば、重車両用のタイヤの疲労強度を向上させる。実際、提案された構造は、特にタイヤのクラウンのところのタイヤの可撓性を保持しながら、剪断応力を低減して良好な耐衝撃性を得ることができ、それによってもタイヤの疲労強度を促進することがわかる。 According to the tire as defined above according to the present invention, that is, the tire having the crown reinforcement as described above, the fatigue strength of the tire for heavy vehicles is improved. In fact, the proposed structure can reduce the shear stress and obtain good impact resistance while maintaining the flexibility of the tire, especially at the crown of the tire, thereby also reducing the tire fatigue strength. You can see that it promotes.
本発明の好適な実施形態によれば、角度α、α′で配向された補強要素から構成された軸方向に連続した作用クラウンプライはカーカス補強体に半径方向に最も近く、幅の最も小さい軸方向に連続した作用クラウンプライは好ましくはカーカス補強体の半径方向外側のプライに最も近い。
連続したプライおよび作用クラウン半プライは、好ましくは、カーカスプライのたが嵌め機能をできるだけ効果的に果たすように非伸張性金属補強要素で構成されている。
According to a preferred embodiment of the present invention, the axially continuous working crown ply composed of reinforcing elements oriented at angles α, α ′ is the closest shaft in the radial direction to the carcass reinforcement and has the smallest width. The directionally continuous working crown ply is preferably closest to the radially outer ply of the carcass reinforcement.
The continuous ply and the working crown half-ply are preferably constructed of non-stretchable metal reinforcement elements so that the carcass ply's hoop functions as effectively as possible.
作用クラウン半プライで軸方向に連続した作用クラウンプライの端部を覆うことにより、プライの連結を最適にすることによってクラウン補強体の全体における力の分布を改良する。この連結は、第1に軸方向に連続した作用クラウンプライと作用クラウン半プライとの間に、第2に種々の作用クラウン半プライ間に得られる。 Covering the end of the working crown ply that is axially continuous with the working crown half ply improves the overall force distribution of the crown reinforcement by optimizing the ply connection. This connection is obtained first between the working crown ply and the working crown half ply which are axially continuous, and secondly between the various working crown half plies.
また有利には、作用クラウン半プライのうちの1つのプライの補強要素は角度α、α′のうちの最も小さい角度より少なくとも10°だけ大きい角度を有している。このようなプライによれば、特に、このプライの補強体間の剪断およびこのプライを取り囲むゴムによる剪断を制限し、かくしてプライ間の剥離の恐れを制限することが可能である。この作用クラウン半プライは、有利には、軸方向内端部が外側に向けて軸方向に最も遠いプライであり、また好ましくは、この作用クラウン半プライは軸方向に最も外側の半プライであり、剥離の恐れのある領域はプライの軸方向外端部およびトレッドに最も近い端部に位置決めされている。 Also advantageously, the reinforcing element of one ply of the working crown half plies has an angle that is at least 10 ° greater than the smallest of the angles α, α ′. With such a ply, it is possible in particular to limit the shear between the reinforcements of the ply and the rubber surrounding the ply, thus limiting the risk of delamination between the plies. This working crown half-ply is advantageously the ply farthest axially with the axially inner end facing outwards, and preferably the working crown half-ply is the outermost half-ply in the axial direction. The area where there is a possibility of peeling is positioned at the outer axial end of the ply and the end closest to the tread.
本発明の好適な実施形態によれば、横方向の剛性を増しながら、タイヤの周方向剛性を向上させるために、作用クラウン半プライの補強要素は次々のプライ同士で互いに交差されている。 According to a preferred embodiment of the present invention, while increasing the rigidity in the lateral direction, in order to improve the circumferential rigidity of the tire, the reinforcing elements of the working crown half plies are crossed with each other in successive plies together.
公知なように、特に、切断および穴あけに対するタイヤの耐性を改良するために、作用クラウン補強体は保護補強体により補足されている。この保護補強体は、有利には、弾性金属補強要素よりなる少なくとも1つの保護プライで構成されている。本発明の変更実施形態によれば、保護プライは分部的に重なったストリップよりなる。使用した保護プライの種類は何であれ、使用した弾性補強体は直線状に或いは正弦曲線形状で配置された要素であることができる。
前記保護プライのうちの少なくとも1つ、優先的には、半径方向に最も内側のプライは連続した作用プライの最も大きい軸方向幅より大きい軸方向幅を有している。また有利には、この保護プライは軸方向に連続した作用クラウンプライおよび作用クラウン半プライすべてを覆っている。
As is known, working crown reinforcements are supplemented by protective reinforcements, in particular in order to improve the tire's resistance to cutting and drilling. This protective reinforcement is advantageously composed of at least one protective ply made of an elastic metal reinforcement element. According to a modified embodiment of the invention, the protective ply consists of partially overlapping strips. Whatever the type of protective ply used, the elastic reinforcement used can be elements arranged linearly or sinusoidally.
At least one of the protective plies, preferentially the radially innermost ply, has an axial width that is greater than the largest axial width of the continuous working ply. The protective ply also advantageously covers all axially continuous working crown plies and working crown half plies.
本発明の有利な変更例によれば、半径方向外側の保護プライは、軸方向外側に向けて最も多く延びている作用クラウン半プライおよび軸方向外側に向けて最も短く延びている作用クラウン半プライの軸方向外端部間に位置する軸方向外端部を有している。また有利には、半径方向外側の保護プライは、軸方向外側に向けてより短く延びている2つの作用クラウン半プライの軸方向外端部間に位置する軸方向外端部を有している。
また好ましくは、保護プライの補強要素は互いの上に交差されている。
According to an advantageous variant of the invention, the radially outer protective ply shortest extends are working crown half ply toward the most effect extends crown half ply and axially outwardly towards the axially outward The axial outer end portion is located between the axial outer end portions. Also advantageously, the radially outer protective ply has an axial outer end located between the axial outer ends of the two working crown half plies that extend shorter outward in the axial direction . .
Also preferably, the reinforcing elements of the protective ply are crossed on top of each other.
タイヤのクラウンの中央部分において、保護補強体は、作用補強体と保護補強体との間に半径方向に介在された補充保護ブロックにより補足されることもできる。換言すると、この補充保護ブロックは、作用クラウン半プライ間で保護プライの半径方向外側に位置する領域にある。この補充保護ブロックは、ゴムブロックおよび/または、周方向要素が20°と90°との間にあり、好ましくは半径方向内側の保護プライの補強要素の角度より大きい角度を有する弾性プライよりなることができる。このような補充保護ブロックは、有利には、いずれの穴あけに対する保護機能を補足する。
本発明の他の有利な詳細および特徴は、図1ないし図5を参照して行なう本発明の例示的な実施の形態の説明から以下に現われるであろう。
In the central part of the tire crown, the protective reinforcement can also be supplemented by supplementary protective blocks that are interposed radially between the working reinforcement and the protective reinforcement. In other words, the replenishment protection block is in a region located radially outside the protection ply between the working crown halves. The replenishment protection block consists of a rubber block and / or an elastic ply with circumferential elements between 20 ° and 90 °, preferably having an angle greater than the angle of the reinforcing element of the radially inner protective ply Can do. Such a supplementary protection block advantageously supplements the protective function against any drilling.
Other advantageous details and features of the invention will appear below from the description of exemplary embodiments of the invention made with reference to FIGS.
添付図面を参照して本発明の実施形態を説明する。
図は、その理解を簡単にするために一定の比率で示すわけではない。図2ないし図6はタイヤの周方向中間平面を表す軸線XX′に対して対称に延びている構造の半分のみを示している。
示されている寸法値は理論値であり、すなわち、タイヤの製造中の基準値のことであり、実際の値は、特にこの種類のタイヤの製造方法に関する不確定のために、僅かに異なっていることもある。
また、プライの補強体の角度に関して、示されている値は最小値、すなわち、タイヤの中央軸線に最も近いプライの領域に対応する値である。これは、前記補強体の角度がタイヤの軸方向に応じて、特にタイヤの曲線のために変化するからである。
Embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
The figures are not drawn to scale for ease of understanding. 2 to 6 show only half of the structure extending symmetrically with respect to the axis XX ′ representing the circumferential intermediate plane of the tire.
The dimension values shown are theoretical values, i.e. reference values during the manufacture of the tire, and the actual values differ slightly due to uncertainties, especially with regard to the manufacturing method of this type of tire. Sometimes.
Also, with respect to the angle of the ply reinforcement, the value shown is the minimum value, ie, the value corresponding to the ply region closest to the central axis of the tire. This is because the angle of the reinforcing body changes according to the tire axial direction, especially due to the tire curve.
図1は建設設備用に通常使用されるタイヤの半径方向断面を概略的に示している。
このタイヤ1は、形状比H/S(Hはリム上のタイヤの高さであり、Sはタイヤがその使用リムに設けられ、その推薦圧力まで膨らまされるときのタイヤの最大の軸方向幅である)が0.80である大型タイヤである。
タイヤ1はカーカス補強体2を備えており、このカーカス補強体2は、端部が実質的にカーカス補強体2の最も大きい軸方向幅のところに位置決めされる上向き部4を形成するために、各ビードにおいてビードワイヤ3に固定された鋼製の非伸張性金属ケーブルのプライで構成されている。カーカス補強体2は、層5およびゴム混合物6の輪郭により、次いでクラウン補強体7により半径方向に覆われている。前記クラウン補強体7は普通、図1における場合、第1に、2つのいわゆる作用クラウンプライ8、9から、第2に、2つの保護プライ10、11により構成される。作用クラウンプライ8、9はそれら自身、各プライ8、9において互いに平行であって、プライ同士で互いに交差されて周方向と15°と40°との間である角度を形成する非伸張性鋼ケーブルよりなる。保護プライ10、11は、一般に、各プライ10、11において互いに平行であって、プライ10とプライ11で互いの上に交差されて15°と40°との間である角度を形成する鋼製の弾性金属ケーブルよりなる。半径方向外側の作用クラウンプライ9のケーブルは、通常、半径方向内側の保護プライ10のケーブルの上に横切られている。最後に、クラウン補強体は2つの側壁部14により2つのビード13に接合されるトレッド12により覆われている。
FIG. 1 schematically shows a radial section of a tire normally used for construction equipment.
This tire 1 has a shape ratio H / S (H is the height of the tire on the rim, and S is the maximum axial width of the tire when the tire is provided on the rim used and inflated to its recommended pressure. Is a large tire having a value of 0.80.
The tire 1 includes a carcass reinforcement 2, which forms an upward portion 4 whose end is positioned substantially at the largest axial width of the carcass reinforcement 2. Each bead is composed of a ply made of steel non-stretchable metal cable fixed to the bead wire 3. The carcass reinforcement 2 is covered radially by the contour of the layer 5 and the rubber mixture 6 and then by the crown reinforcement 7. In the case of FIG. 1, the crown reinforcement 7 is usually constituted by two so-called working crown plies 8, 9 and secondly by two protective plies 10, 11. The working crown plies 8, 9 are themselves non-stretchable steel that are parallel to each other in each ply 8, 9 and are crossed with each other to form an angle between the circumferential direction and between 15 ° and 40 °. Consists of cables. Protection plies 10 and 11 is generally a mutually parallel in each ply 10, 11, plies 10 and with plies 11 are cross over one another 15 ° and the steel to form an angle which is between 40 ° Made of elastic metal cable. Cable radially outer working crown ply 9 is usually traversed over the cable radially inner protective ply 10. Finally, the crown reinforcement is covered by a tread 12 joined to two beads 13 by two side walls 14.
図2は保護補強体21により覆われているタイヤの作用クラウン補強体20を構成する作用クラウンプライ15〜19よりなる本発明による積重体を半径方向断面で概略的に示している。カーカス補強体およびゴム混合物の種々の領域は本発明を理解し易くするためにこの図2および以降の図には示されていない。
かくして、作用クラウン補強体20は、まず、2つの軸方向に連続した作用クラウンプライ15、16を備えている。これらの軸方向に連続した作用クラウンプライは0.23S0および0.25S0の夫々の理論値を有している(S0は、使用リムに取付けられて推薦圧力まで膨らまされるときのカーカス補強体の最大の軸方向幅である)。
これらの2つの軸方向に連続した作用クラウンプライは、各プライ15、16において互いに平行であって、プライ15とプライ16で互いに交差されてタイヤの周方向と−21°および+21°にそれぞれ等しい最小の理論角度α15、α16を形成している非伸張性の金属ケーブルから構成されている。
FIG. 2 schematically shows a stack according to the invention consisting of working crown plies 15 to 19 constituting a working crown reinforcement 20 of a tire covered by a protective reinforcement 21 in a radial section. The various regions of the carcass reinforcement and rubber mixture are not shown in this FIG. 2 and the following figures to facilitate understanding of the present invention.
Thus, the working crown reinforcement 20 is first provided with two working crown plies 15 and 16 that are continuous in the axial direction. These axially continuous working crown plies have respective theoretical values of 0.23S 0 and 0.25S 0 (S 0 is the carcass when mounted on the rim used and inflated to the recommended pressure). The maximum axial width of the reinforcement).
These two axially continuous working crown plies are parallel to each other at each ply 15, 16 and intersect each other at ply 15 and ply 16 and equal to -21 ° and + 21 ° respectively with the tire circumferential direction. It consists of a non-stretchable metal cable forming the minimum theoretical angles α 15 and α 16 .
次いで、作用クラウン補強体20は、3つの作用クラウン半プライ17、18、19の重合せ体により半径方向に補足されている。これらの3つの半プライは、先に説明したように、図示していないタイヤの積重ね体の側で周方向中間平面XX′に対して対称に位置決めされている。また、これらの3つの作用クラウン半プライは、互いに平行であって、次々の半プライ同士が−15°、+18°および−34°にそれぞれ等しい最小の理論角度β19、β20およびβ21で互いに交差されている非伸張性金属ケーブルよりなる。
周方向中間平面から最小の距離にある作用クラウン半プライ17の内端部から周方向中間平面を離している理論上の軸方向距離は0.03S0に等しい。
他の2つの作用クラウン半プライ18、19は、それらの内端部から周方向中間平面を離している理論上の軸方向距離がそれぞれ0.08S0および0.20S0に等しいように設置されている。
The working crown reinforcement 20 is then supplemented in the radial direction by a superposition of three working crown half-plies 17, 18, 19. As described above, these three half plies are positioned symmetrically with respect to the circumferential intermediate plane XX ′ on the side of the tire stack not shown. These three working crown half plies are parallel to one another, the half-ply each other one after another -15 °, minimum theoretical angle beta 19 respectively equal to + 18 ° and -34 °, with beta 20 and beta 21 It consists of non-stretchable metal cables that cross each other .
Circumferential axial distance theoretical from the inner end portion are separated in the circumferential direction intermediate plane from the median plane to the smallest distance working crown half ply 17 is equal to 0.03 S 0.
The other two working crown half-plies 18, 19 are installed so that the theoretical axial distances separating the circumferential midplane from their inner ends are equal to 0.08S 0 and 0.20S 0 respectively. ing.
3つの作用クラウン半プライ17、18、19は連続した作用プライのうちの軸方向に最も幅広い軸方向に連続した作用クラウンプライ16より外側に向かって更に軸方向に延びており、これらの3つの作用クラウン半プライは2つの軸方向に連続した作用クラウンプライ15、16の軸方向外端部に半径方向に重なっている。
軸方向外側に向かって最も長く延びている作用クラウン半プライ18は他の2つの作用クラウン半プライ17、19の半径方向間に位置決めされていて、これらの他の2つの作用クラウン半プライ17、19と接触している。
しかも、図2におけるこの実施形態によれば、軸方向に連続した作用クラウンプライ16と直接接触している唯一のものである作用クラウン半プライ17は前記軸方向に連続した作用クラウンプライ16のケーブル上に交差されているケーブルよりなる。
作用クラウン半プライ17、18、19と軸方向に連続した作用クラウンプライ15、16との間の重なり領域は、作用クラウン半プライ19と最も短く延長された軸方向に連続した作用クラウンプライ15との間の領域を含めて、力の継続をもたらすのに十分に大きい。
The three working crown half plies 17, 18, 19 extend further axially outwardly from the axially widest working crown ply 16 of the continuous working plies. The working crown half ply overlaps the axially outer ends of the two working crown plies 15 and 16 that are continuous in the axial direction in the radial direction.
The axially outward headed longest extend are working crown half plies 18 have been positioned between the radial of the other two working crown half plies 17 and 19, these other two working crown half plies 17, 19 is in contact.
Moreover, according to this embodiment in FIG. 2, working crown half ply 17 is the only one which is in direct contact with the working crown ply 16 which is continuous in the axial direction of the working crown ply 16 which is continuous in the axial direction the cable Consists of cables crossed on top.
The overlapping area between the working crown half plies 17, 18, 19 and the axially continuous working crown plies 15, 16 is the shortest extended axially continuous working crown ply 15 with the working crown half ply 19. Large enough to provide continuity of force, including the area between.
作用クラウン補強体20を半径方向に覆っている保護補強体21は、弾性鋼ケーブルよりなる2つの保護プライ22、23から構成されている。語「弾性」は、破壊荷重に等しい引張り力下で少なくとも4%の相対伸びを有するケーブルに対して示すものであり、ケーブルは、破壊力の10%について測定されたそれらの相対伸びが0.2%未満である場合に非伸張性であると言える。前記2つのプライのケーブルはプライ22とプライ23で互いに交差されて周方向とそれぞれ−24°および+24°の最小の理論角度を形成している。作用クラウン補強体に半径方向に最も近い保護プライ22におけるケーブルはカーカス補強体から半径方向に最も遠い作用クラウン半プライ19のケーブル上に交差されている。 The protective reinforcing body 21 covering the working crown reinforcing body 20 in the radial direction is composed of two protective plies 22 and 23 made of elastic steel cables. The term “elastic” is indicated for cables having a relative elongation of at least 4% under a tensile force equal to the breaking load, the cables having a relative elongation measured for 10% of the breaking force of 0. It can be said that it is non-extensible when it is less than 2%. The two ply cables intersect each other at the ply 22 and the ply 23 to form the minimum theoretical angles of −24 ° and + 24 ° respectively with the circumferential direction. The cable in the protective ply 22 that is radially closest to the working crown reinforcement crosses over the cable of the working crown half-ply 19 that is radially farthest from the carcass reinforcement.
最も幅広い保護プライ22の軸方向幅は、このプライが作用クラウン補強体20の軸方向幅を覆うような、すなわち、その軸方向広がりに応じて作用プライすべてを半径方向に覆うような幅である。換言すると、最も幅広い保護プライ22の端部は作用クラウン半プライ18の軸方向外側にある。
最も幅狭い保護プライ23の軸方向外端部は軸方向外側に向かってより短く延びている作用クラウン半プライ17、19の軸方向外端部間にある。
The widest axial width of the protective ply 22 is such that this ply covers the axial width of the working crown reinforcement 20, i.e. covers all the working plies in the radial direction according to its axial extent. . In other words, the end of the widest protective ply 22 is axially outside the working crown half ply 18.
The axially outer end of the narrowest protective ply 23 is between the axially outer ends of the working crown halves 17 and 19 that extend shorter outward in the axial direction.
本発明の他の変形実施形態によれば、2つの保護プライの半径方向の順序を逆にしており、これらのプライのケーブルは互いの上に交差されたままである。本発明による2つの保護プライの順序を逆にすることは、本発明が前記保護プライの幅および/または角度を逆にするための対策をしていることを意味している。換言すると、半径方向内側の保護プライはカーカス補強体から半径方向に最も遠い作用クラウン半プライ19のケーブルの方向に配向されたケーブルよりなることができる。しかも、半径方向内側の保護プライは軸方向に最も幅狭い保護プライであることができる。 According to another variant embodiment of the invention, the radial order of the two protective plies is reversed and the cables of these plies remain crossed on top of each other. Reversing the order of the two protective plies according to the present invention means that the present invention takes measures to reverse the width and / or angle of the protective plies. In other words, the radially inner protective ply can consist of cables oriented in the direction of the cable of the working crown half-ply 19 that is furthest in the radial direction from the carcass reinforcement. Moreover, the radially inner protective ply can be the narrowest protective ply in the axial direction.
図3は本発明による第2のクラウン補強体構造の半径方向断面に見られる概略図を示している。本発明のこの第2の例示によれば、積重ね体は保護補強体33により覆われたタイヤの作用クラウン補強体32を構成する作用クラウンプライ24〜29を備えている。
作用クラウン補強体32は3つの軸方向に連続した作用クラウンプライ24、25、26を備えている。これらの軸方向に連続した作用クラウンプライは0.30S0、0.25S0、0.40S0の等しい理論幅L24、L25、L26をそれぞれ有している(S0は、先に述べたように、使用リムに取付けられて推薦圧力まで膨らまされたときのカーカス補強体の最大の軸方向幅である)。
これらの3つの軸方向に連続した作用クラウンプライは、各プライ24〜26において互いに平行であって、次々のプライ同士で互いに交差されてタイヤの周方向と+18°、−21°、+21°にそれぞれ等しい最小の理論角度α24、α25、α26を形成する非伸張性金属ケーブルから構成されている。
FIG. 3 shows a schematic view seen in a radial section of a second crown reinforcement structure according to the invention. According to this second example of the invention, the stack is provided with working crown plies 24-29 which constitute the working crown reinforcement 32 of the tire covered by a protective reinforcement 33.
The working crown reinforcement 32 includes three working crown plies 24, 25, and 26 that are continuous in the axial direction. These axially continuous working crown plies have equal theoretical widths L 24 , L 25 , L 26 of 0.30S 0 , 0.25S 0 , 0.40S 0 respectively (S 0 As stated, it is the maximum axial width of the carcass reinforcement when attached to the working rim and inflated to the recommended pressure).
These three axially continuous working crown plies are parallel to each other in each of the plies 24 to 26, and are crossed with each other by successive plies to + 18 °, −21 °, + 21 ° with respect to the tire circumferential direction. It is composed of non-stretchable metal cables that form equal minimum theoretical angles α 24 , α 25 , α 26 respectively.
次いで、作用クラウン補強体32は3つの作用クラウン半プライ27、28、29の重合せ体により半径方向に覆われている。これらの3つの作用クラウン半プライは前記のように図示していないタイヤの積重ね体の側で周方向中間平面に対して対称に位置決めされている。また、これらの3つの作用クラウン半プライは、互いに平行であって、−15°、+18°および−34°にそれぞれ等しい最小の理論角度で次々のプライ同士で互いに交差されている非伸張性金属ケーブルよりなる。
周方向中間平面から最も少なく離れている作用クラウン半プライ27の内端部から周方向中間平面を離している理論上の軸方向距離は0.10S0に等しい。
他の2つの作用クラウン半プライ28、29は、それらの内端部から周方向中間平面を離している理論上の軸方向距離がそれぞれ0.13S0および0.20S0にそれぞれ等しいように設置されている。
作用クラウン補強体32を半径方向に覆う保護補強体33は図2のものと同じであり、保護プライ30、31よりなる。
The working crown reinforcement 32 is then covered radially by the superposition of three working crown half-plies 27, 28, 29. These three working crown half plies are positioned symmetrically with respect to the circumferential intermediate plane on the side of the tire stack, not shown. Also, these three working crown half plies are non-stretchable metal that are parallel to each other and intersected with each other between successive plies at a minimum theoretical angle equal to −15 °, + 18 °, and −34 °, respectively. Consists of cables.
The axial distance theoretically from the inner end of the working crown half ply 27 are the least distant from the circumferential median plane is separated in the circumferential direction intermediate plane is equal to 0.10 S 0.
The other two working crown half plies 28, 29 are installed such that the theoretical axial distances separating the circumferential midplane from their inner ends are equal to 0.13 S 0 and 0.20 S 0 respectively. Has been.
A protective reinforcing body 33 that covers the working crown reinforcing body 32 in the radial direction is the same as that shown in FIG. 2 and includes protective plies 30 and 31.
図2との比較において、図3の構造は、3つの軸方向に連続した作用クラウンプライ24、25、26を提案している。この距離により、タイヤの中心におけるたが嵌めを増大することが可能である。中心におけるクラウンの可撓性は、この図によれば、作用クラウン半プライ27、28、29が図2における作用クラウン半プライ17、18、19よりも周方向中間平面から離れている。図3のクラウン補強体構造により得られる中心におけるクラウンの可撓性は図2のクラウン補強体構造により得られるものとほとんど同じである。 In comparison with FIG. 2, the structure of FIG. 3 proposes three axially continuous working crown plies 24, 25, 26. This distance makes it possible to increase the fit in the center of the tire. According to this figure, the flexibility of the crown at the center is such that the working crown half plies 27, 28, 29 are further from the circumferential intermediate plane than the working crown half plies 17, 18, 19 in FIG. The flexibility of the crown at the center obtained by the crown reinforcement structure of FIG. 3 is almost the same as that obtained by the crown reinforcement structure of FIG.
図4は本発明による第3のクラウン補強体構造の半径方向断面で見られる概略図を示している。本発明のこの第3の例示によれば、積重ね体は保護補強体42により覆われたタイヤの作用クラウン補強体41を構成する作用クラウンプライ34〜38を備えている。
作用クラウン補強体41は2つのプライ34、35を備えている。これらの軸方向に連続した作用クラウンプライは0.23S0および0.25S0に等しい夫々の理論幅L34、L35を有している(S0は前述のように、使用リムに取付けられて推薦圧力まで膨らまされたときのカーカス補強体の最大の軸方向幅である)。
これらの2つの軸方向に連続した作用クラウンプライ34、35は、各プライにおいて互いに平行であり、プライ同士で互いに交差されてタイヤの周方向と−21°、+21°にそれぞれ等しい最小の理論角度を形成している非伸張性金属ケーブルから構成されている。
FIG. 4 shows a schematic view as seen in a radial section of a third crown reinforcement structure according to the invention. According to the third example of the present invention, the stacked body includes working crown plies 34 to 38 that constitute a working crown reinforcing body 41 of a tire covered with a protective reinforcing body 42.
The working crown reinforcement 41 includes two plies 34 and 35. These axially continuous working crown plies have respective theoretical widths L 34 and L 35 equal to 0.23S 0 and 0.25S 0 (S 0 is attached to the working rim as described above). The maximum axial width of the carcass reinforcement when inflated to the recommended pressure).
Working crown plies 34 and 35 are continuous in these two axially parallel to each other in each ply, circumferentially and -21 ° of the tire are crossing each other in the ply together, + 21 each minimum theoretical angle equals ° It is composed of a non-stretchable metal cable forming a cable.
次いで、作用クラウン補強体41は3つの作用クラウン半プライ36、37、38の重合せ体により半径方向に補足されている。これらの3つの作用クラウン半プライは前述のように図示していないタイヤの積重ね体の側で周方向中間平面に対して対称に位置決めされている。また、これらの3つの作用クラウン半プライは、互いに平行であって、−15°、+18°、−34°にそれぞれ等しい最小の理論角度β36、β37、β38でプライ36からプライ38まで次々のプライ同士で互いに交差されている非伸張性金属ケーブルを備えている。
周方向中間平面をそこから最も離れていない作用クラウン半プライ37の内端部から離している理論上の軸方向距離は0.05S0に等しい。
他の2つの作用クラウン半プライ36、38は、それらの内端部から周方向中間平面を離している理論上の軸方向距離がそれぞれ0.10S0および0.20S0に等しいように適所に設置されている。
作用クラウン補強体41を半径方向に覆う保護補強体42は先に図のものと同じであって、保護プライ39、40よりなる。
The working crown reinforcement 41 is then supplemented in the radial direction by a superposition of three working crown half-plies 36, 37, 38. These three working crown half plies are positioned symmetrically with respect to the circumferential intermediate plane on the side of the tire stack (not shown) as described above. Also, these three working crown half plies are parallel to each other and from ply 36 to ply 38 at minimum theoretical angles β 36 , β 37 , β 38 equal to −15 °, + 18 °, and −34 °, respectively. It comprises non-stretchable metal cables that are crossed with each other between successive plies .
Circumferential axial distance theoretically that away from the inner end of the intermediate is not farthest therefrom planar working crown half ply 37 is equal to 0.05 S 0.
The other two working crown half-plies 36, 38 are in place such that the theoretical axial distance separating the circumferential midplane from their inner ends is equal to 0.10S 0 and 0.20S 0 respectively. is set up.
A protective reinforcing body 42 that covers the working crown reinforcing body 41 in the radial direction is the same as that shown in the figure, and includes protective plies 39 and 40.
図2と比較して図4における構造の相違は、特に、軸方向外側に向かって最も長く延びている、軸方向に連続した作用クラウンプライと作用クラウン半プライ37との間の結合面を増大させる効果を有している。プライ間の結合面のこの増大は、横流れ力に対する大きい耐性をタイヤに与える。 The difference in structure in FIG. 4 compared to FIG. 2 is especially the increase in the coupling surface between the axially continuous working crown ply and the working crown half-ply 37, which extends the longest outward in the axial direction. Has the effect of This increase in the bonding surface between the plies gives the tire great resistance to cross flow forces.
図5は本発明による第4のクラウン補強体構造の半径方向断面に見られる概略図を示している。本発明のこの第4の例示によれば、積重ね体は、保護補強体51により覆われたタイヤの作用クラウン補強体50を構成する作用クラウンプライ43〜47を備えている。
作用クラウン補強体50は2つの軸方向に連続した作用クラウンプライ43、44を備えている。これらのプライは0.23S0および0.25S0に等しい夫々の理論幅L43、L44を有している(S0は前述のように、使用リムに取付けられて推薦圧力まで膨らまされたときのカーカス補強体の最大の軸方向幅である)。
これらの2つの軸方向に連続した作用クラウンプライ43、44は、各プライにおいて互いに平行であって、プライ同士で互いに交差されてタイヤの周方向と−21°、+21°にそれぞれ等しい最小の理論角度を形成している非伸張性金属ケーブルから構成されている。
FIG. 5 shows a schematic view seen in a radial section of a fourth crown reinforcement structure according to the invention. According to the fourth example of the present invention, the stacked body includes the working crown plies 43 to 47 constituting the working crown reinforcing body 50 of the tire covered with the protective reinforcing body 51.
The working crown reinforcement 50 includes two working crown plies 43 and 44 that are continuous in the axial direction. These plies have respective theoretical widths L 43 , L 44 equal to 0.23S 0 and 0.25S 0 (S 0 was attached to the working rim and inflated to the recommended pressure as described above. When is the maximum axial width of the carcass reinforcement).
Working crown plies 43 and 44 continuing in the two axially a mutually parallel in each ply, circumferentially and -21 ° of the tire are crossing each other in the ply between a minimum equal respectively to + 21 ° Theory It consists of a non-stretchable metal cable forming an angle.
次いで、作用クラウン補強体50は3つの作用クラウン半プライ45、46、47の重合せ体により半径方向に補足されている。これらの3つの作用クラウン半プライは前述のように図示していないタイヤの積重ね体の側で周方向中間平面に対して対称に位置決めされている。また、これらの3つの作用クラウン半プライは、互いに平行であって、−15°、+18°、−34°にそれぞれ等しい最小の理論角度β45、β46、β47で1つのプライから次のプライまで次々のプライ同士で互いに交差されている非伸張性金属ケーブルを備えている。
周方向中間平面をそこから最も離れていない作用クラウン半プライ45の内端部から離している理論上の軸方向距離は0.05S0に等しい。
他の2つの作用クラウン半プライ46、47は、それらの内端部から周方向中間平面を離している理論上の軸方向距離がそれぞれ0.20S0および0.10S0に等しいように設置されている。
The working crown reinforcement 50 is then supplemented in the radial direction by the superposition of three working crown half plies 45, 46, 47. These three working crown half plies are positioned symmetrically with respect to the circumferential intermediate plane on the side of the tire stack (not shown) as described above. Also, these three working crown half plies are parallel to each other and from one ply to the next with minimum theoretical angles β 45 , β 46 , β 47 equal to −15 °, + 18 °, and −34 °, respectively. A non-stretchable metal cable is provided that crosses one another from one ply to the other .
Circumferential axial distance theoretically that away from the inner end of the intermediate is not farthest therefrom planar working crown half ply 45 is equal to 0.05 S 0.
The other two working crown half plies 46, 47 are installed such that the theoretical axial distances separating the circumferential midplane from their inner ends are equal to 0.20S 0 and 0.10S 0 respectively. ing.
作用クラウン補強体50を半径方向に覆う保護補強体51は先に図のものと同じであって、保護プライ48、49よりなる。
本発明のこの実施の形態によれば、有利には、作用クラウン半プライ47のケーブルの端部が非常に応力付与された領域にあるので、作用クラウン半プライ47と保護プライ48との間に衝撃緩和ゴムが設置されている。
先の図と比較して図5における構造の相違により、対をなしている作用クラウン作用半プライ間の結合を達成することが可能である。このような構造は、特に、互いに対する作用クラウン半プライの付着を向上させる。
A protective reinforcing body 51 that covers the working crown reinforcing body 50 in the radial direction is the same as that shown in the figure, and includes protective plies 48 and 49.
According to this embodiment of the invention, advantageously, the cable end of the working crown half ply 47 is in a highly stressed region so that it is between the working crown half ply 47 and the protective ply 48. Impact relief rubber is installed.
Due to the difference in structure in FIG. 5 compared to the previous figure, it is possible to achieve a coupling between the paired working crown action half plies. Such a structure in particular improves the adhesion of the working crown half-ply to each other.
図6は本発明による第5のクラウン補強体構造の半径方向断面に見られる概略図を示している。本発明のこの第5の例示によれば、積重ね体は、保護補強体60により覆われたタイヤの作用クラウン補強体59を構成する作用クラウンプライ52〜56を備えている。
作用クラウン補強体59は2つの軸方向に連続した作用クラウンプライ52、53を備えている。これらの軸方向に連続した作用クラウンプライは0.23S0および0.25S0に等しい夫々の理論幅L52、L53を有している(S0は前述のように、使用リムに取付けられて推薦圧力まで膨らまされたときのカーカス補強体の最大の軸方向幅である)。
これらの2つの軸方向に連続した作用クラウンプライ52、53は、各プライにおいて互いに平行であって、プライ同士で互いに交差されてタイヤの周方向と−21°、+21°にそれぞれ等しい最小の理論角度を形成している非伸張性金属ケーブルから構成されている。
FIG. 6 shows a schematic view seen in a radial section of a fifth crown reinforcement structure according to the invention. According to the fifth example of the present invention, the stacked body includes the working crown plies 52 to 56 constituting the working crown reinforcing body 59 of the tire covered with the protective reinforcing body 60.
The working crown reinforcement 59 includes two working crown plies 52 and 53 that are continuous in the axial direction. These axially continuous working crown plies have respective theoretical widths L 52 and L 53 equal to 0.23S 0 and 0.25S 0 (S 0 is attached to the working rim as described above). The maximum axial width of the carcass reinforcement when inflated to the recommended pressure).
These two axially continuous working crown plies 52, 53 are parallel to each other in each ply and intersect with each other to equal the tire circumferential direction and -21 ° and + 21 ° respectively. It consists of a non-stretchable metal cable forming an angle.
次いで、作用クラウン補強体59は3つの作用クラウン半プライ54、55、56の重合せ体により半径方向に補足されている。これらの3つの半プライは前述のように図示していないタイヤの積重ね体の側で周方向中間平面に対して対称に位置決めされている。また、これらの3つの作用クラウン半プライは、互いに平行であって、−15°、+20°、−32°にそれぞれ等しい最小の理論角度β54、β55、β56で次々のプライ同士で互いに交差された非伸張性金属ケーブルを備えている。
周方向中間平面をそこから最も離れていない半プライ54の内端部から離している理論上の軸方向距離は0.05S0に等しい。
他の2つの作用クラウン半プライ55、56は、それらの内端部から周方向中間平面を離している理論上の軸方向距離がそれぞれ0.15S0および0.18S0に等しいように設置されている。
作用クラウン補強体59を半径方向に覆う保護補強体60は先に図のものと同じであって、保護プライ57、58よりなる。
The working crown reinforcement 59 is then supplemented in the radial direction by a superposition of three working crown half plies 54, 55, 56. As described above, these three half plies are positioned symmetrically with respect to the circumferential intermediate plane on the side of the tire stack not shown. Also, these three working crown half plies are parallel to each other and are connected to each other in successive plies at minimum theoretical angles β 54 , β 55 , β 56 equal to −15 °, + 20 °, and −32 °, respectively. and a crossed inextensible metal cables.
Circumferential axial distance theoretically that away from the inner end of the intermediate is not farthest therefrom planar semi ply 54 is equal to 0.05 S 0.
The other two working crown half plies 55 and 56, the axial distance theoretically from their inner end portions are separated in the circumferential direction intermediate plane is placed to be equal to 0.15 S 0 and 0.18S 0, respectively ing.
A protective reinforcing body 60 that covers the working crown reinforcing body 59 in the radial direction is the same as that shown in the figure, and includes protective plies 57 and 58.
先の図と比較して図6における構造の相違により、図5に示す構造の場合のように、対状の作用クラウン半プライ間の結合を行なうことが可能である。従って、このような構造は、特に、図5における場合のように、互いに対する作用クラウン半プライの付着を向上させる。
これらの例は、限定的に解釈してはならず、変更実施形態が多くあり、特に、連続した作用プライ間に作用半プライを介在させる対策を行なうことが可能である。また、もっと多い軸方向に連続した作用クラウンプライを有することも可能である。また、保護プライのケーブルの配向を逆にするも予想することができる。
Due to the difference in structure in FIG. 6 compared to the previous figure, it is possible to perform the coupling between the pair of working crown half plies as in the structure shown in FIG. Thus, such a structure improves the adhesion of the working crown half plies to each other, particularly as in FIG.
These examples should not be interpreted in a limited manner, and there are many modified embodiments, and in particular, it is possible to take measures to interpose a working half ply between successive working plies. It is also possible to have more axially continuous working crown plies. It can also be expected to reverse the orientation of the protective ply cable.
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Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50132604A (en) * | 1974-04-05 | 1975-10-21 | ||
FR2421742A1 (en) * | 1978-04-07 | 1979-11-02 | Michelin & Cie | RADIAL CASING PNEUMATIC |
JPH0199703U (en) * | 1987-12-25 | 1989-07-04 | ||
JPH0524413A (en) * | 1991-07-25 | 1993-02-02 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire for heavy load |
JPH11115412A (en) * | 1997-10-20 | 1999-04-27 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire for heavy duty |
FR2775218B1 (en) * | 1998-02-20 | 2000-03-31 | Michelin & Cie | SUMMIT FRAME FOR TIRE WITH H / S FORMAT RATIO LESS THAN 0.65 |
JP2000016018A (en) * | 1998-06-29 | 2000-01-18 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Pneumatic radial tire for construction vehicle |
FR2791001B1 (en) * | 1999-03-17 | 2001-05-04 | Michelin Soc Tech | TIRE FOR HEAVY EQUIPMENT |
JP3553836B2 (en) * | 1999-11-12 | 2004-08-11 | 住友ゴム工業株式会社 | Radial tire for heavy loads |
WO2002074560A1 (en) * | 2001-03-16 | 2002-09-26 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire |
FR2827221A1 (en) * | 2001-07-16 | 2003-01-17 | Michelin Soc Tech | Pneumatic tire for heavy vehicle has additional crown reinforcing half layers on either side of median circumferential plane |
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