JP2006295840A - ダウンコンバータ及びアップコンバータ - Google Patents

Abstract

【課題】消費電力を軽減させつつ、低ＩＦ方式では充分なイメージ抑圧比を得ることができ、ゼロＩＦ方式ではＥＶＭの劣化を抑えることができるダウンコンバータおよびアップコンバータを提供する。
【解決手段】複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、入力されるＲＦ信号の正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧し、ＲＦ信号を実数部と虚数部からなる複素ＲＦ信号へ変換して出力する。局部発振器１８１は、所定の周波数を有する実ローカル信号を出力する。半複素ミキサ１１８は、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５と、局部発振器１８１とに接続され、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５から出力される複素信号と、局部発振器１８１から出力される実ローカル信号とを乗算して周波数変換し、ＲＦ信号の周波数より所定の周波数離れた周波数の複素信号を出力する。
【選択図】 図１

Description

本発明は、受信機において周波数変換を行うダウンコンバータ及び送信機において周波数変換を行うアップコンバータに関する。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータの背景技術）
例えば、携帯電話機のように、受信機および送信機の両方の機能を具備する無線通信機において、受信機、すなわちダウンコンバータの機能として、通話内容およびデータ通信内容によってＲＦ（Ｒａｄｉｏ Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号を受信し、受信したＲＦ信号を復調部に入力するための周波数に変換する機能がある。また、受信機において、目的の信号を選択するチャンネル選択を行うフロントエンドの方式として、以下のような方式が存在する。すなわち、ＲＦ信号を中間周波数（ＩＦ：Ｉｎｔｅｍｅｄｉａｔｅ Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号に変換するヘテロダイン方式や、ＲＦからＤＣ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｃｕｒｒｅｎｔ）に変換するゼロＩＦ方式（ダイレクトコンバージョンあるいはホモダイン方式と呼ばれる）や、イメージ周波数信号を抑圧するイメージリジェクション（抑圧）ミキサ（実入力複素出力半複素ミキサ）によってＲＦ信号をＤＣよりわずかに離れたＩＦ信号に変換する低ＩＦ方式といった３つの方式が存在する。

上記のような３つの方式が存在する背景について簡単に説明すると、ＲＦ信号の周波数を元の信号へ周波数変換するための最も単純な方式とは、ＲＦ信号の周波数と同じ周波数を乗算し、ベースバンド信号に直接周波数変換するゼロＩＦ方式である。
しかし、ＲＦ信号などの高周波数領域において、ゼロＩＦ方式を実現するためには、信号の直交性等を確保するために、非常に精度の高いＰＬＬ（Ｐｈａｓｅ Ｌｏｃｋｅｄ Ｌｏｏｐ）回路等が必要となり高価なものとなってしまう。そこで、段階的に周波数を低下させて周波数変換することで、ゼロＩＦ方式ほど部品に対する精度を要求しない周波数変換方式が提案され、それを具現化したものとしてヘテロダイン方式や低ＩＦ方式などが存在する。

これら３つの方式のうち、ヘテロダイン方式は、ＩＦ信号の周波数を高くし、周波数変換前のＲＦ信号の処理部において、目的信号の周波数とイメージ周波数（目的信号の周波数から、ＩＦ信号の周波数の２倍の周波数分離れた低周波側に存在し、ダウンコンバートする際に目的信号に影響を与えるイメージ周波数信号の周波数）との差を大きくすることにより、ＲＦフィルタによってイメージ周波数信号を抑圧し、イメージ周波数信号の妨害（以下、イメージ周波数信号妨害という）を回避している。

このようなヘテロダイン方式が適用される具体例となる送受信動作が同時に行われるフルデュープレックス（全二重）型の無線機においては、送信周波数信号や、送信および受信のローカル信号を共通化した時におけるイメージ周波数に近い送信信号（以下、イメージ周波数信号）を抑圧するが、ＲＦ信号からＩＦ信号に変換するときに発生するイメージ周波数信号をＲＦ信号のフィルタ（以下、ＲＦフィルタという）で抑圧しきれない場合、イメージ周波数信号の周波数を変えるために、ＩＦ信号の周波数を無線通信方式毎に変え、ＲＦフィルタにて抑圧できるようにしている。このため、複数の通信方式をサポートするマルチモード無線機においても、モード（通信方式）毎にチャンネル帯域幅が異なることに伴って、モード毎にＩＦ信号の周波数を変えている。それゆえに、マルチモード無線機において、モード毎に中心周波数または通過周波数が異なるＩＦ信号のフィルタ（以下、ＩＦフィルタという）を用意する必要が生じ、回路規模が非常に大きくなるという問題があった。

一方、低ＩＦ方式では、図２１の低ＩＦ方式のダウンコンバータ９に示すように、ローカル信号を出力する局部発振器であるＬｏｃａｌ８１３が接続され、乗算器を備えたミキサＩ８１４及びＱ８１５と、から構成されるイメージリジェクションミキサ８１０（実入力複素出力ミキサ）を用いて周波数変換を行う。なお、Ｌｏｃａｌ８１３とイメージリジェクションミキサ８１０とを合わせて周波数変換器が構成される。そして、ローカル信号の周波数を中心として、目的信号の周波数に対してＩＦ信号の周波数の値だけ低周波側の対称の位置に存在する目的外信号、すなわちイメージ周波数信号をＲＦフィルタとＩＦフィルタの周波数特性に依存することなく抑圧する。ここで、イメージ周波数信号の抑圧比は、後述するイメージ抑圧比によって表され、イメージ抑圧比は、ＲＦフィルタの特性に対する依存度が低く、ＩＦ信号の周波数を低くすることが可能となる。

また、ＩＦ信号の周波数がチャンネル間隔に等しい場合には、目的チャンネルのイメージ周波数は、目的チャンネルの次隣接チャンネルとなる。
例えば、ダウンコンバータを使用する無線通信方式において、ＩＦ信号の周波数から、該ＩＦ信号の周波数の２倍の周波数だけ離れたイメージ周波数信号に対するブロッキング等の要求仕様が、該低ＩＦ方式のダウンコンバータ９におけるイメージ抑圧比以下であるときに、このダウンコンバータ９は該無線方式の仕様を満足することになる。

また、低ＩＦ方式によれば、ＩＦ信号の周波数を低くすることができるので、ＩＦフィルタをアクティブフィルタによって構成することができ、ＩＣ化による装置の小型化が容易である。また、マルチモード無線機においても、無線通信方式毎にＩＦ信号の周波数を変える必要がなくなり、ＩＦフィルタを容易に共通化することができる。

なお、上述したローカル信号の周波数を中心として、目的信号の周波数に対してＩＦ信号の周波数の値だけ低周波側の対称の位置にイメージ周波数信号が存在するということは、ＩＦ信号の周波数の２倍の周波数が目的信号の周波数とイメージ周波数との周波数間隔になることと同じ意味である。

また、上述したようにマルチモード無線機では通信方式毎にチャンネル帯域幅が異なるため、ＩＦフィルタの帯域幅は無線通信方式毎に変更せざるを得ないが、低ＩＦ方式ではトランジスタのトランスコンダクタンス（ｇｍ）を変化させることにより特性を必要に応じて変更するｇｍＣ（トランスコンダクタンス・キャパシタ）フィルタ等を用いることにより、ＩＦフィルタの特性を容易に可変させることができる。そのため、マルチモード無線機に低ＩＦ方式を適用した場合には、ヘテロダイン方式のように複数のＩＦフィルタを必要とせず、１つのＩＦフィルタによって構成することができ、それによって回路規模を大きくすることなくマルチモード無線機を実現することができる。

しかしながら、上述したようにヘテロダイン方式に比べて優れた性能を有する低ＩＦ方式であっても、非特許文献１および非特許文献２において記載されるように、イメージ抑圧比は３０ｄＢ程度しか保証されない。また、３０ｄＢというイメージ抑圧比自体も容易に実現できる値ではなく、その実現のために、使用するトランジスタの性能のばらつきによるミキサのイメージ抑圧比の劣化を抑えるため、該トランジスタのサイズを大きくする必要があり、消費電力の増大およびｆＴ（遷移周波数：Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ：ｆＴと呼ばれる）の低下を引き起こし、イメージ抑圧比以外の諸特性が劣化するという問題がある。

また、３０ｄＢというイメージ抑圧比自体が実現できたとしても、イメージ周波数信号に対するブロッキング等の仕様が甘い無線通信方式には適用が可能であるが、３０ｄＢを超える妨害耐性が要求される場合には、当該要求仕様を満足できず、低ＩＦ方式を適用することができないという問題がある。

例えば、ＧＳＭ（Ｇｌｏｂａｌ Ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ Ｍｏｂｉｌｅ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ）（登録商標）においては、目的信号の周波数から３００ｋＨｚ以内の周波数におけるイメージ周波数信号に対するブロッキング等の妨害耐性の要求仕様が１８ｄＢであるので適用が可能である。

一方、Ｗ−ＣＤＭＡ（Ｗｉｄｅｂａｎｄ Ｃｏｄｅ Ｄｉｖｉｓｉｏｎ Ｍｕｌｔｉｐｌｅ Ａｃｃｅｓｓ）は目的信号の周波数から５ＭＨｚ離れた隣接チャンネルに対する妨害耐性の要求仕様が３３ｄＢであるので、上述した３０ｄＢのイメージ抑圧比では、実用上、要求使用に照らし合わせるとボーダーラインの性能となる。そのため、低ＩＦ方式において、当該要求仕様を満足するためには、装置に使用するミキサの選別やイメージ抑圧比を向上するための装置の精度向上策をとる必要があり、チップ面積を大きくしなければならない等、コスト上昇に繋がる問題がある。

また、さらに、ＧＳＭ（登録商標）やＷ−ＣＤＭＡにおいても、ＲＦ部における周波数変換の他に、デジタル部において複数のチャンネルからのチャンネル選択（以下、チャンネル選択という）を行うデジタルチューナやソフトウェア無線機のフロントエンドとして用いる場合がある。このような場合、例えば、ＧＳＭ（登録商標）においては、目的信号の周波数から３００ｋＨｚ以上離れた周波数におけるイメージ周波数信号に対するブロッキング等の妨害耐性の要求仕様が５０ｄＢ以上となり、Ｗ−ＣＤＭＡにおいても同様に要求仕様がイメージリジェクションミキサによって実現できるイメージ抑圧比を超えることから、事実上、デジタル部におけるチャンネル選択が不可能になる。したがって、低ＩＦ方式を、デジタルチューナやソフトウェア無線機のフロントエンドに適用することはできない。

低ＩＦ方式におけるこれらの問題を解決するために、前述したイメージリジェクションミキサを用いて４０ｄＢを超えるイメージ抑圧比を低ＩＦ方式において得る手段として、以下の第１から第４の手段を採用することを考えることができる。

第１の手段は、ＩＦ信号の周波数を高くし、周波数変換前のＲＦ部において、目的信号の周波数とイメージ周波数との差を大きくすることにより、ＲＦフィルタによってイメージ周波数信号を抑圧する手段である。

第２の手段は、特許文献１および特許文献２に記載されているデジタル処理による補正処理や、特許文献３および特許文献４の論文に記載されているアナログ回路処理による補正処理等によって、イメージリジェクションミキサの特性を補正する手段である。

第３の手段は、非特許文献３および非特許文献４のＦｉｇｕｒｅ３．２５（ｂ）に記載されるように、ＲＦ部において位相器を設け、該位相器により９０度の位相差を得て、ＲＦ信号を複素化し、複素化したＲＦ信号を複素ローカル信号との複素乗算により周波数変換を行うことにより、イメージ周波数信号の抑圧を行う手段である。

第４の手段は、非特許文献４のＦｉｇｕｒｅ３．２８およびＦｉｇｕｒｅ３．３１に記載されているように、複素ローカル信号を用いたミキサにより、ＲＦ信号の周波数変換および信号の複素化を行い、複素ローカル信号との複素乗算を再度行うことにより、イメージ周波数信号の抑圧を行う手段である。

しかしながら、第１から第４の手段では、以下のような問題をそれぞれ包含している。まず、第１の手段では、周波数処理がデジタル処理によって行われる近年の無線機において、ＩＦ信号の周波数を高くすることにより、ＩＦ信号のデジタル化のためのＡＤ（Ａｎａｌｏｇ Ｄｉｇｉｔａｌ）コンバータ（ＡＤＣ）および該ＡＤコンバータの出力を処理するデジタル信号処理部のクロックが上昇することにより消費電力が増大するという問題がある（ダウンコンバータにおける第１の問題）。

なお、この問題の対応策として、サブナイキストサンプリング手法を用いることより、ＡＤコンバータのクロックを低くすることができることは知られているが、この場合、ＡＤコンバータの入力周波数帯域を広くすることにより、消費電力が増大するという別の問題が発生してしまうためサブナイキストサンプリング手法を実際に採用することは困難である。

また、第２の手段では、デジタル処理による補正においては、デジタル部における演算処理のため、消費電力が増大するという問題があり、アナログ処理による補正においては補正のための回路規模が大きくなり、また、補正精度がよくないという問題がある（ダウンコンバータにおける第２の問題）。

また、第３の手段では、位相器において発生する損失が問題になる。位相器の損失は、例えば帯域を広げるため、位相器の次数を上げると増大し、この損失のため、受信感度が低下する。また、ＲＣ（抵抗−コンデンサ）によって構成される位相器においては、周波数が高いＲＦにてＲとＣの値が小さくなるために、入出力インピーダンスも考慮すると、実用的な精度が得られないという問題がある（ダウンコンバータにおける第３の問題）。

また、第４の手段では、複素ローカル信号を用いたミキサによる複素化においては、ミキサとローカル信号発振器が増えることにより消費電力が増大する問題及びローカル信号発振器数が増えることによるスプリアス受信等の問題がある（ダウンコンバータにおける第４の問題）。

以上の第１から第４の問題に加えて、低ＩＦ方式では、図２１に示すようにｃｏｓとｓｉｎの直交するローカル信号を出力する局部発振器であるＬｏｃａｌ８１３と２つの乗算器、すなわちミキサ８１４とミキサ８１５が要求され回路規模が大きくなり、ローカル信号が単一で、ミキサもひとつでよいヘテロダイン方式に対し、消費電力が増大するという問題がある（ダウンコンバータにおける第５の問題）。

（低ＩＦ方式のアップコンバータの背景技術）
次に、携帯電話機などの無線通信機における送信機、すなわちアップコンバータの機能として、通話内容およびデータ通信内容などの情報を含むベースバンド信号をＲＦ信号に変換するために、まず複素ベースバンド信号を複素ローカル信号とミキシングして実ＩＦ信号に変換し、実ＩＦ信号を実ローカル信号とミキシングして実ＲＦ信号に変換する機能がある。

アップコンバータでは、ＲＦフィルタによってＩＦ信号のイメージ周波数信号を抑圧するために、ＲＦ信号におけるシステム帯域幅の広帯域化に伴って、ＩＦ信号の周波数を高くすることが要求され、さらに、通信速度の高速化によるチャンネル帯域の広帯域化に伴うＲＦ帯域の広帯域化により、ＩＦ信号の周波数をより高くすることが要求されるようになっている。そのため、ＩＦ信号の処理部において、コストアップおよび消費電力の増大を招くという問題がある。逆に、ＩＦ信号の周波数を可能な限り低くしようとすると、ＲＦフィルタに対する要求仕様が厳しくなるという問題がある。

これらのアップコンバータに係る問題の対策として、アップコンバータにおいても、複素ベースバンド信号を全複素ミキサによって複素ＩＦ信号に変換し、該複素ＩＦ信号をイメージリジェクションミキサ（以下、半複素ミキサ）によって複素ローカル信号とミキシングすることにより、ＩＦ信号の周波数を低くしつつ、イメージ周波数信号を抑圧する構成（以下、第１の構成）を考えることができる。第１の構成によると、ＲＦフィルタの阻止帯域減衰量に対する要求仕様は軽減され、従来２段必要であったＲＦ信号のＳＡＷ（Ｓｕｒｆａｃｅ Ａｃｏｕｓｔｉｃ Ｗａｖｅ）フィルタが１段でよくなるという利点はある。

しかし、受信機において受信用として用いられる半複素ミキサのイメージ抑圧比の性能を参照すると、非特許文献１および非特許文献２において記載されるように、−３０ｄＢｃのイメージ周波数信号が送信スプリアスとして存在すると推定される。この性能では、送信スプリアスの許容マスク（以下、スプリアスマスク）の仕様を超える恐れがあるため、仕様を満たすためには、イメージ周波数信号を抑圧するＲＦフィルタが必要となる。ＲＦフィルタが必要となると、ＲＦフィルタに対する要求仕様とＩＦ信号の周波数の関係を考慮する必要が生じることとなり、結局のところ第１の構成でもＩＦ信号の周波数を低くすることができず、高いＩＦ信号周波数に起因する問題を解決することができない。

そこで、高いＩＦ信号周波数に係る問題を解決する別の手段として上述したダウンコンバータにおいて用いた低ＩＦ方式の構成（以下、第２の構成）を用いることが考えられる。図３２は、従来の低ＩＦ方式を適用したアップコンバータを示した図である。第２の構成をとると、半複素ミキサのイメージ周波数信号の抑圧効果によって、ＩＦ信号のイメージ周波数信号を抑圧するためのＲＦフィルタが不要、もしくはＲＦ信号のＳＡＷフィルタに対する要求仕様は大きく緩和され、要求仕様の条件によってはＲＦ信号のＳＡＷフィルタを不要とすることもできる。

しかしながら、第２の構成のアップコンバータにおいても、イメージ周波数信号を完全になくすことはできず、目的周波数の近くにイメージ周波数信号が現れる。図３３は、図３２の第２の構成のアップコンバータ３５おいて、複素ベースバンドにおけるキャリア間隔１．６ＭＨｚのＤＳＢ（Ｄｏｕｂｌｅ Ｓｉｄｅ Ｂａｎｄ）信号を、中心周波数を５ＭＨｚとして周波数変換を行った複素ＩＦ信号（図３３のＳ３５）のスペクトルを示した図である。図３４は、図３３に示す複素ＩＦ信号を、実数部（同相成分：Ｉ：Ｉｎ ｐｈａｓｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ）である実数軸信号Ｉ、虚数部（直交成分：Ｑ：ＱｕＡＤｒａｔｕｒｅ Ｐｈａｓｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ）である虚数軸信号Ｑの振幅間に１０％の誤差がある複素ローカル信号（７９５ＭＨｚ）とミキシングした実信号出力のスペクトルを示した図である。図３４では、イメージ周波数（７９０ＭＨｚ）において、目的信号（８００ＭＨｚ：Ｓ３６）に対し、−２６ｄＢｃのイメージ周波数信号（図３４：Ｓ３７）が発生している。

このため、上述した非特許文献１と２に記載されたミキサのように、イメージ抑圧比が−３０ｄＢｃ程度しか確保できない場合、第２の構成のアップコンバータでは目的信号近傍におけるスプリアスマスクの仕様を超えてしまう。仮に、当該スプリアスマスクの仕様を限界に近い状態で満たすようにできたとしても、半複素ミキサの性能のばらつきや環境条件の変動によるイメージ抑圧比の劣化により、安定して仕様を満足させることができないという問題がある。

イメージ抑圧比の劣化を改善する一つの方法として、ミキサに用いるトランジスタの製造誤差のばらつきをトランジスタのサイズを大きくすることによって改善する方法が存在する。しかし、トランジスタのサイズを大きくするとトランジスタの消費電力が増大し、ｆＴが低下するために、イメージ抑圧比以外の諸特性が劣化してしまう。さらに、アナログ回路が有する不正確性のために、多くの場合において仕様を満足するイメージ抑圧比を得ることは難しい。そのため、トランジスタのサイズを大きくするという方法を取ることも困難であると考えられる。

そこで、上述した第１の構成及び第２の構成のアップコンバータに係る問題を解決するため、非特許文献３と非特許文献４のＦｉｇｕｒｅ３．２８及びＦｉｇｕｒｅ３．３１に記載される受信機で用いられているポリフェーズフィルタによる信号処理を低ＩＦ方式の送信機に適用する構成（以下、第３の構成）が考えられる。第３の構成では、複素ＩＦ信号と複素ローカル信号のミキシングを行うミキサを、複素ＲＦ信号を出力する全複素ミキサとし、ミキサ出力の複素ＲＦ信号の負の周波数成分を、ポリフェーズフィルタによって抑圧する。しかし、第３の構成は理論的には優れているが、ポリフェーズフィルタは、ＲＣによって構成されるために損失が大きく、帯域が狭いので、高い減衰量もしくは広い帯域を得るために段数を増やしてしまうとさらに損失が増大してしまいフィルタ出力におけるイメージ抑圧比が低くなり、実用的でないという問題がある（アップコンバータにおける第１の問題）。

また、非特許文献４では、Ｆｉｇｕｒｅ３．２８およびＦｉｇｕｒｅ３．３１に記載されているように、半複素ミキサによってベースバンド信号を複素化することにより、上述した全複素ミキサに入力する複素ＩＦ信号を得る方法も示されている。しかし、この方法では、ミキサとローカル信号発振器が増えることにより消費電力が増大する問題と、ローカル信号発振器数が増えることによるスプリアス受信等の問題がある（アップコンバータにおける第２の問題）。

以上の第１及び第２の問題に加えて低ＩＦ方式のアップコンバータでは、図３２に示すようにｃｏｓとｓｉｎの直交するローカル信号を出力するＬｏｃａｌ４０１と２つの乗算器、すなわちミキサ４０２とミキサ４０３が要求され回路規模が大きくなり、ローカル信号が単一で、ミキサもひとつでよいヘテロダイン方式に対し、消費電力が増大するという問題がある（アップコンバータにおける第３の問題）。

（ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ及びアップコンバータの背景技術）
次に、ＲＦ信号またはＩＦ信号を複素ベースバンド信号に変換するダウンコンバータ及びアップコンバータのうち、最も回路が簡略であり、小型化が容易である構成例として、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ及びアップコンバータがある。
（ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ）
図４４は、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータを示した図であり、図５６は、ゼロＩＦ方式のアップコンバータを示した図である。

図４５は、図４４に示すゼロＩＦ方式のダウンコンバータ４６におけるミキシングの処理を示した図である。実数ＲＦ信号（ｓ_ｒｆ（ｔ））（以下、実ＲＦ信号と呼ぶ）を、局部発振器６０２から出力される該実ＲＦ信号の周波数ｆ_ｃと同一の周波数の複素ローカル信号（Ｌ_ｒｆ（ｔ））と半複素ミキサ６０４によって乗算（半複素ミキシング）を行い、中心周波数が周波数ゼロ（ＤＣ）となる周波数変換を行いつつ、当該信号を複素化し、複素ベースバンド信号ｓ_ｂｂ（ｔ）として復調部へ入力する。
このとき、実ＲＦ信号の正の成分のみをベースバンド信号に変換するはずの半複素ミキサ６０３の動作において、ＩＱ間のインバランスのために発生するＥＶＭ（Ｅｒｒｏｒ Ｖｅｃｔｏｒ Ｍａｇｎｉｔｕｄｅ）の劣化のために発生する実ＲＦ信号の負の成分Ｓ_１ｍ（ｔ）（正の成分の複素共役信号）と、複素ローカル信号の誤差成分（Ｌ_１ｅ（ｔ））により複素ベースバンド（ＢＢ）信号（ｓ_ｂｂ（ｔ））の周波数ゼロの付近で、目的信号（Ｓ_１ｐ（ｔ）Ｌ_１（ｔ））に対して実ＲＦ信号の負の周波数成分に基づく信号（Ｓ_１ｍ（ｔ）Ｌ_１ｅ（ｔ））が重なることになる。これにより目的となる信号のみを取り出すことが困難となる問題がある。
なお、図４５に示す処理における実ＲＦ信号、複素ローカル信号、複素ベースバンド信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（１）、（２）、（３）として表される。

また、図５７は、図５６に示すゼロＩＦ方式のアップコンバータ６６におけるミキシングの処理を示した図である。複素ベースバンド信号（ｓ_ｂｂ（ｔ））を、局部発振器９１０から出力されるＲＦ信号（ｓ_ｒｆ（ｔ））の周波数ｆ_ｃを有する複素ローカル信号（Ｌ_ｒｆ（ｔ））と半複素ミキサ９１１によって乗算（半複素ミキシング）を行い、ＲＦ信号周波数ｆ_ｃに周波数変換し、ＲＦ信号の実数部を出力する。当該処理においてもダウンコンバータの場合と同様に、ＥＶＭの劣化により、複素ローカル信号の誤差成分（Ｌ_１ｅ（ｔ））と、複素ベースバンド信号（ｓ_ｂｂ（ｔ））とにおいてＲＦ信号周波数ｆ_ｃの負の周波数、すなわちＲＦ信号への周波数変換と逆方向の周波数変換が行われ、実数部を出力する際に、ＲＦ信号周波数ｆ_ｃにおいて逆方向の周波数に変換された信号（Ｓ_１ ^＊（ｔ）Ｌ_１ｅ ^＊（ｔ））がＲＦ信号（Ｓ_１（ｔ）Ｌ_１（ｔ））と重なることになる。これにより目的となる信号のみを取り出すことが困難となる問題がある。
なお、図５７に示す処理における複素ベースバンド信号、複素ローカル信号、複素ＲＦ信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（４）、（５）、（６）として表される。

上記のゼロＩＦ方式のダウンコンバータ及びアップコンバータは、上述したヘテロダイン方式などの多段階の周波数変換を行う方式と比較して小形となる利点があるが、上述したミキサと、ローカル信号における実数軸信号Ｉと虚数軸信号Ｑとミキサによる処理が完全に直交しないことによる不完全性によって生じるＥＶＭの劣化という問題や、ミキサにおけるローカル信号のリークを自己受信することによるＤＣオフセットが発生するという問題や、ミキサの非直線性に起因する２次相互変調（ＩＭ２）が発生し、目的信号に干渉してしまうという問題などを抱えている。
また、ゼロＩＦ方式のアップコンバータにおいても、上述した多段階の周波数変換を行うアップコンバータと比較して小形となる利点があるが、ＥＶＭの劣化という問題や、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータにおけるＤＣオフセットに相当するキャリアリークの問題を抱えている。これらの問題の中でも、ＥＶＭの劣化は、通信速度の高速化に伴って多値変調を行う際に、通信速度の限界に大きな影響を及ぼすため特に対処が必要となる。

上述したようにＥＶＭの劣化は、ローカル信号、ミキサの処理後の信号における実数軸信号Ｉと虚数軸信号Ｑとが完全に直交しない不完全性によって生じる。ＥＶＭの劣化を防ぐための対策として、ローカル信号の実数軸信号Ｉおよび虚数軸信号Ｑ間の振幅誤差と位相誤差の低減、ミキサを構成するトランジスタ間の誤差の低減といった回路上の特性改善を行う技術が開発されている。また、複素ベースバンド信号をデジタル化した後にデジタル信号処理により実数軸信号Ｉおよび虚数軸信号Ｑ間の誤差を補償することによって劣化を防ぐ数多くの技術も開発されている。

しかしながら、回路上の特性改善については、アナログ回路が有する不完全性のために限界がある。特に、多値変調においては符号間干渉の劣化が生じ、ＯＦＤＭ（Ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌ Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ Ｄｉｖｉｓｉｏｎ Ｍｕｌｔｉｐｌｅｘｉｎｇ）においてはキャリア間干渉の劣化が生じることになり、これらの劣化によってゼロＩＦ方式における通信速度の高速化の限界を生じさせている。また、デジタル信号処理による補償技術も、複雑な処理を行うため、消費電力の増大等を引き起こしており、上記の対策ではＥＶＭの劣化を充分に防ぐことができていないという問題がある（ゼロＩＦ方式における第１の問題）。

上述したゼロＩＦ方式のダウンコンバータにおいて発生する実ＲＦ信号の負の周波数成分を抑圧する手段の一例として、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータと類似の構成を有する非特許文献３及び４（Ｆｉｇｕｒｅ３．２５（ｂ））のイメージ抑圧型ダウンコンバータのイメージ抑圧技術について考察する。この構成を有するダウンコンバータを一般化すると図４６に示す構成となる。図４６に示すダウンコンバータ４７では、実ＲＦ信号を周波数変換前に正と負で周波数特性が異なる複素係数フィルタ５１３を用いることで、実ＲＦ信号の負の周波数成分を抑圧した複素ＲＦ信号ｓ_ｒｆ（ｔ）が得られる。全複素ミキサ６１０は該複素ＲＦ信号ｓ_ｒｆ（ｔ）と複素ローカル信号Ｌ_ｒｆ（ｔ）とをミキシングして、複素ＩＦ信号ｓ_ｉｆ（ｔ）にダウンコンバートする。

図４７は、図４６のダウンコンバータ４７において複素係数フィルタ５１３が存在しない場合の処理を示した図である。複素係数フィルタ５１３が存在しないと、複素ローカル信号Ｌ_ｒｆ（ｔ）と全複素ミキサ６１０の不完全性によって負の周波数成分Ｌ_１ｅ（ｔ）が生じ、該負の周波数成分はイメージ周波数信号（ｓ_１ｍ（ｔ）Ｌ_１ｅ（ｔ）＋ｓ_２ｍ（ｔ）Ｌ_１ｅ（ｔ））を発生させる要素となってしまう。
図４７に示す処理における実ＲＦ信号、複素ローカル信号、複素ＩＦ信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（７）、（８）、（９）として表される。

一方、複素係数フィルタ５１３で負の周波数成分を抑圧する場合には、イメージ周波数信号による妨害を改善することができる。図４８は、この処理の様子を示した図であり、負の周波数成分が抑圧された複素ＲＦ信号ｓ’_ｒｆ（ｔ）に基づく成分のみが周波数変換され複素ＩＦ信号ｓ_ｉｆ（ｔ）となる。ただし、図４８においても実際には複素係数フィルタの減衰量が有限であるので完全には抑圧できないが、複素ＲＦ信号の負の周波数成分の信号による妨害は全複素ミキサ６１０単体のイメージ抑圧比に加えて、複素係数フィルタ５１３の負の周波数の減衰量だけ改善されることになる。
図４８に示す処理における実ＲＦ信号、複素ＲＦ信号、複素ローカル信号、複素ＩＦ信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（１０）、（１１）、（１２）、（１３）として表される。

図４６に示すダウンコンバータ４７を、ゼロＩＦ方式に適用するとミキシングの処理は、図４９に示すように実ＲＦ信号の負の周波数成分が抑圧されることになり、目的信号のみが周波数ゼロの付近において得ることが可能となる。
図４９に示す処理における実ＲＦ信号、複素ＲＦ信号、複素ローカル信号、複素ベースバンド信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（１４）、（１５）、（１６）、（１７）として表される。

（ゼロＩＦ方式のアップコンバータ）
次に、ゼロＩＦ方式のアップコンバータについて説明する。ゼロＩＦ方式のアップコンバータにおいてもゼロＩＦ方式のダウンコンバータと同じく、全複素ミキサと複素係数フィルタを用いることで、ＩＱ間のインバランスのために発生するＥＶＭの劣化による送信信号の歪みの誤差を抑圧することができる。
図５８は、全複素ミキサ９２０と複素係数フィルタ７１０を備えたアップコンバータ６７の構成を示した図である。当該構成のアップコンバータ６７におけるミキシングの処理は図５９に示すようになり、全複素ミキサ９２０は複素ベースバンド信号ｓ_ｂｂ（ｔ）と複素ローカル信号Ｌ_ｒｆ（ｔ）とをミキシングすることで複素ＲＦ信号ｓ_ｒｆ（ｔ）を出力する。そして、出力された複素ＲＦ信号に正と負で周波数特性が異なる複素係数フィルタ７１０を用いることで、複素ＲＦ信号の負の周波数成分を抑圧した後に実数部を取り出すことで目的とする実ＲＦ信号（１／２（ｓ_１（ｔ）Ｌ_１（ｔ）＋ｓ_１ ^＊（ｔ）Ｌ_１ ^＊（ｔ）））を得ることが可能となる。
図５９に示す処理における複素ベースバンド信号、複素ローカル信号、複素ＲＦ信号、実ＲＦ信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（１８）、（１９）、（２０）、（２１）として表される。

しかしながら、ローカル信号が単一で、ミキサもひとつでよいヘテロダイン方式に対し、従来のゼロＩＦ方式における図４４や図５６の構成ではｃｏｓとｓｉｎの直交するローカル信号を出力する局部発振器（Ｌｏｃａｌ６０２やＬｏｃａｌ９１０）と２つの乗算器、（ミキサ６０４、６０５やミキサ９１２、９１３）が必要となり、また、図４６、図５８や非特許文献４のＦｉｇｕｒｅ３．２８およびＦｉｇｕｒｅ３．３１の構成では複素係数フィルタやミキサの数が増えることから回路規模が大きくなる。そのため、ゼロＩＦ方式では、ヘテロダイン方式に比べて消費電力が増大するという問題がある（ゼロＩＦ方式における第２の問題）。

また、さらに、非特許文献４では、Ｆｉｇｕｒｅ３．２８およびＦｉｇｕｒｅ３．３１に記載されているように、半複素ミキサを用いて信号を複素化する方法も示されている。しかし、この方法では、ミキサとローカル信号発振器が増えることにより消費電力が増大する問題と、ローカル信号発振器数が増えることによるスプリアス受信等の問題がある（ゼロＩＦ方式における第３の問題）。
特開２００２−２４６８４７号公報 特開平６−１８８９２８号公報 特許第２９８８２７７号公報 特開２０００−２２４４９７号公報 フィリップス社ＳＡ１９２０データシート フィリップス社ＳＡ１９２１データシート "Mixer Topology Selection for a Multi-Standard High Image-Reject Front-End"，Vojkan Vidojkovic，Johan van der Tang，Arjan Leeuwenburgh and Arthur van Roermumd, ProRISC Workshop on Circuits， Systems and Signal Processing，pp. 526-530，2002 "CMOS WIRELESS TRANSCEIVER DESIGN"，Jan Crols， Michiel Steyaert，Kluwer，International Series in Engineering and Computer Science,1997 "A Fully Integrated 900MHz CMOS Double Quadrature Downconver", Jan Crols, Michiel Steyaert,IEEE International Solid State Circuits Conference,ISSCC95 SESSION8 WIRELESS COMMUNICATION PAPER TA 8.1,pp136-137, 1995 "A 1.9GHz Si Direct Conversion Receiver IC for QPSK Modulation Systems", Chikau Takahashi, Ryuichi Fujimoto, Satoshi Arai, Tetsuro Itakura, Takashi Ueno, Hiroshi Tsurumi, Hiroshi Tanimoto, Shuji Watanabe, Kenji Hirakawa,IEEE International Solid State Circuits Conference,ISSCC95 SESSION8 WIRELESS COMMUNICATION PAPER TA 8.2,pp138-139, 1995

上述したように、低ＩＦ方式のダウンコンバータでは、５つの問題が存在し、また、低ＩＦ方式のアップコンバータでは３つの問題が存在し、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ及びアップコンバータにおいて３つの問題が存在している。
ここで、上記の問題をまとめると、低ＩＦ方式のダウンコンバータ及びアップコンバータにおける主な問題は、充分なイメージ抑圧比が得られないこと及び消費電力の増大に起因する問題である。
また、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ及びアップコンバータでの主問題は、ＥＶＭの劣化及び消費電力の増大に起因する問題である。
また、さらに、低ＩＦ方式及びゼロＩＦ方式のダウンコンバータとアップコンバータにおいて、広帯域あるいはマルチバンドのＲＦ信号の処理を可能とすることが市場のニーズとして高まってきていることから上記の低ＩＦ方式及びゼロＩＦ方式に起因する問題を解決しつつ広帯域化、マルチバンド化を図らなければならないという問題もある。

本発明は、上記問題を解決するためになされたもので、その目的は、消費電力を軽減させつつ、低ＩＦ方式では充分なイメージ抑圧比を得ることができ、ゼロＩＦ方式ではＩＱ間のインバランスによって発生するＥＶＭの劣化を抑えることができ、さらに、広帯域なＲＦ信号を処理することができるダウンコンバータおよびアップコンバータを提供することにある。

上述した課題を解決するために、本発明は、ＲＦ信号を低周波数へ周波数変換するダウンコンバータであって、入力されるＲＦ信号に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の実数部を生成し、前記入力されるＲＦ信号に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の虚数部を生成し、正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧して複素ＲＦ信号を出力する複素係数トランスバーサルフィルタと、所定の周波数を有する実ローカル信号を出力する局部発振器と、前記複素係数トランスバーサルフィルタ及び前記局部発振器に接続され、前記複素係数トランスバーサルフィルタから出力される前記複素ＲＦ信号及び前記局部発振器から出力される前記実ローカル信号を乗算して周波数変換し、前記ＲＦ信号の周波数より前記所定の周波数離れた周波数の複素信号を出力する複素ミキサと、を備えたことを特徴とするダウンコンバータである。

また、本発明は、ＲＦ信号を低周波数へ周波数変換するダウンコンバータであって、複数の出力端を備え入力されるＲＦ信号を切り替えて出力する分配器と、前記分配器の出力端に一対一に対応して接続される複数のトランスバーサルフィルタであって、それぞれ異なる通過帯域周波数を有し、前記分配器から出力されるＲＦ信号に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の実数部を出力し、前記分配器から出力されるＲＦ信号に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の虚数部を出力することで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を前記通過帯域周波数で抑圧して複素ＲＦ信号を出力する複数の複素係数トランスバーサルフィルタと、前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタの通過帯域周波数に応じた周波数の実ローカル信号を切り替えて出力する局部発振器と、前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタのそれぞれに一対一で接続される複数の複素ミキサであって、前記局部発振器に接続され、前記複素係数トランスバーサルフィルタから出力される前記複素信号と、前記局部発振器から出力される前記実ローカル信号とを乗算して周波数変換し、前記ＲＦ信号の周波数より前記所定の周波数離れた周波数の複素信号を出力する複数の複素ミキサと、前記複数の複素ミキサに接続され、前記複数の複素ミキサの接続を切り替えて前記複数の複素ミキサから出力される前記複素信号を出力する合成器と、を備えたことを特徴とするダウンコンバータである。

また、本発明は、複素信号をＲＦ信号の周波数へ周波数変換するアップコンバータであって、所定の周波数を有する実ローカル信号を出力する局部発振器と、前記局部発振器に接続され、入力される前記複素信号と、前記局部発振器から出力される実ローカル信号とを乗算して周波数変換して複素ＲＦ信号を出力する複素ミキサと、前記複素ミキサに接続され、前記複素ミキサから出力される前記複素ＲＦ信号の実数部に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い、前記複素ＲＦ信号の虚数部に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行うことで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧して実数ＲＦ信号を出力する複素係数トランスバーサルフィルタと、を備えたことを特徴とするアップコンバータである。

また、本発明は、複素信号をＲＦ信号の周波数に周波数変換するアップコンバータであって、複数の出力端を備え入力される前記複素信号を切り替えて出力する分配器と、前記分配器の出力端に一対一に対応して設けられ、それぞれ異なる通過帯域周波数を有し、入力される前記複素ＲＦ信号の実数部に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い、前記複素ＲＦ信号の虚数部に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行うことで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を前記通過帯域周波数で抑圧して実数ＲＦ信号を出力する複数の複素係数トランスバーサルフィルタと、前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタの通過帯域周波数に応じた周波数の実ローカル信号を切り替えて出力する局部発振器と、前記分配器の出力端と前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタのそれぞれの入力とに一対一で接続される複数の複素ミキサであって、前記局部発振器に接続され、前記分配器から出力される前記複素信号と、前記局部発振器から出力される前記実ローカル信号とを乗算して周波数変換し、複素ＲＦ信号を対応する前記複素係数トランスバーサルフィルタに出力する複数の複素ミキサと、前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタに接続され、前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタから出力される前記実ＲＦ信号を切り替えて出力する合成器と、を備えたことを特徴とするアップコンバータである。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータの原理）
次に、本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの原理について、本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの基本構成例を参照して説明する。図１は、本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第１の基本構成例であるダウンコンバータ１を示した図である。ダウンコンバータ１は、例えば、無線受信機であり、アンテナに接続される入力端ＴＲＦから入力したＲＦ（Ｒａｄｉｏ Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号をＩＦ（Ｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅ Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号に変換するＩＦ生成部１１と、ＩＦ生成部１１から出力されるＩＦ信号をベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑに変換し、ベースバンド信号を取り出して復調部に出力するベースバンド生成部１２とから構成される。

ＩＦ生成部１１は、ＬＮＡ（Ｌｏｗ Ｎｏｉｓｅ Ａｍｐｌｉｆｉｅｒ）１１１と、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５と、実ローカル信号を出力する局部発振器であるＬｏｃａｌ１８１と、半複素ミキサ１１８とから構成される。

ＩＦ生成部１１において、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、正の周波数または負の周波数成分を抑圧するためのフィルタであり、ＢＰＦ（Ｂａｎｄ Ｐａｓｓ Ｆｉｌｅｔｅｒ）−Ｉ１１５ａおよびＢＰＦ−Ｑ１１５ｂによって構成される。複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の入力端Ｉｒｐは、ＢＰＦ−Ｉ１１５ａおよびＢＰＦ−Ｑ１１５ｂの入力端に共通に接続され、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の出力端ＯｒｐＩはＢＰＦ−Ｉ１１５ａの出力端に接続され、出力端ＯｒｐＱは、ＢＰＦ−Ｑ１１５ｂの出力端に接続される。

半複素ミキサ１１８は、ＲＦ信号を中間周波数（ＩＦ）へ周波数変換するためのものであり、乗算器であるミキサＩ１８２と、ミキサＱ１８３とから構成される。Ｌｏｃａｌ１８１は、半複素ミキサ１１８の入力端Ｉｈｍからｃｏｓあるいはｓｉｎの実信号である実数のローカル信号（以下、実ローカル信号）を入力する。半複素ミキサ１１８は、入力端ＩｈｍＩと入力端ＩｈｍＱから入力される複素信号Ｓ１１Ｂと実ローカル信号を乗算し、周波数ゼロより所定の周波数離れた周波数値であって、ＲＦ信号の信号帯域外の周波数の値へ周波数変換を行い、複素信号Ｓ１１Ｃを出力する。

ここで、周波数ゼロより所定の周波数離れた周波数値であって、ＲＦ信号のチャネル信号帯域外の周波数の値、すなわち中間周波数は、ＲＦ信号のチャネル信号帯域外でＲＦ信号の中心周波数からオフセット周波数離れた周波数（特許請求の範囲に記載のダウンコンバータにおける所定の周波数に対応）である。

ベースバンド生成部１２は、ＩＦ生成部１１と端子ＴＩ、ＴＱにおいて接続され、ＢＰＦ１２１、１２２と、ＡＧＣアンプ（Ａｕｔｏ Ｇａｉｎ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ａｍｐｌｉｆｉｅｒ）１２３、１２４と、ＡＤコンバータ（ＡＤＣ：Ａｎａｌｏｇ／Ｄｉｇｉｔａｌ Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ）１２５、１２６と、インバランス補正部１２７と、局部発振器であるＬｏｃａｌ１２８と、全複素ミキサ１２９と、ＬＰＦ（Ｌｏｗ Ｐａｓｓ Ｆｉｌｔｅｒ）１３０、１３１とから構成される。

ＢＰＦ１２１及び１２２は、入力される複素信号Ｓ１１Ｃの実数軸成分（Ｓ１１ＣＩ）及び虚数軸成分（Ｓ１１ＣＱ）に対して中間周波数を中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、複素信号Ｓ１２Ａを出力する。

ＡＧＣアンプ１２３、１２４は入力端ＴＡＧＣから印加される電圧に応じてゲイン（利得）を制御する。ＡＤＣ１２５、１２６は、アナログ信号をデジタル信号へ変換する。

インバランス補正部１２７は、補償値メモリ１３２と、乗算器１３３とから構成され、ＡＧＣアンプ１２３の出力信号の振幅とＡＧＣアンプ１２４の出力信号の振幅の差に基づくＡＤコンバータ１２５の出力信号Ｓ１２ＣＩの振幅とＡＤコンバータ１２６の出力信号Ｓ１２ＣＱの振幅との差をデジタル的に補正する。半複素ミキサ１１８の実数部と虚数部の信号が完全に直交している場合には、正と負の信号が干渉することはないが、ベースバンド生成部１２で行われるフィルタ処理やＡＧＣアンプ１２３、１２４、ＡＤコンバータ１２５及び１２６において実数部と虚数部に振幅差が存在すると、イメージ周波数信号によるイメージ周波数妨害が発生する。そのため、当該インバランス補正部１２７によって補正を行うことにより、目的信号帯域全域でイメージ周波数妨害の発生を抑制することができる。

インバランス補正部１２７において、補償値メモリ１３２は、ＡＤコンバータ１２６の出力信号Ｓ１２ＣＱの振幅とＡＤコンバータ１２５の出力信号Ｓ１２ＣＩの振幅との比の値（補償値）が、ＡＤコンバータ１２６の出力信号Ｓ１２ＣＱの振幅に対応して予め格納されている。乗算器１３３は、入力端ＩｉｃＱにてＡＤコンバータ１２６の出力信号Ｓ１２ＣＱの振幅と、該振幅に応じて補償値メモリ１３２から入力した補償値とを乗算し、乗算結果を出力信号Ｓ１２ＤＱとして出力端ＯｉｃＱに出力する。なお、入力端ＩｉｃＩにおいて、ＡＤコンバータ１２５の出力信号Ｓ１２ＣＩは、出力端ＯｉｃＩに出力信号Ｓ１２ＤＩとしてそのまま出力される。

全複素ミキサ１２９は、周波数変換するためのものであり、乗算器であるミキサＩＩ１７１と、ミキサＩＱ１７２と、ミキサＱＩ１７４と、ミキサＱＱ１７５と、減算器１７３と、加算器１７６とから構成される。全複素ミキサ１２９は、入力端ＩｃｍｃにおいてＬｏｃａｌ１２８から実数軸ローカル信号ｃｏｓが入力され、入力端ＩｃｍｓにおいてＬｏｃａｌ１２８から虚数軸ローカル信号ｓｉｎが入力される。入力端ＩｃｍＩおよびＩｃｍＱから入力された複素信号Ｓ１２Ｄに対して周波数ゼロとなる周波数変換を行い、複素信号Ｓ１２Ｅを出力する。

次に、上述したダウンコンバータ１の全体的な動作について説明する。アンテナから入力端ＴＲＦにて入力された実信号のＲＦ信号がＬＮＡ１１１によって増幅され、実信号Ｓ１１Ａが出力される。当該信号が入力される複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、入力端Ｉｒｐから入力される実信号Ｓ１１Ａに対してイメージ周波数信号を抑圧し、出力端ＯｒｐＩおよびＯｒｐＱから、互いに９０°の位相差を有する複素信号Ｓ１１Ｂの実数軸成分Ｓ１１ＢＩおよび虚数軸成分Ｓ１１ＢＱを半複素ミキサ１１８に出力する。半複素ミキサ１１８は、Ｌｏｃａｌ１８１から入力されるｃｏｓあるいはｓｉｎの実信号に基づいて実数軸成分Ｓ１１ＢＩおよび虚数軸成分Ｓ１１ＢＱに対して周波数変換を行い、複素信号Ｓ１１Ｃを出力する。

ＢＰＦ１２１およびＢＰＦ１２２は、複素信号Ｓ１１Ｃの実数軸成分Ｓ１１ＣＩおよび虚数軸成分Ｓ１１ＣＱに対して正と負のＩＦ信号の中間周波数を中心とした所定の範囲に帯域制限を行い、複素信号Ｓ１２ＡをＡＧＣアンプ１２３、１２４に出力する。ＡＧＣアンプ１２３、１２４は、複素信号Ｓ１２Ａの実数軸成分Ｓ１２ＡＩおよび虚数軸成分Ｓ１２ＡＱの振幅を、ＡＤコンバータ１２５および１２６に入力するのに適切なレベルに調整し、複素信号Ｓ１２ＢをＡＤコンバータ１２５および１２６に出力する。ＡＤコンバータ１２５および１２６は入力された信号をデジタル信号に変換し、複素信号Ｓ１２Ｃをインバランス補正部１２７に出力する。

インバランス補正部１２７は、入力される複素信号Ｓ１２Ｃの実数軸成分Ｓ１２ＣＩと虚数軸成分Ｓ１２ＣＱとの差をデジタル的に補正して、複素信号Ｓ１２Ｄの実数軸成分Ｓ１２ＤＩおよび虚数軸成分Ｓ１２ＤＱを出力する。全複素ミキサ１２９は、複素信号Ｓ１２Ｄを、Ｌｏｃａｌ１２８から出力される複素ローカル信号の実数軸ローカル信号ｃｏｓおよび虚数軸ローカル信号ｓｉｎによって、中心周波数が周波数ゼロとなる周波数変換を行い、複素信号Ｓ１２ＤをＬＰＦ１３０および１３１に出力する。ＬＰＦ１３０および１３１は複素信号Ｓ１２Ｄの高周波成分の除去を行い複素ベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑをそれぞれ出力端ＴＯＩとＴＯＱへ出力する。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータにおける複素係数トランスバーサルフィルタ）
次に、ダウンコンバータ１におけるＩＦ生成部１１内の複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の設計法及びその詳細な動作について説明する。

複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、ＲＦ信号を、実信号から複素信号に変換する。複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、複素信号の実数軸信号の処理用として偶対称インパルスとのたたみ込み積分を行うバンドパスフィルタ（ＢＰＦ−Ｉ１１５ａ）と、虚数数軸信号の処理用として奇対称インパルスとのたたみ込み積分を行うバンドパスフィルタ（ＢＰＦ−Ｑ１１５ｂ）とから構成され、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、２つのバンドパスフィルタの出力信号の間で９０°の位相差を有するように出力する。

複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、例えば周波数シフト法によって設計される。すなわち、予め定められた通過帯域幅Ｂｗ／２、阻止帯域減衰量ＡＴＴの実係数ＬＰＦを設計し、この実係数ＬＰＦの係数にｅ^ｊωｔを乗じて、中心周波数ω、通過帯域幅Ｂｗ、阻止帯域減衰量ＡＴＴのフィルタを得ることができる。ここでは、中心周波数ω＝８００ＭＨｚ、阻止帯域減衰量ＡＴＴ＝３９ｄＢとし、さらに、サンプリング周波数を２．４ＧＨｚとして複素係数トランスバーサルフィルタ１１５を設計する。

図４は、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の実数部のインパルス応答を示した図であり、包絡線の中心に対して偶対称のインパルス応答（以下、偶対称インパルス応答と記載）を有する。図５は、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の虚数部のインパルス応答を示す図であり、包絡線の中心に対して奇対称のインパルス応答（以下、奇対称インパルス応答と記載）を有する。なお、図４及び図５の縦軸は、正規化された値である。

次に、ＩＦ生成部１１内の複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の動作について説明する。図１において、入力端ＴＲＦにて実信号のＲＦ信号を入力することにより、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、入力端ＩｒｐにてＬＮＡ１１１から実信号Ｓ１１Ａを入力し、出力端ＯｒｐＩおよびＯｒｐＱから、複素信号Ｓ１１Ｂの実数軸成分Ｓ１１ＢＩおよび虚数軸成分Ｓ１１ＢＱを、それぞれ出力する。

ここで、実信号Ｓ１１Ａが一例として以下のような２つの信号になるように、入力端ＴＲＦにて２つの実信号ＲＦを入力する。すなわち、一方の信号は、中心周波数＝８００ＭＨｚ、キャリア間隔＝１．６ＭＨｚ、各キャリアの電力＝−２０ｄＢであるＤＳＢ信号であり、この信号を目的信号とする。また、他方の信号は、上述した目的信号より１０ＭＨｚ低い周波数である周波数＝７９０ＭＨｚ、電力＝０ｄＢのＣＷ（Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ
Ｗａｖｅ）信号であり、この信号を目的外信号、すなわちイメージ周波数信号とする。

図２は、出力端ＯｒｐＩおよびＯｒｐＱにおいて観測される複素信号Ｓ１１Ｂのスペクトルを示した図である。図２において破線は複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の周波数特性を示したものである。図２に示されるように上述した目的信号（図２のＳ１−１及びＳ１−２）およびイメージ周波数信号（図２のＳ２）は複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の通過帯域内にあるが、負の周波数帯域に存在するイメージ周波数信号（図２のＳ４）及び目的信号（図２のＳ３−１、Ｓ３−２）は複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の通過帯域外にあり、負の周波数帯域に存在するイメージ周波数信号（図２のＳ４）は、正の周波数帯に存在するイメージ周波数信号（図２のＳ２）に対して３９ｄＢ抑圧されている。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータにおける半複素ミキサの動作）
次に、ダウンコンバータ１における半複素ミキサ１１８の詳細な動作について説明する。まず、実信号のＲＦ信号がＬＮＡ１１１によって増幅された信号をＡｓ_ｒｆ（ｔ）とし、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５によって出力されるＲＦの複素信号Ｓ１１ＢをＡ（ｓ_ｒｆｉ（ｔ）＋ｊｓ_ｒｆｑ（ｔ））とし、複素ＲＦ信号の実数部と虚数部の間の振幅誤差をＡ_ｅとする。また、半複素ミキサ１１８から出力されるＩＦの複素信号Ｓ１１Ｃをｓ_ｉｆ（ｔ）とし、Ｌｏｃａｌ１８１によって入力される実ローカル信号をＬ_ｏ（ｔ）とする。このとき、ｓ_ｉｆ（ｔ）は次の式（１−１）によって表され、複素ＲＦ信号の振幅誤差により目的の周波数変換に対し反対方向の周波数変換操作が行われる。

ここで、実信号であるローカル信号は互いに複素共役な複素信号Ｌ_ｏｉ（ｔ）とＬ_ｏｑ（ｔ）の合成であるため、ｓ_ｉｆ（ｔ）は次式（１−２）によって表すことができる。式（１−２）に示すように、実ローカル信号は、複素ＲＦ信号の非誤差成分によりプラス方向の周波数変換操作が行われ、複素ＲＦ信号の誤差成分によりマイナス方向の周波数変換操作が行われる。

そして、ＢＰＦ１２１および１２２によって、ダウンコンバージョン操作（周波数ゼロに近い周波数に変換する操作）を行う項以外の項が抑圧されると、次式（１−３）の通りとなる。

式（１−３）に示すように、式（１−３）の第１項は、ＲＦ信号の正の周波数に対してローカル信号によりマイナス方向へ周波数シフトされていることを示している。式（１−３）の第２項は、ＲＦ信号に誤差が存在することにより発生した負の周波数に対してローカル信号によりプラス方向へ周波数シフトされていることを示している。

このとき、目的のＲＦ信号周波数よりも中間周波数の２倍の値、低周波数側の周波数に信号が存在すると、当該信号の負の周波数がプラス方向へ周波数シフトされ、シフトされた後の周波数は、中間周波数に変換される目的信号の周波数と一致し、イメージ周波数妨害が発生することになる。

ここで、位相誤差をφ_ｅとした場合に、位相誤差をφ_ｅによるイメージ抑圧比の劣化を考慮すると、イメージ抑圧比ＩＭＲ_mixは、次式（１−４）によって求められる。

本発明においては、ミキサ１８２、１８３における誤差がないものと仮定すると、イメージ抑圧比は、ＲＦ信号における複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の負の周波数における抑圧比と一致することになる。

次に、図２１に示した従来のダウンコンバータ９における半複素ミキサ８１０のミキサＩ８１４及びミキサＱ８１５からの出力と、本発明のダウンコンバータ１における半複素ミキサ１１８のミキサＩ１８２とミキサＱ１８３からの出力について、具体的な周波数値を適用した一例を示し、その違いについて説明する。なお、本具体例の前提として、前記半複素ミキサ８１０と１１８のミキサは理想ミキサとしている。
本発明のダウンコンバータ１において、Ｌｏｃａｌ１８１によって入力される実ローカル信号としてＲＦ信号周波数に近い７９５ＭＨｚの実ローカル信号を入力すると、ダウンコンバートされ、図２において、正の周波数帯に存在する目的信号（図２のＳ１−１及びＳ１−２）は、５ＭＨｚ付近に周波数シフトされる（図３のＳ５−１及びＳ５−２）。一方、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５によって３９ｄＢ抑圧された負の周波数帯に存在するイメージ周波数信号（図２のＳ４）は、５ＭＨｚに周波数シフトされる（図３におけるＳ６）。一方、図２２に示されているように従来のダウンコンバータ９では負の周波数帯に存在するイメージ周波数信号が２６ｄＢ抑圧されている。

本発明のダウンコンバータ１の複素係数トランスバーサルフィルタ１１５と従来のダウンコンバータ９とにおけるＢＰＦ８１２はともに出力において９０°の位相差が得られるものであるが、ＢＰＦ８１２に適用されるポリフェーズフィルタなどから構成される位相器では製造偏差によるばらつきが多く、平均値はともかく、ワースト値は良好な特性を示すことがないため図２２に示すように、２６ｄＢ程度に留まる。一方、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、例えば後述するＳＡＷフィルタが適用されると、製造偏差によるばらつきが抑えられ、ワースト値と平均値の差が小さくなり３９ｄＢの値が得られることになる。

（複素係数ＳＡＷフィルタの原理）
次に、本発明における複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の実現手段として、複素係数ＳＡＷフィルタによって実現する手段について説明する。一般的にトランスバーサルフィルタを実現する手段としては、ＳＡＷフィルタの他に、スイッチドキャパシタ回路、電荷領域素子等の手段によっても実現できるが、高い周波数のトランスバーサルフィルタの実現にはＳＡＷフィルタが適している。そこで、以下にトランスバーサル型ＳＡＷフィルタの基本原理について説明する。

図６は、ＳＡＷフィルタの構造を示した図である。ＳＡＷフィルタ１１５０は、圧電基板１１５１と、圧電基板１１５１上に設けられた交差幅が場所ごとに異なるすだれ状電極（以下、ＩＤＴ：Ｉｎｔｅｒ−ｄｉｇｉｔａｌ Ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒ：インターデジタルトランスデューサ）１１５２〜１１５５によって構成されている。各すだれ状の部分は電極指とも呼ばれる。ＩＤＴ１１５２及び１１５４は、入力端に接続されており、インパルス電気信号が印加されると、圧電性により機械的歪みを生じ、弾性表面波（Ｓｕｒｆａｃｅ Ａｃｏｕｓｔｉｃ Ｗａｖｅ：ＳＡＷ）が励振され、圧電基板１１５１の左右方向に伝搬することになる。ＩＤＴ１１５３は、実数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続され、ＩＤＴ１１５２からの弾性表面波を受信できる位置に設けられる。また、ＩＤＴ１１５５は虚数軸の成分を出力する出力端Ｑに接続され、ＩＤＴ１１５４からの弾性表面波を受信できる位置に設けられている。

次に、当該ＳＡＷフィルタ１１５０の原理について説明する。インパルス電気信号が印加された場合に弾性表面波として出力されるＳＡＷ信号のインパルス応答は、各電極指での重み関数（交差幅）Ｗ_ｉ、各電極指からの距離ｘ_ｉ、弾性表面波の位相速度ｖによって算出され、インパルス応答の周波数伝達関数Ｈ（ω）は、次式（１−５）によって示される。
式（１−５）は、重み関数Ｗ_ｉの線形結合であり、トランスバーサルフィルタの基本原理と同じものになる。

当該周波数伝達関数Ｈ（ω）を有するトランスバーサルフィルタは、Ｗ_ｉとｘ_ｉを設計することで振幅特性と位相特性を独立に制御することができる。そのため、トランスバーサル型ＳＡＷフィルタのＷ_ｉとｘ_ｉを設計することで所望の特性の複素係数トランスバーサルフィルタを実現することができる。実数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続されたＩＤＴ１１５３は、実数部のインパルス応答、すなわち偶対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して偶対称となるように各電極指が設けられる。虚数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続されたＩＤＴ１１５５は、虚数部のインパルス応答、すなわち奇対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して奇対称となるように各電極指が設けられる。この構成によって、実ＲＦ信号を実数部と虚数部で９０°の位相差を有する複素ＲＦ信号へ変換することが可能となる。

次に、ＳＡＷフィルタ１１５０の動作について説明する。最初に、入力端に実ＲＦ信号が入力されると、ＩＤＴ１１５２とＩＤＴ１１５４において弾性表面波が励振され、弾性表面波の基づくＳＡＷ信号が伝搬される。ＩＤＴ１１５２とＩＤＴ１１５４とから伝搬されるＳＡＷ信号は、それぞれの弾性表面波の伝搬方向に設けられたＩＤＴ１１５３とＩＤＴ１１５５によって受信され、それぞれに対応するインパルス応答に基づくたたみ込み積分が行われつつ再び電気信号に変換される。このとき、ＩＤＴ１１５３では、ＲＦ信号の実数成分が出力端Ｉから出力され、ＩＤＴ１１５５では、ＲＦ信号の虚数成分が出力端Ｑから出力される。これにより、負の周波数を抑圧しつつ、目的信号が存在する周波数側において目的信号の周波数帯域外を高い抑圧比で抑圧するフィルタが得られる。

なお、ＳＡＷフィルタは、図７に示すような構成によっても実現することが可能である。図７のＳＡＷフィルタ１１５６は、図６では入力端側に２つのＩＤＴ１１５２と１１５４が設けられていたのに対して、出力側に接続されたＩＤＴ１１５３及び１１５５の両方の伝搬路に跨るように、入力側にＩＤＴ１１５７が設けられている点で構成が異なる。この構成により、入力端側のＩＤＴを１つにすることができ、コスト削減を図ることが可能となる。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータにおけるイメージ周波数信号の抑圧手段）
次に、本発明において、中間周波数（以下、ＩＦ）において、負の周波数の信号を抑圧することでイメージ周波数信号を抑圧する手段について説明する。最初に、ＩＦにおける目的信号とイメージ周波数信号との関係について説明する。

ＩＦ信号において信号の振幅をＢとし、実数部と虚数部の間の振幅の誤差Ｂ_ｅとし、ＩＦ信号Ｓ_ｉｆ（ｔ）とした場合に、Ｓ_ｉｆｉ（ｔ）とＳ_ｉｆｑ（ｔ）を用いて複素信号として表記すると次式（１−６）に示す通りとなる。

式（１−６）に示すように、ＩＦ信号において実数部と虚数部に誤差が存在すると、誤差に比例した信号が負の周波数帯域に現れることになる。この信号を、目的信号とイメージ周波数信号に置き換えてみると、目的信号の場合にはイメージ周波数信号の周波数に誤差に比例した信号が表れ、イメージ周波数信号の場合には、目的信号の周波数に誤差に比例した信号が表れることになる。つまり、ＩＦにおいても誤差が存在することによりイメージ周波数信号妨害が発生することになるため、イメージ周波数信号を抑圧することで、イメージ周波数信号妨害を軽減することが可能となる。

なお、図１のダウンコンバータ１において、中間周波数を複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の通過帯域端の周波数とＲＦ信号の周波数との差の半分の値を超える周波数することで、イメージ周波数信号をＲＦ信号の複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の通過帯域外とすることができる。これにより、ＲＦ信号の複素化に基づくイメージ抑圧を行うだけでなく、入力信号を減衰させるフィルタ効果によってイメージ周波数信号妨害の原因となる信号をも抑圧することが可能となる。図１５は、ダウンコンバータ１において中間周波数を２５ＭＨｚとした場合の半複素ミキサ１１８における出力スペクトルを示した図である。このとき、ＲＦ信号の周波数帯におけるイメージ周波数信号妨害を発生させるイメージ周波数信号の周波数は７５０ＭＨｚとなり、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の帯域外となるので３９ｄＢの抑圧を受けることになる。これにより、半複素ミキサ１１８以降のダイナミックレンジに対する要求条件が緩和されることになる。

また、目的信号に対してイメージ周波数信号妨害となるイメージ周波数信号は、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の出力における負の周波数信号のプラス方向への周波数変換によって発生し、負の周波数帯におけるフィルタの特性は一定であるため、図３において示した場合と同じイメージ周波数信号妨害が発生することになる。

（複素係数フィルタを用いたＩＦ信号に対応するイメージ周波数信号の抑圧）
次に、本発明における複素係数フィルタを用いてＩＦ信号に対応するイメージ周波数信号を抑圧する低ＩＦ方式のダウンコンバータについて説明する。図８は、ＩＦ信号を複素係数フィルタを用いてイメージ周波数信号を抑圧する低ＩＦ方式のダウンコンバータの第２の基本構成例を示した図である。図８のダウンコンバータ２において、図１のダウンコンバータ１と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。
図８のダウンコンバータ２では、図１におけるベースバンド生成部１２のＢＰＦ１２１と１２２が複素係数フィルタ１２０に置き換えられており、また当該複素係数フィルタ１２０によって、負の周波数が抑圧されるので、インバランス補正部１２７を必要としなくなる点でダウンコンバータ１とは構成が異なる。

図８において、複素係数フィルタ１３４は、正の周波数を通過帯域とし負の周波数を抑圧することを可能とするものであり、例えばポリフェーズフィルタや、図９に示すような複素係数トランスバーサルフィルタ１１２０を用いて実現することができる。

ポリフェーズフィルタの場合には、負の周波数の所定の範囲だけが阻止帯域とされ、それ以外の周波数帯域の周波数特性がフラットになる。また、複素係数トランスバーサルフィルタの場合には、複素信号においてバンドパス特性を備えることができるため、帯域制限フィルタとして動作させることができる。

ここで、図９に示す複素係数トランスバーサルフィルタ１１２０について説明する。複素係数トランスバーサルフィルタ１１２０は、目的信号付近、すなわち中間周波数付近の周波数帯を通過帯域とするＢＰＦ１１２１〜１１２４を備えている。

図１０は、複素係数トランスバーサルフィルタ１１２０の出力スペクトルを示した図である。図１０において、破線が当該複素係数トランスバーサルフィルタ１１２０の周波数特性であり、５ＭＨｚを中心とするバンドパス特性を有しており、正の周波数成分に対して、負の周波数成分が抑圧されている。すなわち、正の周波数帯域に存在する目的信号（図１０のＳ１０−１及び１０−２）とイメージ周波数信号（図１０のＳ１１）に対する負の周波数帯域の信号の妨害を抑制することを可能としている。

図１１及び図１２は、サンプリング周波数１５０ＭＨｚにおける複素係数トランスバーサルフィルタ１１２０の実数部と虚数部のインパルス応答を示した図である。複素係数トランスバーサルフィルタ１１２０の設計は、例えば上述した複素係数トランスバーサルフィルタ１１５と同様の周波数シフト法によって行われる。この設計により、図１１に示すように実数部のインパルス応答は偶対称インパルス応答となり、図１２に示すように虚数部のインパルス応答は、奇対称インパルス応答となる。なお、図１１及び図１２の縦軸は正規化された値である。

（複素係数ＳＡＷフィルタを用いたＩＦ信号に対応するイメージ周波数信号の抑圧）
次に、本発明におけるＩＦ信号の負の周波数成分を抑圧する複素係数フィルタを複素係数ＳＡＷフィルタによって実現する手段について説明する。
図１３は、ＩＦ信号の負の周波数成分を抑圧する複素係数ＳＡＷフィルタを備えたダウンコンバータの第３の基本構成例を示した図である。図１３のダウンコンバータ３において、図８のダウンコンバータ２と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。

図１３におけるダウンコンバータ３は、図８におけるダウンコンバータ２の複素係数フィルタ１２０が複素係数ＳＡＷフィルタ１４０に置き換えられている点で異なる構成となっている。また、複素係数ＳＡＷフィルタ１３０の実数出力から虚数出力を減算する減算器１４１を設けている点及びそれに伴ってＡＧＣアンプ１２４及びＡＤコンバータ１２６が除かれている点で異なる構成となっている。また、全複素ミキサ１２９が半複素ミキサ１９０に置き換えられている点で異なる構成となっている。

複素係数ＳＡＷフィルタ１４０は、図１４に示す構造を有している。図１４に示す複素係数ＳＡＷフィルタ１４０は、圧電基板１１４１上にＩＤＴ１１４２〜１１４５が設けられており、ＩＤＴ１１４２は、実数部の入力端Ｉに接続されており、ＩＤＴ１１４４は、虚数部の入力端Ｑに接続されている。また、ＩＤＴ１１４３は、実数部の出力端Ｉに接続されており、ＩＤＴ１１４５は、虚数部の出力端Ｑに接続されている。実数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続されたＩＤＴ１１４３は、実数部のインパルス応答、すなわち偶対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して偶対称となるように各電極指が設けられる。虚数軸の成分を出力する出力端Ｑに接続されたＩＤＴ１１４５は、虚数部のインパルス応答、すなわち奇対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して奇対称となるように各電極指が設けられる。この構成により、実数部と虚数部で９０°の位相差を有する複素ＩＦ信号を出力することが可能となる。

次に、ＳＡＷフィルタ１４０の動作について説明する。最初に、入力端に実ＲＦ信号が入力されると、ＩＤＴ１１４２とＩＤＴ１１４４において弾性表面波が励振され、弾性表面波の基づくＳＡＷ信号が伝搬される。ＩＤＴ１１４２とＩＤＴ１１４４とから伝搬されるＳＡＷ信号は、それぞれの弾性表面波の伝搬方向に設けられたＩＤＴ１１４３とＩＤＴ１１４５によって受信され、それぞれに対応するインパルス応答に基づくたたみ込み積分が行われつつ再び電気信号に変換される。このとき、ＩＤＴ１１４３では、ＲＦ信号の実数成分が出力端Ｉから出力され、ＩＤＴ１１４５では、ＲＦ信号の虚数成分が出力端Ｑから出力される。

複素係数ＳＡＷフィルタ１４０を用いて、複素係数フィルタを実現することにより、例えば中間周波数が少なくとも４０ＭＨｚとなり、中間周波数が高くなってしまうが、負の周波数を抑圧しつつ、目的信号が存在する周波数側において目的信号の周波数帯域外を高い抑圧比で抑圧するフィルタ効果を得ることが可能となる。

なお、上記の複素係数ＳＡＷフィルタ１４０では、出力側のＩＤＴ１１４３と１１４５に重み付けを施したが、入力側にＩＤＴ１１４３及びＩＤＴ１１４５を接続し、出力側にＩＤＴ１１４２とＩＤＴ１１４４を接続する構成として入力側に重み付けを施すようにしても同じ効果が得られる。

また、図１３における複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の出力端において減算器１４１を設けているが、この構成により、複素ＩＦ信号の実数部または虚数部のいずれか一方の信号を取り出して出力することを可能としている。これによりＡＧＣアンプ１２３とＡＤコンバータ１２５をそれぞれ１つしか必要とせず、消費電力の軽減及び小型化を図ることが可能となる。

なお、図１３の構成において、複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の虚数部の出力端を反転し、減算器１４１における処理を実数部から虚数部を減算するのではなく、実数部に虚数部を加算するように変更することで、複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の特性は複素共役となり、正の周波数の信号を抑圧し、負の周波数を通過帯域とするバンドパス特性を得ることも可能である。

また、上記の低ＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数フィルタにおいて、負の周波数帯域を抑制する構成について述べたが、正の周波数帯域を抑制し、取り出した負の周波数成分の信号に基づいて処理を行う構成としてもよい。

（低ＩＦ方式のアップコンバータの原理）
次に、本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータがイメージ周波数信号を抑圧する原理について、本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの基本構成例を参照して説明する。図２３は、本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの第１の基本構成例であるアップコンバータ３０を示した図である。アップコンバータ３０は、例えば、無線送信機であり、実数部と虚数部を有するデジタル入力ＴＩ及びＴＱから入力されるデジタル信号をアナログベースバンド信号に変換し、変換されたアナログベースバンド信号に対して中間周波数による周波数変換を行って複素ＩＦ信号を生成し、更に生成した複素ＩＦ信号を送信可能なＲＦ信号の周波数に周波数変換し、複素ＲＦ信号の実数部のみを取り出して、アンテナ等が接続される出力端ＴＲＦに出力する。

アップコンバータ３０において、ＤＡコンバータ３０１及び３０２は、それぞれＴＩ及びＴＱから入力されるデジタル信号をアナログベースバンド信号に変換する。ＬＰＦ３０３、３０４は、ＤＡコンバータ３０１、３０２から出力される複素信号（Ｓ３０ＡＩ、Ｓ３０ＡＱ）の高周波成分を除去して、複素信号（Ｓ３０ＢＩ、Ｓ３０ＢＱ）を出力する。

全複素ミキサ３１０は、中間周波数を有する信号へ周波数変換するものであり、乗算器によって構成されるミキサＩＩ３１１と、ミキサＩＱ３１２と、ミキサＱＩ３１４と、ミキサＱＱ３１５と、減算器３１３と、加算器３１６とから構成される。全複素ミキサ３１０は、入力端ＩｃｍｃにおいてＬｏｃａｌ３０５から実ローカル信号ｃｏｓが入力され、入力端ＩｃｍｓにおいてＬｏｃａｌ３０５から虚数軸ローカル信号ｓｉｎが入力される。入力端ＩｃｍＩおよびＩｃｍＱから入力された複素信号Ｓ３０Ｂを、中間周波数を有する信号へ周波数変換を行い、出力端ＯｃｍＩおよびＯｃｍＱから複素信号Ｓ３０Ｃを出力する。

ここで、低ＩＦ方式のアップコンバータにおける中間周波数とは、Ｌｏｃａｌ３０５から出力されるローカル信号の周波数であり、当該ローカル信号の周波数とは、ＲＦ信号の中心周波数と当該ローカル信号の周波数との差に相当する周波数値が、ＲＦ信号のチャネル周波数帯域外となる周波数値である。

ＢＰＦ３２０及び３２１は、入力される複素信号Ｓ３０Ｃの実数軸成分（Ｓ３０ＣＩ）及び虚数軸成分（Ｓ３０ＣＱ）のそれぞれに対して中間周波数を中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、目的信号の成分である複素信号Ｓ３０Ｄを出力する。

半複素ミキサ３３０は、乗算器によって構成されるミキサＩ３３１と、ミキサＱ３３２とから構成される。Ｌｏｃａｌ３２５は、半複素ミキサ３３０の入力端Ｉｈｍからｃｏｓあるいはｓｉｎの実信号であって目的となるＲＦ信号の周波数より複素ＩＦ信号周波数分高いあるいは低い実ローカル信号（ＲＦ信号の周波数をω_ＲＦ、ＩＦ信号の周波数をω_ＩＦとした場合、ローカル信号の周波数ω_ＬＯ＝ω_ＲＦ±ω_ＩＦとなる。）を入力する。半複素ミキサ３３０は、入力端ＩｈｍＩ、ＩｈｍＱから入力された複素信号Ｓ３０Ｄと実ローカル信号を乗算し、複素信号Ｓ３０Ｅを出力する。これによって、複素信号Ｓ３０ＥはＲＦ信号の周波数を有することになる。

ここで、半複素ミキサ３３０に入力される複素ＩＦ信号Ｓ３０Ｄの中心周波数は、上記の中間周波数であり、ＲＦ信号周波数の中心周波数に中間周波数の周波数を加えた周波数値がＲＦ信号周波数帯域外となる周波数値である（特許請求の範囲に記載のアップコンバータにおける所定の周波数）。

複素係数トランスバーサルフィルタ３４０は、負の周波数成分を抑圧するためのフィルタであり、ＢＰＦ−Ｉ３４０ａ、ＢＰＦ−Ｑ３４０ｂ及び減算器３４１によって構成される。

次に、上述したアップコンバータ３０の全体的な動作について説明する。デジタル信号の入力端ＴＩ及びＴＱから入力されたデジタル信号の実数成分がＤＡコンバータ３０１によりアナログ信号Ｓ３０ＡＩに変換される。また、デジタル信号の虚数成分がＤＡコンバータ３０２によりアナログ信号Ｓ３０ＡＱに変換され、複素信号Ｓ３０Ａが生成される。複素信号Ｓ３０ＡはＬＰＦ３０３、３０４により高周波成分が除去され、複素信号Ｓ３０Ｂとして出力される。

全複素ミキサ３１０は、複素信号Ｓ３０Ｂの実数軸成分Ｓ３０ＢＩおよび虚数軸成分Ｓ３０ＢＱを、Ｌｏｃａｌ３０５から出力される複素ローカル信号の実数軸ローカル信号ｃｏｓおよび虚数軸ローカル信号ｓｉｎによって中間周波数へ周波数変換を行い、複素信号Ｓ３０ＣをＢＰＦ３２０および３２１に出力する。ＢＰＦ３２０および３２１は複素信号Ｓ３０Ｃにおいて中間周波数を中心とする所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、複素信号Ｓ３０Ｄを半複素ミキサ３３０に出力する。

半複素ミキサ３３０は、Ｌｏｃａｌ３２５から入力されるｃｏｓあるいはｓｉｎの実ローカル信号に基づいて複素信号Ｓ３０Ｄに対して周波数変換を行い、ＲＦ信号の周波数を有する複素信号Ｓ３０Ｅを、複素係数トランスバーサルフィルタ３４０に出力する。

複素係数トランスバーサルフィルタ３４０は、ＢＰＦ−Ｉ３４０ａによって実数軸成分の入力端ＩｒｐＩから入力される複素信号Ｓ３０Ｅの実数軸成分Ｓ３０ＥＩのイメージ周波数信号を抑圧し、虚数軸成分の入力端ＩｒｐＱから入力される複素信号Ｓ３０Ｅの虚数軸成分Ｓ３０ＥＱのイメージ周波数信号を抑圧する。ＢＰＦ−Ｉ３４０ａから出力される実数成分とＢＰＦ−Ｑ３４０ｂから出力される虚数成分とは互いに９０°の位相差を有しており、減算器３４１により実数成分から虚数成分を減算し、実ＲＦ信号を取り出す。そして、取り出した信号をＴＲＦに出力する。

（低ＩＦ方式のアップコンバータにおける半複素ミキサの動作）
次に、アップコンバータ３０における半複素ミキサ３３０の詳細な動作について説明する。まず、ＲＦ信号をｓ_ｒｆ（ｔ）とし、半複素ミキサ３３０に入力される複素ＩＦ信号Ｓ３０Ｄをｓ_ｉｆｉ（ｔ）＋ｊｓ_ｉｆｑ（ｔ）で示される理想的な複素信号とし、Ｌｏｃａｌ３２５によって入力される実ローカル信号をＬ_ｏ（ｔ）とする。このとき、ｓ_ｒｆ（ｔ）は次の式（２−１）によって表される。

ここで、実信号であるローカル信号は互いに複素共役な複素信号Ｌ_ｏｉ（ｔ）とＬ_ｏｑ（ｔ）の合成であるため、ｓ_ｒｆ（ｔ）は次式（２−２）によって表すことができる。

式（２−２）に示すように、ローカル信号の正の信号成分による目的の周波数変換に対し、ローカル信号の負の信号成分により反対方向への周波数変換が行われる。
ここで、複素信号であるＳ_ｒｆ（ｔ）の実数部のみを取り出すと、次式（２−３）に示す通りとなる。

式（２−３）に示すように、式（２−３）の第１項は、ローカル信号の正の成分によりプラス方向への周波数変換が行われた信号であり、第２項は、ローカル信号の負の成分によりマイナス方向への周波数変換が行われた信号の複素共役信号であることがわかる。

第２項はイメージ周波数信号となるため、実数部を取り出す前の複素信号の状態で複素係数トランスバーサルフィルタ３４０によって抑圧されることになる。

（低ＩＦ方式のアップコンバータにおける複素係数トランスバーサルフィルタ）
次に、アップコンバータ３０における複素係数トランスバーサルフィルタ３４０の設計法及びその詳細な動作について説明する。

複素係数トランスバーサルフィルタ３４０は、実数軸信号の処理用として偶対称インパルスとのたたみ込み積分を行うバンドパスフィルタ（ＢＰＦ−Ｉ３４０ａ）と、虚数数軸信号の処理用として奇対称インパルスとのたたみ込み積分を行うバンドパスフィルタ（ＢＰＦ−Ｑ３４０ｂ）と、実数軸信号から虚数軸信号を減算し、実信号を出力する減算器３４１とから構成される。複素係数トランスバーサルフィルタ３４０は、２つのバンドパスフィルタの出力信号の間で９０°の位相差を有するように出力する。

複素係数トランスバーサルフィルタ３４０は、例えば周波数シフト法によって設計される。すなわち、予め定められた通過帯域幅Ｂｗ／２、阻止帯域減衰量ＡＴＴの実係数ＬＰＦを設計し、この実係数ＬＰＦの係数にｅ^ｊωｔを乗じて、中心周波数ω、通過帯域幅Ｂｗ、阻止帯域減衰量ＡＴＴのフィルタを得ることができる。ここでは、中心周波数ω＝８００ＭＨｚ、阻止帯域減衰量ＡＴＴ＝３９ｄＢとし、さらに、サンプリング周波数を２．４ＧＨｚとして複素係数トランスバーサルフィルタ３４０を設計する。

図２６は、複素係数トランスバーサルフィルタ３４０の実数部のインパルス応答を示す図であり、実数部のインパルス応答は、偶対称インパルス応答を有する。図２７は、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５の虚数部のインパルス応答を示す図であり、虚数部のインパルス応答は、奇対称インパルス応答を有する。なお、図２６及び図２７の縦軸は、正規化された値である。

次に、複素係数トランスバーサルフィルタ３４０の動作について説明する。上述したように複素係数トランスバーサルフィルタ３４０は、実数軸成分の入力端ＩｒｐＩ及び虚数軸成分の入力端ＩｒｐＱから入力される複素信号に対してイメージ周波数妨害を抑圧し、実数成分のみのＲＦ信号を取り出すものである。

ここで、複素係数トランスバーサルフィルタ３４０の動作を説明するために、上述した図３３に示す複素ＩＦ信号がアップコンバータ３０の半複素ミキサ３３０に入力される場合を想定する。図３３に示すスペクトルを有する複素ＩＦ信号は、複素ベースバンドにおけるキャリア間隔１．６ＭＨｚのＤＳＢ信号が全複素ミキサ３１０によって中心周波数を５ＭＨｚとして周波数変換された信号（図３３のＳ３５）である。

半複素ミキサ３３０は、入力される複素ＩＦ信号（図３３のＳ３５）と、Ｌｏｃａｌ３２５から入力されるＲＦ信号周波数に近い周波数である７９５ＭＨｚの信号を乗算し、目的周波数である８００ＭＨｚのＲＦ信号周波数にアップコンバートする。図２４は、アップコンバートされたＲＦ周波数信号（図２４のＳ３０）を示した図である。一方、実ローカル信号の複素共役信号のために、５ＭＨｚの複素ＩＦ信号に対して−７９５ＭＨｚの信号が乗算され、−７９０ＭＨｚの周波数に、８００ＭＨｚの周波数に現れるＲＦ周波数信号と同一レベルのイメージ周波数信号（図２４のＳ３１）が出力される。

図２４に示す破線は、複素係数トランスバーサルフィルタ３４０の周波数特性を示しており、半複素ミキサ３３０から出力されるイメージ周波数信号は、ＲＦ周波数信号に対して３９ｄＢ抑圧されることになる。図２５は、複素係数トランスバーサルフィルタ３４０から最終的に出力される実信号を示した図であり、−３９ｄＢｃイメージ周波数信号（図２５のＳ３３）が抑圧されたＲＦ信号（図２５のＳ３２）が得られることになる。

一方、従来の技術の一例として上述したアップコンバータ３５では、図３４に示した通り、イメージ周波数（７９０ＭＨｚ）において、目的信号（８００ＭＨｚ：Ｓ３６）に対し、上述した通り−２６ｄＢｃしかイメージ周波数信号（図３４：Ｓ３７）が抑圧されておらず、本発明におけるアップコンバータ３０では、イメージ周波数信号による妨害を軽減することを可能としている。

なお、本発明の低ＩＦ方式のアップコンバータにおいて、複素係数トランスバーサルフィルタ３４０を実現する手段として、スイッチドキャパシタ回路、電荷領域素子、低ＩＦ方式のダウンコンバータで説明したＳＡＷフィルタを用いるようにしてもよい。特に、ＳＡＷフィルタで構成することによって高い周波数のトランスバーサルフィルタの実現が可能となる。

また、上記の低ＩＦ方式のアップコンバータに用いられる複素係数フィルタにおいて、負の周波数帯域を抑制する構成について述べたが、正の周波数帯域を抑制し、取り出した負の周波数成分の信号に基づいて処理を行う構成としてもよい。

（ゼロＩＦ方式ダウンコンバータの原理）
次に、本発明におけるゼロＩＦ方式のダウンコンバータの原理について、本発明におけるゼロＩＦ方式のダウンコンバータの基本構成例を参照して説明する。図３５は、本発明におけるゼロＩＦ方式のダウンコンバータの基本構成例であるダウンコンバータ４０を示した図である。ダウンコンバータ４０は、例えば、無線受信機であり、アンテナに接続される入力端ＴＲＦから入力したＲＦ信号を、複素ＲＦ信号に変換し、当該複素ＲＦ信号を局部発振器から出力されるＲＦ信号周波数と同じ周波数の実ローカル信号によって、複素ベースバンド信号を取り出して復調部に出力する。なお、図３５では、後述する準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータとの対比のために、予めダウンコンバータ４０の構成を、ＩＦ生成部５１と、ベースバンド生成部５２とに分け、それぞれに符号を付す。

ダウンコンバータ４０において、複素係数フィルタ５１３は、例えば複素係数トランスバーサルフィルタが適用され、入力端ＩｒｐＩとＩｒｐＱとから入力される信号に対して負の周波数成分を抑圧し、出力端ＯｒｐＩおよびＯｒｐＱから、互いに９０°の位相差を有する複素信号を出力する。

半複素ミキサ５１７は、ＲＦ信号を複素ベースバンド信号へ周波数変換するためのものであり、乗算器であるミキサＩ５１８と、ミキサＱ５１９とから構成される。Ｌｏｃａｌ５０１は、半複素ミキサ１１８の入力端Ｉｈｍからｃｏｓあるいはｓｉｎの実信号であって、ＲＦ信号と同じ周波数の実ローカル信号を入力する。半複素ミキサ５１７は、入力端ＩｈｍＩ、ＩｈｍＱから入力された複素ＲＦ信号Ｓ４１Ｂと実ローカル信号を乗算し、中心周波数が周波数ゼロとなる複素ベースバンド信号へ周波数変換を行い、複素信号Ｓ４１Ｃを出力する。

ＬＰＦ５２１、５２２は、入力される複素ベースバンド信号Ｓ４１Ｃの実数軸成分（Ｓ４１ＣＩ）、虚数軸成分（Ｓ４１ＣＱ）に対して周波数ゼロを中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、目的信号である複素ベースバンド信号Ｓ４２Ａを出力する。

ＡＧＣアンプ５２３、５２４は入力端ＴＡＧＣから印加される電圧に応じてゲイン（利得）を制御する。ＡＤＣ５２５、５２６は、アナログの複素ベースバンド信号をデジタル信号へ変換する。

次に、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ４０の全体的な動作について説明する。アンテナから入力端ＴＲＦにて入力された実信号のＲＦ信号がＬＮＡ５１１によって増幅され、実信号Ｓ４１Ａが出力される。当該信号が入力される複素係数フィルタ５１３は、入力端ＩｒｐＩ、ＩｒｐＱから入力される実信号Ｓ４１Ａに対して負の周波数成分を抑圧し、出力端ＯｒｐＩおよびＯｒｐＱから、互いに９０°の位相差を有する複素信号Ｓ４１Ｂの実数軸成分Ｓ４１ＢＩおよび虚数軸成分Ｓ４１ＢＱを半複素ミキサ５１７に出力する。半複素ミキサ５１７は、Ｌｏｃａｌ５０１から入力されるＲＦ信号と同じ周波数のｃｏｓあるいはｓｉｎの実ローカル信号に基づいて複素信号Ｓ４１Ｂに対して周波数変換を行うことにより生成された複素ベースバンド信号Ｓ４１Ｃを、ＬＰＦ５２１およびＬＰＦ５２２にそれぞれ出力する。

ＬＰＦ５２１およびＬＰＦ５２２は、複素ベースバンド信号Ｓ４１Ｃに対して周波数ゼロを中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、目的信号である複素ベースバンド信号Ｓ４２ＡをＡＧＣアンプ５２３、５２４に出力する。ＡＧＣアンプ５２３、５２４は、複素ベースバンド信号Ｓ４２Ａの実数軸成分Ｓ４２ＡＩおよび虚数軸成分Ｓ４２ＡＱの振幅を、ＡＤコンバータ５２５および５２６に入力するのに適切なレベルに調整し、複素信号Ｓ４２ＢをＡＤコンバータ５２５および５２６に出力する。ＡＤコンバータ５２５および５２６は入力された信号をデジタル信号に変換し、ＬＰＦ５２７とＬＰＦ５２８とにそれぞれ出力する。

ＬＰＦ５２７および５２８は複素ベースバンド信号Ｓ４２Ｃの実数軸成分Ｓ４２ＣＩおよび虚数軸成分Ｓ４２ＣＱの高周波成分の除去を行い複素ベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑをそれぞれ出力端ＴＯＩとＴＯＱへ出力する。

図３６は、図３５に示すダウンコンバータ４０におけるミキシングの処理を示した図である。複素係数フィルタ５１３は、実ＲＦ信号（ｓ_ｒｆ（ｔ））の負の周波数成分を抑圧し、複素ＲＦ信号（ｓ_１ｐ（ｔ）＋ｓ_１ｍ（ｔ））を出力する。半複素ミキサ５１７は、Ｌｏｃａｌ５０１から出力されるＲＦ信号（ｓ_ｒｆ（ｔ））の周波数ｆ_ｃを有する実ローカル信号（Ｌ_１（ｔ））と複素ＲＦ信号とを乗算（半複素ミキシング）し、ＲＦ信号周波数ｆ_ｃの周波数変換を行い複素ベースバンド信号（ｓ_１ｐ（ｔ）Ｌ_１ｍ（ｔ）＋ｓ_１ｐ（ｔ）Ｌ_１ｐ（ｔ））を出力する。当該処理により、複素係数フィルタ５１３によって、周波数変換される前の実ＲＦ信号の負の周波数を抑圧するため、複素ベースバンド信号において、実ＲＦ信号の負の周波数成分による干渉をなくすことができる。なお、図３５に示す処理における実ＲＦ信号、複素ＲＦ信号、実ローカル信号、複素ベースバンド信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（３−１）、（３−２）、（３−３）、（３−４）として表される。

（準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの原理）
次に、準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータに上記のゼロＩＦ方式において適用した実ローカル信号入力のミキサを用いるための原理について説明する。準ゼロＩＦ方式とは、デジタルチューナ、デジタル受信機、ソフトウェア無線機などに利用することができる方式である。

上述したように、ゼロＩＦ方式を実現するためには、ＲＦ信号を周波数変換するためのアナログ回路に完全性が求められるが、当該完全性を有するためには細かい周波数ステップでのチューニングを可能とするＰＬＬ回路が必要となる。また、細かい周波数ステップでのチューニングを行いながら、さらに高速な応答も必要とする場合には、高価なフラクショナルＮ−ＰＬＬ回路が必要となり、従来の無線受信機では当該フラクショナルＮ−ＰＬＬ回路が適用されている。

ところで、デジタルチューナ、デジタル受信機、ソフトウェア無線機などでは、内部のデジタル処理部にて細かい周波数ステップでのチューニングが可能であるため、フラクショナルＮ−ＰＬＬ回路のような高価なものを適用することは、コストの面において効率的ではない。また、当該フラクショナルＮ−ＰＬＬ回路のような回路を適用することはサイズの面においても効率的ではなく、簡単でかつコンパクトな構成とすることの方がデジタルチューナ、デジタル受信機、ソフトウェア無線機などでは望まれている。

つまり、準ゼロＩＦ方式とは、ゼロＩＦ方式に用いられるアナログ回路に上記のフラクショナルＮ−ＰＬＬ回路ではなく、コスト的及びサイズ的な要求などを満たすインテジャーＮ−ＰＬＬ回路を適用する方式である。インテジャーＮ−ＰＬＬ回路を適用することで、周波数ゼロに対してオフセットが存在する中間周波数信号（準ベースバンド信号）がミキサから出力されることになるが、準ゼロＩＦ方式では、デジタル処理部によってこの中間周波数信号からオフセット分を除去し、目的となる周波数ゼロを中心周波数とするベースバンド信号を得ることを可能としている。

上述した低ＩＦ方式と準ゼロＩＦ方式の違いは、準ゼロＩＦ方式はあくまでアナログ回路にて粗い周波数ステップで周波数変換し、デジタル回路にて細かい周波数ステップで周波数変換して周波数ゼロへ変換することを目的としており、中間周波数が、ＲＦ信号のチャネル信号帯域内の周波数値となるのに対して、低ＩＦ方式では、中間周波数が、ＲＦ信号のチャネル信号帯域外の周波数値となり、チャネル信号帯域とイメージ周波数帯域が重ならない点で異なる。

図３７は、本発明における準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの基本構成例であるダウンコンバータ４１を示した図である。ダウンコンバータ４１は、例えば、無線受信機であり、ＲＦ信号に対して精度の粗い周波数変換を行い、中間周波数を有する信号へ変換するＩＦ生成部５３と、精度の細かい周波数変換によりベースバンド信号を取り出すベースバンド生成部５４とから構成される。ＩＦ生成部５３は、例えばアンテナに接続される入力端ＴＲＦから入力したＲＦ信号を、複素ＲＦ信号に変換する。また、ＩＦ生成部５３は、当該複素ＲＦ信号を局部発振器から出力される周波数ゼロより所定の周波数離れた周波数値であって、ＲＦ信号の信号帯域内の周波数の値、離れた周波数の実ローカル信号によって、周波数変換を行う。当該周波数変換によって、複素信号の周波数は、周波数ゼロからＲＦ信号の周波数と中間周波数の差の周波数値（以下、オフセット周波数と呼ぶ）、離れた複素ＩＦ信号へ変換する。ベースバンド生成部５４は、ＩＦ生成部５３から出力されるＩＦ信号をベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑに変換し、ベースバンド信号を取り出して復調部に出力する。

ここで、周波数ゼロより所定の周波数離れた周波数値であって、ＲＦ信号の信号帯域内の周波数の値、すなわち中間周波数とは、ＲＦ信号のチャネル信号帯域内でＲＦ信号の中心周波数からオフセット周波数離れた周波数（特許請求の範囲に記載のダウンコンバータにおける所定の周波数）である。

ＩＦ生成部５３は、ＬＮＡ５１１と、複素係数フィルタ５１３と、実ローカル信号を出力する局部発振器であるＬｏｃａｌ５０２と、半複素ミキサ５１７とから構成される。当該、ＩＦ生成部５３は、局部発振器から出力される周波数を除いては、図３５に示すゼロＩＦ方式のダウンコンバータ４０のＩＦ生成部５１と同じ機能と接続構成を有する。

ベースバンド生成部５４は、ＩＦ生成部５３と端子ＴＩおよびＴＱにおいて接続され、複素係数フィルタ５２０と、ＡＧＣアンプ５２３、５２４と、ＡＤコンバータ５２５、５２６と、局部発振器であるＬｏｃａｌ５４０と、全複素ミキサ５３０と、ＬＰＦ５２７、５２８とから構成される。

ダウンコンバータ４１において、複素係数フィルタ５１３は、例えば複素係数トランスバーサルフィルタが適用され、入力端ＩｒｐＩとＩｒｐＱとから入力される信号に対して負の周波数成分を抑圧し、出力端ＯｒｐＩおよびＯｒｐＱから、互いに９０°の位相差を有する複素信号を出力する。

半複素ミキサ５１７は、ＲＦ信号を周波数ゼロからオフセット周波数離れた周波数へ周波数変換するためのものであり、乗算器であるミキサＩ５１８と、ミキサＱ５１９とから構成される。Ｌｏｃａｌ５０２は、半複素ミキサ１１８の入力端Ｉｈｍからｃｏｓあるいはｓｉｎの実信号であって、ＲＦ信号の信号帯域内でＲＦ信号の中心周波数からオフセット周波数離れた周波数の実ローカル信号を入力する。半複素ミキサ５１７は、入力端ＩｈｍＩ、ＩｈｍＱから入力された複素ＲＦ信号Ｓ４１Ｂと実ローカル信号を乗算し、周波数ゼロからオフセット周波数離れた複素ＩＦ信号へ周波数変換を行い、複素信号Ｓ４１Ｄを出力する。

複素係数フィルタ５２０は、入力される複素ＩＦ信号Ｓ４１Ｄの実数軸成分（Ｓ４１ＤＩ）及び虚数軸成分（Ｓ４１ＤＱ）に対して周波数ゼロを中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行うフィルタであり、複素ＩＦ信号Ｓ４３Ａを出力する。なお、周波数ゼロを中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行うことは、実係数のフィルタと同じ性能を有することになる。

ＡＧＣアンプ５２３、５２４は入力端ＴＡＧＣから印加される電圧に応じてゲイン（利得）を制御する。ＡＤＣ５２５、５２６は、アナログ信号をデジタル信号へ変換する。

全複素ミキサ５３０は、複素ＩＦ信号に含まれているオフセット周波数の値を周波数ゼロにする周波数変換を行うためのものであり、乗算器であるミキサＩＩ５３１と、ミキサＩＱ５３２と、ミキサＱＩ５３３と、ミキサＱＱ５３５と、減算器５３３と、加算器５３６とから構成される。全複素ミキサ５３０は、入力端ＩｃｍｃにおいてＬｏｃａｌ５４０から実数軸ローカル信号ｃｏｓが入力され、入力端ＩｃｍｓにおいてＬｏｃａｌ５４０から虚数軸ローカル信号ｓｉｎが入力される。入力端ＩｃｍＩおよびＩｃｍＱから入力された複素信号Ｓ４３Ｃを、中心周波数が周波数ゼロとなる周波数変換を行い、複素ＩＦ信号Ｓ４３Ｄを出力する。

次に、準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ４１の全体的な動作について説明する。アンテナから入力端ＴＲＦにて入力された実信号のＲＦ信号がＬＮＡ５１１によって増幅され、実信号Ｓ４１Ａが出力される。当該信号が入力される複素係数フィルタ５１３は、入力端ＩｒｐＩ、ＩｒｐＱから入力される実信号Ｓ４１Ａに対して負の周波数成分を抑圧し、出力端ＯｒｐＩおよびＯｒｐＱから、互いに９０°の位相差を有する複素信号Ｓ４１Ｂの実数軸成分Ｓ４１ＢＩおよび虚数軸成分Ｓ４１ＢＱを半複素ミキサ５１７に出力する。半複素ミキサ５１７は、Ｌｏｃａｌ５０２から入力されるＲＦ信号の中心周波数からオフセット周波数離れた周波数を有するｃｏｓあるいはｓｉｎの実ローカル信号に基づいて複素信号Ｓ４１Ｂに対して周波数変換を行うことにより生成された複素ＩＦ信号Ｓ４１Ｄを、複素係数フィルタ５２０に出力する。

複素係数フィルタ５２０は、複素ＩＦ信号Ｓ４１Ｄの実数軸成分Ｓ４１ＤＩおよび虚数軸成分Ｓ４１ＤＱに対して周波数ゼロを中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、複素ＩＦ信号Ｓ４３ＡをＡＧＣアンプ５２３、５２４に出力する。ＡＧＣアンプ５２３、５２４は、複素信号Ｓ４３Ａの実数軸成分Ｓ４３ＡＩおよび虚数軸成分Ｓ４３ＡＱの振幅を、ＡＤコンバータ５２５および５２６に入力するのに適切なレベルに調整し、複素信号Ｓ４３ＢをＡＤコンバータ５２５および５２６に出力する。ＡＤコンバータ５２５および５２６は入力された信号をデジタル信号に変換し、複素ＩＦ信号Ｓ４３Ｃの実数軸成分Ｓ４３ＣＩおよび虚数軸成分Ｓ４３ＣＱとして全複素ミキサ５３０へ出力する。

全複素ミキサ５３０は、複素信号Ｓ４３Ｃの実数軸成分Ｓ４３ＣＩおよび虚数軸成分Ｓ４３ＣＱを、Ｌｏｃａｌ５４０から出力される複素ローカル信号の実数軸ローカル信号ｃｏｓおよび虚数軸ローカル信号ｓｉｎによって、中心周波数が周波数ゼロとなる周波数変換を行い、複素信号Ｓ４３ＤをＬＰＦ５２７および５２８に出力する。ＬＰＦ５２７および５２８は複素信号Ｓ４３Ｄの高周波成分の除去を行い複素ベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑをそれぞれ出力端ＴＯＩとＴＯＱへ出力する。

図３８は、本発明におけるダウンコンバータ４０及びダウンコンバータ４１の複素係数フィルタ５１３に適用される複素係数トランスバーサルフィルタの周波数特性の一例を示した図である。当該複素係数トランスバーサルフィルタは、上述した低ＩＦ方式のダウンコンバータに適用される複素係数トランスバーサルフィルタと同様の設計方法で設計することができ、ゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式では、図３８に示すようにＲＦ信号周波数８００ＭＨｚを中心とした一定の範囲の周波数帯に対してそれ以外の周波数帯では３９ｄＢ抑圧するフィルタを構成する。

また、図３９は、複素係数トランスバーサルフィルタの実数部のインパルス応答を示した図であり、偶対称インパルス応答を有する。図４０は、複素係数トランスバーサルフィルタの虚数部のインパルス応答を示す図であり、奇対称インパルス応答を有する。これらのインパルス応答と入力信号とにたたみ込み積分を行うことで、負の周波数帯域を抑制しつつ、互いに９０°の位相差を有する複素信号を出力することが可能となる。なお、図３９及び図４０の縦軸は、正規化された値である。

なお、上記のゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数フィルタにおいて、負の周波数帯域を抑制する構成について述べたが、正の周波数帯域を抑制し、取り出した正の周波数成分の信号に基づいて処理を行う構成としてもよい。

（ゼロＩＦ方式アップコンバータの原理）
次に、本発明におけるゼロＩＦ方式のアップコンバータの原理について、本発明におけるゼロＩＦ方式のアップコンバータの基本構成例を参照して説明する。図５０は、本発明におけるゼロＩＦ方式のアップコンバータの第１の基本構成例であるアップコンバータ６０を示した図である。アップコンバータ６０は、例えば、無線送信機であり、実数部と虚数部を有するデジタル入力ＴＩ及びＴＱから入力されるデジタル信号をアナログベースバンド信号に変換し、変換されたアナログ信号に対してＲＦ信号周波数による周波数変換を行って複素ＲＦ信号を生成し、更に生成した複素ＲＦ信号の実数部のみを取り出して、アンテナ等の出力端ＴＲＦから送信する。

アップコンバータ６０において、ＤＡコンバータ７０１及び７０２は、それぞれＴＩ及びＴＱから入力されるデジタル信号をアナログベースバンド信号に変換する。ＬＰＦ７０３、７０４は、ＤＡコンバータ７０１、７０２から出力される複素信号Ｓ６０Ａの高周波成分を除去し、複素信号Ｓ６０Ｂを出力する。

半複素ミキサ７０６は、乗算器によって構成されるミキサＩ７０７と、ミキサＱ７０８とから構成される。Ｌｏｃａｌ７４１は、半複素ミキサ７０６の入力端Ｉｈｍからｃｏｓあるいはｓｉｎの実信号であって目的となるＲＦ信号を有する周波数の実ローカル信号を入力する。半複素ミキサ７０６は、入力端ＩｈｍＩ、ＩｈｍＱから入力された複素信号Ｓ６０Ｂと実ローカル信号を乗算し、複素信号Ｓ６０Ｃを出力する。これによって、複素信号Ｓ６０ＣはＲＦ信号の周波数を有することになる。

次に、上述したアップコンバータ６０の全体的な動作について説明する。デジタル信号の入力端ＴＩ及びＴＱから入力されたデジタル信号の実数成分がＤＡコンバータ７０１によりアナログ信号Ｓ６０ＡＩに変換される。また、デジタル信号の虚数成分がＤＡコンバータ７０２によりアナログ信号Ｓ６０ＡＱに変換され、複素信号Ｓ６０Ａが生成される。複素信号Ｓ６０ＡはＬＰＦ７０３、７０４により高周波成分が除去され、信号Ｓ６０ＢＱとして出力される。

半複素ミキサ７０６は、Ｌｏｃａｌ７４１から入力されるｃｏｓあるいはｓｉｎの実ローカル信号に基づいて複素信号Ｓ６０Ｂに対して周波数変換を行い、ＲＦ信号の周波数を有する複素信号Ｓ６０Ｃを、複素係数フィルタ７１０に出力する。

複素係数フィルタ７１０は、入力される複素ＲＦ信号６０Ｃの負の周波数を抑圧しつつ、互いに９０°位相が異なる複素ＲＦ信号Ｓ６０Ｄの実数軸成分Ｓ６０ＤＩをＯｒｐＩから出力し、虚数軸成分Ｓ６０ＤＱをＯｒｐＱから出力する。減算器７１１は複素係数フィルタ７１０から出力される複素ＲＦ信号の実数軸成分Ｓ６０ＤＩから複素ＲＦ信号の虚数軸成分Ｓ６０ＤＱを減算し、実ＲＦ信号を取り出す。

図５１は、図５０に示すアップコンバータ６０におけるミキシングの処理を示した図である。半複素ミキサ７０６は、Ｌｏｃａｌ７４１から出力されるＲＦ信号の周波数ｆ_ｃを有する実ローカル信号（Ｌ_１（ｔ））と複素ＢＢ信号とを乗算（半複素ミキシング）し、ＲＦ信号周波数ｆ_ｃに周波数変換して複素ＲＦ信号（ｓ_ｒｆ（ｔ））を出力する。
複素係数フィルタ７１０は、複素ＲＦ信号（ｓ_ｒｆ（ｔ））の負の周波数成分を抑圧し、減算器７１１による複素ＲＦ信号の実数成分から虚数成分を減算することにより、実ＲＦ信号（１／２（ｓ_１（ｔ）Ｌ_１ｐ（ｔ）＋ｓ_１ ^＊（ｔ）Ｌ_１ｐ ^＊（ｔ）））を出力する。当該処理により、複素係数フィルタ７１０によって複素ＲＦ信号の負の周波数成分を抑圧した後に減算器７１１による演算を行うことで、ＲＦ信号周波数ｆ_ｃにおいて逆方向の周波数に変換された信号影響をなくすことができる。なお、図５１に示す処理における複素ＢＢ信号、実ローカル信号、複素ＲＦ信号、実ＲＦ信号のそれぞれを数式で表すと、以下の式（３−５）、（３−６）、（３−７）、（３−８）として表される。

（準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの原理）
次に、本発明における準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの原理について、本発明における準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの基本構成例を参照して説明する。図５２は、本発明における準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの基本構成例であるアップコンバータ６１を示した図である。アップコンバータ６１は、例えば、無線送信機であり、実数部と虚数部を有するデジタル入力ＴＩ及びＴＱから入力されるデジタル信号をアナログベースバンド信号に変換し、変換されたアナログベースバンド信号に対して、第１の局部発振器から出力される第１のローカル信号によって、周波数ゼロからオフセット周波数の値、離れた中間周波数の複素ＩＦ信号へ変換する。更に第２の局部発振器から出力される第２のローカル信号に基づいて当該複素ＩＦ信号を送信可能なＲＦ信号の周波数に周波数変換し、複素ＲＦ信号の実数部のみを取り出して、アンテナ等の出力端ＴＲＦから送信する。

ここで、準ゼロ方式のアップコンバータにおけるオフセット周波数とは、第１のローカル信号の周波数であり、第１のローカル信号の周波数とは、ＲＦ信号周波数に第１のローカル信号の周波数を加えた周波数値が、ＲＦ信号周波数帯域内となる周波数値である。

ゼロＩＦ方式のアップコンバータでは、第２の局部発振器から出力される第２のローカル信号によって複素ベースバンド信号を複素ＲＦ信号へ周波数変換する構成を有するが、第２の局部発振器の分解度が粗い場合、当該第２のローカル信号とＲＦ信号周波数との間に差が存在することが想定される。準ゼロＩＦ方式のアップコンバータは、この差を補完するため、第１の局部発振器を設け、第１のローカル信号により、オフセット周波数を中心周波数とする精度の細かい周波数変換を行って準ベースバンド信号を最初に生成しておくことで、第２のローカル信号によって目的となるＲＦ信号周波数を有する信号へ周波数変換することを可能とするものである。

アップコンバータ６１において、ＤＡコンバータ７０１、７０２以降については半複素ミキサ７０６に接続される局部発振器Ｌｏｃａｌ７４１がＲＦ信号からオフセット周波数離れた周波数の信号を出力するＬｏｃａｌ７４２に置き換えられている点を除いては、図５０に示したアップコンバータ６０と同じ構成を有する。以下、アップコンバータ６０には備えられていない構成について説明する。

ＬＰＦ７２０、７２１は、デジタル信号の高周波成分の除去を行う。
全複素ミキサ７３０は、上記のオフセット周波数を中心周波数とする信号へ周波数変換するものであり、乗算器によって構成されるミキサＩＩ７３１と、ミキサＩＱ７３２と、ミキサＱＩ７３４と、ミキサＱＱ７３５と、減算器７３３と、加算器７３６とから構成される。全複素ミキサ７３０は、入力端ＩｃｍｃにおいてＬｏｃａｌ７２５から実数軸ローカル信号ｃｏｓが入力され、入力端ＩｃｍｓにおいてＬｏｃａｌ７２５から虚数軸ローカル信号ｓｉｎが入力される。入力端ＩｃｍＩおよびＩｃｍＱから入力された複素信号Ｓ６１Ａを、オフセット周波数を中心周波数とする信号へ周波数変換を行い、複素ＩＦ信号Ｓ６１Ｂを出力する。

半複素ミキサ７０６は、乗算器によって構成されるミキサＩ７０７と、ミキサＱ７０８とから構成される。Ｌｏｃａｌ７４１は、半複素ミキサ７０６の入力端Ｉｈｍからｃｏｓあるいはｓｉｎの実信号であって目的となるＲＦ信号を有する周波数の実ローカル信号を入力する。半複素ミキサ７０６は、入力端ＩｈｍＩ、ＩｈｍＱから入力された複素信号Ｓ６１Ｄと実ローカル信号を乗算し、複素信号Ｓ６１Ｅを出力する。これによって、複素信号Ｓ６１ＤはＲＦ信号の周波数を有することになる。

ここで、半複素ミキサ７０６に入力される複素ＩＦ信号Ｓ６１Ｄの中心周波数は、オフセット周波数であり、ＲＦ信号の中心周波数にオフセット周波数を加えた周波数値がＲＦ信号周波数帯域内となる周波数値である（特許請求の範囲に記載のアップコンバータにおける所定の周波数）。

次に、上述した準ゼロＩＦ方式のアップコンバータ６１の全体的な動作について説明する。ＬＰＦ７０２及び７２１は、デジタル信号の入力端ＴＩ及びＴＱから入力されたデジタル信号に対して高周波成分が除去し、それぞれ複素ベースバンド信号Ｓ６１Ａの実数軸成分Ｓ６１ＡＩと虚数軸成分Ｓ６１ＡＱとを出力する。

全複素ミキサ７３０は、複素信号Ｓ６１Ａの実数軸成分Ｓ６１ＡＩおよび虚数軸成分Ｓ６１ＡＱを、Ｌｏｃａｌ７２５から出力される複素ローカル信号の実数軸ローカル信号ｃｏｓおよび虚数軸ローカル信号ｓｉｎによってオフセット周波数を複素信号Ｓ６１Ａの中心周波数にする周波数変換を行い、複素ＩＦ信号Ｓ６１Ｂの実数軸成分Ｓ６１ＢＩおよび虚数軸成分Ｓ６１ＢＱをＤＡコンバータ７０１および７０２に出力する。

全複素ミキサ７３０から出力された複素ＩＦ信号Ｓ６１ＢがＤＡコンバータ７０１，７０２によりアナログ信号に変換され、アナログ信号化された複素ＩＦ信号Ｓ６１Ｃが生成される。複素ＩＦ信号Ｓ６１ＣはＬＰＦ７０３、７０４により高周波成分が除去され、複素信号Ｓ６１Ｄとして出力される。

半複素ミキサ７０６は、Ｌｏｃａｌ７４２から入力されるｃｏｓあるいはｓｉｎの実数信号であって、ＲＦ信号周波数からオフセット周波数離れた周波数を有する実ローカル信号に基づいて複素ＩＦ信号Ｓ６１Ｄに対して周波数変換を行い、ＲＦ信号の周波数を有する複素ＲＦ信号Ｓ６１Ｅを、複素係数フィルタ７１０に出力する。

複素係数フィルタ７１０は、入力される複素ＲＦ信号Ｓ６１Ｅの負の周波数を抑圧しつつ、互いに９０°位相が異なる複素ＲＦ信号Ｓ６１Ｆの実数軸成分Ｓ６１ＦＩをＯｒｐＩから出力し、虚数軸成分Ｓ６１ＦＱをＯｒｐＱから出力する。減算器７１１は複素係数フィルタ７１０から出力される複素ＲＦ信号の実数軸成分Ｓ６１ＦＩから複素ＲＦ信号の虚数軸成分Ｓ６１ＦＱを減算し、実ＲＦ信号を取り出す。そして、取り出した実ＲＦ信号をＴＲＦに出力する。

なお、ゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータに用いられる複素係数フィルタ７１０としては、例えば複素係数トランスバーサルフィルタが適用される。複素係数トランスバーサルフィルタを用いる場合には、図３９及び図４０に示すインパルス応答を有し、具体的には図３８に示す周波数特性を有する複素係数トランスバーサルフィルタなどを適用することができる。

また、上記のゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの複素係数フィルタ７１４は、負の周波数帯域を抑制するとして説明したが、正の周波数帯域を抑制し、取り出した正の周波数成分の信号に基づいて処理を行う構成としてもよい。
また、上述した複素係数トランスバーサルフィルタに用いられる偶対称インパルス応答あるいは奇対称インパルス応答は、複素係数トランスバーサルフィルタにフラットな群遅延特性が要求される場合には、厳密に偶対称あるいは奇対称である必要があるが、群遅延特性が厳密にフラットであることを要求されない場合には、偶関数あるいは奇関数に基づいて生成される際に対称性が若干失われ、ほぼ偶対称あるいはほぼ奇対称であるようなインパルス応答であってもよい。

本発明におけるダウンコンバータでは、入力されるＲＦ信号に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の実数部を生成し、入力されるＲＦ信号に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の虚数部を生成し、正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧して複素ＲＦ信号を出力する複素係数トランスバーサルフィルタと、所定の周波数を有する実ローカル信号を出力する局部発振器と、複素係数トランスバーサルフィルタ及び局部発振器に接続され、複素係数トランスバーサルフィルタから出力される複素ＲＦ信号及び局部発振器から出力される実ローカル信号を乗算して周波数変換し、ＲＦ信号の周波数より所定の周波数離れた周波数の複素信号を出力する複素ミキサと、を備えた構成とした。また、さらに、当該複素係数トランスバーサルフィルタにＳＡＷフィルタを適用する構成とした。
これにより、実ローカル信号を用いることで、例えば、非特許文献５に示す複素ローカル信号を用いるダウンコンバータよりローカル信号を半減させ、消費電力を軽減させることができる。また、フィルタの特性をＳＡＷフィルタのすだれ状電極の構造に基づいて設計することができ、現在の微細加工技術を用いれば、ＳＡＷフィルタの電極寸法を精度よく作成可能であるため、非特許文献６の実ローカル信号をポリフェーズフィルタに適用する場合よりも、ミキサやフィルタの製造偏差などによるばらつきを少なくした高性能なフィルタを得ることが可能となる。そのため、低ＩＦ方式では充分なイメージ抑圧比を得ることができ、ゼロＩＦ方式ではＩＱ間のインバランスによって発生するＥＶＭの劣化を抑えることができる。

また、本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータでは、複素ミキサの出力に接続される複素係数トランスバーサルフィルタを備える構成とし、当該複素係数トランスバーサルフィルタとしてＳＡＷフィルタを用いる構成とした。ＳＡＷフィルタはパッシブ型のフィルタであるため電力を消費しないという効果があり、また、正の周波数あるいは負の周波数を抑圧し、かつ目的信号が存在する周波数側において目的信号が存在する帯域外を抑圧するフィルタ効果を得ることが可能となる。

また、本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータでは、複素ミキサから出力される複素信号の複素共役となる複素共役信号を生成する手段と、生成された複素共役信号のレベルを調整する手段と、複素ミキサから出力される複素信号と、レベルが調整された複素共役信号とを合成する手段とを備えた構成とした。そのため、周波数特性を有する実数部の信号と虚数部の信号との間における誤差によるイメージ抑圧比の周波数特性について、それぞれの周波数特性に応じた補正を行うことが可能となる。これにより、目的の信号帯域全域で良好なイメージ抑圧比を得ることが可能となる。

また、本発明におけるダウンコンバータでは、複数の出力端を備え入力されるＲＦ信号を切り替えて出力する分配器と、分配器の出力端に一対一に対応して接続される複数のトランスバーサルフィルタであって、それぞれ異なる通過帯域周波数を有し、分配器から出力されるＲＦ信号に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の実数部を出力し、入力されるＲＦ信号に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の虚数部を出力することで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を前記通過帯域周波数で抑圧して複素ＲＦ信号を出力する複数の複素係数トランスバーサルフィルタと、複数の複素係数トランスバーサルフィルタの通過帯域周波数に応じた周波数の実ローカル信号を切り替えて出力する局部発振器と、複数の複素係数トランスバーサルフィルタのそれぞれに一対一で接続される複数の複素ミキサであって、局部発振器に接続され、複素係数トランスバーサルフィルタから出力される複素信号と、局部発振器から出力される前記実ローカル信号とを乗算して周波数変換し、ＲＦ信号の周波数より前記所定の周波数離れた周波数の複素信号を出力する複数の複素ミキサと、複数の複素ミキサに接続され、複数の複素ミキサの接続を切り替えて複数の複素ミキサから出力される前記複素信号を出力する合成器と、を備える構成とした。これにより、複素係数トランスバーサルフィルタと複素ミキサが一対一に接続されるため、スイッチ等によるインバランスの劣化が無くなる。

また、この本発明におけるアップコンバータでは、所定の周波数を有する実ローカル信号を出力する局部発振器と、局部発振器に接続され、入力される複素信号と、局部発振器から出力される実ローカル信号とを乗算して周波数変換して複素ＲＦ信号を出力する複素ミキサと、複素ミキサに接続され、複素ミキサから出力される前記複素ＲＦ信号の実数部に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い、前記複素ＲＦ信号の虚数部に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行うことで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧して実数ＲＦ信号を出力する複素係数トランスバーサルフィルタと、を備える構成とした。また、さらに、当該複素係数トランスバーサルフィルタにＳＡＷフィルタを用いる構成とした。そのため、複素ローカル信号を用いる従来のアップコンバータよりローカル信号を半減させ、消費電力を軽減させることができる。また、フィルタの特性をＳＡＷフィルタのすだれ状電極の構造に基づいて設計することができ、現在の微細加工技術を用いれば、ＳＡＷフィルタの電極寸法を精度よく作成可能であるため、ミキサやフィルタの製造偏差などによるばらつきを少なくした高性能なフィルタを得ることが可能となる。また、複素係数トランスバーサルフィルタを用いる構成としたことで、実数部と虚数部の位相差を正確に９０°にすることができ、また、バンドパスフィルタとしての機能を兼ね備えることができるため、アップコンバータの小型化が可能となる。

また、この本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータでは、複素ミキサの入力側に複素係数トランスバーサルフィルタを備え、当該複素係数トランスバーサルフィルタにＳＡＷフィルタを用いる構成とした。そのため、フィルタの特性をＳＡＷフィルタのすだれ状電極の構造に基づいて設計することができる。そのため、ＳＡＷフィルタはパッシブ型のフィルタであるので電力を消費しないという効果がある。また、入力側に２つのすだれ状電極を並列に設けることで分配器の役目を行わせることもできるため、ダウンコンバータの小型化を図ることが可能となる。また、ミキサやフィルタの製造偏差などによるばらつきが少ないことから安定したイメージ抑圧比を得ることも可能である。

また、この本発明におけるアップコンバータでは、複数の出力端を備え入力される複素信号を切り替えて出力する分配器と、分配器の出力端に一対一に対応して設けられ、それぞれ異なる通過帯域周波数を有し、入力される複素ＲＦ信号の実数部に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い、複素ＲＦ信号の虚数部に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行うことで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を通過帯域周波数で抑圧して実数ＲＦ信号を出力する複数の複素係数トランスバーサルフィルタと、複数の複素係数トランスバーサルフィルタの通過帯域周波数に応じた周波数の実ローカル信号を切り替えて出力する局部発振器と、分配器の出力端と前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタのそれぞれの入力とに一対一で接続される複数の複素ミキサであって、局部発振器に接続され、分配器から出力される複素信号と、局部発振器から出力される実ローカル信号とを乗算して周波数変換し、複素ＲＦ信号を対応する複素係数トランスバーサルフィルタに出力する複数の複素ミキサと、複数の複素係数トランスバーサルフィルタに接続され、複数の複素係数トランスバーサルフィルタから出力される実ＲＦ信号を切り替えて出力する合成器と、を備える構成とした。これにより、複素ミキサと複素係数トランスバーサルフィルタとが一対一に接続されるため、スイッチ等によるインバランスの劣化が無くなる。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータの第１実施形態）
以下、本発明の低ＩＦ方式のダウンコンバータの実施形態を図面を参照して説明する。
図１６は、低ＩＦ方式のダウンコンバータの第１実施形態を示したブロック図である。図１６に示すダウンコンバータ５は、ＲＦ信号をＩＦ信号に変換するＩＦ生成部１５と、ＩＦ信号をベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑに変換し、ベースバンド信号を取り出して復調部に出力するベースバンド生成部１６から構成されている。

なお、図１６のダウンコンバータ５において、上述した図１３のダウンコンバータ３と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。図１６のダウンコンバータ５は、図１３のダウンコンバータ３の複素係数トランスバーサルフィルタ１１５が図６のＳＡＷフィルタ１１５０あるいは図７のＳＡＷフィルタ１１５６によって実現された複素係数ＳＡＷフィルタ１１４に置き換えられている点と、ベースバンド生成部の複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の出力段において、減算器１４１に加えて加算器１４２が設けられ、スイッチ１４３によって、正あるいは負のいずれかの周波数帯域を選択して出力することができる点で異なる構成となっている。

以下、ダウンコンバータ５の動作について説明する。ＩＦ生成部１５のＬＮＡ１１１は、アンテナによって受信される実信号のＲＦ信号が入力され、入力されたＲＦ信号を増幅して出力する。複素係数ＳＡＷフィルタ１１４は、負の周波数を抑圧しつつ、ＬＮＡ１１１から出力される増幅後の実ＲＦ信号を実数軸成分と虚数軸成分からなる複素ＲＦ信号に変換して半複素ミキサ１１８に出力する。半複素ミキサ１１８は、Ｌｏｃａｌ１８１から出力されるＲＦ信号の周波数より中間周波数の値、低い周波数の実ローカル信号が入力され、当該実ローカル信号と、複素係数ＳＡＷフィルタ１１４から出力される複素ＲＦ信号の実数軸成分とをミキサＩ１８２によって乗算する。また、半複素ミキサ１１８は、当該実ローカル信号と、複素ＲＦ信号の虚数軸成分とをミキサＱ１８３によって乗算し、複素ＲＦ信号を中間周波数を有する複素ＩＦ信号へ変換して出力する。ここで、複素係数ＳＡＷフィルタ１１４の通過帯域幅はＲＦ信号周波数帯域幅、すなわち無線システム帯域幅である。

ベースバンド生成部１６において、複素係数ＳＡＷフィルタ１４０は図１４で示したＳＡＷフィルタ１４０によって構成され、半複素ミキサ１１８から出力される複素ＩＦ信号の入力を受けて、当該複素ＩＦ信号の負の周波数信号を抑圧することによってイメージ周波数信号の除去を行う。ここで、複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の通過帯域幅はチャンネル帯域幅である。減算器１４１は、複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の実数部の出力から虚数部の出力を減算する。すなわち、減算器１４１は、正の周波数を選択して実数化する。一方、加算器１４２は、複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の実数部の出力と虚数部の出力を加算する。すなわち、加算器１４２は、負の周波数を選択して実数化する。スイッチ１４３は、正の周波数（ＵＳＢ：Ｕｐｐｅｒ Ｓｉｄｅ Ｂａｎｄ）あるいは負の周波数（ＬＳＢ：Ｌｏｗｅｒ Ｓｉｄｅ Ｂａｎｄ）を選択し、ＵＳＢとＬＳＢを分離しておくため、選択されない側の回路の電源は切断される。

そして、ＡＧＣアンプ１２３は、減算器１４１あるいは加算器１４２から出力される帯域制限されたＩＦ信号をＡＧＣによって印加される電圧に従い、ＡＤコンバータ１２５の入力に適切なレベルにゲインを制御する。ＡＤコンバータ１２５は、ＡＧＣアンプ１２３から出力されるＩＦ信号をデジタルＩＦ信号に変換して出力する。半複素ミキサ１９０は、ＡＤコンバータ１２５から出力されるデジタル化されたＩＦ信号を複素ベースバンド信号に変換する。変換された複素ベースバンド信号の実数部と虚数部は、それぞれＬＰＦ１３０とＬＰＦ１３１によって帯域制限された後に復調部に出力される。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータの第２実施形態）
図１７は、低ＩＦ方式のダウンコンバータの第２実施形態を示したブロック図である。
図１７に示すダウンコンバータ６は、図１６に示すダウンコンバータ５ではスイッチ１４３によってＵＳＢあるいはＬＳＢのいずれか一方を選択していたのに対して、ＵＳＢとＬＳＢの両方を同時に処理する点で構成が異なる。なお、図１７のダウンコンバータ６において、図１６のダウンコンバータ５と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。

ダウンコンバータ５と異なる構成は、ＬＳＢ側を処理するために、新たに、ＡＧＣアンプ１２３ａ、ＡＤコンバータ１２５ａ、ミキサＩ１９２ａ、ミキサＱ１９３ａ、ＬＰＦ１３０ａ、ＬＰＦ１３１ａを備えている点である。ＡＧＣアンプ１２３ａの入力端と加算器１４２の出力端が接続され、ＡＤコンバータ１２５ａの入力端は、ＡＧＣアンプ１２３ａの出力端と接続される。ミキサＩ１９２ａは、一方の入力端でＡＤコンバータ１２５ａと接続され、他方の入力端でＬｏｃａｌ１９１と接続される。また、ミキサＱ１９３ａは、一方の入力端でＡＤコンバータ１２５ａと接続され、他方の入力端でＬｏｃａｌ１９１と接続される。ＬＰＦ１３０ａとＬＰＦ１３１ａはそれぞれミキサＩ１９２ａとミキサＱ１９３ａの出力端に接続される。なお、第２実施形態では、ＵＳＢとＬＳＢの周波数の絶対値が等しいものと仮定しており、Ｌｏｃａｌ１９１をＵＳＢとＬＳＢで共有する構成としているが、ＵＳＢとＬＳＢで周波数が異なる場合には、それぞれ別の局部発振器が必要となる。

ＵＳＢ側及びＬＳＢ側の処理は、図１６のダウンコンバータ５において、スイッチ１４３をＵＳＢ側あるいはＬＳＢ側へ接続した場合と同様の処理が行われ、ＵＳＢ側の複素ベースバンド信号は復調部１へ出力され、ＬＳＢ側の複素ベースバンド信号は復調部２へ出力される。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータの第３実施形態）
図１８は、低ＩＦ方式のダウンコンバータの第３実施形態を示したブロック図である。
図１８に示すダウンコンバータ７は、図１６に示すダウンコンバータ５では複素係数ＳＡＷフィルタ１４０の出力に接続された減算器１４１あるいは加算器１４２において演算を行う構成となっていたのに対し、複素係数ＳＡＷフィルタ内で実数部と虚数部の演算処理を行う複素係数ＳＡＷフィルタ１４５を設けた点で構成が異なる。なお、図１８のダウンコンバータ７において、図１６のダウンコンバータ５と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。

図１９は図１８のダウンコンバータ７において新たに設けられた複素係数ＳＡＷフィルタ１４５の構成を示した図である。複素係数ＳＡＷフィルタ１４５は、圧電基板１１４６上に、ＩＤＴ１１４７〜１１４９を有している。ＩＤＴ１１４７は、実数部の入力Ｉに接続され、ＩＤＴ１１４８は、虚数部の入力Ｑに接続されている。ＩＤＴ１１４９は、出力端に接続されており、ＩＤＴ１１４７とＩＤＴ１１４８の伝搬路に跨るように設けられている。

ここで、ローカル信号周波数が中間周波数よりも低い場合、ＵＳＢを取り出す場合には、虚数部のＩＤＴ１１４８に対する重み付けを行う際に、インパルス応答の極性が反転するように設け、ＩＤＴ１１４９において同相受信することで実数部から虚数部の減算を行うことが可能となる。

一方、ローカル信号周波数が中間周波数よりも高い場合、ＬＳＢを取り出す場合には、実数部と虚数部のインパルス応答に従ってＩＤＴ１１４７とＩＤＴ１１４８の重み付けを行い、ＩＤＴ１１４９において同相受信することで実数部と虚数部の加算を行うことが可能となる。

なお、ダウンコンバータ７についての動作は、図１６のダウンコンバータ５において、スイッチ１４３のＵＳＢ側と同様に行われる。

（低ＩＦ方式のダウンコンバータの第４実施形態）
図２０は、低ＩＦ方式のダウンコンバータの第４実施形態を示したブロック図である。
上述した、図１に示すダウンコンバータ１では、正と負の周波数が同時に処理され、ＡＤコンバータ１２５及び１２６でデジタル信号に変換された後に、デジタル部で正と負の周波数の選択あるいは、同時処理の選択が可能となっている。そして、図１のダウンコンバータ１では、ＡＧＣの制御電圧によって変動するＡＧＣアンプ１２３及び１２４におけるイメージ周波数信号妨害を、インバランス補正部１２７によってＡＤコンバータ１２５の出力信号Ｓ１２ＣＩの振幅とＡＤコンバータ１２６の出力信号Ｓ１２ＣＱの振幅との差を固定的に補正していた。

第４実施形態に係るダウンコンバータ８では、固定的な補正処理ではなく、適応的な補正処理を行うために、ＬＭＳ（Ｌｅａｓｔ Ｍｅａｎ Ｓｑｕａｒｅ）アルゴリズムに基づく適応フィルタとして動作するイメージ妨害キャンセラ１５０を、ＡＤコンバータ１２５及び１２６と、全複素ミキサ１２９との間に挿入している点で構成が異なる。なお、図２０のダウンコンバータ８において、図１のダウンコンバータ１と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。また、ダウンコンバータ１における複素係数トランスバーサルフィルタ１１５は、ダウンコンバータ８では、複素係数トランスバーサルフィルタ１１５をＳＡＷフィルタによって実現した複素係数ＳＡＷフィルタ１１４が用いられている点で構成が異なる。

以下、ダウンコンバータ８におけるイメージ妨害キャンセラ１５０の構成について説明する。イメージ妨害キャンセラ１５０は、乗算器１５２と、ＬＭＳコア１５１と、アッテネータＡＴＴ１５３及び１５４と減算器１５５及び１５６とから構成される。イメージ妨害キャンセラ１５０の実数部の入力端ＩｃａｎＩはＡＤコンバータ１２５の出力端に接続され、虚数部の入力端ＩｃａｎＱはＡＤコンバータ１２６の出力端に接続される。また、イメージ妨害キャンセラ１５０の実数部の出力端ＯｃａｎＩは、全複素ミキサ１２９の実数部の入力端に接続され、虚数部の出力端ＯｃａｎＱは、全複素ミキサ１２９の虚数部の入力端に接続されている。イメージ妨害キャンセラ１５０の実数部の入力端ＩｃａｎＩは、ＬＭＳコア１５１の実数部の入力端と、減算器１５５の正の入力端に接続されている。イメージ妨害キャンセラ１５０の虚数部の入力端ＩｃａｎＱは、乗算器１５２の一方の入力端と、減算器１５６の正の入力端に接続されている。乗算器１５２の他方の入力端には、“−１”が入力され、出力端はＬＭＳコア１５１の虚数部の入力端に接続される。ＬＭＳコア１５１の実数部の出力端はアッテネータＡＴＴ１５３に接続され、虚数部の出力端はアッテネータＡＴＴ１５４に接続される。アッテネータＡＴＴ１５３の出力端は、減算器１５５の負の入力端に接続され、アッテネータＡＴＴ１５４の出力端は、減算器１５６の負の入力端に接続される。

次に、各ブロックの機能について説明する。乗算器１５２は、入力された複素ＩＦ信号の虚数部の信号に”−１”を乗算することで符号を反転させる。ＬＭＳコア１５１は、ＡＤコンバータ１２５から入力される複素ＩＦ信号の実数部の信号と、乗算器１５２から入力される符号が反転された複素ＩＦ信号の虚数部の信号とから複素ＩＦ信号（Ｓ１２ＣＩ及びＳ１２ＣＱ）に対する複素共役信号を生成する。ＬＭＳコア１５１は、適応フィルタの中心部分であり、減算器１５５及び１５６からの出力信号を誤差信号、生成された複素共役信号を参照信号として、ＬＭＳアルゴリズムに基づいてフィルタの係数を制御する。アッテネータＡＴＴ１５３及び１５４は、ＬＭＳコア１５１の出力（イメージ周波数妨害キャンセル信号）のレベルを調整する。減算器１５５及び１５６は、アッテネータＡＴＴ１５３とＡＴＴ１５４により調整されたイメージ周波数妨害キャンセル信号を、ＡＤコンバータ１２５と１２６のそれぞれから入力される複素ＩＦ信号（Ｓ１２ＣＩ及びＳ１２ＣＱ）に合成する。

次に、イメージ妨害キャンセラ１５０の動作について説明する。イメージ妨害キャンセラ１５０による適応フィルタは、イメージ周波数信号の元の信号から乗算器１５２によって生成される複素共役信号を参照信号として、入力される複素ＩＦ信号に含まれるイメージ周波数信号と、参照信号との誤差を最小にするように動作する。誤差が完全に無いときイメージ周波数信号は完全に抑圧されるので、適応フィルタの適応精度限界までイメージ周波数妨害排除特性を向上させることができる。

また、イメージ妨害キャンセラ１５０による適応フィルタは、適応処理時にキャリブレーション信号を入力して適応フィルタの係数を求めても良い。さらに、アナログ部の特性変化が短い時間で生じることはないから、イメージ周波数信号が時間軸上で緩やかに変動する場合、適応処理を常に動作させる必要はなく、所定の時間だけ適応処理を行い、残りの時間は求めた係数により適応フィルタをイコライザとして動作させ、これを繰り返すことにより目的を達成しても良い。

ＬＭＳコア１５１の出力のレベルを調整する実数部のアッテネータＡＴＴ１５３及び虚数部のアッテネータＡＴＴ１５４は、ＬＭＳコア１５１のフィルタ係数語長を最小限の係数語長で動作させるために挿入する。また、適応フィルタに参照信号として入力される複素共役信号より、イメージ周波数信号の信号レベルが非常に小さくなるために、アッテネータＡＴＴ１５３及び１５４を用いることができない場合は、ＬＭＳコア１５１において係数値の大きさを可変にすることにより、出力であるイメージ周波数妨害キャンセル信号をイメージ周波数信号と同一レベルに変化させることができる。ここで、ＬＭＳコア１５１の係数値を小さくすることは、フィルタ係数語長を短くすることと等しくなる。

上述した第１実施形態及び第２実施形態及び第３実施形態は、低消費電力が要求される用途に適している。中間周波数は少なくとも４０ＭＨｚと高くなるが、ＳＡＷフィルタにより帯域制限されているので、ＡＤコンバータに要求されるダイナミックレンジ及びビット数は小さくなるため消費電力が下がることになる。また、ＩＦ段の複素係数フィルタをポリフェーズフィルタとした場合には、ＳＡＷを用いる場合よりもフィルタ特性が劣化しダイナミックレンジが大きくなったとしても、中間周波数を下げることができるので、ＡＤコンバータのサンプリング周波数の低下と入力帯域幅の低下による効果によって相殺されるかあるいはより低消費電力化を図ることが可能となる。また、第４実施形態は、狭帯域無線方式などの非常に高いイメージ抑圧比が要求される用途に適している。

また、上記の低ＩＦ方式のダウンコンバータの複素係数ＳＡＷフィルタは、負の周波数帯域を抑制するとして説明したが、正の周波数帯域を抑制し、取り出した正の周波数成分の信号に基づいて処理を行う構成としてもよい。

（低ＩＦ方式のアップコンバータの第１実施形態）
以下、本発明の低ＩＦ方式のアップコンバータの実施形態を図面を参照して説明する。
図２８は、低ＩＦ方式のアップコンバータの第１実施形態を示したブロック図である。図２８に示すアップコンバータ３１において、上述した図２３のアップコンバータ３０と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。図２８のアップコンバータ３１は、図２３のアップコンバータ３０の複素係数トランスバーサルフィルタ３４０が複素係数ＳＡＷフィルタ３５０に置き換えられている点で異なる構成を有している。

図２８におけるアップコンバータ３１の動作を以下に説明する。変調部の実数部及び虚数部から出力されるデジタル信号は、ＤＡコンバータ３０１及び３０２によってそれぞれアナログベースバンド信号に変換される。ＬＰＦ３０３及び３０４は、ＤＡコンバータ３０１及び３０２から出力されるアナログベースバンド信号の高周波成分の除去を行う。全複素ミキサ３１０は、Ｌｏｃａｌ３５０から入力される複素ローカル信号に基づいて、ＬＰＦ３０３及び３０４から出力される複素信号を複素ＩＦ信号に変換する。ＢＰＦ３２０及び３２１は、全複素ミキサ３１０から出力される複素ＩＦ信号に対して帯域制限を行って不要な信号を抑圧する。半複素ミキサ３３０は、Ｌｏｃａｌ３２５から入力される実ローカル信号に基づいて、ＢＰＦ３２０及び３２１から出力される複素ＩＦ信号を複素ＲＦ信号に変換する。複素係数ＳＡＷフィルタ３５０は、半複素ミキサ３３０から出力される複素ＲＦ信号の負の周波数を抑圧し、抑圧後に実数部を取り出してＲＦ信号を出力する。ここで、複素係数ＳＡＷフィルタ３５０の通過帯域幅は無線システム帯域幅である。

複素係数ＳＡＷフィルタ３５０に用いられるＳＡＷフィルタは図２９または図３０に示す構成のものを用いる。ＳＡＷフィルタの原理は、上記の「課題を解決するための手段」において説明したものと同様であるためここでは説明を省略し、以下にアップコンバータ３１において用いられるＳＡＷフィルタの構成及び動作についてのみ説明する。

図２９に示すＳＡＷフィルタ１３５０は、圧電基板１３５１上に２つの伝搬路を有するように４つのＩＤＴ１３５２〜１３５５が設けられている。実数軸の成分が入力される入力端Ｉに接続されたＩＤＴ１３５２は、実数部のインパルス応答、すなわち偶対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して偶対称となるように各電極指が設けられる。虚数軸の成分が入力される入力端Ｑに接続されたＩＤＴ１３５４は、虚数部のインパルス応答、すなわち奇対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して奇対称となるように各電極指が設けられる。ＩＤＴ１３５３は、出力端子に接続され、実数部のたたみ込み積分を行うＩＤＴ１３５２の伝搬路上に設けられている。また、ＩＤＴ１３５５も出力端子に接続され、虚数部のたたみ込み積分を行うＩＤＴ１３５３の伝搬路上に設けられている。この構成により、入力側のＩＤＴ１３５２及び１３５４から励振される弾性表面波は互いに９０°の位相差をもって伝搬され、出力側のＩＤＴ１３５３及び１３５５で受信される。ＩＤＴ１３５３及び１３５５は互いに逆相になるように接続されているため、この構成によって実数成分から虚数成分が減算されることになり出力端から実ＲＦ信号が出力されることになる。

なお、インパルス応答に対応する重み付けがされたＩＤＴ１３５２及びＩＤＴ１３５４を出力端に接続し、入力端にＩＤＴ１３５２及び１３５４を設けるようにしても同様に実ＲＦ信号を出力することが可能である。

次に、ＳＡＷフィルタ１３５０の動作について説明する。最初に、入力端に複素ＲＦ信号が入力されると、ＩＤＴ１３５２とＩＤＴ１３５４において、それぞれ実数部と虚数部におけるインパルス応答と複素ＲＦ信号とのたたみ込み積分が行われつつ、弾性表面波が励振され、ＳＡＷ信号が伝搬される。ＩＤＴ１３５２とＩＤＴ１３５４とから伝搬されるＳＡＷ信号は、それぞれの弾性表面波の伝搬方向に設けられたＩＤＴ１３５３とＩＤＴ１３５５によって受信され、それぞれ対応するインパルス応答とのたたみ込み積分が行われつつ再び電気信号に変換される。このとき、ＩＤＴ１３５３は、ＲＦ信号の実数成分を出力し、ＩＤＴ１３５５は、極性が逆になったＲＦ信号の虚数成分を出力する。そして、出力端からは実数成分から虚数成分が減算された実ＲＦ信号が出力されることになる。この構成により図２６及び図２７に示したインパルス応答と複素ＲＦ信号とにたたみ込み積分を行うことで、複素ＲＦ信号の負の周波数帯域を抑制しつつ、実ＲＦ信号を出力することが可能となる。

図３０に示すＳＡＷフィルタ１３５６は、図２９では出力端側に２つのＩＤＴ１３５３と１３５５が設けられていたのに対して、出力側に接続された１つのＩＤＴ１３５８によって、弾性表面波を受信する構成となっている。このとき、図２８の入力側の虚数部に対応するＩＤＴ１３５４と極性を逆にしたＩＤＴ１３５７を設けることで、減算処理を実現することが可能である。なお、極性を逆にするのは虚数部に限られず、実数部の極性を逆にするようにしてもよい。この構成により、出力端側のＩＤＴが１つでよくなる。

低ＩＦ方式のアップコンバータの第１の実施形態の構成にすることで、イメージ抑圧比が複素係数ＳＡＷフィルタ３５０の負の周波数の減衰量で決まることから、半複素ミキサ３３０までの回路を共通化し、目的に応じて複素係数ＳＡＷフィルタ３５０を変更することで、製造偏差によるばらつきを少なくでき、良好なイメージ抑圧比を得ることができる。

（低ＩＦ方式のアップコンバータの第２実施形態）
図３１は、低ＩＦ方式のアップコンバータの第２実施形態を示したブロック図である。図３１に示すアップコンバータ３２は、図２８に示したアップコンバータ３１からＬＰＦ３０３及び３０４と全複素ミキサ３１０及びＬｏｃａｌ３０５を除いた構成となっており、ＤＡコンバータ３０１及び３０２から直接複素ＩＦ信号を出力する構成となっている。

低ＩＦ方式のアップコンバータの第２の実施形態の構成にすることで、アナログベースバンド信号を複素ＩＦ信号へ変換する構成を省略することができ、ローカル信号が半複素ミキサ３３０で用いられるＬｏｃａｌ３２５のみとなり、小型かつ低消費電力なアップコンバータを実現することができる。

なお、上記の低ＩＦ方式のアップコンバータに用いられる複素係数ＳＡＷフィルタにおいて、負の周波数帯域を抑制する構成について述べたが、正の周波数帯域を抑制し、取り出した正の周波数成分の信号に基づいて処理を行う構成としてもよい。

（ゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの実施形態）
次に、本発明のゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの実施形態を図面を参照して説明する。図４１は、本実施形態におけるダウンコンバータ４２を示した図である。ダウンコンバータ４２は、上述したゼロＩＦ方式のダウンコンバータ４０及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータ４１と同じくＩＦ生成部５５とベースバンド生成部５６とを備えている。ＩＦ生成部５５は、局部発振器であるＬｏｃａｌ５０３の発振周波数を切り替えることで、ゼロＩＦ方式のＩＦ生成部５１または準ゼロＩＦ方式のＩＦ生成部５３における処理を行うことが可能となっている。また、ベースバンド生成部５６も同様に、切り替えスイッチ５４５及び５４６を切り替えることでゼロＩＦ方式のベースバンド生成部５２または準ゼロＩＦ方式のベースバンド生成部５４の機能を兼ね備える構成となっている。なお、ダウンコンバータ４２において、ダウンコンバータ４０及びダウンコンバータ４１と同じ機能を有する構成については同じ符号を付し、以下、ダウンコンバータ４２について説明する。

ダウンコンバータ４２のＩＦ生成部５５において、半複素ミキサ５０３に接続される局部発振器として、ゼロＩＦ方式と準ゼロＩＦ方式に対応する周波数の信号を出力できるＬｏｃａｌ５０３が接続されている。また、ＩＦ生成部５５の複素係数フィルタとして複素係数ＳＡＷフィルタ５１５を適用し、ＬＮＡ５１１と半複素ミキサ５１７とに接続されている。

ベースバンド生成部５６において、ベースバンド生成部５２とベースバンド生成部５４とを、ＬＰＦ５２１、５２２とＡＧＣアンプ５２３、５２４と、ＡＤコンバータ５２５と５２６を共通化して組み合わせた構成としている。また、ベースバンド生成部５６において、ゼロＩＦ方式の場合には全複素ミキサ５３０を接続せず、準ゼロＩＦ方式の場合には全複素ミキサ５３０が接続されるように切り替えスイッチ５４５が、ＬＰＦ５２７の入力端に接続され、一方の切り替え先端子ＴＳＩ２が全複素ミキサ５３０の実数軸の出力端に接続され、他方の切り替え先端子ＴＳＩ１がＡＤＣ５２５の出力端に接続されるようになっている。また、切り替えスイッチ５４６が、ＬＰＦ５２８の入力端に接続され、一方の切り替え先端子ＴＳＱ２が全複素ミキサ５３０の虚数軸の出力端に接続され、他方の切り替え先端子ＴＳＱ１がＡＤＣ５２６の出力端子に接続されるようになっている。

また、ダウンコンバータ４２では、新たにスイッチ制御部５５０が備えられている。スイッチ制御部５５０は、ゼロＩＦ方式と準ゼロＩＦ方式を切り替える制御を行う。スイッチ制御部５５０は、ＩＦ生成部５５のＬｏｃａｌ５０３とベースバンド生成部の切り替えスイッチ５４５及び５４６の切り替え元端子に接続され、Ｌｏｃａｌ５０３から出力される周波数がゼロＩＦ方式に対応するものとした場合には、切り替えスイッチ５４５及び５４６のそれぞれが切り替え先端子ＴＳＩ１及びＴＳＱ１に接続されるように制御する。

また、Ｌｏｃａｌ５０３から出力される周波数が準ゼロＩＦ方式に対応するものとした場合には、切り替えスイッチ５４５及び５４６のそれぞれが切り替え端子ＴＳＩ２及びＴＳＱ２に接続されるように制御する。

図４２は、図４１のダウンコンバータ４２のＩＦ生成部５５の複素係数ＳＡＷフィルタ５１５に適用されるＳＡＷフィルタの構造を示した図である。当該ＳＡＷフィルタの原理は、上記の「課題を解決するための手段」において説明したＳＡＷフィルタと同様であるためここでは説明を省略し、以下にダウンコンバータ４２において用いられるＳＡＷフィルタの構成及び動作について説明する。

ＳＡＷフィルタ１５１０は、圧電基板１５１１と、圧電基板１５１１上に設けられた交差幅が場所ごとに異なるすだれ状電極１５１２〜１５１５によって構成されている。ＩＤＴ１５１２及び１５１４は、入力端に接続されており、インパルス電気信号が印加されると、圧電性により機械的歪みを生じ、弾性表面波が励振され、圧電基板１５１１の左右方向に伝搬することになる。ＩＤＴ１５１３は、実数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続され、ＩＤＴ１５１２からの弾性表面波を受信できる位置に設けられる。また、ＩＤＴ１５１５は虚数軸の成分を出力する出力端Ｑに接続され、ＩＤＴ１５１４からの弾性表面波を受信できる位置に設けられている。実数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続されたＩＤＴ１５１３は、実数部のインパルス応答、すなわち偶対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して偶対称となるように各電極指が設けられる。虚数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続されたＩＤＴ１５１５は、虚数部のインパルス応答、すなわち奇対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して奇対称となるように各電極指が設けられる。この構成によって、実ＲＦ信号を実数部と虚数部で９０°の位相差を有する複素ＲＦ信号へ変換することが可能となる。

次に、ＳＡＷフィルタ１５１０の動作について説明する。最初に、入力端に実ＲＦ信号が入力されると、ＩＤＴ１５１２とＩＤＴ１５１４において弾性表面波が励振され、ＳＡＷ信号が伝搬される。ＩＤＴ１５１２とＩＤＴ１５１４とから伝搬されるＳＡＷ信号は、それぞれの弾性表面波の伝搬方向に設けられたＩＤＴ１５１３とＩＤＴ１５１５によって受信され、それぞれに対応したインパルス応答に基づくたたみ込み積分が行われつつ再び電気信号に変換される。このとき、ＩＤＴ１５１３では、ＲＦ信号の実数成分が出力端Ｉから出力され、ＩＤＴ１５１５では、ＲＦ信号の虚数成分が出力端Ｑから出力される。この構成により図３９及び図４０に示したインパルス応答と実ＲＦ信号とにたたみ込み積分を行うことで、実ＲＦ信号の負の周波数帯域を抑制しつつ、互いに９０°の位相差を有する複素ＲＦ信号を出力することが可能となる。

なお、ＳＡＷフィルタは、図４３に示すような構成によっても実現することが可能である。図４３のＳＡＷフィルタ１５１６は、図４２では入力端側に２つのＩＤＴ１５１２と１５１４が設けられていたのに対して、出力側に接続されたＩＤＴ１５１３及び１５１５の両方の伝搬路に跨るように、入力側にＩＤＴ１５１７が設けられている点で構成が異なる。この構成により、入力端側のＩＤＴを１つにすることができる。

以下、図４１に示したダウンコンバータ４２の動作について説明する。最初にゼロＩＦ方式として動作する場合について説明する。ゼロＩＦ方式の場合、スイッチ制御部５５０は、最初にＬｏｃａｌ５０３から出力される信号の周波数を入力されるＲＦ信号の周波数と同じ値に設定する。そして、切り替えスイッチ５４５及び５４６がそれぞれＴＳＩ１及びＴＳＱ１に接続されるように制御する。このとき、全複素ミキサ５３０は停止される。

ＩＦ生成部５５のＬＮＡ５１１は、アンテナによって受信される実信号のＲＦ信号が入力され、入力されたＲＦ信号を増幅して出力する。複素係数ＳＡＷフィルタ５１５は、ＬＮＡ５１１から出力される増幅後の実ＲＦ信号を、負の周波数帯域を抑制しつつ、互いに９０°位相が異なる実数軸成分と虚数軸成分からなる複素ＲＦ信号に変換して半複素ミキサ５１７に出力する。ここで、複素係数ＳＡＷフィルタ５１５の通過帯域幅は無線システム帯域幅である。

半複素ミキサ５１７は、Ｌｏｃａｌ５０３から入力されるＲＦ信号の周波数と同じ周波数の実ローカル信号が入力され、当該実ローカル信号と、複素係数ＳＡＷフィルタ５１５から出力される複素ＲＦ信号の実数軸成分とをミキサＩ５１８によって乗算する。また、半複素ミキサ５１７は、当該実ローカル信号と、複素ＲＦ信号の虚数軸成分とをミキサＱ５１９によって乗算し、複素ＲＦ信号を周波数ゼロを中心周波数とする複素ベースバンド信号へ変換して出力する。

次にベースバンド生成部５６において、ＬＰＦ５２１およびＬＰＦ５２２は、複素ベースバンド信号に対して周波数ゼロを中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、複素ベースバンド信号をＡＧＣアンプ５２３、５２４に出力する。ＡＧＣアンプ５２３、５２４は、複素ベースバンド信号の振幅を、ＡＤコンバータ５２５および５２６に入力するのに適切なレベルに調整し、ＡＤコンバータ５２５および５２６に出力する。ＡＤコンバータ５２５および５２６は入力された信号をデジタル信号に変換し、切り替えスイッチ５４５及び５４６を介してＬＰＦ５２７とＬＰＦ５２８とにそれぞれ出力する。ＬＰＦ５２７および５２８は複素ベースバンド信号の高周波成分の除去を行い複素ベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑをそれぞれ出力端ＴＯＩとＴＯＱへ出力する。

次に、ダウンコンバータ４２が準ゼロＩＦ方式として動作する場合について説明する。準ゼロＩＦ方式の場合、スイッチ制御部５５０は、最初にＬｏｃａｌ５０３から出力される信号の周波数を入力されるＲＦ信号の周波数からオフセット周波数離れた値に設定する。そして、切り替えスイッチ５４５及び５４６がそれぞれＴＳＩ２及びＴＳＱ２に接続されるように制御する。

アンテナから入力端ＴＲＦにて入力された実信号のＲＦ信号がＬＮＡ５１１によって増幅され、実ＲＦ信号が出力される。当該信号が入力される複素係数ＳＡＷフィルタ５１５は、ＬＮＡ５１１から出力される実ＲＦ信号の負の周波数成分を抑圧し、互いに９０°位相が異なる実数軸成分と虚数軸成分からなる複素ＲＦ信号に変換して半複素ミキサ５１７に出力する。半複素ミキサ５１７は、Ｌｏｃａｌ５０３から出力されるＲＦ信号の周波数からオフセット周波数離れた周波数の実ローカル信号が入力され、当該実ローカル信号と、複素係数ＳＡＷフィルタ５１５から出力される複素ＲＦ信号の実数軸成分とをミキサＩ５１８によって乗算する。また、半複素ミキサ５１７は、当該実ローカル信号と、複素ＲＦ信号の虚数軸成分とをミキサＱ５１９によって乗算し、複素ＲＦ信号を周波数ゼロを中心周波数からオフセット周波数離れた複素ＩＦ信号へ変換して出力する。

次にベースバンド生成部５６において、ＬＰＦ５２１およびＬＰＦ５２２は、複素ＩＦ信号に対して周波数ゼロを中心とした所定の範囲の周波数帯域に帯域制限を行い、複素ＩＦ信号をＡＧＣアンプ５２３、５２４に出力する。ＡＧＣアンプ５２３、５２４は、複素ベースバンド信号の振幅を、ＡＤコンバータ５２５および５２６に入力するのに適切なレベルに調整し、ＡＤコンバータ５２５および５２６に出力する。ＡＤコンバータ５２５および５２６は入力された信号をデジタル信号に変換し、全複素ミキサ５３０に出力する。

全複素ミキサ５３０は、複素信号Ｓ４３Ｃの実数軸成分Ｓ４３ＣＩおよび虚数軸成分Ｓ４３ＣＱを、Ｌｏｃａｌ５４０から出力される複素ローカル信号の実数軸ローカル信号ｃｏｓおよび虚数軸ローカル信号ｓｉｎによって、中心周波数が周波数ゼロとなる複素ベースバンド信号へ周波数変換を行い、変換後の複素ベースバンド信号を切り替えスイッチ５４５及び５４６を介してＬＰＦ５２７とＬＰＦ５２８とにそれぞれ出力する。ＬＰＦ５２７および５２８は複素ベースバンド信号の高周波成分の除去を行い複素ベースバンド信号の実数軸成分Ｉおよび虚数軸成分Ｑをそれぞれ出力端ＴＯＩとＴＯＱへ出力する。

上記のダウンコンバータ４２の構成により、少ないスペースにおいてゼロＩＦ方式と準ゼロＩＦ方式を兼ね備えることが可能なダウンコンバータを実現することができ、例えばこれらの両方式を具備する携帯端末などへの適用を図ることが可能となる。

なお、ダウンコンバータ４２において、ＬＰＦ５２１及び５２２とＡＤコンバータ５２５及び５２６の間発生するＩＱ信号間の誤差によってもＥＶＭの劣化が生じるが、この誤差は、複素係数ＳＡＷフィルタ５１５と全複素ミキサ５３０の動作には無関係であり、当該誤差は既存のデジタル信号処理によるＩＱ信号間の誤差補償の手段を適用することでＥＶＭの劣化を抑えることができる。

（ゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの実施形態）
次に、本発明のゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの実施形態を図面を参照して説明する。図５３は、本実施形態におけるアップコンバータ６２を示した図である。ダウンコンバータ６２は、上述したゼロＩＦ方式のアップコンバータ６１及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータ６１の両方の機能を兼ね備えており、ゼロＩＦ方式に対応する周波数を有する実ローカル信号と、準ゼロＩＦ方式に対応する周波数を有する実ローカル信号とを出力できるＬｏｃａｌ７４３を備え、切り替えスイッチ７４１及び７４２によってゼロＩＦ方式と準ゼロＩＦ方式とを切り替えることが可能となっている。また、半複素ミキサ７０６に接続される複素係数フィルタ７１０の実施形態として複素係数ＳＡＷフィルタ７１５を備えている。なお、図５３に示すアップコンバータ６２において、図５０のアップコンバータ６０及び図５２のアップコンバータ６１と同じ機能を有する構成については同じ符号を付して説明を省略する。

アップコンバータ６２は、アップコンバータ６０とアップコンバータ６１の両方の機能を備えるために以下の構成を備えている。すなわち、入力端ＴＩに接続されるＬＰＦ７２０と入力端ＴＱに接続されるＬＰＦ７２１は、それぞれの出力端において分岐され、一方は、全複素ミキサ７３０に接続され、他方は切り替えスイッチ７４１、７４２の切り替え先端子ＴＳＩ１及びＴＳＱ１に接続されている。全複素ミキサ７３０の出力端はそれぞれ切り替えスイッチ７４１、７４２の切り替え先端子ＴＳＩ２とＴＳＱ２に接続されている。

また、アップコンバータ６２では、スイッチ制御部７５０が備えられている。スイッチ制御部７５０は、ゼロＩＦ方式と準ゼロＩＦ方式を切り替える制御を行う。スイッチ制御部７５０は、半複素ミキサ７０６に接続されているＬｏｃａｌ７４３と切り替えスイッチ７４１及び７４２の切り替え元端子に接続され、Ｌｏｃａｌ７４３から出力される周波数がゼロＩＦ方式に対応するものとした場合には、切り替えスイッチ７４１及び７４２のそれぞれが切り替え先端子ＴＳＩ１及びＴＳＱ１に接続されるように制御する。

また、Ｌｏｃａｌ７４３から出力される周波数が準ゼロＩＦ方式に対応するものとした場合には、切り替えスイッチ７４１及び７４２のそれぞれが切り替え端子ＴＳＩ２及びＴＳＱ１に接続されるように制御する。

図５４は、図５３のアップコンバータ６２が具備する複素係数ＳＡＷフィルタ７１５に適用されるＳＡＷフィルタの構造を示した図である。当該ＳＡＷフィルタの原理は、上記の「課題を解決するための手段」において説明したＳＡＷフィルタと同様であるためここでは説明を省略し、以下にアップコンバータ６２において用いられるＳＡＷフィルタの構成及び動作について説明する。

図５４に示すＳＡＷフィルタ１７１０は、圧電基板１７１１上に２つの伝搬路を有するように４つのＩＤＴ１７１２〜１７１５が設けられている。実数軸の成分を出力する出力端Ｉに接続されたＩＤＴ１７１３は、実数部のインパルス応答、すなわち偶対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して偶対称となるように各電極指が設けられる。虚数軸の成分を出力する出力端Ｑに接続されたＩＤＴ１７１５は、虚数部のインパルス応答、すなわち奇対称インパルス応答に対応した重み付けを行うため、包絡線の中心に対して奇対称となるように各電極指が設けられる。ＩＤＴ１７１３は、出力端子に接続され、ＩＤＴ１７１２の伝搬路上に設けられている。また、ＩＤＴ１７１５も出力端子に接続され、ＩＤＴ１７１４の伝搬路上に設けられている。この構成により、入力側のＩＤＴ１７１２及び１７１４から励振される弾性表面波は、それぞれＩＤＴ１７１３及びＩＤＴ１７１５によって受信され、ＩＤＴ１７１５及びＩＤＴ１７１３から互いに９０°の位相差をもって出力される。ＩＤＴ１７１３及び１７１５は互いに逆相になるように接続されているため、この構成によって実数成分から虚数成分が減算されることになり出力端から実ＲＦ信号が出力されることになる。

なお、インパルス応答に対応する重み付けがされたＩＤＴ１７１３及びＩＤＴ１７１５を入力端に接続し、出力端にＩＤＴ１７１２及び１７１４を設けるようにしても同様に実ＲＦ信号を出力することが可能である。

次に、ＳＡＷフィルタ１７１０の動作について説明する。最初に、入力端に複素ＲＦ信号が入力されると、ＩＤＴ１７１２とＩＤＴ１７１４において、弾性表面波が励振され、ＳＡＷ信号が伝搬される。ＩＤＴ１７１２とＩＤＴ１７１４とから伝搬されるＳＡＷ信号は、それぞれの弾性表面波の伝搬方向に設けられたＩＤＴ１７１３とＩＤＴ１７１５によって受信され、それぞれに対応したインパルス応答に基づくたたみ込み積分が行われつつ再び電気信号に変換される。このとき、ＩＤＴ１７１３では、複素ＲＦ信号の実数成分を出力し、ＩＤＴ１７１５では、極性が逆にされた複素ＲＦ信号の虚数成分を出力する。そして、出力端からは複素ＲＦ信号の実数成分から虚数成分が減算された実ＲＦ信号が出力される。 この構成により図３９及び図４０に示したインパルス応答と複素ＲＦ信号とにたたみ込み積分を行うことで、複素ＲＦ信号の負の周波数帯域を抑制しつつ、実ＲＦ信号を出力することが可能となる。

図５５に示すＳＡＷフィルタ１７１６は、図５４では出力端側にインパルス応答の重み付けがされた２つのＩＤＴ１７１３と１７１５が設けられていたのに対して、入力側にインパルス応答の重み付けがされたＩＤＴ１７１７とＩＤＴ１７１８が接続され、出力側には出力端に接続され、ＩＤＴ１７１７と１７１８の伝搬路に跨るように設けられた１つのＩＤＴ１７１９を備えた構成となっている。このとき、図５５の入力側の虚数部に対応するＩＤＴ１７１８の出力の極性を逆にしておくことで、ＩＤＴ１７１９において減算処理を実現することが可能である。なお、極性を逆にするのは虚数部のＩＤＴ１７１８に限られず、実数部のＩＤＴ１７１７の極性を逆にするようにしてもよい。この構成により、出力端側のＩＤＴが１つでよくなる。

以下、図５３に示したアップコンバータ６２の動作について説明する。最初にゼロＩＦ方式として動作する場合について説明する。ゼロＩＦ方式の場合、スイッチ制御部７５０は、最初にＬｏｃａｌ７４３から出力される信号の周波数出力するＲＦ信号の周波数と同じ値に設定する。そして、切り替えスイッチ７４１及び７４２がそれぞれＴＳＩ１及びＴＳＱ１に接続されるように制御する。このとき、全複素ミキサ７３０は停止される。

デジタル信号の入力端ＴＩ及びＴＱから入力されたデジタル信号の実数成分は、ＬＰＦ７２０及び７２１によって高周波成分が除去された後に、ＤＡコンバータ７０１、７０２によりアナログ信号に変換され、複素信号が生成される。複素信号はＬＰＦ７０３、７０４により高周波成分が除去される。

半複素ミキサ７０６は、Ｌｏｃａｌ７４３から入力されるｃｏｓあるいはｓｉｎのＲＦ信号周波数と同じ周波数を有する実ローカル信号に基づいて複素信号を周波数変換し、ＲＦ信号の周波数を有する複素ＲＦ信号を複素係数ＳＡＷフィルタ７１５に出力する。

複素係数ＳＡＷフィルタ７１５は、入力される複素ＲＦ信号の負の周波数を抑圧しつつ、複素ＲＦ信号の実数軸成分と虚数軸成分を生成し、実数軸成分から虚数軸成分を減算して、実ＲＦ信号を取り出す。ここで、複素係数ＳＡＷフィルタ７１５の通過帯域幅は無線システム帯域幅である。

次に、アップコンバータ６２が準ゼロＩＦ方式として動作する場合について説明する。準ゼロＩＦ方式の場合、スイッチ制御部７５０は、最初にＬｏｃａｌ７４３から出力される信号の周波数を入力されるＲＦ信号の周波数からオフセット周波数離れた値に設定する。そして、切り替えスイッチ７４１及び７４２がそれぞれＴＳＩ２及びＴＳＱ２に接続されるように制御する。

デジタル信号の入力端ＴＩ及びＴＱから入力されたデジタル信号の実数成分は、ＬＰＦ７２０及び７２１によって高周波成分が除去され、全複素ミキサ７３０に出力される。

全複素ミキサ７３０は、入力される複素信号をＬｏｃａｌ７２５から出力される複素ローカル信号の実数軸ローカル信号ｃｏｓおよび虚数軸ローカル信号ｓｉｎによってオフセット周波数を中心周波数とする周波数変換を行い、複素ＩＦ信号をＤＡコンバータ７０１および７０２に出力する。

全複素ミキサ７３０から出力された複素ＩＦ信号は、それぞれＤＡコンバータ７０１、７０２によりアナログ信号に変換され、アナログ信号化された複素ＩＦ信号が生成され、ＬＰＦ７０３、７０４に出力される。そして、複素ＩＦ信号はＬＰＦ７０３、７０４により高周波成分が除去され、半複素ミキサ７０６に出力される。

半複素ミキサ７０６は、Ｌｏｃａｌ７４２から入力されるｃｏｓあるいはｓｉｎの実数信号であって、ＲＦ信号周波数からオフセット周波数離れた周波数を有する実ローカル信号に基づいて複素ＩＦ信号に対して周波数変換を行い、ＲＦ信号の周波数を有する複素ＲＦ信号を、複素係数ＳＡＷフィルタ７１５に出力する。
複素係数ＳＡＷフィルタ７１５は、入力される複素ＲＦ信号の負の周波数を抑圧しつつ、複素ＲＦ信号の実数軸成分から虚数軸成分を減算し、実ＲＦ信号を取り出す。

上記のアップコンバータ６２の構成により、少ないスペースにおいてゼロＩＦ方式と準ゼロＩＦ方式を兼ね備えることが可能なアップコンバータを実現することができ、例えばこれらの両方式を具備する携帯端末などへの適用を図ることができる。

なお、アップコンバータ６２において、ＤＡコンバータ７０１及び７０２とＬＰＦ７０３及び７０４との間においてＩＱ信号間の誤差が発生する。当該誤差は半複素ミキサ７０６や全複素ミキサ７３０の動作には無関係であるが、ＲＦ信号としてそのまま出力されるおそれがある場合には、既存のデジタル信号処理によるＩＱ信号間の誤差補償の手段を適用することで改善することができる。

（ダウンコンバータにおける広帯域化、マルチバンド化手段）
低ＩＦ方式、ゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のいずれの方式のダウンコンバータにおいても、入力される実ＲＦ信号の周波数帯域が、ＬＮＡに接続される初段の複素係数フィルタの周波数帯域を超える場合がある。そのような場合には、ダウンコンバータを広帯域化、あるいはマルチバンド化する必要がある。

ダウンコンバータを広帯域化、あるいはマルチバンド化する手段として、異なる周波数特性を有する複素係数フィルタを複数設けておき、当該複数の複素係数フィルタをスイッチを用いて切り替える手段がある。切り替える箇所としては、受信フロントエンドを全て切り替える手段、ＬＮＡと複素係数フィルタのみを切り替える手段、ＬＮＡと複素係数フィルタと半複素ミキサを切り替える手段が考えられる。この３つの切り替え手段を、上述したゼロＩＦ方式のダウンコンバータ４０を基にそれぞれ適用し、以下に本発明における広帯域化、マルチバンド化したダウンコンバータについて説明する。なお、符号については、ダウンコンバータ４０と同じ構成については同じ符号を付し、また、高周波数の帯域を処理する構成については低帯域を処理する構成に対応するように設けられるため、低周波数の帯域の構成の符号に更に「ａ」を加えた符号を高帯域を処理する構成の符号として付与する。例えば、複素係数フィルタ及び半複素ミキサにおいて、低周波数の帯域を処理するものを、複素係数フィルタ５１３、半複素ミキサ５１７とした場合、高周波数の帯域を処理するものに、複素係数フィルタ５１３ａ、半複素ミキサ５１７ａのように符号を付与する。

図６２は、ダウンコンバータ４０に受信フロントエンドを全て切り替える手段を適用した場合の構成であるダウンコンバータ４６を示した図である。図６２に示すダウンコンバータ４６は、ＬＮＡ５１１、５１１ａとアンテナに接続される入力端ＴＲＦの間に信号を分配するスイッチ５６０が設けられている。また、ＡＧＣアンプ５２３、５２４、５２３ａ、５２４ａと出力端ＴＩ及びＴＱの間にＡＧＣアンプ５２３、５２４、５２３ａ、５２４ａからの出力を合成するスイッチ５６１が設けられている。受信フロントエンドを全て切り替える構成にすると、複素係数フィルタからＡＧＣアンプまでの構成が２倍必要となり、コストが増大し、またサイズも大きくなってしまう。

図６３は、ダウンコンバータ４０にＬＮＡと複素係数フィルタのみを切り替える手段を適用した場合の構成であるダウンコンバータ４７を示した図である。図６３に示すダウンコンバータ４７は、ＬＮＡ５１１、５１１ａとアンテナに接続される入力端ＴＲＦの間に信号を分配するスイッチ５６０が設けられている。また、複素係数フィルタ５１３、５１３ａと半複素ミキサ５１７の間に複素係数フィルタ５１３、５１３ａの出力を合成するスイッチ５６１が設けられている。ＬＮＡと複素係数フィルタのみを切り替える構成にすると、入力端ＴＲＦとＬＮＡ５１１、５１１ａの間にスイッチ５６０が必要となり、また、複素係数フィルタ５１３、５１３ａと半複素ミキサ５１７の間にもスイッチ５６１が必要となり、これによってロスが増大し、感度の低下を招くことになる。さらに、複素係数フィルタ５１３、５１３ａと半複素ミキサ５１７の間のスイッチ５６１のオン抵抗のばらつきや配線の影響によって振幅と位相の誤差が発生し、半複素ミキサ５１７に入力される信号において負の周波数の抑圧特性が劣化してしまう。

そこで、本発明では、ダウンコンバータ４６や４７で発生する問題を解消しつつ、広帯域化、マルチバンド化が図れるダウンコンバータの実施形態として図６０に示すダウンコンバータ４５を採用することとした。図６０に示すダウンコンバータ４５は、ダウンコンバータ４０にＬＮＡと複素係数フィルタと半複素ミキサを切り替える構成が適用されたものである。ダウンコンバータ４５では、ＬＮＡ５１１、５１１ａとアンテナに接続される入力端ＴＲＦの間に信号を分配するスイッチ５６０が設けられている。また、半複素ミキサ５１７、５１７ａとＬＰＦ５２１、５２２の間に半複素ミキサ５１７、５１７ａの出力を合成するスイッチ５６１が設けられている。半複素ミキサ５１７、５１７ａに接続される局部発振器であるＬｏｃａｌ５０１、５０１ａは、それぞれ複素係数フィルタ５１３、５１３ａの通過周波数帯域に対応する周波数の実ローカル信号を出力する。

ダウンコンバータ４５の動作について説明すると、最初にＴＲＦから実ＲＦ信号が入力されると、スイッチ５６０はＬＮＡ５１１とＬＮＡ５１１ａに実ＲＦ信号を分波する。ここで、選択されている側が低周波数の帯域の場合には、複素係数フィルタ５１３によって、負の周波数が抑圧されつつ実ＲＦ信号が複素ＲＦ信号に変換される。半複素ミキサ５１７は、Ｌｏｃａｌ５０１から入力される実ローカル信号に基づいて周波数変換を行い複素ベースバンド信号を生成し、スイッチ５６１に出力する。スイッチ５６１によって複素ベースバンド信号がＬＰＦ５２１、５２２に出力された後の処理はダウンコンバータ４０と同様の処理により出力端ＴＩ及びＴＱに出力される。

なお、半複素ミキサ５１７と５１７ａに接続される局部発振器を１台とし、局部発振器と半複素ミキサ５１７と５１７ａの間に分配器あるいはスイッチを設けて、ローカル信号を切り替えて入力するようにしてもよい。
また、スイッチ５６０とスイッチ５６１をそれぞれ切り替えを伴わない分配器、合成器としてもよい。
また、上記の実施形態において、使用しない側の半複素ミキサには電源を供給しないようにしてもよいが、高速な切り替えが要求される場合には、両方に電源を供給するようにすることが好ましい。
また、上記の実施形態では、ゼロＩＦ方式のダウンコンバータのみについて述べたが、本実施形態はこれに限られるものではなく、低ＩＦ方式や準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータにおいても適用することが可能である。

また、ダウンコンバータ４５において、マルチバンド化する場合にはＬＮＡ５１１及び５１１ａを切り返す必要があるが、広帯域化の場合にはＬＮＡは共通とし、ＴＲＦにＬＮＡを接続し、ＬＮＡにスイッチ５６０を接続する構成となる。
また、低ＩＦ方式ではＩＦ段において複素係数フィルタを適用することができるが、その場合、スイッチ５６１をＩＦ段の複素係数フィルタの後に接続することでＩＦ段でのイメージ周波数妨害の発生を抑圧することができる。

上記の構成により、図６３に示すダウンコンバータ４７で問題となった複素係数フィルタと半複素ミキサの間におけるロスは低減される。また、スイッチのオン抵抗のばらつきや配線の影響による振幅と位相の誤差が発生しないため、半複素ミキサに入力される信号における負の周波数の抑圧特性の劣化を防ぐことができ、ダウンコンバータ全体での性能劣化をほどんと無くすことができる。また、ダウンコンバータ４６に比べてコストを低く抑えることができ、またサイズも小さくすることができる。

（アップコンバータにおける広帯域化、マルチバンド化手段）
次に、ダウンコンバータと同様にアップコンバータについても広帯域化、マルチバンド化する手段について説明する。最初に、アップコンバータにおける切り替える箇所としては、送信フロントエンドを全て切り替える手段、複素係数フィルタのみを切り替える手段、半複素ミキサと複素係数フィルタを切り替える手段が考えられる。この３つの切り替え手段を、上述した準ゼロＩＦ方式のアップコンバータ６１を基にそれぞれ適用し、以下に本発明における広帯域化、マルチバンド化したアップコンバータについて説明する。なお、符号については、アップコンバータ６１と同じ構成については同じ符号を付し、また、高周波数の帯域を処理する構成については低帯域を処理する構成に対応するように設けられるため、低周波数の帯域の構成の符号に更に「ａ」を加えた符号を高帯域を処理する構成の符号として付与する。すなわち、半複素ミキサ及び複素係数フィルタにおいて、低周波数の帯域を処理するものを、半複素ミキサ７０６、複素係数フィルタ７１４とした場合、高周波数の帯域を処理するものに、半複素ミキサ７０６ａ、複素係数フィルタ７１４ａのように符号を付与する。

図６４は、アップコンバータ６１に送信フロントエンドを全て切り替える手段を適用した場合の構成であるアップコンバータ６６を示した図である。図６４に示すアップコンバータ６６は、全複素ミキサ７３０の出力が低周波数帯域を処理する回路と高周波数帯域を処理する回路に分岐される。また、複素係数フィルタ７１４、７１４ａと出力端ＴＲＦとの間に複素係数フィルタ７１４、７１４ａの出力を合成するスイッチ７６１が設けられている。図６４に示す通り、送信フロントエンドを全て切り替える構成にすると、ＤＡコンバータから複素係数フィルタまでの構成が２倍必要となり、コストが増大し、またサイズも大きくなってしまう。

図６５は、アップコンバータ６１に複素係数フィルタのみを切り替える手段を適用した場合の構成であるアップコンバータ６７を示した図である。図６５に示すアップコンバータ６７は、半複素ミキサ７０６と複素係数フィルタ７１４、７１４ａの間に信号を分配するスイッチ７６０が設けられている。また、複素係数フィルタ７１４、７１４ａと出力端ＴＲＦの間に複素係数フィルタ７１４、７１４ａの出力を合成するスイッチ７６１が設けられている。複素係数フィルタのみを切り替える構成にすると、半複素ミキサ７０６と複素係数フィルタ７１４、７１４ａの間にスイッチ７６０が必要となり、また、複素係数フィルタ７１４、７１４ａと出力端ＴＲＦの間にもスイッチ７６１が必要となり、これによってロスが増大し、感度の低下を招くことになる。さらに、半複素ミキサ７０６と複素係数フィルタ７１４、７１４ａの間のスイッチ７６０のオン抵抗のばらつきや配線の影響によって振幅と位相の誤差が発生し、複素係数フィルタ７１４において負の周波数の抑圧特性が劣化してしまう。

そこで、本発明では、アップコンバータ６６や６７で発生する問題を解消しつつ、広帯域化、マルチバンド化が図れるダウンコンバータの実施形態として図６１に示すアップコンバータ６５を採用することとした。図６１に示すアップコンバータ６５は、アップコンバータ６１に半複素ミキサと複素係数フィルタを切り替える構成が適用されたものである。アップコンバータ６１では、ＬＰＦ７０３、７０４と半複素ミキサ７０６、７０６ａの間に信号を分配するスイッチ７６０が設けられている。また、複素係数フィルタ７１４、７１４ａと出力端ＴＲＦの間に複素係数フィルタ７１４、７１４ａの出力を合成するスイッチ７６１が設けられている。半複素ミキサ７０６、７０６ａに接続される局部発振器であるＬｏｃａｌ７４２、７４２ａは、それぞれ複素係数フィルタ７１４、７１４ａの通過周波数帯域に対応する周波数の実ローカル信号を出力する。

アップコンバータ６５の動作について説明すると、最初に、デジタル信号の入力端ＴＩ及びＴＱから入力されたデジタル信号の実数成分は、ＬＰＦ７２０及び７２１によって高周波成分が除去され、全複素ミキサ７３０に出力される。

全複素ミキサ７３０は、入力される複素信号をＬｏｃａｌ７２５から出力される複素ローカル信号の実数軸ローカル信号ｃｏｓおよび虚数軸ローカル信号ｓｉｎによってオフセット周波数を中心周波数とする周波数変換を行い、複素ＩＦ信号をＤＡコンバータ７０１および７０２に出力する。

全複素ミキサ７３０から出力された複素ＩＦ信号は、それぞれＤＡコンバータ７０１、７０２によりアナログ信号に変換され、アナログ信号化された複素ＩＦ信号が生成され、ＬＰＦ７０３、７０４に出力される。そして、複素ＩＦ信号はＬＰＦ７０３、７０４により高周波成分が除去され、スイッチ７６０に出力される。このとき、低周波数側が選択されているとすると、半複素ミキサ７０６は、スイッチ７６０から出力される複素ＩＦ信号をＬｏｃａｌ７４２から入力される実ローカル信号に基づいて周波数変換を行い複素ＲＦ信号を生成し、複素係数フィルタ７１４に出力する。複素係数フィルタ７１４は、負の周波数成分を抑圧しつつ複素ＲＦ信号を実ＲＦ信号へ変換し、スイッチ７６１に出力する。スイッチ７６１は、実ＲＦ信号を出力端ＴＲＦに出力する。

なお、半複素ミキサ７０６と７０６ａに接続される局部発振器を１台とし、局部発振器と半複素ミキサ７０６と７０６ａの間に分配器あるいはスイッチを設けて、ローカル信号を切り替えて入力するようにしてもよい。
また、スイッチ７６０とスイッチ７６１をそれぞれ切り替えを伴わない分配器、合成器としてもよい。
また、上記の実施形態において、使用しない側の半複素ミキサには電源を供給しないようにしてもよいが、高速な切り替えが要求される場合には、両方に電源を供給するようにすることが好ましい。
また、上記の実施形態では、準ゼロＩＦ方式のアップコンバータのみについて述べたが、本実施形態はこれに限られるものではなく、低ＩＦ方式やゼロＩＦ方式のアップコンバータにおいても適用することが可能である。
また、低ＩＦ方式の場合に、ＩＦ段において複素係数フィルタを適用することができるが、その場合、スイッチ７６０の前に複素係数フィルタを挿入すると回路の増大は無いが、スイッチ７６０においてイメージ抑圧特性の劣化が発生する可能性がある。そのため、ＩＦ段の複素係数フィルタはスイッチ７６０の後に接続することが望ましい。
また、上述した複素係数トランスバーサルフィルタに用いられる偶対称インパルス応答あるいは奇対称インパルス応答は、複素係数トランスバーサルフィルタにフラットな群遅延特性が要求される場合には、厳密に偶対称あるいは奇対称である必要があるが、群遅延特性が厳密にフラットであることを要求されない場合には、偶関数あるいは奇関数に基づいて生成される際に対称性が若干失われ、ほぼ偶対称あるいはほぼ奇対称であるようなインパルス応答であってもよい。

上記の構成により、アップコンバータ６６で問題となった半複素ミキサと複素係数フィルタの間におけるロスは低減される。また、スイッチのオン抵抗のばらつきや配線の影響による振幅と位相の誤差が発生しないため、複素係数フィルタにおける負の周波数の抑圧特性の劣化を防ぐことができ、アップコンバータ全体での性能劣化をほとんど無くすことができる。また、アップコンバータ６７に比べてコストを低く抑えることができ、またサイズも小さくすることができる。

本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第１の基本構成を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの出力スペクトルとフィルタ特性を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる半複素ミキサの出力スペクトルを示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの実数部のインパルス応答を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの虚数部のインパルス応答を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数ＳＡＷフィルタの構造（その１）を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数ＳＡＷフィルタの構造（その２）を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第２の基本構成を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータのＩＦ段に用いられる複素係数トランスバーサルフィルタを示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータのＩＦ段に用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの出力スペクトルとフィルタ特性を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータのＩＦ段に用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの実数部のインパルス応答を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータのＩＦ段に用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの虚数部のインパルス応答を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第３の基本構成を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータのＩＦ段に用いられる複素係数ＳＡＷフィルタの構造を示した図である。 本発明における第１の基本構成例の低ＩＦ方式のダウンコンバータにおいて中間周波数を２５ＭＨｚとした場合の半複素ミキサの出力スペクトルを示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第１実施形態を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第２実施形態を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第３実施形態を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第３実施形態に用いられるＳＡＷフィルタの構造を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のダウンコンバータの第４実施形態を示した図である。 従来の低ＩＦ方式のダウンコンバータの構成を示した図である。 従来の低ＩＦ方式のダウンコンバータの半複素ミキサの出力スペクトルを示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの基本構成を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの半複素ミキサの出力スペクトルと複素係数トランスバーサルフィルタの周波数特性を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの複素係数トランスバーサルフィルタの出力スペクトルを示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータに用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの実数部のインパルス応答を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータに用いられる複素係数トランスバーサルフィルタの虚数部のインパルス応答を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの第１実施形態を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの第１実施形態に用いられるＳＡＷフィルタ（その１）の構造を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの第１実施形態に用いられるＳＡＷフィルタ（その２）の構造を示した図である。 本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータの第２実施形態を示した図である。 従来の低ＩＦ方式のアップコンバータの構成を示した図である。 従来の低ＩＦ方式のアップコンバータ及び本発明における低ＩＦ方式のアップコンバータに入力される複素ＩＦ信号のスペクトルを示した図である。 従来の低ＩＦ方式のアップコンバータの半複素ミキサの出力スペクトルを示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式のダウンコンバータの基本構成を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式のダウンコンバータのミキシングの処理を示した図である。 本発明における準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの基本構成を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数フィルタの周波数特性を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数フィルタの実数部のインパルス応答を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータに用いられる複素係数フィルタの虚数部のインパルス応答を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの実施形態を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの実施形態の複素係数ＳＡＷフィルタに適用されるＳＡＷフィルタ（その１）の構造を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のダウンコンバータの実施形態の複素係数ＳＡＷフィルタに適用されるＳＡＷフィルタ（その２）の構造を示した図である。 従来のゼロＩＦ方式のダウンコンバータの構成を示した図である。 従来のゼロＩＦ方式のダウンコンバータにおけるミキシングの処理を示した図である。 従来のイメージ抑圧型のダウンコンバータの構成を示した図である。 従来のイメージ抑圧型のダウンコンバータにおけるミキシングの処理を示した図（その１）である。 従来のイメージ抑圧型のダウンコンバータにおけるミキシングの処理を示した図（その２）である。 従来のイメージ抑圧型のダウンコンバータにおけるミキシングの処理を示した図（その３）である。 本発明におけるゼロＩＦ方式のアップコンバータの基本構成を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式のアップコンバータのミキシングの処理を示した図である。 本発明における準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの基本構成を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの実施形態を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの実施形態の複素係数ＳＡＷフィルタに適用されるＳＡＷフィルタ（その１）の構造を示した図である。 本発明におけるゼロＩＦ方式及び準ゼロＩＦ方式のアップコンバータの実施形態の複素係数ＳＡＷフィルタに適用されるＳＡＷフィルタ（その２）の構造を示した図である。 従来のゼロＩＦ方式のアップコンバータの構成を示した図である。 従来のゼロＩＦ方式のアップコンバータにおけるミキシングの処理を示した図である。 従来の複素係数フィルタを備えたゼロＩＦ方式のアップコンバータの構成を示した図である。 従来の複素係数フィルタを備えたゼロＩＦ方式のアップコンバータのミキシングの処理を示した図である。 本発明における切り替え構成を有するダウンコンバータの一実施形態を示した図である。 本発明における切り替え構成を有するアップコンバータの一実施形態を示した図である。 ダウンコンバータの切り替え構成の一例を示した図（その１）である。 ダウンコンバータの切り替え構成の一例を示した図（その２）である。 アップコンバータの切り替え構成の一例を示した図（その１）である。 アップコンバータの切り替え構成の一例を示した図（その２）である。

符号の説明

１ ダウンコンバータ
１１５ 複素係数トランスバーサルフィルタ
１１８ 半複素ミキサ
１８１ 局部発振器

Claims (14)

1. ＲＦ信号を低周波数へ周波数変換するダウンコンバータであって、
   入力されるＲＦ信号に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の実数部を生成し、前記入力されるＲＦ信号に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の虚数部を生成し、正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧して複素ＲＦ信号を出力する複素係数トランスバーサルフィルタと、
   所定の周波数を有する実ローカル信号を出力する局部発振器と、
   前記複素係数トランスバーサルフィルタ及び前記局部発振器に接続され、前記複素係数トランスバーサルフィルタから出力される前記複素ＲＦ信号及び前記局部発振器から出力される前記実ローカル信号を乗算して周波数変換し、前記ＲＦ信号の周波数より前記所定の周波数離れた周波数の複素信号を出力する複素ミキサと、
   を備えたことを特徴とするダウンコンバータ。
2. 前記複素係数トランスバーサルフィルタは、ＳＡＷフィルタによって構成されることを特徴とする請求項１に記載のダウンコンバータ。
3. 前記所定の周波数は、前記ＲＦ信号のチャネル信号帯域外の周波数値であることを特徴とする請求項１または２に記載のダウンコンバータ。
4. 前記複素ミキサに接続され、前記複素ミキサから出力される前記複素信号の正の周波数あるいは負の周波数を抑圧して出力する第２の複素係数トランスバーサルフィルタを更に備えたことを特徴とする請求項３に記載のダウンコンバータ。
5. 前記第２の複素係数トランスバーサルフィルタは、ＳＡＷフィルタによって構成されることを特徴とする請求項４に記載のダウンコンバータ。
6. 前記複素ミキサから出力される前記複素信号が入力され、当該複素信号の虚数軸側信号の符号を反転させ、前記複素信号の複素共役となる複素共役信号を生成する手段と、
   前記複素共役信号のレベルを調整する手段と、
   前記複素ミキサから出力される前記複素信号と、レベルが調整された前記複素共役信号を合成する手段と、
   を更に備えたことを特徴とする請求項４から５のいずれか１つに記載のダウンコンバータ。
7. 前記ＲＦ信号周波数より前記所定の周波数離れた周波数を、前記複素係数トランスバーサルフィルタの通過帯域端の周波数と前記ＲＦ信号周波数との差の半分の値を超える周波数とすることを特徴とする請求項４から６のいずれか１つに記載のダウンコンバータ。
8. ＲＦ信号を低周波数へ周波数変換するダウンコンバータであって、
   複数の出力端を備え入力されるＲＦ信号を切り替えて出力する分配器と、
   前記分配器の出力端に一対一に対応して接続される複数のトランスバーサルフィルタであって、それぞれ異なる通過帯域周波数を有し、前記分配器から出力されるＲＦ信号に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の実数部を出力し、前記分配器から出力されるＲＦ信号に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素ＲＦ信号の虚数部を出力することで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を前記通過帯域周波数で抑圧して複素ＲＦ信号を出力する複数の複素係数トランスバーサルフィルタと、
   前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタの通過帯域周波数に応じた周波数の実ローカル信号を切り替えて出力する局部発振器と、
   前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタのそれぞれに一対一で接続される複数の複素ミキサであって、前記局部発振器に接続され、前記複素係数トランスバーサルフィルタから出力される前記複素信号と、前記局部発振器から出力される前記実ローカル信号とを乗算して周波数変換し、前記ＲＦ信号の周波数より前記所定の周波数離れた周波数の複素信号を出力する複数の複素ミキサと、
   前記複数の複素ミキサに接続され、前記複数の複素ミキサの接続を切り替えて前記複数の複素ミキサから出力される前記複素信号を出力する合成器と、
   を備えたことを特徴とするダウンコンバータ。
9. 複素信号をＲＦ信号の周波数へ周波数変換するアップコンバータであって、
   所定の周波数を有する実ローカル信号を出力する局部発振器と、
   前記局部発振器に接続され、入力される前記複素信号と、前記局部発振器から出力される実ローカル信号とを乗算して周波数変換して複素ＲＦ信号を出力する複素ミキサと、
   前記複素ミキサに接続され、前記複素ミキサから出力される前記複素ＲＦ信号の実数部に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い、前記複素ＲＦ信号の虚数部に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行うことで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧して実数ＲＦ信号を出力する複素係数トランスバーサルフィルタと、
   を備えたことを特徴とするアップコンバータ。
10. 前記複素係数トランスバーサルフィルタは、ＳＡＷフィルタによって構成されることを特徴とする請求項９に記載のアップコンバータ。
11. 前記複素信号は、前記ＲＦ信号周波数の値と前記所定の周波数の値との差の周波数を有し、かつ前記ＲＦ信号周波数に前記差の値を加えた値が前記ＲＦ信号のチャネル信号帯域外であることを特徴とする請求項９または１０に記載のアップコンバータ。
12. 前記複素ミキサの入力側に接続され、入力される複素信号の実数部に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素信号の実数部を生成し、前記入力される複素信号の虚数部に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い複素信号の虚数部を生成し、正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を抑圧して複素信号を前記複素ミキサに出力する第２の複素係数トランスバーサルフィルタを更に備えたことを特徴とする請求項１１に記載のアップコンバータ。
13. 前記第２の複素係数トランスバーサルフィルタは、ＳＡＷフィルタによって構成されることを特徴とする請求項１１または１２に記載のアップコンバータ。
14. 複素信号をＲＦ信号の周波数に周波数変換するアップコンバータであって、
    複数の出力端を備え入力される前記複素信号を切り替えて出力する分配器と、
    前記分配器の出力端に一対一に対応して設けられ、それぞれ異なる通過帯域周波数を有し、入力される前記複素ＲＦ信号の実数部に対し偶関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行い、前記複素ＲＦ信号の虚数部に対し奇関数に基づいて生成されるインパルス応答によりたたみ込み積分を行うことで正の周波数あるいは負の周波数のいずれか一方を前記通過帯域周波数で抑圧して実数ＲＦ信号を出力する複数の複素係数トランスバーサルフィルタと、
    前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタの通過帯域周波数に応じた周波数の実ローカル信号を切り替えて出力する局部発振器と、
    前記分配器の出力端と前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタのそれぞれの入力とに一対一で接続される複数の複素ミキサであって、前記局部発振器に接続され、前記分配器から出力される前記複素信号と、前記局部発振器から出力される前記実ローカル信号とを乗算して周波数変換し、複素ＲＦ信号を対応する前記複素係数トランスバーサルフィルタに出力する複数の複素ミキサと、
    前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタに接続され、前記複数の複素係数トランスバーサルフィルタから出力される前記実ＲＦ信号を切り替えて出力する合成器と、
    を備えたことを特徴とするアップコンバータ。
    
    

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