JP2006240051A - ポリプロピレン系樹脂発泡成形体およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】(A)MFRが10g/10分以上100g/10分以下、MTが2cN以下である線状ポリプロピレン系樹脂50〜95重量部と、(B)MFRが0.1g/10分以上10g/10分未満、MTが5cN以上で、かつ歪硬化性を示す改質ポリプロピレン系樹脂5〜50重量部とからなるポリプロピレン系樹脂を、最終製品肉厚に相当する金型キャビティ・クリアランスt2よりも小さいクリアランスt0の金型キャビティ中に充填直後にt2よりも小さく、t0よりも大きいクリアランスt1まで可動型1を後退させる第一段発泡工程、次いでt1のクリアランスを所定時間保持後に、さらに最終製品の形状位置に金型キャビティ・クリアランスt2まで可動型1を後退させる第二段発泡工程を含む射出発泡成形体の製造方法。
【選択図】 図2
Description
(1)前記改質ポリプロピレン系樹脂(B)が、線状ポリプロピレン系樹脂、ラジカル重合開始剤、共役ジエン化合物を溶融混合して得られたものであること、
(2)前記第一段発泡工程における金型開速度が7mm/秒以上100mm/秒以下であること、
(3)前記第二段発泡工程における金型開速度が0.5mm/秒以上20mm/秒以下であること、
(4)前記t0、t1、t2の関係が次式で示されること、
(5)前記第二段発泡工程における金型キャビティ・クリアランスt1を保持する設定時間が1秒以上20秒以下であること、
を特徴とする前記記載の射出発泡成形体の製造方法に関する。
(1)平均気泡径が500μm以下の発泡層と、該発泡層の少なくとも片側の表面に形成される厚み10μm以上1000μm以下の非発泡層とを有する、発泡倍率が2倍以上10倍以下であることであること、
(2)次式で示される軽量化率(L)が20%以上であること、
(1)メルトフローレート:ASTM1238に準拠し、温度230℃、荷重2.16kgで測定した。
(2)メルトテンション:メルトテンション測定用アタッチメントを付けたキャピログラフ(東洋精機製作所製)を使用した。230℃でφ1mm、長さ10mmの孔を有するダイスから、ピストン降下速度10mm/分で降下させたストランドを1m/分で引き取り、安定後に40m/分2で引き取り速度を増加させたとき、破断したときのロードセル付きプーリーの引き取り荷重をメルトテンションとした。
(3)歪硬化性:上記メルトテンション測定時、引き取り速度を増加させたときに急激に引き取り荷重が増加し、破断に至った場合を「歪硬化性を示す」、そうでない場合を「歪硬化性を示さない」とした。
(4)射出発泡成形性:連続して20ショット成形したときにショートショットになった個数(不良個数)を求めて、次の3段階で評価した。
不良個数が1〜2個・・・・・△
不良個数が3個以上・・・・・×
(5)表面平滑性:発泡成形体の表面凹凸の程度を次の3段階で評価した。
表面凹凸が若干あるもの・・・・・△
表面凹凸が多いもの・・・・・・・×
(6)発泡倍率:発泡成形体の底面部から表面の非発泡層も含めた試片を切り出し、別途作製した肉厚3mmの非発泡成形体(参考例1)の底面部との比重の比から求めた。
(7)平均気泡径、非発泡層厚み:発泡成形体の底面部を厚み方向に切断した断面の顕微鏡写真より求めた。平均気泡径については任意に選んだ20個の平均値とした。非発泡層は可動型側と固定型側の平均値とした。
(8)内部ボイド:発泡成形体の底面部を厚み方向に切断した断面を観察し、発泡層中の大きさ1mm以上のボイドの有無をしらべた。
有るもの・・・・・・・・・・・・・・・×
(9)剛性:JIS−K6911に準拠して試片の長手方向が射出樹脂流れ方向に直角になるように、発泡成形体の底面部から10mm巾に切り出した試片について測定した曲げ弾性率(E)と断面二次モーメント(I)から、次式を用いて曲げ剛性(G)を求めた。
(A)線状ポリプロピレン系樹脂
PP−1:プロピレン・エチレン・ブロックコポリマー、メルトフローレート45g/10分、メルトテンション1cN以下
PP−2:プロピレン・エチレン・ブロックコポリマー、メルトフローレート30g/10分、メルトテンション1cN以下
PP−3:プロピレン・エチレン・ブロックコポリマー、メルトフローレート5g/10分、メルトテンション1cN以下
(B)改質ポリプロピレン系樹脂
MP−1:線状ポリプロピレン系樹脂としてメルトフローレート4g/10分のポリプロピレン・ホモポリマー100重量部と、ラジカル重合開始剤としてt−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート0.4重量部の混合物を、ホッパーから50kg/時で46mmφ二軸押出機(L/D=40)に供給してシリンダ温度200℃で溶融混練し、途中に設けた圧入部よりイソプレンモノマーを定量ポンプを用いて0.3kg/時の速度で供給し、ストランドを水冷、細断することにより得た改質ポリプロピレン系樹脂(メルトフローレート0.5g/10分、メルトテンション16cN、歪硬化性を示す)
MP−2:線状ポリプロピレン系樹脂としてメルトフローレート15g/10分のポリプロピレン・ホモポリマー、ラジカル重合開始剤の混合量として0.7重量部、イソプレンモノマーの供給量を1kg/時とした以外はMP−1と同様にして得た改質ポリプロピレン系樹脂(メルトフローレート3g/10分、メルトテンション14cN、歪硬化性を示す)
MP−3:チッソ社製FH6000(ホモポリマー、メルトフローレート0.5g/10分、メルトテンション7cN、歪硬化性を示さない)
(C)発泡剤
BA−1:化学発泡剤マスターバッチ(永和化成社製ポリスレンEE275、分解ガス量40ml/g)
BA−2:炭酸ガス(純度99%以上)
(実施例1〜7)
線状ポリプロピレン系樹脂(A)、改質ポリプロピレン系樹脂(B)、発泡剤(C)を表1に示す組成比でドライブレンドし、射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物を得た。
実施例において、改質ポリプロピレン系樹脂、発泡剤を使用せず射出充填し、60秒間冷却した後に非発泡成形体を取り出した。このとき、初期の金型底面部のクリアランスを変えることにより、底面部の肉厚の異なる成形体が得られた。
キャビティ拡大による発泡を一段階で行った以外は、実施例6と同様にして実施した。結果を表3に示す。発泡倍率が成形体内部にボイドが発生し、表面平滑性、剛性が低下した。
第二段発泡工程の設定保持時間が無かった以外は、実施例6と同様にして実施した。結果を表3に示す。発泡倍率が成形体内部にボイドが発生し、表面平滑性、剛性が低下した。
改質ポリプロピレン系樹脂を使用しなかった以外は、実施例6と同様にして実施した。結果を表3に示す。発泡倍率が2倍程度しか得られず、成形体内部にボイドが発生し、表面平滑性も悪かった。剛性が著しく低下したため、軽量化率も20%未満であった。
改質ポリプロピレン系樹脂がMP−3(本発明の歪硬化性を示さない)を使用した以外は、実施例6と同様にして実施した。結果を表3に示す。発泡倍率が2倍程度しか得られず、成形体内部にボイドが発生し、表面平滑性も悪かった。剛性が著しく低下したため、軽量化率も20%未満であった。
線状ポリプロピレン系樹脂がPP−3(メルトフローレートが本発明の範囲外)を使用した以外は、実施例6と同様にして実施した。結果を表3に示す。連続成形において20ショット中、2ショットにショートショットが発生し、射出発泡成形性に劣ることが判明した。
線状ポリプロピレン系樹脂を使用しなかった以外は、実施例6と同様にして実施した。結果を表3に示す。連続成形において20ショット中、5ショットにショートショットが発生し、射出発泡成形性に劣ることが判明した。
線状ポリプロピレン系樹脂(A)、改質ポリプロピレン系樹脂(B)に発泡造核剤として前記化学発泡剤マスターバッチB−1を表4に示す組成比でドライブレンドし、射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂混合物を得た。
キャビティ拡大による発泡を一段階で行った以外は、実施例8と同様にして実施した。結果を表6に示す。発泡倍率が成形体内部にボイドが発生し、表面平滑性、剛性が低下した。
改質ポリプロピレン系樹脂を使用しなかった以外は、実施例8と同様にして実施した。結果を表6に示す。発泡倍率が2倍程度しか得られず、成形体内部にボイドが発生し、表面平滑性も悪かった。剛性が著しく低下したため、軽量化率も20%未満であった。
2 固定型
3 ゲート
4 射出成形機のノズル先端部
5 底面部
6 立壁部
7 金型キャビティ内に射出充填された樹脂
8 発泡成形体
Claims (10)
- ポリプロピレン系樹脂と発泡剤を含んでなるポリプロピレン系樹脂組成物の溶融物を金型内に射出して発泡成形体を製造する方法において、前記ポリプロピレン系樹脂が(A)メルトフローレートが10g/10分以上100g/10分以下、メルトテンションが2cN以下である線状ポリプロピレン系樹脂40重量部以上95重量部以下と、(B)メルトフローレートが0.1g/10分以上10g/10分未満、メルトテンションが5cN以上で、かつ歪硬化性を示す改質ポリプロピレン系樹脂5重量部以上60重量部以下(ただし、線状ポリプロピレン系樹脂(A)と改質ポリプロピレン系樹脂(B)の合計は100重量部)とからなり、金型が固定型と前進および後退が可能な可動型とから構成され、最終製品の形状位置に相当する金型キャビティ・クリアランスt2よりも小さい金型キャビティ・クリアランスt0を有する金型キャビティ中に前記溶融混合物を射出充填する射出工程、その直後にt2よりも小さく、t0よりも大きい金型キャビティ・クリアランスt1まで可動型を後退させる第一段発泡工程、次いでt1のクリアランスを所定の設定時間保持した後に、さらに最終製品の形状位置に相当する金型キャビティ・クリアランスt2まで可動型を後退させる第二段発泡工程を含むことを特徴とする射出発泡成形体の製造方法。
- 前記改質ポリプロピレン系樹脂(B)が、線状ポリプロピレン系樹脂、ラジカル重合開始剤、共役ジエン化合物を溶融混合して得られたものであることを特徴とする請求項1記載の射出発泡成形体の製造方法。
- 前記第一段発泡工程における金型開速度が7mm/秒以上100mm/秒以下であることを特徴とする請求項1または2に記載の射出発泡成形体の製造方法。
- 前記第二段発泡工程における金型開速度が0.5mm/秒以上20mm/秒以下であることを特徴とする請求項1、2のいずれかに記載の射出発泡成形体の製造方法。
- 前記第二段発泡工程における金型キャビティ・クリアランスt1を保持する設定時間が1秒以上20秒以下であることを特徴とする請求項1〜5の何れか一項に記載の射出発泡成形体の製造方法。
- 請求項1〜6の何れか一項に記載の方法により製造される発泡成形体。
- 平均気泡径が500μm以下の発泡層と、該発泡層の少なくとも片側の表面に形成される厚み10μm以上1000μm以下の非発泡層とを有する、発泡倍率が2倍以上10倍以下であることであることを特徴とする請求項7に記載の発泡成形体。
- 前記発泡成形体が底面部と、該底面部と一体的に成形された立壁部とからなる箱形状であることを特徴とする請求項7〜9何れか一項に記載の発泡成形体。
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