JP2006226452A - Power transmission chain and power transmission device having the same - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a power transmission chain superior in durability. <P>SOLUTION: A link 2 has a front through-hole 9 and a rear through-hole 10. First and second pins 3 and 4 are inserted into the respective through-holes 9 and 10. A plurality of links 2 are bendably connected by the first pin 3 pressed in and fixed to the front through-hole 9 of the links 2 and the second pin 4 pressed in and fixed to the rear through-hole 10 of the links 2. Micro-shot-peening is applied to the surface of an edge part of the through-holes 9 and 10 of the links 2, and compressive residual stress of the surface is set to 600 MPa or more, and compressive residual stress of a position deeper than 50 μm from the surface is set to 300 MPa or less. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、動力伝達チェーンおよびこれを備える動力伝達装置に関するものである。   The present invention relates to a power transmission chain and a power transmission device including the same.

スチール製のチェーン部品の表面にショットピーニングを施してチェーン部品の表面全体に多数のディンプルを形成し、最表面から深さ２００μｍ程度までの広い深さ範囲にわたって６００ＭＰａ以上の圧縮残留応力を維持し、疲労強度を向上することが提案されている（例えば特許文献１参照）。
チェーン用リンクプレートの疲労強度の向上に、ショットピーニング装置を用いることが提案されている（例えば特許文献２参照）。
特開２０００−２２２１９９号公報 実開平５−７８４７３号公報 Shot peening is applied to the surface of the chain part made of steel to form a large number of dimples on the entire surface of the chain part, maintaining a compressive residual stress of 600 MPa or more over a wide depth range from the outermost surface to a depth of about 200 μm, It has been proposed to improve fatigue strength (see, for example, Patent Document 1).
It has been proposed to use a shot peening apparatus to improve the fatigue strength of the chain link plate (see, for example, Patent Document 2).
JP 2000-222199 A Japanese Utility Model Publication No. 5-78473

特許文献１のように、最表面から深さ２００μｍまでというような深さまでの領域に６００ＭＰａ以上の高い圧縮在留応力が残存した場合、靱性が低下し、逆に耐久性が低下するという問題がある。
本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、耐久性に優れた動力伝達チェーンおよびこれを用いた動力伝達装置を提供することを目的とする。 As in Patent Document 1, when a high compressive residence stress of 600 MPa or more remains in a region from the outermost surface to a depth of 200 μm, there is a problem that toughness is lowered and conversely, durability is lowered. .
The present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a power transmission chain having excellent durability and a power transmission device using the power transmission chain.

上記目的を達成するため、本発明は、チェーン進行方向に並び貫通孔を有する複数のリンクと、上記貫通孔に挿通され上記複数のリンクを相互に連結する動力伝達部材とを備える動力伝達チェーンにおいて、上記リンクの少なくとも貫通孔の縁部の少なくとも一部の表面の圧縮在留応力が６００ＭＰａ以上であり、上記表面から深さ５０μｍより深い位置の圧縮残留応力が３００ＭＰａ以下である動力伝達チェーンを提供するものである。   To achieve the above object, the present invention provides a power transmission chain comprising a plurality of links having through holes arranged in a chain traveling direction, and a power transmission member inserted through the through holes and interconnecting the plurality of links. Provided is a power transmission chain in which the compressive residual stress of at least a part of the edge of the through hole of the link is 600 MPa or more and the compressive residual stress at a position deeper than 50 μm from the surface is 300 MPa or less. Is.

本発明では、リンクの貫通孔の縁部の全部または一部の表層部に十分に高い圧縮残留応力を発生させて表面起点のクラック等の発生を防止する一方、表面から５０μｍを超える深さでは圧縮残留応力を低くして靱性を確保し、もって実質的な耐久性を向上させることができる。
上記のように表層部のみに高い圧縮残留応力を分布させるためには、マイクロショットピーニングを実施することが好ましい。また、マイクロショットピーニングにより形成される非常に細かい凹凸（ミクロプール）に潤滑油が保持されるので、動力伝達部材とリンクとの間の摺動性を向上させることができる。 In the present invention, a sufficiently high compressive residual stress is generated at all or part of the surface layer of the edge of the through hole of the link to prevent the occurrence of cracks at the surface starting point, while at a depth exceeding 50 μm from the surface. The compressive residual stress can be lowered to ensure toughness, thereby improving the substantial durability.
In order to distribute high compressive residual stress only to the surface layer portion as described above, it is preferable to perform micro shot peening. Further, since the lubricating oil is held in very fine unevenness (micropool) formed by micro shot peening, the slidability between the power transmission member and the link can be improved.

また、本発明は、いわゆる圧入タイプの動力伝達チェーンにおいて、特に高い効果を発揮することができる。すなわち、各リンクの貫通孔は、チェーン進行方向に並ぶ第１および第２の貫通孔を含み、上記複数のリンクは、その第１の貫通孔に対応する動力伝達部材が圧入固定されたリンクと、その第２の貫通孔に対応する動力伝達部材が圧入固定されたリンクとを含む場合がある。その場合、リンクの被圧入部としての貫通孔の縁部（の全部または一部）に、チェーン張力による引張応力と圧入に起因する引張応力とが重畳され、疲労破壊を起こし易い傾向にある。これに対して、上記のように、貫通孔の縁部の表層部のみに高い圧縮残留応力を発生させることにより、圧入タイプの動力伝達チェーンの耐久性を向上させることができる。   In addition, the present invention can exhibit a particularly high effect in a so-called press-fit type power transmission chain. That is, the through hole of each link includes first and second through holes arranged in the chain traveling direction, and the plurality of links include a link in which a power transmission member corresponding to the first through hole is press-fitted and fixed. In some cases, the power transmission member corresponding to the second through hole includes a link that is press-fitted and fixed. In that case, the tensile stress due to the chain tension and the tensile stress resulting from the press-fitting are superimposed on the edge portion (all or a part) of the through hole as the press-fitted portion of the link, and there is a tendency to cause fatigue failure. On the other hand, as described above, it is possible to improve the durability of the press-fit type power transmission chain by generating a high compressive residual stress only in the surface layer portion of the edge portion of the through hole.

また、圧入タイプの動力伝達チェーンでは、動力伝達部材に関しても、リンクと同様の課題がある。したがって、上記動力伝達部材の表面の圧縮在留応力が６００ＭＰａ以上であり、動力伝達部材の最表面から深さ５０μｍより深い位置の圧縮残留応力が３００ＭＰａ以下とすることが、動力伝達部材の耐久性の向上を通じて、動力伝達チェーンの耐久性を向上させることができる点で好ましい。   Further, in the press-fit type power transmission chain, the power transmission member has the same problem as the link. Therefore, the compressive residual stress on the surface of the power transmission member is 600 MPa or more, and the compressive residual stress at a position deeper than 50 μm from the outermost surface of the power transmission member is 300 MPa or less. It is preferable in that the durability of the power transmission chain can be improved through the improvement.

また、本発明は、相対向する一対の円錐面状のシーブ面をそれぞれ有する一対のプーリと、これらのプーリ間に巻き掛けられ、シーブ面に接触して動力を伝達する上記の動力伝達チェーンとを備える動力伝達装置を提供する。この場合、耐久性に優れた動力伝達装置を実現することができる。   The present invention also includes a pair of pulleys each having a pair of conical sheave surfaces facing each other, and the power transmission chain wound between these pulleys and transmitting power by contacting the sheave surfaces. A power transmission device is provided. In this case, a power transmission device with excellent durability can be realized.

本発明の好ましい実施の形態を添付図面を参照しつつ説明する。
図１は、本発明の一実施の形態に係る動力伝達チェーンを備える動力伝達装置としてのチェーン式無段変速機（以下では、単に無段変速機ともいう）の要部構成を模式的に示す一部破断斜視図である。
図１を参照して、本無段変速機１００は自動車等の車両に搭載される。無段変速機１００は、一対のプーリの一方としての第１のプーリである金属（構造用鋼等）製のドライブプーリ６０と、一対のプーリの他方としての第２のプーリである金属（構造用鋼等）製のドリブンプーリ７０と、これらの両プーリ６０，７０間に巻き掛けられた無端状の動力伝達チェーン１（以下では、単にチェーンともいう）とを備えている。 Preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
FIG. 1 schematically shows a main configuration of a chain-type continuously variable transmission (hereinafter also simply referred to as a continuously variable transmission) as a power transmission device including a power transmission chain according to an embodiment of the present invention. It is a partially broken perspective view.
Referring to FIG. 1, continuously variable transmission 100 is mounted on a vehicle such as an automobile. The continuously variable transmission 100 includes a drive pulley 60 made of metal (structural steel or the like) as a first pulley as one of a pair of pulleys, and a metal (structure) as a second pulley as the other of the pair of pulleys. Steel driven pulley 70 and an endless power transmission chain 1 (hereinafter also simply referred to as a chain) wound between these pulleys 60 and 70.

ドライブプーリ６０およびドリブンプーリ７０は可変径プーリからなる。図１および無段変速機１００の要部の拡大断面図である図２を参照して、ドライブプーリ６０は、車両の駆動源に動力伝達可能に連なる入力軸６１に一体回転可能に取り付けられる。ドライブプーリ６０は、固定シーブ６２と可動シーブ６３とを備えている。固定シーブ６２および可動シーブ６３は、相対向する一対のシーブ面６２ａ，６３ａをそれぞれ有している。各シーブ面６２ａ，６３ａは円錐面状の傾斜面を含んでいる。これらシーブ面６２ａ，６３ａ間に溝が区画され、この溝間にチェーン１を強圧に挟んで保持するようになっている。   The drive pulley 60 and the driven pulley 70 are variable diameter pulleys. Referring to FIG. 1 and FIG. 2 which is an enlarged cross-sectional view of a main part of continuously variable transmission 100, drive pulley 60 is attached to input shaft 61 connected to a drive source of the vehicle so as to be able to transmit power integrally. The drive pulley 60 includes a fixed sheave 62 and a movable sheave 63. The fixed sheave 62 and the movable sheave 63 have a pair of sheave surfaces 62a and 63a that face each other. Each sheave surface 62a, 63a includes a conical inclined surface. A groove is defined between the sheave surfaces 62a and 63a, and the chain 1 is held between the grooves with strong pressure.

また、可動シーブ６３には、溝幅を変更するための油圧アクチュエータ（図示せず）が接続されており、変速時に、入力軸６１の軸方向（図２の左右方向）に可動シーブ６３を移動させることにより、溝幅を変化させるようになっている。それにより、入力軸６１の径方向（図２の上下方向）にチェーン１を移動させて、プーリ６０のチェーン１に関する有効半径Ｒ（以下、プーリ６０の有効半径Ｒともいう）を、最小値Ｒ１（図３（Ａ）参照。例えば、３０ｍｍ。）から最大値Ｒ２（図３（Ｂ）参照。例えば、７０ｍｍ。）までの間で変更できるようになっている。   Further, a hydraulic actuator (not shown) for changing the groove width is connected to the movable sheave 63, and the movable sheave 63 is moved in the axial direction of the input shaft 61 (left-right direction in FIG. 2) at the time of shifting. By doing so, the groove width is changed. Thereby, the chain 1 is moved in the radial direction of the input shaft 61 (vertical direction in FIG. 2), and the effective radius R (hereinafter also referred to as the effective radius R of the pulley 60) of the pulley 60 is set to the minimum value R1. (See FIG. 3A. For example, 30 mm.) To a maximum value R2 (see FIG. 3B, for example, 70 mm.) Can be changed.

図３（Ａ）および（Ｂ）を参照して、チェーン１において、ドライブプーリ６０およびドリブンプーリ７０間に掛け渡されて真直に伸長する領域がチェーン１の直線領域Ｐ１であり、ドライブプーリ６０およびドリブンプーリ７０にそれぞれ巻き回されて屈曲する領域がチェーン１の屈曲領域Ｐ２である。
図２において、ドリブンプーリ７０において、ドライブプーリ６０と対応する参照符号を括弧内に示してある。そのドリブンプーリ７０は、図１および図２に示すように、駆動輪( 図示せず）に動力伝達可能に連なる出力軸７１に一体回転可能に取り付けられており、ドライブプーリ６０と同様に、チェーン１を強圧で挟む溝を形成するための相対向する一対のシーブ面７３ａ，７２ａをそれぞれ有する固定シーブ７３および可動シーブ７２を備えている。 Referring to FIGS. 3A and 3B, in chain 1, the region that extends between drive pulley 60 and driven pulley 70 and extends straight is linear region P1 of chain 1, and drive pulley 60 and A region where the driven pulley 70 is wound and bent is a bending region P2 of the chain 1.
In FIG. 2, in the driven pulley 70, reference numerals corresponding to the drive pulley 60 are shown in parentheses. As shown in FIGS. 1 and 2, the driven pulley 70 is attached to an output shaft 71 that is connected to a drive wheel (not shown) so as to be able to transmit power, and can be integrally rotated. 1 includes a fixed sheave 73 and a movable sheave 72 each having a pair of opposed sheave surfaces 73a and 72a for forming a groove for sandwiching 1 with strong pressure.

ドリブンプーリ７０の可動シーブ７２には、ドライブプーリ６０の可動シーブ６３と同様に油圧アクチュエータ（図示せず）が接続されており、変速時に、この可動シーブ７２を移動させることにより溝幅を変化させるようになっている。それにより、チェーン１を移動させて、プーリ７０のチェーン１に関する有効半径Ｒ（以下、プーリ７０の有効半径Ｒともいう）を、最大値Ｒ２（図３（Ａ）参照）から最小値Ｒ１（図３（Ｂ）参照）までの間で変更できるようになっている。   A hydraulic actuator (not shown) is connected to the movable sheave 72 of the driven pulley 70 in the same manner as the movable sheave 63 of the drive pulley 60, and the groove width is changed by moving the movable sheave 72 during shifting. It is like that. Accordingly, the chain 1 is moved, and the effective radius R of the pulley 70 related to the chain 1 (hereinafter also referred to as the effective radius R of the pulley 70) is changed from the maximum value R2 (see FIG. 3A) to the minimum value R1 (see FIG. 3). 3 (see (B)).

ドライブプーリ６０の中心軸線Ａ１およびドリブンプーリ７０の中心軸線Ａ２は、第１の平面Ｂ１上にそれぞれ配置されており、互いに平行な方向（図３の紙面に垂直な方向）に延びている。また、ドライブプーリ６０およびドリブンプーリ７０には、第２の平面Ｂ２１および第２の平面Ｂ２２がそれぞれ対応して設けられている。各第２の平面Ｂ２は、対応するプーリ６０，７０の中心軸線Ａ１，Ａ２を含み、第１の平面Ｂ１と直交している。   The center axis A1 of the drive pulley 60 and the center axis A2 of the driven pulley 70 are respectively arranged on the first plane B1 and extend in directions parallel to each other (direction perpendicular to the paper surface of FIG. 3). The drive pulley 60 and the driven pulley 70 are provided with a second plane B21 and a second plane B22, respectively. Each second plane B2 includes the central axes A1 and A2 of the corresponding pulleys 60 and 70, and is orthogonal to the first plane B1.

ドライブプーリ６０、ドリブンプーリ７０、第１の平面Ｂ１および各第２の平面Ｂ２１，Ｂ２２により、プーリユニット８０が形成されている。
上記の構成により、無段変速機１００の減速比を最も高くする場合（アンダードライブ時）には、図３（Ａ）に示すように、ドライブプーリ６０の有効半径Ｒが最小値Ｒ１とされ、ドリブンプーリ７０の有効半径Ｒが最大値Ｒ２とされる。 A pulley unit 80 is formed by the drive pulley 60, the driven pulley 70, the first plane B1, and the second planes B21 and B22.
With the above configuration, when the reduction ratio of the continuously variable transmission 100 is the highest (under drive), the effective radius R of the drive pulley 60 is set to the minimum value R1, as shown in FIG. The effective radius R of the driven pulley 70 is set to the maximum value R2.

一方、無段変速機１００の増速比を最も高くする場合（オーバードライブ時）には、図３（Ｂ）に示すように、ドライブプーリ６０の有効半径Ｒが最大値Ｒ２とされ、ドリブンプーリ７０の有効半径Ｒが最小値Ｒ１とされる。
図４は、チェーン１の要部の断面図である。図５はチェーン１の直線領域におけるリンクおよび両ピン３，４の側面図である。図４および図５を参照して、チェーン１は、複数のリンク２と、これらのリンク２を互いに相対回転可能に連結する複数の連結部材２００を備える。その連結部材２００は、動力伝達部材としての第１ピン３と、これと対をなす動力伝達部材兼対偶部材としての第２のピン４とを含む。対をなす第１および第２のピン３，４は、互いに転がり摺動接触するようになっている。 On the other hand, when the speed increasing ratio of the continuously variable transmission 100 is maximized (during overdrive), the effective radius R of the drive pulley 60 is set to the maximum value R2, as shown in FIG. The effective radius R of 70 is set to the minimum value R1.
FIG. 4 is a cross-sectional view of the main part of the chain 1. FIG. 5 is a side view of the link and the pins 3 and 4 in the linear region of the chain 1. Referring to FIGS. 4 and 5, chain 1 includes a plurality of links 2 and a plurality of connecting members 200 that connect these links 2 so as to be rotatable relative to each other. The connecting member 200 includes a first pin 3 as a power transmission member and a second pin 4 as a power transmission member and a pair member paired therewith. The paired first and second pins 3 and 4 are configured to be in rolling contact with each other.

なお、転がり摺動接触とは、転がり接触およびすべり接触の少なくとも一方を含む接触のことをいう。
以下では、チェーン１の進行方向に沿う方向をチェーン進行方向Ｘといい、チェーン進行方向Ｘに直交し且つ第１および第２のピン３，４の長手方向に沿う方向をチェーン幅方向Ｗといい、チェーン進行方向Ｘおよびチェーン幅方向Ｗの双方に直交する方向を直交方向Ｖという。 The rolling sliding contact means a contact including at least one of a rolling contact and a sliding contact.
Hereinafter, a direction along the traveling direction of the chain 1 is referred to as a chain traveling direction X, and a direction perpendicular to the chain traveling direction X and along the longitudinal direction of the first and second pins 3 and 4 is referred to as a chain width direction W. A direction perpendicular to both the chain traveling direction X and the chain width direction W is referred to as an orthogonal direction V.

各リンク２は板状に形成されており、チェーン進行方向Ｘの前後に並ぶ一対の端部としての前端部５および後端部６、ならびにこれら前端部５および後端部６間に配置される中間部７を含んでいる。
前端部５および後端部６には、第１の貫通孔としての前貫通孔９、および第２の貫通孔としての後貫通孔１０がそれぞれ形成されている。中間部７は、前貫通孔９および後貫通孔１０間を仕切る柱部８を有している。この柱部８は、チェーン進行方向Ｘに所定の厚みを有している。なお、前貫通孔９および後貫通孔１０は、柱部８に設けられた連通溝を介して互いに連通することにより、単一の孔を形成していてもよい。その場合、リンク２の応力集中を緩和することができる。 Each link 2 is formed in a plate shape, and is disposed between a front end portion 5 and a rear end portion 6 as a pair of end portions arranged in the front and rear in the chain traveling direction X, and between the front end portion 5 and the rear end portion 6. An intermediate portion 7 is included.
The front end portion 5 and the rear end portion 6 are respectively formed with a front through hole 9 as a first through hole and a rear through hole 10 as a second through hole. The intermediate portion 7 has a column portion 8 that partitions the front through hole 9 and the rear through hole 10. The column portion 8 has a predetermined thickness in the chain traveling direction X. In addition, the front through-hole 9 and the rear through-hole 10 may form a single hole by communicating with each other via a communication groove provided in the column portion 8. In that case, the stress concentration of the link 2 can be relaxed.

また、各リンク２における周縁部は、滑らかな曲線に形成されており、応力集中の生じ難い形状とされている。
チェーン１は、いわゆる圧入タイプのチェーンとされている。具体的には、第１のピン３は、各リンク２の前貫通孔９に相対移動可能に遊嵌されていると共に、各リンク２の後貫通孔１０に相対移動を規制されるようにして圧入嵌合され、第２のピン４は、各リンク２の前貫通孔９に相対移動を規制されるようにして圧入嵌合されていると共に、各リンク２の後貫通孔１０に相対移動可能に遊嵌されている。 Moreover, the peripheral part in each link 2 is formed in the smooth curve, and is made into the shape which a stress concentration does not produce easily.
The chain 1 is a so-called press-fit type chain. Specifically, the first pin 3 is loosely fitted in the front through hole 9 of each link 2 so as to be relatively movable, and the relative movement is regulated by the rear through hole 10 of each link 2. The second pin 4 is press-fitted and press-fitted so that the relative movement of the second pin 4 is restricted to the front through-hole 9 of each link 2 and can be relatively moved to the rear through-hole 10 of each link 2. Are loosely fitted.

本実施の形態の特徴とするところは、各リンク２の前貫通孔９の縁部において少なくとも第２のピン４が圧入される部分、および各リンク２の後貫通孔１０において少なくとも第１のピン３が圧入される部分については、マイクロショットピーニング処理の実施により、表面の圧縮在留応力が６００ＭＰａ以上とされ、しかも、上記貫通孔９，１０の縁部の最表面から深さ５０μｍより深い位置の圧縮残留応力が３００ＭＰａ以下とされている点にある。   This embodiment is characterized in that at least the second pin 4 is press-fitted at the edge of the front through-hole 9 of each link 2 and at least the first pin in the rear through-hole 10 of each link 2. For the portion into which 3 is press-fitted, the surface compression compressive stress is set to 600 MPa or more by the micro shot peening process, and the depth of 50 μm deeper than the outermost surface of the edge of the through-holes 9 and 10 is provided. The compressive residual stress is 300 MPa or less.

リンク２を用いて、第１〜第３のリンク列５１〜５３が形成されている。具体的には、第１のリンク列５１、第２のリンク列５２および第３のリンク列５３はそれぞれ、チェーン幅方向Ｗに並ぶ複数のリンク２を含んでいる。第１〜第３のリンク列５１〜５３のそれぞれにおいて、同一リンク列のリンク２は、チェーン進行方向Ｘの位置が互いに同じとなるように揃えられている。第１〜第３のリンク列５１〜５３は、チェーン進行方向Ｘに沿って並んで配置されている。   Using the link 2, first to third link rows 51 to 53 are formed. Specifically, each of the first link row 51, the second link row 52, and the third link row 53 includes a plurality of links 2 arranged in the chain width direction W. In each of the first to third link rows 51 to 53, the links 2 in the same link row are aligned so that the positions in the chain traveling direction X are the same. The first to third link rows 51 to 53 are arranged side by side along the chain traveling direction X.

第１〜第３のリンク列５１〜５３のリンク２はそれぞれ、対応する第１および第２のピン３，４を用いて、対応する第１〜第３のリンク列５１〜５３のリンク２と相対回転可能に（屈曲可能に）連結されている。
具体的には、第１のリンク列５１のリンク２の前貫通孔９と、第２のリンク列５２のリンク２の後貫通孔１０とは、チェーン幅方向Ｗに並んで互いに対応しており、これらの貫通孔９，１０を挿通する第１および第２のピン３，４によって、第１および第２のリンク列５１，５２のリンク２同士が相対回転可能に連結されている。 The links 2 of the first to third link rows 51 to 53 are respectively connected to the links 2 of the corresponding first to third link rows 51 to 53 using the corresponding first and second pins 3 and 4. It is connected so as to be capable of relative rotation (flexible).
Specifically, the front through-hole 9 of the link 2 of the first link row 51 and the rear through-hole 10 of the link 2 of the second link row 52 correspond to each other side by side in the chain width direction W. The first and second pins 3 and 4 inserted through the through holes 9 and 10 connect the links 2 of the first and second link rows 51 and 52 so as to be relatively rotatable.

同様に、第２のリンク列５２のリンク２の前貫通孔９と、第３のリンク列５３のリンク２の後貫通孔１０とは、チェーン幅方向Ｗに並んで互いに対応しており、これらの貫通孔９，１０を挿通する第１および第２のピン３，４によって、第２および第３のリンク列５２，５３のリンク２同士が相対回転可能に連結されている。
図４において、第１〜第３のリンク列５１〜５３は、それぞれ１つしか図示されていないが、チェーン進行方向Ｘに沿って第１〜第３のリンク列５１〜５３が繰り返すように配置されている。そして、チェーン進行方向Ｘに相隣接する２つのリンク列のリンク２同士が、対応する第１および第２のピン３，４によって順次に連結され、無端状をなすチェーン１が形成されている。 Similarly, the front through-hole 9 of the link 2 of the second link row 52 and the rear through-hole 10 of the link 2 of the third link row 53 correspond to each other along the chain width direction W. The links 2 of the second and third link rows 52 and 53 are connected to each other so as to be relatively rotatable by first and second pins 3 and 4 that are inserted through the through holes 9 and 10.
In FIG. 4, only one each of the first to third link rows 51 to 53 is illustrated, but the first to third link rows 51 to 53 are repeated along the chain traveling direction X. Has been. The links 2 in two link rows adjacent to each other in the chain traveling direction X are sequentially connected by corresponding first and second pins 3 and 4 to form an endless chain 1.

図４および図５を参照して、第１のピン３は、チェーン幅方向Ｗに延びる長尺（板状）の動力伝達部材である。第１のピン３の周面１１は、チェーン幅方向Ｗ（図５において、紙面に垂直な方向）に平行に延びている。
この周面１１は、チェーン進行方向Ｘの前方を向く対向部としての前部１２と、チェーン進行方向Ｘの後方を向く背部としての後部１３と、直交方向Ｖに相対向する一対の端部としての一端部１４および他端部１５とを有している。 4 and 5, the first pin 3 is a long (plate-like) power transmission member extending in the chain width direction W. The peripheral surface 11 of the first pin 3 extends in parallel with the chain width direction W (a direction perpendicular to the paper surface in FIG. 5).
The peripheral surface 11 includes a front portion 12 as a facing portion facing forward in the chain traveling direction X, a rear portion 13 as a back portion facing backward in the chain traveling direction X, and a pair of end portions facing each other in the orthogonal direction V. One end portion 14 and the other end portion 15.

前部１２は、滑らかな曲面に形成されており、その曲面は第１のピン３の長手方向からみたときに、後述する所定の曲線、例えばインボリュート曲線を含んでいる。所定の動力伝達部材としての第１のピン３の前部１２は、対偶部材としての第２のピン４と接触点Ｔ（接触線）で転がり摺動接触している。チェーン直線領域Ｐ１において、前部１２は、接触点Ｔ１で転がり摺動接触している。   The front portion 12 is formed in a smooth curved surface, and the curved surface includes a predetermined curve, for example, an involute curve, which will be described later, when viewed from the longitudinal direction of the first pin 3. The front portion 12 of the first pin 3 as a predetermined power transmission member is in rolling contact with the second pin 4 as a pair member at a contact point T (contact line). In the chain linear region P1, the front portion 12 is in rolling contact with the contact point T1.

リンク２，２間の屈曲に伴って、第１のピン３（動力伝達部材）と第２のピン４（動力伝達部材兼対偶部材）との転がり摺動の接触点Ｔの移動軌跡がインボリュート曲線をなしていてもよい。図５の例では、そのインボリュート曲線の起点は、チェーン１の直線領域Ｐ１における両ピン３，４の接触点Ｔ１に配置されているが、上記の起点が上記の接触点Ｔ１よりもチェーン１の内周側にオフセットされていてもよい。   Along with the bending between the links 2 and 2, the movement locus of the contact point T of the rolling sliding between the first pin 3 (power transmission member) and the second pin 4 (power transmission member and pair member) is an involute curve. You may have done. In the example of FIG. 5, the starting point of the involute curve is arranged at the contact point T1 of the pins 3 and 4 in the linear region P1 of the chain 1. However, the starting point is higher than that of the contact point T1. It may be offset to the inner circumference side.

また、上記の接触点Ｔの移動軌跡は、リンク２，２間の屈曲に伴って転がり摺動の接触点の移動軌跡上における接触点の移動量の変化率が増大する領域を含む所定の曲線であれば、上記のインボリュート曲線でなくてもよい。 図５を参照して、後部１３は、平坦面に形成されている。この平坦面は、本実施の形態では、第１のピン３の両端の後述する動力伝達面１７と対応するシーブ面６２ａ，６３ａ，７２ａ，７３ａとの接触領域としての接触楕円Ｚの長軸方向Ｚ１と平行に形成されている。チェーン進行方向Ｘと直交する平面Ｄ１と上記長軸方向Ｚ１とのなす角度を迎え角Ｅ１（例えばＥ１＝１０°）という。本実施の形態では、迎え角Ｅ１は、チェーン進行方向Ｘと直交する平面Ｄ２と後部１３を構成する平坦面とのなす角度Ｅ２に相当する。すなわち、後部１３は、平面Ｄ２に対して、図５の反時計回り方向に角度Ｅ２（例えばＥ２＝１０°）傾いており、チェーン内周側を向いている。   Further, the movement trajectory of the contact point T is a predetermined curve including a region where the rate of change of the movement amount of the contact point on the movement trajectory of the contact point of rolling sliding increases with the bending between the links 2 and 2. If so, the involute curve may not be used. Referring to FIG. 5, rear portion 13 is formed on a flat surface. In the present embodiment, this flat surface is the major axis direction of the contact ellipse Z as a contact region between the later-described power transmission surfaces 17 at both ends of the first pin 3 and the corresponding sheave surfaces 62a, 63a, 72a, 73a. It is formed in parallel with Z1. An angle formed by the plane D1 perpendicular to the chain traveling direction X and the major axis direction Z1 is referred to as an angle of attack E1 (for example, E1 = 10 °). In the present embodiment, the angle of attack E1 corresponds to an angle E2 formed by the plane D2 orthogonal to the chain traveling direction X and the flat surface constituting the rear portion 13. That is, the rear portion 13 is inclined counterclockwise in FIG. 5 by an angle E2 (for example, E2 = 10 °) with respect to the plane D2, and faces the inner circumferential side of the chain.

一端部１４は、第１のピン３の周面１１のうち、チェーン外周側（直交方向Ｖの一方）の端部を構成しており、チェーン外周側に向けて凸湾曲する曲面に形成されている。
他端部１５は、第１のピン３の周面１１のうち、チェーン内周側（直交方向Ｖの他方）の端部を構成しており、チェーン内周側に向けて凸湾曲する曲面に形成されている。
図２を参照して、第１のピン３の長手方向（チェーン幅方向Ｗ）における一対の端部１６は、チェーン幅方向Ｗの一対の端部に配置されるリンク２からチェーン幅方向Ｗにそれぞれ突出している。これら一対の端部１６には、互いに対称な形状を有する一対の動力伝達面１７がそれぞれ設けられている。 The one end portion 14 constitutes an end portion on the chain outer peripheral side (one in the orthogonal direction V) of the peripheral surface 11 of the first pin 3 and is formed in a curved surface that is convexly curved toward the chain outer peripheral side. Yes.
The other end portion 15 constitutes an end portion on the chain inner peripheral side (the other in the orthogonal direction V) of the peripheral surface 11 of the first pin 3, and has a curved surface that is convexly curved toward the inner peripheral side of the chain. Is formed.
Referring to FIG. 2, the pair of end portions 16 in the longitudinal direction (chain width direction W) of the first pin 3 extends from the link 2 disposed at the pair of end portions in the chain width direction W in the chain width direction W. Each protrudes. The pair of end portions 16 are provided with a pair of power transmission surfaces 17 having symmetrical shapes.

動力伝達面１７は、例えば、球面の一部を含む形状に形成され、チェーン幅方向Ｗの外側に凸とされている。動力伝達面１７は、各プーリ６０，７０の対応するシーブ面６２ａ，６３ａ，７２ａ，７３ａに摩擦接触（係合）するためのものである。
動力伝達面１７は、接触中心点Ｃを中心とする接触領域としての接触楕円Ｚで上記対応するシーブ面６２ａ，６３ａ，７２ａ，７３ａに接触するようになっている。接触楕円Ｚの中心である接触中心点Ｃは、動力伝達面１７の頂部に設けられており、例えば、チェーン幅方向Ｗからみたときの動力伝達面１７の図心と概ね一致している。 The power transmission surface 17 is formed in a shape including a part of a spherical surface, for example, and is convex outward in the chain width direction W. The power transmission surface 17 is for frictional contact (engagement) with the corresponding sheave surfaces 62a, 63a, 72a, 73a of the pulleys 60, 70.
The power transmission surface 17 is in contact with the corresponding sheave surfaces 62a, 63a, 72a, 73a by a contact ellipse Z as a contact region centered on the contact center point C. The contact center point C, which is the center of the contact ellipse Z, is provided at the top of the power transmission surface 17 and substantially coincides with the centroid of the power transmission surface 17 when viewed from the chain width direction W, for example.

ここで、前述した各プーリ６０，７０の有効半径Ｒは、以下のようにして定義される。すなわち、ドライブプーリ６０の有効半径Ｒは、ドライブプーリ６０に挟持された第１のピン３の動力伝達面１７の接触中心点Ｃと、ドライブプーリ６０の中心軸線Ａ１との間のプーリ６０の径方向の距離として定義される。
同様に、ドリブンプーリ７０の有効半径Ｒは、ドリブンプーリ７０に挟持された第１のピン３の動力伝達面１７の接触中心点Ｃと、ドリブンプーリ７０の中心軸線Ａ２との間のプーリ７０の径方向の距離として定義される。 Here, the effective radius R of each of the pulleys 60 and 70 described above is defined as follows. That is, the effective radius R of the drive pulley 60 is the diameter of the pulley 60 between the contact center point C of the power transmission surface 17 of the first pin 3 sandwiched by the drive pulley 60 and the center axis A1 of the drive pulley 60. Defined as direction distance.
Similarly, the effective radius R of the driven pulley 70 is such that the pulley 70 between the contact center point C of the power transmission surface 17 of the first pin 3 sandwiched by the driven pulley 70 and the central axis A2 of the driven pulley 70 is the same. Defined as radial distance.

第１のピン３のチェーン外周側（図２の上側）の端部は、チェーン内周側（図２の上側）の端部よりも、チェーン幅方向Ｗに関する全長が長くなるように形成されている。
上記の構成により、第１のピン３は、各プーリ６０，７０の対応するシーブ面６２ａ，６３ａ，７２ａ，７３ａ間に挟持され、これにより、第１のピン３と各プーリ６０，７０との間で動力が伝達される。第１のピン３はその動力伝達面１７によって直接動力伝達に寄与するため、例えば、軸受用鋼（ＳＵＪ２）等の高強度耐摩耗材料で形成されている。 The end of the first pin 3 on the outer peripheral side of the chain (upper side in FIG. 2) is formed to have a longer overall length in the chain width direction W than the end on the inner peripheral side of the chain (upper side in FIG. 2). Yes.
With the above configuration, the first pin 3 is sandwiched between the corresponding sheave surfaces 62a, 63a, 72a, 73a of the pulleys 60, 70, whereby the first pin 3 and the pulleys 60, 70 are Power is transmitted between them. Since the first pin 3 directly contributes to power transmission by the power transmission surface 17, the first pin 3 is formed of a high-strength wear-resistant material such as bearing steel (SUJ2), for example.

図４および図５を参照して、チェーン幅方向Ｗからみたときの、チェーン１の直線領域の第１のピン３は、その接触点Ｔ１とその接触中心点Ｃとの相対位置が、チェーン進行方向Ｘに関してΔｘ１だけ離隔していると共に、直交方向Ｖに関してΔｙ１だけ離隔している。接触中心点Ｃは、対応する接触点Ｔ１に対して、例えばチェーン進行方向Ｘの後方に配置されると共に、直交方向Ｖの一方（チェーン外周側）に配置されている。   4 and 5, when viewed from the chain width direction W, the first pin 3 in the linear region of the chain 1 has a relative position between its contact point T1 and its contact center point C. The direction X is separated by Δx1 and the orthogonal direction V is separated by Δy1. The contact center point C is disposed, for example, behind the chain traveling direction X with respect to the corresponding contact point T1, and is disposed on one side (the chain outer peripheral side) in the orthogonal direction V.

第２のピン４（ストリップ、またはインターピースともいう）は、各第１のピン３とこれら第１のピン３に対応するリンク２との間に介在する部材である。第２のピン４は、第１のピン３と同様の材料により形成された、チェーン幅方向Ｗに延びる長尺（板状）の動力伝達部材であり、断面形状が直交方向Ｖに細長となるように形成されている。
第２のピン４は、対をなす第１のピン３のチェーン進行方向Ｘの前方に配置されている。また、第２のピン４は、上記各プーリのシーブ面に接触しないように、第１のピン３よりもわずかに短く形成されている。チェーン進行方向Ｘに関して、第２のピン４は、第１のピン３よりも薄肉に形成されている。 The second pins 4 (also referred to as strips or interpieces) are members interposed between the first pins 3 and the links 2 corresponding to the first pins 3. The second pin 4 is a long (plate-shaped) power transmission member that is formed of the same material as that of the first pin 3 and extends in the chain width direction W. The cross-sectional shape is elongated in the orthogonal direction V. It is formed as follows.
The 2nd pin 4 is arrange | positioned ahead of the chain advancing direction X of the 1st pin 3 which makes a pair. The second pin 4 is formed slightly shorter than the first pin 3 so as not to contact the sheave surface of each pulley. With respect to the chain traveling direction X, the second pin 4 is formed thinner than the first pin 3.

第２のピン４の周面１８は、チェーン幅方向Ｗに延びている。この周面１８は、チェーン進行方向Ｘの後方を向く対向部としての後部１９と、チェーン進行方向Ｘの前方を向く背部としての前部２０と、直交方向Ｖに関する一対の端部としての一端部２１および他端部２２とを有している。
後部１９は、チェーン進行方向Ｘと直交する平坦面に形成されている。この後部１９は、対をなす第１のピン３の前部１２と対向しており、当該リンク２と接触点Ｔで転がり摺動接触している。 The peripheral surface 18 of the second pin 4 extends in the chain width direction W. The peripheral surface 18 includes a rear portion 19 as a facing portion facing backward in the chain traveling direction X, a front portion 20 as a back portion facing forward in the chain traveling direction X, and one end portions as a pair of end portions in the orthogonal direction V. 21 and the other end 22.
The rear portion 19 is formed on a flat surface orthogonal to the chain traveling direction X. The rear portion 19 is opposed to the front portion 12 of the paired first pin 3 and is in rolling contact with the link 2 at the contact point T.

前部２０は、後部１９と概ね平行に延びる平坦面に形成されている。
一端部２１は、第２のピン４の周面１８のうち、チェーン外周側の端部を構成しており、チェーン外周側に向けて凸湾曲する曲面に形成されている。
他端部２２は、第２のピン４の周面１８のうち、チェーン内周側の端部を構成しており、チェーン内周側に向けて凸湾曲する曲面に形成されている。 The front portion 20 is formed on a flat surface that extends substantially parallel to the rear portion 19.
The one end portion 21 constitutes an end portion on the chain outer peripheral side of the peripheral surface 18 of the second pin 4 and is formed in a curved surface that is convexly curved toward the chain outer peripheral side.
The other end portion 22 constitutes an end portion on the inner circumferential side of the peripheral surface 18 of the second pin 4 and is formed in a curved surface that is convexly curved toward the inner circumferential side of the chain.

上述したように、各リンク２の前貫通孔９には、第１のピン３が相対移動可能に遊嵌されているとともに、この第１のピン３と対をなす第２のピン４が相対移動を規制されるようにして圧入嵌合され、各リンク２の後貫通孔１０には、第１のピン３が相対移動を規制されるように圧入嵌合されているとともに、この第１のピン３と対をなす第２のピン４が相対移動可能に遊嵌されている。   As described above, the first pin 3 is loosely fitted in the front through hole 9 of each link 2 so as to be relatively movable, and the second pin 4 paired with the first pin 3 is relatively The first pin 3 is press-fitted and fitted in the rear through-hole 10 of each link 2 so that the relative movement is restricted. A second pin 4 paired with the pin 3 is loosely fitted so as to be relatively movable.

上記の構成により、チェーン進行方向Ｘに隣接するリンク２が相互に屈曲する際、対応する対をなす第１および第２のピン３，４は、接触点Ｔで転がり摺動接触する。
チェーン１は、所定の連結ピッチＳを有している。連結ピッチＳとは、チェーン１の直線領域のリンク２の、隣り合う第１のピン３間の距離をいう。具体的には、チェーン１の直線領域のリンク２の前貫通孔９内の第１および第２のピン３，４の互いの接触点Ｔ１と、当該リンク２の後貫通孔１０内の第１および第２のピン３，４の互いの接触点Ｔ１との間の、チェーン進行方向Ｘの距離をいう。本実施の形態では、連結ピッチＳは、例えば、８ｍｍに設定されている。 With the above configuration, when the links 2 adjacent to each other in the chain traveling direction X bend each other, the first and second pins 3 and 4 forming a corresponding pair are in rolling contact with each other at the contact point T.
The chain 1 has a predetermined connection pitch S. The connection pitch S refers to the distance between the adjacent first pins 3 of the links 2 in the linear region of the chain 1. Specifically, the mutual contact point T1 of the first and second pins 3 and 4 in the front through hole 9 of the link 2 in the linear region of the chain 1 and the first in the rear through hole 10 of the link 2. And the distance in the chain traveling direction X between the contact points T1 of the second pins 3 and 4 with each other. In the present embodiment, the connection pitch S is set to 8 mm, for example.

本実施の形態によれば、下記の作用効果を奏することができる。すなわち、第１のピン３をリンク２の後貫通孔１０に圧入固定しているので、第１のピン３をリンク２に確実に保持させることができる。その結果、第１のピン３がリンク２に対して不用意に動くことを防止して、振動や騒音の防止効果を高くすることができる。第２のピン４に関しても同右である。   According to the present embodiment, the following operational effects can be achieved. That is, since the first pin 3 is press-fitted and fixed in the rear through hole 10 of the link 2, the first pin 3 can be reliably held on the link 2. As a result, the first pin 3 can be prevented from inadvertently moving with respect to the link 2, and the effect of preventing vibration and noise can be enhanced. The same applies to the second pin 4.

また、リンク２において、前貫通孔９および後貫通孔１０の縁部の一部（少なくとも被圧入部）または全部の表面に、十分に高い圧縮残留応力（６００ＭＰａ以上）を発生させて表面起点のクラック等の発生を防止する一方、最表面から５０μｍを超える深さでは圧縮残留応力を低くして（３００ＭＰａ以下）靱性を確保することができ、もってチェーン１の実質的な耐久性を向上させることができる。ひいては、耐久性に優れた動力伝達装置としての無段変速機１００を実現することができる。   Further, in the link 2, a sufficiently high compressive residual stress (600 MPa or more) is generated on a part (at least the press-fitted portion) or the entire surface of the edge portion of the front through-hole 9 and the rear through-hole 10, so While preventing the occurrence of cracks and the like, at a depth exceeding 50 μm from the outermost surface, the compressive residual stress can be lowered (300 MPa or less) to ensure toughness, thereby improving the substantial durability of the chain 1. Can do. As a result, the continuously variable transmission 100 as a power transmission device having excellent durability can be realized.

特に、前貫通孔９および後貫通孔１０が互いに独立して（連通されずに）形成されていてリンク２に応力集中が生じ易い場合に、表面と内部の圧縮残留応力を上記のように設定することにより、耐久性の向上に特に顕著な効果を発揮することができる。なお、上記の３００ＭＰａ以下の圧縮残留応力を呈する深さ位置は、最表面から３０μｍより深い位置であってもよいし、最表面から２０μｍよりも深い位置であってもよい。   In particular, when the front through hole 9 and the rear through hole 10 are formed independently of each other (not in communication) and stress concentration is likely to occur in the link 2, the surface and internal compressive residual stress is set as described above. By doing so, a particularly remarkable effect can be exhibited in improving the durability. The depth position exhibiting the compressive residual stress of 300 MPa or less may be a position deeper than 30 μm from the outermost surface or a position deeper than 20 μm from the outermost surface.

上記のように表層部（最表面から深さ１０μｍまでの深さ領域に相当）のみに高い圧縮残留応力を分布させるためには、マイクロショットピーニングを実施することが好ましい。また、本実施の形態のような、いわゆる圧入タイプの動力伝達チェーン１において、リンクの貫通孔９，１０の縁部の表層部のみに高い圧縮残留応力を発生させることにより、圧入タイプの動力伝達チェーン１の耐久性を向上させることができる。   As described above, in order to distribute a high compressive residual stress only in the surface layer portion (corresponding to a depth region from the outermost surface to a depth of 10 μm), it is preferable to perform micro shot peening. In addition, in the so-called press-fit type power transmission chain 1 as in the present embodiment, a high compressive residual stress is generated only in the surface layer portion of the edge portion of the link through-holes 9, 10, thereby allowing the press-fit type power transmission. The durability of the chain 1 can be improved.

また、第１のピン３および／または第２のピン４の表面の圧縮残留応力を６００ＭＰａ以上とし、第１のピン３および／または第２のピン４の最表面から深さ５０μｍより深い位置の圧縮残留応力を２００ＭＰａ以下とすることが、第１のピン３および／または第２のピン４の耐久性の向上を通じて、チェーン１の耐久性をより向上させることができる点で好ましい。   Further, the compressive residual stress on the surface of the first pin 3 and / or the second pin 4 is set to 600 MPa or more, and the depth from the outermost surface of the first pin 3 and / or the second pin 4 is deeper than 50 μm. It is preferable that the compressive residual stress is 200 MPa or less in that the durability of the chain 1 can be further improved through the improvement of the durability of the first pin 3 and / or the second pin 4.

リンク２、第１のピン３または第２のピン４において、表面の圧縮残留応力の上限は、繰り返し応力に対する疲労寿命を向上するという観点から１２００ＭＰａである。
また、リンク２、第１のピン３または第２のピン４において、最表面から５０μｍより深い位置の圧縮残留応力が２００ＭＰａ以下であれば、繰り返し応力に対する疲労寿命を向上させるうえで好ましく、１００ＭＰａであれば、表面の圧縮残留応力との差をより大きくすることができ、より好ましい。 In the link 2, the first pin 3, or the second pin 4, the upper limit of the compressive residual stress on the surface is 1200 MPa from the viewpoint of improving the fatigue life against repeated stress.
Further, in the link 2, the first pin 3, or the second pin 4, if the compressive residual stress at a position deeper than 50 μm from the outermost surface is 200 MPa or less, it is preferable for improving the fatigue life against repeated stress, and at 100 MPa If so, the difference from the compressive residual stress on the surface can be further increased, which is more preferable.

次いで、図６は本発明の別の実施の形態を示している。図６を参照して本実施の形態が図５の実施の形態と異なるのは、第２のピン４を廃止し、連結部材を動力伝達部材としての第１のピン３のみで構成した点にある。本実施の形態では、その第１のピン３と転がり摺動接触する対偶部材はリンク２Ａであり、リンク２Ａの前貫通孔９Ａに遊嵌された第１のピン３の前部１２は、その前貫通孔９Ａの内周面の接触部４０と転がり摺動接触する。その転がり摺動の接触点Ｔの軌跡が、上記の所定の曲線、例えばインボリュート曲線を呈している点については、図５の実施の形態と同様である。   Next, FIG. 6 shows another embodiment of the present invention. Referring to FIG. 6, the present embodiment is different from the embodiment of FIG. 5 in that the second pin 4 is eliminated and the connecting member is composed of only the first pin 3 as a power transmission member. is there. In the present embodiment, the pair member that is in rolling contact with the first pin 3 is the link 2A, and the front portion 12 of the first pin 3 loosely fitted in the front through hole 9A of the link 2A is Rolling sliding contact is made with the contact portion 40 on the inner peripheral surface of the front through hole 9A. The locus of the contact point T of the rolling slide exhibits the above-mentioned predetermined curve, for example, an involute curve, is the same as in the embodiment of FIG.

すなわち、チェーン進行方向Ｘに相隣接するリンク２Ａ，２Ａは唯一の第１のピン３によって互いに屈曲可能に連結されている。具体的には、各リンク２Ａの前貫通孔９Ａに、対応する第１のピン３が遊嵌されてリンク２Ａに対する移動を許容され、各リンク２Ａの後貫通孔１０Ａに、対応する第１のピン３が圧入固定されてリンク２Ａに対する移動を規制されている。他の構成については、図５の実施の形態と同様であるので、図に同一符号を付してその説明を省略する。   That is, the links 2A and 2A adjacent to each other in the chain traveling direction X are connected to each other by the only first pin 3 so as to be bent. Specifically, the corresponding first pin 3 is loosely fitted in the front through hole 9A of each link 2A and allowed to move with respect to the link 2A, and the first through hole 10A corresponding to the rear through hole 10A of each link 2A is allowed. The pin 3 is press-fitted and fixed, and movement relative to the link 2A is restricted. Other configurations are the same as those of the embodiment of FIG.

本実施の形態によれば、チェーン進行方向Ｘに隣り合う第１のピン３，３間の距離（リンク２の連結ピッチ）をより短くできるので、チェーン１をより小型にすることができる。また、各プーリ６０，７０に一時に噛み込まれる第１のピン３の数を相対的に多くして、第１のピン３の一本当たりの負荷をより低減できるので、耐久性および許容伝達トルクをより向上させることができる。   According to the present embodiment, the distance between the first pins 3 and 3 adjacent to each other in the chain traveling direction X (the connection pitch of the links 2) can be further shortened, so that the chain 1 can be made smaller. Further, since the number of the first pins 3 that are bitten by the pulleys 60 and 70 at a time can be relatively increased, and the load per one first pin 3 can be further reduced, durability and allowable transmission can be reduced. Torque can be further improved.

工具鋼を用いてリンク２の形状を形成し、該リンク２に焼入れ、焼き戻し処理を実施した後、さらにマイクロショットピーニング処理を実施した試験例１，２と、焼入れ、焼き戻し処理後に通常のショットピーニング処理を実施した比較例１と、焼入れ、焼き戻し処理後に加工硬化処理を一切実施しない比較例２とを製作した。
それぞれサンプル数を３として各実施例および各比較例において、それぞれ圧縮残留応力を測定したところ、図７および表１に示す結果を得た。また、それぞれサンプル数を３として、各実施例および各比較例の引張り疲労試験を実施したところ、図８および表１に示す結果を得た。なお、各々の試験結果データは、ばらつきを考慮して平均値としてを示してある。 The shape of the link 2 is formed using tool steel, and after quenching and tempering the link 2, the test examples 1 and 2 in which micro shot peening is further performed, and normal after quenching and tempering Comparative Example 1 in which shot peening was performed and Comparative Example 2 in which no work-hardening treatment was performed after quenching and tempering were produced.
When the number of samples was set to 3 and the compressive residual stress was measured in each example and each comparative example, the results shown in FIG. 7 and Table 1 were obtained. Moreover, when the number of samples was set to 3 and the tensile fatigue test of each Example and each comparative example was implemented, the result shown in FIG. 8 and Table 1 was obtained. In addition, each test result data is shown as an average value in consideration of variation.

引張り疲労試験では、リンク２の前貫通孔に圧入固定された第１のピン３と後貫通孔に圧入固定された第２のピン４を用いてリンク２に引張り荷重を与えるようにした。その引張り荷重としては、４９０Ｎの荷重および２４５０Ｎの荷重の２段階の荷重（荷重変動の比は５）を用い、これらの荷重が１０Ｈｚの繰り返しサイクルで交互に繰り返し負荷されるようにした。そして、各試験例および各比較例毎に、寿命（クラック等の破損を生ずるまでの荷重負荷の繰り返し回数）の平均値を求め、比較例２の寿命を１とし、この比較例２の寿命に対する、試験例１，２および比較例１の寿命比を求めた。   In the tensile fatigue test, a tensile load was applied to the link 2 using the first pin 3 press-fitted and fixed in the front through-hole of the link 2 and the second pin 4 press-fitted and fixed in the rear through-hole. As the tensile load, two stages of load of 490 N and load of 2450 N (load fluctuation ratio is 5) were used so that these loads were alternately and repeatedly applied at a repetition cycle of 10 Hz. Then, for each test example and each comparative example, the average value of the lifespan (the number of repetitions of load load until breakage such as cracks) occurs, the life of Comparative Example 2 is set to 1, and the life of this Comparative Example 2 is The life ratios of Test Examples 1 and 2 and Comparative Example 1 were determined.

その結果、下記のことが判明した。すなわち、通常のショットピーニングを施し、表面の圧縮残留応力は６００ＭＰａと高いものの、表面から比較的深い部分までの広い深さ範囲にわたって圧縮残留応力が高くなる（例えば５０μｍの深さ位置でも４００ＭＰａとなっている）比較例１での寿命比は１．２５にとどまる。
これに対して、マイクロショットピーニングを施し、表層部のみで圧縮残留応力を高くした試験例１および試験例２では、それぞれ寿命比が１．７５および２．２５と格段に優れた疲労寿命を達成できることが実証された。 As a result, the following was found. In other words, although normal shot peening is performed and the compressive residual stress on the surface is as high as 600 MPa, the compressive residual stress increases over a wide depth range from the surface to a relatively deep portion (for example, 400 MPa even at a depth of 50 μm). The life ratio in Comparative Example 1 is only 1.25.
In contrast, in Test Example 1 and Test Example 2 in which micro shot peening was performed and the compressive residual stress was increased only in the surface layer portion, the life ratios were 1.75 and 2.25, respectively, and a significantly superior fatigue life was achieved. It has been demonstrated that it can be done.

また、試験例１および試験例２では、最表面から２０μｍよりも深い部分における圧縮残留応力は互いにほぼ等しい。このような条件下においては、表面での圧縮残留応力を高くすることで、疲労寿命が格段に向上することが判明した。すなわち、表面での圧縮残留応力を８００ＭＰａとした試験例２の寿命比は２．２５であるのに対して、７００ＭＰａとした試験例１の寿命比１．７５であり、試験例２の寿命が試験例１の寿命よりも格段に向上している。   Further, in Test Example 1 and Test Example 2, the compressive residual stresses in the portion deeper than 20 μm from the outermost surface are substantially equal to each other. Under such conditions, it has been found that increasing the compressive residual stress on the surface significantly improves the fatigue life. That is, the life ratio of Test Example 2 in which the compressive residual stress on the surface was 800 MPa was 2.25, whereas the life ratio of Test Example 1 in which 700 MPa was 700 MPa was 1.75. The lifetime of Test Example 1 is significantly improved.

本発明の一実施の形態に係る動力伝達チェーンを備える無段変速機の要部構成を模式的に示す一部破断斜視図である。1 is a partially broken perspective view schematically showing a main part configuration of a continuously variable transmission including a power transmission chain according to an embodiment of the present invention. 無段変速機の概略断面図である。It is a schematic sectional drawing of a continuously variable transmission. 無段変速機の模式的側面図である。It is a typical side view of a continuously variable transmission. 動力伝達チェーンの要部の断面図である。It is sectional drawing of the principal part of a power transmission chain. リンクおよびこれを貫通する第１および第２のピンの側面図である。It is a side view of a link and the 1st and 2nd pin which penetrates this. 本発明の別の実施の形態の動力伝達チェーンの要部の概略側面図である。It is a schematic side view of the principal part of the power transmission chain of another embodiment of this invention. 試験例および比較例における深さと圧縮残留応力との関係を示すグラフ図である。It is a graph which shows the relationship between the depth and compressive residual stress in a test example and a comparative example. 比較例２の疲労寿命を１としたときの試験例１，２および比較例１の疲労寿命の比を示すグラフ図である。It is a graph which shows the ratio of the fatigue life of the test examples 1 and 2 and the comparative example 1 when the fatigue life of the comparative example 2 is set to 1.

符号の説明Explanation of symbols

１…チェーン（動力伝達チェーン）、２…リンク、２Ａ…リンク（対偶部材）、２００…連結部材、３…第１のピン（動力伝達部材）、４…第２のピン（動力伝達部材。対偶部材）、９，９Ａ…前貫通孔（第１の貫通孔）、１０，１０Ａ…後貫通孔（第２の貫通孔）、６０…ドライブプーリ（プーリ）、６２ａ，６３ａ…シーブ面、７０…ドリブンプーリ（プーリ）、７２ａ，７３ａ…シーブ面、１００…無段変速機（動力伝達装置）   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Chain (power transmission chain), 2 ... Link, 2A ... Link (pair member), 200 ... Connection member, 3 ... 1st pin (power transmission member), 4 ... 2nd pin (power transmission member. Pair) Members), 9, 9A ... front through hole (first through hole), 10, 10A ... rear through hole (second through hole), 60 ... drive pulley (pulley), 62a, 63a ... sheave surface, 70 ... Driven pulley (pulley), 72a, 73a ... sheave surface, 100 ... continuously variable transmission (power transmission device)

Claims (4)

チェーン進行方向に並び貫通孔を有する複数のリンクと、上記貫通孔に挿通され上記複数のリンクを相互に連結する動力伝達部材とを備える動力伝達チェーンにおいて、
上記リンクの少なくとも貫通孔の縁部の少なくとも一部の表面の圧縮在留応力が６００ＭＰａ以上であり、上記表面から深さ５０μｍより深い位置の圧縮残留応力が３００ＭＰａ以下であることを特徴とする動力伝達チェーン。 In a power transmission chain comprising a plurality of links arranged in a chain traveling direction and having through holes, and a power transmission member inserted through the through holes and interconnecting the plurality of links,
The power transmission characterized in that the compressive residual stress of at least a part of the edge of the through hole of the link is 600 MPa or more, and the compressive residual stress at a position deeper than 50 μm from the surface is 300 MPa or less. chain. 請求項１において、各リンクの貫通孔は、チェーン進行方向に並ぶ第１および第２の貫通孔を含み、
上記複数のリンクは、その第１の貫通孔に対応する動力伝達部材が圧入固定されたリンクと、その第２の貫通孔に対応する動力伝達部材が圧入固定されたリンクとを含む動力伝達チェーン。 In Claim 1, the through hole of each link includes the first and second through holes arranged in the chain traveling direction,
The plurality of links include a power transmission chain including a link in which a power transmission member corresponding to the first through hole is press-fitted and a link in which a power transmission member corresponding to the second through-hole is press-fitted and fixed. . 請求項２おいて、上記動力伝達部材の表面の圧縮在留応力が６００ＭＰａ以上であり、動力伝達部材の最表面から深さ５０μｍより深い位置の圧縮残留応力が３００ＭＰａ以下であることを特徴とする動力伝達チェーン。   3. The power according to claim 2, wherein a compressive residual stress on the surface of the power transmission member is 600 MPa or more, and a compressive residual stress at a position deeper than 50 μm from the outermost surface of the power transmission member is 300 MPa or less. Transmission chain. 相対向する一対の円錐面状のシーブ面をそれぞれ有する一対のプーリと、これらのプーリ間に巻き掛けられ、シーブ面に接触して動力を伝達する請求項１ないし３の何れかに記載の動力伝達チェーンとを備える動力伝達装置。   The power according to any one of claims 1 to 3, wherein a pair of pulleys each having a pair of conical face-like sheave surfaces opposed to each other, and wound between these pulleys and contacting the sheave surfaces to transmit power. A power transmission device comprising a transmission chain.

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