JP2006207803A - Constant speed joint - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、例えば、自動車の駆動力伝達部において、一方の伝達軸と他方の伝達軸とを連結させる等速ジョイントに関する。 The present invention relates to, for example, a constant velocity joint that connects one transmission shaft and the other transmission shaft in a driving force transmission unit of an automobile.
従来より、例えば、電動自動車等の駆動力伝達部では、一方の伝達軸と他方の伝達軸とを連結し回転力を各車軸へと伝達する等速ジョイントが用いられている。 Conventionally, for example, in a driving force transmission unit such as an electric automobile, a constant velocity joint that connects one transmission shaft and the other transmission shaft and transmits rotational force to each axle has been used.
この種の等速ジョイントに関連する先行技術として、例えば、特許文献１には、中空形状のモータの非回転側ケースを緩衝機構を介してナックルに結合し、前記モータの回転側ケースとホイールとをフレキシブルカップリングにより結合して構成されたインホイールモータシステムが開示されている。
As a prior art related to this type of constant velocity joint, for example, in
この特許文献１に開示されたインホイールモータシステムにおけるフレキシブルカップリング１は、図１５に示されるように、中空円盤状の第１〜第３プレート２ａ〜２ｃと、中央の中空円盤状の第２プレート２ｂの表裏に、作動方向が互いに直交するように配置された直動ガイド３Ａ、３Ｂとを有する。
As shown in FIG. 15, the
具体的には、ホイール側に位置する第１プレート２ａのホイールとは反対側の面に、１８０度の間隔で取り付けられた一対のガイド部材４ａ、４ａと、中間の第２プレート２ｂの前記第１プレート２ａと対向する面に取り付けられ、前記一対のガイド部材４ａ、４ａにそれぞれ係合する一対のガイドレール４ｂ、４ｂとからなる直動ガイド３Ａによって中空円盤状の第１プレート２ａと第２プレート２ｂとを結合する。
Specifically, a pair of guide members 4a, 4a attached to the surface of the
さらに、前記第２プレート２ｂの裏面側で、前記一対のガイドレール４ｂ、４ｂを９０度回転させた方向に１８０度の間隔で取り付けられた他の一対のガイドレール５ｂ、５ｂと、モータ側の第３プレート２ｃの前記第２プレート２ｂと対向する面側に取り付けられ、前記他の一対のガイドレール５ｂ、５ｂに係合する一対のガイド部材５ａ、５ａからなる直動ガイド３Ｂによって中空円盤状の第２プレート２ｂと第３プレート２ｃとを結合している。
Further, on the back side of the
このように第１〜第３プレート２ａ、２ｂ、２ｃを直動ガイド３Ａ、３Ｂによって結合することにより、モータ軸とホイール軸がどの方向にも偏心可能に結合されるので、回転側ケースからホイールへのトルクを効率よく伝達させることができるとしている。
By connecting the first to
しかしながら、前記特許文献１に開示されたフレキシブルカップリングによってモータの回転駆動力をホイール側に向かって伝達する構造では、第１プレートと第２プレートとの間及び第２プレートと第３プレートとの間でモータ軸とホイール軸とが偏心（軸ずれ）する場合、一対のガイド部材と一対のガイドレールとの相対的な摺動運動（滑り動作）によってトルクの伝達が遂行されるため、スライド抵抗によって発生する摩擦損失が大きくなると共に、トルク伝達面の面圧が増大するという問題がある。
However, in the structure in which the rotational driving force of the motor is transmitted toward the wheel side by the flexible coupling disclosed in
本発明は、前記の問題に鑑みてなされたものであり、入力軸と出力軸とが偏心した際の摩擦損失を減少させると共に、トルク伝達面の面圧を抑制することが可能な等速ジョイントを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and is a constant velocity joint capable of reducing friction loss when the input shaft and the output shaft are eccentric and suppressing the surface pressure of the torque transmission surface. The purpose is to provide.
前記の目的を達成するために、本発明は、周方向に沿って等角度離間し直径に対して交差する長軸を有する複数の第１案内溝が側面に形成された入力軸側部材と、
前記第１案内溝が形成された入力軸側部材の側面と対向する側面に、周方向に沿って等角度離間し前記第１案内溝の長軸と所定の交差角度で交差する長軸を有する複数の第２案内溝が形成された出力軸側部材と、
前記第１案内溝が形成された入力軸側部材の側面と前記第２案内溝が形成された出力軸側部材の側面との間に介装され、複数の保持窓が形成されたリテーナと、
前記リテーナの保持窓に沿って変位可能に保持され、前記第１案内溝と前記第２案内溝との間で摺動可能に配設されてトルクを伝達する円柱体からなるローラと、
を備え、
前記第１案内溝、第２案内溝及び保持窓は、前記ローラの個数に対応して形成されることを特徴とする。
In order to achieve the above-described object, the present invention provides an input shaft-side member having a plurality of first guide grooves formed on a side surface having a long axis that is equiangularly spaced along the circumferential direction and intersects the diameter;
The side surface opposite to the side surface of the input shaft side member in which the first guide groove is formed has a long axis that is spaced at an equal angle along the circumferential direction and intersects the long axis of the first guide groove at a predetermined crossing angle. An output shaft side member in which a plurality of second guide grooves are formed;
A retainer interposed between a side surface of the input shaft side member in which the first guide groove is formed and a side surface of the output shaft side member in which the second guide groove is formed, and a plurality of holding windows formed;
A roller made of a cylindrical body that is held slidably along the holding window of the retainer and is slidably disposed between the first guide groove and the second guide groove to transmit torque;
With
The first guide groove, the second guide groove, and the holding window are formed corresponding to the number of the rollers.
本発明によれば、入力軸と出力軸との軸心がそれぞれ偏位して不一致の場合、リテーナの保持窓によって円柱体からなる各ローラが保持された状態を維持しながら、前記各ローラの軸方向に沿った円形状の端面が相互に交差する第１案内溝及び／又は第２案内溝に沿って摺動することにより、前記軸心の偏位（軸ずれ）が許容される。 According to the present invention, when the axis of the input shaft and the output shaft are deviated and do not coincide with each other, while maintaining the state in which the rollers made of the cylindrical body are held by the holding window of the retainer, When the circular end faces along the axial direction slide along the first guide groove and / or the second guide groove intersecting with each other, a deviation (axial deviation) of the shaft center is allowed.
従って、本発明では、第１案内溝と第２案内溝との間でローラの軸方向に沿った端面が滑り接触した状態で、回転駆動力が入力軸側部材から出力軸側部材へと伝達される。この場合、第１案内溝及び第２案内溝に対するローラの摺動面積が従来技術と比較して小さく設定されるため、摩擦抵抗が低減し摩擦損失を減少させることができる。この結果、本発明では、従来技術と比較してトルク伝達面の面圧が抑制され、ローラに対する負荷を減少させることにより、円滑に回転トルクを伝達することができる。 Therefore, in the present invention, the rotational driving force is transmitted from the input shaft side member to the output shaft side member in a state where the end surface along the axial direction of the roller is in sliding contact between the first guide groove and the second guide groove. Is done. In this case, since the sliding area of the roller with respect to the first guide groove and the second guide groove is set to be smaller than that in the prior art, the frictional resistance can be reduced and the friction loss can be reduced. As a result, in the present invention, the surface pressure of the torque transmission surface is suppressed as compared with the prior art, and the rotational torque can be transmitted smoothly by reducing the load on the roller.
この場合、前記ローラは、少なくと３個以上設けられるとよい。さらに、前記入力軸側部材の回転中心と、前記出力軸側部材の回転中心と、前記リテーナの回転中心とがそれぞれ一致したとき、前記第１案内溝の長軸と前記第２案内溝の長軸との交点と直径とを結ぶことによって、前記第１案内溝の傾斜角度θ１と前記第２案内溝の傾斜角度θ２とが得られ、相互に交差する第１案内溝の傾斜角度と第２案内溝の傾斜角度とは、それぞれ同一に設定されると好適である。 In this case, at least three or more rollers may be provided. Further, when the rotation center of the input shaft side member, the rotation center of the output shaft side member, and the rotation center of the retainer respectively coincide with each other, the long axis of the first guide groove and the length of the second guide groove By connecting the intersection with the shaft and the diameter, the inclination angle θ1 of the first guide groove and the inclination angle θ2 of the second guide groove are obtained, and the inclination angle of the first guide groove and the second angle intersecting each other are obtained. It is preferable that the inclination angles of the guide grooves are set to be the same.
本発明によれば、以下の効果が得られる。 According to the present invention, the following effects can be obtained.
すなわち、入力軸と出力軸とが偏心した際の摩擦損失を減少させると共に、トルク伝達面の面圧を抑制することができる。 That is, it is possible to reduce the friction loss when the input shaft and the output shaft are eccentric, and to suppress the surface pressure of the torque transmission surface.
本発明に係る等速ジョイントについて好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照しながら以下詳細に説明する。 A preferred embodiment of a constant velocity joint according to the present invention will be described below and described in detail with reference to the accompanying drawings.
図１において参照符号１０は、本発明の実施の形態に係る等速ジョイントを示し、この等速ジョイント１０は、図示しない入力側の第１軸の一端部に連結される入力軸側部材１２と、図示しない出力側の第２軸の一端部に連結される出力軸側部材１４と、前記入力軸側部材１２と前記出力軸側部材１４との間に介装される薄肉円板状のリテーナ１６と、前記リテーナ１６の複数の保持窓１８に沿ってそれぞれ変位自在に保持される複数（本実施の形態では６個）のローラ２０とから基本的に構成される。
1,
なお、この場合、入力軸側部材１２と出力軸側部材１４とは相対的なものであり、図示しない入力側の第１軸に出力軸側部材１４を連結し、一方、図示しない出力側の第２軸に入力軸側部材１２を連結して構成してもよい。あるいは、リテーナ１６を間にして入力軸側部材１２、１２同士によって構成し、また前記リテーナ１６を間にして出力軸側部材１４、１４同士によって構成することも可能である。
In this case, the input
図１及び図２に示されるように、入力軸側部材１２は、図示しない入力側の第１軸に一体的に連結される軸部２２と、前記軸部２２の端部に連続して半径外方向に拡径する円板部２４とから構成される。なお、前記軸部２２を軸線方向に沿って所定長だけ伸長させることにより、図示しない第１軸と共通に形成してもよい。
As shown in FIGS. 1 and 2, the input
前記軸部２２と反対側の円板部２４の円形状の平坦な側面（図示しない第１軸に対して直交する面）２４ａの中心部には、前記軸部２２と同軸からなり該軸部２２よりも小径の突起部２６が膨出形成され、前記突起部２６の外周面の一部には雄ねじ２８が刻設される。なお、前記突起部２６の外径は、該突起部２６が貫通する出力軸側部材１４の孔部３０の内径の半分以下に設定される（図７参照）。
A central portion of a circular flat side surface (a surface orthogonal to a first axis (not shown)) 24a of the
また、前記円板部２４の側面２４ａには、図３に示されるように、外周縁部まで連続する長溝からなり、軸心である点Ｏ１を中心として反時計回り方向に中心に向かって所定角度傾斜して配置された複数（ローラ２０の個数に対応して６個）の第１案内溝３２ａ〜３２ｆが形成される。
Further, as shown in FIG. 3, the
すなわち、各第１案内溝３２ａ（３２ｂ〜３２ｆ）は、円形状の側面２４ａにおいて、その中心Ｏ１と外周縁部との間の突起部２６の近傍部位を一端部とし、他端部が外周縁部まで連続する略楕円形状の長溝によって形成され、前記６個の第１案内溝３２ａ〜３２ｆは、軸心の回りにそれぞれ６０度の間隔をおいて配置される。この場合、複数の第１案内溝３２ａ〜３２ｆは、図１及び図２に示されるように、それぞれ、平坦面からなる底壁３３に対して相互に対向する側壁３５ａ、３５ｂが略直交する断面矩形状に形成される。
That is, each of the
前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆの傾斜角度θ１は、後述するように、円板部２４の直径Ｄと略楕円形状からなる前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆの長軸Ｌ１との交差角度によって設定される（図６参照）。この場合、前記傾斜角度θ１は、０＜θ１＜９０度の範囲に設定されるとよく、より一層好適には前記傾斜角度θ１は、３５＜θ１＜４５度の範囲に設定されるとよい。
As will be described later, the inclination angle θ1 of the
図１及び図２に示されるように、出力軸側部材１４は、中心部に前記入力軸側部材１２の突起部２６が貫通する孔部３０を有し、外周側に軸方向（入力軸側部材１２と反対方向）に沿って所定長だけ突出する環状フランジ３４によって凹部３６が形成された有底円筒体によって構成される。
As shown in FIGS. 1 and 2, the output
入力軸側部材１２の側面２４ａと対向する出力軸側部材１４の円形状の平坦な側面（図示しない第２軸に対して直交する面）３４ａには、図４に示されるように、外周縁部まで連続する長溝からなり、回転中心である点Ｏ２を中心として、前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆとは反対の時計回り方向に中心に向かって所定角度傾斜して配置された複数（ローラ２０の個数に対応して６個）の第２案内溝３８ａ〜３８ｆが形成される。
As shown in FIG. 4, an outer peripheral edge is formed on a circular flat side surface (a surface orthogonal to the second axis not shown) 34a of the output
各第２案内溝３８ａ（３８ｂ〜３８ｆ）は、円形状の側面３４ａにおいて、その中心Ｏ２と外周縁部との間の中間を一端部とし、他端部が外周縁部まで連続する略楕円形状の長溝によって形成され、６個の第２案内溝３８ａ〜３８ｆは、軸心の回りにそれぞれ６０度の間隔をおいて配置される。この場合、複数の第２案内溝３８ａ〜３８ｆは、それぞれ、図１及び図２に示されるように、それぞれ、平坦面からなる底壁３９に対して相互に対向する側壁４１ａ、４１ｂが略直交する断面矩形状に形成される。
Each of the second guide grooves 38a (38b to 38f) has a substantially elliptical shape in which an intermediate portion between the center O2 and the outer peripheral edge portion of the
前記第２案内溝３８ａ〜３８ｆの傾斜角度θ２は、後述するように、有底円筒体の直径（外径）Ｄと略楕円形状からなる前記第２案内溝３８ａ〜３８ｆの長軸Ｌ２との交差角度によって設定される（図６参照）。この場合、前記傾斜角度θ２は、０＜θ２＜９０度の範囲に設定されるとよく、より一層好適には前記傾斜角度θ２は、３５＜θ２＜４５度の範囲に設定されるとよい。
As will be described later, the inclination angle θ2 of the
入力軸側部材１２に形成された第１案内溝３２ａ〜３２ｆと出力軸側部材１４に形成された第２案内溝３８ａ〜３８ｆとは、直径（Ｄ）を対称軸として線対称に配置され、直径（Ｄ）を基準としてその長軸（Ｌ１、Ｌ２）が相互に反対方向に同一角度（θ１＝θ２）だけ傾斜するように設けられるとよい（図３と図４とを比較対照）。
The
この場合、前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆと第２案内溝３８ａ〜３８ｆとは、それぞれ、前記リテーナ１６の保持窓１８を間にして相互に対向し、且つ、その長軸（Ｌ１、Ｌ２）が交差するように設けられればよく、前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆの長軸（Ｌ１）と前記第２案内溝３８ａ〜３８ｆの長軸（Ｌ２）とが相互に直交する必要はない。換言すると、入力軸側部材１２とその相手方である出力軸側部材１４との間で相互に対応する位置の各案内溝を直交させて設けることに限定されるものではなく、各案内溝の長軸（Ｌ１、Ｌ２）が交差するように設けられればよい。
In this case, the
また、本実施の形態では、第１案内溝３２ａ〜３２ｆと第２案内溝３８ａ〜３８ｆの半径外方向の終端が、それぞれ、入力軸側部材１２及び出力軸側部材１４の外周縁部と接触するように形成されているが、これに限定されるものではなく、前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆと第２案内溝３８ａ〜３８ｆの半径外方向の終端が前記入力軸側部材１２及び／又は出力軸側部材１４の外周縁部との間にクリアランスを介して所定距離だけ離間するように設けてもよい。但し、この場合、入力軸側部材１２及び出力軸側部材１４の外径が拡径される。
In the present embodiment, the radially outer ends of the
図２に示されるように、前記出力軸側部材１４を貫通し該出力軸側部材１４の凹部３６内において所定長だけ突出する入力軸側部材１２の突起部２６には、雄ねじ２８に螺合されるナット４０を介して若干厚肉のワッシャ４２が装着される。前記ワッシャ４２と出力軸側部材１４との間には、円形のプレート４４の孔部に転動自在に保持された複数のボールベアリング４６が介装される。なお、複数のボールベアリング４６は、出力軸側部材１４の回転を円滑にするために設けられるものであり、省略することが可能である。
As shown in FIG. 2, a
図５に示されるように、入力軸側部材１２と出力軸側部材１４との間にはリングプレート状のリテーナ１６が設けられ、前記リテーナ１６には、ローラ２０の個数に対応した楕円形状の６個の保持窓１８が形成される。この６個の保持窓１８は、軸心の回りにそれぞれ６０度の間隔をおいて配置されると共に、各保持窓１８の長軸と短軸との交点を結ぶ仮想円が同一円周上となるように配置される。
As shown in FIG. 5, a
また、楕円形状に形成された前記保持窓１８の長軸は、第１案内溝３２ａ〜３２ｆ及び第２案内溝３８ａ〜３８ｆの長軸とそれぞれ交差するように設定される。
The major axis of the holding
ここで、第１案内溝３２ａ〜３２ｆ及び第２案内溝３８ａ〜３８ｆの交差角度θ、傾斜角度θ１、θ２の関係について説明する。図６は、入力軸側部材１２の回転中心Ｏ１と、出力軸側部材１４の回転中心Ｏ２と、リテーナ１６の回転中心Ｏ３とがそれぞれ点Ｏにおいて一致した状態を示したものである。このように入力軸側部材１２の回転中心Ｏ１と、出力軸側部材１４の回転中心Ｏ２と、リテーナ１６の回転中心Ｏ３とが点Ｏにおいてそれぞれ一致したとき、入力軸側部材１２の第１案内溝３２ａ（３２ｂ〜３２ｆ）の長軸Ｌ１と出力軸側部材１４の第２案内溝３８ａ（３８ｂ〜３８ｆ）の長軸Ｌ２とが交差角度θをなして交差する。その際、第１案内溝３２ａ（３２ｂ〜３２ｆ）の長軸Ｌ１と第２案内溝３８ａ（３８ｂ〜３８ｆ）の長軸Ｌ２の交点と直径Ｄとを結ぶことによって、前記交差角度θが二等分された第１案内溝３２ａ（３２ｂ〜３２ｆ）の傾斜角度θ１と第２案内溝３８ａ（３８ｂ〜３８ｆ）の傾斜角度θ２とが得られる（θ＝θ１＋θ２）。
Here, the relationship between the intersection angle θ and the inclination angles θ1 and θ2 of the
この場合、前記交差角度θは、０＜θ＜１８０であるとよく、より一層好適には７０＜θ＜９０度に設定されるとよい。また、第１案内溝３２ａ（３２ｂ〜３２ｆ）の傾斜角度θ１と前記第２案内溝３８ａ（３８ｂ〜３８ｆ）の傾斜角度θ２とは同一であるとよく（θ１＝θ２）、前記傾斜角度θ１を、０＜θ１＜９０度の範囲に設定し、より一層好適には前記傾斜角度θ１が、３５＜θ１＜４５度の範囲に設定されるとよい。さらに、前記傾斜角度θ２を、０＜θ２＜９０度の範囲に設定し、より一層好適には前記傾斜角度θ２が、３５＜θ２＜４５度の範囲に設定されるとよい。
In this case, the crossing angle θ is preferably 0 <θ <180, and more preferably 70 <θ <90 degrees. Also, the inclination angle θ1 of the
なお、前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆの長軸Ｌ１と前記第２案内溝３８ａ〜３８ｆの長軸Ｌ２との交差角度θを大きく設定し過ぎると、リテーナ１６の保持窓１８の長軸方向の寸法が大きくなり、前記リテーナ１６の外径寸法の増大に伴って入力軸側部材１２及び出力軸側部材１４の外径寸法も大きくなって等速ジョイント１０全体の外径寸法が増大する。
If the crossing angle θ between the major axis L1 of the
図１に示されるように、複数（本実施の形態では、６個）のローラ２０は、それぞれ、円柱体からなり、前記円筒体の軸方向に沿った端面２０ａ、２０ｂは、円形状に形成され、第１案内溝３２ａ〜３２ｆ及び第２案内溝３８ａ〜３８ｆに対する摺動面として機能するものである。前記端面２０ａ、２０ｂと側周壁との境界である稜線部位は、面取りされて断面Ｒ状に形成される（図２参照）。なお、前記ローラ２０の形状は、円柱体に限定されるものではなく、円筒状に形成されてもよい。
As shown in FIG. 1, the plurality of (six in this embodiment)
前記複数のローラ２０は、前記リテーナ１６の保持窓１８に沿って変位自在に保持されると共に、相互に対向する入力軸側部材１２の第１案内溝３２ａ〜３２ｆ及び出力軸側部材１４の第２案内溝３８ａ〜３８ｆとローラ２０の軸方向に沿った円形状の端面２０ａ、２０ｂとがそれぞれ接触して摺動可能に配設される。なお、前記複数のローラ２０は、例えば、金属製材料によって形成され、回転トルク伝達機能を営むものである。
The plurality of
すなわち、このローラ２０は、図示しない第１軸及び入力軸側部材１２からの回転トルクを出力軸側部材１４を介して図示しない第２軸に伝達すると共に、第１案内溝３２ａ〜３２ｆ及び第２案内溝３８ａ〜３８ｆに沿って摺動することにより、入力軸側部材１２と出力軸側部材１４との間の径方向（軸方向と直交する方向）の相対的変位（図示しない第１軸の軸芯と第２軸の軸芯との軸ずれ）を可能とするものである。
That is, the
また、前記ローラ２０の個数は、６個に限定されるものではなく、図１１の変形例に係る等速ジョイント１０ａに示されるように、最小限、３個のローラ２０があればよい。なお、前記等速ジョイント１０ａでは、３個のローラ２０の個数に対応して第１案内溝３２ａ〜３２ｃ、第２案内溝３８ａ〜３８ｃ及びリテーナ１６の保持窓１８の個数も前記ローラ２０の個数に対応して形成される。
Further, the number of the
本実施の形態に係る等速ジョイント１０は、基本的には以上のように構成されるものであり、次に、その動作並びに作用効果について説明する。 The constant velocity joint 10 according to the present embodiment is basically configured as described above. Next, the operation, action, and effect will be described.
図示しない第１軸が回転すると、その回転トルクは入力軸側部材１２から各ローラ２０を介して出力軸側部材１４に伝達され、図示しない第２軸が前記第１軸と等速性を保持しながら所定方向に回転する。
When a first shaft (not shown) rotates, the rotational torque is transmitted from the input
図６は、第１軸の軸心と第２軸の軸心がそれぞれ一致し、前記第１軸の軸心と第２軸の軸心との偏位量が零の状態を示している。すなわち、図６において、入力軸側部材１２の回転中心Ｏ１と、出力軸側部材１４の回転中心Ｏ２と、リテーナ１６の回転中心Ｏ３とがそれぞれ点Ｏにおいて一致した状態にある。
FIG. 6 shows a state in which the axis of the first axis coincides with the axis of the second axis, and the deviation amount between the axis of the first axis and the axis of the second axis is zero. That is, in FIG. 6, the rotation center O <b> 1 of the input
一方、図７は、第１軸の軸心と第２軸の軸心とが水平方向に沿って相互に反対方向に偏位した状態を示したものであり、入力軸側部材（第１軸）１２の回転中心Ｏ１と出力軸側部材（第２軸）１４の回転中心Ｏ２との水平方向に沿った離間距離Ｒが第１軸及び第２軸の偏位量（軸ずれ量）となる。なお、図６及び図７は、図１の矢印Ｚ方向からリテーナ１６及び出力軸側部材１４を正面からみたものであり、入力軸側部材１２の第１案内溝３２ａ〜３２ｆが二点鎖線によって仮想線として描出されている。
On the other hand, FIG. 7 shows a state in which the axis of the first axis and the axis of the second axis are displaced in the opposite directions along the horizontal direction. ) A separation distance R along the horizontal direction between the rotation center O1 of 12 and the rotation center O2 of the output shaft side member (second shaft) 14 is a deviation amount (axial deviation amount) of the first shaft and the second shaft. . 6 and 7 are views of the
第１軸と第２軸との軸心がそれぞれ偏位して不一致の場合には、リテーナ１６の保持窓１８によって複数のローラ２０が保持された状態を維持しながら、前記複数のローラ２０が相互に交差する第１案内溝３２ａ〜３２ｆ及び第２案内溝３８ａ〜３８ｆに沿って摺動することにより、前記軸心の偏位（軸ずれ）が許容される。
When the axial centers of the first shaft and the second shaft are displaced and do not coincide with each other, the plurality of
従って、本実施の形態では、第１案内溝３２ａ〜３２ｆと第２案内溝３８ａ〜３８ｆとの間でローラ２０が滑り接触しながら回転駆動力が入力軸側部材１２から出力軸側部材１４へと伝達されるが、前記ローラ２０を用いることにより前記第１案内溝３２ａ〜３２ｆ及び第２案内溝３８ａ〜３８ｆに対する摺動面積を小さく設定することができるため、摩擦抵抗が低減し摩擦損失を減少させることができる。
Accordingly, in the present embodiment, the rotational driving force is transferred from the input
換言すると、従来技術ではフレキシブルカップリング（直動ガイド）を構成するガイド部材とガイドレールとの滑り接触によってスライド抵抗が大きいのに対し、本実施の形態ではローラ２０の端面２０ａ、２０ｂによる摺動摩擦のみであるため従来技術と比較して摩擦抵抗を減少させることができる。この結果、本実施の形態では、従来技術と比較してトルク伝達面の面圧が抑制され、ローラ２０に対する負荷を減少させることにより、円滑に回転トルクを伝達する等速ジョイント１０を得ることができる。
In other words, in the prior art, the sliding resistance is large due to the sliding contact between the guide member constituting the flexible coupling (linear motion guide) and the guide rail, whereas in the present embodiment, the sliding friction caused by the end faces 20a and 20b of the
ここで、図示しない第１軸と第２軸とが軸ずれした状態において、入力軸側部材１２、出力軸側部材１４及びリテーナ１６が一体的に矢印Ａ方向に回転した場合のローラ２０と第１案内溝３２ａ、第２案内溝３８ａ及び保持窓１８との位置関係について、図８及び図９に基づいて詳細に説明する。
Here, when the first shaft and the second shaft (not shown) are displaced from each other, the input
図８及び図９は、他の５つのローラ２０を省略して、１つのローラ２０に係合する単一の保持窓１８と、前記１つのローラ２０が摺動する単一の第１案内溝３２ａ及び第２案内溝３８ａとの位置関係に着目して、便宜上、示したものである。すなわち、入力軸側部材１２及び出力軸側部材１４が矢印Ａ方向に１回転する状態を（１）〜（１２）の順序に分割し、奇数番目の状態のみを図８にその全体として環状的（並列的）に配置し、偶数番目の状態のみを図９にその全体して環状的（並列的）に配置したものである。
8 and 9 show a
なお、図８及び図９において、入力軸側部材１２及び第１案内溝３２ａをそれぞれ二点鎖線で示し、出力軸側部材１４及び第２案内溝３８ａをそれぞれ破線で示し、リテーナ１６、ローラ２０及び保持窓１８をそれぞれ実線で示している。
8 and 9, the input
この場合、入力軸側部材１２は、偏位した回転中心Ｏ１を中心として自転し、出力軸側部材１４は、偏位した回転中心Ｏ２を中心として自転し、リテーナ１６は、偏位した回転中心Ｏ３を中心としてそれぞれ自転するものとする。前記回転中心Ｏ１と前記回転中心Ｏ２と前記回転中心Ｏ３とを結ぶことにより、三角形が形成される。
In this case, the input
なお、以下の説明では、略楕円形状に形成された第１案内溝３２ａ及び第２案内溝３８ａのそれぞれ回転中心Ｏ１、Ｏ２に近接する内側を「長軸方向に沿った一端部」とし、前記とは反対方向の外周縁部側を「長軸方向に沿った他端部」としている。また、リテーナ１６に形成された保持窓１８の楕円形状では、回転方向側の端部を「長軸方向に沿った一端部」とし、前記回転方向と反対側の端部を「長軸方向に沿った他端部」としている。
In the following description, the inner sides of the
先ず、図８の（１）の状態では、ローラ２０がリテーナ１６の楕円形状の保持窓１８の中央部に位置し、この図８の（１）の状態から所定角度回転すると図９の（２）の状態となり、前記ローラ２０は、第１案内溝３２ａの長軸方向に沿った他端部（外周縁部側）に保持されたまま、第２案内溝３８ａの長軸方向に沿った一端部側（外周縁部と反対側）に沿って僅かに摺動すると共に、楕円形状の保持窓１８の中央部から長軸方向の一端部に向かって僅かに変位する。
First, in the state of (1) in FIG. 8, the
前記図９の（２）の状態から所定角度回転すると図８の（３）の状態となり、前記ローラ２０は、第１案内溝３２ａの長軸方向に沿った他端部（外周縁部側）に保持されたまま、第２案内溝３８ａの長軸方向に沿った一端部に向かってさらに摺動すると共に、楕円形状の保持窓１８の長軸側の一端部に到達する。
When rotating by a predetermined angle from the state of (2) of FIG. 9, the state of (3) of FIG. 8 is obtained, and the
前記図８の（３）の状態から所定角度回転すると図９の（４）の状態となり、前記ローラ２０は、楕円形状の保持窓１８の長軸方向の一端部に保持されたまま、第１案内溝３２ａの長軸方向に沿った一端部に向かって僅かに摺動すると共に、第２案内溝３８ａの長軸方向に沿った一端部に向かってさらに摺動する。
When a predetermined angle is rotated from the state of (3) of FIG. 8, the state of (4) of FIG. 9 is obtained, and the
前記図９の（４）の状態から所定角度回転すると図８の（５）の状態となり、前記ローラ２０は、楕円形状の保持窓１８の長軸方向の一端部に保持されたまま、第１案内溝３２ａの長軸方向に沿った一端部に向かってさらに摺動すると共に、第２案内溝３８ａの長軸方向に沿った一端部に到達する。
When rotating by a predetermined angle from the state shown in FIG. 9 (4), the state shown in FIG. 8 (5) is obtained, and the
前記図８の（５）の状態から所定角度回転すると図９の（６）の状態となり、前記ローラ２０は、第２案内溝３８ａの長軸方向の一端部に保持されたまま、第１案内溝３２ａの長軸方向に沿った一端部に向かって僅かに摺動すると共に、保持窓１８の長軸方向の一端部から反対方向（一端部から離間する方向）に向かって僅かに変位する。
When a predetermined angle is rotated from the state shown in FIG. 8 (5), the state shown in FIG. 9 (6) is obtained, and the
前記図９の（６）の状態から所定角度回転すると図８の（７）の状態となり、前記ローラ２０は、第２案内溝３８ａの長軸方向の一端部に保持されたまま、第１案内溝３２ａの長軸方向の一端部まで摺動すると共に、楕円形状に形成された保持窓１８の中央部まで変位する。
When rotating by a predetermined angle from the state of (6) of FIG. 9, the state of (7) of FIG. 8 is obtained, and the
前記図８の（７）の状態から所定角度回転すると図９の（８）の状態となり、前記ローラ２０は、第１案内溝３２ａの長軸方向の一端部に保持されたまま、第２案内溝３８ａに沿って外周縁部側に向かって僅かに摺動すると共に、楕円形状に形成された保持窓１８の中央部から長軸方向の他端部に向かって変位する。
When a predetermined angle is rotated from the state of (7) of FIG. 8, the state of (8) of FIG. 9 is obtained, and the
前記図９の（８）の状態から所定角度回転すると図８の（９）の状態となり、前記ローラ２０は、第１案内溝３２ａの長軸方向の一端部に保持されたまま、第２案内溝３８ａに沿って外周縁部側に向かってさらに摺動すると共に、楕円形状に形成された保持窓１８の長軸方向の他端部に到達する。
When a predetermined angle is rotated from the state shown in FIG. 9 (8), the state shown in FIG. 8 (9) is obtained, and the second guide is provided while the
前記図８の（９）の状態から所定角度回転すると図９の（１０）の状態となり、前記ローラ２０は、楕円形状に形成された保持窓１８の長軸方向の他端部に保持されたまま、第１案内溝３２ａの長軸方向の一端部から離間して反対側の方向に僅かに摺動すると共に、第２案内溝３８ａに沿って外周縁部側に向かってさらに摺動する。
When a predetermined angle is rotated from the state of (9) of FIG. 8, the state of (10) of FIG. 9 is obtained, and the
前記図９の（１０）の状態から所定角度回転すると図８の（１１）の状態となり、前記ローラ２０は、楕円形状に形成された保持窓１８の長軸方向の他端部に保持されたまま、第１案内溝３２ａの一端部からさらに離間する外周縁部側に向かって僅かに摺動すると共に、第２案内溝３８ａの長軸方向に沿った他端部（外周縁部側）に到達する。
When rotating by a predetermined angle from the state of (10) of FIG. 9, the state of (11) of FIG. 8 is obtained, and the
前記図８の（１１）の状態から所定角度回転すると図９の（１２）の状態となり、前記ローラ２０は、第２案内溝３８ａの長軸方向に沿った他端部（外周縁部側）に保持されたまま、第１案内溝３２ａの長軸方向に沿った他端部である外周縁部側に向かって僅かに摺動すると共に、楕円形状に形成された保持窓１８の他端部から離間する方向に僅かに変位する。
When a predetermined angle is rotated from the state of (11) of FIG. 8, the state of (12) of FIG. 9 is obtained, and the
前記図９の（１２）の状態から所定角度回転すると初めの図８の（１）の状態に復帰し、前記ローラ２０は、第２案内溝３８ａの長軸方向に沿った他端部（外周縁部側）に保持されたまま、第１案内溝３２ａの長軸方向に沿った他端部（外周縁部側）に到達すると共に、楕円形状に形成された保持窓１８の中央部の位置まで変位する。以下、（１）〜（１２）の状態が無限循環する。
When the
従って、図８及び図９の（１）〜（１２）の状態に示されるように、リテーナ１６の楕円形状の保持窓１８に保持されたローラ２０と、前記ローラ２０の端面２０ａ、２０ｂが摺動する第１案内溝３２ａ及び第２案内溝３８ａとの共働作用に基づき第１軸と第２軸の軸ずれが許容された状態で入力軸側部材１２及び出力軸側部材１４が一体的に回転して回転トルクが入力側から出力側へと円滑に伝達される。
Accordingly, as shown in the states (1) to (12) of FIGS. 8 and 9, the
このように、入力軸側部材１２に連結された図示しない第１軸と出力軸側部材１４に連結された第２軸との等速性を保持しつつ、第１軸及び第２軸の軸心のずれが好適に許容される。
As described above, the first shaft and the second shaft are maintained while maintaining the constant velocity between the first shaft (not shown) connected to the input
次に、本実施の形態に係る等速ジョイント１０の等速性について、図１０に基づいて説明する。 Next, the constant velocity property of the constant velocity joint 10 according to the present embodiment will be described based on FIG.
図１０において、ローラ２０の中心点Ｏ４とリテーナ１６の回転中心Ｏ３とを結んだ距離をａとし、前記ローラ２０の中心点Ｏ４と入力軸側部材１２の回転中心Ｏ１とを結んだ距離をＣｉｎとし、前記ローラ２０の中心点Ｏ４と出力軸側部材１４の回転中心Ｏ２とを結んだ距離をＣｏｕｔとする。なお、前記ローラ２０の中心点Ｏ４とは、円柱体からなるローラ２０の重心を示す。
In FIG. 10, a distance between the center point O4 of the
また、ローラ２０の中心点Ｏ４における入力軸側部材１２の直線速度（接線速度ベクトル）をＶｉｎとし、ローラ２０の中心点Ｏ４における出力軸側部材１４の直線速度（接線速度ベクトル）をＶｏｕｔとし、ローラ２０の中心点Ｏ４におけるリテーナ１６の直線速度（接線速度ベクトル）をＶｒｅｔとする。
Also, Vin is a linear velocity (tangential velocity vector) of the input
さらに、入力軸側部材１２の角速度をω１（入力軸角速度）とし、出力軸側部材１４の角速度をω２（出力軸角速度）とする。
Further, the angular velocity of the input
この場合、入力軸側部材１２の角速度ω１を半径（Ｃｉｎ）と直線速度（Ｖｉｎ）とに分離すると、
ω１＝Ｖｉｎ／Ｃｉｎ ・・・・・・・・・（１）
と表される。
In this case, when the angular velocity ω1 of the input
ω1 = Vin / Cin (1)
It is expressed.
次に、ローラ２０の中心点Ｏ４でのそれぞれの直線速度比（接線速度比）から、以下の式が導き出される。
Ｖｉｎ／Ｖｒｅｔ＝Ｃｉｎ／ａ・・・・・・・・・・（２）
Ｖｏｕｔ／Ｖｒｅｔ＝Ｃｏｕｔ／ａ・・・・・・・・（３）
そこで、前記（２）、（３）式より
Ｖｉｎ／Ｖｏｕｔ＝Ｃｉｎ／Ｃｏｕｔ が成立する。この式を変形すると、
Ｖｉｎ＝（Ｃｉｎ／Ｃｏｕｔ）・Ｖｏｕｔ・・・・・（４）
となる。上記（４）式を上記（１）式に代入すると、
ω１＝（１／Ｃｉｎ）・（Ｃｉｎ／Ｃｏｕｔ）・Ｖｏｕｔ
＝Ｖｏｕｔ／Ｃｏｕｔ
＝ω２
となり、入力軸角速度ω１と出力側角速度ω２との関係がω１＝ω２となり、入力軸と出力軸との等速性が確保される。
Next, from the respective linear speed ratios (tangential speed ratios) at the center point O4 of the
Vin / Vret = Cin / a (2)
Vout / Vret = Cout / a (3)
Therefore, Vin / Vout = Cin / Cout is established from the equations (2) and (3). If this equation is transformed,
Vin = (Cin / Cout) · Vout (4)
It becomes. Substituting the above equation (4) into the above equation (1),
ω1 = (1 / Cin) · (Cin / Cout) · Vout
= Vout / Cout
= Ω2
Thus, the relationship between the input shaft angular velocity ω1 and the output side angular velocity ω2 is ω1 = ω2, and constant velocity between the input shaft and the output shaft is ensured.
ところで、特許文献１に開示された比較例に係るフレキシブルカップリングでは、図１３及び図１４に示されるように、入力軸側プレートの軸心（回転中心）Ｅと出力軸側プレートの軸心Ｆとが偏位し、４つの直動ガイドの交点（ガイド部材とガイドレールとの交点Ｇ１〜Ｇ４）を結ぶ円Ｈの中心Ｋとすると、前記中心Ｋの軌跡が円Ｌとなる。前記円Ｌは、軸心Ｅと軸心Ｆとを直径とする円となる。
By the way, in the flexible coupling which concerns on the comparative example disclosed by
この比較例に係るフレキシブルカップリングでは、入力軸側プレートの軸心Ｅと出力軸側プレートの軸心Ｆとが偏位した状態（軸ずれした状態）で角度αだけ矢印方向に回転した場合、前記４つの直動ガイドの交点を結ぶ円Ｈの中心Ｋ及び前記中心Ｋの軌跡である円Ｌは、入力軸側プレート及び出力軸側プレートの回転方向と逆方向に２αの角速度で回転（公転）することにより、等速性が確保される構造となっている。 In the flexible coupling according to this comparative example, when the shaft center E of the input shaft side plate and the shaft center F of the output shaft side plate are deviated (off-axis misalignment) and rotated in the arrow direction by an angle α, The center K of the circle H connecting the intersections of the four linear motion guides and the circle L that is the locus of the center K rotate (revolution) at an angular velocity of 2α in the direction opposite to the rotation direction of the input shaft side plate and the output shaft side plate. ) To ensure constant velocity.
従って、比較例では、軸心Ｅ及び軸心Ｆを回転中心として入力軸側プレート及び出力軸側プレートが１回転（３６０度）したとき、前記直動ガイドの交点に配置されたものは２回転（７２０度）するため、前記直動ガイドの交点に配置されたものから振動が発生するという問題がある。 Therefore, in the comparative example, when the input shaft side plate and the output shaft side plate make one rotation (360 degrees) with the shaft center E and the shaft center F as the center of rotation, the one arranged at the intersection of the linear guides makes two rotations. (720 degrees), there is a problem that vibration is generated from the one arranged at the intersection of the linear motion guides.
これに対して、本実施の形態では、比較例のような振動の発生が阻止されるため、回転トルクを円滑に伝達することができる利点がある。 On the other hand, in this embodiment, since the occurrence of vibration as in the comparative example is prevented, there is an advantage that the rotational torque can be transmitted smoothly.
次に、本発明の他の実施の形態に係る等速ジョイント１００を図１２に示す。 Next, a constant velocity joint 100 according to another embodiment of the present invention is shown in FIG.
この他の実施の形態に係る等速ジョイント１００では、断面Ｌ字状に屈曲する環状のカシメ部１０２を入力軸側部材１２ａに形成し、前記カシメ部１０２によって入力軸側部材１２ａを出力軸側部材１４ａと連結している点で前記実施の形態と相違している。
In the constant velocity joint 100 according to another embodiment, an annular crimping
なお、出力軸側部材１４ａには、前記カシメ部１０２と係合する部位に環状溝が形成され、前記環状溝内に転動自在に収納された複数のボールベアリング１０４が設けられる。
The output
その他の構成並びに作用効果は、前記実施の形態と同一であるため、その詳細な説明を省略する。 Since other configurations and operational effects are the same as those of the above-described embodiment, detailed description thereof is omitted.
１０、１０ａ、１００…等速ジョイント １２、１２ａ…入力軸側部材
１４、１４ａ…出力軸側部材 １６…リテーナ
１８…保持窓 ２０…ローラ
２０ａ、２０ｂ…端面 ２２…軸部
２４…円板部 ３０…孔部
３２ａ〜３２ｆ…第１案内溝 ３４…環状フランジ
３６…凹部 ３８ａ〜３８ｆ…第２案内溝
４０…ナット ４２…ワッシャ
４４…プレート ４６、１０４…ボールベアリング
１０２…カシメ部
DESCRIPTION OF
Claims (3)
前記第１案内溝が形成された入力軸側部材の側面と対向する側面に、周方向に沿って等角度離間し前記第１案内溝の長軸と所定の交差角度で交差する長軸を有する複数の第２案内溝が形成された出力軸側部材と、
前記第１案内溝が形成された入力軸側部材の側面と前記第２案内溝が形成された出力軸側部材の側面との間に介装され、複数の保持窓が形成されたリテーナと、
前記リテーナの保持窓に沿って変位可能に保持され、前記第１案内溝と前記第２案内溝との間で摺動可能に配設されてトルクを伝達する円柱体からなるローラと、
を備え、
前記第１案内溝、第２案内溝及び保持窓は、前記ローラの個数に対応して形成されることを特徴とする等速ジョイント。 An input shaft side member having a plurality of first guide grooves formed on a side surface having a long axis that is equiangularly spaced along the circumferential direction and intersects the diameter;
The side surface opposite to the side surface of the input shaft side member in which the first guide groove is formed has a long axis that is spaced at an equal angle along the circumferential direction and intersects the long axis of the first guide groove at a predetermined crossing angle. An output shaft side member in which a plurality of second guide grooves are formed;
A retainer interposed between a side surface of the input shaft side member in which the first guide groove is formed and a side surface of the output shaft side member in which the second guide groove is formed, and a plurality of holding windows formed;
A roller made of a cylindrical body that is held slidably along the holding window of the retainer and is slidably disposed between the first guide groove and the second guide groove to transmit torque;
With
The constant velocity joint, wherein the first guide groove, the second guide groove, and the holding window are formed corresponding to the number of the rollers.
前記ローラは、少なくと３個以上設けられることを特徴とする等速ジョイント。 The constant velocity joint according to claim 1,
A constant velocity joint, wherein at least three rollers are provided.
前記入力軸側部材の回転中心と、前記出力軸側部材の回転中心と、前記リテーナの回転中心とがそれぞれ一致したとき、前記第１案内溝の長軸と前記第２案内溝の長軸との交点と直径とを結ぶことによって、前記所定の交差角度が二等分された前記第１案内溝の傾斜角度θ１と前記第２案内溝の傾斜角度θ２とが得られることを特徴とする等速ジョイント。 The constant velocity joint according to claim 1,
When the rotation center of the input shaft side member, the rotation center of the output shaft side member, and the rotation center of the retainer coincide with each other, the long axis of the first guide groove and the long axis of the second guide groove By connecting the intersection point and the diameter, the inclination angle θ1 of the first guide groove and the inclination angle θ2 of the second guide groove obtained by dividing the predetermined intersection angle into two equal parts can be obtained. Fast joint.
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Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| WO2006126644A1 (en) * | 2005-05-26 | 2006-11-30 | Ntn Corporation | Shaft coupling |
| JP2006329330A (en) * | 2005-05-26 | 2006-12-07 | Ntn Corp | Shaft coupling |
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| JP2013090384A (en) * | 2011-10-14 | 2013-05-13 | Advics Co Ltd | Torque transmission device |
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