JP2006097823A - Fluid sealing type vibration control device - Google Patents

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浩一 長谷川
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fluid sealing type vibration control device capable of absorbing pressure fluctuation in a pressure receiving chamber based on displacement in a storage space of a movable plate caused by a difference in pressure between the pressure receiving chamber and a balance chamber exerted on both upper and lower faces of the movable plate by making the pressure receiving chamber communicate with the balance chamber by an orifice passage and storing the movable plate in a storage space formed in a partitioning member for partitioning the pressure receiving chamber and the balance chamber so as to displace minutely to avoid markedly large-movement springing when the vibration of a frequency band exceeding a tuning frequency band is inputted in the orifice passage and provide a target orifice effect stably by suppressing the change of a tuning frequency in the orifice passage even if low-frequency vibration having a greatly different amplitude is inputted. <P>SOLUTION: A central disc 60 and an outer peripheral circular ring 62 are formed in inner and outer peripheral parts across a circular ring-like channel 69 in a movable rubber plate 50. The distance of moving in the direction of the plate thickness of the central disc 60 in the storage space 49 is larger than the distance of moving in the direction of the plate thickness of the outer peripheral circular ring 62 to allow further displacement in the outer peripheral circular ring 62 even in a state that the central disc 60 is abutted on inner faces 53, 55 of the storage space 49. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、例えば自動車用エンジンマウント等として用いられる防振装置に係り、特に内部に封入された非圧縮性流体の流動作用を利用して防振効果を得るようにした流体封入式防振装置に関するものである。   The present invention relates to an anti-vibration device used as, for example, an automobile engine mount and the like, and more particularly, a fluid-filled anti-vibration device that obtains an anti-vibration effect by utilizing the flow action of an incompressible fluid enclosed therein. It is about.

従来から、振動伝達系を構成する部材間に装着される防振連結体や防振支持体の一種として、例えば実公平４−３３４７８号公報（特許文献１）等に記載されているような流体封入式の防振装置が知られている。このような防振装置は、一般に、第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で連結せしめた防振装置において、本体ゴム弾性体で壁部の一部が構成された受圧室と、変形容易な可撓性膜で壁部の一部が構成された平衡室を設けて、それら受圧室と平衡室に非圧縮性流体を封入した構造とされている。そして、第一の取付部材と第二の取付部材の間への振動入力時に受圧室と平衡室の間に惹起される相対的な圧力変動に基づいて、それら受圧室と平衡室を相互に連通するようにして形成されたオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて防振効果を発揮し得るようになっている。   Conventionally, as a kind of anti-vibration coupling body or anti-vibration support body mounted between members constituting the vibration transmission system, for example, a fluid as described in Japanese Utility Model Publication No. 4-33478 (Patent Document 1) Enclosed vibration isolation devices are known. Such a vibration isolator is generally a vibration isolator in which a first mounting member and a second mounting member are connected by a main rubber elastic body, and a pressure receiving portion in which a part of a wall portion is configured by the main rubber elastic body. A chamber and an equilibrium chamber in which a part of the wall portion is formed of an easily deformable flexible film are provided, and an incompressible fluid is enclosed in the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber. The pressure receiving chamber and the equilibrium chamber are communicated with each other based on a relative pressure fluctuation caused between the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber when vibration is input between the first mounting member and the second mounting member. The vibration isolating effect can be exhibited based on the resonance action of the fluid that can flow through the orifice passage formed as described above.

また、オリフィス通路を通じて流動せしめられる非圧縮性流体の共振作用に基づく防振効果は、予めチューニングされた特定の周波数域でしか有効に発揮され難い。そこで、特にオリフィス通路のチューニング周波数よりも高い周波数域の振動入力時における著しい高動ばね化を回避して防振性能を向上するために、可動板による液圧吸収機構が提案されている。この液圧吸収機構は、一般に、受圧室と平衡室を仕切る仕切部材に収容スペースを形成し、この収容スペースに対して微小変位可能に可動板を収容配置せしめた構造となっている。収容スペースは、受圧室と平衡室にそれぞれ通孔を通じて接続されており、それらの通孔を通じて、可動板の一方の面に受圧室の圧力が及ぼされると共に他方の面に平衡室の圧力が及ぼされるようになっている。   Further, the vibration isolation effect based on the resonance action of the incompressible fluid that is caused to flow through the orifice passage can only be effectively exhibited in a specific frequency range that has been tuned in advance. Therefore, a hydraulic pressure absorption mechanism using a movable plate has been proposed in order to improve the anti-vibration performance by avoiding a remarkable high dynamic spring especially when vibration is input in a frequency range higher than the tuning frequency of the orifice passage. This hydraulic pressure absorbing mechanism generally has a structure in which an accommodation space is formed in a partition member that partitions the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber, and a movable plate is accommodated and arranged so as to be minutely displaceable with respect to this accommodation space. The accommodation space is connected to the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber through the through holes, respectively, and the pressure of the pressure receiving chamber is applied to one surface of the movable plate and the pressure of the equilibrium chamber is applied to the other surface through the through holes. It is supposed to be.

そして、受圧室と平衡室の圧力差に基づく可動板の変位によって、オリフィス通路のチューニング周波数よりも高い周波数域の振動入力時における受圧室の微小圧力変動を平衡室に逃がして吸収するようにされている。一方、オリフィス通路がチューニングされた低い周波数域の振動入力時には、かかる振動の振幅が大きいことから、可動板が収容スペースの内面に当接して重ね合わされた状態となって通孔を実質的に閉塞してしまうこととなる。それ故、液圧吸収機構による受圧室の圧力吸収が制限されて、受圧室と平衡室の相対的な圧力変動が有効に生ぜしめられることとなり、それら両室間でのオリフィス通路を通じての流体流動量が十分に確保されて、オリフィス通路による防振効果が発揮されるようになっている。   Due to the displacement of the movable plate based on the pressure difference between the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber, minute pressure fluctuations in the pressure receiving chamber at the time of vibration input in the frequency range higher than the tuning frequency of the orifice passage are released to the equilibrium chamber and absorbed. ing. On the other hand, at the time of vibration input in a low frequency range in which the orifice passage is tuned, the amplitude of such vibration is large, so that the movable plate is in contact with the inner surface of the accommodation space and overlapped, thereby substantially closing the through hole. Will end up. Therefore, the pressure absorption of the pressure receiving chamber by the hydraulic pressure absorption mechanism is limited, and the relative pressure fluctuation between the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber is effectively generated, and the fluid flow through the orifice passage between the two chambers The amount is sufficiently secured, and the vibration isolation effect by the orifice passage is exhibited.

ところで、近年では、自動車のエンジンシェイクに相当する低周波数域の振動に対する防振効果として、段差乗越時等に入力される大きな振幅振動だけでなく、通常走行時の路面凹凸等によって生ぜしめられる比較的に小さい振幅振動に対してまで要求されるようになってきている。具体的に例示をすれば、次の（１）〜（３）のような振動に対して、それぞれ防振性能が要求されるようになってきている。
（１）エンジンシェイク等の低周波振動 (振幅：±０．５ｍｍ〜２．０ｍｍ）
（２）アイドリング振動等の中周波振動 (振幅：±０．１ｍｍ〜０．２５ｍｍ）
（３）走行こもり等の高周波振動 (振幅：±０．０１ｍｍ〜±０．０５ｍｍ） By the way, in recent years, as an anti-vibration effect against vibrations in the low frequency range corresponding to automobile engine shakes, not only large amplitude vibrations input when stepping over steps, but also comparisons caused by road surface irregularities during normal driving, etc. Even small amplitude vibrations are increasingly required. If it illustrates concretely, anti-vibration performance has come to be requested | required with respect to the vibration like following (1)-(3), respectively.
(1) Low frequency vibration such as engine shake (Amplitude: ± 0.5mm to 2.0mm)
(2) Medium frequency vibration such as idling vibration (Amplitude: ± 0.1mm to 0.25mm)
(3) High-frequency vibration such as running-up (Amplitude: ± 0.01mm to ± 0.05mm)

そして、これらの防振効果が要求される各種振動のうち、（１）の低周波振動に対しては高減衰特性が要求されることから、オリフィス通路が利用されている。一方、（２），（３）の中周波数や高周波振動に対しては低動ばね特性が要求されることから、オリフィス通路の実質的な閉塞化に伴う著しい高動ばね化を回避するために、上述の如き可動板による液圧吸収機構が採用されているのである。即ち、かかる可動板は、（２），（３）の中〜高周波数域の振動入力時には、収容スペース内で非拘束のフロート状態に維持されて受圧室の圧力を可及的に逃がす一方、（１）の低周波数域の振動入力時には、仕切板に当接して通孔を閉じて受圧室に圧力変動が有効に生ぜしめられるようにする構造とされている。   Of these various vibrations that require anti-vibration effects, the low-frequency vibration (1) requires a high damping characteristic, and therefore an orifice passage is used. On the other hand, since low dynamic spring characteristics are required for medium frequency and high frequency vibrations in (2) and (3), in order to avoid a significant increase in the dynamic spring due to substantial obstruction of the orifice passage. The hydraulic pressure absorbing mechanism using the movable plate as described above is employed. That is, such a movable plate is maintained in an unconstrained float state in the accommodation space at the time of vibration input in the middle to high frequency range of (2) and (3), while releasing the pressure in the pressure receiving chamber as much as possible. At the time of vibration input in the low frequency range of (1), the structure is configured such that pressure variation is effectively generated in the pressure receiving chamber by contacting the partition plate and closing the through hole.

ところが、近年では、自動車の静粛性や高級化等に伴って、上述したようにオリフィス通路による防振効果が要求される低周波数域の振動が、振幅：±０．５ｍｍ〜２．０ｍｍと広い範囲に亘るようになってきた。かかる状況下、従来では認識されておらず、当然に問題視もされていなかったことが、防振性能上、新たな問題となることが、本発明者の研究によって、新たに見出されたのである。   However, in recent years, with the quietness and upgrading of automobiles, as described above, the vibration in the low frequency range where the vibration isolation effect by the orifice passage is required is as wide as ± 0.5 mm to 2.0 mm. It has come to range. Under such circumstances, it has been newly found by the inventor's research that a problem that has not been recognized in the past and of course not regarded as a problem is a new problem in terms of vibration isolation performance. It is.

その問題とは、オリフィス通路によって発揮される防振性能の向上効果が、目的とする周波数域から外れてしまうおそれがあるということである。即ち、上述の如く、オリフィス通路による防振効果の要求される低周波数域の振動の振幅が大きく異なる場合には、同一のオリフィス通路においても、そのチューニング周波数（液柱共振作用に基づいて高減衰効果の発揮される周波数）が、振幅の変化に伴って変化することが明らかとなったのである。   The problem is that the vibration-proof performance improving effect exhibited by the orifice passage may deviate from the intended frequency range. That is, as described above, when the amplitude of vibration in the low frequency range where the vibration isolation effect is required by the orifice passage is greatly different, the tuning frequency (high attenuation based on the liquid column resonance action) is also applied to the same orifice passage. It has become clear that the frequency at which the effect is exerted) changes with changes in amplitude.

その後の本発明者による多数の実験と検討の結果、このオリフィス通路のチューニング周波数が変化することの大きな原因の一つは、振幅が大きくなるに伴って受圧室の圧力変動幅が増大して、受圧室の壁ばね剛性が大きくなることに起因するものであろうとの知見を得た。要するに、オリフィス通路のチューニング周波数は、オリフィス通路を通じて流動せしめられる流体のマス成分と、オリフィス通路で接続された両液室（受圧室と平衡室）の相対的な壁ばね剛性（液室を単位量だけ容積変化させるのに必要とされる圧力変化量に等しいものとして認識される）からなるバネ成分とによって大きな影響を受けることとなるが、入力振動の振幅が大きく異なると液室（特に受圧室）内の圧力が大きく変化する結果、壁ばね剛性の変化量が大きくなって、オリフィス通路のチューニング周波数が無視できない程に変化してしまうものと推定されるのである。   As a result of numerous experiments and examinations by the inventors thereafter, one of the major causes of the change in the tuning frequency of the orifice passage is that the pressure fluctuation range of the pressure receiving chamber increases as the amplitude increases, We obtained the knowledge that the wall spring stiffness of the pressure receiving chamber was increased. In short, the tuning frequency of the orifice passage depends on the mass component of the fluid that flows through the orifice passage and the relative wall spring stiffness of the two fluid chambers (pressure receiving chamber and equilibrium chamber) connected by the orifice passage However, if the amplitude of the input vibration is greatly different, the liquid chamber (especially the pressure receiving chamber) will be greatly affected by the spring component. As a result, the amount of change in the wall spring stiffness increases, and it is estimated that the tuning frequency of the orifice passage changes to a degree that cannot be ignored.

そのために、例えば±０．５ｍｍの低周波小振幅振動の入力時に比して、±２．０ｍｍの低周波大振幅振動の場合には、オリフィス通路のチューニング周波数が高周波数域に移行してしまうこととなる。ところが、振幅が異なっても、低周波数域で問題となるエンジンシェイクの周波数は一定であることから、結果的に、オリフィス通路のチューニング周波数が防振すべきエンジンシェイクの周波数から外れてしまって、目的とするオリフィス通路による防振効果が有効に発揮され難くなってしまうという問題の発生するおそれがあったのである。   For this reason, for example, in the case of ± 2.0 mm of low frequency large amplitude vibration, the tuning frequency of the orifice passage shifts to a high frequency range as compared to when ± 0.5 mm of low frequency small amplitude vibration is input. It will be. However, even if the amplitude is different, the frequency of the engine shake, which is a problem in the low frequency range, is constant. As a result, the tuning frequency of the orifice passage deviates from the frequency of the engine shake to be isolated, This may cause a problem that it is difficult to effectively exhibit the vibration-proofing effect by the target orifice passage.

ここにおいて、本発明は上述の如き事情を背景として為されたものであって、その解決課題とするところは、振幅が大きく異なる低周波数域の各種振動入力時に、何れも、オリフィス通路による防振効果が、略一定のチューニング周波数域で有効に発揮され得る、新規な構造の流体封入式防振装置を提供することにある。   Here, the present invention has been made in the background as described above, and the problem to be solved is to prevent vibrations caused by the orifice passage at the time of inputting various vibrations in a low frequency range having greatly different amplitudes. An object of the present invention is to provide a fluid-filled vibration isolator having a novel structure that can be effectively exhibited in a substantially constant tuning frequency range.

そして、本発明は、例えば自動車用エンジンマウントとして好適に採用され得て、それにより、上述の（１）に記載の低周波振動に対しては、たとえ振幅が±０．５ｍｍ〜２．０ｍｍ等に亘る広い範囲で変化してもオリフィス通路による防振効果が、予め設定された特定のチューニング周波数域で安定して発揮され得ると共に、上述の（２），（３）に記載の如き中〜高周波の各周波数域の振動入力時には、可動板による液圧吸収機能が有効に発揮されて、オリフィス通路の***振的な作用に起因する高動ばね化が効果的に回避され得る構造を、新規に提供することも可能とするものである。   And this invention can be suitably employ | adopted as an engine mount for motor vehicles, for example, and thereby amplitude is ± 0.5mm-2.0mm etc. with respect to the low frequency vibration as described in said (1). The vibration-proofing effect by the orifice passage can be stably exhibited in a specific tuning frequency range set in advance even if it varies over a wide range over the range as described in (2) and (3) above. A new structure that can effectively avoid the high dynamic spring caused by the anti-resonant action of the orifice passage, because the hydraulic pressure absorption function by the movable plate is effectively demonstrated at the time of vibration input in each frequency range of high frequency. It can also be provided.

以下、このような課題を解決するために為された本発明の態様を記載する。なお、以下に記載の各態様において採用される構成要素は、可能な限り任意の組み合わせで採用可能である。また、本発明の態様乃至は技術的特徴は、以下に記載のものに限定されることなく、明細書全体および図面に記載されたもの、或いはそれらの記載から当業者が把握することの出来る発明思想に基づいて認識されるものであることが理解されるべきである。   Hereinafter, the aspect of this invention made | formed in order to solve such a subject is described. In addition, the component employ | adopted in each aspect as described below is employable by arbitrary combinations as much as possible. Further, aspects or technical features of the present invention are not limited to those described below, but are described in the entire specification and drawings, or an invention that can be understood by those skilled in the art from those descriptions. It should be understood that it is recognized based on thought.

〔本発明の態様１〕
本発明の態様１の特徴とするところは、第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で連結せしめ、該本体ゴム弾性体で壁部の一部が構成されて振動入力時に圧力変動が生ぜしめられる受圧室と、壁部の一部が可撓性膜で構成されて容積変化が許容される平衡室を、該第二の取付部材で支持された仕切部材を挟んだ両側に形成して、それら受圧室と平衡室に非圧縮性流体を封入すると共に、該受圧室と該平衡室を相互に連通するオリフィス通路を設ける一方、該仕切部材に設けた収容スペースに対して板厚方向で所定量の隙間をもって微小変位可能に可動板を収容配置すると共に、該収容スペースを該受圧室と該平衡室にそれぞれ接続する通孔を形成し、該通孔を通じて該可動板の一方の面に該受圧室の圧力が及ぼされ且つ他方の面に該平衡室の圧力が及ぼされるようにして、該可動板の板厚方向への変位に基づいて振動入力時における該受圧室の微小圧力変動を該平衡室に逃がして吸収するようにした流体封入式防振装置において、ゴム弾性体で形成された可動ゴム板によって前記可動板を構成すると共に、該可動ゴム板の径方向中間部分に周方向の全周に亘って連続して延びる円環状溝を形成して、該円環状溝を挟んだ内周側部分および外周側部分を中央円板部分および外周円環部分となし、前記収容スペースにおける該中央円板部分の板厚方向での可動距離よりも該外周円環部分の板厚方向での可動距離を大きくして、該中央円板部分が前記収容スペースの内面に当接した状態下でも該外周円環部分において更なる変位が許容されるようにする一方、該可動ゴム板の可動方向で対向位置する該収容スペースにおける一対の対向内面において該中央円板部分が当接する中央領域と該外周円環部分が当接する外周領域とにそれぞれ開口するように前記通孔を形成した流体封入式防振装置にある。 [Aspect 1 of the present invention]
A feature of the first aspect of the present invention is that the first mounting member and the second mounting member are connected by a main rubber elastic body, and a part of the wall portion is configured by the main rubber elastic body so that a vibration is input. Both sides sandwiching a partition member supported by the second mounting member, a pressure receiving chamber in which pressure fluctuation is generated, and an equilibrium chamber in which a part of the wall portion is made of a flexible film and volume change is allowed The pressure receiving chamber and the equilibrium chamber are filled with an incompressible fluid, and an orifice passage is provided for communicating the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber with each other. The movable plate is accommodated and arranged so as to be minutely displaceable with a predetermined amount of gap in the plate thickness direction, and through holes are formed to connect the accommodation space to the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber, respectively, through the through holes. The pressure in the pressure-receiving chamber is exerted on one side and on the other side A fluid-filled type in which the pressure in the equilibrium chamber is exerted so that minute pressure fluctuations in the pressure-receiving chamber at the time of vibration input are released to the equilibrium chamber and absorbed based on the displacement of the movable plate in the thickness direction. In the vibration isolator, the movable plate is configured by a movable rubber plate formed of a rubber elastic body, and an annular groove extending continuously over the entire circumference in the circumferential direction is formed in a radially intermediate portion of the movable rubber plate. Forming an inner circumferential portion and an outer circumferential portion sandwiching the annular groove as a central disc portion and an outer annular portion, and a movable distance in the plate thickness direction of the central disc portion in the accommodation space Further, the movable distance in the plate thickness direction of the outer ring portion is increased, and further displacement is allowed in the outer ring portion even when the central disk portion is in contact with the inner surface of the receiving space. On the other hand, the movable rubber plate Fluid-filling in which the through-holes are formed so as to open into a central region where the central disc portion abuts and an outer peripheral region where the outer peripheral ring portion abuts, respectively, on a pair of opposing inner surfaces in the accommodation space opposed to each other in the direction It is in the type vibration isolator.

このような本発明の態様１に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、オリフィス通路がチューニングされた低周波数域の振動に比して振幅が小さい中〜高周波数域の振動入力時には、可動ゴム板が収容スペース内で実質的にフローティング状態となり、可動ゴム板の収容スペース内での実質的な自由変位に基づいて受圧室の圧力変動が吸収されることとなる。その結果、オリフィス通路の流通抵抗の如何に拘わらず、低動ばね化が図られて、良好な振動絶縁性能に基づく防振効果が発揮されることとなる。   In the fluid-filled vibration isolator having the structure according to the first aspect of the present invention, when the vibration is input in the middle to high frequency range where the amplitude is smaller than the vibration in the low frequency range where the orifice passage is tuned, The movable rubber plate is substantially in a floating state in the accommodation space, and the pressure fluctuation in the pressure receiving chamber is absorbed based on the substantial free displacement in the accommodation space of the movable rubber plate. As a result, regardless of the flow resistance of the orifice passage, a low dynamic spring is achieved, and a vibration isolation effect based on good vibration insulation performance is exhibited.

一方、オリフィス通路がチューニングされた低周波数域の振動入力時には、入力振動の振幅が大きいことによって可動ゴム板が収容スペースの内面に当接して変位規制されることとなり、可動ゴム板の変位による受圧室の圧力吸収が阻止される結果、受圧室と平衡室の圧力差が発生して、かかる圧力差に基づいてオリフィス通路を通じての流体流動が積極的に生ぜしめられる。その結果、オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づく高減衰効果が発揮されて、有効な防振性能を得ることが出来るのである。   On the other hand, at the time of vibration input in the low frequency range where the orifice passage is tuned, the amplitude of the input vibration is large, so that the movable rubber plate comes into contact with the inner surface of the housing space and displacement is restricted. As a result of the pressure absorption of the chamber being blocked, a pressure difference between the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber is generated, and fluid flow through the orifice passage is positively generated based on the pressure difference. As a result, a high damping effect based on the resonance action of the fluid flowing through the orifice passage is exhibited, and an effective vibration isolation performance can be obtained.

そこにおいて、本態様の流体封入式防振装置では、可動ゴム板の中央円板部分よりも外周円環部分の方が収容スペース内での可動距離が大きく設定されていることから、低周波数域の振動入力時には、中央円板部分が収容スペースの内面に当接して変位規制された状態下でも、外周円環部分は未だ可動状態とされる。それ故、低周波数域の振動入力時でも、この外周円環部分の変位に基づいて受圧室の圧力の増大が抑えられるのであり、それによって、受圧室の壁ばね剛性の増大が軽減乃至は回避され得ることとなる。   Therefore, in the fluid-filled vibration isolator of this aspect, since the movable distance in the housing space is set larger in the outer ring portion than in the central disc portion of the movable rubber plate, the low frequency region When the vibration is input, the outer peripheral ring portion is still movable even when the central disc portion is in contact with the inner surface of the accommodation space and the displacement is restricted. Therefore, even at the time of vibration input in the low frequency range, an increase in pressure in the pressure receiving chamber can be suppressed based on the displacement of the outer ring portion, thereby reducing or avoiding an increase in wall spring rigidity of the pressure receiving chamber. Can be done.

その結果、振幅の異なる低周波振動が入力された場合でも、振幅の相違に起因する壁ばね剛性の変化が抑えられるのであり、壁ばね剛性の変化が一つの大きな要因と考えられる、前述の如きオリフィス通路のチューニング周波数の変化が有効に抑えられることとなる。   As a result, even when low-frequency vibrations with different amplitudes are input, changes in wall spring stiffness due to differences in amplitude are suppressed, and changes in wall spring stiffness are considered to be one major factor, as described above. A change in the tuning frequency of the orifice passage is effectively suppressed.

従って、本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置では、比較的に大きな範囲で振幅の異なる同一周波数域の低周波振動に対して、何れも、当該低周波振動の周波数域へのオリフィス通路のチューニング状態が有利に維持されて、オリフィス通路を通じて流動せしめられる非圧縮性流体の共振作用に基づく防振効果が、有効に発揮され得ることとなるのである。   Therefore, in the fluid-filled vibration isolator having the structure according to the present embodiment, any low frequency vibration in the same frequency range having different amplitudes in a relatively large range is provided with an orifice to the frequency range of the low frequency vibration. The tuning state of the passage is advantageously maintained, and the vibration isolation effect based on the resonance action of the incompressible fluid that flows through the orifice passage can be effectively exhibited.

しかも、本態様の流体封入式防振装置においては、中央円板部分が収容スペースの内面に当接した状態でも、外周円環部分が収容スペースの内面に当接するまでは、受圧室の圧力吸収が完全に阻止されないことから、衝撃荷重等の大きな振幅振動が入力された場合でも、中央円板部分と外周円環部分が段階的に順次に当接することとなる。これにより、可動ゴム板の収容スペース内面に対する打ち当たりの衝撃が緩和されて、打ち当たりに伴う異音や衝撃の発生も低減されるといった効果も発揮される。   Moreover, in the fluid-filled vibration isolator of this aspect, even if the central disc portion is in contact with the inner surface of the receiving space, the pressure absorption of the pressure receiving chamber is continued until the outer ring portion is in contact with the inner surface of the receiving space. Therefore, even when a large amplitude vibration such as an impact load is input, the central disc portion and the outer ring portion come into contact with each other in a stepwise manner. As a result, the impact on the inner surface of the accommodation space of the movable rubber plate is alleviated, and the effect of reducing the noise and impact associated with the impact is also exhibited.

〔本発明の態様２〕
本発明の態様２は、前記態様１に記載の流体封入式防振装置であって、前記可動ゴム板において、前記中央円板部分の板厚寸法よりも前記外周円環部分の板厚寸法を小さくすることにより、前記収容スペースにおける該中央円板部分の可動距離よりも該外周円環部分の可動距離を大きくしたことを、特徴とする。 [Aspect 2 of the present invention]
Aspect 2 of the present invention is the fluid-filled vibration isolator according to aspect 1, wherein in the movable rubber plate, the plate thickness dimension of the outer peripheral annular portion is set to be greater than the plate thickness dimension of the central disc portion. By making it smaller, the movable distance of the outer ring part is made larger than the movable distance of the central disk part in the accommodation space.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、可動ゴム板の形状を適当に設計することにより、中央円板部分と外周円環部分の各可動距離、即ち収容スペースに当接して変位規制されるまでの距離を、相違させて設定することが出来る。   In the fluid-filled vibration isolator having the structure according to this aspect, by appropriately designing the shape of the movable rubber plate, the movable distance between the central disc portion and the outer peripheral ring portion, that is, the accommodation space is brought into contact. The distance until the displacement is restricted can be set differently.

〔本発明の態様３〕
本発明の態様３は、態様２に記載の流体封入式防振装置であって、前記収容スペースにおける前記一対の対向内面を、それぞれ、前記中央領域と前記外周領域を含んで、前記可動ゴム板の可動方向に直交する方向に広がる平坦面としたことを、特徴とする。 [Aspect 3 of the present invention]
Aspect 3 of the present invention is the fluid filled type vibration damping device according to aspect 2, wherein the pair of opposed inner surfaces in the accommodation space includes the central region and the outer peripheral region, respectively, and the movable rubber plate It is characterized by having a flat surface extending in a direction perpendicular to the movable direction.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、収容スペースの内面を平坦面として容易に成形することが出来ると共に、可動ゴム板の中央円板部分と外周円環部分の厚さ寸法の差に基づいて、中央円板部分と外周円環部分の可動距離を相違させて設定ことが出来る。   In the fluid-filled vibration isolator constructed according to this aspect, the inner surface of the accommodation space can be easily formed as a flat surface, and the thickness dimensions of the central disc portion and the outer ring portion of the movable rubber plate Based on the difference, the movable distance between the central disc portion and the outer ring portion can be set differently.

〔本発明の態様４〕
本発明の態様４は、前記態様１又は２に記載の流体封入式防振装置であって、前記収容スペースにおける前記一対の対向内面において、前記中央領域の対向面間距離よりも前記外周領域の対向面間距離を大きくすることにより、該収容スペースにおける該中央円板部分の可動距離よりも該外周円環部分の可動距離を大きくしたことを、特徴とする。 [Aspect 4 of the present invention]
Aspect 4 of the present invention is the fluid-filled type vibration damping device according to the aspect 1 or 2, wherein the outer peripheral region has a larger distance than the distance between the opposed surfaces of the central region in the pair of opposed inner surfaces in the accommodation space. By increasing the distance between the opposing surfaces, the movable distance of the outer ring portion is made larger than the movable distance of the central disk portion in the accommodation space.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、収容スペースにおける可動ゴム板の当接面の形状を適当に設計することにより、中央円板部分と外周円環部分の各可動距離を、相違させて設定することが出来る。なお、本態様では、可動ゴム板において、中央円板部分と外周円環部分のそれぞれの肉厚寸法を同一に設定しても良いし、それらの肉厚寸法を相互に異ならせても良い。   In the fluid-filled vibration isolator having the structure according to this aspect, the movable distance between the central disk portion and the outer ring portion is set by appropriately designing the shape of the contact surface of the movable rubber plate in the accommodation space. , Can be set differently. In this aspect, in the movable rubber plate, the thickness dimensions of the central disc portion and the outer peripheral ring portion may be set to be the same, or the thickness dimensions thereof may be different from each other.

〔本発明の態様５〕
本発明の態様５は、前記態様１乃至４の何れかに記載の流体封入式防振装置において、前記中央円板部分の板厚寸法を全体に亘って略一定とする一方、前記外周円環部分を、内周縁部から外周縁部に向かって次第に板厚寸法が小さくなる略くさび状の略一定断面で周方向に延びる形状としたことを、特徴とする。 [Aspect 5 of the present invention]
Aspect 5 of the present invention is the fluid filled type vibration damping device according to any one of the aspects 1 to 4, wherein the thickness of the central disk portion is substantially constant throughout, while the outer peripheral ring The portion is characterized in that it has a substantially wedge-shaped, substantially constant cross section that gradually decreases in thickness from the inner peripheral edge toward the outer peripheral edge and extends in the circumferential direction.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、中央円板部分が当接せしめられる収容スペースの内面を略平坦面として、該中央円板部分を確実に当接させて変位規制することが出来る。また、外周円環部分においては、ゴム弾性板の径方向縦断面において、薄肉化されて曲げ剛性が小さくされた円環状溝の形成部位で変形する片持構造での首振り状の変位が生ぜしめられることとなるが、その際、変位量が大きくなる外周縁部に近づくに従って薄肉となるテーパ面とされていることにより、制限された収容スペース内での首振りストロークを一層大きく確保することが可能となる。なお、本態様を含め、本発明において、中央円板部分や外周円環部分には、必要に応じて、周方向や径方向に延びる小さな突起や突条からなるリップを、適当な位置に適当な数だけ形成することが出来る。   In the fluid-filled vibration isolator having the structure according to this aspect, the inner surface of the accommodation space in which the central disk portion is brought into contact is made substantially flat, and the central disk portion is reliably brought into contact so as to restrict displacement. I can do it. In addition, in the outer ring portion, a swing-like displacement is generated in the cantilever structure that is deformed at the formation portion of the annular groove that is thinned and has low bending rigidity in the radial longitudinal section of the rubber elastic plate. At that time, the taper surface becomes thinner as it approaches the outer peripheral edge where the amount of displacement increases, thereby ensuring a larger swing stroke within the limited storage space. Is possible. In addition, in the present invention including this aspect, a lip composed of small protrusions and ridges extending in the circumferential direction and the radial direction is appropriately disposed at an appropriate position on the central disc portion and the outer circumferential ring portion as necessary. As many as can be formed.

〔本発明の態様６〕
本発明の態様６は、前記態様１乃至５の何れかに記載の流体封入式防振装置において、前記外周円環部分が、その内周縁部における前記円環状溝の形成部位を略支点として、前記中央円板部分に対して軸方向で略首振り状に相対変位せしめられるようになっており、そのような略首振り状の相対変位によって、該外周円環部分の軸方向両側面が、その外周縁部において前記収容スペースの内面に対して最後に当接するようになっていることを、特徴とする。 [Aspect 6 of the present invention]
Aspect 6 of the present invention is the fluid-filled type vibration damping device according to any one of the aspects 1 to 5, wherein the outer peripheral annular portion has the annular groove forming portion at the inner peripheral edge thereof as a substantially fulcrum. With respect to the central disc part, it is adapted to be relatively displaced in an approximately swinging manner in the axial direction, and due to such a substantially swinging relative displacement, both axial side surfaces of the outer ring part are It is characterized in that the outer peripheral edge comes into contact with the inner surface of the accommodation space last.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、外周円環部分が首振り状に変位せしめられた際に、その内周縁部等が収容スペース内面に対して最初に当接してから更に首振り状変位が相当に大きくなった場合にだけ、外周円環部分の外周縁部が収容スペース内面に対して当接せしめられることとなる。それ故、外周円環部分が収容スペース内面に当接した後でも、収容スペースの壁面に開口形成された通孔が、外周円環部分と収容スペース内面との隙間を通じて可動ゴム板の外周側に開口維持せしめられることとなる。これにより、外周円環部分が収容スペース内面に当接した状態下でも、外周円環部分の首振り状変位によって受圧室の圧力変化の抑制効果が発揮されるのであり、受圧室の圧力変動による壁ばね剛性の変化に起因するオリフィス通路のチューニング周波数の変化が、効果的に軽減乃至は回避され得るのである。しかも、衝撃的な大振幅荷重の入力時にも、外周円環部分の全体が一度に収容スペース内面に打ち当たることが回避されることから、外周円環部分の収容スペース内面に対する打ち当たりに伴う衝撃や異音の発生も軽減され得る。   In the fluid-filled vibration isolator having the structure according to this aspect, when the outer peripheral ring portion is displaced in a swinging manner, the inner peripheral edge or the like first comes into contact with the inner surface of the accommodation space. Furthermore, only when the swing-like displacement becomes considerably large, the outer peripheral edge portion of the outer peripheral annular portion is brought into contact with the inner surface of the accommodation space. Therefore, even after the outer ring portion comes into contact with the inner surface of the storage space, the through hole formed in the wall surface of the storage space is formed on the outer peripheral side of the movable rubber plate through the gap between the outer ring portion and the inner surface of the storage space. The opening will be maintained. Thereby, even under the state in which the outer ring portion is in contact with the inner surface of the accommodation space, the effect of suppressing the pressure change of the pressure receiving chamber is exhibited by the swinging displacement of the outer ring portion, and due to the pressure fluctuation of the pressure receiving chamber Changes in the tuning frequency of the orifice passage due to changes in wall spring stiffness can be effectively reduced or avoided. In addition, even when a shocking large-amplitude load is input, it is avoided that the entire outer ring portion hits the inner surface of the receiving space at once. And noise can be reduced.

〔本発明の態様７〕
本発明の態様７は、前記態様１乃至６の何れかに記載の流体封入式防振装置において、前記中央円板部分が略一定の板厚寸法の平板形状とされている一方、前記外周円環部分が全周に亘って周方向に波打った形状とされていることを、特徴とする。 [Aspect 7 of the present invention]
Aspect 7 of the present invention is the fluid-filled vibration isolator according to any one of the aspects 1 to 6, wherein the central disk portion is a flat plate having a substantially constant plate thickness, It is characterized in that the ring portion has a shape undulating in the circumferential direction over the entire circumference.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、大振幅の振動入力時には、波状部である外周縁部が収容スペース内面に打ち当たるようにされる。即ち、可動ゴム板が収容スペース内面に打ち当たる際には、波状部に対して、収容スペース内面に対する打ち当たり反力と、通孔を通じて表面に作用せしめられて収容スペース内面に向けて可動ゴム板を押し付ける液圧力とが、作用することとなる。その結果、波状部が全体として弾性変形せしめられることとなり、この波状部の弾性変形に伴う減衰力や弾性に基づいて、大きな衝撃エネルギーの吸収作用が有効に発揮され得る。これにより、有効な衝撃エネルギーの吸収作用が、波状部の弾性変形によって発揮され得て、可動ゴム板の収容スペース内面への打ち当たりに起因する異音等の問題が効果的に抑えられるのである。   In the fluid-filled vibration isolator configured according to this aspect, the outer peripheral edge portion that is a wave-like portion hits the inner surface of the accommodation space when a large amplitude vibration is input. In other words, when the movable rubber plate hits the inner surface of the storage space, the reaction force against the inner surface of the storage space against the corrugated portion and the surface through the through holes are moved toward the inner surface of the storage space. The liquid pressure that presses the pressure acts. As a result, the wave-like part is elastically deformed as a whole, and a large impact energy absorbing action can be effectively exhibited based on the damping force and elasticity accompanying the elastic deformation of the wave-like part. As a result, an effective impact energy absorbing function can be exerted by elastic deformation of the wave-like portion, and problems such as abnormal noise caused by striking the inner surface of the accommodation space of the movable rubber plate can be effectively suppressed. .

なお、本態様において、形成される波状部の大きさや形状は特に限定されるものでなく、波状部の形状やピッチ，凹凸の大きさ等は、波状部の肉厚寸法（可動ゴム板の板厚寸法）や材料，及ぼされる液圧の大きさなどに応じて、有効な当接衝撃吸収効果が発揮されるように適宜に設定される。そこにおいて、有効な当接衝撃吸収効果を得るためには、波状凹凸の具体的形状として、例えば鋸歯状の角部を直線で繋いだ形状の凹凸よりも、サイン波状の角部を持たない湾曲形状の凹凸の方が好適に採用される。また、波状部の厚さ寸法：Ｔ（表面にリップ状の小突起等が形成されている場合には、かかる小突起等を除いた本体部分の厚さ寸法）は、２ｍｍ〜１０ｍｍとすることが望ましい。更にまた、波状部の凹凸のピッチ数：Ｐを周上で２周期以上とすることが望ましく、より好適には、隣り合う凸部と凸部又は凹部と凹部の間の距離が１０ｍｍ≦Ｐ≦５０ｍｍとされる。更に、波状部の凹凸の深さ：Ｄ（同じ面における凸部の先端部と凹部の底部の厚さ方向の離隔距離）を０．１ｍｍ以上とすることが望ましく、より好適には０．２ｍｍ≦Ｄ≦１ｍｍとされる。   In addition, in this aspect, the size and shape of the corrugated portion to be formed are not particularly limited, and the shape and pitch of the corrugated portion, the size of the unevenness, etc. are the thickness of the corrugated portion (the plate of the movable rubber plate). The thickness is appropriately set so as to exhibit an effective contact shock absorbing effect in accordance with the thickness dimension), the material, the magnitude of the applied hydraulic pressure, and the like. Therefore, in order to obtain an effective abutting impact absorbing effect, as a specific shape of the wavy unevenness, for example, a curve that does not have a sinusoidal angular portion than an uneven shape in which sawtooth-shaped corner portions are connected by a straight line. The uneven shape is preferably employed. Further, the thickness dimension of the wavy part: T (when the lip-shaped small protrusions are formed on the surface, the thickness dimension of the main body part excluding the small protrusions) is 2 mm to 10 mm. Is desirable. Furthermore, it is desirable that the number of pitches of the corrugations of the wavy portions is P or more on the circumference, and more preferably, the distance between adjacent convex portions and convex portions or concave portions and concave portions is 10 mm ≦ P ≦ 50 mm. Furthermore, it is desirable that the depth of the undulations of the wavy part: D (the separation distance in the thickness direction between the tip part of the convex part and the bottom part of the concave part on the same surface) be 0.1 mm or more, and more preferably 0.2 mm. ≦ D ≦ 1 mm.

〔本発明の態様８〕
本発明の態様８は、前記態様１乃至７の何れかに記載の流体封入式防振装置において、自動車のエンジンマウントを構成するものであって、該自動車のアイドリング振動の入力時には前記中央円板部分が前記収容スペースにおいて実質的にフローティング状態で自由変位が許容される一方、該自動車のエンジンシェイク振動の入力時には該中央円板部分が該収容スペースの内面に当接して変位が規制されるように、該収容スペースにおける前記可動ゴム板の可動距離を設定したことを、特徴とする。 [Aspect 8 of the present invention]
Aspect 8 of the present invention is the fluid-filled vibration isolator according to any one of aspects 1 to 7, wherein the engine mount of an automobile is configured, and the center disk is used when idling vibration of the automobile is input. While the portion is substantially floating in the accommodation space and free displacement is allowed, the center disc portion abuts against the inner surface of the accommodation space when the engine shake vibration of the automobile is input, so that the displacement is regulated. Further, the movable distance of the movable rubber plate in the accommodation space is set.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置では、エンジンシェイクに対してはオリフィス通路を通じての流体流動に基づく減衰効果が有効に発揮される一方、アイドリング振動や走行こもり音等に対しては、可動ゴム板による受圧室の圧力吸収作用に基づく低動ばね効果が有効に発揮されて、広い周波数域で良好な防振性能を得ることの出来る自動車用のエンジンマウントが実現可能となる。   In the fluid filled type vibration isolator constructed according to this aspect, the damping effect based on the fluid flow through the orifice passage is effectively exerted against the engine shake, while the idling vibration and the traveling booming noise are prevented. The low dynamic spring effect based on the pressure absorbing action of the pressure receiving chamber by the movable rubber plate is effectively exhibited, and it becomes possible to realize an automobile engine mount capable of obtaining a good vibration isolation performance in a wide frequency range.

〔本発明の態様９〕
本発明の態様９は、前記態様８に記載の流体封入式防振装置であって、前記アイドリング振動が、前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間に略±０．２ｍｍの振幅で入力される２０〜４０Ｈｚ程度の振動である一方、前記エンジンシェイク振動が、第一の取付部材と第二の取付部材の間に略±０．５ｍｍ以上の振幅で入力される略１０Ｈｚ程度の振動であることを、特徴とする。 [Aspect 9 of the present invention]
Aspect 9 of the present invention is the fluid filled type vibration damping device according to aspect 8, wherein the idling vibration is approximately ± 0.2 mm between the first mounting member and the second mounting member. While the vibration is about 20 to 40 Hz inputted with amplitude, the engine shake vibration is about 10 Hz inputted with an amplitude of about ± 0.5 mm or more between the first mounting member and the second mounting member. It is characterized by the vibration.

このような振幅の振動を対象として設定された、本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、一般的な乗用車、特に直列４気筒等の多く採用されているエンジン形式の乗用車に対してより好適に採用され得るエンジンマウントが実現可能となる。   In the fluid-filled vibration isolator configured in accordance with the present embodiment, which is set for vibrations of such amplitude, in general passenger cars, particularly engine-type passenger cars such as in-line four-cylinders that are often used. On the other hand, an engine mount that can be more suitably employed can be realized.

〔本発明の態様１０〕
本発明の態様１０は、前記態様８又は９に記載の流体封入式防振装置において、±１．０ｍｍの振幅と略１０Ｈｚ程度の周波数で、前記エンジンシェイクが前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間に作用せしめられた場合には、前記可動ゴム板における前記中央円板部分だけでなく前記外周円環部分も前記収容スペースの内面に当接して変位が規制されることにより、前記収容スペースにおける一対の対向内面の前記中央領域と前記外周領域にそれぞれ開口する前記通孔の全てが該可動ゴム板で閉塞されるように、該収容スペースにおける該中央円板部分および該外周円環部分の可動距離が設定されていることを、特徴とする。 [Aspect 10 of the present invention]
Aspect 10 of the present invention is the fluid-filled vibration isolator according to the aspect 8 or 9, wherein the engine shake has a frequency of about ± 1.0 mm and a frequency of about 10 Hz. When acting between the two mounting members, not only the central disc portion but also the outer peripheral annular portion of the movable rubber plate abuts against the inner surface of the accommodation space, thereby restricting the displacement. The central disk portion and the outer periphery of the storage space are configured such that all of the through holes that open to the central region and the outer peripheral region of the pair of opposing inner surfaces in the storage space are closed by the movable rubber plate, respectively. It is characterized in that the movable distance of the annular portion is set.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、一般的な乗用車において一層好適に採用されるエンジンマウントが実現可能となり、特に段差乗越時等に入力される±１．０ｍｍ以上の大振幅のエンジンシェイクに対しては、可動ゴム板による受圧室の圧力吸収作用を実質的に発揮させなくして、オリフィス通路を流動せしめられる封入流体の流動作用を利用して十分に大きな減衰効果をより確実に発揮させることが出来ると共に、受圧室の圧力増大を利用してパワーユニットの過大な変位を有利に制限することも可能となる。   In the fluid-filled vibration isolator constructed according to this aspect, it is possible to realize an engine mount that is more suitably employed in a general passenger car. For the engine shake of the amplitude, the pressure absorbing action of the pressure receiving chamber by the movable rubber plate is not substantially exhibited, and a sufficiently large damping effect is obtained by using the flowing action of the sealed fluid that can flow through the orifice passage. In addition to being able to exert it reliably, it is possible to advantageously limit an excessive displacement of the power unit by utilizing the pressure increase in the pressure receiving chamber.

〔本発明の態様１１〕
本発明の態様１１は、前記態様１乃至１０の何れかに記載の流体封入式防振装置において、前記第二の取付部材を略円筒形状として、該第二の取付部材の一方の開口部側に前記第一の取付部材を離隔配置せしめて、それら第一の取付部材と第二の取付部材を連結する前記本体ゴム弾性体で該第二の取付部材の一方の開口部を流体密に覆蓋すると共に、該第二の取付部材の他方の開口部を前記可撓性膜で流体密に覆蓋せしめる一方、前記仕切部材を該第二の取付部材で固定的に支持せしめて該本体ゴム弾性体と該可撓性膜の対向面間で該第二の取付部材の軸直角方向に広がるように配設することにより、該仕切部材を挟んだ両側に前記受圧室と前記平衡室を形成すると共に、該仕切部材の内部において該第二の取付部材の軸直角方向に広がるように前記収容スペースを形成して、該収容スペースにおいて軸方向変位可能に前記可動ゴム板を収容配置せしめたことを、特徴とする。 [Aspect 11 of the present invention]
According to an eleventh aspect of the present invention, in the fluid-filled vibration isolator according to any one of the first to tenth aspects, the second mounting member has a substantially cylindrical shape, and one opening side of the second mounting member The first mounting member is spaced apart, and one opening of the second mounting member is fluid-tightly covered with the rubber elastic body that connects the first mounting member and the second mounting member. And the other opening of the second mounting member is fluid-tightly covered with the flexible membrane, while the partition member is fixedly supported by the second mounting member, and the main rubber elastic body The pressure receiving chamber and the equilibrium chamber are formed on both sides of the partition member by disposing the second attachment member so as to extend in a direction perpendicular to the axis of the second attachment member between the opposing surfaces of the flexible membrane. The inside of the partition member extends in the direction perpendicular to the axis of the second mounting member. The receiving space is formed and that allowed housing arranged axially displaceably movable rubber plate in said receiving space, characterized in.

本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、可動ゴム板の収容スペースを形成した仕切部材の両側に受圧室と平衡室を効率的に形成することが出来、全体としてコンパクトな流体封入式防振装置が実現され得る。その結果、例えば自動車用のエンジンマウント等として特に有利に採用可能となる。   In the fluid-filled vibration isolator having the structure according to this aspect, the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber can be efficiently formed on both sides of the partition member that forms the accommodation space for the movable rubber plate, and the fluid is compact as a whole. An enclosed vibration isolator can be realized. As a result, it can be used particularly advantageously as an engine mount for automobiles, for example.

上述の説明から明らかなように、本発明に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、自動車用エンジンマウントを例にあげればアイドリング振動や走行こもり音等の比較的に小さな振幅の中乃至高周波振動の入力時には、可動ゴム板全体が収容スペースでフローティング状態とされて、その変位に基づく受圧室の圧力吸収作用に基づいて高動ばね化が抑えられることにより、良好な振動絶縁性能に基づく防振効果が発揮される一方、エンジンシェイク等の比較的に大きな振幅の低周波振動の入力時には、可動ゴム板の収容スペース内での変位ひいては液圧吸収作用が制限乃至は阻止されることにより、受圧室と平衡室の相対的な圧力変動が有利に生ぜしめられて、オリフィス通路を通じての流体流動作用による高減衰効果に基づく防振効果が有効に発揮されることとなる。   As is clear from the above description, in the fluid filled type vibration isolator constructed according to the present invention, if an automobile engine mount is taken as an example, the fluid filled type vibration isolator has a relatively small amplitude such as idling vibration or traveling boom noise. At the time of high frequency vibration input, the entire movable rubber plate is in a floating state in the accommodation space, and the high dynamic spring is suppressed based on the pressure absorbing action of the pressure receiving chamber based on the displacement. While providing anti-vibration effect, when a relatively large amplitude low-frequency vibration such as an engine shake is input, the displacement in the accommodation space of the movable rubber plate and the hydraulic pressure absorption action are limited or prevented. Therefore, the relative pressure fluctuation between the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber is advantageously generated, and the high pressure damping effect due to the fluid flow action through the orifice passage is prevented. So that the effect is effectively exhibited.

そこにおいて、可動ゴム板は、中央円板部分に比して外周円環部分の可動量が大きくされており、エンジンシェイク等の低周波振動の入力時に、中央円板部分が収容スペースの内面に当接せしめられて変位規制されるものの、外周円環部分は未だ変位が許容されることから、この外周円環部分の変位に基づいて受圧室の圧力調節機能が発揮され得る。それ故、入力される低周波振動の振幅が、例えば、振幅：±０．５ｍｍ〜２．０ｍｍのように大きな振幅範囲で変化するような場合でも、振幅の相違に起因する受圧室の圧力変化幅が抑えられることとなり、それにより、受圧室の壁ばね剛性の変化が軽減乃至は回避されて、オリフィス通路のチューニング周波数の大きな変化が防止され得る。その結果、振幅が大きく異なった場合でも、略一定周波数で問題となる例えば自動車のエンジンシェイク等の振動に対して、オリフィス通路による防振効果が有効に且つ安定して発揮されるのである。   Therefore, the movable rubber plate has a larger amount of movement of the outer ring portion than the central disc portion, and when the low frequency vibration such as engine shake is input, the central disc portion is placed on the inner surface of the accommodation space. Although the displacement is restricted by contact, the outer ring portion is still allowed to be displaced, so that the pressure adjusting function of the pressure receiving chamber can be exhibited based on the displacement of the outer ring portion. Therefore, even when the amplitude of the input low-frequency vibration changes within a large amplitude range, for example, amplitude: ± 0.5 mm to 2.0 mm, the pressure change in the pressure receiving chamber due to the difference in amplitude The width can be suppressed, whereby the change in the wall spring rigidity of the pressure receiving chamber can be reduced or avoided, and a large change in the tuning frequency of the orifice passage can be prevented. As a result, even when the amplitudes are greatly different, the vibration isolation effect by the orifice passage is effectively and stably exhibited against vibrations such as an engine shake of an automobile, which becomes a problem at a substantially constant frequency.

以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発明の実施形態について説明する。   Hereinafter, in order to clarify the present invention more specifically, embodiments of the present invention will be described.

先ず、図１〜２には、本発明の一実施形態としての自動車用エンジンマウント１０が示されている。このエンジンマウント１０は、第一の取付部材としての第一の取付金具１２と第二の取付部材としての第二の取付金具１４が本体ゴム弾性体１６で連結された構造とされている。また、かかるエンジンマウント１０は、第一の取付金具１２がパワーユニット側に取り付けられる一方、第二の取付金具１４がボデーに取り付けられることにより、パワーユニットをボデーに対して、他の図示しないエンジンマウント等と協働して防振支持せしめるようになっている。また、そのような装着状態下、当該マウント１０には、パワーユニットの分担荷重の入力により本体ゴム弾性体１６が弾性変形することに伴って、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４が図１中の上下方向に所定量だけ接近して相対変位せしめられると共に、防振すべき主たる振動が、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の間に対して、図１中の略上下方向に入力されることとなる。   1 and 2 show an automobile engine mount 10 as an embodiment of the present invention. The engine mount 10 has a structure in which a first mounting bracket 12 as a first mounting member and a second mounting bracket 14 as a second mounting member are connected by a main rubber elastic body 16. In addition, the engine mount 10 has the first mounting bracket 12 attached to the power unit side, while the second mounting bracket 14 is attached to the body, so that the power unit is mounted on the body to another engine mount (not shown). It has come to support the anti-vibration in cooperation with. In such a mounting state, the mount 10 is provided with the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 14 as the main rubber elastic body 16 is elastically deformed by the input of the shared load of the power unit. 1 is moved relatively close to the vertical direction in FIG. 1 by a predetermined amount, and the main vibration to be damped is between the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 14 in FIG. It is input in a substantially vertical direction.

なお、本実施形態のエンジンマウント１０は、自動車への装着状態下で、図１に示すように、マウント中心軸（第一及び第二の取付金具１２，１４の中心軸）が略鉛直方向となるようにされる。従って、以下の説明では、鉛直方向となる図１中の上下方向を、単に「上下方向」ということとする。   Note that the engine mount 10 of the present embodiment has a mount center axis (center axes of the first and second mounting brackets 12 and 14) in a substantially vertical direction as shown in FIG. To be. Therefore, in the following description, the vertical direction in FIG. 1 that is the vertical direction is simply referred to as “vertical direction”.

より詳細には、第一の取付金具１２は、略円板形状を呈していると共に、その中央部分には上方（図１中、上）に突出する取付ボルト１８が固設されている。また、第一の取付金具１２の下面には、その中心軸上に保持金具２０が固着されている。この保持金具２０は、上方開口部に向かって次第に拡開するテーパ状周壁部を備えており、開口周縁部において第一の取付金具１２の下面に固着されている。   More specifically, the first mounting member 12 has a substantially disk shape, and a mounting bolt 18 that protrudes upward (upward in FIG. 1) is fixed to the center portion thereof. In addition, a holding fitting 20 is fixed to the lower surface of the first mounting fitting 12 on the central axis thereof. The holding metal fitting 20 is provided with a tapered peripheral wall portion that gradually expands toward the upper opening, and is fixed to the lower surface of the first mounting metal 12 at the opening edge.

一方、第二の取付金具１４は、大径の略円環形状を有しており、第一の取付金具１２と略同一中心軸上で下方（図１中、下）に離隔配置されている。また、第二の取付金具１４は、略円環板形状のゴム固着部２２に対して、その外周縁部から軸方向下方に向かって突出する嵌着筒部２３が一体形成された構造となっている。なお、ゴム固着部２２の内周部分は、中央に向かって次第に軸方向下方に傾斜したテーパ状の傾斜形状とされている。   On the other hand, the second mounting bracket 14 has a large-diameter, generally annular shape, and is spaced downward (downward in FIG. 1) on the same central axis as the first mounting bracket 12. . Further, the second mounting bracket 14 has a structure in which a fitting tube portion 23 that protrudes downward in the axial direction from the outer peripheral edge portion of the substantially annular plate-shaped rubber fixing portion 22 is integrally formed. ing. The inner peripheral portion of the rubber adhering portion 22 has a tapered inclined shape that is gradually inclined downward in the axial direction toward the center.

また、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の対向面間には、本体ゴム弾性体１６が配設されている。この本体ゴム弾性体１６は、大径の略円錐台形状を有していると共に、その中央には大きな肉抜状の円形凹所２６が形成されている。この円形凹所２６は、下方に向かって次第に拡径して本体ゴム弾性体１６の大径側端面に開口する有底の逆向き円形穴であって、この円形凹所２６が形成されることにより、本体ゴム弾性体１６が、全体として厚肉の略逆カップ形状とされている。   A main rubber elastic body 16 is disposed between the opposing surfaces of the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 14. The main rubber elastic body 16 has a large-diameter, generally frustoconical shape, and a large hollow recess 26 is formed at the center thereof. The circular recess 26 is a bottomed reverse circular hole that gradually expands in the downward direction and opens to the large-diameter side end surface of the main rubber elastic body 16, and the circular recess 26 is formed. Thus, the main rubber elastic body 16 has a generally inverted cup shape that is thick as a whole.

そして、本体ゴム弾性体１６の軸方向上側の小径側端面に第一の取付金具１２が重ね合わされて、該第一の取付金具１２の下面に溶接固定された保持金具２０及び第一の取付金具１２に対して本体ゴム弾性体１６が加硫接着されている。なお、保持金具２０の内部にも、本体ゴム弾性体１６が充填されている。また、本体ゴム弾性体１６の大径側端部には、第二の取付金具１４のゴム固着部２２が、外周面から差し入れられたような形態で略埋設状態で加硫接着されている。要するに、本体ゴム弾性体１６が、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４を備えた一体加硫成形品として形成されている。   The first mounting bracket 12 is superposed on the small diameter side end surface on the upper side in the axial direction of the main rubber elastic body 16, and the holding bracket 20 and the first mounting bracket are welded and fixed to the lower surface of the first mounting bracket 12. A main rubber elastic body 16 is vulcanized and bonded to 12. The main rubber elastic body 16 is also filled inside the holding metal fitting 20. Further, the rubber fixing portion 22 of the second mounting bracket 14 is vulcanized and bonded to the large-diameter side end portion of the main rubber elastic body 16 in a substantially embedded state in a form inserted from the outer peripheral surface. In short, the main rubber elastic body 16 is formed as an integrally vulcanized molded product including the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 14.

なお、本体ゴム弾性体１６の厚肉円筒形状とされた軸方向中間部分には、略円環板形状の補強金具２４が固着されて、本体ゴム弾性体１６のばね特性が調節されている。また、図１にも示されているように、第二の取付金具１４には、ゴム固着部２２の下面と嵌着筒部２３の内周面の略全体を覆うようにして、シールゴム層２８が、本体ゴム弾性体１６と一体形成されて被着されている。   In addition, a substantially annular plate-shaped reinforcing bracket 24 is fixed to an axially intermediate portion of the main rubber elastic body 16 in the thick cylindrical shape, and the spring characteristics of the main rubber elastic body 16 are adjusted. Further, as shown in FIG. 1, the second mounting bracket 14 covers the entire lower surface of the rubber fixing portion 22 and the inner peripheral surface of the fitting tube portion 23 so as to cover the entire seal rubber layer 28. Are integrally formed with the main rubber elastic body 16 and attached.

さらに、第一及び第二の取付金具１２，１４を備えた本体ゴム弾性体１６の一体加硫成形品には、第二の取付金具１４の軸方向下方の開口部側から仕切部材としての仕切金具３０と可撓性膜としてのダイヤフラム３２が組み付けられている。   Further, in the integrally vulcanized molded product of the main rubber elastic body 16 having the first and second mounting brackets 12 and 14, a partition as a partition member is formed from the axially lower opening side of the second mounting bracket 14. A metal fitting 30 and a diaphragm 32 as a flexible film are assembled.

仕切金具３０は、厚肉の略円板形状を呈している。また、ダイヤフラム３２は、変形容易な薄肉のゴム弾性膜によって構成されており、その外周縁部が略円環形状の嵌着金具３４に加硫接着されている。そして、仕切金具３０とダイヤフラム３２が第二の取付金具１４に嵌め合わされて固定されている。   The partition fitting 30 has a thick, substantially disk shape. The diaphragm 32 is formed of a thin rubber elastic film that can be easily deformed, and its outer peripheral edge is vulcanized and bonded to a substantially annular fitting 34. The partition fitting 30 and the diaphragm 32 are fitted and fixed to the second attachment fitting 14.

具体的には、仕切金具３０は、軸直角方向に広がるようにして第二の取付金具１４の嵌着筒部２３に嵌め入れられている。そして、仕切金具３０の外周部分の上面と外周面が、シールゴム層２８を介して、第二の取付金具１４のゴム固着部２２と嵌着筒部２３に対して流体密に重ね合わされている。   Specifically, the partition fitting 30 is fitted into the fitting cylinder portion 23 of the second mounting fitting 14 so as to spread in the direction perpendicular to the axis. The upper surface and the outer peripheral surface of the outer peripheral portion of the partition fitting 30 are fluid-tightly overlapped with the rubber fixing portion 22 and the fitting cylinder portion 23 of the second attachment fitting 14 via the seal rubber layer 28.

また、ダイヤフラム３２は、中央部分に十分な弛みをもたせて変形容易とした略円板形状とされている。更に、ダイヤフラム３２の外周縁部において、ダイヤフラム３２が嵌着金具３４に加硫接着され、嵌着金具３４は、円環板形状の支持部３３に対して、その外周縁部から上方に突出する円筒形状の固定筒部３５が一体形成された構造を有している。そして、支持部３３の内周縁部に対してダイヤフラム３２の外周縁部が加硫接着されている。また、固定筒部３５が、第二の取付金具１４の嵌着筒部２３に外挿されて、該固定筒部３５に対して八方絞り等の縮径加工されている。これにより、嵌着金具３４の支持部３３が仕切金具３０の外周部分の下面に当接されていると共に、嵌着金具３４の固定筒部３５が嵌着筒部２３に外嵌固定されている。なお、固定筒部３５と嵌着筒部２３の嵌着面間は、固定筒部３５に被着形成されたシールゴム層で流体密に封止されている。   Further, the diaphragm 32 has a substantially disk shape that has a sufficient slack in the central portion and is easily deformed. Further, at the outer peripheral edge of the diaphragm 32, the diaphragm 32 is vulcanized and bonded to the fitting 34, and the fitting 34 protrudes upward from the outer peripheral edge of the annular plate-shaped support portion 33. A cylindrical fixed cylinder portion 35 is integrally formed. The outer peripheral edge portion of the diaphragm 32 is vulcanized and bonded to the inner peripheral edge portion of the support portion 33. Further, the fixed cylinder part 35 is extrapolated to the fitting cylinder part 23 of the second mounting bracket 14, and the diameter of the fixed cylinder part 35 is reduced, such as an eight-way stop. As a result, the support portion 33 of the fitting metal 34 is in contact with the lower surface of the outer peripheral portion of the partition fitting 30, and the fixed cylinder portion 35 of the fitting metal 34 is externally fixed to the fitting cylinder portion 23. . The space between the fitting surfaces of the fixed cylinder part 35 and the fitting cylinder part 23 is fluid-tightly sealed with a seal rubber layer formed on the fixed cylinder part 35.

これにより、本体ゴム弾性体１６に形成された円形凹所２６における、第二の取付金具１４の中央孔を通じて下方に開口せしめられた開口部分が、ダイヤフラム３２によって流体密に覆蓋されている。そして、この円形凹所２６を利用して形成されて、外部空間に対して密閉された、本体ゴム弾性体１６とダイヤフラム３２の対向面間の領域には、非圧縮性流体が封入されており、流体封入領域が画成されている。かかる封入流体としては、例えば水やアルキレングリコール, ポリアルキレングリコール, シリコーン油等が採用されるが、特に流体の共振作用に基づく防振効果を有効に得るためには、０．１Ｐａ・ｓ以下の低粘性流体を採用することが望ましい。また、非圧縮性流体の封入は、例えば第一及び第二の取付金具１２，１４を備えた本体ゴム弾性体１６の一体加硫成形品に対する仕切金具３０とダイヤフラム３２の組み付けを非圧縮性流体中で行うこと等によって実現される。   As a result, the opening portion of the circular recess 26 formed in the main rubber elastic body 16 and opened downward through the central hole of the second mounting bracket 14 is covered with the diaphragm 32 in a fluid-tight manner. An incompressible fluid is sealed in a region between the opposing surfaces of the main rubber elastic body 16 and the diaphragm 32 that is formed using the circular recess 26 and is sealed with respect to the external space. A fluid-filled region is defined. For example, water, alkylene glycol, polyalkylene glycol, silicone oil or the like is employed as such a sealed fluid. In order to effectively obtain a vibration-proofing effect based on the resonance action of the fluid, for example, 0.1 Pa · s or less. It is desirable to employ a low viscosity fluid. The incompressible fluid is sealed by, for example, assembling the partition metal 30 and the diaphragm 32 to the integrally vulcanized molded product of the main rubber elastic body 16 including the first and second mounting brackets 12 and 14. It is realized by performing in the inside.

また、かかる流体封入領域は、その内部に仕切金具３０が軸直角方向に拡がるようにして配設されていることによって上下に二分されている。これに伴い、仕切金具３０を挟んだ軸方向一方（図１中、上）の側には、壁部の一部が本体ゴム弾性体１６で構成されて、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の間への振動入力時に、本体ゴム弾性体１６の弾性変形に伴って圧力変動が生ぜしめられる受圧室３６が形成されている。一方、仕切金具３０を挟んだ軸方向他方の側には、壁部の一部がダイヤフラム３２で構成されて、該ダイヤフラム３２の弾性変形に基づいて容積変化が容易に許容される平衡室３８が形成されている。   Further, the fluid sealing region is divided into two in the vertical direction by the partition metal fitting 30 being disposed so as to expand in the direction perpendicular to the axis. Accordingly, a part of the wall portion is formed of the main rubber elastic body 16 on one side in the axial direction (upper side in FIG. 1) sandwiching the partition fitting 30, and the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 12 are arranged. A pressure receiving chamber 36 is formed in which pressure fluctuations are caused by elastic deformation of the main rubber elastic body 16 when vibration is input between the mounting brackets 14. On the other hand, on the other side in the axial direction with the partition metal fitting 30 interposed therebetween, there is an equilibrium chamber 38 in which a part of the wall portion is constituted by a diaphragm 32 and volume change is easily allowed based on elastic deformation of the diaphragm 32. Is formed.

さらに、仕切金具３０には、図３〜５に示されているように、外周部分において上面に開口して周方向に連続して延びる凹溝４０が形成されており、この凹溝４０が、第二の取付金具１４のゴム固着部２２で流体密に覆蓋されることによってトンネル状の通路形態とされている。なお、本実施形態では、凹溝４０が、仕切金具３０の周上の略３／４周に亘る部分を周方向に往復して形成されていると共に、凹溝４０の形成されていない周上の略四半周に亘る部分には肉抜凹所が形成されており、凹溝４０と同様にゴム固着部２２で流体密に覆蓋されている。   Further, as shown in FIGS. 3 to 5, the partition fitting 30 is formed with a groove 40 that is open on the upper surface and continuously extends in the circumferential direction at the outer peripheral portion. A tunnel-like passage is formed by fluid-tightly covering with the rubber fixing portion 22 of the second mounting bracket 14. In the present embodiment, the concave groove 40 is formed by reciprocating in a circumferential direction at a portion of approximately three quarters of the circumference of the partition member 30 and on the circumference where the concave groove 40 is not formed. A hollow portion is formed in a portion extending over approximately a quarter of the circumference, and is covered with a rubber fixing portion 22 in a fluid-tight manner like the concave groove 40.

また、凹溝４０の一方の端部は、第二の取付金具１４のゴム固着部２２の内周縁部よりも径方向内方にまで延び出しており、それによって、ゴム固着部２２よりも内周側で仕切金具３０の上面に凹溝４０の端部が開口せしめられて連通孔４２が形成されている。そして、この連通孔４２を通じて、凹溝４０の一方の端部が受圧室３６に開口して接続されている。更に、凹溝４０の他方の端部は、仕切金具３０における凹溝４０の底壁部に形成された連通孔４４を通じて平衡室３８に開口して接続されている。これにより、仕切金具３０の凹溝４０を利用してオリフィス通路４６が形成されており、このオリフィス通路４６を通じて受圧室３６と平衡室３８が相互に連通されている。なお、このオリフィス通路４６は、常時、受圧室３６と平衡室３８を接続する連通状態に維持されている。   Further, one end portion of the concave groove 40 extends further inward in the radial direction than the inner peripheral edge portion of the rubber fixing portion 22 of the second mounting bracket 14. A communication hole 42 is formed by opening an end portion of the groove 40 on the upper surface of the partition member 30 on the peripheral side. Then, one end of the groove 40 is opened and connected to the pressure receiving chamber 36 through the communication hole 42. Further, the other end of the groove 40 is connected to the equilibrium chamber 38 through a communication hole 44 formed in the bottom wall portion of the groove 40 in the partition metal fitting 30. Thus, an orifice passage 46 is formed by using the concave groove 40 of the partition member 30, and the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38 are communicated with each other through the orifice passage 46. The orifice passage 46 is always maintained in a communication state connecting the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38.

従って、振動入力時には、圧力変動が惹起される受圧室３６と、ダイヤフラム３２の変形に基づいて容積変化が許容される平衡室３８の間に、相対的な圧力変動が惹起されることとなり、それら両室３６，３８間でオリフィス通路４６を通じての流体流動が生ぜしめられる。その結果、受圧室３６と平衡室３８の間でオリフィス通路４６を通じて流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果が、防振すべき軸方向（図１中の上下方向）の振動に対して発揮されるようになっている。   Therefore, at the time of vibration input, relative pressure fluctuation is induced between the pressure receiving chamber 36 in which pressure fluctuation is caused and the equilibrium chamber 38 in which volume change is allowed based on the deformation of the diaphragm 32. A fluid flow occurs through the orifice passage 46 between the two chambers 36 and 38. As a result, the anti-vibration effect based on the resonance action of the fluid that flows between the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38 through the orifice passage 46 has an anti-vibration effect in the axial direction (vertical direction in FIG. 1). It has come to be demonstrated.

特に本実施形態では、オリフィス通路４６を流動せしめられる流体の共振周波数が、該流体の共振作用に基づいてシェイク等の１０Ｈｚ程度の低周波大振幅振動に対して有効な防振効果が発揮されるようにチューニングされている。かかる共振周波数のチューニングは、受圧室３６と平衡室３８の各壁ばね剛性等を考慮しつつ、例えばオリフィス通路４６の流路断面積や長さ等を設定変更することにより実現される。   Particularly in this embodiment, the resonance frequency of the fluid that is allowed to flow through the orifice passage 46 exhibits an effective anti-vibration effect against low-frequency large-amplitude vibration of about 10 Hz such as a shake based on the resonance action of the fluid. Is tuned to be. Tuning of the resonance frequency is realized by changing the setting of the cross-sectional area and length of the orifice passage 46, for example, while considering the rigidity of the wall springs of the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38.

さらに、仕切金具３０の中央部分には、上方に開口する円形の中央凹部４８が形成されており、この中央凹部４８内に可動ゴム板５０が収容配置されている。なお、本実施形態では、中央凹部４８が、全体に亘って略一定の深さ寸法とされている。また、仕切金具３０の中央部分には、図６に示されている如き円板形状の蓋板金具５２が仕切金具３０に設けられた３つの位置決め突起と位置合わせして重ね合わされており、中央凹部４８を覆蓋するようにして、位置決め突起をかしめて仕切金具３０に固着されている。これにより、仕切金具３０の内部には、所定の内径寸法と高さ寸法をもって円板状に広がる中空の収容スペース４９が形成されている。   Further, a circular central recess 48 that opens upward is formed in the central portion of the partition member 30, and the movable rubber plate 50 is accommodated in the central recess 48. In the present embodiment, the central recess 48 has a substantially constant depth dimension throughout. In addition, a disc-shaped lid plate fitting 52 as shown in FIG. 6 is aligned and overlapped with the three positioning protrusions provided on the partition fitting 30 at the center portion of the partition fitting 30. The positioning projection is caulked so as to cover the recess 48 and is fixed to the partition member 30. As a result, a hollow housing space 49 extending in a disk shape with a predetermined inner diameter and height is formed inside the partition member 30.

可動ゴム板５０は、全体として略円板形状を有しており、ゴム材料によって一体成形されている。この可動ゴム板５０は、最大肉厚寸法が、収容スペース４９の高さ寸法よりも小さくされており、可動ゴム板５０を収容スペース４９内の中央に位置せしめた状態下で、可動ゴム板５０の全周囲には、収容スペース４９内面との間に、全体に亘って広がる隙間が形成されるようになっている。そして、この隙間の大きさに対応したストローク分だけ、可動ゴム板５０は、収容スペース４９内で自由変位が許容されるようになっている。但し、その隙間については、必ずしも可動ゴム板５０の全周囲に設ける必要はなく、例えば、図７，８に示されている可動ゴム板５０の中央平板部６０において部分的であったとしても、弾性変形等に基づく変位が許容できる隙間が収容スペース４９内に確保出来れば、他の部分において隙間のない領域があっても良い。   The movable rubber plate 50 has a substantially disc shape as a whole and is integrally formed of a rubber material. The movable rubber plate 50 has a maximum wall thickness that is smaller than the height of the accommodation space 49, and the movable rubber plate 50 is placed in a state where the movable rubber plate 50 is positioned in the center of the accommodation space 49. A gap that extends over the entire space is formed between the inner periphery of the housing space 49 and the inner surface of the housing space 49. The movable rubber plate 50 is allowed to be freely displaced in the accommodation space 49 by a stroke corresponding to the size of the gap. However, the gap does not necessarily need to be provided all around the movable rubber plate 50. For example, even if the gap is partial in the central flat plate portion 60 of the movable rubber plate 50 shown in FIGS. As long as a gap that allows displacement based on elastic deformation or the like can be secured in the accommodation space 49, there may be a region without a gap in other portions.

また、収容スペース４９の上下壁部を構成する仕切金具３０の中央凹部４８の底壁部と、蓋板金具５２は、互いに対向する内面によって、収容スペース４９において軸方向で対向する一対の対向内面５３，５５を構成している。そして、これらの対向内面５３，５５は、図８に仮想線で示されているように、何れも、マウント中心軸となる仕切部材３０の中心軸に対して直交する方向に広がる平坦面をもって形成されている。   Moreover, the bottom wall part of the center recessed part 48 of the partition metal fitting 30 which comprises the upper and lower wall part of the accommodation space 49, and the cover board metal fitting 52 are a pair of opposing inner surfaces which face in the axial direction in the accommodation space 49 by the mutually opposing inner surfaces. 53,55. And these opposing inner surfaces 53 and 55 are each formed with the flat surface which spreads in the direction orthogonal to the central axis of the partition member 30 used as a mount central axis, as shown by the virtual line in FIG. Has been.

さらに、これら一対の対向内面５３，５５を形成する中央凹部４８の底壁部と、蓋板金具５２には、軸方向（上下方向）に貫通する透孔５４，５６が形成されている。そして、収容スペース４９に収容配置された可動ゴム板５０の上面が、蓋板金具５２に貫設された透孔５６を通じて受圧室３６に露呈されている一方、可動ゴム板５０の下面が、中央凹部４８の底壁に貫設された透孔５４を通じて平衡室３８に露呈されている。   Further, the bottom wall portion of the central recess 48 that forms the pair of opposed inner surfaces 53 and 55 and the cover plate metal 52 are formed with through holes 54 and 56 that penetrate in the axial direction (vertical direction). The upper surface of the movable rubber plate 50 accommodated in the accommodating space 49 is exposed to the pressure receiving chamber 36 through the through hole 56 penetrating the lid plate metal 52, while the lower surface of the movable rubber plate 50 is the center. It is exposed to the equilibrium chamber 38 through a through hole 54 penetrating the bottom wall of the recess 48.

かかる透孔５４，５６は、一対の対向内面５３，５５において、その全体に広がるように十分な大きさと領域に亘って形成されている。特に、収容スペース４９の内法寸法、即ち中央凹部４８の内径寸法は、可動ゴム板５０の外径寸法よりも僅かに大きく設定されていると共に、一対の対向内面５３，５５には、中央部分から外周縁部近くまでの領域に亘って、複数個の透孔５４，５６が開口するようにして形成されている。   The through holes 54 and 56 are formed on a pair of opposed inner surfaces 53 and 55 over a sufficient size and area so as to spread over the whole. In particular, the inner dimension of the accommodation space 49, that is, the inner diameter dimension of the central recess 48 is set slightly larger than the outer diameter dimension of the movable rubber plate 50, and the pair of opposed inner surfaces 53, 55 has a central portion. A plurality of through holes 54 and 56 are formed so as to open over a region from the outer periphery to the vicinity of the outer peripheral edge.

これにより、可動ゴム板５０には、受圧室３６と平衡室３８の内圧が上面と下面に及ぼされるようになっており、振動入力時に受圧室３６と平衡室３８の圧力差に基づいて可動ゴム板５０に対して板厚方向の変位が生ぜしめられることとなる。そして、可動ゴム板５０の軸方向の変位に基づいて、蓋板金具５２や仕切金具３０の透孔５６，５４を通じての流体流動が生ぜしめられることにより、かかる流体の共振作用乃至は受圧室３６の圧力変動を平衡室３８に逃がすことに基づく液圧吸収作用が発揮されて、入力振動に対する低動ばね効果が奏されるようになっている。   Accordingly, the movable rubber plate 50 is configured so that the internal pressures of the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38 are exerted on the upper surface and the lower surface, and the movable rubber is based on the pressure difference between the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38 when vibration is input. A displacement in the plate thickness direction is generated with respect to the plate 50. Then, based on the displacement of the movable rubber plate 50 in the axial direction, the fluid flow through the through holes 56 and 54 of the lid plate fitting 52 and the partition fitting 30 is generated, so that the resonance action of the fluid or the pressure receiving chamber 36 is obtained. The hydraulic pressure absorption action based on releasing the pressure fluctuation to the equilibrium chamber 38 is exerted, and the low dynamic spring effect with respect to the input vibration is exhibited.

また、本実施形態の可動ゴム板５０には、図７〜９に示されているように、径方向中間部分を周方向に連続して延びる円環形状の円環状溝としてのえぐれ部７０が、可動ゴム板５０の上下面で同心的に、且つ上下面で同じ位置で厚さ方向に対向位置する状態で形成されている。そして、可動ゴム板５０は、このえぐれ部７０，７０を挟んで、内周側と外周側に位置するようにして、円形平板形状の中央平板状部６０と、外周縁部において周方向に連続して延びる円環形状の外周円環状部６２を、備えている。   In addition, as shown in FIGS. 7 to 9, the movable rubber plate 50 of the present embodiment has a punching portion 70 as an annular groove extending continuously in the circumferential direction in the radial intermediate portion. The movable rubber plate 50 is formed concentrically on the upper and lower surfaces and oppositely in the thickness direction at the same position on the upper and lower surfaces. Then, the movable rubber plate 50 is continuously located in the circumferential direction at the circular flat plate-shaped central flat plate portion 60 and the outer peripheral edge portion so as to be positioned on the inner peripheral side and the outer peripheral side with the gap portions 70 and 70 being sandwiched therebetween. An annular outer peripheral annular portion 62 extending in the form of a ring is provided.

中央平板状部６０は、中心軸上で略一定の厚さ寸法で円形に広がっており、その上下両面には、それぞれ、複数の緩衝リップ突起が一体的に突出形成されている。かかる緩衝リップ突起は、（ａ）径方向中間部分を周方向に連続して延びる円環状の第一の緩衝リップ突起６４と、（ｂ）中心軸の近くから径方向外方に向かって放射状に延びる八本の独立した第二の緩衝リップ突起６６と、（ｃ）外周縁部を周方向に連続して延びる円環状の第三の緩衝リップ突起６８によって構成されている。   The central flat plate-like portion 60 extends in a circular shape with a substantially constant thickness on the central axis, and a plurality of buffer lip protrusions are integrally formed on both upper and lower surfaces thereof. The buffer lip protrusion includes (a) an annular first buffer lip protrusion 64 continuously extending in the circumferential direction in the radial direction, and (b) radially outward from the vicinity of the central axis. Eight independent second buffer lip protrusions 66 and (c) an annular third buffer lip protrusion 68 extending continuously in the circumferential direction at the outer peripheral edge portion.

外周円環状部６２は、中央平板状部６０の外径寸法よりも大きな内径寸法を有しており、中央平板状部６０と同一中心軸上に位置せしめられており、板厚方向の略中央部分において、それら中央平板状部６０の外周面と外周円環状部６２の内周面が、対向する径方向に延びる薄肉の連結部６９によって、相互に一体的に連結されている。換言すれば、本実施形態の可動ゴム板５０は、その上下両面において、外周縁部から径方向内方に所定距離だけ離れた部分を周方向に連続して延びる円環凹溝状を有する前記一対のえぐれ部７０，７０が形成されており、このえぐれ部７０，７０によって薄肉化された連結部６９を挟んで、内周側が中央平板状部６０とされていると共に、外周側が外周円環状部６２とされている。   The outer peripheral annular portion 62 has an inner diameter larger than the outer diameter of the central flat plate-like portion 60, and is positioned on the same central axis as the central flat plate-like portion 60. In the portion, the outer peripheral surface of the central flat plate-like portion 60 and the inner peripheral surface of the outer peripheral annular portion 62 are integrally connected to each other by a thin connecting portion 69 extending in the opposing radial direction. In other words, the movable rubber plate 50 of the present embodiment has an annular groove shape that continuously extends in the circumferential direction at a part that is a predetermined distance radially inward from the outer peripheral edge on both upper and lower surfaces. A pair of bore portions 70 and 70 are formed, and the inner peripheral side is the central flat plate-like portion 60 with the connecting portion 69 thinned by the bore portions 70 and 70 interposed therebetween, and the outer peripheral side is an outer ring shape. Part 62 is provided.

また、外周円環状部６２の上下両面には、それぞれ、内周縁部と外周縁部において、周方向に連続して延びる円環状の第四の緩衝リップ突起７２と第五の緩衝リップ突起７４が一体形成されている。   In addition, on the upper and lower surfaces of the outer peripheral annular portion 62, annular fourth buffer lip projections 72 and fifth buffer lip projections 74 that extend continuously in the circumferential direction at the inner peripheral edge portion and the outer peripheral edge portion, respectively. It is integrally formed.

さらに、外周円環状部６２は、第四及び第五の緩衝リップ突起７２，７４を除いた本体部分の肉厚寸法が、中央平板状部６０において第一〜三の緩衝リップ突起６４，６６，６８を除いた本体部分の肉厚寸法よりも小さくされている。   Further, the outer peripheral annular portion 62 has the thickness of the main body portion excluding the fourth and fifth buffer lip projections 72 and 74 so that the first to third buffer lip projections 64, 66, It is made smaller than the thickness dimension of the main body part excluding 68.

また、本実施形態では、外周円環状部６２が、外周側に行くに従って次第に薄肉とされており、上下両面７６，７８が略同じ角度をもった径方向の傾斜面とされている。これにより、外周円環状部６２が、図８に示されて縦断面において、略くさび形状とされており、略一定の縦断面形状をもって周方向の全周に亘って連続して延びている。なお、外周円環状部６２の板厚寸法（肉厚寸法）は、その最大となる内周縁部においても、中央平板状部６０の板厚寸法より小さくされている。   Moreover, in this embodiment, the outer periphery annular part 62 is gradually thinned as it goes to the outer periphery side, and the upper and lower surfaces 76 and 78 are radially inclined surfaces having substantially the same angle. As a result, the outer peripheral annular portion 62 has a substantially wedge shape in the longitudinal section as shown in FIG. 8, and continuously extends over the entire circumference in the circumferential direction with a substantially constant longitudinal section shape. The plate thickness dimension (wall thickness dimension) of the outer peripheral annular portion 62 is smaller than the plate thickness dimension of the central flat plate portion 60 even at the maximum inner peripheral edge portion.

そして、外周円環状部６２の内周縁部に一体的に形成された連結部６９が、外周円環状部６２よりも薄肉とされていることで、連結部６９を支点とした首振り状に外周円環状部６２が中央平板状部６０に対して変形変位せしめられた際、収容スペース４９の内面５３，５５に対して外周縁部だけが当接するような態様となることが避けられており、内周縁部から当接して、変形変位量が大きくなるに従って次第に外周縁部に向かって出来るだけ広い範囲で有効に、外周円環状部６２が収容スペース４９の内面５３，５５に当接せしめられ得る構造となっている。   And the connection part 69 integrally formed in the inner peripheral part of the outer periphery annular part 62 is made thinner than the outer periphery annular part 62, and the outer periphery is swung around the connection part 69 as a fulcrum. When the annular portion 62 is deformed and displaced with respect to the central flat plate-like portion 60, it is avoided that only the outer peripheral edge abuts against the inner surfaces 53, 55 of the accommodation space 49, The outer peripheral annular portion 62 can be brought into contact with the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49 effectively in a wide range as much as possible toward the outer peripheral edge as the deformation displacement amount increases from the inner peripheral edge. It has a structure.

なお、外周円環状部６２が最も大きく変位せしめられた場合には、その外周縁部まで、収容スペース４９の内面５３，５５に対して当接せしめられるように、外周円環状部６２の上下面の傾斜角度やシールリップ７４，７４の突出高さ等が設定されている。   When the outer peripheral annular portion 62 is displaced the most, the upper and lower surfaces of the outer peripheral annular portion 62 are brought into contact with the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49 up to the outer peripheral edge portion. Are set, and the projecting heights of the seal lips 74 and 74 are set.

さらに、本実施形態では、外周円環状部６２が、周方向において板厚方向（図８，９中の上下方向）で波打ったように全体として湾曲形成された波状部とされている。即ち、外周円環状部６２は、その径方向断面（縦断面）の形状や大きさは実質的に変化しないで、厚さ方向の中心位置が周方向で上下に振れるように変化せしめられている。特に本実施形態では、図９に示されているように、外周円環状部６２の中心線や上下面が略サイン波状に一定周期で周方向に波打った形状とされており、その一周期が周方向で９０度とされて、上下面が全体的に滑らかな湾曲面とされている。   Furthermore, in the present embodiment, the outer peripheral annular portion 62 is a wave-like portion that is curved as a whole so as to wave in the thickness direction (vertical direction in FIGS. 8 and 9) in the circumferential direction. That is, the outer peripheral annular portion 62 is changed so that the center position in the thickness direction swings up and down in the circumferential direction without substantially changing the shape or size of the radial cross section (vertical cross section). . In particular, in the present embodiment, as shown in FIG. 9, the center line and the upper and lower surfaces of the outer peripheral annular portion 62 have a substantially sinusoidal wave shape in the circumferential direction with a constant cycle, and one cycle thereof. Is 90 degrees in the circumferential direction, and the upper and lower surfaces are generally smooth curved surfaces.

更にまた、本実施形態では、外周円環状部６２において最も下端（下死点）となる位置（図９中の左右両端位置）で、外周円環状部６２の下面の内周縁部が、中央平板状部６０の下面と略同じ平面上に位置せしめられるようになっている。また、外周円環状部６２において最も上端（上死点）となる位置（図９中の中央位置）で、外周円環状部６２の上面の内周縁部が、中央平板状部６０の上面と略同じ平面上に位置せしめられるようになっている。   Furthermore, in the present embodiment, the inner peripheral edge of the lower surface of the outer peripheral annular portion 62 is the central flat plate at the position (the left and right end positions in FIG. 9) that is the lowest end (bottom dead center) in the outer peripheral annular portion 62. It can be positioned on the same plane as the lower surface of the shaped portion 60. Further, the inner peripheral edge portion of the upper surface of the outer peripheral annular portion 62 is substantially the same as the upper surface of the central flat plate-like portion 60 at a position (center position in FIG. 9) that is the uppermost end (top dead center) in the outer peripheral annular portion 62. They can be positioned on the same plane.

また、中央平板状部６０に突設された第一〜三の緩衝リップ突起６４，６６，６８と、外周円環状部６２に突設された第四〜五の緩衝リップ突起７２，７４の突出高さが略同一とされている。   Further, the first to third buffer lip protrusions 64, 66, 68 protruding from the central flat plate-like part 60 and the fourth to fifth buffer lip protrusions 72, 74 protruding from the outer peripheral annular part 62 are projected. The height is substantially the same.

それ故、可動ゴム板５０において外力による弾性変形が生ぜしめられていない状態を考えると、その下面においては、中央平板状部６０の下面に突設された第一〜三の緩衝リップ突起６４，６６，６８の各突出先端部と、外周円環状部６２の下面に突設された第四の緩衝リップ突起７２における最も下端（下死点）となる位置（図９中の左右両端位置）での突出先端部が、同一の軸直角平面上に位置せしめられる。また、その上面においては、中央平板状部６０の上面に突設された第一〜三の緩衝リップ突起６４，６６，６８の各突出先端部と、外周円環状部６２の上面に突設された第四の緩衝リップ突起７２における最も上端（上死点）となる位置（図９中の中央位置）での突出先端部が、同一の軸直角平面上に位置せしめられる。   Therefore, considering the state in which the elastic deformation due to the external force is not generated in the movable rubber plate 50, the first to third buffering lip protrusions 64 projecting from the lower surface of the central flat plate portion 60 are provided on the lower surface thereof. 66 and 68, and the position (lower left and right end positions in FIG. 9) at the lowest end (bottom dead center) of the fourth buffering lip protrusion 72 projecting from the lower surface of the outer peripheral annular portion 62. The projecting tips are positioned on the same plane perpendicular to the axis. Further, on the upper surface, the first to third buffering lip protrusions 64, 66, and 68 project from the upper surface of the central flat plate-shaped portion 60, and project from the upper surface of the outer peripheral annular portion 62. Further, the projecting tip at the position (the center position in FIG. 9) which is the uppermost end (top dead center) in the fourth buffer lip protrusion 72 is positioned on the same plane perpendicular to the axis.

従って、可動ゴム板５０が収容スペース内で軸方向（上下方向）に大きく変位せしめられると、それら（第一〜三の緩衝リップ突起６４，６６，６８の各突出先端部と、第四の緩衝リップ突起７２における周上の特定位置の突出先端部）が、略同時に、収容スペースの下面や上面に対して当接せしめられるようになっている。   Accordingly, when the movable rubber plate 50 is greatly displaced in the axial direction (vertical direction) within the accommodation space, they (the leading end portions of the first to third buffering lip protrusions 64, 66, 68 and the fourth buffering member). The protruding tip portion at a specific position on the circumference of the lip protrusion 72 is brought into contact with the lower surface and the upper surface of the accommodation space substantially simultaneously.

なお、本実施形態では、外周円環状部６２の肉厚寸法が外周側に行くに従って薄肉とされていることと、外周円環状部６２が周方向で波板形状で上下に湾曲形成されていることから、外周円環状部６２の外周縁部に突設された第五の緩衝リップ突起７４は、外周円環状部６２の上死点における下面に位置する部分と下死点における上面に位置する部分において、何れも、収容スペース４９の内面に当接することが殆どない。そこで、本実施形態では、第五の緩衝リップ突起７４，７４は、それら外周円環状部６２の上死点における下面に位置する部分と下死点における上面に位置する部分において、何れも、突出高さが小さくされて、軽量化やゴム材料の減少が図られている。   In the present embodiment, the thickness of the outer peripheral annular portion 62 is made thinner as it goes to the outer peripheral side, and the outer peripheral annular portion 62 is formed in a corrugated shape in the circumferential direction so as to be bent up and down. Therefore, the fifth buffering lip protrusion 74 projecting from the outer peripheral edge of the outer peripheral annular portion 62 is positioned on the lower surface at the top dead center and on the upper surface at the bottom dead center. In any part, there is almost no contact with the inner surface of the accommodation space 49. Therefore, in the present embodiment, the fifth buffer lip protrusions 74, 74 protrude in both the portion located on the lower surface at the top dead center and the portion located on the upper surface at the bottom dead center of the outer peripheral annular portion 62. The height is reduced to reduce weight and reduce rubber materials.

なお、可動ゴム板５０の収容スペース４９内での上下方向（板厚方向）での許容ストロークは、防振すべき入力振動の振幅や、エンジンマウント１０の受圧室３６における有効ピストン径，可動ゴム板５０の大きさ等によって適当に調節される。本実施形態では、エンジンシェイクに相当する±０．５〜２．０ｍｍの振幅振動が第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の間に作用せしめられた際には、中央平板状部６０が収容スペース４９の内面５３，５５に当接することで変位量が規制されるが、アイドリング振動や走行こもり音に相当する±０．２５ｍｍ以下の中乃至小振幅振動の入力時には、中央平板状部６０が収容スペース４９の内面５３，５５に対して実質的に当接しないで、即ち収容スペース４９の内面への当接によって変位規制されないフローティング状態で変位許容されるように、中央平板状部６０の上下面と収容スペース４９の内面５３，５５との対向面間の隙間：α（図１０参照）の大きさが設定されている。即ち、この中央平板状部６０は、アイドリング振動とエンジンシェイクの中間程度の振幅振動、例えば±０．３〜０．４ｍｍ程度の振幅の振動が入力された際に収容スペース内面に当接し、エンジンシェイクに相当する±０．５ｍｍの振幅振動が入力された場合には、確実に収容スペース４９の内面５３，５５への当接によって変位端が規制されるように設定されている。   The allowable stroke in the vertical direction (plate thickness direction) within the accommodation space 49 of the movable rubber plate 50 is the amplitude of the input vibration to be damped, the effective piston diameter in the pressure receiving chamber 36 of the engine mount 10, the movable rubber. It is adjusted appropriately depending on the size of the plate 50 and the like. In the present embodiment, when an amplitude vibration of ± 0.5 to 2.0 mm corresponding to an engine shake is applied between the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 14, the central flat plate portion The amount of displacement is regulated by abutting 60 on the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49. However, when a medium or small amplitude vibration of ± 0.25 mm or less corresponding to idling vibration or traveling booming noise is input, a central flat plate shape is used. The central flat plate-like portion is allowed to displace in a floating state in which the portion 60 does not substantially abut against the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49, that is, the displacement is not restricted by the abutment against the inner surface of the accommodation space 49. The size of the clearance: α (see FIG. 10) between the opposing surfaces of the upper and lower surfaces of 60 and the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49 is set. That is, the central flat plate-like portion 60 abuts against the inner surface of the accommodation space when an amplitude vibration about halfway between idling vibration and engine shake, for example, vibration with an amplitude of about ± 0.3 to 0.4 mm is input. When an amplitude vibration of ± 0.5 mm corresponding to a shake is input, the displacement end is set so as to be reliably regulated by contact with the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49.

一方、外周円環状部６２は、その最も厚肉とされた内周縁部においても、中央平板状部６０より薄肉とされている。なお、本実施形態では、外周円環状部６２が周方向で波打った形状とされているが、図１０に示されているように、軸方向中間部分に位置せしめられた部分でみると、外周円環状部６２の上下面において、収容スペース４９の内面５３，５５との間の対向面間の隙間：βが、α＜βとされている。しかも、このβの値は、アイドリング振動や走行こもり音に相当する±０．２５ｍｍ以下の中乃至小振幅振動の入力時には勿論、中央平板状部６０が収容スペース４９の内面５３，５５に当接せしめられた状態でも未だ、外周円環状部６２が収容スペース４９の内面５３，５５に当接しないように設定される。   On the other hand, the outer peripheral annular portion 62 is thinner than the central flat plate-like portion 60 even at its innermost peripheral edge. In the present embodiment, the outer peripheral annular portion 62 has a shape that undulates in the circumferential direction, but as shown in FIG. 10, when viewed at the portion positioned in the axially intermediate portion, On the upper and lower surfaces of the outer peripheral annular portion 62, the gap: β between the opposing surfaces between the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49 is set to α <β. Moreover, the value of β is of course the middle flat plate portion 60 abutting against the inner surfaces 53 and 55 of the accommodating space 49 when inputting medium to small amplitude vibrations of ± 0.25 mm or less corresponding to idling vibrations or traveling noises. Even in the crimped state, the outer peripheral annular portion 62 is set so as not to contact the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49.

上述の如き構造とされた本実施形態のエンジンマウント１０においては、自動車への装着状態下、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の間に略軸方向の振動が入力されると、それが±０．１〜０．２５ｍｍ程度のアイドリング振動や±０．０１〜０．０５ｍｍ程度の走行こもり音に相当する中乃至高周波数域の小振幅振動である場合には、可動ゴム板５０の変位に基づく液圧吸収作用が発揮される。即ち、そのような中乃至高周波数域の小振幅振動の入力時には、可動ゴム板５０が収容スペース４９との間に設けられた隙間で許容される可動範囲内において実質的にフローティング状態に維持されて上下に自由変位せしめられることに基づき、透孔５６，５４を通じての受圧室３６と平衡室３８の間での実質的な流体流動が、収容スペース４９を介して、許容されることにより、受圧室３６の圧力変動が平衡室３８に逃がされる。これにより、オリフィス通路４６の***振現象としての目詰まりに起因する著しい高動ばね化が回避されて、良好な防振性能が発揮されることとなる。   In the engine mount 10 of the present embodiment having the above-described structure, when vibration in a substantially axial direction is input between the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 14 in the mounted state on the automobile. If it is a small amplitude vibration in the middle to high frequency range corresponding to idling vibration of about ± 0.1 to 0.25 mm or traveling noise of about ± 0.01 to 0.05 mm, a movable rubber plate The hydraulic pressure absorption action based on 50 displacements is exhibited. That is, when such small amplitude vibration in the middle to high frequency range is input, the movable rubber plate 50 is maintained in a substantially floating state within a movable range allowed by a gap provided between the housing space 49 and the movable rubber plate 50. Therefore, a substantial fluid flow between the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38 through the through holes 56 and 54 is permitted through the receiving space 49 based on the fact that the pressure is freely displaced up and down. The pressure fluctuation in the chamber 36 is released to the equilibrium chamber 38. As a result, a significant increase in the dynamic spring caused by clogging as an anti-resonance phenomenon of the orifice passage 46 is avoided, and good vibration isolation performance is exhibited.

一方、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の間に入力される振動が、低周波数域の比較的に大きな振幅の場合、例えば±０．５〜１．０ｍｍの通常走行時シェイクの場合や、±１．０〜２．０ｍｍ程度の段差乗り越え時等のシェイクの場合には、可動ゴム板５０の中央円板状部６０の変位端が収容スペース４９の内面５３，５５への当接によって規制されて、受圧室３６の圧力変動が可動ゴム板５０の変位によって吸収しきれなくなる。即ち、可動ゴム板５０（中央円板状部６０）の上下面は、収容スペース４９の上下内面に対して当接（打ち当たり）を繰り返すこととなる。そして、このように可動ゴム板５０が収容スペース４９の上下内面に打ち当たると、そこに開口形成された透孔５６，５４が可動ゴム板５０で狭窄乃至は実質的に閉塞されることとなる。その結果、受圧室３６と平衡室３８の間には、相対的な圧力変動が有効に惹起されて、かかる相対的な圧力変動に基づいてオリフィス通路４６を通じての流体流動が生ぜしめられることとなる。以て、オリフィス通路４６を流動せしめられる流体の共振作用に基づく所期の防振効果が発揮されるのである。   On the other hand, when the vibration input between the first mounting bracket 12 and the second mounting bracket 14 has a relatively large amplitude in the low frequency range, for example, a normal travel shake of ± 0.5 to 1.0 mm. In the case of a shake at the time of overcoming a step of about ± 1.0 to 2.0 mm, the displacement end of the central disk-shaped portion 60 of the movable rubber plate 50 is directed to the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49. Regulated by the contact, the pressure fluctuation in the pressure receiving chamber 36 cannot be absorbed by the displacement of the movable rubber plate 50. In other words, the upper and lower surfaces of the movable rubber plate 50 (central disc-shaped portion 60) repeatedly abut (hit) against the upper and lower inner surfaces of the accommodation space 49. When the movable rubber plate 50 hits the upper and lower inner surfaces of the accommodation space 49 in this way, the through holes 56 and 54 formed therein are narrowed or substantially closed by the movable rubber plate 50. . As a result, a relative pressure fluctuation is effectively induced between the pressure receiving chamber 36 and the equilibrium chamber 38, and a fluid flow through the orifice passage 46 is generated based on the relative pressure fluctuation. . Thus, the desired vibration-proofing effect based on the resonance action of the fluid flowing through the orifice passage 46 is exhibited.

ここにおいて、可動ゴム板５０が収容スペース４９の上下内面５３，５５に当接した場合でも、その振動振幅が未だ比較的に小さい場合、例えば±０．５〜１．０ｍｍ程度の場合には、中央円板状部６０は全面が収容スペース４９の上下内面５３，５５に当接した状態下においても、外周円環状部６２は、未だ、その上下の全面が収容スペース４９の内面５３，５５に当接するには至らない。かかる状態下では、中央円板状部６０が当接したままで、外周円環状部６２において、連結部６９の湾曲変形を伴って、連結部６９を略支点として上下に首振り状の弾性変位が許容されることとなる。   Here, even when the movable rubber plate 50 is in contact with the upper and lower inner surfaces 53, 55 of the accommodation space 49, if the vibration amplitude is still relatively small, for example, about ± 0.5 to 1.0 mm, Even when the entire surface of the central disc-shaped portion 60 is in contact with the upper and lower inner surfaces 53, 55 of the accommodation space 49, the upper and lower surfaces of the outer peripheral annular portion 62 are still on the inner surfaces 53, 55 of the accommodation space 49. It does not come into contact. Under such a state, the central disc-like portion 60 remains in contact with the curved portion of the connecting portion 69 in the outer peripheral annular portion 62, and the elastic displacement is swung up and down around the connecting portion 69 as a substantial fulcrum. Will be allowed.

しかも、収容スペース４９の上下内面５３，５５に形成された通孔としての透孔５６，５４は、中央円板状部６０が当接する領域だけでなく、外周円環状部６２が当接する領域にまで開口形成されている。従って、中央円板状部６０が収容スペース４９の内面に当接して、透孔５６，５４を閉塞するように重ね合わせられた状態下でも、外周円環状部６２が当接する領域では、透孔５６，５４が開口状態に維持されている。それ故、中央円板状部６０が収容スペース４９の内面５３，５５に当接せしめられた状態下でも、受圧室３６の更に大きな圧力が可動ゴム板５０に作用せしめられると、外周円環状部６２が弾性変位せしめられて、それに伴い、透孔５６，５４を通じて、受圧室３６の圧力変動が軽減乃至は解消されることとなるのである。   In addition, the through holes 56 and 54 as through holes formed in the upper and lower inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49 are not only in the region where the central disc-shaped portion 60 abuts but also in the region where the outer peripheral annular portion 62 abuts. An opening is formed. Therefore, in the region where the outer peripheral annular portion 62 abuts even when the central disc-shaped portion 60 abuts against the inner surface of the accommodation space 49 and is overlapped so as to close the perforations 56 and 54, 56 and 54 are maintained in an open state. Therefore, even when the central disc-shaped portion 60 is in contact with the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49, if the greater pressure in the pressure receiving chamber 36 is applied to the movable rubber plate 50, the outer peripheral annular portion 62 is elastically displaced, and accordingly, the pressure fluctuation in the pressure receiving chamber 36 is reduced or eliminated through the through holes 56 and 54.

従って、低周波数域の入力振動が、その振幅が大きく異なる複数種類ある場合でも、外周円環状部６２の弾性変位に基づいて受圧室３６の圧力変動が軽減乃至は吸収され得ることとなり、それによって、受圧室３６の圧力変動に起因する受圧室３６の壁ばね剛性の変化が抑えられるのである。これにより、オリフィス通路４６のチューニング周波数、即ちオリフィス通路４６を流動せしめられる流体の共振作用に基づく高減衰効果が発揮される周波数域が、入力振動の振幅によって変化せしめられる現象が抑えられるのこととなり、広い範囲で振幅が異なる場合でも、目的とするエンジンシェイクの周波数域で、有効な高減衰効果が、安定して発揮されることとなるのである。   Therefore, even when there are a plurality of types of input vibrations in the low frequency range, the pressure fluctuations of the pressure receiving chamber 36 can be reduced or absorbed based on the elastic displacement of the outer peripheral annular portion 62, thereby The change in the wall spring rigidity of the pressure receiving chamber 36 due to the pressure fluctuation of the pressure receiving chamber 36 is suppressed. This suppresses the phenomenon that the tuning frequency of the orifice passage 46, that is, the frequency range in which the high damping effect based on the resonance action of the fluid flowing through the orifice passage 46 is exhibited, is changed by the amplitude of the input vibration. Even when the amplitude is different in a wide range, an effective high attenuation effect is stably exhibited in the target engine shake frequency range.

因みに、本実施形態に従う構造とされた流体封入式のエンジンマウントについて、その防振特性を測定した結果を、図１１に示す。この測定結果からも、入力振動振幅：Ｂが、Ｂ＝±０．５ｍｍ，１．０ｍｍ，２．０ｍｍと大きく異なる三種類の振動の何れが入力された場合でも、オリフィス通路４６を流動せしめられる非圧縮性流体の共振作用に基づく高減衰効果のピーク周波数が、エンジンシェイクに対応して予め設定された略１０Ｈｚの周波数域で、固定的に安定して発現されていることを確認できる。   Incidentally, FIG. 11 shows the result of measuring the vibration isolation characteristics of the fluid-filled engine mount having the structure according to the present embodiment. From this measurement result, it is possible to cause the orifice passage 46 to flow regardless of any of three types of vibrations with which the input vibration amplitude B is significantly different from B = ± 0.5 mm, 1.0 mm, and 2.0 mm. It can be confirmed that the peak frequency of the high damping effect based on the resonance action of the incompressible fluid is stably and stably expressed in a frequency range of about 10 Hz set in advance corresponding to the engine shake.

また、本実施形態のエンジンマウント１０においては、外周円環状部６２が、周方向において波状に上下でうねるように湾曲せしめられていることから、その収容スペース４９の内面５３，５５への当接時に、周上の下死点又は上死点の下面又は上面だけが、周上で各合計４箇所において、始めに当接する。その後、可動ゴム板５０に対して上面から作用する液圧が更に大きくなると、かかる外周円環状部６２は、当接時の運動エネルギーに加えて増大する外力（負圧力又は正圧力）によって次第に弾性変形せしめられて、周上の上下の死点の所期当接位置から周方向両側に向かって次第に当接面積が大きくなる。   Further, in the engine mount 10 of the present embodiment, the outer peripheral annular portion 62 is curved so as to wave up and down in the circumferential direction so that it abuts against the inner surfaces 53 and 55 of the accommodation space 49. Sometimes only the bottom dead center on the circumference or the lower or upper surface of the top dead center abuts at the beginning at a total of four locations on the circumference. Thereafter, when the hydraulic pressure acting on the movable rubber plate 50 from the upper surface further increases, the outer peripheral annular portion 62 is gradually elasticized by an external force (negative pressure or positive pressure) that increases in addition to the kinetic energy at the time of contact. By being deformed, the contact area gradually increases from the desired contact position of the upper and lower dead points on the circumference toward both sides in the circumferential direction.

このような当接状態を生ずることにより、可動ゴム板５０の当接時には、外周円環状部６２の弾性変形に伴う減衰作用乃至は当接エネルギーの吸収作用に基づいて、可動ゴム板５０の当接時の衝撃が効果的に緩和され得るのであり、その結果、可動ゴム板５０の収容スペース４９内面に対する当接に起因する異音や衝撃の発生が抑えられるのである。   By causing such a contact state, when the movable rubber plate 50 is in contact, the contact of the movable rubber plate 50 is based on the damping action accompanying the elastic deformation of the outer peripheral annular portion 62 or the absorption action of the contact energy. The impact at the time of contact can be effectively mitigated, and as a result, the generation of abnormal noise and impact due to the contact of the movable rubber plate 50 with the inner surface of the accommodation space 49 can be suppressed.

特に本実施形態では、可動ゴム板５０の収容スペース４９内面に対する当接時の小さな衝撃は、第一〜五の緩衝リップ突起６４，６６，６８，７２，７４の弾性変形によっても吸収されることから、一層効果的な異音や衝撃の緩和効果が発揮され得る。   In particular, in this embodiment, a small impact at the time of contact of the movable rubber plate 50 against the inner surface of the accommodation space 49 is also absorbed by the elastic deformation of the first to fifth buffer lip protrusions 64, 66, 68, 72, 74. Therefore, a more effective noise and impact mitigating effect can be exhibited.

以上、本発明の実施形態について詳述してきたが、これはあくまでも例示であり、かかる実施形態における具体的な記載によって、本発明は、何等限定されるものでなく、当業者の知識に基づいて種々なる変更、修正、改良等を加えた態様で実施可能であり、また、そのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限り、何れも、本発明の範囲内に含まれるものであることは、言うまでもない。   The embodiment of the present invention has been described in detail above, but this is merely an example, and the present invention is not limited to a specific description in the embodiment, and is based on the knowledge of those skilled in the art. The present invention can be implemented with various changes, modifications, improvements, and the like, and any such embodiments are included in the scope of the present invention without departing from the spirit of the present invention. Needless to say.

例えば、前記実施形態では、可動ゴム板５０の両面に緩衝リップ突起６４，６６，６８，７２，７４が一体形成されていたが、これらの緩衝リップ突起は必ずしも必要なものでない。   For example, in the above-described embodiment, the buffer lip protrusions 64, 66, 68, 72, and 74 are integrally formed on both surfaces of the movable rubber plate 50. However, these buffer lip protrusions are not necessarily required.

また、外周円環状部６２は、必ずしも周方向に波状にうねるような形状とされている必要はなく、例えば図１０に示されている縦断面形状のまま周方向の全周に亘って広がる円環形の平板形状としても良い。   Further, the outer peripheral annular portion 62 does not necessarily have a shape that undulates in the circumferential direction. For example, the outer circumferential annular portion 62 is a circle that extends over the entire circumference in the circumferential direction with the vertical cross-sectional shape shown in FIG. It may be an annular flat plate shape.

さらに、可動ゴム板５０は、中央平板部分６０に比して、外周円環部分６２の方が、収容スペース４９の内面５３，５５との対向面間距離（可動距離）が大きく設定されていれば良く、例えば図１２や図１３に示される態様も採用可能である。   Further, in the movable rubber plate 50, the distance between the opposed surfaces (movable distance) between the outer circumferential ring portion 62 and the inner surfaces 53, 55 of the accommodation space 49 is set larger than that of the central flat plate portion 60. For example, the modes shown in FIGS. 12 and 13 may be employed.

特に図１２に示された態様では、外周円環状部６２が、全体に亘って略一定の厚さ寸法とされている。また、図１３に示された態様では、中央平板状部６０と外周円環状部６２が、互いに略同一の厚さ寸法とされている代わりに、収容スペース４９の一対の内面５３，５５の対向間距離が、中央平板状部６０が当接せしめられる中央部分よりも外周円環状部６２が当接せしめられる外周部分の方が所定量だけ大きく設定されている。これにより、前記実施形態と同様に、収容スペース４９内において、中央平板状部６０の可動距離よりも外周円環状部６２の可動距離の方が所定量だけ大きくなるように設定されているのである。なお、図１２，図１３においては、その理解を容易とするために、第一の実施形態と同様な構造とされた部材および部位に対して、それぞれ、図中に、同一の符号を付しておく。   In particular, in the embodiment shown in FIG. 12, the outer peripheral annular portion 62 has a substantially constant thickness dimension throughout. Further, in the embodiment shown in FIG. 13, the central flat plate-like portion 60 and the outer peripheral annular portion 62 are opposed to the pair of inner surfaces 53, 55 of the accommodation space 49 instead of having substantially the same thickness dimension. The distance between the outer peripheral portion where the outer peripheral annular portion 62 is brought into contact is set larger by a predetermined amount than the central portion where the central flat plate portion 60 is brought into contact. As a result, similarly to the above-described embodiment, the movable distance of the outer peripheral annular portion 62 is set to be larger by a predetermined amount than the movable distance of the central flat plate-like portion 60 in the accommodation space 49. . In FIG. 12 and FIG. 13, in order to facilitate understanding, members and parts having the same structure as in the first embodiment are denoted by the same reference numerals in the drawings. Keep it.

また、本体ゴム弾性体の具体的形状や、オリフィス通路の具体的構造および形状等は、マウントに要求される防振特性や配設予定スペース等を考慮して適宜に変更されるものであり、前記実施形態のものに限定されないことは勿論である。   In addition, the specific shape of the main rubber elastic body, the specific structure and shape of the orifice passage, and the like are appropriately changed in consideration of the vibration proof characteristics required for the mount, the planned installation space, etc. Of course, the present invention is not limited to the above embodiment.

加えて、前記実施形態では、本発明を自動車用エンジンマウント１０に適用したものの具体例について説明したが、本発明は、自動車用ボデーマウントやデフマウント等の他、自動車以外の各種振動体の防振マウントに対して、何れも、適用可能であることは言うまでもない。   In addition, in the above-described embodiments, specific examples of applying the present invention to the engine mount 10 for automobiles have been described. However, the present invention can prevent various vibration bodies other than automobiles other than automobile body mounts and differential mounts. Needless to say, any of the vibration mounts can be applied.

本発明の一実施形態としての自動車用エンジンマウントを示す縦断面図である。1 is a longitudinal sectional view showing an automobile engine mount as one embodiment of the present invention. 図１に示されたエンジンマウントの平面図である。It is a top view of the engine mount shown by FIG. 図１に示されたエンジンマウントを構成する仕切部材を示す平面図である。It is a top view which shows the partition member which comprises the engine mount shown by FIG. 図３におけるIV−IV断面図である。It is IV-IV sectional drawing in FIG. 図３に示された仕切部材の底面図である。FIG. 4 is a bottom view of the partition member shown in FIG. 3. 図１に示されたエンジンマウントを構成する蓋板金具を示す平面図である。It is a top view which shows the cover metal fitting which comprises the engine mount shown by FIG. 図１に示されたエンジンマウントを構成する可動ゴム板を示す平面図である。It is a top view which shows the movable rubber plate which comprises the engine mount shown by FIG. 図７におけるVIII−VIII断面図である。It is VIII-VIII sectional drawing in FIG. 図７に示された可動ゴム板の外周面の四半周に亘る展開図である。FIG. 8 is a development view over a quarter circumference of the outer peripheral surface of the movable rubber plate shown in FIG. 7. 図１に示されたエンジンマウントにおける可動ゴム板の要部を拡大して示す縦断面説明図である。FIG. 2 is a longitudinal cross-sectional explanatory view showing an enlarged main part of a movable rubber plate in the engine mount shown in FIG. 1. 本発明の実施例としてのエンジンマウントについて防振特性の測定結果を示すグラフである。It is a graph which shows the measurement result of the vibration proof characteristic about the engine mount as an Example of this invention. 本発明に従う可動ゴム板の別の実施形態を説明するための、図１０に対応する縦断面説明図である。It is a longitudinal cross-sectional explanatory drawing corresponding to FIG. 10 for demonstrating another embodiment of the movable rubber plate according to this invention. 本発明に従う可動ゴム板の更に別の実施形態を説明するための、図１２と同様な縦断面説明図である。FIG. 13 is a longitudinal cross-sectional explanatory view similar to FIG. 12 for explaining still another embodiment of the movable rubber plate according to the present invention.

符号の説明Explanation of symbols

１０ 自動車用エンジンマウント
１２ 第一の取付金具
１４ 第二の取付金具
１６ 本体ゴム弾性体
３０ 仕切金具
３２ ダイヤフラム
３６ 受圧室
３８ 平衡室
４６ オリフィス通路
４９ 収容スペース
５０ 可動ゴム板
６０ 中央平板状部
６２ 外周円環状部
６９ 連結部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Automotive engine mount 12 1st attachment metal fitting 14 Second attachment metal fitting 16 Main body rubber elastic body 30 Partition metal fitting 32 Diaphragm 36 Pressure receiving chamber 38 Equilibrium chamber 46 Orifice passage 49 Accommodating space 50 Movable rubber plate 60 Central plate-shaped part 62 Outer circumference Annular part 69 connecting part

Claims (11)

第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で連結せしめ、該本体ゴム弾性体で壁部の一部が構成されて振動入力時に圧力変動が生ぜしめられる受圧室と、壁部の一部が可撓性膜で構成されて容積変化が許容される平衡室を、該第二の取付部材で支持された仕切部材を挟んだ両側に形成して、それら受圧室と平衡室に非圧縮性流体を封入すると共に、該受圧室と該平衡室を相互に連通するオリフィス通路を設ける一方、該仕切部材に設けた収容スペースに対して板厚方向で所定量の隙間をもって微小変位可能に可動板を収容配置すると共に、該収容スペースを該受圧室と該平衡室にそれぞれ接続する通孔を形成し、該通孔を通じて該可動板の一方の面に該受圧室の圧力が及ぼされ且つ他方の面に該平衡室の圧力が及ぼされるようにして、該可動板の板厚方向への変位に基づいて振動入力時における該受圧室の微小圧力変動を該平衡室に逃がして吸収するようにした流体封入式防振装置において、
ゴム弾性体で形成された可動ゴム板によって前記可動板を構成すると共に、該可動ゴム板の径方向中間部分に周方向の全周に亘って連続して延びる円環状溝を形成して、該円環状溝を挟んだ内周側部分および外周側部分を中央円板部分および外周円環部分となし、前記収容スペースにおける該中央円板部分の板厚方向での可動距離よりも該外周円環部分の板厚方向での可動距離を大きくして、該中央円板部分が前記収容スペースの内面に当接した状態下でも該外周円環部分において更なる変位が許容されるようにする一方、該可動ゴム板の可動方向で対向位置する該収容スペースにおける一対の対向内面において該中央円板部分が当接する中央領域と該外周円環部分が当接する外周領域とにそれぞれ開口するように前記通孔を形成したことを特徴とする流体封入式防振装置。 A pressure receiving chamber in which a first mounting member and a second mounting member are connected by a main rubber elastic body, a part of the wall portion is configured by the main rubber elastic body, and pressure fluctuations are generated at the time of vibration input; and a wall portion Are formed on both sides sandwiching the partition member supported by the second mounting member, and a part of the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber are formed. While containing an incompressible fluid and providing an orifice passage that connects the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber to each other, it can be displaced slightly with a certain amount of clearance in the plate thickness direction with respect to the accommodation space provided in the partition member The movable plate is accommodated and formed, and through holes are formed to connect the accommodation space to the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber, respectively, and the pressure of the pressure receiving chamber is exerted on one surface of the movable plate through the through hole. And so that the pressure of the equilibration chamber is exerted on the other surface. In the fluid filled type vibration damping device designed to absorb escape to the equilibrium chamber a small pressure fluctuations in the receiving chamber during input of vibration on the basis of the displacement in the thickness direction of the movable plate,
The movable rubber plate formed of a rubber elastic body constitutes the movable plate, and an annular groove continuously extending over the entire circumference in the circumferential direction is formed in a radially intermediate portion of the movable rubber plate, An inner peripheral portion and an outer peripheral portion sandwiching the annular groove are formed as a central disc portion and an outer peripheral annular portion, and the outer peripheral ring is longer than the movable distance in the thickness direction of the central disc portion in the accommodation space. While the movable distance in the thickness direction of the portion is increased so that further displacement is allowed in the outer ring portion even when the central disc portion is in contact with the inner surface of the accommodation space, The passages are opened so as to open into a central region where the central disc portion abuts and an outer peripheral region where the outer peripheral annular portion abuts on a pair of opposed inner surfaces of the accommodation space which are opposed to each other in the movable direction of the movable rubber plate. That the hole was formed Fluid-filled vibration damping device according to symptoms. 前記可動ゴム板において、前記中央円板部分の板厚寸法よりも前記外周円環部分の板厚寸法を小さくすることにより、前記収容スペースにおける該中央円板部分の可動距離よりも該外周円環部分の可動距離を大きくした請求項１に記載の流体封入式防振装置。   In the movable rubber plate, the outer ring is smaller than the movable distance of the central disk part in the accommodation space by making the thickness of the outer ring part smaller than the thickness of the central disk part. The fluid-filled vibration isolator according to claim 1, wherein the movable distance of the portion is increased. 前記収容スペースにおける前記一対の対向内面を、それぞれ、前記中央領域と前記外周領域を含んで、前記可動ゴム板の可動方向に直交する方向に広がる平坦面とした請求項２に記載の流体封入式防振装置。   The fluid-filled type according to claim 2, wherein the pair of opposed inner surfaces in the accommodation space are flat surfaces that extend in a direction orthogonal to the movable direction of the movable rubber plate, including the central region and the outer peripheral region, respectively. Anti-vibration device. 前記収容スペースにおける前記一対の対向内面において、前記中央領域の対向面間距離よりも前記外周領域の対向面間距離を大きくすることにより、該収容スペースにおける該中央円板部分の可動距離よりも該外周円環部分の可動距離を大きくした請求項１又は２に記載の流体封入式防振装置。   In the pair of opposed inner surfaces in the accommodation space, the distance between the opposed surfaces in the outer peripheral region is made larger than the distance between the opposed surfaces in the central region, so that the movable distance of the central disk portion in the accommodation space is larger than the movable distance. The fluid-filled vibration isolator according to claim 1 or 2, wherein the movable distance of the outer ring portion is increased. 前記中央円板部分の板厚寸法を全体に亘って略一定とする一方、前記外周円環部分を、内周縁部から外周縁部に向かって次第に板厚寸法が小さくなる略くさび状の略一定断面で周方向に延びる形状とした請求項１乃至４の何れかに記載の流体封入式防振装置。   While the plate thickness dimension of the central disc portion is substantially constant throughout, the outer ring portion is substantially constant in a wedge shape in which the plate thickness dimension gradually decreases from the inner peripheral edge portion toward the outer peripheral edge portion. The fluid-filled vibration damping device according to claim 1, wherein the fluid-filled vibration damping device has a shape extending in a circumferential direction in cross section. 前記外周円環部分が、その内周縁部における前記円環状溝の形成部位を略支点として、前記中央円板部分に対して軸方向で略首振り状に相対変位せしめられるようになっており、そのような略首振り状の相対変位によって、該外周円環部分の軸方向両側面が、その外周縁部において前記収容スペースの内面に対して最後に当接するようになっている請求項１乃至５の何れかに記載の流体封入式防振装置。   The outer peripheral ring portion is adapted to be relatively displaced in a generally swinging manner in the axial direction with respect to the central disk portion, with the annular groove forming portion at the inner peripheral edge thereof as a fulcrum. 2. The axially opposite side surfaces of the outer ring portion are finally brought into contact with the inner surface of the housing space at the outer peripheral edge by such a substantially swinging relative displacement. The fluid-filled vibration isolator according to any one of 5. 前記中央円板部分が略一定の板厚寸法の平板形状とされている一方、前記外周円環部分が全周に亘って周方向に波打った形状とされている請求項１乃至６の何れかに記載の流体封入式防振装置。   7. The method according to claim 1, wherein the central disk portion has a flat plate shape with a substantially constant plate thickness, and the outer peripheral ring portion has a shape wavy in the circumferential direction over the entire circumference. A fluid-filled vibration isolator according to claim 1. 自動車のエンジンマウントを構成するものであって、該自動車のアイドリング振動の入力時には前記中央円板部分が前記収容スペースにおいて実質的にフローティング状態で自由変位が許容される一方、該自動車のエンジンシェイク振動の入力時には該中央円板部分が該収容スペースの内面に当接して変位が規制されるように、該収容スペースにおける前記可動ゴム板の可動距離を設定した請求項１乃至７の何れかに記載の流体封入式防振装置。   An automobile engine mount is configured, and when the idling vibration of the automobile is input, the central disc portion is allowed to freely move in a floating state in the housing space, while the engine shake vibration of the automobile is allowed. 8. The movable distance of the movable rubber plate in the accommodation space is set so that the displacement of the central disc portion abuts against the inner surface of the accommodation space at the time of input. Fluid-filled vibration isolator. 前記アイドリング振動が、前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間に略±０．２ｍｍの振幅で入力される２０〜４０Ｈｚ程度の振動である一方、前記エンジンシェイク振動が、第一の取付部材と第二の取付部材の間に略±０．５ｍｍ以上の振幅で入力される略１０Ｈｚ程度の振動である請求項８に記載の流体封入式防振装置。   While the idling vibration is a vibration of about 20 to 40 Hz inputted with an amplitude of approximately ± 0.2 mm between the first mounting member and the second mounting member, the engine shake vibration is the first vibration The fluid-filled vibration isolator according to claim 8, wherein the vibration is about 10 Hz that is input between the first mounting member and the second mounting member with an amplitude of about ± 0.5 mm or more. ±１．０ｍｍの振幅と略１０Ｈｚ程度の周波数で、前記エンジンシェイクが前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間に作用せしめられた場合には、前記可動ゴム板における前記中央円板部分だけでなく前記外周円環部分も前記収容スペースの内面に当接して変位が規制されることにより、前記収容スペースにおける一対の対向内面の前記中央領域と前記外周領域にそれぞれ開口する前記通孔の全てが該可動ゴム板で閉塞されるように、該収容スペースにおける該中央円板部分および該外周円環部分の可動距離が設定されている請求項８又は９に記載の流体封入式防振装置。   When the engine shake is applied between the first mounting member and the second mounting member with an amplitude of ± 1.0 mm and a frequency of about 10 Hz, the central circle of the movable rubber plate Not only the plate portion but also the outer circumferential ring portion abuts against the inner surface of the housing space and the displacement is restricted, so that the passages that open to the central region and the outer circumferential region of the pair of opposed inner surfaces in the housing space, respectively. The fluid-filled type prevention according to claim 8 or 9, wherein a movable distance of the central disc portion and the outer peripheral annular portion in the accommodation space is set so that all of the holes are closed by the movable rubber plate. Shaker. 前記第二の取付部材を略円筒形状として、該第二の取付部材の一方の開口部側に前記第一の取付部材を離隔配置せしめて、それら第一の取付部材と第二の取付部材を連結する前記本体ゴム弾性体で該第二の取付部材の一方の開口部を流体密に覆蓋すると共に、該第二の取付部材の他方の開口部を前記可撓性膜で流体密に覆蓋せしめる一方、前記仕切部材を該第二の取付部材で固定的に支持せしめて該本体ゴム弾性体と該可撓性膜の対向面間で該第二の取付部材の軸直角方向に広がるように配設することにより、該仕切部材を挟んだ両側に前記受圧室と前記平衡室を形成すると共に、該仕切部材の内部において該第二の取付部材の軸直角方向に広がるように前記収容スペースを形成して、該収容スペースにおいて軸方向変位可能に前記可動ゴム板を収容配置せしめた請求項１乃至１０の何れかに記載の流体封入式防振装置。   The second mounting member has a substantially cylindrical shape, and the first mounting member and the second mounting member are separated from each other on one opening side of the second mounting member. The main rubber elastic body to be coupled covers one opening of the second mounting member fluid-tightly, and the other opening of the second mounting member is fluid-tightly covered by the flexible film. On the other hand, the partition member is fixedly supported by the second mounting member and arranged so as to spread in the direction perpendicular to the axis of the second mounting member between the opposing surfaces of the main rubber elastic body and the flexible membrane. By forming, the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber are formed on both sides of the partition member, and the accommodation space is formed so as to spread in the direction perpendicular to the axis of the second mounting member inside the partition member. The movable rubber is axially displaceable in the accommodation space. Fluid-filled vibration damping device according to any one of claims 1 to 10 was allowed to accommodate arranged.
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JP2014052045A (en) * 2012-09-07 2014-03-20 Bridgestone Corp Vibration control device

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