JP2006082434A - 局部低加圧成形方法及び樹脂射出成形歯車 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 円筒状に形成されたリム、リムの外周面に円筒の中心軸から外方向に形成された歯、リムの内周面に接合し中心軸の方向に平円板状に延在するウエブ、及びウエブに接合し中心軸の心部に形成されたボス類からなる樹脂成形歯車を樹脂により一体的に射出成形する方法において、ウエブを、加圧圧力Pが5〜45MPaで、充填開始基準で、充填開始からゲートシール終了までの時間T4の300〜400%の加圧開始時期T1に、加圧を開始し、加圧時間Tとして上記時間T4の120〜150%の時間、上記加圧圧力範囲内に保持する。
【選択図】 なし
Description
このような樹脂歯車を設計する場合、従来は騒音や伝達効率、摩擦摩耗特性、強度、歯の各部要素の形状及び高度な初期精度等を考慮して、歯車の各構成部材の形状や寸法等を定めている。一般的には騒音や強度、剛性を考慮し、リム厚はピッチ円歯厚の1.5倍程度、または、モジュールの2.5倍程度とし、かつ、ウエブ厚はリム厚とほぼ同じにするように設計される。
例えば、平歯車あるいははすば歯車の断面寸法の標準的寸法割合が示されており、これによると、ピッチ円歯厚とリム厚とウエブ厚の比は1:1.4:1.6である。一方、高度な初期精度を考慮すると、ピッチ円歯厚とリム厚の比は1:0.6〜1.2程度で設計することが一般的であった。(非特許文献1参照)
しかし、従来技術により、通常の歯車用樹脂を用い、歯車の強度、剛性、低騒音性能、歯の各部要素の形状及び寸法における高度な精度を主体とした歯車の各構成部材の形状、寸法を定める設計においては、例えば、一般的に用いられているポリアセタール樹脂を使用したはすば歯車においては、詳しくは、強度、剛性を考慮した設計の場合、円筒変形が発生し、リムとウエブの交点付近が大きく軸中央に向かってひけるためにJIS B1702(1976)に定められる精度が悪く、結果的に適正な動力伝達を行うことが出来ない。一方、高度な精度を考慮した場合、剛性不足により実際に使用される回転数や回転トルク下で角度伝達誤差が非常に大きくなる。
しかし、従来のエジェクトピン圧縮機構を利用した射出成形での樹脂製歯車の高精度化に対しては、保圧圧力で抑えきれない成形収縮を保圧圧力より大きい機械的な圧力で抑制し、金型への転写性を向上させて樹脂製歯車の高精度化を可能としてきた。従って、従来の加圧成形による樹脂性歯車の高精度化には、大きな圧力を備える特殊仕様の成形機が必要であったり、加圧面積が増える多数個取りの射出成形に対しては不利であった。
更に種々の溶融粘度及び半結晶化時間を有する材料樹脂を検討すると同時に、射出開始から冷却工程中に加圧する時期と加圧圧力及びその保持時間を定め、充分な加圧圧力が長時間に渡ってキャビティに加わることが可能な材料樹脂を選定した。
また、樹脂成形歯車の各構成部材の形状および寸法を変化させると同時に、加圧開始時期と加圧圧力及びその保持時間を変化させることにより成形された樹脂歯車の円筒変形とJIS B1702(1976)に定められる精度を、詳細に、総合的に研究することにより、上記課題を解決しうることを見出し、本発明を完成するに至った。
本発明の第2は、ピッチ円歯厚(S)に対するリム厚(Sr)の比率が1.6倍以上であり、且つピッチ円歯厚(S)に対するウエブ厚(Su)の比率が2.0倍以上である本発明の第1に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第3は、金型温度が樹脂のガラス転移点以上、融点未満の温度で、加圧圧力Pが5MPa以上、30MPa未満であることを特徴とする本発明の第1又は2に樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第4は、金型温度が樹脂の(ガラス転移点+50℃)以上、(融点−20℃)以下であることを特徴とする本発明の第3に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第5は、ウエブ(15)を、樹脂成形歯車を金型から取り出すために使用するエジェクトピン(37)で加圧することを特徴とする本発明の第1〜4のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第6は、樹脂成形歯車を一度に2個以上成形可能であることを特徴とする本発明の第1〜5のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第7は、樹脂充填後に、ゲート部を機械的に封鎖することを特徴とする本発明の第1〜6のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第8は、樹脂の溶融粘度(ISO 1133によるメルトインデックスに相当する。測定温度は樹脂毎に異なる。)が35〜45(g/10min)で、半結晶化時間thcが80〜120秒である本発明の第1〜7のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第9は、樹脂が、成形時の収縮率1.0%〜3.0%の熱可塑性樹脂である本発明の第1〜8のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第10は、樹脂がポリアセタール樹脂である本発明の第1〜9のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法を提供する。
本発明の第11は、本発明の第1〜10のいずれか1項に記載の成形方法により得られる樹脂成形歯車を提供する。
本発明の第12は、はすば歯車又は平歯車であることを特徴とする本発明の第11に記載の樹脂成形歯車を提供する。
得られた歯車は、複写機・プリンター、ファクシミリ、カメラ、ビデオ、自動車、OA機器等の部品として使用される。
樹脂成形歯車10は、ピッチ円歯厚Sに対するリム厚Srの比率が1.6倍以上、好ましくは2.0以下である。Sr/Sが上記範囲より小さいと、回転伝達誤差が小さい高精度の成形歯車を得ることができない。
図2に、樹脂の充填及び局部加圧の例を示す。通常の射出成形機を使用して、溶融樹脂がシリンダー側よりゲート35を経て金型キャビティへ充填される。ゲート35としては、例えばピンゲートが使用される。ゲートの位置は特に限定するものではなく、ボスの下面でもよいし、側面でもよいし、ウエブ上でもよい。又ゲートの個数も特に限定するものではなく、1個から5,6個でもよい。
局部加圧は、例えば、エジェクトピン37を用いて行うことができる。エジェクトピン37の断面形状は丸であっても、四角であってもよく、形状を限定するものではない。又個数に関しても限定するものではない。複数個のエジェクトピン37による局部加圧は、好ましくは均一に加圧される。
ウエブ15を円周方向に対して均一に加圧することが好ましい。このため、ウエブ15上に設定され、中心軸12に対して同心円状にある2つの円の間で形成されるリング状部分15’を加圧することが好ましい。リング状部分15’の面積が、ウエブ15の面積の、80〜90%であるとよい。
樹脂充填開始からゲート部の樹脂が固化するまでの時間をT4とすると、T4は、射出保圧時間と冷却時間の合計を固定し、保圧時間を徐々に増加させ、冷却時間を保圧時間を増加させた分だけ減少させて、スプル、ランナを除く製品重量を測定し、製品重量増加しなくなる射出保圧時間で定義される。
加圧圧力Pが上記範囲より小さすぎると、加圧の効果が生じにくく、上記範囲より大きすぎると、加圧による成形品の変形が大きくなり、通常の成形機が使用し難くなったり、多数個取りが困難となる。
上記加圧圧力範囲内に保持する加圧時間Tとしては、充填開始からゲートシール終了までの時間T4の120〜150%の時間、好ましくは130〜140%の時間である。加圧時間Tが上記範囲より短すぎると、加圧の効果が生じ難くなり、長すぎると変形が生じやすい。
溶融粘度が上記範囲より小さい樹脂を用いると圧力伝達が不十分となるため歯車の精度が不十分となり、上記範囲より大きい樹脂を用いると固化速度が速く加圧の効果が低下する。
上記樹脂は、上記溶融粘度に加えて、半結晶化時間thcが30〜200秒、好ましくは80〜120秒である。半結晶化時間thcが上記範囲より短い樹脂を用いると固化が速くて加圧の効果が低下し、長い樹脂を用いると固化が遅くなり、成形サイクルが長くなる。
半結晶化時間thcは、次のように測定される。
装置として示差走査熱量計等を使用し、融点+40℃で、5分間溶融状態に維持後、10℃/分で降温し、融点に保持し、融点到達後結晶化発熱曲線のピークトップが出るまでの時間である。
上記ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂は、通常の芳香族ジカルボン酸成分、脂肪族ジオール成分の他に、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸等の芳香族又は脂肪族多塩基酸、あるいは、グリコール成分としてエチレングリゴール、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール等のアルキレングリコールやビスフェノールA等の芳香族ヒドロキシ化合物等を用いて変性させて得られる共重合体であってもかまわない。
これらの樹脂は、通常添加される各種添加剤が配合されていてもよいし、これらを主体とする樹脂組成物であってもよい。
またこれらのはすば歯車や平歯車等はシングル歯車や2段歯車に、または、駆動モータから多段に組み合わせて回転ムラをなくして減速するようにした、組合わせ歯車であってもよい。
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
結晶性ポリマーであるポリアセタール樹脂として、ジュラコンTMJW-03(ポリプラスチックス(株)製、溶融粘度(MI:45g/10分(190℃))、歯車を成形する上で好ましい推奨保圧力100MPa、thc87秒、Tm175℃、Tg−50℃)を使用し、下記のハスバ歯車を成形して、歯車の精度を(1)最大半径差(円筒幅方向に5箇所、外径を測定し、それから求めた最大半径と最小半径の差である。)、(2)歯形形状誤差、(3)歯筋形状誤差について評価した。結果を表1に示す。
ポリアセタール樹脂の半結晶化時間thcは、次のように測定した。
装置としてパーキンエルマー社製示差走査熱量計DSC7型を使用し、サンプル約5mgを200℃×5分間溶融状態に維持後、10℃/分で降温し、152℃に達した時点で温度を一定に保持し、152℃到達後結晶化発熱曲線のピークのトップが現れるまでの時間である。
成形品歯車諸元:モジュール1、歯数28、圧力角20#、ネジレ角(右)20#、歯幅15mm、ピッチ円直径29.797mm、歯先円外径31.797mm、ウエブ厚3mm、リム厚2.5mm
成形機:住友重機械工業(株)製SE−100D
溶融樹脂温度:200℃
金型温度:60℃
射出速度:17mm/秒
充填時間:0.8秒
保圧圧力:100MPa(推奨保圧圧力)
充填開始からゲートシール終了までの時間T4:6秒
エジェクトピン加圧力:3.4ton(本成形機のエジェクト力の最大値である)
エジェクトピン加圧断面積:262.32mm2
エジェクトピン加圧圧力:120MPa
エジェクトピンストローク量:1.2mm
エジェクトピン加圧開始時期T1:20秒後
エジェクトピン加圧時間T:8秒間
歯車1個取り
ポリアセタール樹脂として、ジュラコンTMM270-44(ポリプラスチックス(株)製、溶融粘度(MI:27g/10分(190℃))、推奨保圧力100MPa、thc37秒、Tm162℃、Tg−60℃)を使用した他は比較例1と同様に行った。結果を表1に示す。
エジェクトピンの加圧圧力及び加圧開始時期を、表1に示す条件に変え、歯車を1又は2個取りにした以外は比較例1と同様に行い、歯車の精度を評価した。結果を表1に示す。
ポリアセタール樹脂として、前記ジュラコンTMM270-44を使用した他は実施例1と同様に行った。結果を表1に示す。
また従来の4分の1程度の加圧圧力で寸法精度を満足することから、一般的にエジェクトピン加圧を装備している標準成形機においても実現可能レベルである。同時に低圧加圧であるために、多数個取りにも有効である。
11 リム
12 中心軸
13 歯
15 ウエブ
15’リング状部分
16 ボス類
31 歯車入れ子
32 ラジアルころがり軸受け
33 スラストころがり軸受け
35 ゲート
37 エジェクトピン
D 歯先円直径
b 歯幅
S ピッチ円歯厚
Sr リム厚
Su ウエブ厚
Claims (12)
- 円筒状に形成されたリム(11)、リム(11)の外周面に円筒の中心軸(12)から外方向に形成された歯(13)、リム(11)の内周面に接合し中心軸(12)の方向に平円板状に延在するウエブ(15)、及びウエブ(15)に接合し中心軸(12)の心部に形成されたボス類(16)からなる樹脂成形歯車(10)を樹脂により一体的に射出成形する方法において、
ウエブ(15)を、加圧圧力Pが5〜45MPaで、充填開始基準で、充填開始からゲートシール終了までの時間T4の300〜400%の加圧開始時期T1に、加圧を開始し、加圧時間Tとして上記時間T4の120〜150%の時間、上記加圧圧力範囲内に保持することを特徴とする樹脂成形歯車の成形方法。 - ピッチ円歯厚(S)に対するリム厚(Sr)の比率が1.6倍以上であり、且つピッチ円歯厚(S)に対するウエブ厚(Su)の比率が2.0倍以上である請求項1に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- 金型温度が樹脂のガラス転移点以上、融点未満の温度で、加圧圧力Pが5MPa以上、30MPa未満であることを特徴とする請求項1又は2に樹脂成形歯車の成形方法。
- 金型温度が樹脂の(ガラス転移点+50℃)以上、(融点−20℃)以下であることを特徴とする請求項3に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- ウエブ(15)を、樹脂成形歯車を金型から取り出すために使用するエジェクトピン(37)で加圧することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- 樹脂成形歯車を一度に2個以上成形可能であることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- 樹脂充填後に、ゲート部を機械的に封鎖することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- 樹脂の溶融粘度(ISO 1133によるメルトインデックスに相当する。測定温度は樹脂毎に異なる。)が35〜45(g/10min)で、半結晶化時間thcが80〜120秒である請求項1〜7のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- 樹脂が、成形時の収縮率1.0%〜3.0%の熱可塑性樹脂である請求項1〜8のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- 樹脂がポリアセタール樹脂である請求項1〜9のいずれか1項に記載の樹脂成形歯車の成形方法。
- 請求項1〜10のいずれか1項に記載の成形方法により得られる樹脂成形歯車。
- はすば歯車又は平歯車であることを特徴とする請求項11に記載の樹脂成形歯車。
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