JP2006017381A - 同軸噴流方式燃焼器 - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明は、NOx排出量を押さえて燃焼効率を向上することができる同軸噴流方式燃焼器を提供することにある。
【解決手段】本発明は、燃焼室8の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段(16B〜16CF,18,19,20,23,25,)を設けたのである。
上記構成とすることで、燃焼室8の中央部領域の燃焼ガス温度を上昇させて保炎性を高め、これにより周辺領域に供給された濃度が低い燃料をも十分に燃焼させることができるので、全体の燃焼ガス温度を高めることなく燃焼効率を向上し得るのである。
【選択図】図1
【解決手段】本発明は、燃焼室8の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段(16B〜16CF,18,19,20,23,25,)を設けたのである。
上記構成とすることで、燃焼室8の中央部領域の燃焼ガス温度を上昇させて保炎性を高め、これにより周辺領域に供給された濃度が低い燃料をも十分に燃焼させることができるので、全体の燃焼ガス温度を高めることなく燃焼効率を向上し得るのである。
【選択図】図1
Description
本発明は燃料と空気を複数の同軸噴流として燃焼室内に供給するように構成された同軸噴流方式燃焼器に関する。
一般に、同軸噴流方式燃焼器は、例えば特許文献1に記載のように、既に提案されている。
特許文献1に記載の同軸噴流方式燃焼器は、燃料と空気とを急速に混合することが可能であることから、窒素酸化物(以下、NOxと称する)排出量を低く押さえることができる。その反面、燃焼負荷(燃焼ガス温度)が低い場合には、未燃炭化水素や一酸化炭素の排出量が増加し、燃料の完全燃焼度を計る指標である燃焼効率が低下する問題がある。
そこで、特許文献1の図4及び図10に示すように、燃焼室の中心部を除く部分に対向する大部分の燃料ノズルの先端を空気孔に接近させ、燃焼器に供給される燃料濃度を高めることで、燃焼ガス温度を上昇させて燃焼効率を向上させることが考えられる。
しかしながら、上記構成は、燃料濃度を燃焼器内のほぼ全域に亘って高めることになるので、燃焼器全体の燃焼ガス温度が高くなって燃焼効率を向上させることができるが、全体の燃焼ガス温度が高くなることで、逆に、NOx排出量を増加させる問題が生じる。
本発明の目的は、NOx排出量を押さえて燃焼効率を向上することができる同軸噴流方式燃焼器を提供することにある。
本発明は上記目的を達成するために、燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段を設けて、燃焼室の中央部領域のみの燃焼ガス温度を高めたのである。
上記構成とすることで、燃焼室中央部領域の燃焼ガス温度を上昇させて保炎性を高め、これにより燃料濃度が低い周辺領域をも十分に燃焼させることができるので、全体の燃焼ガス温度を高めることなく燃焼効率を向上し得るのである。
以上説明したように本発明によれば、NOx排出量を押さえて燃焼効率を向上できる同軸噴流方式燃焼器を得ることができる。
以下本発明による同軸噴流方式燃焼器の第1の実施の形態として図1〜図3に示すガスタービン燃焼器に基づいて説明する。
通常、ガスタービン発電設備は、大きくは空気圧縮機1と、燃焼器2と、燃料供給系3と、前記燃焼器2で燃焼された燃焼ガスによって駆動されるガスタービン4と、このガスタービン4で駆動される発電機5とで構成されている。
前記燃焼器2は、ディフューザ6を介して高圧空気A2を導入するように前記ガスタービン4の外周部に形成された車室7内に設けられている。そして、前記燃焼器2は、車室7の内側に燃焼室8を形成するために、円筒状の燃焼器ライナ9と、燃焼器ライナ9に接続され前記ガスタービン4のガス入り口側に接続される尾筒10と、前記燃焼器ライナ9の外周に隙間をもって配置されたライナフロースリーブ11と、このライナフロースリーブ11に接続され前記車室7内に開口する尾筒フロースリーブ12と、前記燃焼器ライナ9の前記尾筒10とは反対側の端部を塞ぎ、多数の空気孔14が決められた間隔で穿設されたバーナプレート13と、前記ライナフロースリーブ11の前記尾筒フロースリーブ12とは反対側の端部に設けられ、前記バーナプレート13の空気孔14に対向する複数の燃料ノズル16を有する燃料ヘッダ15とで同軸噴流方式ガスタービン燃焼器を構成している。
このように構成された同軸噴流方式ガスタービン燃焼器が、一般的にはガスタービン4を囲むように複数缶配列されている。
上記構成において、前記空気圧縮機1は外気A1を導入して圧縮し、圧縮された高圧空気A2を吐出してディフューザ6を介して車室7内に導入する。この車室7から尾筒10と尾筒フロースリーブ12との間及び燃焼器ライナ9とライナフロースリーブ11との間を通してバーナプレート13と燃料ヘッダ15との間へ導入し、バーナプレート13の空気孔14から燃焼室8内に供給する。一方、燃料供給系3から供給される燃料は、燃料ヘッダ15の各燃料ノズル16から前記空気孔14の中心に向かって噴射される。噴射された燃料が空気孔14を通過することで、燃料を空気流が包み込むような同軸噴流となった混合気が燃焼室8内に供給され、ここで火炎を形成して高温高圧の燃焼ガスA3が生成される。その後、生成された燃焼ガスA3は、尾筒10を経由してガスタービン4に導入されてガスタービン4を駆動し、同軸の発電機5を回転させて発電している。ガスタービン4を駆動した燃焼ガスA3は、排ガスA4として排出される。
本実施の形態においては、上記構成において、燃焼室8の中央部領域に開口する空気孔14Cに対向する燃料ノズル16Bを、他の燃料ノズル16Aよりも下流側に長く形成することで噴出口16Nを空気孔14Cに接近させたことに特徴がある。
このように、燃料ノズル16Bの噴出口16Nを空気孔14Cに接近させることで、接近させた燃料ノズル16Bの先端部が空気孔14Cを塞ぐ状態となるので、燃料ノズル16Bの先端部は空気孔14Cに流入する高圧空気A2を妨げる抵抗体となる。その結果、空気孔14Cに流入しようとした高圧空気A2の一部は他の空気孔14S側に流入し、空気孔14Cに導入される空気流量が減少する。一方、燃料ノズル16A,16Bから噴出される燃料流量は同じであるので、結果として空気流量に対する燃料流量の比率(燃空比)の高い、云い代えれば燃料濃度が高い混合気が空気孔14Cから燃焼室8内に導入され、燃料濃度が低い混合気が空気孔14Sから燃焼室8内に導入されることになる。これにより、燃焼室8内の中央部領域の燃焼ガスA3の温度が周囲よりも高くなるので、中央部領域の火炎安定性が向上し、未燃炭化水素や一酸化炭素の排出量を押さえて燃焼効率を向上させることができる。尚、燃焼ガスの温度上昇によりNOx排出量も増加するが、NOx排出量の増加は燃焼室内の中央部の僅かな領域であるので、全体としては微々たるものである。
これに対し、空気孔14Sから噴出される混合気の燃料濃度は低くなるので、逆に未燃炭化水素や一酸化炭素の排出量が増えることが懸念される。しかし、燃焼器8の中央部領域には安定した火炎が形成されているので、その火炎領域が火種となって燃料濃度の低い領域に対して保炎に必要な熱エネルギや活性基を供給できる。その結果、燃料濃度の低い領域の燃焼効率を高めることができ、燃焼器2全体として火炎の安定性を向上でき、未燃炭化水素や一酸化炭素の排出量を抑えることができる。
以上から、NOxの総排出量を抑え、燃焼器全体の燃焼効率を向上させるには、燃焼室8の中央部の僅かな領域のみの燃料濃度を高くして燃焼火炎の火種を形成する必要がある。
このように本実施の形態によれば、NOxの総排出量を押さえて燃焼効率を向上できる同軸噴流方式のガスタービン燃焼器を得ることができる。そして、本実施の形態において、空気孔14Cに接近させた燃料ノズル16Bが、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらには燃焼器の中央部領域に開口する空気孔内を通過する空気を妨げる抵抗体を構成する。
図4は、第1の実施の形態の変形例を示すもので、基本構成は第1の実施の形態と同じである。尚、図4において、図1〜図3と同一符号は同一部品を示すので、再度の詳細な説明は省略する。
図4は、燃焼室8の中央部領域に開口する空気孔14Cに対向する燃料ノズル16Cの先端を空気孔14C内に挿入し、空気孔14C内に噴出口16Nを開口させたものである。このように燃料ノズル16Cを空気孔14C内に挿入することで、第1の実施の形態に比べて、空気孔14Cを通過する高圧空気A2の流量を大幅に制限することができ、空気孔14Cを通過する混合気の燃料濃度を高めることができる。
本実施の形態において、空気孔14C内に噴出口16Nを開口させた燃料ノズル16Cが、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらには燃焼器の中央部領域に開口する空気孔内を通過する空気を妨げる抵抗体を構成する。
図5は、本発明による第2の実施の形態の変形例を示すもので、基本構成は第1の実施の形態と同じである。尚、図5においても、図1〜図3と同一符号は同一部品を示すので、再度の詳細な説明は省略する。
図5は、燃料ヘッダ15の燃料ノズル16のうち、燃焼室8の中央部領域に開口する空気孔14Cに対向する燃料ノズル16Dの直径を、他の燃料ノズル16Aよりも大きくしたのである。このとき、燃料ヘッダ15と各燃料ノズル16とを連通する燃料流通孔17の直径は同じであり、燃料ノズル16Dのみの直径を燃料流通孔17の直径よりも大きく形成している。
このように構成することで、燃料流通孔17を通過した燃料は、拡張された燃料ノズル16D内で流速を弱める。したがって、流速が弱められた燃料が空気孔14Cを通過するときには、他の空気孔14Sを通過する混合器よりも燃料濃度が濃い、云い代えれば燃料流量が増加した混合気となる。その結果、第1の実施の形態と同じように、燃焼室8の中央部領域における火炎が安定するので燃焼ガス温度を高めることができ、周囲の燃料濃度の低い混合気に対して燃焼を促進させることができるので、第1の実施の形態と同等の効果を奏することができる。
尚、参考までに図5の燃焼器による燃焼試験を行い、燃料噴出流速とNOx及び一酸化炭素の排出量との関係を測定した結果を図6に示す。この結果からも、燃料噴出流速が低くなると、NOx排出量は増加するが一酸化炭素の排出量が低下し、火炎の安定性が向上することが分かる。
本実施の形態において、直径を大きく形成した燃料ノズル16Dが、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらに燃料流速を低速度にする手段や燃料流量を増加させる手段を構成する。
図7は、第3の実施の形態の変形例を示すもので、基本構成は第2の実施の形態と同じである。尚、図7において、図1〜図5と同一符号は同一部品を示すので、再度の詳細な説明は省略する。
第3の実施の形態においては、図5における燃料ノズル16Dの先端を燃焼室8の中央部領域に開口する空気孔14C側に接近させて燃料ノズル16Eとしたのである。
上記構成とすることで、空気孔14Cを通過する燃料の噴出流速を遅くすると共に、空気孔14Cを通過する高圧空気A2の流量を減らすので、空気孔14Cを通過する混合気の燃料濃度を高めることができ、第1及び第2の実施の形態と同等の効果を奏することができる。
本実施の形態において、直径を大きく形成し先端部を空気孔14Cに接近させた燃料ノズル16Eが、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらに燃料流速を低速度にする手段や燃料流量を増加させる手段、燃料噴出口を他の燃料ノズルの燃料噴出口に対し空気孔に接近させた燃料流速を低速度にした燃料ノズル、燃焼器の中央部領域に開口する空気孔内を通過する空気を妨げる抵抗体を構成する。
図8は、本発明による第4の実施の形態を示すもので、図5に示す第2に実施の形態とは、中央部領域の燃料ノズル16Dに対する燃料ヘッダ15の燃料流通孔18の直径を、他の燃料流通孔17よりも大きくしたのである。
上記のように、燃料ノズル16Dに対する燃料ヘッダ15の燃料流通孔18の直径を大きくすることで、燃料ノズル16Dから噴出される燃料流量を他の燃料ノズル16Aから噴出される燃料流量よりも増加させることができる。その結果、燃焼室8の中央部領域の燃料濃度を高めて火炎を安定化させることができ、したがって、各実施形態と同等の効果を奏することができる。
本実施の形態において、直径を大きく形成した燃料ノズル16D及び燃料流通孔18が、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらに燃料流量を増加させる手段を構成する。
図9は、図8に示す第4の実施の形態の変形例を示すもので、図8と同一符号は同一部品を示すので、再度の詳細な説明は省略する。
図9において、図8と異なる点は、図8における燃料ノズル16Dに代え、空気孔14Cに接近させて噴出口16Nを開口させた燃料ノズル16Fを設けたのである。
このように構成することで、燃料ノズルからの燃料流量を増加させることができると共に、空気孔14Cを通過する高圧空気A2の流量を減らすことができるので、空気孔14Cを通過する混合気の燃料濃度を高めることができるのである。したがって前記実施の形態と同等の効果を奏することができる。
本実施の形態において、空気孔14Cに先端を接近させ直径を大きくした燃料ノズル16F及び直径の大きな燃料流通孔18が、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらに燃料流速を低速度にする手段や燃料流量を増加させる手段、燃焼器の中央部領域に開口する空気孔内を通過する空気を妨げる抵抗体を構成する。
次に、本発明による同軸噴流方式ガスタービン燃焼器の第5の実施の形態を図10及び図11に基づいて説明する。
ここに示す第5の実施の形態の燃料ノズル16(16A,16B)の長さや直径及びバーナプレート13の空気孔14Sの大きさや位置関係は、第1の実施の形態と同じである。第1の実施の形態と異なるのは、燃焼室8の中央部領域に開口する空気孔19が、通過する燃料と高圧空気との混合気が旋回して噴出するように、周方向に旋回角をもって穿設されている点である。
上記のように、空気孔19に旋回角をもたせることにより、空気孔19の下流の燃焼室8内に、再循環流が形成されるので、火炎の安定性をさらに向上させることができる。その結果、燃焼室中央部領域の燃焼ガス温度を高めることができるので、空気孔14Sから噴出される燃焼濃度の薄い混合気をも十分に燃焼させることができ、未燃炭化水素や一酸化炭素の排出量を低減させて燃焼効率を高めることができる。
ところで、旋回角をもった空気孔19を有するバーナプレート13は、図4に示す変形例、図5に示す第2の実施の形態、図7に示す第3の実施の形態、図8に示す第4の実施の形態、図9に示す変形例のバーナプレート13と置換し、バーナプレート13の下流側の燃焼室8の中央部領域に再循環流を形成させるようにしてもよい。
本実施の形態において、旋回角をもった空気孔19が、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらに再循環流を生じさせる手段を構成する。
図12及び図13は、本発明による第6の実施の形態を示すもので、燃料ヘッダ15に設けられた複数の燃料ノズル16は、同じ長さや直径を有している。しかし、燃焼室8内の中央部領域に開口する空気孔20を下流側に向かって拡張したテーパを出口側に設けている。このように構成した目的は、同軸噴流の混合気を急拡張させることで空気孔20の下流側で混合気に低流速部を形成させることにある。
通常、ガスタービン燃焼器のバーナから噴出される混合気の流速は、火炎が伝播する速度よりも速いので、火炎を一定の位置に安定して保炎するためには、混合気流速を下げて火炎伝播速度と混合気流速が釣り合う領域を形成する必要がある。通常は、ブラフボディと呼ばれる保炎器等が多く使用されるが、本実施の形態においては、空気孔20の下流側を拡張させることで混合気の低流速部を形成するのである。
即ち、図13に示すように、圧縮機によって圧縮された高圧空気A2は、燃料ノズル16から噴出される燃料21を包み込むようにして空気孔20に入り、出口側で高圧空気A2と燃料21はテーパに沿って拡張され、その後、高圧空気A2と燃料21との同軸噴流は、燃焼室8内に導入される。このとき、他の空気孔14Sからの同軸噴流と比較すると、空気孔20からの同軸噴流は拡張された分流速が低下しているので、火炎伝播速度と同軸噴流の混合気流速とが釣り合う領域が形成され、その結果、火炎の安定性を向上することができる。
このように、下流に向かって拡張するテーパを出口側に設けた空気孔20は、図1に示す第1の実施の形態、図5に示す第2の実施の形態、図7に示す第3の実施の形態、図8に示す第4の実施の形態、図9に示す変形例の各バーナプレート13に適用できることは勿論のことである。
本実施の形態において、拡張したテーパを出口側に設けた空気孔20が、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域に対向する複数の空気孔を通過する燃料と空気の流速を低速化する手段を構成する。
図14は、本発明による第7の実施の形態を示す。
本実施の形態は、燃焼室8の中央部領域に開口する隣接する空気孔14Cの間のバーナプレート13に向かって燃料22を噴射する補助燃料ノズル23を設けたのである。このように、補助燃料ノズル23から少量の燃料22を噴射することで、その燃料は空気孔14Cを通過する別の燃料ノズル16からの燃料や空気の流れに引き込まれて空気孔14C内を通過して燃焼室8内に入る。その結果、空気孔14Cの出口側近傍において、火炎下流の燃焼ガスの逆流により高温となっている循環流領域24の燃焼ガス温度をさらに上昇させることができる。したがって、空気孔14C又は空気孔14S(図示せず)から燃焼室8に噴出されてまだ着火していない混合気に、高温燃焼ガスの熱エネルギを移送することで、火炎の安定性を向上するのである。
尚、本実施の形態を第1〜第6の実施の形態及びその変形例に適用することで、互いの保炎性向上の効果が相乗的に効いてくるので、より高い保炎性の向上を図ることができる。
本実施の形態において、補助燃料ノズル23が、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらに隣接する空気孔間に燃料を噴射する補助燃料ノズルを構成する。
図15は、第7の実施の形態の変形例で、補助燃料ノズル23の先端が対向するバーナプレート13に補充燃料供給孔25を設けたのである。このように構成することで、補助燃料ノズル23から噴出される燃料を、圧縮空気A2を引き込みながら補助燃料供給孔25に通して効果的に燃焼室8内の循環流領域24に供給することができるので、さらに保炎性を向上させることができる。
図16は、第7の実施の形態のさらなる変形例で、補助燃料ノズル23を延長させてバーナプレート13に設けた補助燃料供給孔25に直接接続したものである。このように構成することで、補助燃料ノズル23から噴出される燃料が圧縮空気A2を引き込むことがなく、その結果、燃料が圧縮空気A2によって希釈されることがなくなるので、燃焼室8内の循環領域24の燃料濃度を高めることができ、より保炎性を向上させることができる。
これら図15及び図16に示す変形例を、第1〜第6の実施の形態及びその変形例に適用することで、互いの保炎性向上の効果が相乗的に効いてくるので、より高い保炎性の向上を図ることができる。
これら図15及び図16に示す変形例の補助燃料ノズル23や補助燃料供給口25が、本発明による燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段及び燃焼室の中央部領域の燃料濃度を濃くする燃料濃度向上手段、さらに隣接する空気孔間に燃料を噴射する補助燃料ノズルを構成する。
次に、本発明による第8の実施の形態を図17及び図18に基づいて説明する。尚、図1〜図5及び図8〜図16と同一符号は同一部品を示すので、再度の説明は省略する。
本実施の形態は、例えば第1の実施の形態による燃焼ノズル16とバーナプレート13の空気孔14との関係を1つのモジュールとし、これらを複数個組み合わせて1つの燃焼器を構成したのである。即ち、図1に示すように設けられた燃料ノズル16(16A,16B)を有する複数の燃料ヘッダ15A,15B〜15Nをバーナプレート13に対向させ、このバーナプレート13には複数の燃料ヘッダ15A〜15Nの各燃料ノズル16に対向して夫々空気孔14を形成したのである。そして、燃料供給系3を複数の燃料供給系3A,3B〜3Nに分岐して燃料を選択的に供給できるように、各燃料供給系3A,3B〜3Nに燃料停止弁26A,26B〜26Nを設けている。
上記構成とすることで、各実施の形態と同等の効果を奏する外、燃料供給系3A,3B〜3Nを選択して燃料を供給できるので、ガスタービンの負荷の変化に対応して最適な燃焼を行わせることができる。また、燃料ノズル16の増減することで燃焼器1缶当たりの容量を容易に変更させることができる。
本実施の形態によれば、第1の実施の形態を適用したものであるが、第2から第7による実施の形態を適用できるのは勿論である。
ところで以上の各説明は、同軸噴流方式燃焼器としてガスタービン燃焼器を一例に説明したが、ガスタービン燃焼器に限定されるものではなく、ボイラ用燃焼器や燃料電池の改質機用燃焼器等、気体燃料を燃焼させる燃焼器にも適用することができる。
1…圧縮機、2…燃焼器、3…燃料供給系、4…ガスタービン、5…発電機、8…燃焼室、9…燃焼器ライナ、13…バーナプレート、14(14C,14S),19,20…空気孔、15(15A,15B〜15N)…燃料ヘッダ、16(16A〜16F)…燃料ノズル、17,18…燃料流通孔、21,22…燃料、23…補助燃料ノズル、24…循環流領域、25…補助燃料供給孔。
Claims (11)
- 燃料と空気が燃焼反応を起こす燃焼室と、この燃焼室に燃料を噴出させる複数の燃料ノズルと、これら複数の燃料ノズルと対をなし前記燃焼室に空気を噴出させる複数の空気孔とを備え、これら対をなす複数の燃料ノズルと空気孔によって燃料と空気とが複数の同軸噴流を形成して前記燃焼室内に噴出されるように構成した同軸噴流方式燃焼器において、前記燃焼室の中央部領域の火炎を安定化させる火炎安定化手段を設けたことを特徴とする同軸噴流方式燃焼器。
- 前記火炎安定化手段は、前記燃焼室の中央部領域の燃料濃度を他の領域より濃くする燃料濃度向上手段であることを特徴とする請求項1記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 前記火炎安定化手段は、前記燃焼室の中央部領域に空気による再循環流を生じさせる手段であることを特徴とする請求項1記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 燃料と空気が燃焼反応を起こす燃焼室と、この燃焼室に燃料を噴出させる複数の燃料ノズルと、これら複数の燃料ノズルと対をなし前記燃焼室に空気を噴出させる複数の空気孔とを備え、これら対をなす複数の燃料ノズルと空気孔によって燃料と空気とが複数の同軸噴流を形成して前記燃焼室内に噴出されるように構成した同軸噴流方式燃焼器において、前記燃焼室の中央部領域の燃料濃度を他の領域より濃くする燃料濃度向上手段を設けると共に、前記燃焼室の中央部領域に空気による再循環流を生じさせる手段を設けたことを特徴とする同軸噴流方式燃焼器。
- 前記燃料濃度向上手段は、前記燃焼器の中央部領域に開口する空気孔内を通過する空気を妨げる抵抗体である請求項2又は4記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 前記燃料濃度向上手段は、前記燃焼室の中央部領域に対向する燃料ノズルの燃料噴出口を、他の領域に対向する燃料ノズルの燃料噴出口に対し、前記空気孔に接近させた構成である請求項2又は4記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 前記燃料濃度向上手段は、前記燃焼室の中央部領域に対向する燃料ノズルから噴出される燃料流速を、他の領域に対向する燃料ノズルからの燃料流速に対して低速度にする手段である請求項2又は4記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 前記燃料濃度向上手段は、燃料流速を低速度にした燃料ノズルの燃料噴出口を、他の領域に対向する燃料ノズルの燃料噴出口に対し、前記空気孔に接近させた構成である請求項2又は4記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 前記燃料濃度向上手段は、前記燃焼室の中央部領域に対向する燃料ノズルから噴出される燃料流量を、他の領域に対向する燃料ノズルから噴出される燃料流量に対して増加させる手段である請求項2又は4記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 前記燃料濃度向上手段は、前記燃焼室の中央部領域に対向する複数の空気孔の隣接する空気孔間に燃料を噴射する補助燃料ノズルである請求項2又は4記載の同軸噴流方式燃焼器。
- 前記火炎安定化手段は、前記燃焼室の中央部領域に対向する複数の空気孔を通過する燃料と空気の流速を低速化する手段である請求項1記載の同軸噴流方式燃焼器。
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