JP2005351459A - 車両用駆動装置の制御装置 - Google Patents

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Abstract

【課題】 差動作用により変速機構として機能する差動機構と、その差動機構と駆動輪との間に自動変速機とを備える車両用駆動装置において、動力伝達経路が動力伝達遮断状態から動力伝達可能状態へ切り換えられる際のシフトショックを抑制する制御装置を提供する。
【解決手段】 動力伝達可能状態を選択する駆動ポジションと動力伝達遮断状態を選択する非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置４６が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、伝達部材回転同期制御手段８４により電動機Ｍ１、Ｍ２を用いて差動部１１の出力部材である伝達部材１８の回転速度が車速Ｖに対応した回転速度に同期制御されるので、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるための係合装置の油圧がたとえファーストアプライされてもシフトショックが抑制される。
【選択図】 図５

Description

本発明は、車両用駆動装置の制御装置に係り、差動作用により変速機構として機能する差動機構と、その差動機構と駆動輪との間の動力伝達経路の一部を構成する自動変速機とを備える車両用駆動装置において、特に、その動力伝達経路が動力伝達遮断状態から動力伝達可能状態へ切り換えられる際のシフトショックを抑制する技術に関するものである。
エンジンの出力を第１電動機および出力軸へ分配する差動機構と、その差動機構の出力軸と駆動輪との間に設けられた第２電動機とを、備えた車両用駆動装置が知られている。例えば、特許文献１に記載されたハイブリッド車両用駆動装置がそれである。このようなハイブリッド車両用駆動装置では差動機構が例えば遊星歯車装置で構成され、その差動作用によりエンジンからの動力の主部を駆動輪へ機械的に伝達し、そのエンジンからの動力の残部を第１電動機から第２電動機への電気パスを用いて電気的に伝達することにより電気的に変速比が変更される変速機例えば電気的な無段変速機として機能させられ、エンジンを最適な作動状態に維持しつつ車両を走行させるように制御装置により制御されて燃費が向上させられる。また、特許文献１の車両用駆動装置は、第２電動機の小型化等を目的として差動機構の出力軸と駆動輪との間の動力伝達経路に有段式自動変速機がさらに設けられて全体が構成されている。
特開２００３−１３０２０２号公報 特開２００３−１３０２０３号公報 特開２００３−１２７６８１号公報 特開平１１−１９８６６８号公報
一般的に、有段式自動変速機を備えた車両においてエンジンと駆動輪との間の動力伝達経路を動力伝達遮断状態と動力伝達可能状態とに切り換える場合は、有段式自動変速機内を動力伝達遮断状態と動力伝達可能状態とに切り換える。また、この動力伝達遮断状態と動力伝達可能状態との切換えのために、動力伝達経路を動力伝達遮断状態とする非駆動ポジションと動力伝達経路を動力伝達可能状態とする駆動ポジションとが手動操作により切り換え可能なシフト操作装置が車両に備えられる。
同様に、前記特許文献１に示すような車両用駆動装置においても、シフト操作装置が非駆動ポジションと駆動ポジションとに切換操作されると、動力伝達経路を動力伝達遮断状態と動力伝達可能状態とするために、例えば有段式自動変速機に備えられた係合装置の解放と係合により有段式自動変速機内が動力伝達遮断状態と動力伝達可能状態とに切り換えられる。そして、差動機構に直結されたエンジンの作動時における非駆動ポジションから駆動ポジションへのマニュアルシフトの際には、そのエンジントルクが有段式自動変速機の出力軸を介して駆動輪に伝達される。
また、前記特許文献１に示す車両用駆動装置では、動力伝達経路が動力伝達遮断状態とされると差動機構の各回転要素は車速すなわち駆動輪の回転速度に拘束されない。つまり、動力伝達経路の動力伝達遮断状態では差動機構の出力軸の回転速度は駆動輪の回転速度に拘束されない。
しかしながら、この非駆動ポジションから駆動ポジションへのマニュアルシフトの際に、エンジントルクの伝達が開始されると有段式自動変速機内を動力伝達可能状態に切り換えるための係合装置の相対回転速度が大きいほど係合ショックが大きくなる傾向があった。よって、差動機構の出力軸の回転速度によっては上記係合装置の相対回転速度が大きくなって上記非駆動ポジションから駆動ポジションへのマニュアルシフトの際にシフトショックが発生する可能性があった。
本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、差動作用により変速機構として機能する差動機構と、その差動機構と駆動輪との間の動力伝達経路の一部を構成する自動変速機とを備える車両用駆動装置において、その動力伝達経路が動力伝達遮断状態から動力伝達可能状態へ切り換えられる際のシフトショックを抑制する制御装置を提供することにある。
すなわち、請求項１にかかる発明の要旨とするところは、(a) エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、その伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、(b) 前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、(c) 前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、(d) その係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、(e) その操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際に、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を車速に対応した回転速度となるように同期制御する伝達部材回転同期制御手段とを、含むことにある。
このようにすれば、差動部を電気的な差動動作可能とする差動機構を備える駆動装置において、動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置による動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、伝達部材回転同期制御手段により第１電動機および／または第２電動機を用いて差動部の出力部材である伝達部材の回転速度が車速に対応した回転速度に同期制御されるので、操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために前記係合装置が係合されてもシフトショックが抑制される。また、係合装置の相対回転が抑制された状態で係合されるので、その係合装置の耐久性が向上する。
また、請求項２にかかる発明では、前記伝達部材回転同期制御手段は、前記伝達部材の回転速度を前記自動変速部の変速比を考慮して車速に対応した回転速度となるように同期制御するものである。このようにすれば、前記伝達部材の回転速度が車速と自動変速部の変速比とに基づいて一意的に決められるその自動変速部の入力回転速度とされ、この同期状態において前記係合装置が係合されてもシフトショックが抑制される。
また、請求項３にかかる発明では、前記伝達部材回転同期制御手段は、前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に前記伝達部材の回転速度を車速に対応した回転速度となるように同期制御できないときには前記係合装置の係合圧を漸増するように制御するものである。このようにすれば、前記係合装置が急係合されることに比較して円滑にトルクが伝達されてシフトショックが抑制される。
また、請求項４にかかる発明では、前記伝達部材回転同期制御手段は、前記エンジンを停止させて前記電動機のみを駆動力源とするモータ走行時には前記伝達部材の回転速度の同期制御を実行しないものである。言い換えれば、エンジン停止時にはエンジントルクが伝達されないため操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際のシフトショックを抑制する必要がないので、前記伝達部材の回転速度の同期制御を実行しない。この場合には、例えば前記係合装置の係合圧が漸増するように制御される。
また、請求項５にかかる発明の要旨とするところは、(a) エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、その伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、(b) 前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、(c) 前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、(d) その係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、(e) その操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際に、前記エンジンの回転速度が所定エンジン回転速度以上の時には、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を所定伝達部材回転速度以下となるように制御する伝達部材回転制御手段とを、含むことにある。
このようにすれば、差動部を電気的な差動動作可能とする差動機構を備える駆動装置において、動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置による動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、エンジンの回転速度が所定エンジン回転速度以上の時には、伝達部材回転制御手段により第１電動機および／または第２電動機を用いて差動部の出力部材である伝達部材の回転速度が所定伝達部材回転速度以下となるように制御されるので、操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために前記係合装置が係合されてもシフトショックが抑制される。また、係合装置の相対回転が抑制された状態で係合されるので、その係合装置の耐久性が向上する。
また、請求項６にかかる発明では、前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際には、前記伝達部材回転制御手段は、前記係合装置の係合圧を漸増するように制御するものである。このようにすれば、前記係合装置が急係合されることに比較して円滑にトルクが伝達されてシフトショックが抑制される。
また、請求項７にかかる発明では、前記自動変速部に入力されるトルクを低減するトルクダウン制御手段を備え、そのトルクダウン制御手段は、前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に、エンジンの出力トルクを低減するものである。このようにすれば、係合装置の係合時に伝達されるトルクが低減されてシフトショックが抑制される。
また、請求項８にかかる発明では、前記自動変速部に入力されるトルクを低減するトルクダウン制御手段を備え、前記トルクダウン制御手段は、前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に、前記電動機を用いて前記伝達部材の回転速度変化に伴って発生するイナーシャトルクを抑制するか或いはそのイナーシャトルクを相殺するようなトルクを発生させるものである。このようにすれば、係合装置の係合時に伝達されるトルクが低減されてシフトショックが抑制される。
また、請求項９にかかる発明の要旨とするところは、(a) エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、その伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、(b) 前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、(c) 前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、(d) その係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、(e) 前記操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際には、前記差動部を中立状態となるように制御する差動部中立制御手段とを、含むことにある。
このようにすれば、差動部を電気的な差動動作可能とする差動機構を備える駆動装置において、動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置による動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置がその非駆動ポジションへ切り換えられている際には、差動部中立制御手段により差動部が中立状態となるように制御されるので、操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に伝達トルクが無い状態であり、動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために前記係合装置が係合されてもシフトショックが抑制される。
また、請求項１０にかかる発明では、前記差動部中立制御手段は、前記電動機を空転させることで前記差動部を中立状態となるように制御するものである。このようにすれば、電動機を制御する為のエネルギー損失が抑制できる。
また、請求項１１にかかる発明では、前記自動変速部は有段式自動変速機であるとともに、前記係合装置はその有段式自動変速機の変速段を成立させるために用いられるものであり、前記操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際には、その係合装置によりその有段式自動変速機が動力伝達遮断状態とされるものである。このようにすれば、操作装置の非駆動ポジション時に動力伝達経路を簡単に動力伝達遮断状態とすることができる。
また、請求項１２にかかる発明では、前記差動機構は、前記差動部を電気的な差動動作可能な差動状態とその電気的な差動動作不能な非差動状態とにその差動機構を選択的に切り換えるための差動状態切換装置を備え、その操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際には、差動状態切換装置により前記差動機構が差動状態とされるものである。このようにすれば、差動機構が差動状態と非差動状態とに切り換え可能に構成されると共に、操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に第１電動機および／または第２電動機を用いてシフトショックを抑制するための制御が速やかに実行され得る。また、前記電動機を用いてイナーシャトルクを低減する制御を必要に応じて実行され得る。
また、請求項１３にかかる発明では、前記差動機構は、前記エンジンに連結された第１要素と前記第１電動機に連結された第２要素と前記伝達部材に連結された第３要素とを有するものであり、前記差動状態切換装置は、前記差動状態とするためにその第１要素乃至第３要素を相互に相対回転可能とし、前記非差動状態とするためにその第１要素乃至第３要素を共に一体回転させるか或いはその第２要素を非回転状態とするものである。このようにすれば、差動機構が差動状態と非差動状態とに切り換えられるように構成される。
また、請求項１４にかかる発明では、前記差動状態切換装置は、前記第１要素乃至第３要素を共に一体回転させるために前記第１要素乃至第３要素のうちの少なくとも２つを相互に連結するクラッチおよび／または前記第２要素を非回転状態とするために前記第２要素を非回転部材に連結するブレーキを備えたものである。このようにすれば、差動機構が差動状態と非差動状態とに簡単に切り換えられるように構成される。
また、請求項１５にかかる発明の要旨とするところは、(a) エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、その伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、(b) 前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、(c) 前記差動機構に備えられ、前記差動部を差動状態と非差動状態とに選択的に切り換えるための差動状態切換装置と、(d) 前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、(e) その係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、(f) その操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際に、前記差動状態切換装置により前記差動部が差動状態とされると共に、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を制御する回転制御手段とを、含むことにある。
このようにすれば、差動部を差動状態と非差動状態とに選択的に切換え可能に構成する差動機構を備える駆動装置において、動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置による動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションとその係合装置による動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、前記差動状態切換装置により前記差動部が差動状態とされ、回転制御手段により第１電動機および／または第２電動機を用いて差動部の出力部材である伝達部材の回転速度が制御され得るので、非駆動ポジションにおける伝達部材の回転速度の制御の自由度が確保される。例えば、操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に第１電動機および／または第２電動機を用いてシフトショックを抑制するための制御が速やかに実行され得る。
また、請求項１６にかかる発明では、前記回転制御手段による前記伝達部材の回転速度の制御は、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を車速に対応した回転速度となるように同期制御するものである。このようにすれば、差動機構が差動状態と非差動状態とに切り換え可能に構成されると共に、操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に第１電動機および／または第２電動機を用いてシフトショックを抑制するための制御が速やかに実行され得る。すなわち、操作装置が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、回転制御手段により第１電動機および／または第２電動機を用いて差動部の出力部材である伝達部材の回転速度が車速に対応した回転速度に同期制御されるので、操作装置が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために前記係合装置が係合されてもシフトショックが抑制される。また、係合装置の相対回転が抑制された状態で係合されるので、その係合装置の耐久性が向上する。また、前記電動機を用いてイナーシャトルクを低減する制御を必要に応じて実行され得る。
ここで、好適には、前記差動機構は、前記クラッチおよび前記ブレーキの解放により前記第１回転要素乃至第３回転要素を相互に相対回転可能な差動状態とされて電気的な差動装置とされ、前記クラッチの係合により変速比が１である変速機とされるか、或いは前記ブレーキの係合により変速比が１より小さい増速変速機とされるものである。このようにすれば、差動機構が差動状態と非差動状態とに切り換えられるように構成されるとともに、単段または複数段の定変速比を有する変速機としても構成され得る。
また、好適には、前記差動機構動は遊星歯車装置であり、前記第１要素はその遊星歯車装置のキャリヤであり、前記第２要素はその遊星歯車装置のサンギヤであり、前記第３要素はその遊星歯車装置のリングギヤである。このようにすれば、前記差動機構の軸方向寸法が小さくなる。また、差動機構が１つの遊星歯車装置によって簡単に構成され得る。
また、好適には、前記遊星歯車装置はシングルピニオン型遊星歯車装置である。このようにすれば、前記差動機構の軸方向寸法が小さくなる。また、差動機構が１つのシングルピニオン型遊星歯車装置によって簡単に構成される。
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ詳細に説明する。
図１は、本発明の一実施例である制御装置が適用されるハイブリッド車両の駆動装置の一部を構成する変速機構１０を説明する骨子図である。図１において、変速機構１０は車体に取り付けられる非回転部材としてのトランスミッションケース１２（以下、ケース１２という）内において共通の軸心上に配設された入力回転部材としての入力軸１４と、この入力軸１４に直接に或いは図示しない脈動吸収ダンパー（振動減衰装置）を介して直接に連結された差動部１１と、その差動部１１と駆動輪３８との間の動力伝達経路で伝達部材（伝動軸）１８を介して直列に連結されている有段式自動変速機としての自動変速部２０と、この自動変速部２０に連結されている出力回転部材としての出力軸２２とを直列に備えている。この変速機構１０は、車両において縦置きされるＦＲ（フロントエンジン・リヤドライブ）型車両に好適に用いられるものであり、入力軸１４に直接に或いは図示しない脈動吸収ダンパーを介して直接的に連結された走行用の駆動力源として例えばガソリンエンジンやディーゼルエンジン等の内燃機関であるエンジン８と一対の駆動輪３８との間に設けられて、図５に示すようにエンジン８からの動力を駆動装置の他の一部として動力伝達経路の一部を構成する差動歯車装置（終減速機）３６および一対の車軸等を順次介して一対の駆動輪３８へ伝達する。なお、変速機構１０はその軸心に対して対称的に構成されているため、図１の変速機構１０を表す部分においてはその下側が省略されている。以下の各実施例についても同様である。また、上述のように本実施例の変速機構１０においてはエンジン８と差動部１１とは直結されている。この直結にはトルクコンバータやフルードカップリング等の流体式伝動装置を介することなく連結されているということであり、上記脈動吸収ダンパーなどを介する連結は直結的に含まれる。
差動部１１は、第１電動機Ｍ１と、入力軸１４に入力されたエンジン８の出力を機械的に分配する機械的機構であってエンジン８の出力を第１電動機Ｍ１および伝達部材１８に分配する差動機構としての動力分配機構１６と、伝達部材１８と一体的に回転するように設けられている第２電動機Ｍ２とを備えている。なお、この第２電動機Ｍ２は伝達部材１８から駆動輪３８までの間の動力伝達経路を構成するいずれの部分に設けられてもよい。本実施例の第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２は発電機能をも有する所謂モータジェネレータであるが、第１電動機Ｍ１は反力を発生させるためのジェネレータ（発電）機能を少なくとも備え、第２電動機Ｍ２は駆動力を出力するためのモータ（電動機）機能を少なくとも備える。
動力分配機構１６は、例えば「０．４１８」程度の所定のギヤ比ρ１を有するシングルピニオン型の第１遊星歯車装置２４と、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０とを主体的に備えている。この第１遊星歯車装置２４は、第１サンギヤＳ１、第１遊星歯車Ｐ１、その第１遊星歯車Ｐ１を自転および公転可能に支持する第１キャリヤＣＡ１、第１遊星歯車Ｐ１を介して第１サンギヤＳ１と噛み合う第１リングギヤＲ１を回転要素（要素）として備えている。第１サンギヤＳ１の歯数をＺＳ１、第１リングギヤＲ１の歯数をＺＲ１とすると、上記ギヤ比ρ１はＺＳ１／ＺＲ１である。
この動力分配機構１６においては、第１キャリヤＣＡ１は入力軸１４すなわちエンジン８に連結され、第１サンギヤＳ１は第１電動機Ｍ１に連結され、第１リングギヤＲ１は伝達部材１８に連結されている。また、切換ブレーキＢ０は第１サンギヤＳ１とケース１２との間に設けられ、切換クラッチＣ０は第１サンギヤＳ１と第１キャリヤＣＡ１との間に設けられている。それら切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０が解放されると、動力分配機構１６は第１遊星歯車装置２４の３要素である第１サンギヤＳ１、第１キャリヤＣＡ１、第１リングギヤＲ１がそれぞれ相互に相対回転可能とされて差動作用が作動可能なすなわち差動動作可能な差動状態とされることから、エンジン８の出力が第１電動機Ｍ１と伝達部材１８とに分配されるとともに、分配されたエンジン８の出力の一部で第１電動機Ｍ１から発生させられた電気エネルギで蓄電されたり第２電動機Ｍ２が回転駆動されるので、差動部１１（動力分配機構１６）は電気的な差動装置として機能させられて例えば差動部１１は所謂無段変速状態（電気的ＣＶＴ状態）とされて、エンジン８の所定回転に拘わらず伝達部材１８の回転が連続的に変化させられる。すなわち、動力分配機構１６が差動状態とされると差動部１１も差動状態とされ、差動部１１はその変速比γ０（入力軸１４の回転速度／伝達部材１８の回転速度）が最小値γ０min から最大値γ０max まで連続的に変化させられる電気的な無段変速機として機能する無段変速状態とされる。
この状態で、上記切換クラッチＣ０或いは切換ブレーキＢ０が係合させられると動力分配機構１６は前記差動作用が不能なすなわち差動動作不能な非差動状態とされる。具体的には、上記切換クラッチＣ０が係合させられて第１サンギヤＳ１と第１キャリヤＣＡ１とが一体的に係合させられると、動力分配機構１６は第１遊星歯車装置２４の３要素である第１サンギヤＳ１、第１キャリヤＣＡ１、第１リングギヤＲ１が共に回転すなわち一体回転させられるロック状態とされて差動動作不能な非差動状態とされることから、差動部１１も非差動状態とされる。また、エンジン８の回転と伝達部材１８の回転速度とが一致する状態となるので、差動部１１（動力分配機構１６）は変速比γ０が「１」に固定された変速機として機能する定変速状態とされる。次いで、上記切換クラッチＣ０に替えて切換ブレーキＢ０が係合させられて第１サンギヤＳ１がケース１２に連結させられると、動力分配機構１６は第１サンギヤＳ１が非回転状態とさせられるロック状態とされて差動動作不能な非差動状態とされることから、差動部１１も非差動状態とされる。また、第１リングギヤＲ１は第１キャリヤＣＡ１よりも増速回転されるので、動力分配機構１６は増速機構として機能するものであり、差動部１１（動力分配機構１６）は変速比γ０が「１」より小さい値例えば０．７程度に固定された増速変速機として機能する定変速状態とされる。このように、本実施例では、上記切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０は、差動部１１（動力分配機構１６）を差動状態と非差動状態とに、すなわち差動部１１（動力分配機構１６）を電気的な差動装置例えば変速比が連続的変化可能な無段変速機として作動する無段変速状態と、無段変速機として作動させず無段変速作動を非作動として変速比変化を一定にロックするロック状態すなわち１または２種類以上の変速比の単段または複数段の変速機として作動する定変速状態、換言すれば変速比が一定の１段または複数段の変速機として作動する定変速状態とに選択的に切換える差動状態切換装置として機能している。
自動変速部２０は、シングルピニオン型の第２遊星歯車装置２６、シングルピニオン型の第３遊星歯車装置２８、およびシングルピニオン型の第４遊星歯車装置３０を備えている。第２遊星歯車装置２６は、第２サンギヤＳ２、第２遊星歯車Ｐ２、その第２遊星歯車Ｐ２を自転および公転可能に支持する第２キャリヤＣＡ２、第２遊星歯車Ｐ２を介して第２サンギヤＳ２と噛み合う第２リングギヤＲ２を備えており、例えば「０．５６２」程度の所定のギヤ比ρ２を有している。第３遊星歯車装置２８は、第３サンギヤＳ３、第３遊星歯車Ｐ３、その第３遊星歯車Ｐ３を自転および公転可能に支持する第３キャリヤＣＡ３、第３遊星歯車Ｐ３を介して第３サンギヤＳ３と噛み合う第３リングギヤＲ３を備えており、例えば「０．４２５」程度の所定のギヤ比ρ３を有している。第４遊星歯車装置３０は、第４サンギヤＳ４、第４遊星歯車Ｐ４、その第４遊星歯車Ｐ４を自転および公転可能に支持する第４キャリヤＣＡ４、第４遊星歯車Ｐ４を介して第４サンギヤＳ４と噛み合う第４リングギヤＲ４を備えており、例えば「０．４２１」程度の所定のギヤ比ρ４を有している。第２サンギヤＳ２の歯数をＺＳ２、第２リングギヤＲ２の歯数をＺＲ２、第３サンギヤＳ３の歯数をＺＳ３、第３リングギヤＲ３の歯数をＺＲ３、第４サンギヤＳ４の歯数をＺＳ４、第４リングギヤＲ４の歯数をＺＲ４とすると、上記ギヤ比ρ２はＺＳ２／ＺＲ２、上記ギヤ比ρ３はＺＳ３／ＺＲ３、上記ギヤ比ρ４はＺＳ４／ＺＲ４である。
自動変速部２０では、第２サンギヤＳ２と第３サンギヤＳ３とが一体的に連結されて第２クラッチＣ２を介して伝達部材１８に選択的に連結されるとともに第１ブレーキＢ１を介してケース１２に選択的に連結され、第２キャリヤＣＡ２は第２ブレーキＢ２を介してケース１２に選択的に連結され、第４リングギヤＲ４は第３ブレーキＢ３を介してケース１２に選択的に連結され、第２リングギヤＲ２と第３キャリヤＣＡ３と第４キャリヤＣＡ４とが一体的に連結されて出力軸２２に連結され、第３リングギヤＲ３と第４サンギヤＳ４とが一体的に連結されて第１クラッチＣ１を介して伝達部材１８に選択的に連結されている。このように、自動変速部２０と伝達部材１８とは自動変速部２０の変速段を成立させるために用いられる第１クラッチＣ１または第２クラッチＣ２を介して選択的に連結されている。言い換えれば、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２は、伝達部材１８と自動変速部２０との間すなわち差動部１１（伝達部材１８）と駆動輪３８との間の動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置として機能している。つまり、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくとの一方が係合されることで上記動力伝達経路が動力伝達可能状態とされ、或いは第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２が解放されることで上記動力伝達経路が動力伝達遮断状態とされる。
前記切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、切換ブレーキＢ０、第１ブレーキＢ１、第２ブレーキＢ２、および第３ブレーキＢ３は従来の車両用自動変速機においてよく用いられている油圧式摩擦係合装置であって、互いに重ねられた複数枚の摩擦板が油圧アクチュエータにより押圧される湿式多板型や、回転するドラムの外周面に巻き付けられた１本または２本のバンドの一端が油圧アクチュエータによって引き締められるバンドブレーキなどにより構成され、それが介装されている両側の部材を選択的に連結するためのものである。
以上のように構成された変速機構１０では、例えば、図２の係合作動表に示されるように、前記切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、切換ブレーキＢ０、第１ブレーキＢ１、第２ブレーキＢ２、および第３ブレーキＢ３が選択的に係合作動させられることにより、第１速ギヤ段（第１変速段）乃至第５速ギヤ段（第５変速段）のいずれか或いは後進ギヤ段（後進変速段）或いはニュートラルが選択的に成立させられ、略等比的に変化する変速比γ（＝入力軸回転速度ＮＩＮ／出力軸回転速度ＮＯＵＴ）が各ギヤ段毎に得られるようになっている。特に、本実施例では動力分配機構１６に切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０が備えられており、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れかが係合作動させられることによって、差動部１１は前述した無段変速機として作動する無段変速状態に加え、変速比が一定の変速機として作動する定変速状態を構成することが可能とされている。したがって、変速機構１０では、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れかを係合作動させることで定変速状態とされた差動部１１と自動変速部２０とで有段変速機として作動する有段変速状態が構成され、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れも係合作動させないことで無段変速状態とされた差動部１１と自動変速部２０とで電気的な無段変速機として作動する無段変速状態が構成される。言い換えれば、変速機構１０は、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れかを係合作動させることで有段変速状態に切り換えられ、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れも係合作動させないことで無段変速状態に切り換えられる。また、差動部１１も有段変速状態と無段変速状態とに切り換え可能な変速機であると言える。
例えば、変速機構１０が有段変速機として機能する場合には、図２に示すように、切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１および第３ブレーキＢ３の係合により、変速比γ１が最大値例えば「３．３５７」程度である第１速ギヤ段が成立させられ、切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１および第２ブレーキＢ２の係合により、変速比γ２が第１速ギヤ段よりも小さい値例えば「２．１８０」程度である第２速ギヤ段が成立させられ、切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１および第１ブレーキＢ１の係合により、変速比γ３が第２速ギヤ段よりも小さい値例えば「１．４２４」程度である第３速ギヤ段が成立させられ、切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の係合により、変速比γ４が第３速ギヤ段よりも小さい値例えば「１．０００」程度である第４速ギヤ段が成立させられ、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、および切換ブレーキＢ０の係合により、変速比γ５が第４速ギヤ段よりも小さい値例えば「０．７０５」程度である第５速ギヤ段が成立させられる。また、第２クラッチＣ２および第３ブレーキＢ３の係合により、変速比γＲが第１速ギヤ段と第２速ギヤ段との間の値例えば「３．２０９」程度である後進ギヤ段が成立させられる。なお、ニュートラル「Ｎ」状態とする場合には、例えば切換クラッチＣ０のみが係合される。
しかし、変速機構１０が無段変速機として機能する場合には、図２に示される係合表の切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０が共に解放される。これにより、差動部１１が無段変速機として機能し、それに直列の自動変速部２０が有段変速機として機能することにより、自動変速部２０の第１速、第２速、第３速、第４速の各ギヤ段に対しその自動変速部２０に入力される回転速度すなわち伝達部材１８の回転速度が無段的に変化させられて各ギヤ段は無段的な変速比幅が得られる。したがって、その各ギヤ段の間が無段的に連続変化可能な変速比となって変速機構１０全体としてのトータル変速比（総合変速比）γＴが無段階に得られるようになる。
図３は、無段変速部或いは第１変速部として機能する差動部１１と有段変速部或いは第２変速部として機能する自動変速部２０とから構成される変速機構１０において、ギヤ段毎に連結状態が異なる各回転要素の回転速度の相対関係を直線上で表すことができる共線図を示している。この図３の共線図は、各遊星歯車装置２４、２６、２８、３０のギヤ比ρの関係を示す横軸と、相対的回転速度を示す縦軸とから成る二次元座標であり、３本の横線のうちの下側の横線Ｘ１が回転速度零を示し、上側の横線Ｘ２が回転速度「１．０」すなわち入力軸１４に連結されたエンジン８の回転速度ＮＥを示し、横線ＸＧが伝達部材１８の回転速度を示している。
また、差動部１１を構成する動力分配機構１６の３つの要素に対応する３本の縦線Ｙ１、Ｙ２、Ｙ３は、左側から順に第２回転要素（第２要素）ＲＥ２に対応する第１サンギヤＳ１、第１回転要素（第１要素）ＲＥ１に対応する第１キャリヤＣＡ１、第３回転要素（第３要素）ＲＥ３に対応する第１リングギヤＲ１の相対回転速度を示すものであり、それらの間隔は第１遊星歯車装置２４のギヤ比ρ１に応じて定められている。さらに、自動変速部２０の５本の縦線Ｙ４、Ｙ５、Ｙ６、Ｙ７、Ｙ８は、左から順に、第４回転要素（第４要素）ＲＥ４に対応し且つ相互に連結された第２サンギヤＳ２および第３サンギヤＳ３を、第５回転要素（第５要素）ＲＥ５に対応する第２キャリヤＣＡ２を、第６回転要素（第６要素）ＲＥ６に対応する第４リングギヤＲ４を、第７回転要素（第７要素）ＲＥ７に対応し且つ相互に連結された第２リングギヤＲ２、第３キャリヤＣＡ３、第４キャリヤＣＡ４を、第８回転要素（第８要素）ＲＥ８に対応し且つ相互に連結された第３リングギヤＲ３、第４サンギヤＳ４をそれぞれ表し、それらの間隔は第２、第３、第４遊星歯車装置２６、２８、３０のギヤ比ρ２、ρ３、ρ４に応じてそれぞれ定められている。共線図の縦軸間の関係においてサンギヤとキャリヤとの間が「１」に対応する間隔とされるとキャリヤとリングギヤとの間が遊星歯車装置のギヤ比ρに対応する間隔とされる。すなわち、差動部１１では縦線Ｙ１とＹ２との縦線間が「１」に対応する間隔に設定され、縦線Ｙ２とＹ３との間隔はギヤ比ρ１に対応する間隔に設定される。また、自動変速部２０では各第２、第３、第４遊星歯車装置２６、２８、３０毎にそのサンギヤとキャリヤとの間が「１」に対応する間隔に設定され、キャリヤとリングギヤとの間がρに対応する間隔に設定される。
上記図３の共線図を用いて表現すれば、本実施例の変速機構１０は、動力分配機構１６（差動部１１）において、第１遊星歯車装置２４の第１回転要素ＲＥ１（第１キャリヤＣＡ１）が入力軸１４すなわちエンジン８に連結されるとともに切換クラッチＣ０を介して第２回転要素（第１サンギヤＳ１）ＲＥ２と選択的に連結され、第２回転要素ＲＥ２が第１電動機Ｍ１に連結されるとともに切換ブレーキＢ０を介してケース１２に選択的に連結され、第３回転要素（第１リングギヤＲ１）ＲＥ３が伝達部材１８および第２電動機Ｍ２に連結されて、入力軸１４の回転を伝達部材１８を介して自動変速部（有段変速部）２０へ伝達する（入力させる）ように構成されている。このとき、Ｙ２とＸ２の交点を通る斜めの直線Ｌ０により第１サンギヤＳ１の回転速度と第１リングギヤＲ１の回転速度との関係が示される。
例えば、上記切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の解放により無段変速状態（差動状態）に切換えられたときは、第１電動機Ｍ１の発電による反力を制御することによって直線Ｌ０と縦線Ｙ１との交点で示される第１サンギヤＳ１の回転が上昇或いは下降させられると、直線Ｌ０と縦線Ｙ３との交点で示される第１リングギヤＲ１の回転速度が下降或いは上昇させられる。また、切換クラッチＣ０の係合により第１サンギヤＳ１と第１キャリヤＣＡ１とが連結されると、動力分配機構１６は上記３回転要素が一体回転する非差動状態とされるので、直線Ｌ０は横線Ｘ２と一致させられ、エンジン回転速度ＮＥと同じ回転で伝達部材１８が回転させられる。或いは、切換ブレーキＢ０の係合によって第１サンギヤＳ１の回転が停止させられると動力分配機構１６は増速機構として機能する非差動状態とされるので、直線Ｌ０は図３に示す状態となり、その直線Ｌ０と縦線Ｙ３との交点で示される第１リングギヤＲ１すなわち伝達部材１８の回転速度は、エンジン回転速度ＮＥよりも増速された回転で自動変速部２０へ入力される。
また、自動変速部２０において第４回転要素ＲＥ４は第２クラッチＣ２を介して伝達部材１８に選択的に連結されるとともに第１ブレーキＢ１を介してケース１２に選択的に連結され、第５回転要素ＲＥ５は第２ブレーキＢ２を介してケース１２に選択的に連結され、第６回転要素ＲＥ６は第３ブレーキＢ３を介してケース１２に選択的に連結され、第７回転要素ＲＥ７は出力軸２２に連結され、第８回転要素ＲＥ８は第１クラッチＣ１を介して伝達部材１８に選択的に連結されている。
自動変速部２０では、図３に示すように、第１クラッチＣ１と第３ブレーキＢ３とが係合させられることにより、第８回転要素ＲＥ８の回転速度を示す縦線Ｙ８と横線Ｘ２との交点と第６回転要素ＲＥ６の回転速度を示す縦線Ｙ６と横線Ｘ１との交点とを通る斜めの直線Ｌ１と、出力軸２２と連結された第７回転要素ＲＥ７の回転速度を示す縦線Ｙ７との交点で第１速の出力軸２２の回転速度が示される。同様に、第１クラッチＣ１と第２ブレーキＢ２とが係合させられることにより決まる斜めの直線Ｌ２と出力軸２２と連結された第７回転要素ＲＥ７の回転速度を示す縦線Ｙ７との交点で第２速の出力軸２２の回転速度が示され、第１クラッチＣ１と第１ブレーキＢ１とが係合させられることにより決まる斜めの直線Ｌ３と出力軸２２と連結された第７回転要素ＲＥ７の回転速度を示す縦線Ｙ７との交点で第３速の出力軸２２の回転速度が示され、第１クラッチＣ１と第２クラッチＣ２とが係合させられることにより決まる水平な直線Ｌ４と出力軸２２と連結された第７回転要素ＲＥ７の回転速度を示す縦線Ｙ７との交点で第４速の出力軸２２の回転速度が示される。上記第１速乃至第４速では、切換クラッチＣ０が係合させられている結果、エンジン回転速度ＮＥと同じ回転速度で第８回転要素ＲＥ８に差動部１１すなわち動力分配機構１６からの動力が入力される。しかし、切換クラッチＣ０に替えて切換ブレーキＢ０が係合させられると、差動部１１からの動力がエンジン回転速度ＮＥよりも高い回転速度で入力されることから、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、および切換ブレーキＢ０が係合させられることにより決まる水平な直線Ｌ５と出力軸２２と連結された第７回転要素ＲＥ７の回転速度を示す縦線Ｙ７との交点で第５速の出力軸２２の回転速度が示される。
図４は、本実施例の変速機構１０を制御するための電子制御装置４０に入力される信号及びその電子制御装置４０から出力される信号を例示している。この電子制御装置４０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、及び入出力インターフェースなどから成る所謂マイクロコンピュータを含んで構成されており、ＲＡＭの一時記憶機能を利用しつつＲＯＭに予め記憶されたプログラムに従って信号処理を行うことによりエンジン８、第１、第２電動機Ｍ１、Ｍ２に関するハイブリッド駆動制御、自動変速部２０の変速制御等の駆動制御を実行するものである。
電子制御装置４０には、図４に示す各センサやスイッチから、エンジン水温を示す信号、シフトポジションを表す信号ＰＳＨ、エンジン８の回転速度であるエンジン回転速度ＮＥを表す信号、ギヤ比列設定値を示す信号、Ｍ（モータ走行）モードを指令する信号、エアコンの作動を示すエアコン信号、出力軸２２の回転速度に対応する車速信号、自動変速部２０の作動油温を示す油温信号、サイドブレーキ操作を示す信号、フットブレーキ操作を示す信号、触媒温度を示す触媒温度信号、アクセルペダルの操作量を示すアクセル開度信号Ａcc、カム角信号、スノーモード設定を示すスノーモード設定信号、車両の前後加速度を示す加速度信号、オートクルーズ走行を示すオートクルーズ信号、車両の重量を示す車重信号、各駆動輪の車輪速を示す車輪速信号、変速機構１０を有段変速機として機能させるために差動部１１を定変速状態（非差動状態）に切り換えるための有段スイッチ操作の有無を示す信号、変速機構１０を無段変速機として機能させるために差動部１１を無段変速状態（差動状態）に切り換えるための無段スイッチ操作の有無を示す信号、第１電動機Ｍ１の回転速度ＮＭ１を表す信号、第２電動機Ｍ２の回転速度ＮＭ２を表す信号などが、それぞれ供給される。
また、上記電子制御装置４０からは、スロットル弁の開度を操作するスロットルアクチュエータへの駆動信号、過給圧を調整するための過給圧調整信号、電動エアコンを作動させるための電動エアコン駆動信号、エンジン８の点火時期を指令する点火信号、電動機Ｍ１およびＭ２の作動を指令する指令信号、シフトインジケータを作動させるためのシフトポジション（操作位置）表示信号、ギヤ比を表示させるためのギヤ比表示信号、スノーモードであることを表示させるためのスノーモード表示信号、制動時の車輪のスリップを防止するＡＢＳアクチュエータを作動させるためのＡＢＳ作動信号、Ｍモードが選択されていることを表示させるＭモード表示信号、差動部１１や自動変速部２０の油圧式摩擦係合装置の油圧アクチュエータを制御するために油圧制御回路４２に含まれる電磁弁を作動させるバルブ指令信号、上記油圧制御回路４２の油圧源である電動油圧ポンプを作動させるための駆動指令信号、電動ヒータを駆動するための信号、クルーズコントロール制御用コンピュータへの信号等が、それぞれ出力される。
図５は、電子制御装置４０による制御機能の要部を説明する機能ブロック線図である。図５において、有段変速制御手段５４は、例えば変速線図記憶手段５６に予め記憶された図６の実線および一点鎖線に示す変速線図（変速マップ）から車速Ｖおよび自動変速部２０の出力トルクＴＯＵＴで示される車両状態に基づいて変速機構１０の変速を実行すべきか否かを判断してすなわち変速機構１０の変速すべき変速段を判断して自動変速部２０の自動変速制御を実行する。例えば、有段変速制御手段５４は、図２に示す係合表に従って変速段が達成されるように切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０を除いた油圧式摩擦係合装置を係合および／または解放させる指令を油圧制御回路４２へ出力する。
ハイブリッド制御手段５２は、変速機構１０の前記無段変速状態すなわち差動部１１の差動状態においてエンジン８を効率のよい作動域で作動させる一方で、エンジン８と第２電動機Ｍ２との駆動力の配分や第１電動機Ｍ１の発電による反力を最適になるように変化させて差動部１１の電気的な無段変速機としての変速比γ０を制御する。例えば、そのときの走行車速において、アクセルペダル操作量Ａccや車速Ｖから運転者の要求出力を算出し、運転者の要求出力と充電要求値から必要な駆動力を算出し、エンジン回転速度ＮＥとトータル出力とを算出し、そのトータル出力とエンジン回転速度ＮＥとに基づいて、エンジン出力を得るようにエンジン８を制御するとともに第１電動機Ｍ１の発電量を制御する。言い換えれば、ハイブリッド制御手段５２は同じ車速および同じ自動変速部２０のギヤ比すなわち伝達部材１８の回転速度が同じであっても、第１電動機Ｍ１の発電量を制御することでエンジン回転速度ＮＥを制御することが可能である。
ハイブリッド制御手段５２は、その制御を動力性能や燃費向上などのために自動変速部２０の変速段を考慮して実行する。このようなハイブリッド制御では、エンジン８を効率のよい作動域で作動させるために定まるエンジン回転速度ＮＥ例えば目標エンジン回転速度ＮＥ ＊と車速Ｖおよび自動変速部２０の変速段で定まる伝達部材１８の回転速度とを整合させるために、差動部１１が電気的な無段変速機として機能させられる。すなわち、ハイブリッド制御手段５２は予め記憶されたエンジン回転速度ＮＥとエンジントルクＴＥとをパラメータとする二次元座標内において無段変速走行の時に運転性と燃費性とを両立するように予め実験的に設定されたエンジン８の最適曲線（マップ、関係）を記憶しており、その最適曲線に沿ってエンジン８が作動させられるように、例えば要求駆動力を充足するために必要なエンジン出力を発生するためのエンジントルクＴＥとエンジン回転速度ＮＥとなるように変速機構１０のトータル変速比γＴの目標値を定め、その目標値が得られるように差動部１１の変速比γ０を制御し、トータル変速比γＴをその変速可能な変化範囲内例えば１３〜０．５の範囲内で制御する。
このとき、ハイブリッド制御手段５２は、第１電動機Ｍ１により発電された電気エネルギをインバータ５８を通して蓄電装置６０や第２電動機Ｍ２へ供給するので、エンジン８の動力の主要部は機械的に伝達部材１８へ伝達されるが、エンジン８の動力の一部は第１電動機Ｍ１の発電のために消費されてそこで電気エネルギに変換され、インバータ５８を通して電気エネルギが第２電動機Ｍ２へ供給され、その第２電動機Ｍ２が駆動されて第２電動機Ｍ２から伝達部材１８へ伝達される。この電気エネルギの発生から第２電動機Ｍ２で消費されるまでに関連する機器により、エンジン８の動力の一部を電気エネルギに変換し、その電気エネルギを機械的エネルギに変換するまでの電気パスが構成される。
また、ハイブリッド制御手段５２は、エンジン８の停止又はアイドル状態に拘わらず、差動部１１の電気的ＣＶＴ機能によって電動機のみ例えば第２電動機Ｍ２のみを駆動力源としてモータ発進・走行させることができる。さらに、ハイブリッド制御手段５２は、前記モータ発進に替えてエンジン８を駆動力源として車両を発進させるすなわちエンジン発進させる場合には、第１電動機Ｍ１の発電による反力を制御することで動力分配機構１６の差動作用により伝達部材１８の回転速度を引き上げてエンジン発進を制御する。上述したように通常は前記モータ発進が優先して実行されるが、車両状態によってはこのエンジン発進制御も通常実行されるものである。
また、ハイブリッド制御手段５２は、車両の停止状態又は低車速状態に拘わらず、差動部１１の電気的ＣＶＴ機能によってエンジン８の作動状態を維持させられる。例えば、車両停止時に蓄電装置６０の充電状態ＳＯＣが低下して第１電動機Ｍ１による発電が必要となった場合には、エンジン８の動力により第１電動機Ｍ１が発電させられてその第１電動機Ｍ１の回転速度が引き上げられ、車速Ｖで一意的に決められる第２電動機Ｍ２の回転速度が車両停止状態により零（略零）となっても動力分配機構１６の差動作用によってエンジン回転速度ＮＥが自律回転可能な回転速度以上に維持される。
また、ハイブリッド制御手段５２は、車両の停止中又は走行中に拘わらず、差動部１１の電気的ＣＶＴ機能によって第１電動機回転速度ＮＭ１および／または第２電動機回転速度ＮＭ２を制御してエンジン回転速度ＮＥを一定に維持させられる。言い換えれば、ハイブリッド制御手段５２は、エンジン回転速度ＮＥを一定に維持しつつ第１電動機回転速度ＮＭ１または第２電動機回転速度ＮＭ２を任意の回転速度にすることができる。例えば、図３の共線図からもわかるようにハイブリッド制御手段５２は第２電動機回転速度ＮＭ２を引き下げる場合には、エンジン回転速度ＮＥを一定に維持しつつ第２電動機回転速度ＮＭ２の引き下げと第１電動機回転速度ＮＭ１の引き上げとを実行する。
また、ハイブリッド制御手段５２は、第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２を空転させることすなわち第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２により反力を発生させないことで差動部１１をトルクの伝達が不能な状態すなわち差動部１１内の動力伝達経路が遮断された状態と同等の状態とすることができる。
増速側ギヤ段判定手段６２は、変速機構１０を有段変速状態とする際に切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０のいずれを係合させるかを判定するために、例えば車両状態に基づいて変速線図記憶手段５６に予め記憶された図６に示す変速線図に従って変速機構１０の変速されるべき変速段が増速側ギヤ段例えば第５速ギヤ段であるか否かを判定する。
切換制御手段５０は、例えば変速線図記憶手段５６に予め記憶された前記図６の破線および二点鎖線に示す切換線図（切換マップ、関係）から車速Ｖおよび出力トルクＴＯＵＴで示される車両状態に基づいて変速機構１０の切り換えるべき変速状態を判断してすなわち変速機構１０を無段変速状態とする無段制御領域内であるか或いは変速機構１０を有段変速状態とする有段制御領域内であるかを判定して、変速機構１０を前記無段変速状態と前記有段変速状態とのいずれかに選択的に切り換える。
具体的には、切換制御手段５０は有段変速制御領域内であると判定した場合は、ハイブリッド制御手段５２に対してハイブリッド制御或いは無段変速制御を不許可すなわち禁止とする信号を出力するとともに、有段変速制御手段５４に対しては、予め設定された有段変速時の変速制御を許可する。このときの有段変速制御手段５４は、変速線図記憶手段５６に予め記憶された例えば図６に示す変速線図に従って自動変速部２０の自動変速制御を実行する。例えば変速線図記憶手段５６に予め記憶された図２は、このときの変速制御において選択される油圧式摩擦係合装置すなわちＣ０、Ｃ１、Ｃ２、Ｂ０、Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３の作動の組み合わせを示している。すなわち、変速機構１０全体すなわち差動部１１および自動変速部２０が所謂有段式自動変速機として機能し、図２に示す係合表に従って変速段が達成される。
例えば、増速側ギヤ段判定手段６２により第５速ギヤ段が判定される場合には、変速機構１０全体として変速比が１．０より小さな増速側ギヤ段所謂オーバードライブギヤ段が得られるために切換制御手段５０は差動部１１が固定の変速比γ０例えば変速比γ０が０．７の副変速機として機能させられるように切換クラッチＣ０を解放させ且つ切換ブレーキＢ０を係合させる指令を油圧制御回路４２へ出力する。また、増速側ギヤ段判定手段６２により第５速ギヤ段でないと判定される場合には、変速機構１０全体として変速比が１．０以上の減速側ギヤ段が得られるために切換制御手段５０は差動部１１が固定の変速比γ０例えば変速比γ０が１の副変速機として機能させられるように切換クラッチＣ０を係合させ且つ切換ブレーキＢ０を解放させる指令を油圧制御回路４２へ出力する。このように、切換制御手段５０によって変速機構１０が有段変速状態に切り換えられるとともに、その有段変速状態における２種類の変速段のいずれかとなるように選択的に切り換えられて、差動部１１が副変速機として機能させられ、それに直列の自動変速部２０が有段変速機として機能することにより、変速機構１０全体が所謂有段式自動変速機として機能させられる。
しかし、切換制御手段５０は、変速機構１０を無段変速状態に切り換える無段変速制御領域内であると判定した場合は、変速機構１０全体として無段変速状態が得られるために差動部１１を無段変速状態として無段変速可能とするように切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０を解放させる指令を油圧制御回路４２へ出力する。同時に、ハイブリッド制御手段５２に対してハイブリッド制御を許可する信号を出力するとともに、有段変速制御手段５４には、予め設定された無段変速時の変速段に固定する信号を出力するか、或いは変速線図記憶手段５６に予め記憶された例えば図６に示す変速線図に従って自動変速部２０を自動変速することを許可する信号を出力する。この場合、有段変速制御手段５４により、図２の係合表内において切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の係合を除いた作動により自動変速が行われる。このように、切換制御手段５０により無段変速状態に切り換えられた差動部１１が無段変速機として機能し、それに直列の自動変速部２０が有段変速機として機能することにより、適切な大きさの駆動力が得られると同時に、自動変速部２０の第１速、第２速、第３速、第４速の各ギヤ段に対しその自動変速部２０に入力される回転速度すなわち伝達部材１８の回転速度が無段的に変化させられて各ギヤ段は無段的な変速比幅が得られる。したがって、その各ギヤ段の間が無段的に連続変化可能な変速比となって変速機構１０全体として無段変速状態となりトータル変速比γＴが無段階に得られるようになる。
ここで前記図６について詳述すると、図６は自動変速部２０の変速判断の基となる変速線図記憶手段５６に予め記憶された変速線図（関係）であり、車速Ｖと駆動力関連値である出力トルクＴＯＵＴとをパラメータとする二次元座標で構成された変速線図（変速マップ）の一例である。図６の実線はアップシフト線であり一点鎖線はダウンシフト線である。また、図６の破線は切換制御手段５０による有段制御領域と無段制御領域との判定のための判定車速Ｖ１および判定出力トルクＴ１を示している。つまり、図６の破線はハイブリッド車両の高速走行を判定するための予め設定された高速走行判定値である判定車速Ｖ１の連なりである高車速判定線と、ハイブリッド車両の駆動力に関連する駆動力関連値例えば自動変速部２０の出力トルクＴＯＵＴが高出力となる高出力走行を判定するための予め設定された高出力走行判定値である判定出力トルクＴ１の連なりである高出力走行判定線とを示している。さらに、図６の破線に対して二点鎖線に示すように有段制御領域と無段制御領域との判定にヒステリシスが設けられている。つまり、この図６は判定車速Ｖ１および判定出力トルクＴ１を含む、車速Ｖと出力トルクＴＯＵＴとをパラメータとして切換制御手段５０により有段制御領域と無段制御領域とのいずれであるかを領域判定するための予め記憶された切換線図（切換マップ、関係）である。なお、この切換線図を含めて変速マップとして変速線図記憶手段５６に予め記憶されてもよい。また、この切換線図は判定車速Ｖ１および判定出力トルクＴ１の少なくとも１つを含むものであってもよいし、車速Ｖおよび出力トルクＴＯＵＴの何れかをパラメータとする予め記憶された切換線であってもよい。上記変速線図や切換線図等は、マップとしてではなく実際の車速Ｖと判定車速Ｖ１とを比較する判定式、出力トルクＴＯＵＴと判定出力トルクＴ１とを比較する判定式等として記憶されてもよい。
上記駆動力関連値とは、車両の駆動力に１対１に対応するパラメータであって、駆動輪３８での駆動トルク或いは駆動力のみならず、例えば自動変速部２０の出力トルクＴＯＵＴ、エンジントルクＴＥ、車両加速度や、例えばアクセル開度或いはスロットル開度（或いは吸入空気量、空燃比、燃料噴射量）とエンジン回転速度ＮＥとに基づいて算出されるエンジントルクＴＥなどの実際値や、運転者のアクセルペダル操作量或いはスロットル開度に基づいて算出されるエンジントルクＴＥや要求駆動力等の推定値であってもよい。また、上記駆動トルクは出力トルクＴＯＵＴ等からデフ比、駆動輪３８の半径等を考慮して算出されてもよいし、例えばトルクセンサ等によって直接検出されてもよい。上記他の各トルク等も同様である。
また、例えば判定車速Ｖ１は、高速走行において変速機構１０が無段変速状態とされるとかえって燃費が悪化するのを抑制するように、その高速走行において変速機構１０が有段変速状態とされるように設定されている。また、判定トルクＴ１は、車両の高出力走行において第１電動機Ｍ１の反力トルクをエンジンの高出力域まで対応させないで第１電動機Ｍ１を小型化するために、例えば第１電動機Ｍ１からの電気エネルギの最大出力を小さくして配設可能とされた第１電動機Ｍ１の特性に応じて設定されることになる。
図７は、エンジン回転速度ＮＥとエンジントルクＴＥとをパラメータとして切換制御手段５０により有段制御領域と無段制御領域とのいずれであるかを領域判定するための境界線としてのエンジン出力線を有する例えば変速線図記憶手段５６に予め記憶された切換線図（切換マップ、関係）である。切換制御手段５０は、図６の切換線図に替えてこの図７の切換線図からエンジン回転速度ＮＥとエンジントルクＴＥとに基づいて、それらのエンジン回転速度ＮＥとエンジントルクＴＥとで表される車両状態が無段制御領域内であるか或いは有段制御領域内であるかを判定してもよい。また、この図７は図６の破線を作るための概念図でもある。言い換えれば、図６の破線は図７の関係図（マップ）に基づいて車速Ｖと出力トルクＴＯＵＴとをパラメータとする二次元座標上に置き直された切換線でもある。
図６の関係に示されるように、出力トルクＴＯＵＴが予め設定された判定出力トルクＴ１以上の高トルク領域、或いは車速Ｖが予め設定された判定車速Ｖ１以上の高車速領域が、有段制御領域として設定されているので有段変速走行がエンジン８の比較的高トルクとなる高駆動トルク時、或いは車速の比較的高車速時において実行され、無段変速走行がエンジン８の比較的低トルクとなる低駆動トルク時、或いは車速の比較的低車速時すなわちエンジン８の常用出力域において実行されるようになっている。同様に、図７の関係に示されるように、エンジントルクＴＥが予め設定された所定値ＴＥ１以上の高トルク領域、エンジン回転速度ＮＥが予め設定された所定値ＮＥ１以上の高回転領域、或いはそれらエンジントルクＴＥおよびエンジン回転速度ＮＥから算出されるエンジン出力が所定以上の高出力領域が、有段制御領域として設定されているので、有段変速走行がエンジン８の比較的高トルク、比較的高回転速度、或いは比較的高出力時において実行され、無段変速走行がエンジン８の比較的低トルク、比較的低回転速度、或いは比較的低出力時すなわちエンジン８の常用出力域において実行されるようになっている。図７における有段制御領域と無段制御領域との間の境界線は、高車速判定値の連なりである高車速判定線および高出力走行判定値の連なりである高出力走行判定線に対応している。
これによって、例えば、車両の低中速走行および低中出力走行では、変速機構１０が無段変速状態とされて車両の燃費性能が確保されるが、実際の車速Ｖが前記判定車速Ｖ１を越えるような高速走行では変速機構１０が有段の変速機として作動する有段変速状態とされ専ら機械的な動力伝達経路でエンジン８の出力が駆動輪３８へ伝達されて電気的な無段変速機として作動させる場合に発生する動力と電気エネルギとの間の変換損失が抑制されて燃費が向上させられる。また、出力トルクＴＯＵＴなどの前記駆動力関連値が判定トルクＴ１を越えるような高出力走行では変速機構１０が有段の変速機として作動する有段変速状態とされ専ら機械的な動力伝達経路でエンジン８の出力が駆動輪３８へ伝達されて電気的な無段変速機として作動させる領域が車両の低中速走行および低中出力走行となって、第１電動機Ｍ１が発生すべき電気的エネルギ換言すれば第１電動機Ｍ１が伝える電気的エネルギの最大値を小さくできて第１電動機Ｍ１或いはそれを含む車両の駆動装置が一層小型化される。また、他の考え方として、この高出力走行においては燃費に対する要求より運転者の駆動力に対する要求が重視されるので、無段変速状態より有段変速状態（定変速状態）に切り換えられるのである。これによって、ユーザは、例えば図８に示すような有段自動変速走行におけるアップシフトに伴うエンジン回転速度ＮＥの変化すなわち変速に伴うリズミカルなエンジン回転速度ＮＥの変化が楽しめる。
図９は図５に示した複数種類のシフトポジションを手動操作により切り換える操作装置４６の一例を示す図である。操作装置４６は、例えば運転席の横に配設され、複数種類のシフトポジションを選択するために操作されるシフトレバー４８を備えている。そのシフトレバー４８は、例えば図２の係合作動表に示されるようにクラッチＣ１およびクラッチＣ２のいずれの係合装置も係合されないような変速機構１０内つまり自動変速部２０内の動力伝達経路が遮断されたニュートラル状態すなわち中立状態とし且つ自動変速部２０の出力軸２２をロックするための駐車ポジション「Ｐ（パーキング）」、後進走行のための後進走行ポジション「Ｒ（リバース）」、変速機構１０内の動力伝達経路が遮断された中立状態とする中立ポジション「Ｎ（ニュートラル）」、前進自動変速走行ポジション「Ｄ（ドライブ）」、または前進手動変速走行ポジション「Ｍ（マニュアル）」へ手動操作されるように設けられている。
上記「Ｐ」乃至「Ｍ」ポジションに示す各シフトポジションは、「Ｐ」ポジションおよび「Ｎ」ポジションの各非走行ポジションは例えば図２の係合作動表に示されるようにクラッチＣ１およびクラッチＣ２のいずれもが解放されるような自動変速部２０内の動力伝達経路が遮断された車両を駆動不能とするクラッチＣ１およびクラッチＣ２による動力伝達経路の動力伝達遮断状態へ切換えを選択するための非駆動ポジションである。また、「Ｒ」ポジション、「Ｄ」ポジションおよび「Ｍ」ポジションの各走行ポジションは例えば図２の係合作動表に示されるようにクラッチＣ１およびクラッチＣ２の少なくともいずれかが係合されるような自動変速部２０内の動力伝達経路が連結された車両を駆動可能とするクラッチＣ１および／またはクラッチＣ２による動力伝達経路の動力伝達可能状態へ切換えを選択するための駆動ポジションでもある。また、「Ｄ」ポジションは最高速走行ポジションでもあり、「Ｍ」ポジションにおける例えば「４」レンジ乃至「Ｌ」レンジはエンジンブレーキ効果が得られるエンジンブレーキレンジでもある。
上記「Ｍ」ポジションは、例えば車両の前後方向において上記「Ｄ」ポジションと同じ位置において車両の幅方向に隣接して設けられており、シフトレバー４８が「Ｍ」ポジションへ操作されることにより、「Ｄ」レンジ乃至「Ｌ」レンジの何れかがシフトレバー４８の操作に応じて選択される。具体的には、この「Ｍ」ポジションには、車両の前後方向にアップシフト位置「＋」、およびダウンシフト位置「−」が設けられており、シフトレバー４８がそれ等のアップシフト位置「＋」またはダウンシフト位置「−」へ操作されると、「Ｄ」レンジ乃至「Ｌ」レンジの何れかが選択される。例えば、「Ｍ」ポジションにおいて選択される「Ｄ」レンジ乃至「Ｌ」レンジの５つの変速レンジは、変速機構１０の自動変速制御が可能なトータル変速比γＴの変化範囲における高速側（変速比が最小側）のトータル変速比γＴが異なる複数種類の変速レンジであり、また自動変速部２０の変速が可能な最高速側変速段が異なるように変速段（ギヤ段）の変速範囲を制限するものである。また、シフトレバー４８はスプリング等の付勢手段により上記アップシフト位置「＋」およびダウンシフト位置「−」から、「Ｍ」ポジションへ自動的に戻されるようになっている。また、操作装置４６にはシフトレバー４８の各シフトポジションを検出するためのシフトポジションセンサ４９が備えられており、そのシフトレバー４８のシフトポジションを表す信号ＰＳＨや「Ｍ」ポジションにおける操作回数等を電子制御装置４０へ出力する。
例えば、「Ｄ」ポジションがシフトレバー４８の操作により選択された場合には、図６に示す予め記憶された変速マップや切換マップに基づいて切換制御手段５０により変速機構１０の変速状態の自動切換制御が実行され、ハイブリッド制御手段５２により差動部１１の無段変速制御が実行され、有段変速制御手段
５４により自動変速部２０の自動変速制御が実行される。例えば、変速機構１０が有段変速状態に切り換えられる有段変速走行時には変速機構１０が例えば図２に示すような第１速ギヤ段乃至第５速ギヤ段の範囲で自動変速制御され、或いは変速機構１０が無段変速状態に切り換えられる無段変速走行時には変速機構１０が差動部１１の無段的な変速比幅と自動変速部２０の第１速ギヤ段乃至第４速ギヤ段の範囲で自動変速制御される各ギヤ段とで得られる変速機構１０の変速可能なトータル変速比γＴの変化範囲内で自動変速制御される。この「Ｄ」ポジションは変速機構１０の自動変速制御が実行される制御様式である自動変速走行モード（自動モード）を選択するシフトポジションでもある。
或いは、「Ｍ」ポジションがシフトレバー４８の操作により選択された場合には、変速レンジの最高速側変速段或いは変速比を越えないように、切換制御手段５０、ハイブリッド制御手段５２、および有段変速制御手段５４により変速機構１０の各変速レンジで変速可能なトータル変速比γＴの範囲で自動変速制御される。例えば、変速機構１０が有段変速状態に切り換えられる有段変速走行時には変速機構１０が各変速レンジで変速機構１０が変速可能なトータル変速比γＴの範囲で自動変速制御され、或いは変速機構１０が無段変速状態に切り換えられる無段変速走行時には変速機構１０が差動部１１の無段的な変速比幅と各変速レンジに応じた自動変速部２０の変速可能な変速段の範囲で自動変速制御される各ギヤ段とで得られる変速機構１０の各変速レンジで変速可能なトータル変速比γＴの範囲で自動変速制御される。この「Ｍ」ポジションは変速機構１０の手動変速制御が実行される制御様式である手動変速走行モード（手動モード）を選択するシフトポジションでもある。
図５に戻り、シフトポジション判定手段８０は、シフトポジションセンサ４９からのシフトレバー４８のシフトポジションを表す信号ＰＳＨに基づいて現在シフトレバー４８がいずれのポジションとなっているか、或いはシフトレバー４８がいずれのポジションへ操作されたかを判定する。例えば、シフトポジション判定手段８０は、上記シフトポジションを表す信号ＰＳＨに基づいてシフトレバー４８のシフトポジションが「Ｎ」ポジション或いは「Ｐ」ポジションであるか否かを判定する。また、例えばシフトポジション判定手段８０は、上記シフトポジションを表す信号ＰＳＨに基づいてシフトレバー４８のシフトポジションが「Ｎ」ポジション或いは「Ｐ」ポジションから「Ｒ」ポジション或いは「Ｄ」ポジションへ操作されたか否かを判定する。
車両状態読込手段８２は、車両に備えられた各センサから電子制御装置４０へ入力される信号に基づいて車速Ｖ、エンジン回転速度ＮＥ、および自動変速部２０の各変速段に対応する予め記憶されているギヤ比を読み込む。
本実施例の操作装置４６においては、図９から明らかなようにシフトレバー４８が「Ｐ」ポジションである場合には「Ｒ」ポジションへ操作されることで、またシフトレバー４８が「Ｎ」ポジションである場合には「Ｒ」ポジション或いは「Ｄ」ポジションへ操作されることで動力伝達経路が動力伝達遮断状態から動力伝達可能状態へ切り換えられる。
従って、車両状態読込手段８２は、シフトポジション判定手段８０によりシフトレバー４８が「Ｐ」ポジションであると判定された場合には、シフトレバー４８が「Ｒ」ポジションへ操作されることに備えて後進ギヤ比例えば図２の係合作動表に示すように後進ギヤ比「３．２０９」を読み込む。また、車両状態読込手段８２は、シフトポジション判定手段８０によりシフトレバー４８が「Ｎ」ポジションであると判定された場合には、シフトレバー４８が「Ｒ」ポジション或いは「Ｄ」ポジションへ操作されることに備えて後進ギヤ比および第１速ギヤ比例えば図２の係合作動表に示すように後進ギヤ比「３．２０９」および第１速ギヤ比「３．３５７」を読み込む。
また、車両走行中にシフトレバー４８が「Ｎ」ポジションに操作される場合も想定される。この場合には、車両状態読込手段８２は、例えば「Ｎ」ポジションから「Ｄ」ポジションへ操作されることに備えて有段変速制御手段５４により例えば変速線図記憶手段５６に予め記憶された図６変速線図から車両状態に基づいて判断された自動変速部２０の変速段に対応するギヤ比を読み込む。
伝達部材回転同期制御手段８４は、差動部１１の出力部材すなわち伝達部材１８の目標となる回転速度を算出する伝達部材目標回転算出手段８６を備え、シフトレバー４８が非駆動ポジションへ切り換えられている状態であってエンジン作動時に、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて伝達部材１８の回転速度を上記伝達部材目標回転算出手段８６により算出された伝達部材１８の目標回転速度となるように同期制御する。非駆動ポジションへ切り換えられている際のエンジン作動としては、エンジン水温が定常走行時に比較して低いためにエンジンを作動させて暖気する必要がある場合、蓄電装置６０の充電状態ＳＯＣが低下して第１電動機Ｍ１による発電が必要となった場合、エアコン等の補機のための駆動電流の不足やそれら補機をエンジン８により駆動する必要が生じた場合、或いは車両がエンジンを駆動力源として走行するエンジン走行中であった場合等が想定される。
シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ手動操作されたことに伴って第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくともいずれかの係合装置が係合されることで、エンジントルクＴＥが自動変速部２０を介して駆動輪３８へ伝達される。この時、一般にその係合装置の係合は速やかに実行されることが望まれる。反面、その係合装置の係合によって係合ショックが発生する可能性があった。そこで、上記伝達部材回転同期制御手段８４は、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ手動操作された際のシフトショックを抑制するために伝達部材１８の同期制御を実行する。
具体的には、第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度が抑制された状態で係合されるように、前記伝達部材目標回転算出手段８６は、シフトレバー４８が非駆動ポジションへ切り換えられている際には、車速Ｖおよびギヤ比例えば前記車両状態読込手段８２により読み込まれた車速Ｖとギヤ比とから一意的に決められる第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合状態での自動変速部２０の入力回転速度ＮＩＮ（＝出力軸回転速度ＮＯＵＴ×ギヤ比γ）すなわち伝達部材１８の回転速度を算出してその伝達部材１８の目標回転速度とする。例えば、車両停止状態となる車速Ｖが零の場合には伝達部材１８の目標回転速度は零とされ、車両の前進走行中にシフトレバー４８が「Ｎ」ポジションへ操作された場合には伝達部材１８の目標回転速度は車速Ｖと前進走行用変速段のギヤ比例えば第１速ギヤ比とから算出される。
次に、伝達部材回転同期制御手段８４は、切換制御手段５０に切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０のいずれも係合させず動力分配機構１６を差動状態に維持するか或いは差動状態へ切り換えると共に、差動部１１の電気的な無段変速により第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて第２電動機回転速度ＮＭ２を上記伝達部材１８の目標回転速度に向かって同期制御するようにハイブリッド制御手段５２に指令を出力する。このとき、伝達部材回転同期制御手段８４は、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いてエンジン回転速度ＮＥを例えば前記車両状態読込手段８２により読み込まれたエンジン回転速度ＮＥとなるように略一定に維持するようにしてもよい。そして、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際の第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合作動期間では、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度は抑制された状態であるので、第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して伝達部材回転同期制御手段８４は有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧を漸増させるのではなくファーストアプライさせても、係合ショックは生じないか或いは小さくされる。
また、伝達部材回転同期制御手段８４は、伝達部材１８の回転速度を目標回転速度となるように同期制御できないときには係合ショックを抑制するために、有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増させる。上記目標回転速度となるように同期制御できない場合とは、例えばシフトショックを抑制するために予め実験等により求められた同期回転速度として許容される回転速度に所定時間内に達していないと伝達部材回転同期制御手段８４より判断された場合等である。
また、伝達部材回転同期制御手段８４は、エンジンを停止させて電動機のみ例えば第２電動機Ｍ２のみを駆動力源とするモータ走行時にはエンジントルクＴＥが出力されない為、上述した伝達部材１８の回転速度の同期制御を実行しない。
また、伝達部材回転同期制御手段８４は、非駆動ポジションにおける伝達部材１８の回転速度の制御の自由度を確保するために、差動部１１の電気的な無段変速により第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて伝達部材１８の回転速度を任意に制御する回転制御手段として機能するものでもあり、上述した伝達部材１８の回転速度の同期制御はその回転制御手段としての機能の一態様である。
図１０は、電子制御装置４０の制御作動の要部すなわちシフトレバー４８が非駆動ポジションにあるときにエンジン８が作動している場合においてシフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際のシフトショックを抑制するための伝達部材１８の回転速度の同期制御作動を説明するフローチャートであり、例えば数ｍｓｅｃ乃至数十ｍｓｅｃ程度の極めて短いサイクルタイムで繰り返し実行されるものである。
先ず、シフトポジション判定手段８０に対応するステップ（以下、ステップを省略する）ＳＡ１において、シフトポジションセンサ４９からのシフトレバー４８のシフトポジションを表す信号ＰＳＨに基づいてシフトレバー４８のシフトポジションが動力伝達経路を動力伝達遮断状態とする非駆動ポジションである「Ｎ」ポジション或いは「Ｐ」ポジションであるか否かが判定される。このＳＡ１の判断が否定される場合はＳＡ７において、現在実行されている制御装置４０の各種制御手段による制御作動が実行されるか或いはそのまま本ルーチンが終了させられる。
上記ＳＡ１の判断が肯定される場合は車両状態読込手段８２に対応するＳＡ２、ＳＡ３、およびＳＡ４において、車両に備えられた各センサから電子制御装置４０へ入力される信号に基づいて車速Ｖ、エンジン回転速度ＮＥ、および自動変速部２０の各変速段に対応する予め記憶されているギヤ比が読み込まれる。上記ギヤ比は、前記ＳＡ１にて「Ｐ」ポジションであると判定された場合には、シフトレバー４８が「Ｒ」ポジションへ操作されることに備えて後進ギヤ比例えば図２の係合作動表に示すように後進ギヤ比「３．２０９」が読み込まれる。或いは、ＳＡ１にてシフトレバー４８が「Ｎ」ポジションであると判定された場合には、シフトレバー４８が「Ｒ」ポジション或いは「Ｄ」ポジションへ操作されることに備えて後進ギヤ比および第１速ギヤ比例えば図２の係合作動表に示すように後進ギヤ比「３．２０９」および第１速ギヤ比「３．３５７」が読み込まれる。或いは、車両走行中にＳＡ１にてシフトレバー４８が「Ｎ」ポジションであると判定された場合には、例えば「Ｎ」ポジションから「Ｄ」ポジションへ操作されることに備えて有段変速制御手段５４により例えば変速線図記憶手段５６に予め記憶された図６変速線図から車両状態に基づいて判断された自動変速部２０の変速段に対応するギヤ比が読み込まれる。
続く、伝達部材回転同期制御手段８４（伝達部材目標回転算出手段８６）に対応するＳＡ５において、前記ＳＡ２およびＳＡ３にて読み込まれた車速Ｖとギヤ比とから一意的に決められる自動変速部２０の入力回転速度ＮＩＮすなわち伝達部材１８の回転速度が算出され、その伝達部材１８の目標回転速度とされる。そして、伝達部材回転同期制御手段８４に対応するＳＡ６において、切換制御手段５０に動力分配機構１６を差動状態に維持させるか或いは差動状態へ切り換えさせる。そして、差動部１１の電気的な無段変速により第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いてエンジン回転速度ＮＥをＳＡ４にて読み込まれたエンジン回転速度ＮＥとなるように略一定に維持すると共に、第２電動機回転速度ＮＭ２をＳＡ５にて算出された伝達部材１８の目標回転速度に向かって同期制御するようにハイブリッド制御手段５２に指令が出力される。その後、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際の第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して、上記同期制御完了後に有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせる。或いは、伝達部材１８の回転速度を目標回転速度となるように同期制御できないときには係合ショックを抑制するために、有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増させる。また、エンジン８が停止している場合にも上記同期制御を実行せずに第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧を漸増させる。
図１１および図１２は、図１０のフローチャートに示す制御作動を説明するタイムチャートであり、車速Ｖがある程度出ている状態においてシフトレバー４８が「Ｎ」ポジションから「Ｄ」ポジションへ操作される際すなわちＮ→Ｄシフトの際の制御作動を示している。図１１は第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いた伝達部材１８の前記同期制御が実施され第１クラッチＣ１の油圧がファーストアプライされた場合の制御作動を示している。また、図１２はその同期制御が実施されないか、或いは同期制御が間に合わなかった為に第１クラッチＣ１の油圧が漸増された場合の制御作動を示している。
図１１において、ｔ１時点にてＮ→Ｄシフトが実行されると、エンジン回転速度ＮＥを略一定に維持すると共に、図１０のフローチャートのＳＡ１乃至ＳＡ４に示す制御作動に相当するｔ１時点以前の「Ｎ」ポジションに切り換えられている際に算出された伝達部材１８の目標回転速度すなわち第２電動機Ｍ２の目標回転速度となるように、第１電動機回転速度ＮＭ１が引き下げられつつ第２電動機回転速度ＮＭ２が上記目標回転速度に向かって引き上げられる（ｔ１時点乃至ｔ２時点）。そして同期制御終了後に第１クラッチＣ１の油圧がファーストアプライされる（ｔ２時点乃至ｔ３時点）。なお、図１１においてはＮ→Ｄシフト後のｔ１時点乃至ｔ２時点で同期制御が実行されたが、ｔ１時点以前の「Ｎ」ポジションにて同期制御が実行されてもよい。このようにすれば自動変速部２０を一層速やかに動力伝達可能状態とさせられ得る。
図１２において、ｔ１時点にてＮ→Ｄシフトが実行されると、第１クラッチＣ１の油圧が図１１の実施例に示したファーストアプライされるのではなく漸増される（ｔ１時点乃至ｔ４時点）。この第１クラッチの係合過渡中には、第２電動機回転速度ＮＭ２は車速Ｖと自動変速部２０のギヤ比とから一意的に決まる回転速度に向かって変化させられるので、エンジン回転速度を略一定に維持するように第１電動機回転速度ＮＭ１が引き上げられる。
上述のように、本実施例によれば、差動部１１を電気的な無段変速作動可能とする動力分配機構１６を備える変速機構１０において、動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくともいずれかの係合装置による動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジション（「Ｄ」、「Ｒ」ポジション）とその係合装置による動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジション（「Ｐ」、「Ｎ」ポジション）とに手動操作により切り換える操作装置４６が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、伝達部材回転同期制御手段８４により第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて差動部１１の出力部材である伝達部材１８の回転速度が車速Ｖに対応した回転速度に同期制御されるので、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために上記係合装置が係合されても例えば係合装置の油圧がファーストアプライされてもシフトショックが抑制される。また、その係合装置の相対回転が抑制された状態で係合されるので、その係合装置の耐久性が向上する。
また、本実施例によれば、伝達部材回転同期制御手段８４は、伝達部材１８の回転速度を自動変速部２０の変速比（ギヤ比）を考慮して車速Ｖに対応した回転速度となるように同期制御するので、伝達部材１８の回転速度が車速Ｖと自動変速部２０のギヤ比とに基づいて一意的に決められる自動変速部２０の入力回転速度とされ、この同期状態において動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくともいずれかの係合装置の油圧がファーストアプライされてもシフトショックが抑制される。
また、本実施例によれば、伝達部材回転同期制御手段８４は、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に伝達部材１８の回転速度を車速Ｖに対応した回転速度となるように同期制御できないときには動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくともいずれかの係合装置の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増するように制御するので、その係合装置の油圧がファーストアプライされることに比較して円滑にトルクが伝達されてシフトショックが抑制される。
また、本実施例によれば、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２は自動変速部２０の変速段を成立させるために用いられるものであり、操作装置４６が非駆動ポジションへ切り換えられている際には、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２が解放されることにより自動変速部２０が動力伝達遮断状態とされるので、操作装置４６の非駆動ポジション時に動力伝達経路を簡単に動力伝達遮断状態とすることができる。
また、本実施例によれば、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０を備えることで差動部１１を電気的な無段変速機として作動可能とする差動状態とそれを作動不能とする非差動状態とに選択的に切り換えられるように構成された動力分配機構１６を備える変速機構１０において、操作装置４６が非駆動ポジションへ切り換えられている際には、動力分配機構１６が差動状態とされるので、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いてシフトショックを抑制するための同期制御が速やかに実行され得る。
次に、本発明の他の実施例を説明する。なお、以下の説明において前述の実施例と共通する部分には同一の符号を付して説明を省略する。
本実施例も前述の実施例と同様にシフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ手動操作された際のシフトショックを抑制するために伝達部材１８の回転速度を制御するものである。前述の実施例は伝達部材１８の回転速度同期制御を実行して第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度を抑制するものであったが、本実施例は第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度を抑制するように伝達部材１８の回転速度を所定伝達部材回転速度以下に維持したり、差動部１１を中立状態に制御するものである。
図１３は、電子制御装置４０による制御機能の要部を説明する機能ブロック線図であり、図５の機能ブロック線図に相当する図である。この図１３は図５の伝達部材回転同期制御手段８４に替えて伝達部材回転制御手段８８が備えられ、さらに差動部中立制御手段９０、所定エンジン回転速度判定手段９２、およびトルクダウン制御手段９４備えていることを除けばその他は同じである。
上記所定エンジン回転速度判定手段９２は、シフトレバー４８が非駆動ポジションへ切り換えられている際にエンジン回転速度ＮＥ例えば前記車両状態読込手段８２により読み込まれたエンジン回転速度ＮＥが所定エンジン回転速度ＮＥ１より高いか否かを判定する。この所定エンジン回転速度ＮＥ１は予め実験等によりシフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際のシフトショックを抑制するために前記伝達部材回転制御手段８８を用いる必要があることを判定するエンジン回転速度ＮＥとして求められて記憶されている値である。よって、本実施例では、伝達部材回転制御手段８８は、エンジン回転速度ＮＥが所定エンジン回転速度ＮＥ１以上の時に実行される。
前記伝達部材回転制御手段８８は、操作装置４６の非駆動ポジションにおいてエンジン回転速度ＮＥが所定エンジン回転速度ＮＥ１以上の時には、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて伝達部材１８の回転速度を所定伝達部材回転速度以下となるように制御する。シフトレバー４８の非駆動ポジションにおいてエンジン回転速度ＮＥが高いと相対的に伝達部材１８の回転速度が高くなりシフトレバー４８が駆動ポジションに操作された際の自動変速部２０への入力回転速度が相対的に高くなりシフトショックも相対的に大きくなる。また、このとき動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるための係合装置の相対回転速度が大きいと係合時に係合ショックが大きくなるのはもちろんのこと耐久性が低下する可能性があった。上記所定伝達部材回転速度は予め実験等によりシフトレバー４８の非駆動ポジションから駆動ポジションに操作された際のシフトショックが抑制され第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の耐久性が低下しないように求められて記憶されている値である。
具体的には、伝達部材回転制御手段８８は、第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して、シフトレバー４８が非駆動ポジションへ切り換えられている際には、切換制御手段５０に切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０のいずれも係合させず動力分配機構１６を差動状態に維持するか或いは差動状態へ切り換えると共に、エンジン回転速度ＮＥが所定エンジン回転速度ＮＥ１以上の時には、差動部１１の電気的な無段変速により第１電動機回転速度ＮＭ１を引き上げつつ第２電動機回転速度ＮＭ２を引き下げて伝達部材１８の回転速度を所定伝達部材回転速度以下となるように第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２を用いて制御するようにハイブリッド制御手段５２に指令を出力する。
そして、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際の第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合制御中では、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度が略零とされるような状態であれば、第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して伝達部材回転制御手段８８は有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせても、係合ショックは生じないか或いは小さくされる。或いは、伝達部材回転制御手段８４は、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度が略零とされるような状態でなければ、係合ショックを抑制するために有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増させる。
前記差動部中立制御手段９０は、シフトレバー４８が非駆動ポジションへ切り換えられている際には、差動部１１を中立状態となるように制御する。具体的には、差動部中立制御手段９０は、シフトレバー４８が非駆動ポジションへ切り換えられている際には、切換制御手段５０に切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０のいずれも係合させず動力分配機構１６を差動状態に維持するか或いは差動状態へ切り換えると共に、第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２を空転させることで差動部１１を中立状態とするようにハイブリッド制御手段５２に指令を出力する。つまり、差動部中立制御手段９０は、差動部１１を無段変速状態とし第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２による反力トルクも発生させないことで差動部１１をトルクの伝達が不能な状態として、差動部１１をその差動部１１内の動力伝達経路が遮断された中立状態と同等の状態とする。
そして、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際の第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合制御中では、差動部１１を介してエンジントルクＴＥが伝達されない状態であるので、第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して差動部中立制御手段９０は有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をたとえファーストアプライさせても、係合ショックは生じないか或いは小さくされる。或いは、差動部中立制御手段９０は有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増させてもよい。
トルクダウン制御手段９４は、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ手動操作された際のシフトショックを抑制するために自動変速部２０への入力トルクＴＩＮを低減する。シフトレバー４８が駆動ポジションへ手動操作された際の動力伝達経路を動力伝達可能状態とするための係合装置の係合時にはその係合装置の相対回転速度が大きいほどシフトショックは大きくなる。従って、トルクダウン制御手段９４はその係合装置の相対回転速度に基づいて上記入力トルクＴＩＮを低減する。例えば、図１４は第１クラッチＣ１或いは第２クラッチＣ２の相対回転速度と上記入力トルクＴＩＮの低減量との関係を示したものである。図１４からもわかるようにトルクダウン制御手段９４は第１クラッチＣ１或いは第２クラッチＣ２の相対回転速度が大きくなるほど上記入力トルクＴＩＮの低減量を増やすように上記入力トルクＴＩＮを低減する。
トルクダウン制御手段９４は、上記入力トルクＴＩＮの低減制御をエンジントルクＴＥを低減することで実行する。トルクダウン制御手段９４は、例えば電子スロットル弁６４の開度を絞ったり、燃料噴射装置６６による燃料供給量を減少させたり、点火装置６８によるエンジン８の点火時期を遅角させたりして、エンジントルクＴＥを低下させるエンジントルクダウン制御により入力トルクＴＩＮを低減する。
また、シフトレバー４８が駆動ポジションへ手動操作された際の第１クラッチＣ１或いは第２クラッチＣ２の係合過渡過程では伝達部材１８の回転速度の減少に伴って、自動変速部２０の入力トルクＴＩＮのトルク増加分としてイナーシャトルクが発生する。そこで、トルクダウン制御手段９４は、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて伝達部材１８の回転速度低下に伴って発生するイナーシャトルクを抑制するかそのイナーシャトルクを相殺するようなトルクを発生させる。言い換えれば、トルクダウン制御手段９４は、上記入力トルクＴＩＮの低減制御を電動機により上記イナーシャトルクの発生を抑制するか或いはイナーシャトルクを相殺するようなトルクを発生させることで実行する。
トルクダウン制御手段９４は、例えば第２電動機回転速度ＮＭ２を第１クラッチＣ１或いは第２クラッチＣ２の係合完了後の伝達部材１８の回転速度に向かって強制的に同期制御するようにハイブリッド制御手段５２に指令を出力して、上記イナーシャトルクの発生を抑制する電動機トルクダウン制御により入力トルクＴＩＮを低減する。或いは、トルクダウン制御手段９４は、例えば第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２により一時的に逆駆動トルクや蓄電装置６０に充電が行われる回生制動トルクを発生させるようにハイブリッド制御手段５２に指令を出力して、イナーシャトルクを相殺するようなトルクを発生させる電動機トルクダウン制御により入力トルクＴＩＮを低減する。
トルクダウン制御手段９４は、上記エンジントルクダウン制御と上記電動機トルクダウン制御とを、単独に或いは同時に実行することにより自動変速部２０への入力トルクＴＩＮを低減する。
図１５は、電子制御装置４０の制御作動の要部すなわちシフトレバー４８が非駆動ポジションにあるときのエンジン作動時においてシフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際のシフトショックを抑制するための制御作動を説明するフローチャートであり、例えば数ｍｓｅｃ乃至数十ｍｓｅｃ程度の極めて短いサイクルタイムで繰り返し実行されるものである。また、図１６は図１５のフローチャートに示す制御作動を説明するタイムチャートであり、エンジン回転速度ＮＥが所定エンジン回転速度ＮＥ１より高くなったときのＮ→Ｄシフトの際に第１クラッチの油圧が漸増された場合の制御作動を示している。
先ず、シフトポジション判定手段８０に対応するステップ（以下、ステップを省略する）ＳＢ１において、シフトポジションセンサ４９からのシフトレバー４８のシフトポジションを表す信号ＰＳＨに基づいてシフトレバー４８のシフトポジションが動力伝達経路を動力伝達遮断状態とする非駆動ポジションである「Ｎ」ポジション或いは「Ｐ」ポジションであるか否かが判定される。このＳＢ１の判断が否定される場合はＳＢ６において、現在実行されている制御装置４０の各種制御手段による制御作動が実行されるか或いはそのまま本ルーチンが終了させられる。
上記ＳＢ１の判断が肯定される場合は車両状態読込手段８２に対応するＳＢ２において、電子制御装置４０へ入力される信号に基づいてエンジン回転速度ＮＥが読み込まれる。続く、所定エンジン回転速度判定手段９２に対応するＳＢ３において、上記ＳＢ２にて読み込まれたエンジン回転速度ＮＥが所定エンジン回転速度ＮＥ１より高いか否かが判定される。
上記ＳＢ３の判断が肯定される場合は伝達部材回転制御手段８８に対応するＳＢ４において、切換制御手段５０に動力分配機構１６を差動状態に維持させるか或いは差動状態へ切り換えさせる。そして、差動部１１の電気的な無段変速により第１電動機回転速度ＮＭ１を引き上げつつ第２電動機回転速度ＮＭ２を引き下げて伝達部材１８の回転速度を所定伝達部材回転速度以下となるように第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２を用いて制御するようにハイブリッド制御手段５２に指令が出力される（図１６のｔ１時点乃至ｔ３時点）。その後、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際の第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度が略零とされるような状態であれば、有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせる。或いは、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の相対回転速度が略零とされるような状態でなければ、係合ショックを抑制するために有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増させる。また、エンジン８が停止している場合にも第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧を漸増させる（図１６のｔ３時点乃至ｔ５時点）。
上記第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ手動操作された際のシフトショックを一層抑制するために自動変速部２０への入力トルクＴＩＮが低減されてもよい。例えば、エンジントルクＴＥを低下させるエンジントルクダウン制御により入力トルクＴＩＮが低減されたり、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて伝達部材１８の回転速度低下に伴って発生するイナーシャトルクを抑制するか或いはそのイナーシャトルクを相殺するようなトルクを発生させる電動機トルクダウン制御により入力トルクＴＩＮが低減される（図１６のｔ３時点乃至ｔ４時点）。
前記ＳＢ３の判断が否定される場合は差動部中立制御手段９０に対応するＳＢ５において、切換制御手段５０に動力分配機構１６を差動状態に維持するか或いは差動状態へ切り換えさせる。そして、第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２を空転させることで差動部１１をトルクの伝達が不能な状態すなわち差動部１１内の動力伝達経路が遮断された中立状態と同等の状態とするようにハイブリッド制御手段５２に指令が出力される。その後、シフトレバー４８が非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際の第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合に際して、有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせる。或いは、有段変速制御手段５４に第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増させてもよい。
上述のように、本実施例によれば、差動部１１を電気的な無段変速作動可能とする動力分配機構１６を備える変速機構１０において、動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくともいずれかの係合装置による動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジション（「Ｄ」、「Ｒ」ポジション）とその係合装置による動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジション（「Ｐ」、「Ｎ」ポジション）とに手動操作により切り換える操作装置４６が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、エンジン回転速度ＮＥが所定エンジン回転速度ＮＥ１以上の時には、伝達部材回転制御手段８８により第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて差動部１１の出力部材である伝達部材１８の回転速度が所定伝達部材回転速度以下となるように制御されるので、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために上記係合装置が係合されてもシフトショックが抑制される。また、その係合装置の相対回転が抑制された状態で係合されるので、その係合装置の耐久性が向上する。
また、本実施例によれば、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際には、伝達部材回転制御手段８８は、動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくともいずれかの係合装置の油圧をファーストアプライさせるのではなく漸増するように制御するので、その係合装置がファーストアプライされることに比較して円滑にトルクが伝達されてシフトショックが抑制される。
また、本実施例によれば、トルクダウン制御手段９４は、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に、エンジントルクＴＥを低減するので、第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合時に伝達されるトルクが低減されてシフトショックが抑制される。
また、本実施例によれば、トルクダウン制御手段９４は、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いて伝達部材１８の回転速度低下に伴って発生するイナーシャトルクを抑制するか或いはそのイナーシャトルクを相殺するようなトルクを発生させるので、第１クラッチＣ１および／または第２クラッチＣ２の係合時に伝達されるトルクが低減されてシフトショックが抑制される。
また、本実施例によれば、差動部１１を電気的な無段変速作動可能とする動力分配機構１６を備える変速機構１０において、動力伝達経路を動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の少なくともいずれかの係合装置による動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジション（「Ｄ」、「Ｒ」ポジション）とその係合装置による動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジション（「Ｐ」、「Ｎ」ポジション）とに手動操作により切り換える操作装置４６が非駆動ポジションへ切り換えられている際に、差動部中立制御手段９０により差動部１１が中立状態となるように制御されるので、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に差動部１１を介してエンジントルクＴＥが伝達されない状態であり、動力伝達経路を動力伝達可能状態に切り換えるために上記係合装置が係合されても例えば係合装置の油圧がファーストアプライされてもシフトショックが抑制される。
また、本実施例によれば、差動部中立制御手段９０は、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を空転させることで差動部１１を中立状態と同等の状態となるように制御するので、第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を制御する為のエネルギー損失が抑制できる。
また、本実施例によれば、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０を備えることで差動部１１を電気的な無段変速機として作動可能とする差動状態とそれを作動不能とする非差動状態とに選択的に切り換えられるように構成された動力分配機構１６を備える変速機構１０において、操作装置４６が非駆動ポジションへ切り換えられている際には、動力分配機構１６が差動状態とされるので、操作装置４６が非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いてシフトショックを抑制するための制御が速やかに実行され得る。また、トルクダウン制御手段９４による第１電動機Ｍ１および／または第２電動機Ｍ２を用いた電動機トルクダウン制御が必要に応じて実行され得る。
図１７は本発明の他の実施例における変速機構７０の構成を説明する骨子図、図１８はその変速機構７０の変速段と油圧式摩擦係合装置の係合の組み合わせとの関係を示す係合表、図１９はその変速機構７０の変速作動を説明する共線図である。
変速機構７０は、前述の実施例と同様に第１電動機Ｍ１、動力分配機構１６、および第２電動機Ｍ２を備えている差動部１１と、その差動部１１と出力軸２２との間で伝達部材１８を介して直列に連結されている前進３段の自動変速部７２とを備えている。動力分配機構１６は、例えば「０．４１８」程度の所定のギヤ比ρ１を有するシングルピニオン型の第１遊星歯車装置２４と切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０とを有している。自動変速部７２は、例えば「０．５３２」程度の所定のギヤ比ρ２を有するシングルピニオン型の第２遊星歯車装置２６と例えば「０．４１８」程度の所定のギヤ比ρ３を有するシングルピニオン型の第３遊星歯車装置２８とを備えている。第２遊星歯車装置２６の第２サンギヤＳ２と第３遊星歯車装置２８の第３サンギヤＳ３とが一体的に連結されて第２クラッチＣ２を介して伝達部材１８に選択的に連結されるとともに第１ブレーキＢ１を介してケース１２に選択的に連結され、第２遊星歯車装置２６の第２キャリヤＣＡ２と第３遊星歯車装置２８の第３リングギヤＲ３とが一体的に連結されて出力軸２２に連結され、第２リングギヤＲ２は第１クラッチＣ１を介して伝達部材１８に選択的に連結され、第３キャリヤＣＡ３は第２ブレーキＢ２を介してケース１２に選択的に連結されている。
以上のように構成された変速機構７０では、例えば、図１８の係合作動表に示されるように、前記切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、切換ブレーキＢ０、第１ブレーキＢ１、および第２ブレーキＢ２が選択的に係合作動させられることにより、第１速ギヤ段（第１変速段）乃至第４速ギヤ段（第４変速段）のいずれか或いは後進ギヤ段（後進変速段）或いはニュートラルが選択的に成立させられ、略等比的に変化する変速比γ（＝入力軸回転速度ＮＩＮ／出力軸回転速度ＮＯＵＴ）が各ギヤ段毎に得られるようになっている。特に、本実施例では動力分配機構１６に切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０が備えられており、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れかが係合作動させられることによって、差動部１１は前述した無段変速機として作動する無段変速状態に加え、変速比が一定の変速機として作動する定変速状態を構成することが可能とされている。したがって、変速機構７０では、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れかを係合作動させることで定変速状態とされた差動部１１と自動変速部７２とで有段変速機として作動する有段変速状態が構成され、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れも係合作動させないことで無段変速状態とされた差動部１１と自動変速部７２とで電気的な無段変速機として作動する無段変速状態が構成される。言い換えれば、変速機構７０は、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れかを係合作動させることで有段変速状態に切り換えられ、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０の何れも係合作動させないことで無段変速状態に切り換えられる。
例えば、変速機構７０が有段変速機として機能する場合には、図１８に示すように、切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１および第２ブレーキＢ２の係合により、変速比γ１が最大値例えば「２．８０４」程度である第１速ギヤ段が成立させられ、切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１および第１ブレーキＢ１の係合により、変速比γ２が第１速ギヤ段よりも小さい値例えば「１．５３１」程度である第２速ギヤ段が成立させられ、切換クラッチＣ０、第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２の係合により、変速比γ３が第２速ギヤ段よりも小さい値例えば「１．０００」程度である第３速ギヤ段が成立させられ、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、および切換ブレーキＢ０の係合により、変速比γ４が第３速ギヤ段よりも小さい値例えば「０．７０５」程度である第４速ギヤ段が成立させられる。また、第２クラッチＣ２および第２ブレーキＢ２の係合により、変速比γＲが第１速ギヤ段と第２速ギヤ段との間の値例えば「２．３９３」程度である後進ギヤ段が成立させられる。なお、ニュートラル「Ｎ」状態とする場合には、例えば切換クラッチＣ０のみが係合される。
しかし、変速機構７０が無段変速機として機能する場合には、図１８に示される係合表の切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０が共に解放される。これにより、差動部１１が無段変速機として機能し、それに直列の自動変速部７２が有段変速機として機能することにより、自動変速部７２の第１速、第２速、第３速の各ギヤ段に対しその自動変速部７２に入力される回転速度すなわち伝達部材１８の回転速度が無段的に変化させられて各ギヤ段は無段的な変速比幅が得られる。したがって、その各ギヤ段の間が無段的に連続変化可能な変速比となって変速機構７０全体としてのトータル変速比γＴが無段階に得られるようになる。
図１９は、無段変速部或いは第１変速部として機能する差動部１１と有段変速部或いは第２変速部として機能する自動変速部７２から構成される変速機構７０において、ギヤ段毎に連結状態が異なる各回転要素の回転速度の相対関係を直線上で表すことができる共線図を示している。切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０が解放される場合、および切換クラッチＣ０または切換ブレーキＢ０が係合させられる場合の動力分配機構１６の各要素の回転速度は前述の場合と同様である。
図１９における自動変速機７２の４本の縦線Ｙ４、Ｙ５、Ｙ６、Ｙ７は、左から順に、第４回転要素（第４要素）ＲＥ４に対応し且つ相互に連結された第２サンギヤＳ２および第３サンギヤＳ３を、第５回転要素（第５要素）ＲＥ５に対応する第３キャリヤＣＡ３を、第６回転要素（第６要素）ＲＥ６に対応し且つ相互に連結された第２キャリヤＣＡ２および第３リングギヤＲ３を、第７回転要素（第７要素）ＲＥ７に対応する第２リングギヤＲ２をそれぞれ表している。また、自動変速機７２において第４回転要素ＲＥ４は第２クラッチＣ２を介して伝達部材１８に選択的に連結されるとともに第１ブレーキＢ１を介してケース１２に選択的に連結され、第５回転要素ＲＥ５は第２ブレーキＢ２を介してケース１２に選択的に連結され、第６回転要素ＲＥ６は自動変速機７２の出力軸２２に連結され、第７回転要素ＲＥ７は第１クラッチＣ１を介して伝達部材１８に選択的に連結されている。
自動変速部７２では、図１９に示すように、第１クラッチＣ１と第２ブレーキＢ２とが係合させられることにより、第７回転要素ＲＥ７（Ｒ２）の回転速度を示す縦線Ｙ７と横線Ｘ２との交点と第５回転要素ＲＥ５（ＣＡ３）の回転速度を示す縦線Ｙ５と横線Ｘ１との交点とを通る斜めの直線Ｌ１と、出力軸２２と連結された第６回転要素ＲＥ６（ＣＡ２，Ｒ３）の回転速度を示す縦線Ｙ６との交点で第１速の出力軸２２の回転速度が示される。同様に、第１クラッチＣ１と第１ブレーキＢ１とが係合させられることにより決まる斜めの直線Ｌ２と出力軸２２と連結された第６回転要素ＲＥ６の回転速度を示す縦線Ｙ６との交点で第２速の出力軸２２の回転速度が示され、第１クラッチＣ１と第２クラッチＣ２とが係合させられることにより決まる水平な直線Ｌ３と出力軸２２と連結された第６回転要素ＲＥ６の回転速度を示す縦線Ｙ６との交点で第３速の出力軸２２の回転速度が示される。上記第１速乃至第３速では、切換クラッチＣ０が係合させられている結果、エンジン回転速度ＮＥと同じ回転速度で第７回転要素ＲＥ７に差動部１１からの動力が入力される。しかし、切換クラッチＣ０に替えて切換ブレーキＢ０が係合させられると、差動部１１からの動力がエンジン回転速度ＮＥよりも高い回転速度で入力されることから、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、および切換ブレーキＢ０が係合させられることにより決まる水平な直線Ｌ４と出力軸２２と連結された第６回転要素ＲＥ６の回転速度を示す縦線Ｙ６との交点で第４速の出力軸２２の回転速度が示される。
本実施例の変速機構７０においても、無段変速部或いは第１変速部として機能する差動部１１と、有段変速部或いは第２変速部として機能する自動変速部７２とから構成されるので、前述の実施例と同様の効果が得られる。
図２０は、手動操作によって動力分配機構１６の差動状態と非差動状態すなわち変速機構１０の無段変速状態と有段変速状態との切換えを選択するための変速状態手動選択装置としてのシーソー型スイッチ４４（以下、スイッチ４４と表す）の一例でありユーザにより手動操作可能に車両に備えられている。このスイッチ４４は、ユーザが所望する変速状態での車両走行を択一的に選択可能とするものであり、無段変速走行に対応するスイッチ４４の無段と表示された位置（部分）或いは有段変速走行に対応する有段と表示された位置（部分）をユーザにより押されることで、それぞれ無段変速走行すなわち変速機構１０を電気的な無段変速機として作動可能な無段変速状態とするか、或いは有段変速走行すなわち変速機構１０を有段変速機として作動可能な有段変速状態とするかが選択可能とされる。前述の実施例では、例えば図６の関係図から車両状態の変化に基づく変速機構１０の変速状態の自動切換制御作動を説明したが、その自動切換制御作動に替えて或いは加えて例えばスイッチ４４が手動操作されたことにより変速機構１０の変速状態が手動切換制御されてもよい。つまり、切換制御手段５０は、スイッチ４４の無段変速状態とするか或いは有段変速状態とするかの選択操作に従って優先的に変速機構１０を無段変速状態と有段変速状態とに切り換える。例えば、ユーザは無段変速機のフィーリングや燃費改善効果が得られる走行を所望すれば変速機構１０が無段変速状態とされるように手動操作により選択すればよいし、また自動変速部２０の変速に伴うエンジン回転速度の変化によるフィーリング向上を所望すれば変速機構１０が有段変速状態とされるように手動操作により選択すればよい。また、スイッチ４４に無段変速走行或いは有段変速走行の何れも選択されない状態である中立位置が設けられる場合には、スイッチ４４がその中立位置の状態であるときすなわちユーザによって所望する変速状態が選択されていないときや所望する変速状態が自動切換のときには、変速機構１０の変速状態の自動切換制御作動が実行されればよい。
以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
例えば、前述の実施例の変速機構１０、７０は、差動部１１が無段変速状態と定変速状態とに切り換えられることで電気的な無段変速機として機能する無段変速状態と有段変速機として機能する有段変速状態とに切り換え可能に構成されていたが、有段変速状態に切換可能に構成されない変速機構すなわち差動部１１が切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０を備えず電気的な無段変速機としての機能のみを有する差動部１１であっても本実施例は適用され得る。
また、前述の実施例の伝達部材回転同期制御手段８４は、伝達部材１８の回転速度を車速Ｖに対応した回転速度に同期制御するものであったが、車速Ｖが零のみの同期制御すなわち車速Ｖに対応することなく伝達部材１８の回転速度を零に向かって同期制御するものであってもよい。
また、前述の実施例の変速機構１０、７０は、差動部１１（動力分配機構１６）が差動状態と非差動状態とに切り換えられることで電気的な無段変速機として機能する無段変速状態と有段変速機として機能する有段変速状態とに切り換え可能に構成されていたが、無段変速状態と有段変速状態との切換えは差動部１１の差動状態と非差動状態との切換えにおける一態様であり、例えば差動部１１が差動状態であっても差動部１１の変速比を連続的ではなく段階的に変化させて有段変速機として機能させられてもよい。言い換えれば、変速機構１０、７０（差動部１１）の差動状態／非差動状態と、無段変速状態／有段変速状態とは必ずしも一対一の関係にある訳ではないので、変速機構１０、７０は必ずしも無段変速状態と有段変速状態とに切換可能に構成される必要はなく、変速機構１０、７０（差動部１１、動力分配機構１６）が差動状態と非差動状態とに切換え可能に構成されれば本発明は適用され得る。
また、前述の実施例では、動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置として自動変速部２０、７２の一部を構成する第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２が用いられ、その第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２は自動変速部２０、７２と差動部１１との間に配設されていたが、必ずしも第１クラッチＣ１および第２クラッチＣ２である必要はなく動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに動力伝達経路を選択的に切り換えられれる係合装置が少なくとも１つ備えられておればよい。例えばその係合装置は出力軸２２に連結されていてもよいし自動変速部２０、７２内の回転部材に連結されていてもよい。また、上記係合装置は自動変速部２０、７２の一部を構成する必要もなく自動変速部２０、７２とは別に備えられてもよい。
また、前述の実施例の動力分配機構１６では、第１キャリヤＣＡ１がエンジン８に連結され、第１サンギヤＳ１が第１電動機Ｍ１に連結され、第１リングギヤＲ１が伝達部材１８に連結されていたが、それらの連結関係は、必ずしもそれに限定されるものではなく、エンジン８、第１電動機Ｍ１、伝達部材１８は、第１遊星歯車装置２４の３要素ＣＡ１、Ｓ１、Ｒ１のうちのいずれと連結されていても差し支えない。
また、前述の実施例では、エンジン８は入力軸１４と直結されていたが、例えばギヤ、ベルト等を介して作動的に連結されておればよく、共通の軸心上に配置される必要もない。
また、前述の実施例では、第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２は、入力軸１４に同心に配置されて第１電動機Ｍ１は第１サンギヤＳ１に連結され第２電動機Ｍ２は伝達部材１８に連結されていたが、必ずしもそのように配置される必要はなく、例えばギヤ、ベルト等を介して作動的に第１電動機Ｍ１は第１サンギヤＳ１に連結され、第２電動機Ｍ２は伝達部材１８に連結されてもよい。
また、前述の動力分配機構１６には切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０が備えられていたが、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０は必ずしも両方備えられる必要はない。また、上記切換クラッチＣ０は、サンギヤＳ１とキャリヤＣＡ１とを選択的に連結するものであったが、サンギヤＳ１とリングギヤＲ１との間や、キャリヤＣＡ１とリングギヤＲ１との間を選択的に連結するものであってもよい。要するに、第１遊星歯車装置２４の３要素のうちのいずれか２つを相互に連結するものであればよい。
また、前述の実施例の変速機構１０、７０では、ニュートラル「Ｎ」とする場合には切換クラッチＣ０が係合されていたが、必ずしも係合される必要はない。
また、前述の実施例では、切換クラッチＣ０および切換ブレーキＢ０などの油圧式摩擦係合装置は、パウダー（磁粉）クラッチ、電磁クラッチ、噛み合い型のドグクラッチなどの磁粉式、電磁式、機械式係合装置から構成されていてもよい。
また、前述の実施例では、第２電動機Ｍ２が伝達部材１８に連結されていたが、出力軸２２に連結されていてもよいし、自動変速部２０、７２内の回転部材に連結されていてもよい。
また、前述の実施例では、差動部１１すなわち動力分配機構１６の出力部材である伝達部材１８と駆動輪３８との間の動力伝達経路に、自動変速部２０、７２が介装されていたが、例えば自動変速機の一種である無段変速機（ＣＶＴ）等の他の形式の動力伝達装置が設けられていてもよい。その無段変速機（ＣＶＴ）の場合には、動力分配機構１６が定変速状態とされることで全体として有段変速状態とされる。有段変速状態とは、電気パスを用いないで専ら機械的伝達経路で動力伝達することである。或いは、上記無段変速機は有段変速機における変速段に対応するように予め複数の固定された変速比が記憶され、その複数の固定された変速比を用いて自動変速部２０、７２の変速が実行されてもよい。或いは、自動変速部２０、７２は必ずしも備えられてなくとも本発明は適用され得る。この場合のように自動変速部２０、７２が無段変速機（ＣＶＴ）である場合或いは自動変速部２０、７２が備えられない場合には、伝達部材１８と駆動輪３８との動力伝達経路に係合装置が単独で備えられその係合装置の係合と解放とを制御することで動力伝達経路が動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに切り換えられる。
また、前述の実施例では、自動変速部２０、７２は伝達部材１８を介して差動部１１と直列に連結されていたが、入力軸１４と平行にカウンタ軸が設けられそのカウンタ軸上に同心に自動変速部２０、７２が配設されてもよい。この場合には、差動部１１と自動変速部２０、７２とは、例えば伝達部材１８としてのカウンタギヤ対、スプロケットおよびチェーンで構成される１組の伝達部材などを介して動力伝達可能に連結される。
また、前述の実施例の差動機構としての動力分配機構１６は、例えばエンジンによって回転駆動されるピニオンと、そのピニオンに噛み合う一対のかさ歯車が第１電動機Ｍ１および第２電動機Ｍ２に作動的に連結された差動歯車装置であってもよい。
また、前述の実施例の動力分配機構１６は、１組の遊星歯車装置から構成されていたが、２以上の遊星歯車装置から構成されて、非差動状態（定変速状態）では３段以上の変速機として機能するものであってもよい。
また、前述の実施例の操作装置４６は、複数種類のシフトポジションを選択するために操作されるシフトレバー４８を備えていたが、そのシフトレバー４８に替えて、例えば押しボタン式のスイッチやスライド式スイッチ等の複数種類のシフトポジションを選択可能なスイッチであってもよい。また、シフトレバー４８が「Ｍ」ポジションへ操作されることにより、変速レンジが設定されるものであったが変速段が設定されることすなわち各変速レンジの最高速変速段が変速段として設定されてもよい。この場合、自動変速部２０、７２では変速段が切り換えられて変速が実行される。例えば、シフトレバー４８が「Ｍ」ポジションにおけるアップシフト位置「＋」またはダウンシフト位置「−」へ手動操作されると、自動変速部２０では第１速ギヤ段乃至第４速ギヤ段の何れかがシフトレバー４８の操作に応じて設定される。
また、前述の実施例のスイッチ４４はシーソー型のスイッチであったが、例えば押しボタン式のスイッチ、択一的にのみ押した状態が保持可能な２つの押しボタン式のスイッチ、レバー式スイッチ、スライド式スイッチ等の少なくとも無段変速走行（差動状態）と有段変速走行（非差動状態）とが択一的に切り換えられるスイッチであればよい。また、スイッチ４４に中立位置が設けられる場合にその中立位置に替えて、スイッチ４４の選択状態を有効或いは無効すなわち中立位置相当が選択可能なスイッチがスイッチ４４とは別に設けられてもよい。
なお、上述したのはあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。
本発明の一実施例であるハイブリッド車両の駆動装置の構成を説明する骨子図である。 図１の実施例のハイブリッド車両の駆動装置が無段或いは有段変速作動させられる場合における変速作動とそれに用いられる油圧式摩擦係合装置の作動の組み合わせとの関係を説明する作動図表である。 図１の実施例のハイブリッド車両の駆動装置が有段変速作動させられる場合における各ギヤ段の相対的回転速度を説明する共線図である。 図１の実施例の駆動装置に設けられた電子制御装置の入出力信号を説明する図である。 図４の電子制御装置の制御作動の要部を説明する機能ブロック線図である。 車速と出力トルクとをパラメータとする同じ二次元座標に構成された、自動変速部の変速判断の基となる予め記憶された変速線図と変速機構の変速状態の切換判断の基となる予め記憶された切換線図との関係を示す図である。 無段制御領域と有段制御領域との境界線を有する予め記憶された関係を示す図であって、図６の破線に示す無段制御領域と有段制御領域との境界をマップ化するための概念図でもある。 有段式変速機におけるアップシフトに伴うエンジン回転速度の変化の一例である。 複数種類のシフトポジションを選択するために操作される操作装置の一例である。 図５の電子制御装置の制御作動すなわちシフトレバーが非駆動ポジションにあるときにエンジンが作動している場合においてシフトレバーが非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際のシフトショックを抑制するための伝達部材の回転速度の同期制御作動を説明するフローチャートである。 図１０のフローチャートに示す制御作動を説明するタイムチャートであり、車速がある程度出ている状態においてＮ→Ｄシフトの際に第１電動機および／または第２電動機を用いた伝達部材の同期制御が実施され第１クラッチの油圧がファーストアプライされた場合の制御作動を示している。 図１０のフローチャートに示す制御作動を説明するタイムチャートであり、車速Ｖがある程度出ている状態においてＮ→Ｄシフトの際に図１１に示す同期制御が実施されないか、或いは同期制御が間に合わなかった為に第１クラッチの油圧が漸増された場合の制御作動を示している。 図４の電子制御装置の制御作動の要部を説明する機能ブロック線図であり、図５の機能ブロック線図に相当する図である。 第１クラッチ或いは第２クラッチの相対回転速度と入力トルクの低減量との関係を示した図である。 図１３の電子制御装置の制御作動すなわちシフトレバーが非駆動ポジションにあるときのエンジン作動時においてシフトレバーが非駆動ポジションから駆動ポジションへ操作された際のシフトショックを抑制するための制御作動を説明するフローチャートであって、図１０のフローチャートに相当する図である。 図１５のフローチャートに示す制御作動を説明するタイムチャートであり、エンジン回転速度が所定エンジン回転速度より高くなったときのＮ→Ｄシフトの際に第１クラッチの油圧が漸増された場合の制御作動を示している。 本発明の他の実施例におけるハイブリッド車両の駆動装置の構成を説明する骨子図であって、図１に相当する図である。 図１７の実施例のハイブリッド車両の駆動装置が無段或いは有段変速作動させられる場合における変速作動とそれに用いられる油圧式摩擦係合装置の作動の組み合わせとの関係を説明する作動図表であって、図２に相当する図である。 図１７の実施例のハイブリッド車両の駆動装置が有段変速作動させられる場合における各ギヤ段の相対的回転速度を説明する共線図であって、図３に相当する図である。 切換装置としてのシーソー型スイッチであって変速状態を選択するためにユーザによって操作される変速状態手動選択装置の一例である。
符号の説明
８：エンジン
１０、７０：変速機構（駆動装置）
１１：差動部
１２：トランスミッションケース（非回転部材）
１６：動力分配機構（差動機構）
１８：伝達部材
２０、７２：自動変速部（有段式自動変速機）
３８：駆動輪
４６：操作装置
８４：伝達部材回転同期制御手段
８８：伝達部材回転制御手段
９０：差動部中立制御手段
９４：トルクダウン制御手段
Ｍ１：第１電動機
Ｍ２：第２電動機
Ｃ０：切換クラッチ（差動状態切換装置）
Ｂ０：切換ブレーキ（差動状態切換装置）
Ｃ１：第１クラッチ（係合装置）
Ｃ２：第２クラッチ（係合装置）

Claims (16)

  1. エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、該伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、
    前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、
    前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、
    該係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションと該係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、
    該操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際に、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を車速に対応した回転速度となるように同期制御する伝達部材回転同期制御手段と
    を、含むことを特徴とする車両用駆動装置の制御装置。
  2. 前記伝達部材回転同期制御手段は、前記伝達部材の回転速度を前記自動変速部の変速比を考慮して車速に対応した回転速度となるように同期制御するものである請求項１の車両用駆動装置の制御装置。
  3. 前記伝達部材回転同期制御手段は、前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に前記伝達部材の回転速度を車速に対応した回転速度となるように同期制御できないときには前記係合装置の係合圧を漸増するように制御するものである請求項１または２の車両用駆動装置の制御装置。
  4. 前記伝達部材回転同期制御手段は、前記エンジンを停止させて前記電動機のみを駆動力源とするモータ走行時には前記伝達部材の回転速度の同期制御を実行しないものである請求項１乃至３のいずれかの車両用駆動装置の制御装置。
  5. エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、該伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、
    前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、
    前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、
    該係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションと該係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、
    該操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際に、前記エンジンの回転速度が所定エンジン回転速度以上の時には、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を所定伝達部材回転速度以下となるように制御する伝達部材回転制御手段と
    を、含むことを特徴とする車両用駆動装置の制御装置。
  6. 前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際には、前記伝達部材回転制御手段は、前記係合装置の係合圧を漸増するように制御するものである請求項５の車両用駆動装置の制御装置。
  7. 前記自動変速部に入力されるトルクを低減するトルクダウン制御手段を備え、
    該トルクダウン制御手段は、前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に、エンジンの出力トルクを低減するものである請求項５または６の車両用駆動装置の制御装置。
  8. 前記自動変速部に入力されるトルクを低減するトルクダウン制御手段を備え、
    前記トルクダウン制御手段は、前記操作装置が前記非駆動ポジションから駆動ポジションへ切り換えられた際に、前記電動機を用いて前記伝達部材の回転速度変化に伴って発生するイナーシャトルクを抑制するか或いは該イナーシャトルクを相殺するようなトルクを発生させるものである請求項５乃至７のいずれかの車両用駆動装置の制御装置。
  9. エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、該伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、
    前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、
    前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、
    該係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションと該係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、
    前記操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際には、前記差動部を中立状態となるように制御する差動部中立制御手段と
    を、含むことを特徴とする車両用駆動装置の制御装置。
  10. 前記差動部中立制御手段は、前記電動機を空転させることで前記差動部を中立状態となるように制御するものである請求項９の車両用駆動装置の制御装置。
  11. 前記自動変速部は有段式自動変速機であるとともに、前記係合装置は該有段式自動変速機の変速段を成立させるために用いられるものであり、
    前記操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際には、該係合装置により該有段式自動変速機が動力伝達遮断状態とされるものである請求項１乃至１０のいずれかの車両用駆動装置の制御装置。
  12. 前記差動機構は、前記差動部を電気的な差動動作可能な差動状態と該電気的な差動動作不能な非差動状態とに該差動機構を選択的に切り換えるための差動状態切換装置を備え、
    該操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際には、前記差動状態切換装置により前記差動機構が差動状態とされるものである請求項１乃至１１のいずれかの車両用駆動装置の制御装置。
  13. 前記差動機構は、前記エンジンに連結された第１要素と前記第１電動機に連結された第２要素と前記伝達部材に連結された第３要素とを有するものであり、
    前記差動状態切換装置は、前記差動状態とするために該第１要素乃至第３要素を相互に相対回転可能とし、前記非差動状態とするために該第１要素乃至第３要素を共に一体回転させるか或いは該第２要素を非回転状態とするものである請求項１２の車両用駆動装置の制御装置。
  14. 前記差動状態切換装置は、前記第１要素乃至第３要素を共に一体回転させるために前記第１要素乃至第３要素のうちの少なくとも２つを相互に連結するクラッチおよび／または前記第２要素を非回転状態とするために前記第２要素を非回転部材に連結するブレーキを備えたものである請求項１３の車両用駆動装置の制御装置。
  15. エンジンの出力を第１電動機および伝達部材へ分配する差動機構と、該伝達部材と駆動輪との間の動力伝達経路に設けられた第２電動機とを有し電気的な差動装置として機能する差動部と、
    前記動力伝達経路の一部を構成し自動変速機として機能する自動変速部とを備えた車両用駆動装置の制御装置であって、
    前記差動機構に備えられ、前記差動部を差動状態と非差動状態とに選択的に切り換えるための差動状態切換装置と、
    前記動力伝達経路を、動力伝達可能状態と動力伝達遮断状態とに選択的に切り換える係合装置と、
    該係合装置による前記動力伝達可能状態への切換えを選択するための駆動ポジションと該係合装置による前記動力伝達遮断状態への切換えを選択するための非駆動ポジションとに手動操作により切り換える操作装置と、
    該操作装置が前記非駆動ポジションへ切り換えられている際に、前記差動状態切換装置により前記差動部が差動状態とされると共に、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を制御する回転制御手段と
    を、含むことを特徴とする車両用駆動装置の制御装置。
  16. 前記回転制御手段による前記伝達部材の回転速度の制御は、前記第１電動機および／または前記第２電動機を用いて前記伝達部材の回転速度を車速に対応した回転速度となるように同期制御するものである請求項１５の車両用駆動装置の制御装置。
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008155831A (ja) * 2006-12-25 2008-07-10 Toyota Motor Corp 車両用駆動装置の制御装置
JP2008168813A (ja) * 2007-01-12 2008-07-24 Toyota Motor Corp 車両、車両の制御方法、車両の制御方法をコンピュータに実行させるためのプログラムおよびそのプログラムをコンピュータ読取り可能に記録した記録媒体
JP2008195300A (ja) * 2007-02-14 2008-08-28 Toyota Motor Corp 車両用駆動装置の制御装置
JP2008296649A (ja) * 2007-05-29 2008-12-11 Toyota Motor Corp 車両用駆動装置の制御装置
US7549945B2 (en) 2006-04-26 2009-06-23 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Control apparatus and control method for vehicular drive apparatus
JP2010031900A (ja) * 2008-07-25 2010-02-12 Toyota Motor Corp 車両の制御装置
US7749130B2 (en) 2006-10-04 2010-07-06 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Vehicle, driving system, and control methods of the same
US7794356B2 (en) 2007-02-07 2010-09-14 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Power output apparatus, control method thereof, vehicle equipped with power output apparatus, and driving system
US7892140B2 (en) 2006-09-19 2011-02-22 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Vehicle and control method of vehicle
JP2012111433A (ja) * 2010-11-26 2012-06-14 Toyota Motor Corp ハイブリッド車両の制御装置
JP2012116460A (ja) * 2010-12-03 2012-06-21 Hyundai Motor Co Ltd ハイブリッド車両の変速制御方法
KR101251512B1 (ko) * 2010-12-06 2013-04-05 기아자동차주식회사 하이브리드 차량의 변속 제어방법

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007000207B4 (de) * 2006-04-26 2011-02-03 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha, Toyota-shi Steuergerät und Steuerverfahren für ein Fahrzeugantriebsgerät
US7549945B2 (en) 2006-04-26 2009-06-23 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Control apparatus and control method for vehicular drive apparatus
US7892140B2 (en) 2006-09-19 2011-02-22 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Vehicle and control method of vehicle
US7749130B2 (en) 2006-10-04 2010-07-06 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Vehicle, driving system, and control methods of the same
JP2008155831A (ja) * 2006-12-25 2008-07-10 Toyota Motor Corp 車両用駆動装置の制御装置
JP2008168813A (ja) * 2007-01-12 2008-07-24 Toyota Motor Corp 車両、車両の制御方法、車両の制御方法をコンピュータに実行させるためのプログラムおよびそのプログラムをコンピュータ読取り可能に記録した記録媒体
US7794356B2 (en) 2007-02-07 2010-09-14 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Power output apparatus, control method thereof, vehicle equipped with power output apparatus, and driving system
US7727109B2 (en) 2007-02-14 2010-06-01 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Vehicular drive control apparatus and control method of vehicular drive system
JP2008195300A (ja) * 2007-02-14 2008-08-28 Toyota Motor Corp 車両用駆動装置の制御装置
JP2008296649A (ja) * 2007-05-29 2008-12-11 Toyota Motor Corp 車両用駆動装置の制御装置
JP2010031900A (ja) * 2008-07-25 2010-02-12 Toyota Motor Corp 車両の制御装置
JP2012111433A (ja) * 2010-11-26 2012-06-14 Toyota Motor Corp ハイブリッド車両の制御装置
JP2012116460A (ja) * 2010-12-03 2012-06-21 Hyundai Motor Co Ltd ハイブリッド車両の変速制御方法
KR101251512B1 (ko) * 2010-12-06 2013-04-05 기아자동차주식회사 하이브리드 차량의 변속 제어방법
US8663061B2 (en) 2010-12-06 2014-03-04 Hyundai Motor Company Shifting control method of hybrid vehicle

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