JP2005325446A - Method for controlling hot blast stove, control unit, control system, computer program, and computer readable recording medium - Google Patents

Method for controlling hot blast stove, control unit, control system, computer program, and computer readable recording medium Download PDF

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve thermal efficiency in the operation of a hot blast stove, as regards the control method of the hot blast stove for supplying hot blast into a blast furnace, a controller, a control system, a computer program, and a computer readable recoding medium. <P>SOLUTION: The hot blast stove is constituted of a regenerator for giving the heat to blasting into the blast furnace 200 and a combustion chamber for heating the regenerator, and when the hot blast stove 100 operating the combustion and the blasting as one cycle, is controlled, the combustion term in the one cycle, is divided into the plurality of terms, and the combustion gas temperature and the combustion gas flow-rate, are controlled for each divided term. At this time, the combustion gas temperature at the first term in the one cycle, is higher than the combustion gas temperature at the latter term, and the combustion gas flow-rate at the first term is less than the combustion gas flow-rate at the latter term. Timing for changing from the first term to the latter term, is set to the changing time of the combustion gas temperature and the changing time of the combustion gas flow-rate, respectively, and controlled so as to improve the thermal efficiency. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、高炉に熱風を供給するための熱風炉の制御方法、制御装置、制御システム、コンピュータプログラム、及びコンピュータ読み取り可能な記録媒体に関する。   The present invention relates to a hot stove control method, a control device, a control system, a computer program, and a computer-readable recording medium for supplying hot air to a blast furnace.

熱風炉は、高炉に熱風を供給するための高炉の付帯設備であり、燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する。ところで、熱風炉で使用されるエネルギーは非常に大きいことからも、熱風炉操業における熱効率を向上させることは重要な課題の一つである。そういった観点から熱風炉を制御する手法が種々提案されており、例えば特許文献１等にあるように、熱風炉シミュレータを用いて制御パラメータを修正するものが知られている。   The hot stove is a blast furnace incidental facility for supplying hot air to the blast furnace, and operates with one cycle of combustion and blowing. By the way, since the energy used in a hot stove is very large, it is one of the important issues to improve the thermal efficiency in the hot stove operation. Various methods for controlling a hot stove from such a viewpoint have been proposed. For example, as disclosed in Patent Document 1, a method for correcting a control parameter using a hot stove simulator is known.

特開平１０−２２６８０９号公報Japanese Patent Laid-Open No. 10-226809

上記特許文献１をはじめとして、これまで提案されている熱風炉の制御においては、１サイクルごとの制御パラメータを求めるに留まっている。しかしながら、熱風炉プロセスは３日程度の長い時定数を持つことから、３日以上将来のプロセス状態を正確に予測しながら、熱効率を向上させる制御パターンを決めることが必要となってくる。   In the control of a hot stove that has been proposed so far, including the above-mentioned Patent Document 1, only control parameters for each cycle are obtained. However, since the hot stove process has a long time constant of about 3 days, it is necessary to determine a control pattern for improving the thermal efficiency while accurately predicting the future process state for 3 days or more.

本発明は上記のような点に鑑みてなされたものであり、厳密にモデル化されたシミュレータでプロセスの将来の状態を予測しながら１サイクルを細分化した制御を行うことにより熱風炉操業における熱効率を向上させることを目的とする。   The present invention has been made in view of the above points, and the thermal efficiency in the operation of a hot stove furnace is performed by carrying out control in which one cycle is subdivided while predicting the future state of the process with a simulator that is strictly modeled. It aims at improving.

本発明の熱風炉の制御方法の一つは、高炉への送風に熱を与える蓄熱室と上記蓄熱室を加熱するための燃焼室とにより構成され、燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する熱風炉を制御するために、上記燃焼室における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を制御する熱風炉の制御方法であって、１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変える点に特徴を有する。この場合に、１サイクル中の燃焼期間に燃焼ガス温度切替時刻と燃焼ガス流量切替時刻をそれぞれ設定して、燃焼ガス温度は燃焼開始時刻から燃焼ガス温度切替時刻までの平均温度が燃焼ガス温度切替時刻から燃焼終了時刻までの平均温度よりも高くなるように制御し、また燃焼ガス流量は燃焼開始時刻から燃焼ガス流量切替時刻までの平均流量が燃焼ガス流量切替時刻から燃焼終了までの平均流量よりも小さくなるように制御するようにしてもよい。また、例えば、１サイクル中の燃焼期間を前期及び後期に二分割し、前期における燃焼ガス温度を後期における燃焼ガス温度よりも高くし、かつ、前期における燃焼ガス流量を後期における燃焼ガス流量よりも小さくしてもよい。この場合に、熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、熱風炉のドーム温度、熱風炉に吹き込む混合ガスの流量、及び投入熱量のうち少なくとも二種以上を制御パラメータとして、分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変えるようにしてもよい。また、上記制御パラメータのうち所定の制御パラメータを、１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに変えるようにしてもよい。また、燃焼期間を前期及び後期に二分割する場合には、前期から後期へ切替えるタイミングが制御パラメータ毎に異なっていても良い。また、各制御パラメータにおいて前期と後期の各平均値の大小関係が保たれていれば、前期及び後期を各々分割して分割された期間毎に制御パラメータの値を調整しても良い。（以下の明細書及び図の説明においても同様である。）
本発明の熱風炉の制御方法の一つは、複数の制御パラメータの操業実績値を用いて熱風炉シミュレータにより熱風炉の将来の状態を予測する第１の手順と、上記複数の制御パラメータの操業実績値のうち１つを微小量変化させた上で上記熱風炉シミュレータにより熱風炉の３日以上の将来の状態を予測することを、上記複数のパラメータそれぞれについて実行する第２の手順と、上記第１の手順の結果得られる制御性能及び上記第２の手順の結果得られる制御性能から上記各制御パラメータの修正量を求め、各制御パラメータを修正する第３の手順と、上記第３の手順により修正された各制御パラメータを実機に投入する第４の手順とを有する点に特徴を有する。例えば、上記制御パラメータには、１サイクル中の燃焼期間における熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉のドーム温度及び後期におけるドーム温度、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉に吹き込む混合ガスの流量及び後期における混合ガスの流量の５つを含み、上記第２の手順では、ガスカロリーを微小量大きくし、前期におけるドーム温度を微小量高くし、後期におけるドーム温度を微小量低くし、前期における混合ガスの流量を微小量大きくし、後期における混合ガスの流量を微小量小さくするようにしてもよい。また、上記制御パラメータには、１サイクル中の燃焼期間における熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉のドーム温度及び後期におけるドーム温度、１サイクル中の燃焼期間の前期における投入熱量及び後期における投入熱量の５つを含み、上記第２の手順では、ガスカロリーを微小量大きくし、前期におけるドーム温度を微小量高くし、後期におけるドーム温度を微小量低くし、前期における投入熱量を微小量小さくし、後期における投入熱量を微小量大きくするようにしてもよい。また、上記制御パラメータには、１サイクル中の燃焼期間における熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、１サイクル中の燃焼期間における投入熱量の２つを含み、上記第２の手順では、ガスカロリーを微小量大きくし、投入熱量を微小量小さくするようにしてもよい。
本発明の熱風炉の制御装置は、高炉への送風に熱を与える蓄熱室と上記蓄熱室を加熱するための燃焼室とにより構成され、燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する熱風炉を制御するために、上記燃焼室における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を制御する熱風炉の制御装置であって、１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変える構成にした点に特徴を有する。
本発明の熱風炉の制御システムは、複数の制御パラメータの操業実績値を用いて熱風炉の将来の状態を予測する第１の熱風炉シミュレーション手段と、上記複数の制御パラメータの操業実績値のうち１つを微小量変化させた上で熱風炉の３日以上の将来の状態を予測することを、上記複数のパラメータそれぞれについて実行する第２の熱風炉シミュレーション手段と、上記第１の熱風炉シミュレーション手段により得られる制御性能及び上記第２の熱風炉シミュレーション手段により得られる制御性能から上記各制御パラメータの修正量を求め、各制御パラメータを修正する制御パラメータ修正手段と、上記制御パラメータ修正手段により修正された各制御パラメータを実機に投入する制御手段とを有する点に特徴を有する。
本発明のコンピュータプログラムの一つは、高炉への送風に熱を与える蓄熱室と上記蓄熱室を加熱するための燃焼室とにより構成され、燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する熱風炉を制御するために、上記燃焼室における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を制御する処理をコンピュータに実行させるコンピュータプログラムであって、１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変える処理をコンピュータに実行させる点に特徴を有する。
本発明のコンピュータプログラムの一つは、複数の制御パラメータの操業実績値を用いて熱風炉シミュレータにより熱風炉の３日以上の将来の状態を予測する第１の処理と、上記複数の制御パラメータの操業実績値のうち１つを微小量変化させた上で上記熱風炉シミュレータにより熱風炉の将来の状態を予測することを、上記複数のパラメータそれぞれについて実行する第２の処理と、上記第１の処理の結果得られる制御性能及び上記第２の処理の結果得られる制御性能から上記各制御パラメータの修正量を求め、各制御パラメータを修正する第３の処理と、上記第３の処理により修正された各制御パラメータを実機に投入する第４の処理とをコンピュータに実行させる点に特徴を有する。
本発明のコンピュータ読み取り可能な記録媒体は、上記本発明のコンピュータプログラムを記録した点に特徴を有する。 One of the methods for controlling a hot stove according to the present invention is a hot stove configured with a heat accumulator for supplying heat to the blast furnace and a combustion chamber for heating the heat accumulator and operating as one cycle of combustion and ventilation. In order to control the combustion gas temperature and the flow rate of the combustion gas in the combustion chamber, the combustion period in one cycle is divided into a plurality of periods, and the combustion gas temperature is divided into the divided periods. And it is characterized in that the flow rate of the combustion gas is changed. In this case, the combustion gas temperature switching time and the combustion gas flow switching time are set in the combustion period in one cycle, and the combustion gas temperature is the average temperature from the combustion start time to the combustion gas temperature switching time. The combustion gas flow rate is controlled to be higher than the average temperature from the time to the combustion end time, and the average flow rate from the combustion start time to the combustion gas flow rate switching time is higher than the average flow rate from the combustion gas flow rate switching time to the combustion end time. It is also possible to control so as to be smaller. Further, for example, the combustion period in one cycle is divided into the first and second periods, the combustion gas temperature in the first period is made higher than the combustion gas temperature in the second period, and the combustion gas flow rate in the first period is made higher than the combustion gas flow rate in the second period. It may be small. In this case, combustion is performed for each divided period using at least two of the gas calories of the mixed gas blown into the hot stove, the dome temperature of the hot stove, the flow rate of the mixed gas blown into the hot stove, and the input heat amount as control parameters. The gas temperature and the combustion gas flow rate may be changed. Moreover, a predetermined control parameter among the above control parameters may be changed for each of the divided periods by dividing a plurality of combustion periods in one cycle. In addition, when the combustion period is divided into the first and second periods, the timing for switching from the first period to the second period may be different for each control parameter. Further, if the magnitude relationship between the average values of the first and second periods is maintained in each control parameter, the value of the control parameter may be adjusted for each divided period by dividing the first and second periods. (The same applies to the following description and drawings.)
One of the control methods for a hot stove according to the present invention includes a first procedure for predicting a future state of a hot stove by a hot stove simulator using operation values of a plurality of control parameters, and operations of the plurality of control parameters. Predicting the future state of the hot stove for 3 days or more with the hot stove simulator after changing one of the actual values by a minute amount, A third procedure for obtaining a correction amount of each control parameter from the control performance obtained as a result of the first procedure and the control performance obtained as a result of the second procedure, and correcting the control parameters, and the third procedure And a fourth procedure for inputting each control parameter corrected by the above into an actual machine. For example, the control parameters include the gas calorie of the mixed gas blown into the hot stove during the combustion period in one cycle, the dome temperature of the hot stove in the first half of the combustion period in the cycle and the dome temperature in the second half, and the combustion in one cycle. Including the flow rate of the mixed gas blown into the hot stove in the first half of the period and the flow rate of the mixed gas in the second half, and in the second procedure, the gas calorie is increased by a minute amount, and the dome temperature in the first term is increased by a minute amount. The dome temperature in the later period may be decreased by a minute amount, the flow rate of the mixed gas in the earlier period may be increased by a minute amount, and the flow rate of the mixed gas in the latter period may be decreased by a minute amount. The control parameters include gas calories of the mixed gas blown into the hot stove during the combustion period in one cycle, dome temperature of the hot stove in the first half of the combustion period in the cycle, and dome temperature in the second half, combustion in the one cycle Including the heat input in the first half of the period and the heat input in the second half, in the second procedure, the gas calorie is increased by a minute amount, the dome temperature in the previous period is increased by a minute amount, and the dome temperature in the latter period is decreased by a minute amount. Then, the input heat amount in the first period may be reduced by a minute amount, and the input heat amount in the latter period may be increased by a minute amount. In addition, the control parameters include two of the gas calorie of the mixed gas blown into the hot stove during the combustion period in one cycle and the input calorie amount during the combustion period in the cycle. The minute amount may be increased and the input heat amount may be decreased.
The control device for a hot stove according to the present invention includes a heat storage chamber that supplies heat to the blast furnace and a combustion chamber for heating the heat storage chamber, and controls the hot stove that operates with one cycle of combustion and air blowing. Therefore, a control device for a hot stove that controls the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate in the combustion chamber, wherein the combustion period in one cycle is divided into a plurality of periods, and the combustion gas temperature and the combustion gas are divided into the divided periods. It is characterized in that the flow rate is changed.
The control system for a hot stove according to the present invention includes a first hot stove simulation means for predicting a future state of the hot stove using operation result values of a plurality of control parameters, and operation result values of the plurality of control parameters. Predicting the future state of the hot stove for 3 days or more after changing one minute amount, and a second hot stove simulation means for executing each of the plurality of parameters, and the first hot stove simulation A correction amount of each control parameter is obtained from the control performance obtained by the means and the control performance obtained by the second hot stove simulation means, and the control parameter correction means for correcting each control parameter and the control parameter correction means It has a feature in that it has a control means for inputting each control parameter to an actual machine.
One of the computer programs of the present invention is configured by a heat storage chamber that gives heat to the blast furnace air and a combustion chamber for heating the heat storage chamber, and controls a hot stove that operates with one cycle of combustion and air blowing. Therefore, a computer program for causing a computer to execute a process for controlling the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate in the combustion chamber, wherein the combustion period in one cycle is divided into a plurality of times, and the combustion gas temperature is divided into the divided periods. In addition, the present invention is characterized in that the computer executes processing for changing the flow rate of the combustion gas.
One of the computer programs of the present invention includes a first process for predicting a future state of a hot stove for 3 days or more by a hot stove simulator using operation results of a plurality of control parameters, and a plurality of control parameters. Predicting the future state of the hot stove by the hot stove simulator after changing one of the operation performance values by a small amount, and executing the second process for each of the plurality of parameters; A correction amount of each control parameter is obtained from the control performance obtained as a result of the process and the control performance obtained as a result of the second process, and is corrected by the third process for correcting each control parameter and the third process. Further, the present invention is characterized in that the computer executes the fourth process of inputting each control parameter to the actual machine.
The computer-readable recording medium of the present invention is characterized in that the computer program of the present invention is recorded.

本発明によれば、１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を制御することにより、例えば１サイクル中の前期における燃焼ガス温度を後期における燃焼ガス温度よりも高くし、かつ、前期における燃焼ガス流量を後期における燃焼ガス流量よりも小さくすることにより、熱風炉操業における熱効率を向上させることができる。   According to the present invention, the combustion period in one cycle is divided into a plurality of times, and the combustion gas temperature and the flow rate of the combustion gas are controlled for each of the divided periods. By making the combustion gas temperature higher than that of the combustion gas and making the combustion gas flow rate in the previous period smaller than the combustion gas flow rate in the latter period, the thermal efficiency in the hot stove operation can be improved.

また、１サイクル中を複数分割された燃焼期間に燃焼ガス温度切替時刻と燃焼ガス流量切替時刻をそれぞれ設定して、燃焼ガス温度は燃焼開始時刻から燃焼ガス温度切替時刻までの平均温度が燃焼ガス温度切替時刻から燃焼終了時刻までの平均温度よりも高くなるように制御し、また燃焼ガス流量は燃焼開始時刻から燃焼ガス流量切替時刻までの平均流量が燃焼ガス流量切替時刻から燃焼終了までの平均流量よりも小さくなるように制御することにより、排ガス顕熱を削減し熱効率を向上させることができる。   In addition, the combustion gas temperature switching time and the combustion gas flow switching time are set in the combustion period divided into a plurality of times in one cycle, and the combustion gas temperature is the average temperature from the combustion start time to the combustion gas temperature switching time. The temperature is controlled to be higher than the average temperature from the temperature switching time to the combustion end time, and the combustion gas flow rate is the average from the combustion start time to the combustion gas flow switching time until the combustion end. By controlling the flow rate to be smaller than the flow rate, exhaust gas sensible heat can be reduced and thermal efficiency can be improved.

本発明は、１サイクル中の燃焼期間における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量の制御パターンによっても熱風炉操業における熱効率が異なってくるのではないかという視点からなされたものである。以下、図面を参照して、本発明の好適な実施形態について説明する。   The present invention has been made from the viewpoint that the thermal efficiency in hot stove operation may vary depending on the control pattern of the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate during the combustion period in one cycle. Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

まず、図１を参照して、熱風炉１００の概要について説明する。熱風炉１００は、高炉に熱風を供給するための蓄熱式熱交換器であり、高炉への送風に熱を与える蓄熱室１０１と、蓄熱室１０１を加熱するための燃焼室１０２とにより構成される。   First, the outline of the hot stove 100 will be described with reference to FIG. The hot stove 100 is a heat storage type heat exchanger for supplying hot air to the blast furnace, and includes a heat storage chamber 101 that supplies heat to the blast furnace and a combustion chamber 102 that heats the heat storage chamber 101. .

燃焼室１０２では、供給口１０３から吹き込まれる高炉ガスとコークス炉ガス（又は他の高カロリーガス）との混合ガス及び供給口１０４から吹き込まれる空気を燃焼させ、その燃焼ガスを蓄熱室１０１内部に積まれた蓄熱煉瓦を通過させて熱を蓄える。図示例では、蓄熱煉瓦として、下側から順に耐火粘土煉瓦１０５、ハイアルミナ煉瓦１０６、シリカを主成分とする珪石煉瓦１０７が積まれている。そして、高温となった蓄熱室１０１の下部供給口１０８から冷風空気を吹き込むと、この冷風空気は蓄熱煉瓦１０５、１０６、１０７の熱を奪って９００〜１３００℃程度に昇温し、熱風出口１１０を通って図示しない高炉へと送風される。   In the combustion chamber 102, a mixed gas of blast furnace gas and coke oven gas (or other high calorie gas) blown from the supply port 103 and air blown from the supply port 104 are burned, and the combustion gas is put into the heat storage chamber 101. Heat is stored by passing the stored heat storage bricks. In the illustrated example, refractory clay bricks 105, high alumina bricks 106, and silica bricks 107 mainly composed of silica are stacked in this order from the bottom as the heat storage bricks. When cold air is blown from the lower supply port 108 of the heat storage chamber 101 that has reached a high temperature, the cold air takes heat from the heat storage bricks 105, 106, and 107, and the temperature rises to about 900 to 1300 ° C. The air is blown through a blast furnace (not shown).

上述のように熱風炉１００は燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する。一般的には、熱風炉１００は１つの高炉に対して４基程度設置され、例えば２基燃焼、２基送風として、各熱風炉１００の燃焼及び送風のサイクルを１／２づつずらす操業が行なわれる（スタガードパラレル操業）。   As described above, the hot stove 100 operates with one cycle of combustion and blowing. In general, about four hot blast furnaces 100 are installed for one blast furnace. For example, as the two blast furnaces and the two blasts, the operation of shifting the combustion and blast cycles of each hot blast furnace 100 by 1/2 is performed. (Staggered parallel operation).

（第１の実施形態）
図２には熱風炉の制御システムの全体構成を示す。同図に示すように、１つの高炉２００に対して４基の熱風炉１００が設置されている。そして、これら熱風炉１００を制御するための制御システムは、熱風炉シミュレータ３００と、ＤＣＳ（分散形制御システム）として構成される制御装置４００とにより構成される。 (First embodiment)
FIG. 2 shows the overall configuration of the control system for the hot stove. As shown in the figure, four hot stove furnaces 100 are installed for one blast furnace 200. And the control system for controlling these hot stove 100 is comprised by the hot stove simulator 300 and the control apparatus 400 comprised as DCS (distributed control system).

熱風炉シミュレータ３００は、熱風炉モデル３０１及び制御部３０２により構成され、複数の制御パラメータ（本例においては、後述するように混合ガスカロリーＰ1、ドーム温度Ｐ2及びＰ3、混合ガス流量Ｐ4及びＰ5）のもとで熱風炉モデル３０１を用いて熱風炉１００における燃焼及び送風のサイクルをシミュレーションし、Ｎサイクル先の状態予測を行う。この場合に、例えば実操業でスタガードパラレル操業が行われているのであれば、同じ形態でシミュレーションを行うようにする。 The hot stove simulator 300 includes a hot stove model 301 and a control unit 302, and includes a plurality of control parameters (in this example, mixed gas calorie P 1 , dome temperatures P 2 and P 3 , mixed gas flow rate P as will be described later). Under 4 and P 5 ), the combustion and blowing cycle in the hot stove 100 is simulated using the hot stove model 301 to predict the state of N cycles ahead. In this case, for example, if staggered parallel operation is performed in actual operation, the simulation is performed in the same form.

熱風炉シミュレータ３００では、詳細は後述するが、複数の制御パラメータＰ1〜Ｐ5の操業実績値を用いて熱風炉１００の将来の状態を予測し、続いて制御パラメータＰ1〜Ｐ5のうち１つを微小量変化させた上で熱風炉１００の将来の状態を予測することを複数のパラメータＰ1〜Ｐ5それぞれについて実行して、その結果から各制御パラメータＰ1〜Ｐ5の修正量を求める。 Although details will be described later in the hot stove simulator 300, the future state of the hot stove 100 is predicted using the operation result values of the plurality of control parameters P 1 to P 5 , and subsequently among the control parameters P 1 to P 5 . one of the running for a plurality of parameters P 1 to P 5 each to predict the future state of the hot air oven 100 on which is small change in the amount, the correction amount of the control parameters P 1 to P 5 from the result Ask for.

なお、熱風炉モデル３０１としては、熱風炉１００のみでなく制御装置４００を含めた実機全体をシミュレーションできる必要がある。更に、熱風炉１００のシミュレーションを行うモデルは、蓄熱室高さ方向の煉瓦温度分布及び珪石煉瓦最下部温度計位置の温度が計算できるように蓄熱室を少なくとも鉛直方向２次元にメッシュ分割した伝熱モデルである必要がある。   Note that the hot stove model 301 needs to be able to simulate not only the hot stove 100 but also the entire real machine including the control device 400. Furthermore, a model for simulating the hot stove 100 is a heat transfer in which the heat storage chamber is divided into at least two dimensions in the vertical direction so that the brick temperature distribution in the height direction of the heat storage chamber and the temperature at the bottom of the quartz brick can be calculated. Must be a model.

制御装置４００は、混合ガスカロリー制御部４０１及びドーム温度制御部４０２により構成される。混合ガスカロリー制御部４０１では供給口１０３から吹き込まれる混合ガスのカロリーが熱風炉シミュレータから与えられる混合ガスカロリーＰ1と一致するように、高炉ガスとコークス炉ガス（又は他の高複数種類の高カロリーガス）の混合比を制御する。ドーム温度制御部では、ドーム温度として測定される燃焼ガス温度（混合ガス及び空気を燃焼させた結果の雰囲気温度）実測値が熱風炉シミュレータから与えられるドーム温度Ｐ2及びＰ3と一致するように、熱風炉シミュレータから与えられる混合ガス流量Ｐ4及びＰ5を基準として供給口１０３から吹き込まれる混合ガス流量と供給口１０４から吹き込まれる空気流量を制御する。 The control device 400 includes a mixed gas calorie control unit 401 and a dome temperature control unit 402. In the mixed gas calorie control unit 401 as calories of the mixed gas blown from the supply port 103 coincides with the mixed gas calories P 1 given from a hot air furnace simulator, blast furnace gas and coke oven gas (or other high multiple types of high The mixing ratio of calorie gas is controlled. In the dome temperature control unit, the measured value of the combustion gas temperature (atmospheric temperature as a result of burning the mixed gas and air) measured as the dome temperature is made to coincide with the dome temperatures P 2 and P 3 given from the hot stove simulator. The mixed gas flow rate blown from the supply port 103 and the air flow rate blown from the supply port 104 are controlled based on the mixed gas flow rates P 4 and P 5 given from the hot stove simulator.

ここで、熱風炉シミュレータ３００から与えられる修正された制御パラメータＰ1〜Ｐ5を実機に投入すると、実質的に制御される燃焼室１０２における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量は、図４（ｂ）に示すように、１サイクル中の燃焼期間の前期では燃焼ガス温度が比較的高く、かつ、燃焼ガス流量が比較的小さくなり、後期では燃焼ガス温度が比較的低く、かつ、燃焼ガス流量が比較的大きくなる、換言すれば、前期における燃焼ガス温度が後期における燃焼ガス温度よりも高くなり、かつ、前期における燃焼ガス流量が後期における燃焼ガス流量よりも小さくなる。 Here, when the modified control parameters P 1 to P 5 given from the hot stove simulator 300 are input to the actual machine, the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate in the combustion chamber 102 that are substantially controlled are shown in FIG. As shown in the figure, the combustion gas temperature is relatively high and the combustion gas flow rate is relatively small in the first half of the combustion period in one cycle, and the combustion gas temperature is relatively low and the combustion gas flow rate is compared in the second half. In other words, the combustion gas temperature in the first period becomes higher than the combustion gas temperature in the second period, and the combustion gas flow rate in the first period becomes smaller than the combustion gas flow rate in the second period.

本願発明者らは鋭意検討を重ねた結果、同じ熱量を投入する場合でも、１サイクル中の燃焼期間における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量のパターンによって熱効率が異なることを見出し、特に図４（ｂ）に示すようにした場合に最も熱効率が向上することが新たに判明した。これは、燃焼期間の前期では、蓄積煉瓦温度が低い状態にあるので燃焼ガス温度を高くすることで熱交換の効率が上がり、また、燃焼ガス流量を小さくすることで蓄熱室１０１の下部まで燃焼ガスが達しにくくして排ガス温度が上昇するのを避けることができるからである。そこで、上述したように燃焼室１０２における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を、図４（ｂ）に示すように、１サイクル中の燃焼期間の前期では燃焼ガス温度を比較的高く、かつ、燃焼ガス流量を比較的小さくし、後期では燃焼ガス温度を比較的低く、かつ、燃焼ガス流量を比較的大きくするようにしたものである。   As a result of intensive studies, the present inventors have found that even when the same amount of heat is input, the thermal efficiency varies depending on the combustion gas temperature and combustion gas flow rate patterns during the combustion period in one cycle, and in particular, FIG. It has been newly found that the thermal efficiency is most improved when it is shown in FIG. This is because in the first half of the combustion period, the accumulated brick temperature is low, so the efficiency of heat exchange increases by increasing the combustion gas temperature, and the combustion gas reaches the lower part of the heat storage chamber 101 by decreasing the combustion gas flow rate. This is because it is possible to prevent the exhaust gas temperature from rising due to difficulty in reaching the gas. Therefore, as described above, the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate in the combustion chamber 102 are relatively high in the first half of the combustion period in one cycle, as shown in FIG. The flow rate is relatively small, the combustion gas temperature is relatively low in the latter period, and the combustion gas flow rate is relatively large.

以下、図３のフローチャートを参照して、本実施形態の熱風炉の制御システムによる熱風炉の制御動作について説明する。まず、複数の制御パラメータ、本例においては１サイクル中の燃焼期間における熱風炉１００に吹き込む混合ガスのガスカロリーＰ1、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉１００のドーム（図１の符号１０９を参照）温度Ｐ2、及び、後期におけるドーム温度Ｐ3、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉に吹き込む混合ガスの流量Ｐ4、及び、後期における混合ガスの流量Ｐ5の５つを操業実績値に初期設定する（ステップＳ１０１）。 Hereinafter, the control operation of the hot stove by the hot stove control system of the present embodiment will be described with reference to the flowchart of FIG. First, a plurality of control parameters, in this example, the gas calorie P 1 of the mixed gas blown into the hot stove 100 during the combustion period in one cycle, the dome of the hot stove 100 in the first half of the combustion period in one cycle (reference numeral in FIG. 1) 109) 5 of the temperature P 2 , the dome temperature P 3 in the latter period, the flow rate P 4 of the mixed gas blown into the hot stove furnace in the first half of the combustion period in one cycle, and the flow rate P 5 of the mixed gas in the latter period Is initially set to the operation result value (step S101).

次に、上記ステップＳ１０１において設定された制御パラメータＰ1〜Ｐ5の操業実績値を用いて、熱風炉シミュレータ３００により熱風炉１００における燃焼及び送風のサイクルをシミュレーションし、Ｎサイクル先の状態予測を行う（ステップＳ１０２）。シミュレーションに際しては、実プロセスの操業制約条件、例えば混合ガス流量の上下限値やドーム温度の上下限値（設備能力に依存）を考慮する。 Next, using the operation performance values of the control parameters P 1 to P 5 set in step S101, the hot stove simulator 300 simulates the combustion and blowing cycles in the hot stove 100, and the state prediction of N cycles ahead is performed. Perform (step S102). In the simulation, the operation constraint conditions of the actual process, for example, the upper and lower limit values of the mixed gas flow rate and the upper and lower limit values of the dome temperature (depending on the facility capacity) are taken into consideration.

次に、上記ステップＳ１０２でのシミュレーションの結果得られる制御性能を評価し、それを所定ルールのもとで評価値に変換して基準評価値として保存する（ステップＳ１０３）。ここで、制御性能とは「熱効率」、「排ガス温度」、「高炉２００への送風温度」、「珪石煉瓦１０７の最低温度」を意味する。「熱効率」は、熱風炉の操業では一般的に混合ガスの燃焼で発生する投入熱量に対する高炉への送風熱量の比率で評価されるが、送風温度や送風流量と言った操業条件が同じであれば蓄熱室１０１の下部の排出口１０８から排気される排ガスの顕熱（熱量）と負の相関関係がある。即ち、排ガス顕熱が小さければ熱効率は大きく、反対に排ガス顕熱が大きければ熱効率は小さい。更に、排ガス顕熱は排ガス流量と排ガス温度の積に物性値である排ガス比熱を乗じて算出されるが、操業条件が同じ場合には排ガス温度を低くすればそれだけ排ガス顕熱を小さくし熱効率を向上させるために効果がある。そこで、「排ガス温度」を熱効率の評価指標の一つとして採用している。また、「高炉２００への送風温度」は、上述したように９００〜１３００℃程度の範囲の所望温度で平均値が一定となることが最適であり、その観点で評価される。また、「珪石煉瓦１０７の最低温度」は、珪石煉瓦の変態点温度が５７３℃であることから、珪石煉瓦１０７の最下部での最低温度が変態点温度以下とならないことが最低限要求されるが、その上で、排ガス温度に影響するため珪石煉瓦１０７の最下部での最低温度ができるだけ低くなるようにする必要があり、その観点で評価される。   Next, the control performance obtained as a result of the simulation in step S102 is evaluated, converted into an evaluation value under a predetermined rule, and stored as a reference evaluation value (step S103). Here, the control performance means “thermal efficiency”, “exhaust gas temperature”, “air temperature to the blast furnace 200”, and “minimum temperature of the quartz brick 107”. “Thermal efficiency” is generally evaluated by the ratio of the amount of heat supplied to the blast furnace to the amount of input heat generated by the combustion of the mixed gas in the operation of a hot stove, although the operating conditions such as the air temperature and flow rate are the same. For example, there is a negative correlation with the sensible heat (heat amount) of the exhaust gas exhausted from the discharge port 108 below the heat storage chamber 101. That is, if the exhaust gas sensible heat is small, the thermal efficiency is high. Conversely, if the exhaust gas sensible heat is large, the thermal efficiency is low. Furthermore, the exhaust gas sensible heat is calculated by multiplying the product of the exhaust gas flow rate and exhaust gas temperature by the specific heat of the exhaust gas, which is a physical property value.If the operating conditions are the same, the lower the exhaust gas temperature, the smaller the exhaust gas sensible heat and the higher the thermal efficiency. It is effective to improve. Therefore, “exhaust gas temperature” is adopted as one of the evaluation indexes of thermal efficiency. Further, the “air temperature to the blast furnace 200” is optimally set at a desired temperature in the range of about 900 to 1300 ° C. as described above, and is evaluated from that viewpoint. Further, the “minimum temperature of the quartz brick 107” requires that the lowest temperature at the bottom of the quartz brick 107 is not lower than the transformation point temperature because the transformation temperature of the quartz brick is 573 ° C. However, in order to affect the exhaust gas temperature, it is necessary to make the lowest temperature at the lowest part of the quartz brick 107 as low as possible, and it is evaluated from that viewpoint.

続いて、複数の制御パラメータＰ1〜Ｐ5のうち１つを操業実績値に対して微小量だけ変化させる。この場合に、制御パラメータＰ1〜Ｐ5ごとに、微小量だけ大きくする（高くする）か、小さくする（低くする）かは予め定められている。例えば、制御パラメータＰ1である混合ガスカロリー[kcal/Nm3]については、図４（ａ）に示すように、操業実績値に対して微小量ΔＰ1だけ大きくする。 Subsequently, one of the plurality of control parameters P 1 to P 5 is changed by a minute amount with respect to the operation result value. In this case, for each of the control parameters P 1 to P 5 , it is determined in advance whether to increase (increase) or decrease (decrease) a minute amount. For example, the mixed gas calorie [kcal / Nm 3 ], which is the control parameter P 1 , is increased by a minute amount ΔP 1 with respect to the operation result value as shown in FIG.

次に、上記ステップＳ１０４において微小量だけ変化させた制御パラメータと残りの制御パラメータの操業実績値とを用いて、上記ステップＳ１０２と同様に熱風炉シミュレータ３００によりＮサイクル先の状態予測を行う（ステップＳ１０５）。例えば、上記ステップＳ１０４において制御パラメータＰ1を微小量ΔＰ1だけ大きくした場合は、その微小量だけ変化させた制御パラメータＰ1と残りの制御パラメータＰ2〜Ｐ5の操業実績値とを用いる。 Next, using the control parameter changed by a minute amount in step S104 and the operation result value of the remaining control parameter, the state prediction of N cycles ahead is performed by the hot stove simulator 300 in the same manner as in step S102. S105). For example, if the control parameter P 1 was increased by a small amount [Delta] P 1 in step S104, using the operational result value for that small amounts only varying the control parameter P 1 and the remaining control parameters P 2 to P 5.

次に、上記ステップＳ１０５でのシミュレーションの結果得られる制御性能、即ち「熱効率」、「高炉２００への送風温度」、「珪石煉瓦１０７の最低温度」を評価し、それを上記ステップＳ１０３と同様のルールのもとで評価値（例えば制御パラメータＰ1を微小量ΔＰ1だけ大きくさせた場合は、熱効率評価値１、送風温度評価値１、珪石煉瓦最低温度１と称する）に変換する（ステップＳ１０６）。そして、下式に示すように、上記ステップＳ１０３において保存されている基準評価値との差分を求める。
Δ熱効率評価値１＝「熱効率評価値１」−「熱効率の基準評価値」
Δ送風温度評価値１＝「送風温度評価値１」−「送風温度の基準評価値」
Δ珪石煉瓦最低温度評価値１＝「珪石煉瓦最低温度評価値１」−「珪石煉瓦最低温度の基準評価値」 Next, the control performance obtained as a result of the simulation in the above step S105, that is, “thermal efficiency”, “blast temperature to the blast furnace 200”, “minimum temperature of the quartz brick 107” is evaluated, and the same as in step S103. Based on the rule, it is converted into an evaluation value (for example, when the control parameter P 1 is increased by a minute amount ΔP 1 , it is referred to as a thermal efficiency evaluation value 1, a ventilation temperature evaluation value 1, and a quartz brick minimum temperature 1) (step S106). ). Then, as shown in the following equation, the difference from the reference evaluation value stored in step S103 is obtained.
Δthermal efficiency evaluation value 1 = “thermal efficiency evaluation value 1” − “reference evaluation value of thermal efficiency”
ΔBlower temperature evaluation value 1 = “Blower temperature evaluation value 1” − “Blower temperature reference evaluation value”
ΔSilver Brick Minimum Temperature Evaluation Value 1 = “Silica Brick Minimum Temperature Evaluation Value 1” − “Standard Evaluation Value of Silica Brick Minimum Temperature”

次に、複数の制御パラメータＰ1〜Ｐ5すべてについて上記ステップＳ１０４〜Ｓ１０６が実行されたか否か判断し（ステップＳ１０７）、実行されていなければ未実行の制御パラメータＰ1〜Ｐ5について上記ステップＳ１０４〜Ｓ１０６の処理を繰り返す。上記ステップＳ１０４を実行するに際して、図４（ａ）に示すように、制御パラメータＰ2（１サイクル中の燃焼期間の前期におけるドーム温度[℃]）については、操業実績値に対して微小量ΔＰ2だけ高くする。また、制御パラメータＰ3（１サイクル中の燃焼期間の後期におけるドーム温度[℃]）については、操業実績値に対して微小量ΔＰ3だけ低くする。また、制御パラメータＰ4（１サイクル中の燃焼期間の前期における混合ガス流量[kNm3/hr]）については、操業実績値に対して微小量ΔＰ4だけ大きくする。また、制御パラメータＰ5（１サイクル中の燃焼期間の後期における混合ガス流量[kNm3/hr]）については、操業実績値に対して微小量ΔＰ5だけ小さくする。なお、微小量ΔＰ1〜ΔＰ5とは、具体的には操業実績値に対して数％程度であればよい。 Next, a plurality of control parameters P 1 to P 5, all it is determined whether the step S104~S106 is executed (step S107), the steps for the control parameter P 1 to P 5 unexecuted if it is not running The processes of S104 to S106 are repeated. When executing step S104, as shown in FIG. 4A, the control parameter P 2 (dome temperature [° C. in the first half of the combustion period in one cycle)] is a minute amount ΔP with respect to the actual operation value. Increase by two . Further, the control parameter P 3 (the dome temperature [° C.] in the later stage of the combustion period in one cycle) is lowered by a minute amount ΔP 3 with respect to the operation result value. Further, the control parameter P 4 (mixed gas flow rate [kNm 3 / hr] in the first half of the combustion period in one cycle) is increased by a minute amount ΔP 4 with respect to the actual operation value. Further, the control parameter P 5 (mixed gas flow rate [kNm 3 / hr] in the latter stage of the combustion period in one cycle) is decreased by a minute amount ΔP 5 with respect to the operation result value. The minute amounts ΔP 1 to ΔP 5 may be about several percent with respect to the actual operation value.

一方、複数の制御パラメータＰ1〜Ｐ5すべてについて上記ステップＳ１０４〜Ｓ１０６の処理が実行済みであれば（ステップＳ１０７）、ステップＳ１０８に進む。 On the other hand, if the processing of steps S104 to S106 has been executed for all of the plurality of control parameters P 1 to P 5 (step S107), the process proceeds to step S108.

ステップＳ１０８では、以上の結果から、各制御パラメータＰ1〜Ｐ5の微小変化量ΔＰ1〜ΔＰ5を評価値との関係で表わした関係式を定める（下式を参照）。
ΔＰ1〜（Δ熱効率評価値１、Δ送風温度評価値１、Δ珪石煉瓦最低温度評価値１）
ΔＰ2〜（Δ熱効率評価値２、Δ送風温度評価値２、Δ珪石煉瓦最低温度評価値２）
ΔＰ3〜（Δ熱効率評価値３、Δ送風温度評価値３、Δ珪石煉瓦最低温度評価値３）
ΔＰ4〜（Δ熱効率評価値４、Δ送風温度評価値４、Δ珪石煉瓦最低温度評価値４）
ΔＰ5〜（Δ熱効率評価値５、Δ送風温度評価値５、Δ珪石煉瓦最低温度評価値５） In step S108, the above results, defining a relational expression representing a minute change amount ΔP 1 ~ΔP 5 of the control parameters P 1 to P 5 in relation to the evaluation value (see the formula).
ΔP 1- (Δthermal efficiency evaluation value 1, Δfan temperature evaluation value 1, Δsilica brick minimum temperature evaluation value 1)
ΔP 2- (Δthermal efficiency evaluation value 2, Δfan temperature evaluation value 2, Δsilica brick minimum temperature evaluation value 2)
ΔP 3- (Δthermal efficiency evaluation value 3, Δfan temperature evaluation value 3, Δsilica brick minimum temperature evaluation value 3)
[Delta] P 4 ~ (delta thermal efficiency evaluation value 4, delta blast temperature evaluation value 4, delta silica brick minimum temperature evaluation value 4)
ΔP 5 ˜ (Δthermal efficiency evaluation value 5, Δfan temperature evaluation value 5, Δsilica brick minimum temperature evaluation value 5)

そして、上記関係式を用いて、「熱効率」が最大（＝排ガス温度が最低）で、「高炉２００への送風温度」が所望温度で平均値が一定で、「珪石煉瓦１０７の最低温度」が変態点温度以下とならない条件下でできるだけ低くなる微小量ΔＰ1〜ΔＰ5を各制御パラメータＰ1〜Ｐ5の実績値に対する修正量として求める。 Then, using the above relational expression, the “thermal efficiency” is the maximum (= the exhaust gas temperature is the lowest), the “blast temperature to the blast furnace 200” is the desired temperature, the average value is constant, and the “minimum temperature of the quartz brick 107” is The minute amounts ΔP 1 to ΔP 5 that are as low as possible under conditions that do not fall below the transformation point temperature are obtained as correction amounts for the actual values of the control parameters P 1 to P 5 .

その後、上記ステップＳ１０８において求められた修正量ΔＰ1〜ΔＰ5を用いて各制御パラメータＰ1〜Ｐ5が変更され、制御装置４００は、その修正された制御パラメータＰ1〜Ｐ5を実機に投入する（ステップＳ１０９）。この結果、図４（ｂ）に示すように、１サイクル中の燃焼期間の前期では燃焼ガス温度が比較的高く、かつ、燃焼ガス流量が比較的小さくなり、後期では燃焼ガス温度が比較的低く、かつ、燃焼ガス流量が比較的大きくなって、熱風炉１００における熱交換の熱効率が大幅に向上する。 Thereafter, the control parameters P 1 to P 5 are changed using the correction amounts ΔP 1 to ΔP 5 obtained in step S108, and the control device 400 uses the corrected control parameters P 1 to P 5 as actual equipment. (Step S109). As a result, as shown in FIG. 4B, the combustion gas temperature is relatively high in the first half of the combustion period in one cycle, the combustion gas flow rate is relatively small, and the combustion gas temperature is relatively low in the second half. Moreover, the combustion gas flow rate becomes relatively large, and the heat efficiency of heat exchange in the hot stove 100 is greatly improved.

図５には、蓄積煉瓦の温度（横軸）と蓄積煉瓦の高さ（縦軸）との関係を示す。図中点線で表わすのは、制御パラメータＰ1〜Ｐ5を操業実績値とした場合の関係である。それに対して、図中実線で表わすのは、図４に示すようにして制御パラメータＰ1〜Ｐ5を修正した場合の関係である。同図に示すように、珪石煉瓦１０７の最上部での温度の上下限値ａ、ｂはドーム温度の上下限値に関係するので一定値に管理される。また、珪石煉瓦１０７の最下部での最低温度は変態点温度以下とならないように管理される。また、粘土煉瓦１０５の最下部での温度の下限値ｃは（排ガス温度が高くならないようにできるだけ低く）一定値に管理される。 In FIG. 5, the relationship between the temperature (horizontal axis) of a storage brick and the height (vertical axis) of a storage brick is shown. The dotted line in the figure represents the relationship when the control parameters P 1 to P 5 are the operation result values. On the other hand, the solid line in the figure represents the relationship when the control parameters P 1 to P 5 are corrected as shown in FIG. As shown in the figure, the upper and lower limit values a and b of the temperature at the uppermost part of the quartz brick 107 are related to the upper and lower limit values of the dome temperature and are therefore managed to be constant values. Further, the lowest temperature at the lowermost part of the quartz brick 107 is managed so as not to be lower than the transformation point temperature. Further, the lower limit value c of the temperature at the bottom of the clay brick 105 is controlled to a constant value (as low as possible so that the exhaust gas temperature does not become high).

そして、本実施形態のように制御パラメータＰ1〜Ｐ5を修正した場合、上記管理条件を満たしつつ、矢印Ｘに示すように、粘土煉瓦１０５の最下部での温度の上限値が制御パラメータＰ1〜Ｐ5を操業実績値とした場合よりも大幅に低くなっているのがわかる。即ち、排ガス温度を下げることができ、熱効率が大幅に向上する結果となっている。 When the control parameters P 1 to P 5 are corrected as in the present embodiment, the upper limit value of the temperature at the bottom of the clay brick 105 is the control parameter P as shown by the arrow X while satisfying the above management conditions. it can be seen that has been significantly lower than in the case of the 1 ~P 5 and operating actual value. That is, the exhaust gas temperature can be lowered, and the thermal efficiency is greatly improved.

なお、上記実施形態では１サイクル中の燃焼期間を前期及び後期に二分割した例を説明したが、三分割以上として、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変えるようにしてもよい。   In the above-described embodiment, an example in which the combustion period in one cycle is divided into two parts, the first part and the second part, has been described. However, as the three or more parts, the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate are changed for each divided period. Also good.

また、上記実施形態では制御パラメータを５つとしたが、その数は限定されるものではない。上記実施形態において、混合ガスのガスカロリーＰ1は設備制約的に細かく設定変更するのが難しいことから１サイクル中の燃焼期間で一定にしたが、ドーム温度Ｐ2及びＰ3、混合ガス流量Ｐ4及びＰ5については更に細分化するようにしてもよい。 In the above embodiment, the number of control parameters is five, but the number is not limited. In the above embodiment, the gas calorie P 1 of the mixed gas is made constant during the combustion period in one cycle because it is difficult to change the setting finely in terms of equipment restrictions. However, the dome temperatures P 2 and P 3 , the mixed gas flow rate P 4 and P 5 may be further subdivided.

さらに、上記実施形態では、１サイクル中の燃焼期間の前期では燃焼ガス温度が比較的高く、かつ、燃焼ガス流量が比較的小さくなり、後期では燃焼ガス温度が比較的低く、かつ、燃焼ガス流量が比較的大きくなるように、１サイクル中の燃焼期間における混合ガスのガスカロリーＰ1、１サイクル中の燃焼期間の前期におけるドーム温度Ｐ2及び後期におけるドーム温度Ｐ3、１サイクル中の燃焼期間の前期における混合ガスの流量Ｐ4及び後期における混合ガスの流量Ｐ5の５つを制御パラメータとしたが、制御パラメータのパターンはその組み合わせに限定されるものではない。 Further, in the above embodiment, the combustion gas temperature is relatively high and the combustion gas flow rate is relatively small in the first half of the combustion period in one cycle, and the combustion gas temperature is relatively low in the second half and the combustion gas flow rate. Is relatively large so that the gas calorie P 1 of the mixed gas in the combustion period in one cycle, the dome temperature P 2 in the first half of the combustion period in one cycle and the dome temperature P 3 in the second half , the combustion period in one cycle The five control parameters are the mixed gas flow rate P 4 in the first half and the mixed gas flow rate P 5 in the second half, but the control parameter pattern is not limited to the combination.

例えば、図６（ａ）に示すように、１サイクル中の燃焼期間における混合ガスのガスカロリーＰ1、１サイクル中の燃焼期間の前期におけるドーム温度Ｐ2及び後期におけるドーム温度Ｐ3、１サイクル中の燃焼期間の前期における投入熱量[kcal]Ｐ6及び後期における投入熱量[kcal]Ｐ7の５つを制御パラメータとしてもよい。この場合、制御パラメータＰ1〜Ｐ3については図４（ａ）に示すのと同様に微小量変化させ、制御パラメータＰ6については操業実績値に対して微小量ΔＰ6だけ小さくし、また、制御パラメータＰ7については操業実績値に対して微小量ΔＰ7だけ大きくする。この場合も、図６（ｂ）に示すように、１サイクル中の燃焼期間の前期では燃焼ガス温度が比較的高く、かつ、燃焼ガス流量が比較的小さくなり、後期では燃焼ガス温度が比較的低く、かつ、燃焼ガス流量が比較的大きくなって、熱風炉１００における熱交換の熱効率が大幅に向上する。 For example, as shown in FIG. 6A, the gas calorie P 1 of the mixed gas in the combustion period in one cycle, the dome temperature P 2 in the first half of the combustion period in one cycle, and the dome temperature P 3 in the second half , one cycle Five control parameters may be used: input heat quantity [kcal] P 6 in the first half of the middle combustion period and input heat quantity [kcal] P 7 in the second half. In this case, the control parameters P 1 to P 3 are changed by a minute amount in the same manner as shown in FIG. 4A, and the control parameter P 6 is decreased by a minute amount ΔP 6 with respect to the operation result value. The control parameter P 7 is increased by a minute amount ΔP 7 with respect to the operation result value. Also in this case, as shown in FIG. 6B, the combustion gas temperature is relatively high and the combustion gas flow rate is relatively small in the first half of the combustion period in one cycle, and the combustion gas temperature is relatively low in the second half. It becomes low and the combustion gas flow rate becomes relatively large, and the heat efficiency of heat exchange in the hot stove 100 is greatly improved.

或いは、図７（ａ）に示すように、１サイクル中の燃焼期間における混合ガスのガスカロリーＰ1、１サイクル中の燃焼期間における投入熱量Ｐ8の２つを制御パラメータとしてもよい。この場合、制御パラメータＰ1については操業実績値に対して微小量ΔＰ1だけ大きくし、制御パラメータＰ8については操業実績値に対して微小量ΔＰ8だけ小さくする。この場合も、図７（ｂ）に示すように、１サイクル中の燃焼期間の前期では燃焼ガス温度が比較的高く、かつ、燃焼ガス流量が比較的小さくなり、後期では燃焼ガス温度が比較的低く、かつ、燃焼ガス流量が比較的大きくなって、熱風炉１００における熱交換の熱効率が大幅に向上する。 Alternatively, as shown in FIG. 7A, two control parameters may be used: gas calorie P 1 of the mixed gas during the combustion period in one cycle, and input heat quantity P 8 during the combustion period in one cycle. In this case, the control parameter P 1 is increased by a minute amount ΔP 1 with respect to the operation result value, and the control parameter P 8 is decreased by a minute amount ΔP 8 with respect to the operation result value. Also in this case, as shown in FIG. 7B, the combustion gas temperature is relatively high and the combustion gas flow rate is relatively small in the first half of the combustion period in one cycle, and the combustion gas temperature is relatively low in the second half. It becomes low and the combustion gas flow rate becomes relatively large, and the heat efficiency of heat exchange in the hot stove 100 is greatly improved.

下記の表１には、制御パラメータＰ1〜Ｐ3、Ｐ6〜Ｐ7（図６のパターン）について、操業実績値とした場合と、上述したように修正する場合（新制御）との制御結果を表わす。同表に示すように、新制御では、送風温度は１１７８℃を維持しながら、珪石煉瓦１０７の最下部での最低温度は変態点温度以上で低くなるとともに、排ガス温度が低くなっており、熱交換の熱効率が向上しているのがわかる。 In Table 1 below, the control parameters P 1 to P 3 and P 6 to P 7 (pattern in FIG. 6) are controlled when the actual operation values are used and when they are corrected as described above (new control). Represents the result. As shown in the table, in the new control, while the air temperature is maintained at 1178 ° C., the lowest temperature at the bottom of the silica brick 107 becomes lower than the transformation point temperature, and the exhaust gas temperature becomes lower. It can be seen that the thermal efficiency of the exchange is improved.

Figure 2005325446
Figure 2005325446

（第２の実施形態）
本発明は、１サイクル中の燃焼期間における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量の制御パターンによっても熱風炉操業における熱効率が異なってくるのではないかという視点からなされたものである。以下、図面を参照して、本発明を実施するための第２の実施形態について説明する。 (Second Embodiment)
The present invention has been made from the viewpoint that the thermal efficiency in hot stove operation may vary depending on the control pattern of the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate during the combustion period in one cycle. Hereinafter, a second embodiment for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings.

図８には熱風炉の制御システムの全体構成を示す。同図に示すように、１つの高炉２００に対して４基の熱風炉１００が設置されている。そして、これら熱風炉１００を制御するために制御装置３００がある。   FIG. 8 shows the overall configuration of the control system for the hot stove. As shown in the figure, four hot stove furnaces 100 are installed for one blast furnace 200. A control device 300 is provided to control the hot stove 100.

制御装置３００は、操作量設定部３０１と燃焼ガス温度制御部３０２により構成され、燃焼室１０２の供給口１０３から吹き込まれる混合ガス流量と供給口１０４から吹き込まれる空気流量を制御する。   The control device 300 includes an operation amount setting unit 301 and a combustion gas temperature control unit 302, and controls a mixed gas flow rate blown from the supply port 103 of the combustion chamber 102 and an air flow rate blown from the supply port 104.

このとき、操作量設定部３０１では、１サイクル中の燃焼期間を複数に分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び空気流量を設定する。また、燃焼ガス温度制御部３０２では、熱風炉１００でドーム温度として測定された燃焼ガス温度が操作量設定部３０１から与えられたドーム温度と一致するように、供給口１０３から吹き込まれる混合ガス流量を調整する。   At this time, the operation amount setting unit 301 divides the combustion period in one cycle into a plurality of times, and sets the combustion gas temperature and the air flow rate for each of the divided periods. Further, in the combustion gas temperature control unit 302, the mixed gas flow rate blown from the supply port 103 so that the combustion gas temperature measured as the dome temperature in the hot stove 100 matches the dome temperature given from the operation amount setting unit 301. Adjust.

また別の形態として、操作量設定部３０１では、空気流量の代わりに混合ガス流量を分割された燃焼期間ごとに設定し、燃焼ガス温度制御部３０２では、熱風炉１００でドーム温度として測定された燃焼ガス温度が操作量設定部３０１から与えられたドーム温度と一致するように、供給口１０４から吹き込まれる空気流量を調整してもよい。   As another form, the operation amount setting unit 301 sets the mixed gas flow rate for each divided combustion period instead of the air flow rate, and the combustion gas temperature control unit 302 measures the dome temperature in the hot stove 100. The flow rate of air blown from the supply port 104 may be adjusted so that the combustion gas temperature matches the dome temperature given from the operation amount setting unit 301.

ここで、操作量設定部３０１では、図９（ａ）に示すように燃焼ガス温度、空気流量（又は混合ガス流量）を設定する。その際、燃焼ガス温度は燃焼開始から燃焼ガス温度切替時刻までの平均温度が燃焼ガス温度切替時刻から燃焼終了までの平均温度よりも高くなるように設定し、空気流量（又は混合ガス流量）は燃焼開始から燃焼ガス流量切替時刻までの平均流量が燃焼ガス流量切替時刻から燃焼終了までの平均流量よりも小さくなるように設定する。ただし、燃焼ガス温度切替時刻と燃焼ガス流量切替時刻は同時刻である必要はない。   Here, the operation amount setting unit 301 sets the combustion gas temperature and the air flow rate (or the mixed gas flow rate) as shown in FIG. At that time, the combustion gas temperature is set so that the average temperature from the start of combustion to the combustion gas temperature switching time is higher than the average temperature from the combustion gas temperature switching time to the end of combustion, and the air flow rate (or mixed gas flow rate) is The average flow rate from the start of combustion to the combustion gas flow rate switching time is set to be smaller than the average flow rate from the combustion gas flow rate switching time to the end of combustion. However, the combustion gas temperature switching time and the combustion gas flow rate switching time need not be the same time.

図９（ａ）に示すように燃焼ガス温度、空気流量（又は混合ガス流量）を設定すると、燃焼室１０２における燃焼ガス温度と燃焼ガス流量は図９（ｂ）に示すようになる。即ち、燃焼ガス温度は燃焼開始から燃焼ガス温度切替時刻までの平均温度が燃焼ガス温度切替時刻から燃焼終了までの平均温度よりも高くなり、燃焼ガス流量は燃焼開始から燃焼ガス流量切替時刻までの平均流量が燃焼ガス流量切替時刻から燃焼終了までの平均流量よりも小さくなる。   When the combustion gas temperature and the air flow rate (or mixed gas flow rate) are set as shown in FIG. 9A, the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate in the combustion chamber 102 are as shown in FIG. 9B. That is, the combustion gas temperature has an average temperature from the start of combustion to the combustion gas temperature switching time higher than the average temperature from the combustion gas temperature switching time to the end of combustion, and the combustion gas flow rate is from the start of combustion to the combustion gas flow rate switching time. The average flow rate becomes smaller than the average flow rate from the combustion gas flow rate switching time to the end of combustion.

本願発明者らは鋭意検討を重ねた結果、同じ熱量を投入する場合でも、１サイクル中の燃焼期間における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量のパターンによって熱効率が異なることを見出し、特に図９（ｂ）に示すようにした場合に熱効率が向上することが新たに判明した。   As a result of intensive studies, the present inventors have found that even when the same amount of heat is input, the thermal efficiency varies depending on the combustion gas temperature and combustion gas flow rate patterns during the combustion period in one cycle, and in particular, FIG. It has been newly found that the thermal efficiency is improved in the case shown in FIG.

即ち、燃焼開始から燃焼中間（燃焼開始と燃焼終了の間の中間時刻）までの時間帯では、図９（ｂ）に示すように燃焼ガス温度を高く燃焼ガス流量を小さくすることによって、輻射熱伝達率が大きくなる効果が強くなり、図１０に示すように蓄熱室１０１の上部に集中して蓄熱される。更に、燃焼中間から燃焼終了までの時間帯では、図９（ｂ）に示すように燃焼ガス温度を低く、燃焼ガス流量を大きくすることによって、対流熱伝達率が大きくなる効果が強くなり、図１０に示すように蓄熱室１０１の下部に集中して蓄熱される。   That is, in the time zone from the start of combustion to the middle of combustion (intermediate time between the start of combustion and the end of combustion), as shown in FIG. 9B, the radiant heat transfer is performed by increasing the combustion gas temperature and decreasing the combustion gas flow rate. The effect of increasing the rate becomes stronger, and heat is concentrated and concentrated on the upper part of the heat storage chamber 101 as shown in FIG. Furthermore, in the time period from the middle of combustion to the end of combustion, the effect of increasing the convective heat transfer coefficient is increased by lowering the combustion gas temperature and increasing the combustion gas flow rate as shown in FIG. As shown in FIG. 10, heat is concentrated in the lower part of the heat storage chamber 101.

この結果、珪石煉瓦最下部温度の燃焼中の温度推移は図１１のように、燃焼開始から燃焼中間までの時間帯における温度上昇量は従来操業実績に比べて小さめに抑えられ、燃焼中間から燃焼終了までの時間帯における温度上昇量は従来操業実績に比べて大きくなり、最終的な到達温度は従来操業実績と同一となる。そのため、図１０に示すように燃焼終了時の蓄熱室高さ方向の煉瓦温度分布は従来操業実績と同一となるので、送風後に再び燃焼開始するときの蓄熱室高さ方向の煉瓦温度分布も従来操業実績と同じとなり、珪石煉瓦最下部最低温度の管理値に対する余裕代を従来操業実績と同一に保つことができる。   As a result, the temperature transition during the combustion of the lowest temperature of the quartz brick is suppressed as shown in FIG. 11, and the temperature rise in the time zone from the start of combustion to the middle of combustion is suppressed to be smaller than that in the conventional operation results. The amount of temperature rise in the time period until the end becomes larger than the conventional operation results, and the final reached temperature is the same as the conventional operation results. Therefore, as shown in FIG. 10, the brick temperature distribution in the direction of the heat storage chamber at the end of the combustion is the same as the conventional operation results, so the brick temperature distribution in the direction of the heat storage chamber when starting combustion again after blowing is also the conventional. It becomes the same as the operation results, and the margin for the control value of the lowest temperature of the quartz brick bottom can be kept the same as the conventional operation results.

また、排ガス温度の燃焼中の温度推移も図１２に示すように、珪石煉瓦最下部温度と同様の傾向で温度上昇する。このため、図１２の網掛け部に示す排ガス温度降下分に相当するだけの排ガス顕熱を削減し、熱効率を向上させることができる。実プロセスによる制御テストで評価では、表２に示すように熱効率が０．５％向上している。   Further, the temperature transition during combustion of the exhaust gas temperature also rises with the same tendency as the lowest temperature of the quartz brick as shown in FIG. For this reason, the exhaust gas sensible heat corresponding to the exhaust gas temperature drop shown in the shaded portion of FIG. 12 can be reduced, and the thermal efficiency can be improved. In the evaluation by the control test by the actual process, as shown in Table 2, the thermal efficiency is improved by 0.5%.

Figure 2005325446
Figure 2005325446

（その他の実施形態）
上述した実施形態の機能は、コンピュータがコンピュータプログラムを実行することによっても実現される。また、コンピュータプログラムをコンピュータに供給するための手段、例えばかかるプログラムを記録したＣＤ−ＲＯＭ等のコンピュータ読み取り可能な記録媒体又はかかるプログラムを伝送するインターネット等の伝送媒体も本発明の実施形態として適用することができる。また、上記のプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体等のコンピュータプログラムプロダクトも本発明の実施形態として適用することができる。上記のコンピュータプログラム、記録媒体、伝送媒体及びコンピュータプログラムプロダクトは、本発明の範疇に含まれる。記録媒体としては、例えばフレキシブルディスク、ハードディスク、光ディスク、光磁気ディスク、ＣＤ−ＲＯＭ、磁気テープ、不揮発性のメモリ、ＲＯＭ等を用いることができる。 (Other embodiments)
The functions of the above-described embodiments can also be realized by a computer executing a computer program. Further, means for supplying a computer program to a computer, for example, a computer-readable recording medium such as a CD-ROM in which such a program is recorded, or a transmission medium such as the Internet for transmitting such a program is also applied as an embodiment of the present invention. be able to. A computer program product such as a computer-readable recording medium in which the above program is recorded can also be applied as an embodiment of the present invention. The above computer program, recording medium, transmission medium, and computer program product are included in the scope of the present invention. As the recording medium, for example, a flexible disk, a hard disk, an optical disk, a magneto-optical disk, a CD-ROM, a magnetic tape, a nonvolatile memory, a ROM, or the like can be used.

熱風炉の概略構成を示す図である。It is a figure which shows schematic structure of a hot stove. 第１の形態における熱風炉の制御システムの全体構成を示す図である。It is a figure which shows the whole structure of the control system of the hot stove in a 1st form. 第１の形態における熱風炉の制御動作について説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the control action of the hot stove in a 1st form. 第１の形態における制御パラメータとそれにより実質的に制御される燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the control parameter in a 1st form, and the combustion gas temperature and combustion gas flow rate which are substantially controlled by it. 第１の形態における蓄積煉瓦の温度（横軸）と蓄積煉瓦の高さ（縦軸）との関係を示す特性図である。It is a characteristic view which shows the relationship between the temperature (horizontal axis) of the accumulation brick in 1st form, and the height (vertical axis) of accumulation brick. 第１の形態における制御パラメータとそれにより実質的に制御される燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the control parameter in a 1st form, and the combustion gas temperature and combustion gas flow rate which are substantially controlled by it. 第１の形態における制御パラメータとそれにより実質的に制御される燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the control parameter in a 1st form, and the combustion gas temperature and combustion gas flow rate which are substantially controlled by it. 第２の形態における熱風炉の制御システムの全体構成を示す図である。It is a figure which shows the whole structure of the control system of the hot stove in a 2nd form. 第２の形態における制御パラメータとそれにより実質的に制御される燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the control parameter in a 2nd form, and the combustion gas temperature and combustion gas flow rate which are substantially controlled by it. 第２の形態における蓄積煉瓦の温度（横軸）と蓄積煉瓦の高さ（縦軸）との関係を示す特性図である。It is a characteristic view which shows the relationship between the temperature (horizontal axis) of the accumulation brick in a 2nd form, and the height (ordinate) of an accumulation brick. 第２の形態における燃焼中の珪石煉瓦最下部温度の推移を示す図である。It is a figure which shows transition of the lowest temperature of the silica brick during combustion in the 2nd form. 第２の形態における燃焼中の排ガス温度の推移を示す図である。It is a figure which shows transition of the exhaust gas temperature in combustion in the 2nd form.

符号の説明Explanation of symbols

１００ 熱風炉
１０１ 蓄熱室
１０２ 燃焼室
１０３ 燃焼用混合ガスの供給口
１０４ 燃焼用空気の供給口
１０５ 耐火粘土煉瓦
１０６ ハイアルミナ煉瓦
１０７ 珪石煉瓦
１０８ 排ガスの排出口 兼 冷風空気の供給口
１０９ ドーム
１１０ 熱風出口
２００ 高炉
３００ 熱風炉シミュレータ
３０１ 熱風炉モデル
３０２ 制御部
４００ 制御装置
４０１ 混合ガスカロリー制御部
４０２ ドーム温度制御部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 100 Hot-blast furnace 101 Heat storage chamber 102 Combustion chamber 103 Combustion gas supply port 104 Combustion air supply port 105 Refractory clay brick 106 High alumina brick 107 Silica brick 108 Exhaust gas exhaust port and cold air supply port 109 Dome 110 Hot air Exit 200 Blast furnace 300 Hot stove simulator 301 Hot stove model 302 Controller 400 Controller 401 Mixed gas calorie controller 402 Dome temperature controller

Claims (14)

高炉への送風に熱を与える蓄熱室と上記蓄熱室を加熱するための燃焼室とにより構成され、燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する熱風炉を制御するために、上記燃焼室における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を制御する熱風炉の制御方法であって、
１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変えることを特徴とする熱風炉の制御方法。 Combustion gas temperature in the combustion chamber in order to control a hot stove which is constituted by a heat storage chamber for supplying heat to the blast furnace and heats the heat storage chamber and which operates as one cycle of combustion and blowing. And a control method of the hot stove for controlling the combustion gas flow rate,
A method for controlling a hot stove, wherein a combustion period in one cycle is divided into a plurality of parts, and the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate are changed for each of the divided periods. １サイクル中の燃焼期間に燃焼ガス温度切替時刻と燃焼ガス流量切替時刻をそれぞれ設定して、
燃焼ガス温度は燃焼開始時刻から燃焼ガス温度切替時刻までの平均温度が燃焼ガス温度切替時刻から燃焼終了時刻までの平均温度よりも高くなるように制御し、
また燃焼ガス流量は燃焼開始時刻から燃焼ガス流量切替時刻までの平均流量が燃焼ガス流量切替時刻から燃焼終了までの平均流量よりも小さくなるように制御することを特徴とする請求項１に記載の熱風炉の制御方法。 Set the combustion gas temperature switching time and the combustion gas flow rate switching time during the combustion period in one cycle,
The combustion gas temperature is controlled so that the average temperature from the combustion start time to the combustion gas temperature switching time is higher than the average temperature from the combustion gas temperature switching time to the combustion end time,
The combustion gas flow rate is controlled so that the average flow rate from the combustion start time to the combustion gas flow rate switching time is smaller than the average flow rate from the combustion gas flow rate switching time to the end of combustion. Control method of hot stove. １サイクル中の燃焼期間を前期及び後期に二分割し、前期における燃焼ガス温度を後期における燃焼ガス温度よりも高くし、かつ、前期における燃焼ガス流量を後期における燃焼ガス流量よりも小さくすることを特徴とする請求項１に記載の熱風炉の制御方法。   The combustion period in one cycle is divided into the first and second periods, the combustion gas temperature in the first period is made higher than the combustion gas temperature in the second period, and the combustion gas flow rate in the first period is made smaller than the combustion gas flow rate in the second period. The method for controlling a hot stove according to claim 1, wherein 熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、熱風炉のドーム温度、熱風炉に吹き込む混合ガスの流量、及び投入熱量のうち少なくとも二種以上を制御パラメータとして、分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱風炉の制御方法。   Combustion gas temperature and combustion for each divided period using at least two kinds of control parameters among the gas calories of the mixed gas blown into the hot stove, the dome temperature of the hot stove, the flow rate of the mixed gas blown into the hot stove, and the input heat amount The method for controlling a hot stove according to any one of claims 1 to 3, wherein the gas flow rate is changed. 上記制御パラメータのうち所定の制御パラメータを、１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに変えることを特徴とする請求項４に記載の熱風炉の制御方法。   5. The control method for a hot stove according to claim 4, wherein a predetermined control parameter among the control parameters is divided into a plurality of combustion periods in one cycle and is changed for each of the divided periods. 複数の制御パラメータの操業実績値を用いて熱風炉シミュレータにより熱風炉の将来の状態を予測する第１の手順と、
上記複数の制御パラメータの操業実績値のうち１つを微小量変化させた上で上記熱風炉シミュレータにより熱風炉の３日以上の将来の状態を予測することを、上記複数のパラメータそれぞれについて実行する第２の手順と、
上記第１の手順の結果得られる制御性能及び上記第２の手順の結果得られる制御性能から上記各制御パラメータの修正量を求め、各制御パラメータを修正する第３の手順と、
上記第３の手順により修正された各制御パラメータを実機に投入する第４の手順とを有することを特徴とする熱風炉の制御方法。 A first procedure for predicting the future state of the hot stove by means of a hot stove simulator using operation results of a plurality of control parameters;
For each of the plurality of parameters, predicting a future state of the hot stove for 3 days or more with the hot stove simulator after changing one of the operation performance values of the plurality of control parameters by a minute amount. A second procedure;
A third procedure for obtaining a correction amount of each control parameter from the control performance obtained as a result of the first procedure and the control performance obtained as a result of the second procedure, and correcting each control parameter;
A control method for a hot stove, comprising: a fourth procedure for putting each control parameter modified by the third procedure into an actual machine. 上記制御パラメータには、１サイクル中の燃焼期間における熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉のドーム温度及び後期におけるドーム温度、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉に吹き込む混合ガスの流量及び後期における混合ガスの流量の５つを含み、
上記第２の手順では、ガスカロリーを微小量大きくし、前期におけるドーム温度を微小量高くし、後期におけるドーム温度を微小量低くし、前期における混合ガスの流量を微小量小さくし、後期における混合ガスの流量を微小量大きくすることを特徴とする請求項６に記載の熱風炉の制御方法。 The control parameters include the gas calorie of the mixed gas blown into the hot stove during the combustion period in one cycle, the dome temperature of the hot stove in the first half of the combustion period in the cycle and the dome temperature in the second half, and the combustion period in the one cycle. Including the flow rate of the mixed gas blown into the hot stove furnace in the first half and the flow rate of the mixed gas in the second half,
In the second procedure, the gas calorie is increased by a small amount, the dome temperature in the previous period is increased by a small amount, the dome temperature in the latter period is decreased by a small amount, the flow rate of the mixed gas in the previous period is decreased by a small amount, and the mixing in the latter period is performed. The method of controlling a hot stove according to claim 6, wherein the gas flow rate is increased by a minute amount. 上記制御パラメータには、１サイクル中の燃焼期間における熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、１サイクル中の燃焼期間の前期における熱風炉のドーム温度及び後期におけるドーム温度、１サイクル中の燃焼期間の前期における投入熱量及び後期における投入熱量の５つを含み、
上記第２の手順では、ガスカロリーを微小量大きくし、前期におけるドーム温度を微小量高くし、後期におけるドーム温度を微小量低くし、前期における投入熱量を微小量小さくし、後期における投入熱量を微小量大きくすることを特徴とする請求項６に記載の熱風炉の制御方法。 The control parameters include the gas calorie of the mixed gas blown into the hot stove during the combustion period in one cycle, the dome temperature of the hot stove in the first half of the combustion period in the cycle and the dome temperature in the second half, and the combustion period in the one cycle. Including the heat input in the first half and the heat input in the second half,
In the second procedure, the gas calorie is increased by a small amount, the dome temperature in the previous period is increased by a small amount, the dome temperature in the latter period is decreased by a small amount, the input heat amount in the previous period is decreased by a small amount, and the input heat amount in the latter period is reduced. The method for controlling a hot stove according to claim 6, wherein a minute amount is increased. 上記制御パラメータには、１サイクル中の燃焼期間における熱風炉に吹き込む混合ガスのガスカロリー、１サイクル中の燃焼期間における投入熱量の２つを含み、
上記第２の手順では、ガスカロリーを微小量大きくし、投入熱量を微小量小さくすることを特徴とする請求項６に記載の熱風炉の制御方法。 The control parameters include two of the gas calorie of the mixed gas blown into the hot stove during the combustion period in one cycle and the input heat amount during the combustion period during the cycle,
The method of controlling a hot stove according to claim 6, wherein in the second procedure, the gas calorie is increased by a minute amount and the input heat amount is decreased by a minute amount. 高炉への送風に熱を与える蓄熱室と上記蓄熱室を加熱するための燃焼室とにより構成され、燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する熱風炉を制御するために、上記燃焼室における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を制御する熱風炉の制御装置であって、
１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変える構成にしたことを特徴とする熱風炉の制御装置。 Combustion gas temperature in the combustion chamber in order to control a hot stove which is constituted by a heat storage chamber for supplying heat to the blast furnace and heats the heat storage chamber and which operates as one cycle of combustion and blowing. And a control device for a hot stove for controlling the flow rate of combustion gas,
A control apparatus for a hot stove characterized in that a combustion period in one cycle is divided into a plurality of parts, and the combustion gas temperature and the combustion gas flow rate are changed for each of the divided periods. 複数の制御パラメータの操業実績値を用いて熱風炉の将来の状態を予測する第１の熱風炉シミュレーション手段と、
上記複数の制御パラメータの操業実績値のうち１つを微小量変化させた上で熱風炉の３日以上の将来の状態を予測することを、上記複数のパラメータそれぞれについて実行する第２の熱風炉シミュレーション手段と、
上記第１の熱風炉シミュレーション手段により得られる制御性能及び上記第２の熱風炉シミュレーション手段により得られる制御性能から上記各制御パラメータの修正量を求め、各制御パラメータを修正する制御パラメータ修正手段と、
上記制御パラメータ修正手段により修正された各制御パラメータを実機に投入する制御手段とを有することを特徴とする熱風炉の制御システム。 A first hot stove simulation means for predicting a future state of the hot stove using operation performance values of a plurality of control parameters;
A second hot stove that executes, for each of the plurality of parameters, predicting a future state of the hot stove for three days or more after changing one of the operation performance values of the plurality of control parameters by a minute amount. Simulation means;
Control parameter correction means for obtaining a correction amount of each control parameter from the control performance obtained by the first hot stove simulation means and the control performance obtained by the second hot stove simulation means, and correcting each control parameter;
A control system for a hot stove, comprising: control means for putting each control parameter corrected by the control parameter correction means into an actual machine. 高炉への送風に熱を与える蓄熱室と上記蓄熱室を加熱するための燃焼室とにより構成され、燃焼及び送風を１サイクルとして稼動する熱風炉を制御するために、上記燃焼室における燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を制御する処理をコンピュータに実行させるコンピュータプログラムであって、
１サイクル中の燃焼期間を複数分割し、その分割された期間ごとに燃焼ガス温度及び燃焼ガス流量を変える処理をコンピュータに実行させることを特徴とするコンピュータプログラム。 Combustion gas temperature in the combustion chamber in order to control a hot stove which is constituted by a heat storage chamber for supplying heat to the blast furnace and heats the heat storage chamber and which operates as one cycle of combustion and blowing. And a computer program for causing a computer to execute a process for controlling the combustion gas flow rate,
A computer program that divides a combustion period in one cycle into a plurality of parts and causes a computer to execute a process of changing a combustion gas temperature and a combustion gas flow rate for each of the divided periods. 複数の制御パラメータの操業実績値を用いて熱風炉シミュレータにより熱風炉の３日以上の将来の状態を予測する第１の処理と、
上記複数の制御パラメータの操業実績値のうち１つを微小量変化させた上で上記熱風炉シミュレータにより熱風炉の将来の状態を予測することを、上記複数のパラメータそれぞれについて実行する第２の処理と、
上記第１の処理の結果得られる制御性能及び上記第２の処理の結果得られる制御性能から上記各制御パラメータの修正量を求め、各制御パラメータを修正する第３の処理と、
上記第３の処理により修正された各制御パラメータを実機に投入する第４の処理とをコンピュータに実行させることを特徴とするコンピュータプログラム。 A first process for predicting a future state of the hot stove for more than 3 days by using a hot stove simulator using operation values of a plurality of control parameters;
A second process for executing, for each of the plurality of parameters, predicting a future state of the hot stove by the hot stove simulator after changing one of the operation performance values of the plurality of control parameters by a minute amount. When,
A third process for obtaining a correction amount of each control parameter from the control performance obtained as a result of the first process and the control performance obtained as a result of the second process, and correcting each control parameter;
A computer program for causing a computer to execute a fourth process of inputting each control parameter modified by the third process to an actual machine. 請求項１２又は１３に記載のコンピュータプログラムを記録したことを特徴とするコンピュータ読み取り可能な記録媒体。   A computer-readable recording medium on which the computer program according to claim 12 or 13 is recorded.
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