JP2005309053A - Double layer intermediate transfer body - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、静電複写プロセスの中間転写体として用いられ、ポリイミド樹脂を基層に使用した複層中間転写体に関するものである。 The present invention relates to a multilayer intermediate transfer member that is used as an intermediate transfer member in an electrostatic copying process and uses a polyimide resin as a base layer.
静電複写方式を用いた画像形成装置は、光導電性感光体からなる像担持体上に一様な電荷を形成し、画像信号を変調したレーザー光等で静電潜像を形成した後、帯電したトナーで前記静電潜像を現像して可視化したトナー像とする。
上記トナー像を、中間転写体を介して静電的に転写することにより所要の再生画像を得る場合の画像形成装置としては、種々のものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
An image forming apparatus using an electrostatic copying system forms a uniform charge on an image carrier made of a photoconductive photosensitive member, and forms an electrostatic latent image with a laser beam or the like that modulates an image signal. The electrostatic latent image is developed with charged toner to obtain a visualized toner image.
Various types of image forming apparatuses are known for obtaining a required reproduced image by electrostatically transferring the toner image via an intermediate transfer member (see, for example, Patent Document 1).
上記のような中間転写体方式を採用した画像形成装置に用いられる中間転写体材料としても、ポリカーボネート樹脂（例えば、特許文献２参照）、ＰＶＤＦ（ポリフッ化ビニリデン、（例えば、特許文献３，４参照）、ポリアルキレンフタレート（例えば、特許文献５参照）などの熱可塑性樹脂の導電性の無端ベルトや、ポリイミド樹脂やポリアミドイミド樹脂（例えば、特許文献６参照）を用いる提案がなされている。
なかでも、全芳香族ポリイミド樹脂は強度が強いため転写部材に好んで用いられている。
As an intermediate transfer material used in an image forming apparatus employing the above intermediate transfer method, polycarbonate resin (for example, see Patent Document 2), PVDF (polyvinylidene fluoride) (for example, see Patent Documents 3 and 4). ), A conductive endless belt of a thermoplastic resin such as polyalkylene phthalate (for example, see Patent Document 5), a polyimide resin, or a polyamideimide resin (for example, see Patent Document 6) has been proposed.
Among these, wholly aromatic polyimide resins are preferred for transfer members because of their high strength.
この中間転写ベルトは、トナーをやりとりするため、帯電防止領域の抵抗値制御が必要であるが、それ以外の要求特性としてベルトの形状均一性がある。なかでも、端部平面度が悪くなるとベルトが蛇行して画像がゆがむだけでなく、ひどい場合にはベルト自身が破損することもある。この端部平面度は±４ｍｍ以内、望ましくは±３ｍｍ以内が要求される。 The intermediate transfer belt needs to control the resistance value of the antistatic region in order to exchange toner, but other required characteristics include belt shape uniformity. In particular, when the flatness of the end portion deteriorates, not only does the belt meander and the image is distorted, but in a severe case, the belt itself may be damaged. This end flatness is required to be within ± 4 mm, preferably within ± 3 mm.
中間転写体用のポリイミド材料としては、強度の点から、３，４：３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとからなるポリイミドを用いる事が多いが、この材料を用いた中間転写体を作製する場合には、端部が内面側に折れ曲がる問題があり、±４ｍｍの範囲にすることは困難であった。 As a polyimide material for an intermediate transfer member, a polyimide composed of 3,4: 3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine is often used from the viewpoint of strength. When the intermediate transfer member used was produced, there was a problem that the end portion was bent to the inner surface side, and it was difficult to make the range within ± 4 mm.
例えば、特許文献７には、導電性カーボンブラックにより付与された半導電性ポリイミド層と実質的電気絶縁性ポリイミド層とからなるポリイミド系多層無端管状フィルムにおいて、該実質的電気絶縁性ポリイミド層の有する線膨張率が、該半導電性ポリイミド層の有する線膨張率に対して０．８〜１．３倍であることを特徴とするポリイミド系多層無端管状フィルムが開示されている。しかし、この場合には、ベルト端部平面度がより大きく内側へ曲がりこむ結果となった。 For example, in Patent Document 7, in a polyimide-based multilayer endless tubular film composed of a semiconductive polyimide layer provided by conductive carbon black and a substantially electrically insulating polyimide layer, the substantially electrically insulating polyimide layer has A polyimide-based multilayer endless tubular film having a linear expansion coefficient of 0.8 to 1.3 times the linear expansion coefficient of the semiconductive polyimide layer is disclosed. However, in this case, the belt end flatness is larger and the inner side is bent.
また、特許文献８，９には、いずれもポリイミド系樹脂を主体とする外層と内層とを有する半導電性ベルトにおいて、少なくとも前記外層は導電性物質を含有しており、この外層と前記内層との５０〜４００℃における線膨張率の差が３０（ｐｐｍ／℃）以下であり、前記外層より前記内層の線膨張率が大きいことを特徴とする半導電性ベルトが開示されている。しかし、内層の線膨張率を大きくするとベルトの端部が跳ね上がるためベルトの寄り止めがガイドからはずれてしまうという不具合があった。
すなわち、本発明者の実験においては、内層の線膨張率が大きい場合にはより大きくベルト内側へ曲がり込み、端部平面度を一層悪くする結果となった。
That is, in the experiment of the present inventor, when the linear expansion coefficient of the inner layer is large, the inner side of the belt is more bent and the end flatness is further deteriorated.
以上から、本発明は、上記従来の課題を解決することを目的とする。すなわち、全体として、形状均一性に優れた複層中間転写体を提供することを目的とする。 In view of the above, an object of the present invention is to solve the above conventional problems. That is, an object of the present invention is to provide a multilayer intermediate transfer body excellent in shape uniformity as a whole.
上記目的を達成すべく鋭意検討した結果、本発明者は、表面層として線膨張率の大きな材料を用い、また、表面層と基層とに要求される特性として、バイメタルでの曲がり量計算に準じた式を満たすようにすることで、形状均一性、特に、端部平面度の優れた中間転写体が得られることを見出し、本発明に想到した。 As a result of diligent studies to achieve the above object, the present inventor used a material having a large linear expansion coefficient as the surface layer, and the characteristics required for the surface layer and the base layer conform to the calculation of the bending amount in the bimetal. By satisfying the above formula, it was found that an intermediate transfer body excellent in shape uniformity, particularly in end flatness was obtained, and the present invention was conceived.
すなわち、本発明は、基層と表面層とを有する複層中間転写体において、
前記基層が、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとを含有するポリアミック酸組成物をイミド転化させてなるポリイミド樹脂からなり、
前記表面層の線膨張率が基層の線膨張率よりも大きく、
下記式（１）で表される変位量Ｄが２以上８以下であることを特徴とする複層中間転写体である。
That is, the present invention provides a multilayer intermediate transfer member having a base layer and a surface layer.
The base layer is composed of a polyimide resin obtained by imide conversion of a polyamic acid composition containing 3,4,3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine,
The linear expansion coefficient of the surface layer is larger than the linear expansion coefficient of the base layer,
The multilayer intermediate transfer member is characterized in that a displacement amount D represented by the following formula (1) is 2 or more and 8 or less.
上記式（１）中、α1は基層材料の線膨張率（／Ｋ）を示し、ｈ1は基層の厚み（ｍｍ）を示し、Ｅ1は基層材料の縦弾性率（ＭＰａ）示し、α2は表面層材料の線膨張率（／Ｋ）を示し、ｈ2は表面層の厚み（ｍｍ）を示し、Ｅ2は表面層材料の縦弾性率（ＭＰａ）を示す。また、Ｔ2は、「表面層形成時の温度（Ｋ）」および「表面層材料のガラス転移点（Ｋ）」のうち低い方の温度を示し、Ｔ1は使用時の温度（Ｋ）を示す。さらに、ｍ＝Ｅ1／Ｅ2、ｎ＝ｈ1／ｈ2とする。 In the above formula (1), α 1 indicates the linear expansion coefficient (/ K) of the base layer material, h 1 indicates the thickness (mm) of the base layer, E 1 indicates the longitudinal elastic modulus (MPa) of the base layer material, α 2 indicates the linear expansion coefficient (/ K) of the surface layer material, h 2 indicates the thickness (mm) of the surface layer, and E 2 indicates the longitudinal elastic modulus (MPa) of the surface layer material. T 2 indicates the lower temperature of “temperature (K) during surface layer formation” and “glass transition point (K) of surface layer material”, and T 1 indicates the temperature (K) during use. Show. Further, m = E 1 / E 2 and n = h 1 / h 2 .
また、本発明は、基層と表面層とを有する複層中間転写体において、
前記基層が、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとを含有するポリアミック酸組成物をイミド転化させてなるポリイミド樹脂からなり、
前記表面層の線膨張率が基層の線膨張率よりも大きく、
端部平面度が±４ｍｍ以下であることを特徴とする複層中間転写体である。
Further, the present invention provides a multilayer intermediate transfer member having a base layer and a surface layer,
The base layer is composed of a polyimide resin obtained by imide conversion of a polyamic acid composition containing 3,4,3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine,
The linear expansion coefficient of the surface layer is larger than the linear expansion coefficient of the base layer,
A multi-layer intermediate transfer member having an end flatness of ± 4 mm or less.
既述の本発明の複層中間転写体は、導電剤を含有することが好ましく、当該導電剤としては、カーボンブラックを用いることが好ましい。 The multilayer intermediate transfer member of the present invention described above preferably contains a conductive agent, and it is preferable to use carbon black as the conductive agent.
本発明によれば、全体として、形状均一性、特に、端部平面度の均一性に優れた複層中間転写体を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a multi-layer intermediate transfer body excellent in shape uniformity, in particular, uniformity in end flatness as a whole.
〔第１の複層中間転写体〕
本発明の第１の複層中間転写体は、基層と表面層とを有し、その基層が、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとを含有するポリアミック酸組成物（以下、「本発明に係るポリアミック酸組成物」ということがある）をイミド転化させてなるポリイミド樹脂からなる。
なお、ここで、「基層」とは、中間転写体の基材となる部分であり、「表面層」とは、中間転写体として使用した場合にその表面にトナー像が形成される層である。
[First multilayer intermediate transfer member]
The first multilayer intermediate transfer member of the present invention has a base layer and a surface layer, and the base layer contains 3,4,3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine. It consists of a polyimide resin obtained by imide conversion of a polyamic acid composition (hereinafter sometimes referred to as “polyamic acid composition according to the present invention”).
Here, the “base layer” is a portion serving as a base material for the intermediate transfer member, and the “surface layer” is a layer on which a toner image is formed when used as an intermediate transfer member. .
ポリイミド樹脂は、種々のポリアミック酸組成物をイミド化して得ることができるが、本発明では、上記本発明に係るポリアミック酸組成物よりなるポリイミド樹脂を基層（基材）とする。当該ポリイミド樹脂は、強度等の実用面において、非常に優れた特性を有している。 The polyimide resin can be obtained by imidizing various polyamic acid compositions. In the present invention, the polyimide resin comprising the polyamic acid composition according to the present invention is used as a base layer (base material). The polyimide resin has very excellent characteristics in practical aspects such as strength.
基層上には表面層が形成されており、当該表面層の線膨張率は、基層の線膨張率よりも大きくなっている。表面層の線膨張率が基層の線膨張率よりも小さいと、中間転写体の端部が跳ね上がるなどして端部平面度が悪くなり、ベルトの蛇行による画像の歪み等の不具合が発生してしまう。 A surface layer is formed on the base layer, and the linear expansion coefficient of the surface layer is larger than the linear expansion coefficient of the base layer. If the linear expansion coefficient of the surface layer is smaller than the linear expansion coefficient of the base layer, the end portion of the intermediate transfer member jumps up and the flatness of the end portion deteriorates, and problems such as image distortion due to belt meandering occur. End up.
また、線膨張率の測定は、島津製作所製熱分析装置ＴＭＡ−５０を用い、昇温速度５℃／ｍｉｎの条件で、３０〜４００℃上昇させたときのチャートより読み取ることができるが、ガラス転移温度が測定範囲内にある場合にはガラス転移温度までのデータとする。 The linear expansion coefficient can be measured from a chart when the temperature is increased by 30 to 400 ° C. under the condition of a temperature increase rate of 5 ° C./min using a Shimadzu thermal analyzer TMA-50. When the transition temperature is within the measurement range, the data up to the glass transition temperature is used.
基層の厚みは、３０〜１５０μｍであることが好ましく、５０〜１００μｍであることが好ましい。また、一般的にはイミド転化後の縦弾性率は５４００〜６２００（ＭＰａ）の範囲となる。
一方、表面層の厚みは、１〜２００μｍであることが好ましく、５〜１５０μｍであることが好ましい。表面層が１μｍより薄いと耐久性の点で問題が生ずることがあり、２００μｍよりも厚いとロール屈曲部での変形によるベルト表面の応力が集中してしまうために、表面層にクラックが発生するなどの問題が生じることがある。
また、縦弾性率は使用するモノマーの種類や、得られるポリイミド樹脂の分子量によって変化するが、５００〜４００００（ＭＰａ）であることが好ましく、１０００〜２００００（ＭＰａ）であることが好ましい。縦弾性率が５００〜４００００（ＭＰａ）であること、傷つきにくく、駆動ロールへの追従性がよくなるといった利点が得られる。
The thickness of the base layer is preferably 30 to 150 μm, and preferably 50 to 100 μm. Moreover, generally the longitudinal elastic modulus after imide conversion becomes the range of 5400-6200 (MPa).
On the other hand, the thickness of the surface layer is preferably 1 to 200 μm, and preferably 5 to 150 μm. If the surface layer is thinner than 1 μm, there may be a problem in terms of durability. If the surface layer is thicker than 200 μm, the stress on the belt surface due to deformation at the roll bending portion is concentrated, and cracks are generated in the surface layer. Such problems may occur.
Moreover, although a longitudinal elastic modulus changes with the kind of monomer to be used, and the molecular weight of the polyimide resin obtained, it is preferable that it is 500-40000 (MPa), and it is preferable that it is 1000-20000 (MPa). Advantages are that the longitudinal elastic modulus is 500 to 40,000 (MPa), scratch resistance is less, and the followability to the drive roll is improved.
なお、縦弾性率は、幅５ｍｍ、長さ８０ｍｍで、基層や表面層を構成する材料からなる試験片をチャック間距離が４０ｍｍになるように引っ張り試験機（アイコーエンジニアリング製１６０５Ｎ）にセットし、２０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り、変位量が１ｍｍになった時の応力より計算することで求めることができる。 In addition, the longitudinal elastic modulus is set to a tensile tester (1605N manufactured by Aiko Engineering Co., Ltd.) such that the test piece made of the material constituting the base layer and the surface layer is 5 mm wide and 80 mm long, and the distance between chucks is 40 mm. It can obtain | require by calculating | requiring from the stress when it pulls at 20 mm / min and the displacement amount becomes 1 mm.
本発明の複層中間転写体は、下記式（１）で表される変位量Ｄが２以上８以下となっている。 In the multilayer intermediate transfer member of the present invention, the displacement D represented by the following formula (1) is 2 or more and 8 or less.
上記式（１）中、α1は基層材料の線膨張率（／Ｋ）を示し、ｈ1は基層の厚み（ｍｍ）を示し、Ｅ1は基層材料の縦弾性率（ＭＰａ）示し、α2は表面層材料の線膨張率（／Ｋ）を示し、ｈ2は表面層の厚み（ｍｍ）を示し、Ｅ2は表面層材料の縦弾性率（ＭＰａ）を示す。また、Ｔ2は、「表面層形成時の温度（Ｋ）」および「表面層材料のガラス転移点（Ｋ）」のうち低い方の温度を示し、Ｔ1は使用時の温度（Ｋ）を示す。さらに、ｍ＝Ｅ1／Ｅ2、ｎ＝ｈ1／ｈ2とする。
なお、使用時の温度Ｔ1とは、複層中間転写体を実際に使用する際の平均温度をいい、通常は、室温（１０〜３０℃）である。
In the above formula (1), α 1 indicates the linear expansion coefficient (/ K) of the base layer material, h 1 indicates the thickness (mm) of the base layer, E 1 indicates the longitudinal elastic modulus (MPa) of the base layer material, α 2 indicates the linear expansion coefficient (/ K) of the surface layer material, h 2 indicates the thickness (mm) of the surface layer, and E 2 indicates the longitudinal elastic modulus (MPa) of the surface layer material. T 2 indicates the lower temperature of “temperature (K) during surface layer formation” and “glass transition point (K) of surface layer material”, and T 1 indicates the temperature (K) during use. Show. Further, m = E 1 / E 2 and n = h 1 / h 2 .
Note that the temperature T 1 of the use, refers to the average temperature at the time of actually using the multilayer intermediate transfer member, usually a room temperature (10 to 30 ° C.).
変位量Ｄが２未満であると、基材のみの場合と同様に複層中間転写体が内側に反り、平面度が劣ってしまい、８を超えると、反対に外側に反り平面度が悪くなってしまう。そのため、複層中間転写体として使用するには、変位量Ｄは、２〜８であることが好ましく、４〜７であることがより好ましい。 If the displacement amount D is less than 2, the multi-layer intermediate transfer member warps inward and flatness is inferior as in the case of the substrate alone, whereas if it exceeds 8, the warping flatness becomes worse on the contrary. End up. Therefore, in order to use as a multilayer intermediate transfer body, the displacement amount D is preferably 2 to 8, and more preferably 4 to 7.
なお、式（１）中のガラス転移温度は、例えば、基層や表面層を構成する材料からなる試験片を、島津製作所製の熱分析装置ＤＳＣ−５０にて、昇温速度５℃／分の条件で、３０〜４００℃上昇させたときのチャートより読みとることで、求めることができる。 In addition, the glass transition temperature in Formula (1) is the temperature rising rate of 5 degree-C / min for the test piece which consists of the material which comprises a base layer or a surface layer, for example with the thermal analyzer DSC-50 by Shimadzu Corporation. It can be determined by reading from the chart when the temperature is raised by 30 to 400 ° C. under conditions.
本発明の複層中間転写体は、例えば、以下に説明するようにして製造することができる。
まず、複層中間転写体の基材となる基層を形成するために、基層用材料を円筒状金型の表面にディッピング法や流延法で塗布する。当該基層用材料は、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとを含有するポリアミック酸組成物を溶媒に溶解または分散したものを使用する。
ポリアミック酸組成物（ポリアミド酸）を溶解または分散する溶媒としては、ＤＭＦ（無水ジメチルホルムアミド）やＮＭＰ（Ｎ−メチルピロリドン）といったアミド系溶媒やフェノール類等の極性溶媒を使用することが好ましい。このとき、粘度調整等の目的でこれらの溶媒に芳香族系炭化水素等を少量混合してもよい。また、必要に応じてカーボンブラックや金属酸化物といった導電剤を添加してもよい。
The multilayer intermediate transfer member of the present invention can be produced, for example, as described below.
First, in order to form a base layer serving as a base material for a multilayer intermediate transfer member, a base layer material is applied to the surface of a cylindrical mold by a dipping method or a casting method. As the base layer material, a material obtained by dissolving or dispersing a polyamic acid composition containing 3,4,3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine in a solvent is used.
As a solvent for dissolving or dispersing the polyamic acid composition (polyamic acid), it is preferable to use an amide solvent such as DMF (anhydrous dimethylformamide) or NMP (N-methylpyrrolidone) or a polar solvent such as phenols. At this time, a small amount of aromatic hydrocarbon or the like may be mixed with these solvents for the purpose of adjusting the viscosity. Moreover, you may add electrically conductive agents, such as carbon black and a metal oxide, as needed.
塗布後、溶液が偏らないように円筒状金型を回転させながら、加熱して溶媒を除去する。ここで、基層の乾燥度が低いと次の塗布時にたれが生じるが、逆に乾燥度が高すぎると表面層が接着しない。そこで、乾燥後の基層の固形分率は５０〜９０％とすることが好ましく、６０〜７５％とすることがより好ましい。
なお、当該固形分率は、乾燥後の皮膜付の金型重量と金型重量との皮膜重量とにより、皮膜重量÷（乾燥後の皮膜付の金型重量−金型重量）、で測定することができる。
After application, the solvent is removed by heating while rotating the cylindrical mold so that the solution is not biased. Here, if the dryness of the base layer is low, sagging occurs during the next application, but if the dryness is too high, the surface layer does not adhere. Therefore, the solid content of the base layer after drying is preferably 50 to 90%, and more preferably 60 to 75%.
In addition, the said solid content rate is measured by coating weight / (die weight with coating after drying-die weight) by coating weight of die with coating after drying and coating weight of die. be able to.
所望の乾燥度となった基層上に、表面層を形成するための表面層用材料をディッピング法や流延法で塗布する。当該表面層用材料は、基層を構成する材料より線膨張率が高く、既述の式（１）から算出される変位量Ｄが所望の範囲となる材料を使用する。当該材料としては、強度など考慮して、ポリアミック酸組成物を溶媒に溶解または分散したものを使用することができる。 A surface layer material for forming a surface layer is applied on the base layer having a desired dryness by a dipping method or a casting method. As the surface layer material, a material having a linear expansion coefficient higher than that of the material constituting the base layer and a displacement amount D calculated from the above-described equation (1) is in a desired range is used. As the material, a material obtained by dissolving or dispersing a polyamic acid composition in a solvent can be used in consideration of strength and the like.
上記ポリアミック酸組成物におけるテトラカルボン酸二無水物としては、ピロメリット酸二無水物、３，４，３’，４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２，３，３’，４−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，２，５，６−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，４，５，８−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，２’−ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）スルホン酸二無水物、ペリレン−３，４，９，１０−テトラカルボン酸二無水物、ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）エーテル二無水物、エチレンテトラカルボン酸二無水物等が挙げられる。 Examples of the tetracarboxylic dianhydride in the polyamic acid composition include pyromellitic dianhydride, 3,4,3 ′, 4′-benzophenone tetracarboxylic dianhydride, 3,4,3 ′, 4′- Biphenyltetracarboxylic dianhydride, 2,3,3 ′, 4-biphenyltetracarboxylic dianhydride, 2,3,6,7-naphthalenetetracarboxylic dianhydride, 1,2,5,6-naphthalene Tetracarboxylic dianhydride, 1,4,5,8-naphthalenetetracarboxylic dianhydride, 2,2′-bis (3,4-dicarboxyphenyl) sulfonic dianhydride, perylene-3,4, 9,10-tetracarboxylic dianhydride, bis (3,4-dicarboxyphenyl) ether dianhydride, ethylenetetracarboxylic dianhydride and the like can be mentioned.
また、ジアミンとしては、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（オキシジアニリン）、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジクロロベンジジン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、３，３−ジアミノジフェニルスルフォン、１，５−ジアミノナフタレン、ｍ−フェニレンジアミン、ｐ−フェニレンジアミン、３，３’−ジメチル４，４’−ビフェニルジアミン、ベンジジン、３，３’−ジメチルベンジジン、３，３’−ジメトキシベンジジン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフォン、４，４’−ジアミノジフェニルプロパン、２，４−ビス（β−アミノ第三ブチル）トルエン、ビス（ｐ−アミノ−第三ブチルフェニル）エーテル、ビス（ｐ−メチル−アミノフェニル）ベンゼン、ビス−ｐ−（１，１−ジメチル−５−アミノ−ベンチル）ベンゼン、１−イソプロピル−２，４−ｍ−フェニレンジアミン、ｍ−キシリレンジアミン、ｐ−キシリレンジアミン、ジ（ｐ−アミノシクロヘキシル）メタン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ジアミノプロピルテトラメチレン、３−メチルヘプタメチレンジアミン、４，４−ジメチルヘプタメチレンジアミン、２，１１−ジアミノドデカン、１，２−ビス−３−アミノプロボキシエタン、２，２−ジメチルプロピレンジアミン、３−メトキシヘキサメチレンジアミン、２，５−ジメチルヘプタメチレンジアミン、３−メチルヘプタメチレンジアミン、５−メチルノナメチレンジアミン、２，１７−ジアミノエイコサデカン、１，４−ジアミノシクロヘキサン、１，１０−ジアミノ−１，１０−ジメチルデカン、１２−ジアミノオクタデカン、２，２−ビス〔４−（４−アミノフェノキシ）フェニル〕プロパン、ピペラジン等が挙げられる。 Examples of the diamine include 4,4′-diaminodiphenyl ether (oxydianiline), 4,4′-diaminodiphenylmethane, 3,3′-diaminodiphenylmethane, 3,3′-dichlorobenzidine, 4,4′-diaminodiphenyl. Sulfide, 3,3-diaminodiphenylsulfone, 1,5-diaminonaphthalene, m-phenylenediamine, p-phenylenediamine, 3,3′-dimethyl4,4′-biphenyldiamine, benzidine, 3,3′-dimethylbenzidine 3,3′-dimethoxybenzidine, 4,4′-diaminodiphenylsulfone, 4,4′-diaminodiphenylpropane, 2,4-bis (β-aminotert-butyl) toluene, bis (p-amino-tertiary) Butylphenyl) ether, bis (p-methyl-aminophenyl) Benzene, bis-p- (1,1-dimethyl-5-amino-benzyl) benzene, 1-isopropyl-2,4-m-phenylenediamine, m-xylylenediamine, p-xylylenediamine, di (p- Aminocyclohexyl) methane, hexamethylenediamine, heptamethylenediamine, octamethylenediamine, nonamethylenediamine, decamethylenediamine, diaminopropyltetramethylene, 3-methylheptamethylenediamine, 4,4-dimethylheptamethylenediamine, 2,11- Diaminododecane, 1,2-bis-3-aminopropoxyethane, 2,2-dimethylpropylenediamine, 3-methoxyhexamethylenediamine, 2,5-dimethylheptamethylenediamine, 3-methylheptamethylenediamine, 5-methyl Nonamethylene Diamine, 2,17-diaminoeicosadecane, 1,4-diaminocyclohexane, 1,10-diamino-1,10-dimethyldecane, 12-diaminooctadecane, 2,2-bis [4- (4-aminophenoxy) Phenyl] propane, piperazine and the like.
当該表面層用材料には、これらの中から、基層を構成する材料より線膨張率が高く、既述の式（１）から算出される変位量Ｄが所望の範囲となる材料を使用すればよい。
ポリアミック酸組成物（ポリアミド酸）を溶解または分散する溶媒としては、基層の場合と同様のものを使用することができる。
As the surface layer material, a material having a linear expansion coefficient higher than that of the material constituting the base layer and having a desired amount of displacement D calculated from the above-described equation (1) may be used. Good.
As the solvent for dissolving or dispersing the polyamic acid composition (polyamic acid), the same solvent as in the case of the base layer can be used.
その後、３００〜３８０℃で加熱することでイミド転化反応を行う。反応後のポリイミドフィルムを円筒状金型より取り外し適当な幅に切断することで無端状のベルト、すなわち、本発明の複層中間転写体が製造される。 Then, imide conversion reaction is performed by heating at 300-380 degreeC. After the reaction, the polyimide film is removed from the cylindrical mold and cut to an appropriate width to produce an endless belt, that is, the multilayer intermediate transfer member of the present invention.
〔第２の複層中間転写体〕
本発明の第２の複層中間転写体は、本発明の第１の複層中間転写体と同様に、基層と表面層とを有し、その基層が、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとを含有するポリアミック酸組成物をイミド転化させてなるポリイミド樹脂からなる。また、本発明の第１の複層中間転写体と同様に、表面層の線膨張率は基層の線膨張率よりも大きくなっている。
[Second multilayer intermediate transfer member]
Similar to the first multilayer intermediate transfer member of the present invention, the second multilayer intermediate transfer member of the present invention has a base layer and a surface layer, and the base layer is 3, 4, 3 ′, 4 ′. -It consists of a polyimide resin formed by imide conversion of a polyamic acid composition containing biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine. Further, like the first multilayer intermediate transfer member of the present invention, the linear expansion coefficient of the surface layer is larger than the linear expansion coefficient of the base layer.
本発明の第２の複層中間転写体においては、端部平面度が±４ｍｍの範囲となっている。端部平面度が±４ｍｍの範囲となっていることで、ベルトの蛇行による画像歪み等を防止し優れた形状均一性を発揮することができる。 In the second multilayer intermediate transfer member of the present invention, the end flatness is in the range of ± 4 mm. When the end flatness is in the range of ± 4 mm, it is possible to prevent image distortion due to the meandering of the belt and to exhibit excellent shape uniformity.
ここで、端部平面度は、例えば、図１に示すようにして測定することができる。まず、外形φ２８ｍｍの２本の金属ロール１０ａ，１０ｂを中間転写体２０内に入れ、片側の金属ロール１０ａを固定し、ベルトテンションが均一にかかるように注意しながら、残りの片側の金属ロール１０ｂを３９．２Ｎのテンションで張架する。移動側の金属ロール１０ｂの軸から固定側の金属ロール１０ａの軸側に２００ｍｍ入った部分の高さについて、レーザ変位計を用いて軸と平行な方向に測定し、ベルト両端部とその両端のそれぞれより１５ｍｍベルト内側に入った部分の高さの差を端部平面度として、求める。
ここで、端部平坦度の数値が「＋」の場合は、端部が上がっていることを示す。
なお、上記平面度の測定方法は、例示であり、ベルトの幅等の大小により、測定位置や張架するテンション等も適宜変更する必要がある。
Here, the end flatness can be measured, for example, as shown in FIG. First, two
Here, when the numerical value of the edge flatness is “+”, it indicates that the edge is raised.
The method for measuring the flatness is merely an example, and the measurement position, the tension to be stretched, and the like need to be appropriately changed depending on the width of the belt and the like.
本発明の第２の複層中間転写体の代表的な構成としては、本発明の第１の複層中間転写体を挙げることができる。 A typical example of the second multilayer intermediate transfer member of the present invention is the first multilayer intermediate transfer member of the present invention.
以上のような本発明の複層中間転写体は、静電複写方式の画像形成装置に用いる転写部材等に用いることができる。また、導電剤を含有させて、複層中間転写体に導電性を付与してもよい。
当該導電剤としては、ケッチエンブラック、アセチレンブラック等のカーボンブラック、アルミニウムやニッケル等の金属、酸化錫等の酸化金属化合物、チタン酸カリウム等が例示できる。これらの導電剤は、単独、あるいは、併用して使用してもよい。特に、ベルトの表面抵抗率の面内バラツキを抑制する等の観点から、カーボンブラックを使用することが好ましい。
導電剤の含有量は、複層中間転写体中、３〜５０質量％とすることが好ましく、５〜３０質量％とすることがより好ましい。
The multilayer intermediate transfer member of the present invention as described above can be used for a transfer member used in an electrostatic copying type image forming apparatus. Further, a conductive agent may be contained to impart conductivity to the multilayer intermediate transfer member.
Examples of the conductive agent include carbon blacks such as ketjen black and acetylene black, metals such as aluminum and nickel, metal oxide compounds such as tin oxide, and potassium titanate. These conductive agents may be used alone or in combination. In particular, it is preferable to use carbon black from the viewpoint of suppressing in-plane variation in the surface resistivity of the belt.
The content of the conductive agent is preferably 3 to 50% by mass, and more preferably 5 to 30% by mass in the multilayer intermediate transfer member.
本発明を下記実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 The present invention will be specifically described by the following examples, but the present invention is not limited thereto.
（基層用材料）
宇部興産製のユーワニスＳ（ビフェニールテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンからなるポリアミド酸のＮＭＰ溶液で 固形分率が１８ｗｔ％）に、カーボンブラック（Ｓｐｅｃｉａｌ Ｂｌａｃｋ ４ Ｄｅｇｕｓｓａ製 ｐＨ３，揮発分１４質量％）を２４ｐｈｒ添加し、ジーナスＰＹ（ジーナス製）を用い分散時の圧力が２００ＭＰａになる条件で５パス分散を行った後、目開き２０μｍのフィルタで凝集塊を取り除き、基層用材料を作製した。基層用材料の線膨張率は２７ＰＰＭ（／Ｋ）であった。また、縦弾性率は６０００ＭＰａであった。
(Base layer material)
Euvanis S manufactured by Ube Industries (NMP solution of polyamic acid composed of biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine, solid content rate is 18 wt%), carbon black (Special Black 4 Degussa, pH 3, volatile content 14 mass% ) Was added for 24 phr, and 5 pass dispersion was performed under the condition that the pressure during dispersion was 200 MPa using Genus PY (manufactured by Genus), and then the aggregate was removed with a filter having an opening of 20 μm to prepare a base layer material. The linear expansion coefficient of the base layer material was 27 PPM (/ K). The longitudinal elastic modulus was 6000 MPa.
（表面層用材料１）
宇部興産製ユーワニスＡ（３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とオキシジアニリンとからなるポリアミド酸のＮＭＰ溶液で 固形分率が１８ｗｔ％）にカーボンブラック（Ｓｐｅｃｉａｌ Ｂｌａｃｋ ４ Ｄｅｇｕｓｓａ製 ｐＨ３，揮発分１４質量％）を２２ｐｈｒ添加し、基層用材料と同様に分散を行った。この液を表面層用材料１とする。表面層用材料１の線膨張率は３７ＰＰＭ（／Ｋ）であった。また、縦弾性率は４２００ＭＰａであった。この材料のガラス転移点温度は２９０℃であった。
(Surface layer material 1)
Euvanis A manufactured by Ube Industries (NMP solution of polyamic acid composed of 3,4,3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and oxydianiline, solid content is 18 wt%) and carbon black (Special Black 4 22 phr of Degussa pH 3, volatile content 14% by mass) was added and dispersed in the same manner as the base layer material. This liquid is designated as surface layer material 1. The linear expansion coefficient of the surface layer material 1 was 37 PPM (/ K). The longitudinal elastic modulus was 4200 MPa. The glass transition temperature of this material was 290 ° C.
（表面層用材料２）
東レ製トレニース＃３０００（ピロメリット酸二無水物とオキシジアニリンとからなるポリアミド酸の溶液で固形分率が２１．８質量％）にカーボンブラック（Ｓｐｅｃｉａｌ Ｂｌａｃｋ ４ Ｄｅｇｕｓｓａ製 ｐＨ３，揮発分１４質量％）を２５ｐｈｒ添加し、基層用材料と同様に分散を行った。この液を表面層用材料２とする。表面層用材料２の線膨張率は４４ＰＰＭ（／Ｋ）で、この材料のガラス転移温度は観察できなかった。また、縦弾性率は２８００ＭＰａであった。
(Surface layer material 2)
Toray Torenice # 3000 (polyamic acid solution containing pyromellitic dianhydride and oxydianiline, solid content 21.8% by mass) and carbon black (Special Black 4 Degussa, pH 3, volatile content 14% by mass) 25 phr was added and dispersed in the same manner as the base layer material. This liquid is designated as surface layer material 2. The linear expansion coefficient of the surface layer material 2 was 44 PPM (/ K), and the glass transition temperature of this material could not be observed. The longitudinal elastic modulus was 2800 MPa.
（表面層用材料３）
東洋紡製バイロマックスＨＲ１４ＥＴ（ポリアミドイミドにシリコーン基を付加した樹脂で固形分率が２５ｗｔ％）にカーボンブラック（Ｓｐｅｃｉａｌ Ｂｌａｃｋ ４ Ｄｅｇｕｓｓａ製 ｐＨ３，揮発分１４質量％）を１４ｐｈｒとＮＭＰを３０質量％添加し、横型ビーズミルを用い分散を行った。この液を表面層用材料３とする。表面層用材料３の線膨張率は５９ＰＰＭ（／Ｋ）で、この材料のガラス転移点温度は２５０℃であった。縦弾性率は１２００ＭＰａであった。
(Surface layer material 3)
Toyobo Viromax HR14ET (polyamideimide with a silicone group-added resin with a solid content of 25 wt%) and carbon black (Special Black 4 Degussa pH 3, volatile content 14 mass%) 14 phr and NMP 30 mass% were added. Dispersion was performed using a horizontal bead mill. This liquid is designated as surface layer material 3. The linear expansion coefficient of the surface layer material 3 was 59 PPM (/ K), and the glass transition temperature of this material was 250 ° C. The longitudinal elastic modulus was 1200 MPa.
〔実施例１〕
基層用材料をディップ法でφ３０２ｍｍのアルミ製金型外面に塗布後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら１時間乾燥を行った。乾燥後の金型を取り出して冷却し、同様にディップ法で表面層用材料１を塗布した。その後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら０．５時間乾燥を行った。その後、３２０℃まで加熱し、カーボンブラックを含有した無端状ポリイミドフィルム（複層中間転写体）を作製した。
複層中間転写体は、基層の厚みが７１μｍ、表面層の厚みが９μｍであり、端部平面度を使用時の温度２３℃で測定したところ＋１ｍｍであった。
また、この結果を式（１）に当てはめ、Ｔ2は表面層用材料のガラス転移温度の２９０℃、Ｔ1は使用時の温度２３℃として計算すると、Ｄ＝５．８であった。
[Example 1]
The base layer material was applied to the outer surface of an aluminum mold having a diameter of φ302 mm by the dipping method, and then dried for 1 hour while being rotated in a dryer set at 150 ° C. The mold after drying was taken out and cooled, and the surface layer material 1 was similarly applied by the dipping method. Then, it dried for 0.5 hour, rotating in the dryer set to 150 degreeC. Then, it heated to 320 degreeC and produced the endless polyimide film (multilayer intermediate transfer body) containing carbon black.
The multilayer intermediate transfer member had a base layer thickness of 71 μm and a surface layer thickness of 9 μm, and its edge flatness measured at 23 ° C. during use was +1 mm.
Further, when this result was applied to the formula (1), T 2 was calculated as 290 ° C. of the glass transition temperature of the material for the surface layer, and T 1 was calculated as 23 ° C. during use, D = 5.8.
〔実施例２〕
基層用材料をディップ法でφ３０２ｍｍのアルミ製金型外面に塗布後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら１時間乾燥を行った。乾燥後の金型を取り出し冷却後、同様にディップ法で表面層用材料２を塗布した。その後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら０．５時間入れ乾燥を行った。その後、３８０℃まで加熱し、カーボンブラックを含有した無端状ポリイミドフィルム（複層中間転写体）を作製した。
複層中間転写体は、基層の厚みが７５μｍ、表面層の厚みが５μｍであり、端部平面度を使用時の温度２３℃で測定したところ＋２ｍｍであった。
また、この結果を式（１）に当てはめ、Ｔ2は表面層用材料のガラス転移温度の３８０℃、Ｔ1は使用時の温度２３℃として計算すると、Ｄ＝６．４であった。
[Example 2]
The base layer material was applied to the outer surface of an aluminum mold having a diameter of φ302 mm by the dipping method, and then dried for 1 hour while being rotated in a dryer set at 150 ° C. After the dried mold was taken out and cooled, the surface layer material 2 was similarly applied by the dipping method. Thereafter, drying was carried out for 0.5 hours while rotating in a dryer set at 150 ° C. Then, it heated to 380 degreeC and produced the endless polyimide film (multilayer intermediate transfer body) containing carbon black.
The multilayer intermediate transfer member had a base layer thickness of 75 μm and a surface layer thickness of 5 μm, and the end flatness measured at a temperature of 23 ° C. was +2 mm.
When this result was applied to the formula (1), T 2 was calculated as 380 ° C. of the glass transition temperature of the material for the surface layer, and T 1 was calculated as 23 ° C. during use, and D = 6.4.
〔実施例３〕
基層用材料をディップ法でφ３０２ｍｍのアルミ製金型外面に塗布後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら１時間乾燥を行った。この金型を取り出し冷却後、同様にディップ法で表面層用材料３を塗布した。その後、１２０℃に設定した乾燥機中で回転させながら０．５時間乾燥を行った。その後、３００℃まで加熱し、カーボンブラックを含有した無端状ポリイミドフィルム（複層中間転写体）を作製した。
複層中間転写体は、基層の厚みが７４μｍ、表面層の厚みが７μｍであり、端部平面度を測定したところ±０ｍｍであった。
また、この結果を式（１）に当てはめ、Ｔ2は表面層用材料のガラス転移温度の２５０℃、Ｔ1は使用時の温度２３℃として計算すると、Ｄ＝５．０であった。
Example 3
The base layer material was applied to the outer surface of an aluminum mold having a diameter of φ302 mm by the dipping method, and then dried for 1 hour while being rotated in a dryer set at 150 ° C. The mold was taken out and cooled, and the surface layer material 3 was similarly applied by the dipping method. Then, it dried for 0.5 hour, rotating in the dryer set to 120 degreeC. Then, it heated to 300 degreeC and produced the endless polyimide film (multilayer intermediate transfer body) containing carbon black.
The multilayer intermediate transfer member had a base layer thickness of 74 μm and a surface layer thickness of 7 μm, and the end flatness measured was ± 0 mm.
Further, when this result was applied to the formula (1), T 2 was calculated as 250 ° C. of the glass transition temperature of the surface layer material, and T 1 was calculated as 23 ° C. during use, it was D = 5.0.
〔比較例１〕
基層用材料をディップ法でφ３０２ｍｍのアルミ製金型外面に塗布後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら１時間乾燥を行った。その後、３４０℃まで加熱し、無端状カーボンブラック含有ポリイミドフィルム（中間転写体）を作製した。
単層中間転写体は、厚みが８０μｍであり、端部平面度を使用の温度２３℃で測定したところ−４．７ｍｍであった。
[Comparative Example 1]
The base layer material was applied to the outer surface of an aluminum mold having a diameter of φ302 mm by the dipping method, and then dried for 1 hour while being rotated in a dryer set at 150 ° C. Then, it heated to 340 degreeC and produced the endless carbon black containing polyimide film (intermediate transfer body).
The single-layer intermediate transfer member had a thickness of 80 μm, and the end flatness measured at a use temperature of 23 ° C. was −4.7 mm.
〔比較例２〕
基層用材料をディップ法でφ３０２ｍｍのアルミ製金型外面に塗布後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら１時間乾燥を行った。この金型を取り出し冷却後、実施例１と同様に表面層用材料１を塗布した。その後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら０．５時間入れ乾燥を行った。その後、３２０℃まで加熱し、無端状カーボンブラック含有ポリイミドフィルム（複層中間転写体）を作製した。
複層中間転写体は、基層の厚みが６７μｍ、表面層の厚みが１３μｍであり、端部平面度を使用の温度２３℃で測定したところ＋４．２ｍｍであった。
また、この結果を式（１）に当てはめ、Ｔ2は表面層用材料のガラス転移温度の２９０℃、Ｔ1は使用時の温度２３℃として計算すると、Ｄ＝８．６であった。
[Comparative Example 2]
The base layer material was applied to the outer surface of an aluminum mold having a diameter of φ302 mm by the dipping method, and then dried for 1 hour while being rotated in a dryer set at 150 ° C. The mold was taken out and cooled, and then the surface layer material 1 was applied in the same manner as in Example 1. Thereafter, drying was carried out for 0.5 hours while rotating in a dryer set at 150 ° C. Then, it heated to 320 degreeC and produced the endless carbon black containing polyimide film (multilayer intermediate transfer body).
The multilayer intermediate transfer member had a base layer thickness of 67 μm and a surface layer thickness of 13 μm, and the end flatness measured at a use temperature of 23 ° C. was +4.2 mm.
Further, when this result was applied to the formula (1), T 2 was calculated as 290 ° C. of the glass transition temperature of the material for the surface layer, and T 1 was calculated as 23 ° C. during use, it was D = 8.6.
（比較例３）
基層用材料をディップ法でφ３０２ｍｍのアルミ製金型外面に塗布後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら１時間乾燥を行った。この金型を取り出し冷却後、実施例２と同様に表面層用材料２を塗布した。その後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら０．５時間入れ乾燥を行った。その後、３８０℃まで加熱し、無端状カーボンブラック含有ポリイミドフィルム（複層中間転写体）を作製した。
複層中間転写体は、基層の厚みが７８．５μｍ、表面層の厚みが２μｍであり、端部平面度を使用の温度２３℃で測定したところ−４．５ｍｍであった。
また、この結果を式（１）に当てはめ、Ｔ2は表面層用材料のガラス転移温度の３８０℃、Ｔ1は使用時の温度２３℃として計算すると、Ｄ＝１．９であった。
(Comparative Example 3)
The base layer material was applied to the outer surface of an aluminum mold having a diameter of φ302 mm by the dipping method, and then dried for 1 hour while being rotated in a dryer set at 150 ° C. The mold was taken out and cooled, and then the surface layer material 2 was applied in the same manner as in Example 2. Thereafter, drying was carried out for 0.5 hours while rotating in a dryer set at 150 ° C. Then, it heated to 380 degreeC and produced the endless carbon black containing polyimide film (multilayer intermediate transfer body).
The multilayer intermediate transfer member had a base layer thickness of 78.5 μm, a surface layer thickness of 2 μm, and an end flatness measured at a use temperature of 23 ° C. was −4.5 mm.
When this result was applied to the formula (1), T 2 was calculated as 380 ° C. of the glass transition temperature of the material for the surface layer, and T 1 was calculated as 23 ° C. during use, and D = 1.9.
〔比較例４〕
基層用材料をディップ法でφ３０２ｍｍのアルミ製金型外面に塗布後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら１時間乾燥を行った。この金型を取り出し冷却後、実施例１と同様に表面層用材料１を塗布した。その後、１５０℃に設定した乾燥機中で回転させながら０．５時間入れ乾燥を行った。その後、３２０℃まで加熱し、無端状カーボンブラック含有ポリイミドフィルム（複層中間転写体）を作製した。
複層中間転写体は、基層の厚みが４１μｍ、表面層の厚みが３９μｍであり、端部平面度を使用の温度２３℃で測定したところ外側に反り返り測定不能であった。
また、この結果を式（１）に当てはめ、Ｔ2は成型温度の３８０℃、Ｔ1は使用時の温度２３℃として計算すると、Ｄ＝２２．１であった。
[Comparative Example 4]
The base layer material was applied to the outer surface of an aluminum mold having a diameter of φ302 mm by the dipping method, and then dried for 1 hour while being rotated in a dryer set at 150 ° C. The mold was taken out and cooled, and then the surface layer material 1 was applied in the same manner as in Example 1. Thereafter, drying was carried out for 0.5 hours while rotating in a dryer set at 150 ° C. Then, it heated to 320 degreeC and produced the endless carbon black containing polyimide film (multilayer intermediate transfer body).
The multilayer intermediate transfer member had a base layer thickness of 41 μm and a surface layer thickness of 39 μm. When the end flatness was measured at a use temperature of 23 ° C., it was warped outward and could not be measured.
Further, when this result was applied to the equation (1), T 2 was calculated as a molding temperature of 380 ° C., and T 1 was calculated as a temperature at the time of use of 23 ° C., D = 22.1.
以上のような結果より、ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとからなるポリイミドを基層に持つ複層中間転写体において、線膨張率の大きな材料からなる表面層を形成し、Ｄ値を２以上８以下とすることで、端部平面度の優れたベルトが得られる事がわかる。また、Ｄ値を２以上８以下とする事で端部平面度が±４ｍｍ以下のベルトを得られることが判る。 From the above results, in the multilayer intermediate transfer body having a polyimide composed of biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine as a base layer, a surface layer made of a material having a large linear expansion coefficient was formed, and the D value was It can be seen that a belt having excellent end flatness can be obtained by setting it to 2 or more and 8 or less. It can also be seen that by setting the D value to 2 or more and 8 or less, a belt having an end flatness of ± 4 mm or less can be obtained.
これは、ポリイミドが形成された後の冷却時にビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンからなるポリイミドベルト端部は内側へ折れ曲がろうとするが、表面側のポリイミドはビフェニールテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンよりも線膨張率が大きいためより大きく収縮し、その結果、外側方向への応力が発生し折れ曲がりを防止できると考えられる。
また、線膨張率、縦弾性率、成形時の温度、表面層厚みを最適化することで、端部平面度の優れたベルトを得られる。
This is because the polyimide belt end made of biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine tends to bend inward during cooling after the polyimide is formed, but the polyimide on the surface side is biphenyltetracarboxylic dianhydride. It is considered that the linear expansion coefficient is larger than that of the product and paraphenylenediamine, so that the material contracts more greatly, and as a result, outward stress is generated and bending can be prevented.
Further, by optimizing the linear expansion coefficient, the longitudinal elastic modulus, the molding temperature, and the surface layer thickness, a belt having excellent end flatness can be obtained.
１０ａ，１０ｂ・・・金属ロール
２０・・・中間転写体
10a, 10b ...
Claims (2)
前記基層が、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとを含有するポリアミック酸組成物をイミド転化させてなるポリイミド樹脂からなり、
前記表面層の線膨張率が基層の線膨張率よりも大きく、
下記式（１）で表される変位量Ｄが２以上８以下であることを特徴とする複層中間転写体。
The base layer is composed of a polyimide resin obtained by imide conversion of a polyamic acid composition containing 3,4,3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine,
The linear expansion coefficient of the surface layer is larger than the linear expansion coefficient of the base layer,
A multilayer intermediate transfer member, wherein the displacement D represented by the following formula (1) is 2 or more and 8 or less.
前記基層が、３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とパラフェニレンジアミンとを含有するポリアミック酸組成物をイミド転化させてなるポリイミド樹脂からなり、
前記表面層の線膨張率が基層の線膨張率よりも大きく、
端部平面度が±４ｍｍ以下であることを特徴とする複層中間転写体。 In a multilayer intermediate transfer body having a base layer and a surface layer,
The base layer is composed of a polyimide resin obtained by imide conversion of a polyamic acid composition containing 3,4,3 ′, 4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine,
The linear expansion coefficient of the surface layer is larger than the linear expansion coefficient of the base layer,
A multi-layer intermediate transfer member having an end flatness of ± 4 mm or less.
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