JP2005256439A - 床材 - Google Patents

Abstract

【課題】戸建住宅、マンション、アパート、オフィスビル、介護施設、工業用施設、店舗等の建築物における屋内用下面に使用する負担感・疲労感を軽減する床材を提供すること。
【解決手段】ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８−１６−２ Ｂ法（２００１）に記載する圧縮治具を使用した圧縮試験方法において、１０ｋｇ荷重時の変形量が４．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変形量差が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることを特徴とする床材。
【選択図】なし

Description

本発明は、戸建住宅、マンション、アパート、オフィスビル、介護施設、工業用施設、店舗等の建築物における屋内用下面に使用する負担感・疲労感を軽減する床材に関するものである。

従来より、床材のかたさ評価方法は、高価であり、容易に測定することが出来ないため、使用制限されてしまう（たとえば、非特許文献１〜３参照。）。
日本建築学会論文報告集、第１８１号（１９７１年３月） 日本建築学会論文報告集、第１８７号（１９７１年９月） 日本建築学会構造系論文報告集、第３７３号（１９８７年３月）

一方、熱可塑性エラストマー（ポリプロピレン、プロピレン、エチレン、ポリエチレン、オレフィン、ポリアミド、アクリル、及びこれらの混合樹脂）を使用した床材が報告されている（たとえば、特許文献１〜６参照。）。
特開２００３−１７２０１７号公報 特開２００３−１８４２８９号公報 特許２００２−３２２６０２号公報 特開２００１−２０７６２４号公報 特開平９−１３１２５３号公報 特開平８−４９３９８号公報

しかしながら、これらの方法は圧縮時の変位量を考慮していないため、負担感・疲労感を軽減する床材ではなく好ましくない。

従来、発泡シートを固定化して歩行時の揺動感の発生を抑制しているクッション床構造が知られている（例えば、特許文献７参照。）。該クッション床構造は床に固定化して、多層構造であるためリサイクル性が悪い。独立気泡体層（ポリウレタン、塩化ビニル系樹脂、ポリエチレン等、ポリプロピレン、ＡＢＳ等）及び連続気泡体層（ポリウレタン、天然ゴム、合成ゴム、塩化ビニル系樹脂等）を用いた高衝撃吸収性床材（例えば、特許文献８参照）、畳表、炭素粉、合成樹脂発泡体ボードをバインダー（樹脂）で固定化した畳（例えば、特許文献９参照）は、ゴム系を用いており、リサイクル性が悪く、発泡体を用いているため、水、ジュース等が床にこぼれた場合、拭き取り難く、乾燥し難く、細菌（カビやダニ等）の発生の要因になる。ゴムとコルクチップをウレタン樹脂バインダーで結合させてなる緩衝シートと、その上に塩化ビニルシートとを組み合わせてなる多層の床材は、多層構造であるためリサイクル性が悪く、塩化ビニルを用いているため、環境に著しく害を与える。独立気泡プラスチック材料を相互に接合して空気を密閉せしめてなる中空体を芯材として用いているクッション材（例えば、特許文献４参照）、合成樹脂を主体とする表面材の裏面に、裏面材として１０００デニール以上の繊維からなる織布を積層してなる床材（例えば、特許文献１０参照）は、高衝撃性に対する用途であり、歩行性（歩きやすさ）については特に工夫された記載はない。
特開平８−１３７６７号公報 特開平９−３２２４９号公報 特開平９−１２１９８４号公報 特開平１１−１５２６８６号公報

建築物の床材に用いられている天然畳（イ草、本藁、備長炭等）、トコルーク（炭化コルク芯）、コルタ畳（炭化コルク芯）、ひのき（檜チップ）、ひば畳（青森ヒバ等）は、吸湿性に優れているが、水、飲料水（ジュース、ビール、日本酒、ワイン、焼酎等）がこぼれた場合、洗い難く、数ヶ月間、居住者が悪臭に苦しむ。

フローリング（唐松、檜、カバザクラ、本カリン、桐、杉等）、タイルは、水、飲料水（ジュース、ビール、日本酒、ワイン、焼酎等）がこぼれた場合、拭き取り易いが、クッション性がほとんどなく、足への負担が増大する。また、リサイクル性が悪い。

マットレスは、木綿綿、羊毛綿、発砲素材（特に発砲ウレタン）、高分子ゲル素材、非弾性捲縮繊維詰綿、非弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿や硬綿、及び空気クッション（エアクッション）らを単体あるいは積層して用いたものが多数、提案されている。しかし、下肢の疲労感・負担感を軽減することを目的としたマットレスは少ない。

マットレスの材質で、木綿綿、羊毛綿は厚みが減少し、へたるという問題点があり、吸汗性があるものの詰め物層に水分が滞留するという問題があり、クッションの管理においては好ましくない。また、ダニの繁殖や黴などの問題から敬遠される傾向もあるため、ポリエステル綿を詰め綿として用いた場合も、熱融着加工は可能であるが、前記同様に、厚みが減少し、へたるという問題があり、クッション性、吸汗性が低いという課題があるので好ましくない。また、高分子ゲル素材は、汚れを洗い落とし易いが、マットレスとして運ぶ場合、重たいので、利用者にとって、非常に重労働である。

本発明は従来技術の課題を背景になされたもので、負担感・疲労感を軽減する床材を提供するものである。

本発明者らは上記課題を解決するため、鋭意研究した結果、遂に本発明を完成するに到った。即ち、本発明は以下の構成よりなる。
１． ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８−１６−２ Ｂ法（２００１）に記載する圧縮治具を使用した圧縮試験方法において、１０ｋｇ荷重時の変形量が４．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変形量差が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることを特徴とする床材。

本発明による床材は、戸建住宅、マンション、アパート、オフィスビル、介護施設、工業用施設、店舗等の建築物における屋内用下面に使用する床材を安価に製造することができ、負担感・疲労感を軽減する床材を提供することができる。

以下、本発明を詳細に説明する。
次にこのような特性を有する不織布を得るために構成される繊維材料について説明する。基本的構成本発明の不織布を構成する繊維の材料は特に限定されず、ポリエステル、ポリアミド、アクリル、ビニロン、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリウレタン、PTFE等の合成繊維；レーヨンのような再生繊維；アセテートのような半合成繊維；綿、麻、羊毛のような天然繊維；ガラス、炭素のような無機化学繊維等のいずれも使用できる。これらは単独で又は２種以上混合して使用できる。特に、ポリエステルが好ましい。

さらに、バインダー繊維として、芯鞘型複合繊維不織布を熱接着法により製造する場合には、高融点の芯部とそれより低融点の鞘部とからなる芯鞘型の熱融着性複合繊維を用いることが好ましい。芯／鞘の組成としてはポリエステル／共重合ポリエステル、ポリエステル／ポリエチレン、ポリプロピレン／ポリエチレン、ポリエステル／ポリプロピレンなどがあるが、特に、ポリエステル複合繊維を用いることが好ましい。さらに、軽量化するために、芯鞘複合繊維を中空繊維とすることが可能である。中空率は、特に限定されず、使用することが出来る。

芯部のポリエステル樹脂の好適な具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート、ポリヘキサメチレンテレフタレ−ト、ポリエチレンナフタレートなどが挙げられる。特に、ポリエチレンテレフタレートが好ましい。これらのポリエステルは単独でまたは２種以上混合して用いることができる。

芯部には、繊維強度を著しく損なわない範囲内で、前記ポリエステルにおいてイソフタル酸などの非直線的な芳香族ジカルボン酸や脂肪族ジカルボン酸が共重合されたポリエステル；酸成分が非直線的な芳香族ジカルボン酸や脂肪族ジカルボン酸であるポリエステル；ポリオレフィン等が含まれていてもよい。
その他の成分また、芯部には、必要に応じて、無機結晶核剤、顔料、難燃剤、安定剤、減粘剤、増粘剤などが配合されていてもよい。但し、これらの配合量は、芯部ポリエステルの強度を阻害しない範囲内とする。

鞘部材料ポリエステル鞘部に含まれるポリエステルとしては、ジカルボン酸成分として、テレフタル酸等の直線的な芳香族ジカルボン酸とフタル酸、イソフタル酸等の非直線的な芳香族ジカルボン酸とを用い、ジオール成分として、例えばエチレングリコ−ル、プロピレングリコ−ル、1,2 −プロパンジオ−ル、1,3 −プロパンジオ−ル、1,3 −ブタンジオ−ル、1,4 −ブタンジオ−ル、1,5 −ペンタンジオ−ル、ネオペンチルグリコール、1,6 −ヘキサンジオ−ル、1,4 −シクロヘキサンジオ−ル、1,4 −シクロヘキサンジメタノ−ル、1,2−シクロヘキサンジメタノ−ル、1,3−シクロヘキサンジメタノ−ル、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール等を用いたポリエステルが挙げられる。

フタル酸、イソフタル酸等の非直線的な芳香族ジカルボン酸の共重合比率は、酸成分の通常２０〜６０ｍｏｌ％程度、特に３０〜５０ｍｏｌ％程度であることが好ましい。

また、ジカルボン酸成分として、フタル酸、イソフタル酸等の非直線的な芳香族ジカルボン酸を用い、ジオール成分として、例えばエチレングリコ−ル、プロピレングリコ−ル、1,2 −プロパンジオ−ル、1,3 −プロパンジオ−ル、1,3 −ブタンジオ−ル、1,4 −ブタンジオ−ル、1,5 −ペンタンジオ−ル、ネオペンチルグリコール、1,6 −ヘキサンジオ−ル、1,4 −シクロヘキサンジオ−ル 、1,4−シクロヘキサンジメタノ−ル、1,2−シクロヘキサンジメタノ−ル、1,3 −シクロヘキサンジメタノ−ル、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール等を用いたポリエステルも用いることができる。

また、鞘部ポリエステルとしては、ジカルボン酸成分として、テレフタル酸等の直線的な芳香族ジカルボン酸とコハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカジオン酸、エイコサンジオン酸、シクロヘキサンジカルボン酸などの脂肪族または脂環族ジカルボン酸とを用い、ジオール成分として、例えばエチレングリコ−ル、プロピレングリコ−ル、1,2 −プロパンジオ−ル、1,3 −プロパンジオ−ル、1,3 −ブタンジオ−ル、1,4 −ブタンジオ−ル、1,5 −ペンタンジオ−ル、ネオペンチルグリコール、1,6 −ヘキサンジオ−ル、1,4 −シクロヘキサンジオ−ル 、1,4 −シクロヘキサンジメタノ−ル、1,2−シクロヘキサンジメタノ−ル、1,3 −シクロヘキサンジメタノ−ル、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール等を用いたポリエステルも挙げられる。

脂肪族または脂環族ジカルボン酸の共重合比率は、酸成分の通常２０〜６０ｍｏｌ％程度、特に３０〜５０ｍｏｌ％程度であることが好ましい。

また、鞘部ポリエステルとしては、ジカルボン酸成分として、コハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカジオン酸、エイコサンジオン酸、シクロヘキサンジカルボン酸などの脂肪族または脂環族ジカルボン酸を用い、ジオール成分として、例えばエチレングリコ−ル、プロピレングリコ−ル、1,2 −プロパンジオ−ル、1,3 −プロパンジオ−ル、1,3 −ブタンジオ−ル、1,4 −ブタンジオ−ル、1,5 −ペンタンジオ−ル、ネオペンチルグリコール、1,6 −ヘキサンジオ−ル、1,4 −シクロヘキサンジオ−ル 、1,4 −シクロヘキサンジメタノ−ル、1,2−シクロヘキサンジメタノ−ル、1,3 −シクロヘキサンジメタノ−ル、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール等を用いたポリエステルも挙げられる。

鞘部ポリエステルの好適な具体例としては、例えばイソフタル酸共重合ポリエステル等が挙げられる。

鞘部には、この他、溶融性を損なわない範囲で、ポリオレフィンなどの異種樹脂が配合されていてもよい。

芯部ポリエステルと鞘部ポリエステルとの組み合わせとしては、ポリエチレンテレフタレートとイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレートとの組み合わせ等が好ましい。
その他の成分また、鞘部には、必要に応じて、顔料、難燃剤、安定剤、減粘剤、増粘剤などが配合されていてもよい。

鞘部の融点は、通常１００〜１８０℃程度、特に１１０〜１６０℃程度であるのが好ましい。鞘部の融点は低い方が融解し易いが、余りに低いと熱処理時に芯部と鞘部との溶融粘度差が大きくなって作業性が悪化し易い。また、鞘部の融点が余りに高いと芯部との融点の差が小さくなって、芯部を溶融させずに鞘部のみ溶融させるための温度コントロールが困難になる。本発明の範囲内であれば、このような問題が生じ難い。

芯部また、芯部の融点は、鞘部の融点より通常２０℃以上、特に３０℃以上高いことが好ましい。芯部と鞘部との融点差が余りに小さいと熱融着時の温度コントロールが困難であるが、本発明の範囲であればこのような問題が生じない芯部融点の上限は、特に限定されないが、通常２６０℃程度である。

固有粘度高分子を構成するモノマーの重合度を反映する値として固有粘度がある。結晶性高分子では、ポリマーの重合度が高いほど延伸倍率を高く設定でき結晶化度を高くすることができる。

本発明で使用する繊維が芯鞘型複合繊維である場合には、芯部の固有粘度［η］は、通常０．７ｄｌ／ｇ以上、特に０．８ｄｌ／ｇ以上であることが好ましい。芯部の固有粘度が余りに低いと結晶化が不十分になり複合繊維の強度が不十分になるが、本発明の範囲であればこのような問題は生じない。芯部の固有粘度の上限は特に限定されないが、通常１．２ｄｌ／ｇ程度である。

鞘部の固有粘度［η］は通常０．５５〜０．６５ｄｌ／ｇ程度、特に０．５７〜０．６３ｄｌ／ｇ程度であることが好ましい。固有粘度が余りに低いと鞘部が脆くなって熱接着点が外力により剥離し易くなる。また、固有粘度が余りに高いと熱接着時に加えるべき熱エネルギーひいてはコストが高くなりすぎる。本発明の範囲であればこのような問題は生じない。

芯鞘型複合繊維本発明の不織布を構成する短繊維は、芯鞘型複合繊維であることが好ましい。この場合、熱接着法による不織布製造に好適に使用できる。芯鞘型複合繊維である場合には、この繊維は、繊維の長手方向に垂直な方向すなわち繊維径方向の断面において、芯部を中心として周縁部が完全に鞘部で覆われていてもよく、芯部が偏心していることにより外周の一部が芯部で占められたバイメタル型に近いものであってもよい。芯部が偏心しバイメタル型に近い形態の場合には、前記断面において外周の少なくとも５０％、特に７０％、さらに特に９０％が鞘部で占められていることが好ましい。

また、短繊維は、芯部と鞘部との重量比が、通常３：７〜７：３程度、特に４：６〜６：４程度であることが好ましい。繊度・繊維長繊維が芯鞘型複合繊維である場合を含め、繊維の繊度は、通常１．１〜６．６ｄｔｅｘ程度、特に２．２〜４．４ｄｔｅｘ程度であることが好ましい。繊度が余りに小さいとカードにおける工程通過性が悪化し、繊度が余りに大きいと繊維間の接点数が少なくなるために不織布強度が低くなる。本発明の範囲であればこのような問題は生じない。

また、繊維長は、通常３２〜７６ｍｍ程度、特に４０〜６０ｍｍ程度であることが好ましい。繊維長が余りに短い場合及び繊維長が余りに長い場合には、カードにおける工程通過性が悪化する。本発明の範囲であればこのような問題は生じず、実用上十分な強度を有する不織布が得られる。

本発明において繊度及び繊維長は、ＪＩＳ Ｌ １０１５ Ａに準拠して測定した値である。繊維強伸度また、繊維の引張強度は、通常１〜５ｃＮ／ｄｔｅｘ程度、特に２〜４ｃＮ／ｄｔｅｘ程度であることが好ましく、伸度は、通常４０〜８０％程度、特に５０〜７０％程度であることが好ましい。繊維の繊度、強度及び伸度は、紡糸時のポリマーの吐出量及び延伸倍率を調節することにより、この範囲内にすることができる。

繊維の製造方法；本発明において使用する短繊維は、合成繊維である場合には、紡糸、捲縮の付与及び切断などの工程を含む従来公知の方法で製造できる。綿、羊毛等の天然の短繊維はそのまま使用できる。短繊維が芯鞘型複合繊維である場合には、複合繊維の製造方法として従来公知の方法（例えば特開昭５８−１３６２８号公報に記載の方法）で製造できる。

製造方法；短繊維間の交絡または接着方法は、特に限定されず、熱接着法、バインダ接着法、ニードルパンチ法、ウオーターパンチ法等の公知の方法を採用できる。いずれの場合にも、ウェブを複数枚重ねた状態で交絡または接着する。

圧縮試験法に用いる治具は、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．１６．２ Ｂ法（定速伸長形法）に用いている「押し棒」を使用し、評価試料を取り付ける「試料取付け台」を取り除いて、１０ｋｇ荷重時の変形量、２０ｋｇ荷重時の変形量を計測して、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変形量差を算出した。

評価試料の寸法は、大きいほど、精度の高い評価が得られるが、テンシロンの試料台に設置可能な寸法は通常制限があるため、３０ｃｍ×３０ｃｍ以下が好ましい。しかし、１０ｃｍ×１０ｃｍ以下の場合、たわみの大きい試料は、正確な圧縮測定が出来ないため、好ましくない。

圧縮試験法において、１０ｋｇ荷重時の変形量が４．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変形量差が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である。１０ｋｇ荷重時の変位量が４．０ｍｍ未満、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変形量差が２．０ｍｍ未満の場合、踵部が床に着地した時、衝撃吸収性が悪くなり、疲労感・負担感を感じる。また、６．０ｍｍ以上、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変形量差が３．０ｍｍ未満の場合、衝撃吸収性はあるが、柔らか過ぎて、とこつき感を感じ、疲労感・負担感を感じる。

まず、本発明で用いた特性値の測定方法（評価方法）について説明する。
変位量：作成した試料から３０ｃｍ×３０ｃｍの試料を採取して、（図１）に記載する圧縮治具をテンシロン（株式会社オリエンテック製ＴＥＮＳＩＬＯＮ ＵＴＡ−１Ｔ）に固定して、クロスヘッドスピード（圧縮速度）１０ｍｍ／ｍｉｎ圧縮し、１０ｋｇ荷重時の変位量、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変位差を測定した。

臨床評価：下肢の健常な被験者１０名の方に、家庭のリビングルームで１ヶ月間、１日４時間以上使用して頂いて、以下の評価を行った。
１）足首部の疲労感・負担感：足首の疲労感・負担感の程度を主観申告で評価した。
疲れない：◎、ほとんど疲れない：○、やや疲れる：△、疲れる：×
２）膝部の疲労感・負担感：足首の疲労感・負担感の程度を主観申告で評価した。
疲れない：◎、ほとんど疲れない：○、やや疲れる：△、疲れる：×

不織布の密度（見掛け密度）：ＪＩＳ Ｋ ６４００．５に準拠して行う。フォームに変形を与えない状態で、厚さ、幅及び長さのそれぞれについて、異なった場所３ヶ所以上測定し、それぞれ平均値を出し、各々の試料片の体積（Ｖ）を算出する。次に、各々の試料片の質量（Ｗ）を０．５％の精度まで計り、グラムで表す。
見掛け密度（ρ）＝Ｗ／Ｖ
ρ＝ｇ／ｃｍ³
Ｗ＝試料片の質量（ｇ）
Ｖ＝試料片の体積（ｃｍ³）
試料は、８０℃で１２０分間乾燥後、２０℃６５％ＲＨで調温調湿する。

（実施例１）
親水性ポリエステル短繊維「１１Ｔ×６４−Ｋ４５」（東洋紡績株式会社製）６５％とバインダー繊維（低融点ポリエステル繊維）「４．４Ｔ×５１−ＥＥ７」（東洋紡積株式会社製）３５％を混合し、カードウェッブをクロスレイにて積層し、ニードルパンチで交絡後、１６０℃×２分処理した。見掛け密度０．１２ｇ／ｃｍ³、厚み１．０ｍｍの不織布を作成した。

（実施例２）
親水性ポリエステル短繊維「１１Ｔ×６４−Ｋ４５」（東洋紡績株式会社製）６５％とバインダー繊維（低融点ポリエステル繊維）「４．４Ｔ×５１−ＥＥ７」（東洋紡積株式会社製）３５％を混合し、カードウェッブをクロスレイにて積層し、ニードルパンチで交絡後、１６０℃×２分処理した。見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ³、厚み１１ｍｍの不織布を作成した。

（比較例１）
親水性ポリエステル短繊維「１１Ｔ×６４−Ｋ４５」（東洋紡績株式会社製）６５％とバインダー繊維（低融点ポリエステル繊維）「４．４Ｔ×５１−ＥＥ７」（東洋紡積株式会社製）３５％を混合し、カードウェッブをクロスレイにて積層し、ニードルパンチで交絡後、１６０℃×２分処理した。見掛け密度０．１１ｇ／ｃｍ³、厚み１７ｍｍの不織布を作成した。

（比較例２）
親水性ポリエステル短繊維「１１Ｔ×６４−Ｋ４５」（東洋紡績株式会社製）６５％とバインダー繊維（低融点ポリエステル繊維）「４．４Ｔ×５１−ＥＥ７」（東洋紡積株式会社製）３５％を混合し、カードウェッブをクロスレイにて積層し、ニードルパンチで交絡後、１６０℃×２分処理した。見掛け密度０．１０ｇ／ｃｍ³、厚み２２ｍｍの不織布を作成した。

（比較例３）
親水性ポリエステル短繊維「１１Ｔ×６４−Ｋ４５」（東洋紡績株式会社製）６５％とバインダー繊維（低融点ポリエステル繊維）「４．４Ｔ×５１−ＥＥ７」（東洋紡積株式会社製）３５％を混合し、カードウェッブをクロスレイにて積層し、ニードルパンチで交絡後、１６０℃×２分処理して、３０ｍｍのシート（不織布）を得た。その後、さらに１８０℃×２分間、プレス処理した見掛け密度０．３０ｇ／ｃｍ³、厚み１０ｍｍの不織布を作成した。

（比較例４）
公知のコンクリート床を作成した。

床材の作成方法：下記実施例１〜２、比較例１〜４に示す部材（不織布）を用いて作成した。表地は、市販品の天然イ草１００％の天然畳表を使用した。畳表と床材を固定化する接着剤は、低融点不織布（ダイナック（Ｒ）、ＲＰＯ−１０００、東洋紡績株式会社製、融点９３℃）を用いて、１５０℃×３０ｓｅｃ以上で固定化した。使用量は、実施例・比較例によってことなるが、歩行により畳表と床材が剥離しない量である。

（表１）に、物性評価結果及び臨床評価結果を示す。

実施例１〜２は、比較例１〜４に比較して明らかなように、疲労感・負担感の低減効果に優れた床材が得られることが判る。

本発明の床材は、疲労感・負担感の低減効果に優れ、かつリサイクル性に優れた床材が安価に得られるため、戸建住宅、マンション、アパート、オフィスビル、介護施設、工業用施設、店舗等の建築物等の幅広い用途分野に利用することができ、産業界に寄与することが大である。

本発明評価方法の模式図である。

符号の説明

１：試料 （３０ｃｍ×３０ｃｍ）
２：押し棒

Claims (1)

1. ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８−１６−２ Ｂ法（２００１）に記載する圧縮治具を使用した圧縮試験方法において、１０ｋｇ荷重時の変形量が４．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、１０ｋｇ荷重時と２０ｋｇ荷重時の変形量差が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることを特徴とする床材。

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