JP2005220450A - Mesh cloth - Google Patents

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mesh cloth
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sheath
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composite monofilament
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Junyo Nakagawa
潤洋 中川
Masaji Tsukimi
政冶 月見
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NBC Inc
Kuraray Co Ltd
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NBC Inc
Kuraray Co Ltd
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a lightweight mesh cloth having high strength and excellent weather and light resistances. <P>SOLUTION: The mesh cloth comprises core-sheath type conjugated monofilaments composed of a core part having 20-200 μm diameter and composed of a molten liquid crystal polymer and a sheath part composed of a thermoplastic polymer containing 1-5 mass% of carbon black. The mesh cloth is obtained by weaving the core-sheath type conjugated monofilaments at (50:50) to (90:10) area ratio of the core part:sheath part in the fiber cross section as warp yarns and weft yarns. The cover factor (K) of the mesh cloth is 200-1,600 [with the proviso that the cover factor (K)=cover factor (Kw) of the warp yarns+cover factor (Kf) of the weft yarns äwherein, Kw=Nw×(Dw)<SP>1/2</SP>and Kf=Nf×(Df)<SP>1/2</SP>; Nw denotes the weaving density (yarns/2.54 cm) of the warp yarns (w) in the mesh cloth; Nf denotes the weaving density (yarns/2.54 cm) of the weft yarns (f) in the mesh cloth; Dw denotes the fineness (dtex) of the warp yarns (w) constituting the mesh cloth; and Df denotes the fineness (dtex) of the weft yarns (f) constituting the mesh cloth}]. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、軽量で、高い強度を有し、しかも耐候性および耐光性に優れるメッシュクロスに関する。本発明のメッシュクロスは、前記した特性を活かして、各種軽量膜体の基布、インテリア用品、軽量・高強力ネット、ブラインド、網戸、鞄、靴用素材、テント、防御シート、安全ネット、フィルター、通風性仕切壁などの広範な用途に有効に用いることができる。   The present invention relates to a mesh cloth that is lightweight, has high strength, and is excellent in weather resistance and light resistance. The mesh cloth of the present invention makes use of the above-mentioned properties, such as various lightweight film base fabrics, interior goods, lightweight / high strength nets, blinds, screen doors, bags, shoe materials, tents, protective sheets, safety nets, filters It can be effectively used in a wide range of applications such as ventilation partition walls.

近年、溶融液晶ポリマー（溶融異方性ポリマー）からなる高強力・高弾性率繊維が開発され、多くの産業資材用途で用いられている。しかし、溶融液晶ポリマー繊維の多くは、耐光性および耐候性に劣っており、紫外線や直射日光などに曝露されると強度の低下が大きい。溶融液晶ポリマー繊維を用いて比較的厚手の織物や径の大きなロープ類を製造した場合は、表面劣化は生ずるが内部の劣化はかなり遅延されるため使用上あまり問題とならない場合が多い。しかし、繊度の小さい溶融液晶ポリマー繊維を用いて製造した薄くて軽い織物などは、光によって内部まで短期間に劣化が進むため、耐久性がなく、実用性に乏しい。かかる点から、溶融液晶ポリマー繊維よりなる軽量織物などでは用途面での開発が滞っているのが現状である。   In recent years, high-strength and high-modulus fibers made of a molten liquid crystal polymer (melting anisotropic polymer) have been developed and used in many industrial material applications. However, most of the molten liquid crystal polymer fibers are inferior in light resistance and weather resistance, and the strength is greatly reduced when exposed to ultraviolet rays or direct sunlight. When a relatively thick woven fabric or a rope having a large diameter is manufactured using a melted liquid crystal polymer fiber, surface deterioration occurs, but internal deterioration is considerably delayed, so that there are many problems in use. However, a thin and light woven fabric manufactured using a melted liquid crystal polymer fiber having a small fineness is deteriorated in a short time to the inside due to light, and therefore has no durability and poor practicality. From this point of view, the development in terms of use is stagnant for lightweight fabrics made of molten liquid crystal polymer fibers.

一例を挙げると、ゴルフネットを溶融液晶ポリマー繊維から製造した場合には、その優れた初期性能（特に高い初期強度）に基づいて設計するとゴルフネットの重量を従来の１／３程度にすることができ、ポールなどの設備の大幅な軽量化が可能である。しかしながら、溶融液晶ポリマー繊維製のゴルフネットは、耐光性および耐候性に劣るために、屋外で使用すると早期に大幅な強度低下をきたしやすく、かかる点から屋外での設置や使用に適していなかった。   For example, when a golf net is manufactured from molten liquid crystal polymer fiber, the weight of the golf net can be reduced to about 1/3 of the conventional weight if designed based on its excellent initial performance (particularly high initial strength). It is possible to significantly reduce the weight of facilities such as poles. However, the golf net made of molten liquid crystal polymer fiber is inferior in light resistance and weather resistance, and therefore, when used outdoors, it tends to cause a significant drop in strength at an early stage. From this point, it is not suitable for outdoor installation and use. .

高強力・高弾性率でしかも耐候性および耐摩耗性に優れる溶融液晶ポリマー繊維（溶融異方性ポリマー繊維）を得ることを目的として本発明者らは研究を重ねてきた。そして、溶融異方性ポリマーからなる繊維または糸条に、カーボンブラックおよび／または紫外線吸収剤を含有する樹脂をコートした後にその上にクリア樹脂をコートするか、またはカーボンブラックおよびイオウ系過酸化物分解剤を含有する樹脂をコートすると、耐候性、または耐候性と耐摩耗性の改善された高強力・高弾性率繊維が得られることを見出して先に出願した（特許文献１および２を参照）。
前記特許文献１および２に記載されている本発明者らの開発した表面コート溶融異方性ポリマー繊維および糸条は、表面コートしてない従来の溶融異方性ポリマー繊維および糸条に比べて耐光性および耐候性が大きく改善されていて、屋外で使用したり、その他の光に曝される状況下で使用した場合にも、高い強度を維持できるという優れた特性を有する。 The present inventors have repeatedly studied for the purpose of obtaining a molten liquid crystal polymer fiber (melted anisotropic polymer fiber) having high strength and high elastic modulus and excellent weather resistance and wear resistance. Then, a fiber or yarn made of a melt anisotropic polymer is coated with carbon black and / or a resin containing an ultraviolet absorber and then coated with a clear resin, or carbon black and a sulfur peroxide. It was previously filed by finding that high-strength and high-modulus fibers having improved weather resistance or weather resistance and abrasion resistance could be obtained by coating a resin containing a decomposing agent (see Patent Documents 1 and 2). ).
The surface-coated melt anisotropic polymer fibers and yarns developed by the present inventors described in Patent Documents 1 and 2 are compared with conventional melt-anisotropic polymer fibers and yarns that are not surface-coated. Light resistance and weather resistance are greatly improved, and it has excellent characteristics that high strength can be maintained even when used outdoors or under other light exposure conditions.

本発明者らは、前記特許文献１および２の発明を踏まえて更に検討を重ねてきた。そして、溶融異方性ポリマー繊維の表面を樹脂コートしている特許文献１および２に記載の繊維または糸条は、耐候性を付与するための樹脂コートにより重くなり易く、そのためメッシュクロスのような軽量化された織物を製造するにはその繊維形態などの点で改良の余地があること、また溶融異方性ポリマー繊維を製造した後に耐候性を付与するための樹脂組成物をコートする工程が必要であり、より簡略化された製造工程に改良する余地があることが判明した。
また、メッシュクロス用の合成繊維としては、従来、ポリプロピレン繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維などが広く用いられているが、これらの汎用の合成繊維からは、軽量で高い強度を有し、しかも耐候性および耐光性にも優れるメッシュクロスが得られにくいのが現状であった。 The present inventors have further studied based on the inventions of Patent Documents 1 and 2. The fibers or yarns described in Patent Documents 1 and 2 in which the surface of the melt anisotropic polymer fiber is resin-coated are likely to be heavier due to the resin coat for imparting weather resistance, and thus, like a mesh cloth. In order to produce a lightweight fabric, there is room for improvement in terms of its fiber form, etc., and a process of coating a resin composition for imparting weather resistance after producing a melt anisotropic polymer fiber It has been found that there is room for improvement in a more simplified manufacturing process that is necessary.
In addition, as a synthetic fiber for mesh cloth, polypropylene fiber, polyamide fiber, polyester fiber and the like have been widely used. However, these general-purpose synthetic fibers are lightweight and have high strength and weather resistance. In addition, it is difficult to obtain a mesh cloth having excellent light resistance.

特開平５−２８７６８０号公報JP-A-5-287680 特開平６−５７６３５号公報JP-A-6-57635

本発明の目的は、軽量で高い強度を有すると共に、耐候性および耐光性に優れていて、長期にわたって高い強度を維持することができる耐久性に優れるメッシュクロスを提供することである。
さらに、本発明の目的は、高強力・高弾性繊維を形成する溶融液晶ポリマーを用いて、溶融液晶ポリマー繊維を紡出した後に、耐候性および耐光性向上用の樹脂層をコートするという多段工程を必要とせずに、簡単な工程で高強力・高弾性で且つ耐候性および耐光性に優れる繊維をつくり、その繊維から、軽量で、高い強度を有する、耐候性および耐光性に優れるメッシュクロスを得ることである。 An object of the present invention is to provide a mesh cloth that is lightweight and has high strength, is excellent in weather resistance and light resistance, and has excellent durability capable of maintaining high strength over a long period of time.
Furthermore, the object of the present invention is to use a molten liquid crystal polymer that forms a high-strength and high-elasticity fiber, and after spinning the molten liquid crystal polymer fiber, coat a resin layer for improving weather resistance and light resistance. The fiber cloth that has high strength, high elasticity, and excellent weather resistance and light resistance can be made in a simple process, and the mesh cloth that is lightweight and has high strength and excellent weather resistance and light resistance can be made from the fiber. Is to get.

本発明者らは、上記の目的を達成すべく鋭意検討を重ねてきた。その結果、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを特定の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、且つ芯部分の径が特定範囲にある芯鞘型複合モノフィラメントをつくり、その芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織を行ってカバーファクターが２００〜１６００のメッシュクロスにすると、それにより得られたメッシュクロスが、軽量で高い強度を有し、しかも耐光性および耐候性に優れていて、屋外やその他の環境下で使用しても当初の高い強度を長期にわたって維持し、耐久性に優れることを見出した。
また、本発明者らは、メッシュクロスを構成する前記した特定の芯鞘型複合モノフィラメントは、溶融複合紡糸によって直接製造でき、紡糸後に耐候性を付与するための樹脂層のコート工程が不要であることから、該芯鞘型複合モノフィラメントを用いると、前記した高性能のメッシュクロスを簡単に生産性良く製造できることを見出した。
さらに、本発明者らは、カバーファクターが２００〜１６００の範囲にある前記したメッシュクロスにおいて、メッシュクロスの引張強度と目付との比を５以上の値にすると、軽量性および強度に一層優れ、しかも通気性、形態安定性に優れる高品位のメッシュクロスが得られることを見出した。また、本発明者らは、前記のメッシュクロスにおいてその交点を熱融着および／または樹脂被覆によって接着すると、メッシュクロスの強度が一層向上すると共に、製織によりメッシュクロスを製造する際の工程性が良好になることなどを見出し、それらの知見に基づいて本発明を完成した。 The present inventors have intensively studied to achieve the above object. As a result, a core-sheath type composite monofilament having a core part made of a thermoplastic polymer containing a molten liquid crystal polymer and a sheath part containing carbon black in a specific ratio and having a core part diameter in a specific range is produced. When weaving a composite monofilament as warp and weft to make a mesh cloth with a cover factor of 200 to 1600, the resulting mesh cloth is lightweight and has high strength, and is excellent in light resistance and weather resistance. It was found that even when used outdoors or in other environments, the initial high strength was maintained over a long period of time and the durability was excellent.
Further, the present inventors can directly manufacture the specific core-sheath type composite monofilament constituting the mesh cloth by melt composite spinning, and does not require a resin layer coating step for imparting weather resistance after spinning. Thus, it has been found that the use of the core-sheath type composite monofilament makes it possible to easily produce the above-described high-performance mesh cloth with high productivity.
Furthermore, the present inventors, in the above-described mesh cloth having a cover factor in the range of 200 to 1600, when the ratio of the tensile strength and the basis weight of the mesh cloth is a value of 5 or more, the light weight and the strength are further improved. In addition, it has been found that a high-quality mesh cloth excellent in air permeability and shape stability can be obtained. In addition, the present inventors can further improve the strength of the mesh cloth by bonding the intersection of the mesh cloth by heat fusion and / or resin coating, and improve the processability when manufacturing the mesh cloth by weaving. The present invention was completed based on the findings of finding out that it was improved.

すなわち、本発明は、
（１） 芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍおよび繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織したメッシュクロスであって、下記の式（Ｉ）で表されるカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００であることを特徴とするメッシュクロスである。
Ｋ＝タテ糸カバーファクター(Ｋｗ)＋ヨコ糸カバーファクター(Ｋｆ) （Ｉ）
［式中、Ｋｗ=Ｎｗ×（Ｄｗ）1/2
Ｋｆ＝Ｎｆ×（Ｄｆ）1/2
Ｎｗ＝メッシュクロスにおけるタテ糸（ｗ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｎｆ＝メッシュクロスにおけるヨコ糸（ｆ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｄｗ＝メッシュクロスを構成するタテ糸（ｗ）の繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄｆ＝メッシュクロスを構成するヨコ糸（ｆ）の繊度（ｄｔｅｘ）］ That is, the present invention
(1) The core part is made of a molten liquid crystal polymer, the sheath part is made of a thermoplastic polymer containing 1 to 5% by mass of carbon black, the core part has a diameter of 20 to 200 μm, and the core part in the fiber cross section: the sheath part A mesh cloth in which a core-sheath type composite monofilament having an area ratio of 50:50 to 90:10 is woven as warp and weft yarns, and the cover factor (K) represented by the following formula (I) is 200 It is a mesh cloth characterized by ˜1600.
K = Warp Yarn Cover Factor (Kw) + Weft Yarn Cover Factor (Kf) (I)
[Where, Kw = Nw × (Dw) 1/2
Kf = Nf × (Df) 1/2
Nw = Weaving density of warp yarn (w) in mesh cloth (2.5cm)
Nf = weaving density of weft yarn (f) in mesh cloth (2.5cm / line)
Dw = Fineness (dtex) of warp yarn (w) constituting mesh cloth
Df = fineness (dtex) of the weft yarn (f) constituting the mesh cloth]

そして、本発明は、
（２） メッシュクロスの引張強度(Ｔ0)（単位：Ｎ／ｃｍ）と目付(Ｗ)（ｇ／ｍ2）との比(Ｔ0／Ｗ)が、下記の式（II）；
Ｔ0／Ｗ≧５ ・・・・（II）
［但し、Ｔ0は耐候性試験前のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗo）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）の平均値である。］
を更に満足する前記（１）のメッシュクロス；
（３） ８３℃の温度下にキセノンウェザーメーターで５００時間照射した後の引張強度（Ｔ1）（Ｎ／ｃｍ）［但しＴ1は照射後のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）の平均値］と、目付（W）（ｇ／ｍ2）との比（Ｔ1／Ｗ）が４以上である前記（１）または（２）のメッシュクロス；および、
（４） カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００であり、メッシュクロスの交点が熱融着および／または樹脂被覆により接着されている前記（１）〜（３）のいずれかのメッシュクロス；
を好ましい態様として包含する。 And this invention,
(2) The ratio (T 0 / W) between the tensile strength (T 0 ) (unit: N / cm) and the basis weight (W) (g / m 2 ) of the mesh cloth is the following formula (II):
T 0 / W ≧ 5 (II)
[However, T 0 is the average value of the tensile strength (Tw o ) (N / cm) in the vertical direction and the tensile strength (Tf 0 ) (N / cm) in the horizontal direction of the mesh cloth before the weather resistance test. ]
The mesh cloth of (1) further satisfying
(3) Tensile strength (T 1 ) (N / cm) after irradiation with a xenon weather meter at 83 ° C. for 500 hours [where T 1 is the tensile strength in the vertical direction of the mesh cloth after irradiation (Tw 1 ) (N / cm) and the average value of the tensile strength in the horizontal direction (Tf 1 ) (N / cm)] and the ratio (T 1 / W) between the basis weight (W) (g / m 2 ) is 4 or more. The mesh cloth of (1) or (2); and
(4) The mesh cloth according to any one of the above (1) to (3), wherein the cover factor (K) is 200 to 800, and the intersection of the mesh cloth is bonded by thermal fusion and / or resin coating;
Is included as a preferred embodiment.

本発明のメッシュクロスは、従来のメッシュクロスに比べて軽量性および強度に優れ、しかも耐光性および耐候性に優れていて、屋外やその他の環境下で使用しても当初の高い強度を長期にわたって維持することができ、耐久性に優れている。
本発明のメッシュクロスを形成するタテ糸およびヨコ糸をなす芯鞘型複合モノフィラメントは、溶融複合紡糸によって直接製造でき、紡糸後に耐候性を付与するための樹脂層のコート工程が不要であることから、かかる芯鞘型複合モノフィラメントよりなる本発明のメッシュクロスは簡単に生産性良く製造することができる。
本発明のメッシュクロスのうち、カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００のもので、タテ糸とヨコ糸との交点を熱融着および／または樹脂被覆によって接着したものは、タテ糸とヨコ糸との間のスリップがなく、製造が容易で且つメッシュの崩れが生じず、形態安定性に優れている。
本発明のメッシュクロスは上記した優れた特性を活かして、各種軽量膜体の基布、インテリア用品、軽量・高強力ネット、ブラインド、網戸、鞄や靴の一部、テント、防御シート、安全ネット、フィルター、通風性仕切壁などの広範な用途に好適に用いることができる。 The mesh cloth of the present invention is superior in light weight and strength as compared with the conventional mesh cloth, and also excellent in light resistance and weather resistance, and even when used outdoors or in other environments, the initial high strength is maintained over a long period of time. It can be maintained and has excellent durability.
The core-sheath type composite monofilament forming the warp yarn and the weft yarn forming the mesh cloth of the present invention can be directly produced by melt composite spinning, and does not require a resin layer coating step for imparting weather resistance after spinning. The mesh cloth of the present invention comprising such a core-sheath type composite monofilament can be easily produced with high productivity.
Among the mesh cloths of the present invention, those having a cover factor (K) of 200 to 800, and having the intersection of the warp yarn and the weft yarn bonded by heat fusion and / or resin coating, There is no slip between them, the production is easy, the mesh does not collapse, and the shape stability is excellent.
The mesh cloth of the present invention makes use of the above-mentioned excellent characteristics, such as various lightweight film base fabrics, interior goods, lightweight / high-strength nets, blinds, screen doors, bags and shoes, tents, protective sheets, safety nets It can be suitably used for a wide range of applications such as a filter and a ventilation partition wall.

本発明のメッシュクロスは、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなる芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織して形成されている。
メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーは、溶融相において光学異方性（液晶性）を示すポリマーである。ポリマーが光学異方性（液晶性）であるか否かは、例えば試料（ポリマー）をホットステージに載せて窒素雰囲気下で昇温加熱してその透過光を観察する方法などの通常採用されている方法により調べることができる。 In the mesh cloth of the present invention, a core-sheath type composite monofilament composed of a thermoplastic polymer containing a molten liquid crystal polymer in a core part and carbon black in a ratio of 1 to 5% by mass in a sheath part is woven as warp yarn and weft yarn. Is formed.
The molten liquid crystal polymer constituting the core portion of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth is a polymer exhibiting optical anisotropy (liquid crystallinity) in the melt phase. Whether or not a polymer has optical anisotropy (liquid crystallinity) is usually adopted, such as a method in which a sample (polymer) is placed on a hot stage and heated under a nitrogen atmosphere to observe the transmitted light. Can be examined by the method.

本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの種類は特に制限されず、従来から知られている繊維形成性の溶融液晶ポリマーのいずれもが使用できる。そのうちでも、芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーとしては、分子中に芳香族基を有するジオール成分、ジカルボン酸成分、ヒドロキシカルボン酸成分、ヒドロキシアミン成分などを用いて得られる溶融液晶ポリマーであって、融点が２５０〜３５０℃、特に２６０〜３２０℃の溶融液晶ポリマーが好ましく用いられる。ここでいう融点とは、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠した試験方法により測定されるものであり、示差走査熱量計（ＤＳＣ：例えばＭｅｔｔｌｅｒ社製「ＴＡ３０００」）で観察される主吸熱ピークのピーク温度として求められる。
本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーとしては、例えば、下記に示す溶融液晶ポリマー（ｉ）〜（xi）を挙げることができる。 The type of the molten liquid crystal polymer constituting the core portion of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention is not particularly limited, and any conventionally known fiber-forming molten liquid crystal polymer can be used. Among them, as a molten liquid crystal polymer constituting the core portion of the core-sheath type composite monofilament, a melt obtained by using a diol component having a aromatic group in the molecule, a dicarboxylic acid component, a hydroxycarboxylic acid component, a hydroxyamine component, etc. A liquid crystal polymer having a melting point of 250 to 350 ° C, particularly 260 to 320 ° C, is preferably used. The melting point here is measured by a test method based on JIS K7121, and is determined as a peak temperature of a main endothermic peak observed with a differential scanning calorimeter (DSC: for example, “TA3000” manufactured by Mettler). .
Examples of the molten liquid crystal polymer constituting the core portion of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention include the following molten liquid crystal polymers (i) to (xi).

Figure 2005220450
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芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分は、上記した溶融液晶ポリマー（ｉ）〜（xi）のうちでも、溶融液晶ポリマー（ｉ）〜（iii）から構成されていることが、紡糸性、得られる繊維の性能の点から好ましく、溶融液晶ポリマー（ｉ）から構成されていることがより好ましい。
溶融液晶ポリマー（ｉ）のうちでも、パラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位との合計が溶融液晶ポリマーを構成する全構造単位の８０モル％以上であって、且つパラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位の合計に対して２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位の割合が４〜４５モル％（パラヒドロキシ安息香酸単位の割合が９６〜５５モル％）である溶融液晶ポリマーから芯部分を構成することが、紡糸性、得られる繊維の性能などの点から特に好ましい。 The core portion of the core-sheath type composite monofilament is composed of the melted liquid crystal polymers (i) to (iii) among the above melted liquid crystal polymers (i) to (xi). It is preferable from the point of performance, and it is more preferable to be comprised from molten liquid crystal polymer (i).
Among the molten liquid crystal polymer (i), the sum of the parahydroxybenzoic acid unit and the 2-hydroxy-6-naphthoic acid unit is 80 mol% or more of the total structural units constituting the molten liquid crystal polymer, and the parahydroxy The proportion of 2-hydroxy-6-naphthoic acid units is 4 to 45 mol% (the proportion of parahydroxybenzoic acid units is 96 to 55 mol%) based on the total of benzoic acid units and 2-hydroxy-6-naphthoic acid units. It is particularly preferable to form the core portion from a molten liquid crystal polymer that is from the viewpoints of spinnability, performance of the resulting fiber, and the like.

芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーは、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、ポリエチレンテレフタレート、変性ポリエチレンテレフタレート、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエステルエーテルケトン、フッ素樹脂などの熱可塑性ポリマー、酸化チタン、カオリン、シリカ、酸化バリウムなどの無機物、カーボンブラック、染料、顔料などの着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、その他の各種添加剤を含有していてもよい。   The molten liquid crystal polymer constituting the core portion of the core-sheath type composite monofilament is a polyethylene terephthalate, a modified polyethylene terephthalate, a polyolefin, a polycarbonate, a polyarylate, a polyamide, a polyphenylene sulfide, if necessary, as long as the effects of the present invention are not impaired. Thermoplastic polymers such as polyester ether ketone and fluororesin, inorganic substances such as titanium oxide, kaolin, silica and barium oxide, colorants such as carbon black, dyes and pigments, antioxidants, UV absorbers, light stabilizers, and other Various additives may be contained.

本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーとしては、ポリオレフィン、ポリアセタール、ポリエステル、ポリアミド、ポリアリレート、ポリカーボネート、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルエステルケトン、フッ素樹脂、これらの２種以上の混合物などの熱溶融可能な屈曲性ポリマーまたはポリマー混合物を挙げることができる。そのうちでも、鞘部分は、ポリエチレンナフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリテトラメチレンテレフタレートなどのポリエステル、半芳香族ポリアミドなどの１種または２種以上から構成されていることが、紡糸性、得られる繊維の性能などの点から好ましい。   Examples of the thermoplastic polymer constituting the sheath portion of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention include polyolefin, polyacetal, polyester, polyamide, polyarylate, polycarbonate, polyphenylene sulfide, polyetheresterketone, fluororesin, and the like. A heat-meltable flexible polymer or polymer mixture, such as a mixture of two or more of the above. Among them, the sheath part is composed of one or more kinds of polyesters such as polyethylene naphthalate, polyethylene terephthalate, polytetramethylene terephthalate, and semi-aromatic polyamides, so that the spinnability and the performance of the obtained fiber are obtained. From the point of view, it is preferable.

本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分は、鞘部分を構成する熱可塑性ポリマー組成物の質量（鞘部分を構成する熱可塑性ポリマー、カーボンブラックおよび必要に応じて添加される他の成分の合計質量）に基づいて、カーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有していることが必要であり、１．５〜５質量％の割合で含有していることが好ましい。鞘部分におけるカーボンブラックの含有量が１質量％未満であると、光に対する十分な遮蔽効果が得られず、芯鞘型複合モノフィラメント、ひいてはメッシュクロスの耐候性および耐光性が不十分になり、短期間でメッシュクロスの強度が低下し易くなる。一方、鞘部分におけるカーボンブラックの含有量が５質量%を超えると、光に対する遮蔽効果は高いものの、芯鞘型複合モノフィラメントを製造する際の紡糸時に断糸が多発し、紡糸工程性が不良になる。   The sheath portion of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention is added to the mass of the thermoplastic polymer composition constituting the sheath portion (the thermoplastic polymer constituting the sheath portion, carbon black, and if necessary) Based on the total mass of other components), it is necessary to contain carbon black in a proportion of 1 to 5% by mass, and preferably in a proportion of 1.5 to 5% by mass. If the content of carbon black in the sheath portion is less than 1% by mass, a sufficient shielding effect against light cannot be obtained, and the weather resistance and light resistance of the core-sheath type composite monofilament, and consequently the mesh cloth, will be insufficient. The strength of the mesh cloth is likely to decrease. On the other hand, if the content of carbon black in the sheath exceeds 5% by mass, the light shielding effect is high, but the yarn breakage frequently occurs during spinning when producing the core-sheath type composite monofilament, resulting in poor spinning processability. Become.

鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーに含有させるカーボンブラックとしては、熱可塑性ポリマーへの均一分散性に優れる点から、平均粒径が１〜５００ｍμのものが好ましく用いられ、３〜３００ｍμのものがより好ましく用いられ、５〜２００ｍμのものが更に好ましく用いられる。
カーボンブラックを鞘部分用の熱可塑性ポリマー中に添加するに当っては、鞘部分用の熱可塑性ポリマーにそのまま直接添加すると均一に分散しにくく好ましくないので、カーボンブラックを分散性の良好な熱可塑性ポリマー中に高濃度で添加し混錬してマスターチップを予め製造しておき、そのマスターチップと鞘部分用の熱可塑性ポリマーとを、鞘部分におけるカーボンブラックの含有量が上記した１〜５質量％の範囲になる割合で押出機のフィーダーに混合供給して芯鞘型複合モノフィラメントを製造することが好ましい。その際のマスターチップ用の樹脂としては、鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーとの親和性に優れるものを用いることが好ましい。例えば、鞘部分をポリエステルから形成する場合は、鞘部分を形成するのと同じポリエステルまたは該ポリエステルと親和性のある別のポリエステルまたはその他の熱可塑性ポリマーを用いてマスターチップを製造するのがよく、鞘部分をポリアミドから形成する場合は、鞘部分を形成するのと同じポリアミドまたは該ポリアミドと親和性のある別のポリアミドまたはその他の熱可塑性ポリマーを用いてマスターチップを製造するのがよい。マスターチップにおけるカーボンブラックの含有量は１０〜４０質量％が好ましい。１０質量%未満では、経済性の点からマスターチップの意義が薄れ、一方４０質量％を超えると、鞘部分用の熱可塑性ポリマー中へのマスターチップの分散性に問題が生じ、さらに紡糸口金に設けたフィルターでの濾過性の不良、紡糸不良の原因となり易い。 As the carbon black to be contained in the thermoplastic polymer constituting the sheath portion, those having an average particle diameter of 1 to 500 mμ are preferably used, and those having a particle diameter of 3 to 300 mμ are more preferable because of excellent uniform dispersibility in the thermoplastic polymer. Preferably, the thing of 5-200mmicro is used more preferably.
When carbon black is added to the thermoplastic polymer for the sheath part, it is not preferable to add it directly to the thermoplastic polymer for the sheath part because it is difficult to uniformly disperse, so carbon black has good dispersibility. A master chip is preliminarily produced by adding and kneading the polymer at a high concentration, and the master chip and the thermoplastic polymer for the sheath part are contained in the content of carbon black in the sheath part of 1 to 5 masses as described above. It is preferable to produce a core-sheath type composite monofilament by mixing and feeding it to the feeder of the extruder at a ratio in the range of%. As the resin for the master chip at that time, it is preferable to use a resin having excellent affinity with the thermoplastic polymer constituting the sheath portion. For example, if the sheath portion is formed from polyester, the master chip may be manufactured using the same polyester that forms the sheath portion, or another polyester or other thermoplastic polymer that is compatible with the polyester, If the sheath portion is formed from a polyamide, the master chip may be manufactured using the same polyamide that forms the sheath portion, or another polyamide or other thermoplastic polymer that is compatible with the polyamide. The carbon black content in the master chip is preferably 10 to 40% by mass. If it is less than 10% by mass, the significance of the master chip is lessened from the viewpoint of economy. On the other hand, if it exceeds 40% by mass, there will be a problem in the dispersibility of the master chip in the thermoplastic polymer for the sheath part. It tends to cause poor filterability and poor spinning in the provided filter.

本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントにおいて、その高い機械的強度の大半は溶融液晶ポリマーからなる芯部分によってもたらされる。通常、カーボンブラックをポリマーに練り込んで繊維を製造した場合には、カーボンブラックの添加量が多くなるにしたがって繊維の強度が著しく低下し、本発明におけるような１〜５質量％のカーボンブラック含有量であると繊維強度の低下が大きい。しかし、本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、鞘部分でのカーボンブラックの含有量は１〜５質量％と高いものの、芯部分が溶融液晶ポリマーから構成されているために、芯鞘型複合モノフィラメント全体では高い強度を有している。   In the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention, most of the high mechanical strength is provided by the core portion made of a molten liquid crystal polymer. Usually, when a fiber is produced by kneading carbon black into a polymer, the strength of the fiber is remarkably lowered as the amount of carbon black added is increased, and 1 to 5% by mass of carbon black as in the present invention is contained. When the amount is large, the fiber strength is greatly reduced. However, in the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention, although the content of carbon black in the sheath part is as high as 1 to 5% by mass, the core part is composed of a molten liquid crystal polymer. The entire core-sheath type composite monofilament has high strength.

溶融液晶ポリマーからなる芯部分の光による劣化を防止する有効な方策の一つは、芯部分を包囲する鞘部分が光を吸収または反射する、特に紫外線を遮蔽するようにすることである。顔料などを含む樹脂の透過率（Ｔ）は、顔料の遮蔽率（ｋ）、顔料濃度（ｃ）および顔料を含む樹脂層の厚さ（膜厚）（ｄ）に影響を受ける。そのため、それらの積（ｋ×ｃ×ｄ）を大きくすることが耐光性（耐候性）の向上のために有効である。本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、光の遮蔽率の高いカーボンブラックを１〜５質量％という高濃度で含有する鞘部分によって溶融液晶ポリマーよりなる芯部分を包囲しているので、光の遮蔽率が高く、光による芯部分（芯部分を構成する溶融液晶ポリマー）の劣化を良好に防ぐことができる。   One effective measure for preventing the deterioration of the core portion made of the molten liquid crystal polymer by light is to make the sheath portion surrounding the core portion absorb or reflect light, in particular, to block ultraviolet rays. The transmittance (T) of a resin containing a pigment or the like is affected by the shielding rate (k) of the pigment, the pigment concentration (c), and the thickness (film thickness) (d) of the resin layer containing the pigment. Therefore, increasing the product (k × c × d) is effective for improving light resistance (weather resistance). In the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention, the core portion made of a molten liquid crystal polymer is surrounded by a sheath portion containing carbon black having a high light shielding rate at a high concentration of 1 to 5% by mass. Therefore, the light shielding rate is high, and deterioration of the core portion (the molten liquid crystal polymer constituting the core portion) due to light can be satisfactorily prevented.

本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、芯部分の径が２０〜２００μｍであることが必要であり、２４〜１５０μｍであることが好ましい。芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径が２０μｍ未満であると、芯鞘型複合モノフィラメントおよびそれから形成したメッシュクロスは超軽量なものとなるが、芯鞘型複合モノフィラメントの強度が小さくなり、高強度のメッシュクロスが得られない。一方、芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径が２００μmよりも大きいと、芯鞘型複合モノフィラメント自体の径もそれに伴って必然的に大きくなるため、メッシュクロスを形成したときに硬くて目付が大きいものとなり、柔軟性および軽量性に劣るようになる。
ここで、芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径とは、芯部分の横断面形状が円形である場合はその直径をいう。また、芯部分の横断面形状が円形でない場合（例えば楕円形、正方形、長方形などの異形形状の場合）は、芯部分の横断面積を求め、それと同じ面積を有する円を描き、その円の直径に換算した値をもって芯部分の径とする。 In the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention, the diameter of the core part is required to be 20 to 200 μm, and preferably 24 to 150 μm. When the diameter of the core portion in the core-sheath type composite monofilament is less than 20 μm, the core-sheath type composite monofilament and the mesh cloth formed therefrom are ultralight, but the strength of the core-sheath type composite monofilament is reduced and the strength is high. No mesh cloth can be obtained. On the other hand, when the diameter of the core portion in the core-sheath type composite monofilament is larger than 200 μm, the diameter of the core-sheath type composite monofilament itself is inevitably increased accordingly, so that the mesh cloth is hard and has a large basis weight. Become less flexible and light.
Here, the diameter of the core part in the core-sheath type composite monofilament means the diameter when the cross-sectional shape of the core part is circular. In addition, when the cross-sectional shape of the core part is not circular (for example, in the case of an irregular shape such as an ellipse, a square, or a rectangle), the cross-sectional area of the core part is obtained, a circle having the same area is drawn, and the diameter of the circle The value converted into is the diameter of the core part.

さらに、本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０であることが必要であり、６０：４０〜８０：２０であることが好ましい。繊維横断面において、芯部分の面積が５０％未満であると（鞘部分の面積が５０％を超すと）、芯鞘型複合モノフィラメントの強度が低くなり、ひいてはメッシュクロスの強度も低下する。一方、芯部分の面積が９０％を超えると（鞘部分の面積が１０％未満であると）、鞘部分の厚みが薄くなり、カーボン濃度をアップしても光の遮蔽効果が十分でなくなり、耐光性および耐候性に優れる芯鞘型複合モノフィラメント、ひいてはメッシュクロスが得られなくなる。   Furthermore, in the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of the present invention, the area ratio of the core part to the sheath part in the fiber cross section needs to be 50:50 to 90:10, and 60:40 to 80 : 20 is preferable. In the fiber cross section, when the area of the core portion is less than 50% (when the area of the sheath portion exceeds 50%), the strength of the core-sheath type composite monofilament is lowered, and the strength of the mesh cloth is also lowered. On the other hand, when the area of the core part exceeds 90% (the area of the sheath part is less than 10%), the thickness of the sheath part becomes thin, and even if the carbon concentration is increased, the light shielding effect is not sufficient, A core-sheath type composite monofilament excellent in light resistance and weather resistance, and consequently mesh cloth cannot be obtained.

メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの横断面形状、芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分の横断面形状は特に制限されず、例えば、円形、楕円形、偏平形、四角形、三角形、多葉形、中空形などを挙げることができる。芯鞘型複合モノフィラメントの横断面形状と、芯鞘型複合モノフィラメント中の芯部分の横断面形状は同じであっても、または異なっていてもよい。そのうちでも、芯鞘型複合モノフィラメントの横断面形状および芯部分の横断面形状は、共に円形であることが、芯鞘型複合モノフィラメントの製造の容易性、高強度、メッシュクロスをつくる際の製織性、メッシュクロスの強度、カバーファクターの設計の容易性、耐候性、耐光性などの点から好ましい。また、芯鞘型複合モノフィラメントは、中央またはほぼ中央に１個の芯部分を有する単芯型の構造であることが好ましい。   The cross-sectional shape of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth and the cross-sectional shape of the core part of the core-sheath type composite monofilament are not particularly limited. For example, circular, oval, flat, quadrilateral, triangular, multileaf And a hollow type. The cross-sectional shape of the core-sheath type composite monofilament and the cross-sectional shape of the core part in the core-sheath type composite monofilament may be the same or different. Among them, the cross-sectional shape of the core-sheath type composite monofilament and the cross-sectional shape of the core part are both circular, and it is easy to manufacture the core-sheath type composite monofilament, high strength, and weavability when making mesh cloth. From the viewpoints of strength of mesh cloth, ease of design of cover factor, weather resistance, light resistance and the like. The core-sheath type composite monofilament preferably has a single-core type structure having one core portion at the center or substantially at the center.

芯鞘型複合モノフィラメントの繊度（径）は、芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の上記した径（２０〜２００μｍ）、および芯部分：鞘部分の面積比（５０：５０〜９０：１０）の両方を満足するようにして決めればよく、一般的には、３０〜３００μｍ、特に５０〜１００μｍであることが、得られるメッシュクロスの強度、軽量性、メッシュクロスの製織の容易性、耐候性、耐光性などの点から好ましい。   The fineness (diameter) of the core-sheath type composite monofilament is both the above-described diameter (20 to 200 μm) of the core part in the core-sheath type composite monofilament and the area ratio of the core part: sheath part (50:50 to 90:10) In general, it should be 30 to 300 μm, particularly 50 to 100 μm. The strength and lightness of the resulting mesh cloth, ease of weaving the mesh cloth, weather resistance, light resistance It is preferable from the viewpoint of sex.

芯鞘型複合モノフィラメントの製法は特に制限されず、溶融液晶ポリマーを芯成分とし、カーボンブラックを含有する熱可塑性ポリマーを鞘成分として用いて、従来から知られている溶融紡糸による芯鞘型複合フィラメントの製造方法および製造装置を採用して製造することができる。
溶融紡糸により得られた芯鞘型複合モノフィラメントの紡糸原糸は、強度と弾性率を向上させるために、熱処理を施して芯部分を構成する溶融液晶ポリマーを固相重合させることが好ましい。固相重合するための熱処理は、露点温度が−８０℃以下の低湿気体雰囲気中、具体的には窒素など不活性ガス中や除湿空気などの活性ガス中で、減圧下にて行うことが好ましい。その際の好ましい熱処理条件としては、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーのガラス転移温度以下から融点近傍まで漸次昇温する温度パターンを採用するか、融点近傍の温度で加熱することが好ましい。加熱方式としては、加熱気体媒体を用いる方法、加熱板や赤外線ヒーターなどによる輻射熱を利用する方法、高周波などを利用した内部加熱方法などのいずれの方式を採用してもよい。熱処理時の芯鞘型複合モノフィラメントの形状は、カセ状、トウ状（例えば金属網等にのせて行う）、ボビンに巻いた状態、ローラー間で連続的に引き取りながら処理するなどのいずれでもよい。処理時間は、芯鞘型複合モノフィラメントを構成する溶融液晶ポリマーの種類、芯鞘型複合モノフィラメントの太さ、芯鞘型複合モノフィラメントに求める強度などに応じて異なり得るが、一般的には５〜３０時間行うことが好ましい。このような熱処理により、一般的に芯鞘型複合モノフィラメントの強度を２倍以上、弾性率を２０％以上向上させることができる。 The production method of the core-sheath type composite monofilament is not particularly limited, and a core-sheath type composite filament by melt spinning, which has been conventionally known, using a molten liquid crystal polymer as a core component and a thermoplastic polymer containing carbon black as a sheath component. The manufacturing method and the manufacturing apparatus can be adopted.
The core-sheath composite monofilament spinning yarn obtained by melt spinning is preferably subjected to heat treatment to solid-phase polymerize the molten liquid crystal polymer constituting the core portion in order to improve strength and elastic modulus. The heat treatment for solid-phase polymerization may be performed under reduced pressure in a low-humidity gas atmosphere with a dew point temperature of −80 ° C. or less, specifically in an inert gas such as nitrogen or an active gas such as dehumidified air. preferable. As preferable heat treatment conditions at that time, it is preferable to employ a temperature pattern in which the temperature is gradually raised from the glass transition temperature of the molten liquid crystal polymer constituting the core portion to the vicinity of the melting point, or heating at a temperature near the melting point. As a heating method, any method such as a method using a heated gas medium, a method using radiant heat by a heating plate or an infrared heater, an internal heating method using high frequency or the like may be adopted. The shape of the core-sheath type composite monofilament at the time of heat treatment may be any of a crushed shape, a tow shape (for example, placed on a metal net or the like), a state wound around a bobbin, or processed while being continuously drawn between rollers. The treatment time may vary depending on the type of molten liquid crystal polymer constituting the core-sheath type composite monofilament, the thickness of the core-sheath type composite monofilament, the strength required for the core-sheath type composite monofilament, but generally 5-30. It is preferable to perform for hours. By such heat treatment, generally the strength of the core-sheath type composite monofilament can be improved by 2 times or more and the elastic modulus can be improved by 20% or more.

本発明のメッシュクロスは、上記した特定の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて製織して形成されている。
本発明のメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００であることが必要であり、２００〜１０００であることが好ましく、３００〜９００であることがより好ましい。
メッシュクロスのカバーファクター（Ｋ）が２００未満であると、軽量にはなるが、メッシュクロスの強度が低下し、目止め加工しても製織中にタテ糸とヨコ糸間のスリップが大きくなって、織目の均一なメッシュクロスが得られなくなる。一方、メッシュクロスのカバーファクター（Ｋ）が１６００を超えると、メッシュクロスの通気性が低くなり、メッシュ交点での芯鞘型複合モノフィラメントの屈曲が大きくなって、メッシュクロスの強力が低下し、しかもメッシュクロスが重くなり軽量性が損なわれる。 The mesh cloth of the present invention is formed by weaving using the above specific core-sheath type composite monofilament as warp yarn and weft yarn.
The mesh cloth of the present invention needs to have a cover factor (K) of 200 to 1600, preferably 200 to 1000, and more preferably 300 to 900.
If the cover factor (K) of the mesh cloth is less than 200, the weight will be reduced, but the strength of the mesh cloth will decrease, and the slip between the warp and weft threads will increase during weaving even if the mesh is processed. As a result, a mesh cloth having a uniform texture cannot be obtained. On the other hand, if the cover factor (K) of the mesh cloth exceeds 1600, the air permeability of the mesh cloth becomes low, the bending of the core-sheath type composite monofilament at the mesh intersection increases, and the strength of the mesh cloth decreases. The mesh cloth becomes heavy and the lightness is impaired.

カバーファクター（Ｋ）は、布帛分野では、布帛の通気性の大小を示す指標として一般に用いられており、カバーファクター（Ｋ）が小さくなるほど布帛の目が粗く通気性が高くなり、一方カバーファクター（Ｋ）が大きくなるほど布帛が緻密になり通気性が低下する。
本発明のメッシュクロスのカバーファクター（Ｋ）は、布帛に対して一般に採用されているのと同じようにして、メッシュクロス（布帛）を構成するタテ糸のカバーファクター(Ｋｗ)とヨコ糸のカバーファクター(Ｋｆ)との和として求められる。
その際に、タテ糸のカバーファクター（Ｋｗ）及びヨコ糸のカバーファクター（Ｋｆ）は、以下の式から求められる。
タテ糸のカバーファクター（Ｋｗ）=Ｎｗ×（Ｄｗ）1/2、
ヨコ糸のカバーファクター（Ｋｆ）＝Ｎｆ×（Ｄｆ）1/2
但し、Ｎｗ＝メッシュクロスにおけるタテ糸（ｗ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｎｆ＝メッシュクロスにおけるヨコ糸（ｆ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｄｗ＝メッシュクロスを構成するタテ糸（ｗ）の繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄｆ＝メッシュクロスを構成するヨコ糸（ｆ）の繊度（ｄｔｅｘ）］ The cover factor (K) is generally used in the fabric field as an index indicating the magnitude of the breathability of the fabric. The smaller the cover factor (K), the rougher the fabric, the higher the breathability, while the cover factor ( As K) increases, the fabric becomes denser and the air permeability decreases.
The cover factor (K) of the mesh cloth of the present invention is the cover factor (Kw) of the warp yarn constituting the mesh cloth (fabric) and the cover of the weft yarn in the same manner as generally used for the fabric. It is obtained as the sum of the factor (Kf).
At this time, the cover factor (Kw) of the warp yarn and the cover factor (Kf) of the weft yarn are obtained from the following equations.
Cover factor of warp yarn (Kw) = Nw x (Dw) 1/2
Weft cover factor (Kf) = Nf x (Df) 1/2
However, Nw = weaving density of warp yarn (w) in mesh cloth (pieces / 2.54cm)
Nf = weaving density of weft yarn (f) in mesh cloth (2.5cm / line)
Dw = Fineness (dtex) of warp yarn (w) constituting mesh cloth
Df = fineness (dtex) of the weft yarn (f) constituting the mesh cloth]

本発明のメッシュクロスは、上記した２００〜１６００のカバーファクター（Ｋ）と共に、更に引張強度(Ｔ0) （単位：Ｎ／ｃｍ）と目付(Ｗ)（ｇ／ｍ2）との比(Ｔ0／Ｗ)が、下記の数式（II）を満足することが好ましい。
Ｔ0／Ｗ≧５ ・・・・（II）
［但し、Ｔ0は耐候性試験前のメッシュクロスのタテ方向の引張強度(Ｔｗ0) （Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度(Ｔｆ0)（Ｎ／ｃｍ）の平均値｛Ｔ0＝（Ｔｗ0＋Ｔｆ0)÷２｝である。］
本発明のメッシュクロスにおいて、比(Ｔ0／Ｗ)が５以上であることにより、軽量性および高強度という両方の性質を同時に且つ確実に満たすことができる。
本発明のメッシュクロスは、比(Ｔ0／Ｗ)が５．５以上であることがより好ましく、６以上であることが更に好ましい。比(Ｔ0／Ｗ)の上限値は特に制限されないが、上記した芯鞘型複合モノフィラメントを用いてメッシュクロスを製織した場合には、比(Ｔ0／Ｗ)が１５を超えるメッシュクロスを製造することは一般に困難である。 The mesh cloth of the present invention has a cover factor (K) of 200 to 1600 and a ratio (T) between tensile strength (T 0 ) (unit: N / cm) and basis weight (W) (g / m 2 ). 0 / W) preferably satisfies the following formula (II).
T 0 / W ≧ 5 (II)
[However, T 0 is the average value of the tensile strength (Tw 0 ) (N / cm) in the vertical direction and the tensile strength (Tf 0 ) (N / cm) in the horizontal direction of the mesh cloth before the weather resistance test {T 0 = (Tw 0 + Tf 0 ) ÷ 2}. ]
In the mesh cloth of the present invention, when the ratio (T 0 / W) is 5 or more, both properties of light weight and high strength can be satisfied simultaneously and reliably.
In the mesh cloth of the present invention, the ratio (T 0 / W) is more preferably 5.5 or more, and further preferably 6 or more. The upper limit of the ratio (T 0 / W) is not particularly limited, but when mesh cloth is woven using the above-described core-sheath type composite monofilament, a mesh cloth having a ratio (T 0 / W) exceeding 15 is manufactured. It is generally difficult to do.

さらに、本発明のメッシュクロスは、８３℃の温度下にキセノンウェザーメーターで５００時間照射した後の引張強度（Ｔ1）（単位：Ｎ／ｃｍ）［但しＴ1はタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）の平均値］と目付（W）（ｇ／ｍ2）との比（Ｔ1／Ｗ）が４以上であることが好ましく、４．５以上であることがより好ましく、５以上であることが更に好ましい。比（Ｔ1／Ｗ）が４未満であるメッシュクロスは、強度が低く、しかも耐候性および耐光性に劣ったものになり易い。
なお、引張強度（Ｔ0）および引張強度（Ｔ1）を得るためのメッシュクロスの上記したタテ方向の引張強度およびヨコ方向の引張強度は、ＪＩＳ Ｌ１０９６に準じて、メッシュクロスよりなる幅５ｃｍの試験片を、つかみ間隔２０ｃｍで測定したときの引張強度をいう。 Furthermore, the mesh cloth of the present invention has a tensile strength (T 1 ) (unit: N / cm) after irradiation with a xenon weather meter at a temperature of 83 ° C. for 500 hours [where T 1 is the tensile strength (Tw in the vertical direction) 1 ) The average value of (N / cm) and the tensile strength in the horizontal direction (Tf 1 ) (N / cm)] and the basis weight (W) (g / m 2 ) (T 1 / W) is 4 or more. Preferably, it is 4.5 or more, more preferably 5 or more. A mesh cloth having a ratio (T 1 / W) of less than 4 tends to be low in strength and inferior in weather resistance and light resistance.
Note that the tensile strength in the vertical direction and the tensile strength in the horizontal direction of the mesh cloth for obtaining the tensile strength (T 0 ) and the tensile strength (T 1 ) are 5 cm wide made of mesh cloth in accordance with JIS L1096. The tensile strength when a test piece is measured at a gripping interval of 20 cm.

本発明のメッシュクロスでは、メッシュクロスのメッシュの形状（構造）、製織方法、製織装置などは特に制限されず、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍおよび繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて製織したメッシュクロスであって、カバーファクター（Ｋ）が上記した２００〜１６００の範囲にあるメッシュクロスであれば、メッシュの形状（構造）、メッシュクロスの製織方法および装置などはいずれでもよい。   In the mesh cloth of the present invention, the mesh shape (structure), weaving method, weaving apparatus, etc. of the mesh cloth are not particularly limited, the core portion is a molten liquid crystal polymer, the sheath portion is carbon black in a proportion of 1 to 5% by mass. A core-sheath type composite monofilament comprising a thermoplastic polymer and having a core part diameter of 20 to 200 μm and an area ratio of the core part to the sheath part in the fiber cross section of 50:50 to 90:10 is warp and weft. As long as it is a mesh cloth woven using and having a cover factor (K) in the range of 200 to 1600, any mesh shape (structure), mesh cloth weaving method and apparatus, etc. Good.

カバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００の本発明のメッシュクロスのうちで、カバーファクター（Ｋ）が８００以下（２００〜８００）であって織目の比較的粗いメッシュクロスでは、タテ糸およびヨコ糸の織り密度が低く空隙が多いことにより、メッシュクロスを形成している糸間でスリップが生じ易く、それに伴ってメッシュの形態安定性、メッシュクロスの強度、取扱性、外観品位などの低下が生ずることがある。そのため、本発明のメッシュクロスのうちで、カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００のものでは、タテ糸とヨコ糸の交点を熱融着および／または樹脂被覆によって接着して糸間のスリップが生じないようにすることが、メッシュ形態の安定性、強度維持、取扱性の向上、外観品位などの点から好ましい。   Among the mesh cloths of the present invention having a cover factor (K) of 200 to 1600, a cover cloth (K) of 800 or less (200 to 800) and a mesh cloth having a relatively coarse texture, warp yarn and weft yarn Due to the low weaving density of the fabric and the large number of voids, slips are likely to occur between the yarns forming the mesh cloth, resulting in a decrease in mesh shape stability, mesh cloth strength, handleability, appearance quality, etc. Sometimes. Therefore, among the mesh cloths according to the present invention, when the cover factor (K) is 200 to 800, the intersection between the warp yarn and the weft yarn is bonded by thermal fusion and / or resin coating, thereby causing slippage between the yarns. It is preferable to prevent the mesh form from the viewpoints of stability of the mesh shape, maintenance of strength, improvement of handling properties, appearance quality, and the like.

メッシュクロスの交点を熱融着により接着させる方法としては、メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分と鞘部分の融点差を利用してメッシュクロスの交点を融着させることが好ましい。そのためには、鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーとして、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの融点より２０℃以上低い融点を有する熱可塑性ポリマーを用いることが好ましい。溶融紡糸により得られた紡糸原糸に熱処理を施して芯部分を構成する溶融液晶ポリマーを固相重合させる上記した方法を採用した場合には、固相重合によって芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの融点を２０℃以上高くすることができるので、固相重合を施した芯鞘型複合モノフィラメントを用いてメッシュクロスを形成すると、タテ糸とヨコ糸の交点の熱融着を容易に行うことができる。   As a method of adhering the intersections of the mesh cloth by heat fusion, it is preferable to fuse the intersections of the mesh cloth by utilizing the melting point difference between the core part and the sheath part in the core-sheath composite monofilament forming the mesh cloth. For this purpose, it is preferable to use a thermoplastic polymer having a melting point 20 ° C. lower than the melting point of the molten liquid crystal polymer constituting the core portion as the thermoplastic polymer constituting the sheath portion. When the above-described method for solid-phase polymerization of the melted liquid crystal polymer constituting the core portion by applying heat treatment to the spinning yarn obtained by melt spinning, the molten liquid crystal polymer constituting the core portion by solid-phase polymerization is employed. Since the melting point can be increased by 20 ° C. or more, when a mesh cloth is formed using a core-sheath type composite monofilament subjected to solid phase polymerization, heat fusion at the intersection of the warp yarn and the weft yarn can be easily performed. .

また、樹脂被覆によってメッシュクロスにおけるタテ糸とヨコ糸の交点を接着させる方法としては、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、メラミン系樹脂などの接着性樹脂をメッシュクロスの少なくとも交点に塗布して乾燥する方法が好ましく採用される。その際の樹脂の塗布方法としては、例えば、デップニップ法、浸透法、ローラータッチ法などのいずれの方法も採用できる。   In addition, as a method of adhering the intersection of the warp yarn and the weft yarn in the mesh cloth by resin coating, an adhesive resin such as an acrylic resin, a urethane resin, or a melamine resin is applied to at least the intersection of the mesh cloth and dried. A method is preferably employed. As a resin coating method at that time, for example, any method such as a dip nip method, a permeation method, and a roller touch method can be adopted.

以下に本発明を実施例などにより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。なお以下の実施例などにおいて、ポリマーの融点、ポリマーの溶融粘度、繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の径、繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の強度、繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）における芯部分の径、鞘部分：芯部分の面積比、メッシュクロスの引張強度、メッシュクロスにおける目開き（タテ糸間の間隙とヨコ糸間の間隙の平均値）およびメッシュクロスの耐候性の測定または評価は次のようにして行った。   EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples and the like, but the present invention is not limited to the following examples. In the following examples, the melting point of the polymer, the melt viscosity of the polymer, the diameter of the fiber (core-sheath type composite monofilament), the strength of the fiber (core-sheath type composite monofilament), and the core part of the fiber (core-sheath type composite monofilament) The diameter of the sheath, the sheath part: the area ratio of the core part, the tensile strength of the mesh cloth, the openings in the mesh cloth (the average value of the gap between the warp yarn and the gap between the weft yarn) and the weather resistance of the mesh cloth It was performed as follows.

（１）ポリマーの融点（℃）：
ポリマー試料１０〜２０ｍｇを採取し、アルミニウム製パンに封入した後、示差走査熱量計（ＤＳＣ：Ｍｅｔｔｌｅｒ社製「ＴＡ３０００」）にてキャリアーガスとして窒素を１００ｍｌ／分の流量にて注入しながら、昇温速度２０℃／分で昇温したときの吸熱ピーク温度を測定する（１ｓｔ Ｒｕｎ）。ポリマーの種類により上記１ｓｔ Ｒｕｎで明確な吸熱ピークが出現しない場合、５０℃／分の昇温速度で、予想される流れ温度より５０℃高い温度まで昇温し、その温度で３分間以上保持し完全に溶融した後、８０℃／分の降温速度で５０℃まで冷却し、しかる後２０℃／分の昇温速度で吸熱ピークを測定する。 (1) Polymer melting point (° C):
A polymer sample of 10 to 20 mg was collected and sealed in an aluminum pan. Then, ascending while injecting nitrogen as a carrier gas at a flow rate of 100 ml / min with a differential scanning calorimeter (DSC: “TA3000” manufactured by Mettler). The endothermic peak temperature when the temperature is raised at a temperature rate of 20 ° C./min is measured (1st Run). If a clear endothermic peak does not appear in the above 1st Run depending on the type of polymer, the temperature is increased to 50 ° C higher than the expected flow temperature at a rate of temperature increase of 50 ° C / min and held at that temperature for 3 minutes or longer. After being completely melted, it is cooled to 50 ° C. at a temperature decreasing rate of 80 ° C./min, and then an endothermic peak is measured at a temperature increasing rate of 20 ° C./min.

（２）ポリマーの溶融粘度（Ｐａ・ｓ）：
ポリマーを３００℃で溶融し、同温度で、剪断速度１０００ｓｅｃ-1の条件に東洋精機製「キャピログラフ１Ｂ型」を用いて測定した。 (2) Polymer melt viscosity (Pa · s):
The polymer was melted at 300 ° C., and measured at the same temperature using a “Capillograph 1B type” manufactured by Toyo Seiki under the conditions of a shear rate of 1000 sec −1 .

（３）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の径：
繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の横断面の顕微鏡写真を撮り、繊維の横断面の面積（Ｓ1）を測定し、下記の式から、前記面積（Ｓ1）と同じ面積を有する円の直径（Ｒ1）を求めて、該直径（Ｒ1）を繊維の径とした。
繊維の横断面の面積（Ｓ1）＝π（Ｒ1／２）2
繊維の径（Ｒ1）＝２×（Ｓ1／π）1/2 (3) Diameter of fiber (core-sheath type composite monofilament):
Taking micrographs of the cross section of the fiber (core-sheath type composite monofilament), the area of the cross section of fiber (S 1) measured from the following formula, of a circle having the same area as the area (S 1) diameter (R 1 ) was determined, and the diameter (R 1 ) was defined as the fiber diameter.
Area of the cross section of the fiber (S 1) = π (R 1/2) 2
Fiber diameter (R 1 ) = 2 × (S 1 / π) 1/2

（４）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の強度：
温度２０℃、湿度６５％の雰囲気下に繊維を５日間放置して調湿した後、試長６０ｍｍとし、引張速度６０ｍｍ／分の条件下に、引張強度試験機（Ｔｅｘｔｅｃｈｎｏ製「ＦＡＦＥＧＲＡＰＨ Ｍ」）を使用して繊維強力を測定し、その値を繊度で除して繊維の強度を求めた。同じ操作を１０回繰り返し、その平均値を求めて繊維の強度とした。 (4) Strength of fiber (core-sheath type composite monofilament):
The fiber was left for 5 days in an atmosphere of temperature 20 ° C. and humidity 65% to adjust the humidity, then the test length was 60 mm, and the tensile strength tester (“FAFEGRAPH M” manufactured by Texttechno) was used under the condition of a tensile speed of 60 mm / min. Was used to measure the fiber strength, and the value was divided by the fineness to determine the fiber strength. The same operation was repeated 10 times, and the average value was obtained as the fiber strength.

（５）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）における芯部分の径：
繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の横断面の顕微鏡写真を撮り、繊維横断面での芯部分の面積（Ｓ2）を測定し、下記の式から、前記面積（Ｓ2）と同じ面積を有する円の直径（Ｒ2）を求めて、該直径（Ｒ2）を芯部分の径とした。
繊維横断面での芯部分の面積（Ｓ2）＝π（Ｒ2／２）2
芯部分の径（Ｒ2）＝２×（Ｓ2／π）1/2 (5) Diameter of core portion in fiber (core-sheath type composite monofilament):
A micrograph of the cross section of the fiber (core-sheath type composite monofilament) is taken, the area (S 2 ) of the core part in the fiber cross section is measured, and the same area as the area (S 2 ) is obtained from the following formula: The diameter (R 2 ) of the circle was determined, and the diameter (R 2 ) was taken as the diameter of the core part.
Area of the core portion of the fiber cross-section (S 2) = π (R 2/2) 2
Core part diameter (R 2 ) = 2 × (S 2 / π) 1/2

（６）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）における鞘部分：芯部分の面積比：
繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の横断面の顕微鏡写真を撮り、繊維の横断面の面積（Ｓ1）および繊維横断面における芯部分の面積（Ｓ2）をそれぞれ測定し、下記の式から、鞘部分の面積率および芯部分の面積率を算出して、それらの値から鞘部分：芯部分の面積比を求めた。
鞘部分の面積率（％）＝｛(Ｓ1−Ｓ2)／Ｓ1｝×１００
芯部分の面積率（％）＝(Ｓ2／Ｓ1)×１００ (6) Area ratio of sheath portion: core portion in fiber (core-sheath type composite monofilament):
Take a photomicrograph of the cross section of the fiber (core-sheath type composite monofilament), measure the area of the cross section of the fiber (S 1 ) and the area of the core portion of the fiber cross section (S 2 ), The area ratio of the sheath part and the area ratio of the core part were calculated, and the area ratio of the sheath part: core part was determined from these values.
Area ratio (%) of sheath portion = {(S 1 −S 2 ) / S 1 } × 100
Area ratio of core part (%) = (S 2 / S 1 ) × 100

（７）メッシュクロスの引張強度（Ｔ0）（単位：Ｎ／ｃｍ）：
耐候性試験前（照射前）のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ0）（Ｎ／ｃｍ）およびヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）をＪＩＳ Ｌ１０９６に準じて測定し（試験片の幅５ｃｍ）、それらの平均値［（Ｔｗ0＋Ｔｆ0）÷２］を求めてメッシュクロスの引張強度（Ｔ0）（Ｎ／ｃｍ）とした。 (7) Tensile strength (T 0 ) of mesh cloth (unit: N / cm):
The tensile strength (Tw 0 ) (N / cm) in the vertical direction and the tensile strength (Tf 0 ) (N / cm) in the horizontal direction of the mesh cloth before the weather resistance test (before irradiation) are measured according to JIS L1096 ( The width of the test piece was 5 cm), and the average value thereof [(Tw 0 + Tf 0 ) / 2] was obtained and used as the tensile strength (T 0 ) (N / cm) of the mesh cloth.

（８）メッシュクロスの目開き（タテ糸間の間隙とヨコ糸間の間隙の平均値）（ｍｍ）：
メッシュクロスのタテ糸間の間隙（ｍｍ）、およびヨコ糸間の間隙（ｍｍ）を光学顕微鏡を使用して測定し、それらの平均値［（タテ糸間の間隙＋ヨコ糸間の間隙）÷２］をメッシュクロスの目開き（ｍｍ）とした。 (8) Opening of mesh cloth (average value of gap between warp yarn and weft yarn) (mm):
The gap (mm) between the warp yarns of the mesh cloth and the gap (mm) between the weft yarns were measured using an optical microscope, and their average value [(gap between warp yarns + gap between weft yarns) ÷ 2] was defined as the mesh cloth opening (mm).

（９）メッシュクロスの耐候性：
耐候性試験前（キセノンウェザーメータによる照射前）のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ0）（Ｎ／ｃｍ）およびヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）をＪＩＳ Ｌ１０９６に準じて測定して、それらの平均値（Ｔ0）（Ｎ／ｃｍ）［Ｔ0＝（Ｔｗ0＋Ｔｆ0）÷２］を求めた（試験片の幅５ｃｍ）。
次いで、キセノンウェザーメータ（スガ試験機社製）を使用して、前記メッシュクロスに対して８３℃で５００時間にわたってキセノンアークランプから光を照射し、照射後のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）およびヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）を前記と同様にして測定し、それらの平均値（Ｔ1）（Ｎ／ｃｍ）［Ｔ1＝（Ｔｗ1＋Ｔｆ1）÷２］を求めた。
前記で求めた照射前のメッシュクロスの引張強度（Ｔ0）と照射試験後のメッシュクロスの引張強度（Ｔ1）の値から、下記の式（III）；
強度保持率（％）＝（Ｔ1／Ｔ0）×１００ （III）
から、強度保持率（％）を求めて耐候性の評価を行った。 (9) Weather resistance of mesh cloth:
The tensile strength (Tw 0 ) (N / cm) in the vertical direction and the tensile strength (Tf 0 ) (N / cm) in the horizontal direction of the mesh cloth before the weather resistance test (before irradiation with the xenon weather meter) conform to JIS L1096 The average value (T 0 ) (N / cm) [T 0 = (Tw 0 + Tf 0 ) ÷ 2] was obtained (the width of the test piece was 5 cm).
Next, using a xenon weather meter (manufactured by Suga Test Instruments Co., Ltd.), the mesh cloth was irradiated with light from a xenon arc lamp at 83 ° C. for 500 hours, and the tensile strength in the vertical direction of the mesh cloth after irradiation ( Tw 1 ) (N / cm) and transverse tensile strength (Tf 1 ) (N / cm) were measured in the same manner as described above, and their average value (T 1 ) (N / cm) [T 1 = ( Tw 1 + Tf 1 ) ÷ 2] was obtained.
From the value of the tensile strength (T 0 ) of the mesh cloth before irradiation and the tensile strength (T 1 ) of the mesh cloth after the irradiation test determined above, the following formula (III):
Strength retention (%) = (T 1 / T 0 ) × 100 (III)
From this, the strength retention rate (%) was determined and the weather resistance was evaluated.

《調製例１》［マスターチップ（Ａ）の調製］
ポリエチレンナフタレート(融点２６６℃、溶融粘度４５Pa・s）６０質量部に平均粒径５mμのカーボンブラック４０質量部を添加して、ヘンシルミキサーで攪拌しながら２軸混練装置に供給して溶融混錬した後、ダイスよりストランド状に押し出し、水で冷却後にカットして、カーボンブラックを含有するマスターチップ（Ａ）を調製した。 << Preparation Example 1 >> [Preparation of Master Chip (A)]
40 parts by mass of carbon black having an average particle size of 5 mμ is added to 60 parts by mass of polyethylene naphthalate (melting point: 266 ° C., melt viscosity: 45 Pa · s), and the mixture is melt-mixed by supplying to a biaxial kneader while stirring with a Hensyl mixer. After tempering, it was extruded in the form of a strand from a die, cut with water and then cut to prepare a master chip (A) containing carbon black.

《調製例２》［マスターチップ（Ｂ）の調製］
ポリエチレンテレフタレート（融点２５８℃、溶融粘度４０Ｐａ・ｓ）６０質量部に平均粒径５ｍμのカーボンブラック４０質量部を添加して、ヘンシルミキサーで攪拌しながら２軸混練装置に供給して溶融混錬した後、ダイスよりストランド状に押し出し、水で冷却後にカットして、カーボンブラックを含有するマスターチップ（Ｂ）を調製した。 << Preparation Example 2 >> [Preparation of Master Chip (B)]
40 parts by mass of carbon black having an average particle size of 5 mμ is added to 60 parts by mass of polyethylene terephthalate (melting point: 258 ° C., melt viscosity: 40 Pa · s), and the mixture is supplied to a biaxial kneader while stirring with a Hensyl mixer. Then, it was extruded into a strand shape from a die, cut with water and then cut to prepare a master chip (B) containing carbon black.

《実施例１》
（１） 芯部分用の溶融液晶ポリマーとして、パラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位からなり、［パラヒドロキシ安息香酸単位］：［２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位］＝７３：２７（モル比）である上記した（ｉ）の溶融液晶ポリマー（融点２８１℃、溶融粘度４２．５Ｐａ・ｓ）を使用し、鞘部分用の熱可塑性ポリマー組成物として、ポリエチレンナフタレート（融点２６６℃、溶融粘度４８．５Ｐａ・ｓ）９５質量部に上記の調製例１で調製したマスターチップ（Ａ）５質量部をブレンドしたものを用いた。
（２） 繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６５：３５になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝６４．５：３５．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３０５℃で紡出し、巻き取り速度８００ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径６４μmの円形の芯部分が存在する繊維径８０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。 Example 1
(1) As a melted liquid crystal polymer for the core portion, it consists of a parahydroxybenzoic acid unit and a 2-hydroxy-6-naphthoic acid unit, and [parahydroxybenzoic acid unit]: [2-hydroxy-6-naphthoic acid unit] = Using the above-mentioned molten liquid crystal polymer (i) (melting point 281 ° C., melt viscosity 42.5 Pa · s) of 73:27 (molar ratio), as a thermoplastic polymer composition for the sheath portion, polyethylene naphthalate ( A blend of 95 parts by mass of the melting point 266 ° C. and melt viscosity 48.5 Pa · s) with 5 parts by mass of the master chip (A) prepared in Preparation Example 1 was used.
(2) The area ratio of the core part: sheath part in the fiber cross section is 65:35 [Feed ratio of molten liquid crystal polymer for core part: thermoplastic polymer for sheath part to spinning device = 64.5 : 35.5 (mass ratio)], using a melt spinning apparatus equipped with a spinneret for core-sheath composite fiber, spinning at a spinning temperature of 305 ° C., winding at a winding speed of 800 m / min, A core-sheath type composite monofilament (spun yarn) having a fiber diameter of 80 μm in which a circular core part having a diameter of 64 μm exists at the center of a circular fiber (monofilament) was produced.

（３） 上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１０時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合させた。
（４） 上記（３）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも４５本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（５） 上記（４）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。 (3) The core-sheath type composite monofilament (spun yarn) obtained in (2) above is heat-treated in a nitrogen atmosphere at 260 ° C. for 10 hours to cause solid phase polymerization of the molten liquid crystal polymer constituting the core part. It was.
(4) Using the core-sheath type composite monofilament after heat treatment obtained in (3) above as warp yarn and weft yarn, the weave density (Nw) and (Nf) of warp yarn and weft yarn in mesh cloth are both A plain woven mesh cloth having 45 pieces / 2.54 cm was woven.
(5) The physical properties of the mesh cloth obtained in (4) above were measured or evaluated by the method described above, and as shown in Table 1 below.

《実施例２》
（１） 実施例１の（３）で得られたのと同じ、熱処理後の芯鞘複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）をいずれも２４本／２．５４cmとして、平織状のメッシュクロスを製織すると共に、製織時にメラミン系樹脂溶液（昭和高分子社製「ミルベンレジン」；メラミン系樹脂濃度２質量％）をローラーでメッシュクロスの表裏全体に塗布し（塗布量２ｇ／ｍ2）、赤外線ヒーターで乾燥して巻きとった。
（２） 上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスは、メラミン系樹脂による糸交点の接着（目止め）により、タテ糸とヨコ糸間のスリップなどの問題が生じなかった。また、このメラミン系樹脂処理メッシュクロスは裏面側から表面側への透視が可能で、膜状を呈していた。
（３） 上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。 Example 2
(1) The same core-sheath composite monofilament after heat treatment as obtained in (3) of Example 1 was used as warp yarn and weft yarn, and weave density (Nw) and (Nf) of warp yarn and weft yarn Weaving a plain weave mesh cloth with 24 pieces / 2.54 cm in all, and at the time of weaving, a melamine resin solution (“Milben Resin” manufactured by Showa Polymer Co., Ltd .; melamine resin concentration 2% by mass) was meshed with a roller. It was applied to the entire front and back surfaces (application amount 2 g / m 2 ), dried with an infrared heater and wound up.
(2) The melamine resin-treated mesh cloth obtained in (1) above did not cause problems such as slip between warp and weft yarns due to adhesion (sealing) at the yarn intersections with the melamine resin. Further, this melamine resin-treated mesh cloth can be seen through from the back side to the front side and has a film shape.
(3) The physical properties of the melamine resin-treated mesh cloth obtained in (1) above were measured or evaluated by the method described above, and as shown in Table 1 below.

《実施例３》
（１） 芯部分用の溶融液晶ポリマーとして、パラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位からなり、［パラヒドロキシ安息香酸単位］：［２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位］＝７０：３０（モル比）である上記した（ｉ）の溶融液晶ポリマー（融点２７６℃、溶融粘度３２Ｐａ・ｓ）を使用し、鞘部分用の熱可塑性ポリマー組成物として、ポリエチレンナフタレート（融点２６６℃、溶融粘度４８．５Ｐａ・ｓ）９２．５質量部に上記の調製例１で調製したマスターチップ（Ａ）７．５質量部をブレンドしたものを用いた。
（２） 繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６５：３５になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝６４．５：３５．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３０５℃で紡出し、巻き取り速度１３００ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径２４μmの円形の芯部分が存在する、繊維径３０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。 Example 3
(1) As a melted liquid crystal polymer for the core portion, it consists of a parahydroxybenzoic acid unit and a 2-hydroxy-6-naphthoic acid unit, and [parahydroxybenzoic acid unit]: [2-hydroxy-6-naphthoic acid unit] = Using the above-mentioned molten liquid crystal polymer (i) (melting point: 276 ° C., melt viscosity: 32 Pa · s) of 70:30 (molar ratio), a polyethylene naphthalate (melting point 266) as a thermoplastic polymer composition for the sheath portion. A blend of 7.5 parts by mass of the master chip (A) prepared in Preparation Example 1 above with 92.5 parts by mass of a melt viscosity of 48.5 Pa · s at 5 ° C. was used.
(2) The area ratio of the core part: sheath part in the fiber cross section is 65:35 [Feed ratio of molten liquid crystal polymer for core part: thermoplastic polymer for sheath part to spinning device = 64.5 : 35.5 (mass ratio)], using a melt spinning apparatus equipped with a spinneret for a core-sheath composite fiber, spinning at a spinning temperature of 305 ° C., winding at a winding speed of 1300 m / min, A core-sheath type composite monofilament (spun yarn) having a fiber diameter of 30 μm, in which a circular core part having a diameter of 24 μm exists at the center of a circular fiber (monofilament), was produced.

（３） 上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１８時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーを固相重合させた。
（４） 上記（３）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１４０本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（５） 上記（４）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。 (3) The core-sheath type composite monofilament (spun yarn) obtained in (2) above is heat-treated at 260 ° C. for 18 hours in a nitrogen atmosphere to solid-phase polymerize the molten liquid crystal polymer constituting the core part. It was.
(4) Using the core-sheath type composite monofilament after heat treatment obtained in (3) above as warp yarn and weft yarn, the weave density (Nw) and (Nf) of warp yarn and weft yarn in mesh cloth are both A plain woven mesh cloth having 140 pieces / 2.54 cm was woven.
(5) The physical properties of the mesh cloth obtained in (4) above were measured or evaluated by the method described above, and as shown in Table 1 below.

《実施例４》
（１） 芯部分用ポリマーとして実施例３で使用したのと同じ溶融液晶ポリマーを使用し、鞘部分用の熱可塑性ポリマーとしてポリエチレンテレフタレート（融点２６０℃、溶融粘度３９Ｐａ・ｓ）９５質量部に調製例２で調製したマスターチップＢを５質量部の割合でブレンドしたものを用いた。
（２） 繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６０：４０になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝５９．５：４０．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３０２℃で紡出し、巻き取り速度６００ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径６２μmの円形の芯部分が存在する、繊維径８０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
（３） 上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、室温から温度を２５３℃の最終温度まで徐々に上昇させて２８時間かけて熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合を行った。 Example 4
(1) The same molten liquid crystal polymer as used in Example 3 was used as the polymer for the core portion, and prepared as 95 parts by mass of polyethylene terephthalate (melting point 260 ° C., melt viscosity 39 Pa · s) as the thermoplastic polymer for the sheath portion. The master chip B prepared in Example 2 was blended at a ratio of 5 parts by mass.
(2) The ratio of the core part to the sheath part in the cross section of the fiber is set to 60:40 [Feed ratio of molten liquid crystal polymer for core part: thermoplastic polymer for sheath part to spinning apparatus = 59.5. : 40.5 (mass ratio)], using a melt spinning apparatus equipped with a spinneret for a core-sheath type composite fiber, spinning at a spinning temperature of 302 ° C., winding at a winding speed of 600 m / min, A core-sheath type composite monofilament (spun yarn) having a fiber diameter of 80 μm in which a circular core part having a diameter of 62 μm exists at the center of the circular fiber (monofilament) was produced.
(3) The core-sheath type composite monofilament (spun yarn) obtained in (2) above is heat-treated for 28 hours by gradually increasing the temperature from room temperature to a final temperature of 253 ° C. in a nitrogen atmosphere, Solid phase polymerization of the molten liquid crystal polymer constituting the core portion was performed.

（４） 上記（３）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも２４本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織し、更に製織時に赤外線ヒーターを用いてメッシュクロスの表面温度を芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分を形成しているポリエチレンテレフタレートの融点（２６０℃）以上に加熱して（メッシュクロス表面での温度２６５℃）、メッシュクロスのタテ糸とヨコ糸の交点で接着したメッシュクロスを製造した。
（５） 上記（４）で得られたタテ糸とヨコ糸の交点で接着したメッシュクロスは、交点の接着（目止め）によりタテ糸とヨコ糸間のスリップなどの問題が生じず、また裏面側から表面側への透視が可能で、やや膜状を呈していた。
（６） 上記（４）で得られた交点で接着したメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。 (4) Using the core-sheath type composite monofilament after heat treatment obtained in (3) above as warp yarn and weft yarn, the weave density (Nw) and (Nf) of warp yarn and weft yarn in mesh cloth are both Weaving a 24 / 2.54cm plain weave mesh cloth, and using an infrared heater at the time of weaving, the surface temperature of the mesh cloth is the melting point of polyethylene terephthalate forming the sheath portion of the core-sheath composite monofilament (260 The mesh cloth bonded to the intersection of the warp yarn and the weft yarn of the mesh cloth was manufactured by heating to above (temperature at the mesh cloth surface of 265 ° C.).
(5) The mesh cloth bonded at the intersection of the warp yarn and the weft obtained in (4) above does not cause problems such as slippage between the warp yarn and the weft yarn due to adhesion (sealing) at the intersection, It was possible to see from the side to the surface side, and it was somewhat filmy.
(6) The physical properties of the mesh cloth adhered at the intersection obtained in (4) above were measured or evaluated by the method described above, and as shown in Table 1 below.

《比較例１》
実施例１において、鞘部分用の熱可塑性ポリマーとしてカーボンブラックを含有しないポリエチレンナフタレートを使用した以外は、実施例１と全く同様にしてメッシュクロスを製造し、その物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。 << Comparative Example 1 >>
In Example 1, a mesh cloth was produced in exactly the same manner as in Example 1 except that polyethylene naphthalate containing no carbon black was used as the thermoplastic polymer for the sheath portion, and the physical properties were measured by the method described above or When evaluated, it was as shown in Table 2 below.

《比較例２》
（１） 実施例１の（３）で得られたのと同じ熱処理（固相重合）後の芯鞘複合モノフィラメントを使用して、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１１本／２．５４ｃｍである平織状のメッシュクロスを製織すると共に、実施例２で使用したのと同じメラミン系樹脂溶液をローラーでメッシュクロスの表裏全体に塗布し（塗布量２ｇ／ｍ2）、赤外線ヒーターで乾燥して巻きとった。
（２） 上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスは、メラミン系樹脂により糸の交点の接着（目止め）を行ったにも拘らず、カバーファクター（Ｋ）が１８５で２００よりも小さかったために、製織後の巻き返し時にタテ糸とヨコ糸間のスリップを生じ、実用性に乏しいものであった。
（３） 上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。 << Comparative Example 2 >>
(1) Using the core-sheath composite monofilament after the same heat treatment (solid phase polymerization) as obtained in (3) of Example 1, the weave density (Nw) and (Nf) of the warp and weft yarns is In each case, weaving a plain weave mesh cloth of 11 pieces / 2.54 cm, and applying the same melamine resin solution used in Example 2 to the entire front and back of the mesh cloth with a roller (application amount 2 g / m 2 ) It was dried with an infrared heater and wound up.
(2) The melamine resin-treated mesh cloth obtained in the above (1) has a cover factor (K) of 185 from 200 even though the crossing point of the yarn is bonded (sealed) with the melamine resin. Therefore, slippage between the warp yarn and the weft yarn was generated at the time of rewinding after weaving, and the practicality was poor.
(3) The physical properties of the melamine resin-treated mesh cloth obtained in (1) above were measured or evaluated by the method described above, and the results were as shown in Table 2 below.

《比較例３》
（１） 実施例１の（３）で得られたのと同じ熱処理（固相重合）後の芯鞘複合モノフィラメントを使用して、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１１０本／２．５４ｃｍである平織状のメッシュクロスを製織した。
（２） 上記（１）で得られたメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が１８５４で１６００を超えていて高かったために、製織時に断糸やその他のトラブルが多発して製織工程で一時的な停止が頻発し製織性に劣り、しかも得られたメッシュクロスは品位に劣るものであった。
（３） 上記（１）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。 << Comparative Example 3 >>
(1) Using the core-sheath composite monofilament after the same heat treatment (solid phase polymerization) as obtained in (3) of Example 1, the weave density (Nw) and (Nf) of the warp and weft yarns is In each case, a plain woven mesh cloth of 110 pieces / 2.54 cm was woven.
(2) Since the mesh cloth obtained in the above (1) had a cover factor (K) of 1854 which exceeded 1600 and was high, yarn breakage and other troubles frequently occurred during weaving, and the weaving process temporarily Stops occurred frequently and the weaving property was poor, and the obtained mesh cloth was inferior in quality.
(3) The physical properties of the mesh cloth obtained in (1) above were measured or evaluated by the method described above, and as shown in Table 2 below.

《比較例４》
（１） 実施例３の（２）において、繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が４５：５５になるように変え［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝４４．５：５５．５（質量比）］、それ以外は実施例３の（１）および（２）と同様にして、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径２０μmの円形の芯部分が存在する、繊維径３０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
（２） 上記（１）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１８時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合を行った。
（３） 上記（２）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、実施例３の（４）と同様に、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１４０本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（４） 上記（３）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。 << Comparative Example 4 >>
(1) In Example 3 (2), the area ratio of the core part to the sheath part in the fiber cross section was changed to 45:55 [melting liquid crystal polymer for core part: spinning of thermoplastic polymer for sheath part] Supply ratio to apparatus = 44.5: 55.5 (mass ratio)], otherwise, in the same manner as in (1) and (2) of Example 3, the diameter of the fiber (monofilament) having a circular cross section is 20 μm. A core-sheath type composite monofilament (spun yarn) having a fiber diameter of 30 μm was produced.
(2) The core-sheath type composite monofilament (spun yarn) obtained in the above (1) is heat-treated in a nitrogen atmosphere at 260 ° C. for 18 hours to carry out solid phase polymerization of the molten liquid crystal polymer constituting the core part. went.
(3) Using the core-sheath type composite monofilament after heat treatment obtained in (2) above as warp yarn and weft yarn, in the same manner as (4) of Example 3, weaving warp yarn and weft yarn in mesh cloth A plain woven mesh cloth having a density (Nw) and (Nf) of 140 / 2.54 cm was woven.
(4) The physical properties of the mesh cloth obtained in (3) above were measured or evaluated by the method described above, and as shown in Table 2 below.

《比較例５》
（１） 芯部分用ポリマーおよび鞘部分用ポリマーとして、実施例１の（１）で使用したのと同じ芯部分用の溶融液晶ポリマーおよび熱可塑性ポリマー組成物をそれぞれ使用し、繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６０：４０になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝５９．５：４０．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３１０℃で紡出し、巻き取り速度４５０ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径２５８μmの円形の芯部分が存在する繊維径３２０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
（２） 上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１０時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合を行った。
（３） 上記（２）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも２０本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（４） 上記（３）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。 << Comparative Example 5 >>
(1) As the polymer for the core part and the polymer for the sheath part, the same molten liquid crystal polymer and thermoplastic polymer composition for the core part as used in (1) of Example 1 were used, respectively. The area ratio of the core part: sheath part is set to 60:40 [Feed ratio of molten liquid crystal polymer for core part: thermoplastic polymer for sheath part = 59.5: 40.5 (mass ratio) ] Using a melt spinning apparatus equipped with a spinneret for a core-sheath type composite fiber, spinning at a spinning temperature of 310 ° C., winding at a winding speed of 450 m / min, and the center of a fiber having a circular cross section (monofilament) A core-sheath type composite monofilament (spun yarn) having a fiber diameter of 320 μm in which a circular core portion having a diameter of 258 μm was present.
(2) The core-sheath type composite monofilament (spun yarn) obtained in (2) above is heat-treated in a nitrogen atmosphere at 260 ° C. for 10 hours to carry out solid phase polymerization of the molten liquid crystal polymer constituting the core part. went.
(3) Using the core-sheath type composite monofilament after heat treatment obtained in (2) above as warp and weft, the weave density (Nw) and (Nf) of warp and weft in mesh cloth are both A plain weave mesh cloth of 20 / 2.54 cm was woven.
(4) The physical properties of the mesh cloth obtained in (3) above were measured or evaluated by the method described above, and as shown in Table 2 below.

Figure 2005220450
Figure 2005220450

Figure 2005220450
Figure 2005220450

上記の表１および表２に見るように、実施例１〜４で得られたメッシュクロスは、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の範囲内の量で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍの範囲内で且つ繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０の範囲内である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織されていて、しかもそのカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００の範囲内にあることにより、メッシュクロスを得るための製織時の加工性が良好であり、しかも軽量で且つ高い強度を有している。
しかも、実施例１〜４のメッシュクロスは、いずれも、引張強度(Ｔ0)と目付(Ｗ)との比(Ｔ0／Ｗ)が５以上と大きく、目付当たりの強度に優れている。その上、耐候性試験（キセノンウエザーメータ照射試験）後の引張強度(Ｔ1）と目付(Ｗ)との比(Ｔ1／Ｗ)が４以上で且つ強度保持率が６５％以上であって、強度の低下が小さく、耐候性および耐光性に優れている。 As seen in Tables 1 and 2 above, the mesh cloth obtained in Examples 1 to 4 has a core part containing a molten liquid crystal polymer and a sheath part containing carbon black in an amount within a range of 1 to 5% by mass. Core-sheath type composite monofilament comprising a thermoplastic polymer that has a core part diameter in the range of 20 to 200 μm and an area ratio of core part: sheath part in the fiber cross section of 50:50 to 90:10 Is woven as warp yarn and weft yarn, and its cover factor (K) is in the range of 200 to 1600, so that the workability during weaving to obtain a mesh cloth is good and lightweight. And it has high strength.
Moreover, each of the mesh cloths of Examples 1 to 4 has a large ratio (T 0 / W) of the tensile strength (T 0 ) to the basis weight (W) of 5 or more, and is excellent in the strength per unit area. Moreover, the ratio (T 1 / W) between the tensile strength (T 1 ) and the basis weight (W) after the weather resistance test (xenon weather meter irradiation test) is 4 or more and the strength retention is 65% or more. The decrease in strength is small, and the weather resistance and light resistance are excellent.

一方、比較例１のメッシュクロスは、メッシュクロスを形成している芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分にカーボンブラックが含まれていないことにより、耐候性試験後の引張強度(Ｔ1）と目付(Ｗ)との比(Ｔ1／Ｗ)が０．８と極めて小さく、さらに強度保持率も１２％と極めて低く、耐候性および耐光性に劣っている。
また、比較例２のメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が１８５であって２００よりも小さいために、メッシュクロスをつくるための製織時に、芯鞘型複合モノフィラメントよりなるタテ糸およびヨコ糸との交点を樹脂被覆によって接着したにも拘わらず、タテ糸とヨコ糸との間にスリップを生じ、実用性に乏しい。
さらに、比較例３のメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が１８５４であって１６００を超えているために、メッシュクロスをつくるための製織時に断糸などのトラブルを発生し、加工性に劣っており、軽量性の点でも劣っている。 On the other hand, the mesh cloth of Comparative Example 1 does not contain carbon black in the sheath portion of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth, so that the tensile strength (T 1 ) after the weather resistance test and the basis weight ( The ratio (T 1 / W) to W) is as extremely low as 0.8, and the strength retention is as low as 12%, which is inferior in weather resistance and light resistance.
Further, since the mesh cloth of Comparative Example 2 has a cover factor (K) of 185 and smaller than 200, the warp yarn and the weft yarn made of the core-sheath type composite monofilament are used at the time of weaving for making the mesh cloth. In spite of the fact that the crossing point is adhered by the resin coating, slip occurs between the warp and the weft and the practicality is poor.
Furthermore, since the mesh cloth of Comparative Example 3 has a cover factor (K) of 1854 and exceeds 1600, troubles such as yarn breakage occur during weaving to make the mesh cloth, and the workability is inferior. It is also inferior in lightness.

また、比較例４のメッシュクロスは、メッシュクロスを形成している芯鞘型複合モノフィラメントの横断面における芯部分：鞘部分の面積比が４５：５５であって、芯部分の占める面積率が５０％よりも少ないために、メッシュクロスの引張強度（Ｔ0）が５０Ｎ／ｃｍと小さく、耐候性試験前の引張強度(Ｔ0）と目付(Ｗ)との比(Ｔ0／Ｗ)も４．５と小さく、強度が低い。
さらに、比較例５のメッシュクロスは、メッシュクロスを形成している芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径が２５８μｍであって２００μｍよりも大きく、それに伴って芯鞘型複合モノフィラメント自体の径が太く且つ鞘部分に含まれているカーボンブラックの含有率がモノフィラメント全体からみ相対的に少ないために、メッシュクロスの目付が大きく軽量性に劣り、更には耐候性試験前の引張強度(Ｔ0）と目付(Ｗ)との比(Ｔ0／Ｗ)が３．６と強度が小さく、しかも耐候性試験後の引張強度(Ｔ1）と目付(Ｗ)との比(Ｔ1／Ｗ)が２．３と小さい。 Further, the mesh cloth of Comparative Example 4 has a core portion: sheath portion area ratio in the cross section of the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth of 45:55, and the area ratio occupied by the core portion is 50. The tensile strength (T 0 ) of the mesh cloth is as small as 50 N / cm, and the ratio (T 0 / W) between the tensile strength (T 0 ) and the basis weight (W) before the weather resistance test is 4 as well. .5 and small in strength.
Further, in the mesh cloth of Comparative Example 5, the core-sheath composite monofilament forming the mesh cloth has a core part diameter of 258 μm which is larger than 200 μm, and accordingly the core-sheath composite monofilament itself has a larger diameter. In addition, since the content of carbon black contained in the sheath is relatively small from the perspective of the entire monofilament, the mesh cloth has a large basis weight and is inferior in lightness. Furthermore, the tensile strength (T 0 ) before the weather resistance test and the basis weight The ratio (T 0 / W) to (W) is as small as 3.6, and the ratio (T 1 / W) between the tensile strength (T 1 ) and the basis weight (W) after the weather resistance test is 2. 3 and small.

《実施例５》
実施例１の（１）において、鞘部分用の熱可塑性ポリマー（熱可塑性ポリマー組成物）中でのカーボンブラックの含有量を、下記の表３に示すように変え、それ以外は実施例１と全く同じ操作を行って加熱処理した芯鞘型複合モノフィラメントをつくり、その芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも４５本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。それにより得られたそれぞれのメッシュクロスについて耐候性試験を上記した方法で行い、耐候性試験後の強度保持率（％）を求めたところ、下記の表３に示すとおりであった。 Example 5
In Example 1 (1), the content of carbon black in the thermoplastic polymer (thermoplastic polymer composition) for the sheath portion was changed as shown in Table 3 below. A core-sheath type composite monofilament that has been heat-treated by performing the same operation is used, and the core-sheath type composite monofilament is used as warp yarn and weft yarn, and the weave density (Nw) and (Nf) of warp yarn and weft yarn is any A 45 mm / 2.54 cm plain weave mesh cloth was woven. The weather resistance test was conducted on each of the mesh cloths obtained by the above-described method, and the strength retention (%) after the weather resistance test was determined. The results were as shown in Table 3 below.

Figure 2005220450
Figure 2005220450

上記の表３の結果に見るように、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍの範囲内および繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０の範囲内である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織したカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００の範囲内のメッシュクロスでは、メッシュクロスを形成するタテ糸およびヨコ糸を構成する芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分でのカーボンブラックの含有量が１〜５質量％のときに、メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントを断糸などを生ずることなく円滑に溶融紡糸できると共に、軽量で強度が高く、しかも耐候性および耐光性に優れるメッシュクロスを得ることができる。   As seen in the results of Table 3 above, the core part is made of a molten liquid crystal polymer, the sheath part is made of a thermoplastic polymer containing carbon black, and the core part has a diameter within a range of 20 to 200 μm and the core part in the fiber cross section. In a mesh cloth having a cover factor (K) in the range of 200 to 1600, in which a core-sheath type composite monofilament having an area ratio of the sheath portion in the range of 50:50 to 90:10 is woven as warp yarn and weft yarn, When the content of carbon black in the sheath portion of the core-sheath type composite monofilament constituting the warp yarn and the weft yarn forming the mesh cloth is 1 to 5% by mass, the core-sheath type composite monofilament forming the mesh cloth is cut off. A mesh that can be melt-spun smoothly without producing yarn, is lightweight and strong, and has excellent weather resistance and light resistance. Loss can be obtained.

本発明のメッシュクロスは、軽量で、高い強度を有し、しかも耐候性および耐光性に優れていて、屋外や屋内で使用したときにその優れた軽量性および高強度を長期にわたって維持することができるので、各種軽量膜体の基布、インテリア用品、軽量・高強力ネット、ブラインド、網戸、鞄や靴の一部、テント、防御シート、安全ネット、フィルター、通風性仕切壁などの広範な分野に好適に用いることができる。
The mesh cloth of the present invention is lightweight, has high strength, is excellent in weather resistance and light resistance, and can maintain its excellent light weight and high strength over a long period of time when used outdoors or indoors. Wide range of fields such as various lightweight film base fabrics, interior goods, lightweight / high-strength nets, blinds, screen doors, parts of bags and shoes, tents, protective sheets, safety nets, filters, ventilation partitions, etc. Can be suitably used.

Claims (4)

芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍおよび繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織したメッシュクロスであって、下記の式（Ｉ）で表されるカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００であることを特徴とするメッシュクロス。
Ｋ＝タテ糸カバーファクター(Ｋｗ)＋ヨコ糸カバーファクター(Ｋｆ) （Ｉ）
［式中、Ｋｗ=Ｎｗ×（Ｄｗ）1/2
Ｋｆ＝Ｎｆ×（Ｄｆ）1/2
Ｎｗ＝メッシュクロスにおけるタテ糸（ｗ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｎｆ＝メッシュクロスにおけるヨコ糸（ｆ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｄｗ＝メッシュクロスを構成するタテ糸（ｗ）の繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄｆ＝メッシュクロスを構成するヨコ糸（ｆ）の繊度（ｄｔｅｘ）］ The core part is made of a molten liquid crystal polymer, the sheath part is made of a thermoplastic polymer containing carbon black in a proportion of 1 to 5% by mass, the core part has a diameter of 20 to 200 μm, and the core part in the fiber cross section: the area ratio of the sheath part Is a mesh cloth in which a core-sheath type composite monofilament having a ratio of 50:50 to 90:10 is woven as warp and weft, and the cover factor (K) represented by the following formula (I) is 200 to 1600 A mesh cloth characterized by being.
K = Warp Yarn Cover Factor (Kw) + Weft Yarn Cover Factor (Kf) (I)
[Where, Kw = Nw × (Dw) 1/2
Kf = Nf × (Df) 1/2
Nw = Weaving density of warp yarn (w) in mesh cloth (2.5cm)
Nf = weaving density of weft yarn (f) in mesh cloth (2.5cm / line)
Dw = Fineness (dtex) of warp yarn (w) constituting mesh cloth
Df = fineness (dtex) of the weft yarn (f) constituting the mesh cloth] メッシュクロスの引張強度(Ｔ0)（単位：Ｎ／ｃｍ）と目付(Ｗ)（ｇ／ｍ2）との比(Ｔ0／Ｗ)が、下記の式（II）；
Ｔ0／Ｗ≧５ ・・・・（II）
［但し、Ｔ0は耐候性試験前のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗo）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）の平均値である。］
を更に満足する請求項１に記載のメッシュクロス。 The ratio (T 0 / W) between the tensile strength (T 0 ) (unit: N / cm) and the basis weight (W) (g / m 2 ) of the mesh cloth is the following formula (II):
T 0 / W ≧ 5 (II)
[However, T 0 is the average value of the tensile strength (Tw o ) (N / cm) in the vertical direction and the tensile strength (Tf 0 ) (N / cm) in the horizontal direction of the mesh cloth before the weather resistance test. ]
The mesh cloth according to claim 1, further satisfying: ８３℃の温度下にキセノンウェザーメーターで５００時間照射した後の引張強度（Ｔ1）（Ｎ／ｃｍ）［但しＴ1は照射後のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）の平均値］と、目付（W）（ｇ／ｍ2）との比（Ｔ1／Ｗ）が４以上である請求項１または２に記載のメッシュクロス。 Tensile strength (T 1 ) (N / cm) after irradiation with a xenon weather meter at a temperature of 83 ° C. for 500 hours [where T 1 is the tensile strength (Tw 1 ) in the vertical direction of the mesh cloth after irradiation (N / The ratio (T 1 / W) of the average value of the tensile strength (Tf 1 ) (N / cm) in the horizontal direction and the basis weight (W) (g / m 2 ) is 4 or more. Or the mesh cloth of 2. カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００であり、メッシュクロスの交点が熱融着および／または樹脂被覆により接着されている請求項１〜３のいずれか１項に記載のメッシュクロス。
The mesh cloth according to any one of claims 1 to 3, wherein a cover factor (K) is 200 to 800, and an intersection of the mesh cloth is bonded by heat fusion and / or resin coating.
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