JP2005155622A - ガスタービン燃焼器への燃料スプリットを制御する方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】 ガスタービン(10)の目標排気温度(70)を決める方法を提供する。
【解決手段】 目標排気温度を決める方法は、圧縮機圧力条件に基づいて目標排気温度(70)を決めるステップと、比湿(68)、圧縮機入口圧力損失(52)及びタービン背圧(56)からなるパラメータ群の少なくとも1つのパラメータに基づいて目標排気温度に対する温度調整量を決めるステップと、温度調整量を適用することによって目標排気温度を調整するステップとを含む。
【選択図】 図2
【解決手段】 目標排気温度を決める方法は、圧縮機圧力条件に基づいて目標排気温度(70)を決めるステップと、比湿(68)、圧縮機入口圧力損失(52)及びタービン背圧(56)からなるパラメータ群の少なくとも1つのパラメータに基づいて目標排気温度に対する温度調整量を決めるステップと、温度調整量を適用することによって目標排気温度を調整するステップとを含む。
【選択図】 図2
Description
本発明は、総括的にはガスタービンの燃焼システムの制御装置に関する。具体的には、本発明は、燃料スプリット及び窒素酸化物/二酸化窒素(NOx)レベリングのための燃焼器制御アルゴリズムに関する。
産業用及び発電用ガスタービンは、その運転をモニタしかつ制御する制御システム(「制御装置」)を有する。これらの制御装置は、ガスタービンの燃焼システムを管理する。ドライ式低NOx(DLN)燃焼システムは、ガスタービンからのNOxの排出(エミッション)を最小にするように設計されている。制御装置は、DLN燃焼システムの安全かつ効率的な作動を保証するためのアルゴリズムを実行する。従来のDLNアルゴリズムは、タービンの実排気温度及び実作動圧縮機圧力比の測定値を入力として受ける。DLN燃焼システムは、典型的には測定タービン排気温度及び圧縮機圧力比に依存して、ガスタービン運転条件、例えば所望のタービン排気温度、全燃焼器燃料流量、燃料スプリットスケジュール及び入口抽気熱流量を設定する。
DLN燃焼システムのための従来のスケジューリングアルゴリズムは、一般的に圧縮機入口圧力損失、タービン背圧又は圧縮機入口湿度の変化を考慮に入れていない。従来のスケジューリングアルゴリズムは、一般的に、周囲条件、例えば圧縮機入口湿度、圧縮機入口圧力損失及びタービン背圧が任意の確定一定条件に維持されている、或いはこれらの条件の変化が目標燃焼器燃焼温度に大きく影響を与えないとの前提をおいている。
圧縮機入口圧力損失及びタービン背圧レベルは、DLN燃焼設定値を定めるために使用したレベルから変化することになる。ガスタービンからのNOxエミッションは、従来のDLN燃焼システムが環境条件の変化に合わせて調整されない場合、規定限界値を越えて増加する可能性がある。季節による湿度の変化、或いは例えば蒸発冷却器、フォギングシステムのような種々の入口コンディショニング装置からのタービン入口湿度の変化は、DLN燃焼システムの作動に影響を与えるおそれがある。季節によって周囲条件が変化した場合、DLN燃焼システムの設定値は周囲の季節的変化を考慮して手動で調整されることが多い。
特開平09−166029号公報
本発明は、ガスタービン燃焼器の燃料スプリットをスケジューリングする方法として実施することができ、本方法は、基準燃料スプリットで所望のNOxを発生することになる目標排気温度を(比湿、圧縮機入口圧力損失及びタービン背圧からなるパラメータ群の少なくとも1つのパラメータに基づいて)決めるステップと、スケジューリング排気温度と基準燃料スプリットで所望のNOxを発生することになる排気温度との間の差に基づいて排気温度誤差を決めるステップと、排気温度誤差を基準燃料スプリットでの推定NOxレベル誤差に変換するステップと、推定NOxレベル誤差を燃料スプリットレベルに対する調整量に変換するステップとを含む。
本発明はまた、ガスタービン燃焼器の燃料スプリットをスケジューリングする方法として実施することができ、本方法は、基準燃料スプリットで所望のNOxに対応する目標排気温度を決めるステップと、スケジューリング排気温度と目標排気温度との間の比較に基づいて排気温度誤差を決めるステップと、排気温度誤差を推定NOxレベリング燃料スプリット調整量に変換するステップと、推定NOxレベリング燃料スプリット調整量を使用して基準燃料スプリットを調整するステップと、調整燃料スプリットを適用して燃焼器への燃料流量を決めるステップとを含む。
本発明はさらに、ガスタービン燃焼器のベース燃料スプリットスケジュールを調整する方法として実施することができ、本方法は、圧縮機圧力条件に基づいて補正目標タービン排気温度を決めるステップと、圧縮機入口圧力損失及びタービン背圧からなるパラメータ群の少なくとも1つのパラメータに基づいて補正目標排気温度に対する第1の補正温度調整量を決めるステップと、窒素酸化物限界要件及びベース燃料スプリットコマンドに基づいて補正目標排気温度に対する第2の補正温度調整量を決めるステップと、第1の補正温度調整量及び第2の補正温度調整量に基づいて調整補正目標排気温度を決めるステップと、ガスタービンの圧縮機の吐出温度及び調整補正目標排気温度に基づいて未補正調整目標排気温度を決めるステップと、未補正にされた調整補正目標排気温度と燃焼器温度レベリングアルゴリズムから選択した未補正目標排気温度との間の温度差を決めるステップと、温度差を適用して調整ベース燃料スプリットスケジュールを生成するステップとを含む。
本明細書の記載と共に添付の図面により、本発明の実施形態を説明する。
ガスタービン制御システム及び方法のアルゴリズムは、タービン排気温度と燃焼器燃料スプリットとが連係的にスケジューリングされるようにガスタービンの運転をスケジューリングするために開発されてきた。タービン排気温度と燃料スプリットとを決めるためのアルゴリズムを組み合わせることによって、ガスタービン制御システムは、燃焼器温度上昇(それ以外の制限がない場合)とNOxエミッションとを同時にレベリングすることができる。この特徴は部分負荷ガスタービン運転時に特に有益である。
多くの場合、ガスタービンの部分負荷運転は、制御システムによって、部分負荷レベルを達成するように全燃料流量を調整しかつ所望の部分負荷レベルに合ったガスタービンサイクル適合ポイントを設定するように圧縮機入口ガイドベーン(IGV)を調整することを必要とする。さらに、制御装置は、例えば部分負荷全燃料流量のような所望の燃焼モードを維持しかつ例えば燃焼ダイナミックスについてのような設定運転可能限界内でガスタービンを運転するように燃焼器の燃料スプリットをスケジューリングする。さらに、部分負荷運転時には、サイクル適合ポイント及び燃焼器燃料スプリットはNOxエミッションに大きな影響を与える。部分負荷運転時におけるガスタービンの運転を最適化するために、制御装置は、NOxレベリングアルゴリズム及び他のアルゴリズムを同時に適用して燃焼器温度上昇を制御する。
図1は、圧縮機12と、燃焼器14と、圧縮機に駆動結合されたタービン16と、制御システム(制御装置)18とを有するガスタービン10を示す。圧縮機への入口ダクト20は、周囲空気及び場合によっては注入水を圧縮機に供給する。入口ダクトは、ダクト、フィルタ、スクリーン及び吸音装置を有し、これらが入口20を通って圧縮機の入口ガイドベーン21に流入する周囲空気の圧力損失の原因となる。タービンの排気ダクト22は、タービンの出口から例えばエミッション制御及び吸音装置を通して燃焼ガスを導く。排気ダクト22は、吸音材料及びエミッション制御装置を含み、これらがタービンに背圧を加えることになる。入口圧力損失と背圧との量は、時間の経過と共にダクト20、22への構成要素の付加並びに入口及び出口ダクトを詰まらせる塵や埃によって変化する可能性がある。タービンは電力を発生する発電機24を駆動することができる。圧縮機への入口損失及びタービン排気圧力損失は、ガスタービンを通る修正流量の関数になる傾向がある。さらに、入口損失及びタービン背圧の量は、ガスタービンを通る流量に応じて変化することになる。
ガスタービンの運転は、タービン、発電機及び周囲環境の様々な条件を検出する幾つかのセンサ26によってモニタすることができる。例えば、温度センサ26によって、ガスタービンの周りの周囲温度、圧縮機吐出温度、タービン排気ガス温度及びガスタービンを通るガス流の他の温度測定値をモニタすることができる。圧力センサ26によって、周囲圧力と、圧縮機入口及び出口における、タービン排気における並びにガスタービンを通るガス流内の他の位置における静圧及び動圧レベルとをモニタすることができる。湿度センサ26、例えば湿球及び乾球温度計により、圧縮機の入口ダクトの周囲湿度を測定する。センサ26はまた、ガスタービン10の運転に関係する様々なパラメータを感知する流量センサ、速度センサ、火炎検出センサ、バルブ位置センサ、ガイドベーン角度センサ又はこれらに類するものを含むことができる。本明細書で用いる場合、「パラメータ」は、タービン内の規定位置における温度、圧力及びガス流量のようなタービンの運転条件を規定するのに用いることができる項目を意味する。これらのパラメータは、任意のタービン運転条件を表すために用いることができる。
燃料制御システム28は、燃料供給源から燃焼器14に流れる燃料と、一次及び二次燃料ノズルに流入する燃料間のスプリット(分配)と、燃焼室に流入する二次空気と混合される燃料とを制御する。燃料制御装置はまた、燃焼器における燃料の種類を選択することができる。燃料制御システム28は、別個のユニットとすることができ、或いはより大型の制御装置18の構成要素とすることもできる。燃料制御システムはさらに、一次燃料ノズルに流れる燃料の割当分と二次燃料ノズルに流れる燃料の割当分とを決める燃料スプリットコマンドを生成しかつ実行することができる。
制御装置は、ニューヨーク州スケネクタディ所在のGE Indsutrial & Power Systemsによって出版された、Rowen,W.I.による「SPEEDTRONIC(商標) Mark V Gas Turbine Control System」(GE−3658)に記載されているような、General Electric SPEEDTRONIC(商標)ガスタービン制御システムとすることができる。制御装置18は、センサ入力及び操作員からの命令を用いてガスタービンの運転を制御するためのプログラムを実行する1つ又は複数のプロセッサを有するコンピュータシステムとすることができる。制御装置18により実行されるプログラムは、燃焼器14への燃料流量を制御するスケジューリングアルゴリズムを含むことができる。制御装置によって生成されたコマンドにより、ガスタービン上のアクチュエータが、例えば燃焼器に流れる燃料の流量、燃料スプリット及び種類を制御する、燃料供給源と燃焼器との間のバルブ(アクチュエータ32)を調整し、圧縮機上の入口ガイドベーン21(アクチュエータ30)を調整し、またガスタービン上の他の制御機構を起動するようになる。
制御装置18は、該制御装置のコンピュータメモリ内に格納したアルゴリズムに一部基づいてガスタービンを制御する。これらのアルゴリズムは、制御装置18がタービン排気のNOx及びCOエミッションを一定の所定排出限界値の範囲内に維持し、かつ燃焼器火炎温度を所定の温度限界値の範囲内に維持することを可能にする。アルゴリズムは、現在の圧縮機圧力比、周囲比湿、入口圧力損失及びタービン背圧のパラメータ変数についての入力を有する。アルゴリズムが入力パラメータを使用することによって、制御装置18は、周囲温度及び湿度における季節的な変化並びにガスタービンの入口20を通る入口圧力損失及び排気ダクト22における背圧の変化に対処する。周囲条件並びに入口圧力損失及び背圧の入力パラメータを含む利点は、NOx、CO及びタービン燃焼アルゴリズムによって、制御装置がガスタービン運転における季節的な変化並びに入口損失及び背圧における変化を自動的に補償することが可能になることである。従って、オペレータが、周囲条件における季節的な変化並びに入口圧力損失又はタービン背圧の変化を考慮してガスタービンを手動で調整する必要性が少なくなる。
燃焼器14は、DLN燃焼システムとすることができる。制御システム18は、DLN燃焼システムを制御するようにプログラミングされかつ修正されることができる。燃料スプリットを決めるためのDLN燃焼制御アルゴリズムを、図2〜図5に示す。
制御装置18によって実行されるスケジュール及びアルゴリズムは、部分負荷ガスタービン運転条件においてNOx、燃焼器ダイナミックス及び燃焼温度限界値に影響を与える周囲条件(温度、湿度、入口圧力損失及び背圧)の変化に対処する。制御システム18は、排気温度及び燃焼器燃料スプリットを同時にスケジューリングする。制御システム18は、ガスタービンをスケジューリングするための、例えば所望のタービン排気温度及び燃焼器燃料スプリットを設定するためのアルゴリズムを適用して、ガスタービンの運転可能限界に従いながら性能目標を満たすようにする。タービン制御システム18は、燃焼ダイナミックス限界に対する運転マージンを増大させ、それによってガスタービンの運転性、信頼性及び有用性を向上させるように、部分負荷運転時の燃焼器温度上昇及びNOxを同時に決める。
燃焼器燃料スプリットは、制御システム18によって、燃焼ダイナミックスのような他の運転可能限界に従いながら所望の燃焼モードを維持するようスケジューリングされる。任意の負荷レベルにおいて、サイクル適合ポイント及び燃焼器燃料スプリットは、結果として生じるNOxエミッションに影響を及ぼす。部分負荷運転時にNOxと燃焼器温度上昇とを同時にレベリングすることは、燃焼ダイナミックスのレベルを最小にし、エミッション適合性又は部品寿命に悪影響を与えずにガスタービンの運転範囲を拡大する。
図2は、所望のタービン排気温度目標(Tx_req)及び調整燃料スプリット(PM1、PM3)39、41を選択するためのプロセス34のハイレベルブロック図である。ここに開示したプロセス及び関連するアルゴリズムは、主として燃料スプリット調整量を決めるNOxレベリングアルゴリズム74(図4)に向けられる。NOxレベリングアルゴリズムは、入力として実スケジューリングタービン排気温度目標(Tx_req)38を必要とする。所望のタービン排気温度目標を決める方式は、NOxレベリングアルゴリズム74を適用して燃料制御装置28のための調整燃料スプリット入力パラメータ(PM1、PM3)39、41を決めるための技術的方法の範囲又は意図から逸脱せずに変更することができる。
全体的なプロセス34は、入力温度目標の最低温度の選択のようなある論理を適用することによって複数の提案温度から燃焼排気温度目標(Tx_req)38を選択する選択論理36を含む。これらの排気温度目標案には、最高排気温度(Iso-Therm)、燃焼温度レベリングアルゴリズム40によって生成された所望の排気温度(Tx_Tf)、燃焼器温度上昇レベリングアルゴリズム42によって生成された所望の排気温度(Tx_Tr)及び燃焼器温度上昇レベリングアルゴリズム44によって生成された所望の排気温度(Tx_NOx)が含まれる。スケジューリング排気温度38は、制御装置18によって実タービン排気温度と比較される。所望の排気温度と実排気温度との差を制御装置が適用して、燃焼器への燃料流量又はIGV21の角度を制御する(部分負荷運転の場合に)。
NOxレベリングアルゴリズム44は、燃料制御装置28に対して調整燃料スプリットコマンド(PM1、PM3)39、41を出力する。燃料スプリットコマンドは、寄せ合わせると燃料スプリットスケジュールとなる。燃料スプリットコマンドは、燃料噴射器の種々のゾーン、例えば一次燃料ノズルと燃焼器に流入する二次空気と燃料を混合するための二次燃料噴射器とに流れることになる燃料の割当分を示す。NOxレベリングアルゴリズムは、タービンからのNOxエミッションを低減し、エミッション限界値内にNOxエミッションを維持するための1つの技術的方法である。
図3は、比較的簡単かつ実行容易な排気温度対圧縮機圧力比(Xc)関係46に依存して所望の運転条件、例えば燃料スプリット及び排気温度を決めるNOxレベリングアルゴリズム44を示すブロック図である。これらの関係は、制御システム18の電子メモリに格納されており、データ参照テーブル、数学関数(1次又は2次曲線関数のような)及びパラメータ関係を電子的に表す他の形式を含むことができる。
NOxレベリングアルゴリズム44は、現在の圧縮機圧力比(Xc又はCPR)、NOxエミッション限界値(NOx_req)84(これは、NOxエミッション限界値と各特定のガスタービンについて決めた一定のNOx調整量であるデルタNOxチューニング係数(ΔNOx_tune)との和である)、圧縮機12に流入する周囲空気の現在の比湿(SH)68、入口圧力損失ΔPin52及びタービン背圧デルタΔPex56に関する入力データを受ける。これらの入力パラメータに基づいて、NOxアルゴリズム44は、基準燃料スプリットで所望のNOxレベルを発生することになる排気温度70を生成する。
NOxレベリングアルゴリズム44は、圧縮機圧力比(Xc)を適用してNOxアルゴリズムのための補正タービン排気温度目標48(T_corr)を得るスケジュール46を含む。補正排気温度対圧縮機圧力比のスケジュール46(制御曲線)は、NOx目標、燃料スプリット、湿度、入口圧力損失及び背圧の規定基準パラメータ条件に対する補正タービン排気温度目標48(T_corr)を出力する。圧縮機圧力比対排気温度目標スケジュール46は、圧縮機圧力比を補正排気温度目標48に相関させるグラフ、参照テーブル又は関数とすることができる。スケジュール46は、従来の方式でガスタービン或いはガスタービンタイプ又はクラスに対して決められるが、このことは本発明の技術的範囲外である。
補正排気温度48は、基準外の入口圧力損失(ΔPin)、基準外の背圧(ΔPex)、基準外のNOx目標及び基準外の湿度を補正するように調整される。入口圧力損失関数(f(ΔPin))52を適用して、ベース入口圧力損失レベルとの実入口圧力損失の差(ΔPin)による、補正排気温度に対する調整量を決める。入口圧力損失関数は、入口圧力損失差(ΔPin)を補正排気温度目標48に対する調整量54に相関させる実験的に得たグラフ、参照テーブル又は関数とすることができる。この関数52は、ガスタービンの特定のクラス、モデル又はタイプについて及び/又は入口ダクト及び入口構成要素の特定の配置について得ることができる。これに代えて、圧力損失関数は、入口圧力損失差(ΔPin)及び圧縮機圧力比(CPR)レベルの入力変数を有することができる。圧力損失関数52は、補正排気温度目標48と合計されることになる温度目標調整量54を生成する。
同様に、タービン背圧関数(ΔPex)56は、実タービン背圧とベースタービン背圧レベルとの差(ΔPex)の入力変数を有する。背圧関数56は、第2の入力変数としてCPRを有することができる。タービン背圧関数は、補正排気温度48と合計されることになる温度目標調整量58を生成する。別の温度目標調整量(ΔTx_Tune)60が調整目標NOxレベル84(NOx_req)から生成され、補正排気温度目標48と合計される。補正排気温度目標48(圧縮機入口圧力損失、背圧及び目標NOxレベルを考慮して調整した後の)は、圧縮機吐出温度(TCD)と基準TCDとの非整数指数の比率である補正係数64を適用することによって未補正にされる。非整数指数の値は、ガスタービンのクラス又はモデルについて実験的に得られる。補正係数64は、図4のガスタービンの負荷範囲全体にわたって部分負荷排気温度対TCDデータを崩壊させるために使用される補正係数の逆数である。
未補正排気温度目標は、周囲比湿、及び可能なら圧縮機圧力比(CPR)を入力として持つ実験的に得た関数である比湿関数(f(SH))68によって生成された温度目標補正66とさらに合計される。この結果が、現在の運転条件下において基準燃料スプリットで所望のNOxレベルを発生することになる排気温度である排気温度目標(Tx_NOx)70である。
図4は、調整燃料スプリット(PM1、PM3)を生成する燃料スプリットスケジューリングアルゴリズム74の概略図である。ベース燃料スプリット(PM1_base及びPM3_base)に対する調整量(DPM1及びDPM3)は、燃料スプリットに対するNOxレベリング調整量に反映される。このアルゴリズム74は、基準燃料スプリットで所望のNOxレベルを発生することになる排気温度(Tx_NOx)70と、実スケジューリング排気温度(Tx_req)38とを入力として受ける。デルタ排気温度差(Tx_err)88は、目標に対するNOxをレベリングすることになる温度レベル70と実際にスケジューリングした温度38との差である。温度差(Tx_err)70は、正の差Tx_err又はゼロのうちより大きい方を選択する最小選択論理90によって正の値に限定される。正の温度差Tx_errは、圧縮機吐出温度(TCD)と基準TCDとの比率の非整数指数である補正係数64を適用することによって補正される。さらに、補正温度差は、NOx目標調整量によって生成した補正NOx温度補正量(ΔTx_Tune)60と合計される。合計した補正温度差92は、NOx_req84係数をNOx温度差60に変換するのに使用したのと同じ曲線である実験的に得た非線形曲線86によって仮のNOx目標94に変換される。
仮のNOx目標94を逆数にし、要求NOxレベル(NOx_req)84に乗じて、仮のNOx目標/NOx_reqのQ調整(Q_adj)比(Q_adj)96が得られる。調整Q係数(Q_adj)96は、必要デルタ−PM1燃料スプリット調整量(コマンドDPM1)をQ係数96に関係付ける非線形スケジュール76を使用してデルタ?PM1要件コマンド(DPM1)に変換される。このスケジュール76は、燃料スプリットのNOxエミッションへの影響に基づいて開発される。スケジュール76は、燃焼器に加えられることになるベース燃料スプリットを生じることになるNOxレベリング誤差を推定する。このスケジュール76には、PM1とPM3との間の規定関係が組み込まれる。デルタ?PM1調整コマンド(DPM1)は、DPM3とDPM1との間の関係を反映した非線形スケジュール98を使用してデルタ−PM3要件コマンド(DPM3)を生成するために使用される。燃料スプリット要件(PM1、PM3)は、それぞれデルタ−燃料スプリット(DPM1及びDPM3)とベース−負荷燃料スプリットレベル(PM1_base、PM3_base)との和として生成される。燃料スプリット要件コマンド(PM1、PM3)は、種々の燃料ノズルに流れる燃料の割当分を制御するために燃料制御装置によって使用される。
現在最も実用的かつ好ましい実施形態であると考えられるものに関して本発明を説明してきたが、本発明は開示した実施形態に限定されるものではなく、また特許請求の範囲に記載した参照符号は本発明の技術的範囲を狭めるのではなくそれらを容易に理解をするためのものであることを理解されたい。
10 ガスタービン
12 圧縮機
14 燃焼器
16 タービン
18 制御装置
20 入口ダクト
21 入口ガイドベーン
22 排気ダクト
24 発電機
26 センサ
28 燃料制御装置
30、32 アクチュエータ
12 圧縮機
14 燃焼器
16 タービン
18 制御装置
20 入口ダクト
21 入口ガイドベーン
22 排気ダクト
24 発電機
26 センサ
28 燃料制御装置
30、32 アクチュエータ
Claims (10)
- ガスタービン燃焼器(14)の燃料スプリットをスケジューリングする方法であって、
a.基準燃料スプリットで所望の窒素酸化物(NOx)に対応する目標排気温度(70)を決めるステップと、
b.スケジューリング排気温度(38)と前記目標排気温度(70)との間の比較に基づいて排気温度誤差(88)を決めるステップと、
c.前記排気温度誤差を推定NOxレベリング燃料スプリット調整量(96)に変換するステップと、
d.前記推定NOxレベリング燃料スプリット調整量(DPM1)を使用して前記基準燃料スプリット(PM1_base)を調整するステップと、
e.前記調整燃料スプリットを適用して燃焼器への燃料流量を決めるステップと、
を含む方法。 - 前記目標排気温度(70)が、比湿(68)、圧縮機入口圧力損失(52)及びタービン背圧(56)からなるパラメータ群の少なくとも1つのパラメータに基づいて決められる、請求項1記載の方法。
- 前記燃料スプリットレベルが、その各々が燃焼器(14)内の燃料ノズルの複数のゾーンの1つに対する燃料流量の割当分を示す複数の燃料スプリットレベル(PM1、PM3)である、請求項1記載の方法。
- 前記ステップ(b)〜ステップ(d)が、窒素酸化物(NOx)レベリングアルゴリズム44と関連して実行される、請求項1記載の方法。
- 前記排気温度誤差(88)を推定NOxレベリング調整量(PM1)に変換する前記ステップが、前記排気温度誤差から推定NOxレベル(94)を決めるステップと、NOxレベルベースライン要件(NOx req)と前記推定NOxレベル(94)との比率として調整Q係数(96)を決めるステップと、前記調整Q係数を適用して前記推定NOxレベル調整量(DPM1)を決めるステップとをさらに含む、請求項1記載の方法。
- 前記排気温度誤差(88)から前記調整NOxレベル(94)を決めるステップをさらに含む、請求項5記載の方法。
- 前記排気温度誤差から前記調整NOxレベル(94)を決める前記ステップが、ガスタービンの圧縮機の条件(TCD)を考慮して前記排気温度誤差を補正するステップと、前記補正排気温度誤差(92)を、該補正排気温度誤差を前記調整NOxレベルに関係付ける実験的に得た曲線(86)に適用するステップとをさらに含む、請求項6記載の方法。
- 前記圧縮機の条件が、該圧縮機から吐出された加圧空気の温度(TCD)である、請求項7記載の方法。
- 前記排気温度誤差(88)を決めるために使用した前記比較が、前記スケジューリング排気温度(38)と前記目標排気温度(70)との間の差であり、前記差が前記排気温度誤差である、請求項1記載の方法。
- ガスタービン燃焼器(14)のベース燃料スプリット(PM1 base)スケジュールを調整する方法であって、
a.圧縮機圧力条件(Xc)に基づいて補正目標タービン排気温度(48)を決めるステップと、
b.圧縮機入口圧力損失(52)及びタービン背圧(56)からなるパラメータ群の少なくとも1つのパラメータに基づいて前記補正目標排気温度に対する第1の補正温度調整量を決めるステップと、
c.窒素酸化物(NOx)限界要件(84)及びベース燃料スプリットコマンド(76)に基づいて前記補正目標排気温度に対する第2の補正温度調整量(60)を決めるステップと、
d.前記第1の補正温度調整量及び第2の補正温度調整量に基づいて調整補正目標排気温度を決めるステップと、
e.ガスタービンの圧縮機の吐出温度(TCD)及び前記調整補正目標排気温度に基づいて未補正調整目標排気温度(70)を決めるステップと、
f.前記未補正にされた調整補正目標排気温度(70)と燃焼器温度レベリングアルゴリズムから選択した未補正目標排気温度(38)との間の温度差(88)を決めるステップと、
g.前記温度差(88)を適用して調整燃料スプリットスケジュール(PM1)を生成するステップと、
を含む方法。
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Legal Events
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20071115 |
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