JP2005096836A - Cap mechanism - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、タンク開口にネジ込むことにより螺着されるキャップを有するキャップ機構に関する。 The present invention relates to a cap mechanism having a cap screwed by being screwed into a tank opening.
従来の燃料キャップでは、ハンドルを2〜3回回転することにより、フィラーネック(開口形成部材)にネジ止めする構成を備え、さらに、一定トルクでガスケットの締め付けを行なうために、閉止体とハンドルとの間に一定トルク以上で空回りするラチェット機構を備えている。こうした燃料キャップでは、複数回の操作を行なう必要があり、しかもラチェット機構のために燃料キャップの装着時にハンドル位置が一定にならず、操作性がよくないという問題があった。 The conventional fuel cap has a structure in which the handle is rotated by two to three times to screw it to the filler neck (opening forming member). Further, in order to tighten the gasket with a constant torque, A ratchet mechanism that idles at a certain torque or more is provided. Such a fuel cap has to be operated a plurality of times, and because of the ratchet mechanism, the position of the handle is not constant when the fuel cap is mounted, resulting in poor operability.
こうした問題を解決するために、いわゆるクイックターン式のキャップ、つまりフィラーネックの内壁に、挿入用切欠きを有するネック側係合突部を設けるとともに、キャップの外周部に周方向に180゜の位置にキャップ側係合突起を設け、キャップ側係合突起を挿入用切欠きを通じて挿入した後に、180゜前後回転することによりキャップ側係合突起をネック側係合突部に係合する構成が知られている(例えば、特許文献1)。さらに、フィラーネックの内壁にキャップの回転を止めるためのストッパを設けることによりハンドルの位置を一定に維持するようにしている。しかし、この技術によれば、フィラーネックの内壁に、ネック側係合突部やストッパなどを形成しているために形状が複雑になり、特にフィラーネックを金属パイプで形成する場合には特にその製造が面倒であるという問題があった。 In order to solve these problems, a so-called quick turn type cap, that is, a neck side engaging projection having a notch for insertion is provided on the inner wall of the filler neck, and a circumferential position of 180 ° is provided on the outer periphery of the cap. A configuration is known in which a cap-side engagement protrusion is provided on the cap-side engagement protrusion, and the cap-side engagement protrusion is engaged with the neck-side engagement protrusion by rotating about 180 ° after the cap-side engagement protrusion is inserted through the insertion notch. (For example, Patent Document 1). Furthermore, the position of the handle is kept constant by providing a stopper for stopping the rotation of the cap on the inner wall of the filler neck. However, according to this technique, since the neck side engaging protrusions and stoppers are formed on the inner wall of the filler neck, the shape becomes complicated, especially when the filler neck is formed of a metal pipe. There was a problem that production was troublesome.
本発明は、上記従来の技術の問題を解決するものであり、タンク開口の締め込み完了時における操作部の位置が一定で操作性に優れ、しかも開口形成部材の製造が容易であるキャップ機構を提供することを目的とする。 The present invention solves the above-described problems of the prior art, and provides a cap mechanism that is excellent in operability with the position of the operation portion being constant at the completion of tightening of the tank opening, and that is easy to manufacture the opening forming member. The purpose is to provide.
上記課題を解決するためになされた本発明は、
タンク開口と、該タンク開口からタンクに接続される導入流路とを有するパイプ形状の開口形成部材と、
上記タンク開口を閉じる閉止体と、該閉止体の上部に設けられ該閉止体を閉じ方向または開き方向に回転する操作するための操作部とを有するキャップと、
上記閉止体の外周部と上記開口形成部材の内壁との間に介在するガスケットと、
上記開口形成部材の内壁に形成された第1ネジ部と、上記閉止体の外周部に形成され上記第1ネジ部に螺合する第2ネジ部とを有し、上記操作部の閉じ方向への回転により上記第2ネジ部を上記第1ネジ部の始端部から該第1ネジ部にネジ込むことで、上記ガスケットを開口形成部材の内壁に対して圧縮変位させて上記キャップを上記開口形成部材に螺着する螺着機構と、
を備え、
上記第2ネジ部の終端部の付近に、上記第1ネジ部の上記始端部に当接するストッパを設け、該ストッパは、上記ガスケットが軸方向に所定変位以上に圧縮されたときに、上記閉止体の閉じ方向への回転を規制するように構成したことを特徴とする。
The present invention made to solve the above problems
A pipe-shaped opening forming member having a tank opening and an introduction flow path connected to the tank from the tank opening;
A cap having a closing body that closes the tank opening, and an operation unit that is provided at an upper portion of the closing body and operates to rotate the closing body in a closing direction or an opening direction;
A gasket interposed between the outer periphery of the closing body and the inner wall of the opening forming member;
A first screw portion formed on an inner wall of the opening forming member; and a second screw portion formed on an outer peripheral portion of the closing body and screwed into the first screw portion, and in a closing direction of the operation portion. The second screw portion is screwed into the first screw portion from the start end portion of the first screw portion by rotating, thereby compressing and displacing the gasket with respect to the inner wall of the opening forming member, thereby forming the opening of the cap. A screwing mechanism for screwing the member;
With
A stopper that abuts on the start end of the first threaded portion is provided near the terminal end of the second threaded portion, and the stopper is closed when the gasket is compressed more than a predetermined displacement in the axial direction. It is characterized in that it is configured to restrict the rotation of the body in the closing direction.
本発明のキャップ機構において、操作部を持って閉止体をタンク開口に挿入して、螺着機構を介してキャップをネジ込むことによりタンク開口をキャップで閉じる。螺着機構は、開口形成部材の内壁に形成された第1ネジ部とキャップの外周部に形成された第2ネジ部とから構成されており、キャップの閉じ方向への回転により第2ネジ部を第1ネジ部の始端部から第1ネジ部にネジ込み、第2ネジ部の終端部の付近に形成されたストッパが第1ネジ部の始端部に当接して、締め込みが完了する。このとき、閉止体と開口形成部材の内壁との間に介在するガスケットが軸方向に圧縮変位され、ストッパに当たった位置で所定以上のシール面圧でシール面に対してシールする。 In the cap mechanism of the present invention, the tank opening is closed with the cap by holding the operating portion, inserting the closing body into the tank opening, and screwing the cap through the screwing mechanism. The screwing mechanism includes a first screw portion formed on the inner wall of the opening forming member and a second screw portion formed on the outer peripheral portion of the cap, and the second screw portion is rotated by rotation of the cap in the closing direction. Is screwed into the first screw portion from the start end portion of the first screw portion, and a stopper formed in the vicinity of the end portion of the second screw portion comes into contact with the start end portion of the first screw portion, and the tightening is completed. At this time, the gasket interposed between the closing body and the inner wall of the opening forming member is compressed and displaced in the axial direction, and seals against the seal surface with a predetermined seal surface pressure at a position where it hits the stopper.
本発明の構成では、キャップの締め込み開始時における操作部の位置が第1ネジ部の始端部で定まり、キャップの締め込み終了時における操作部の位置がストッパで定まる。よって、操作部は、閉じ操作または開き操作のいずれの場合も、回転方向に一定の位置に設定されるから、操作性に優れている。 In the configuration of the present invention, the position of the operating portion at the start of cap tightening is determined at the start end of the first screw portion, and the position of the operating portion at the end of cap tightening is determined by the stopper. Therefore, the operation unit is excellent in operability because it is set at a fixed position in the rotation direction in both the closing operation and the opening operation.
また、ガスケットの軸方向への変位量は、閉止体に形成されたストッパにより規制されるから、ガスケットに対する締め過ぎを防止し、耐久性を向上させることができる。 Moreover, since the amount of displacement of the gasket in the axial direction is regulated by a stopper formed on the closing body, overtightening of the gasket can be prevented and durability can be improved.
さらに、閉止体の第2ネジ部は、開口形成部材の内壁に形成された汎用の第1ネジ部に螺着されるから、従来の技術で説明したような、特別な構成を設けることなく、簡単な構成で実現することができる。 Furthermore, since the second screw portion of the closing body is screwed to the general-purpose first screw portion formed on the inner wall of the opening forming member, without providing a special configuration as described in the prior art, This can be realized with a simple configuration.
また、閉止体が180゜の回転で軸方向へ2mm以上移動するようなピッチの大きいネジを用いれば、少ない回転角度で開閉操作ができ、優れた操作性を実現できる。 Further, if a screw with a large pitch is used so that the closing body moves 2 mm or more in the axial direction by rotation of 180 °, the opening / closing operation can be performed with a small rotation angle, and excellent operability can be realized.
また、ガスケットの好適な態様として、締め込み終了時における移動量が3.0mmであるときに、上記開口形成部材の上記シール面から受ける反力が160N以下であり、該シール面に対するシール面圧が0.3MPa以上である。さらに好ましいガスケットの好適な態様は、撓み方向の移動量が3.0mmのときのシール面から受ける反力が130N以下であり、上記シール面圧が0.3MPa以上である。 Further, as a preferred aspect of the gasket, when the movement amount at the end of tightening is 3.0 mm, the reaction force received from the seal surface of the opening forming member is 160 N or less, and the seal surface pressure against the seal surface Is 0.3 MPa or more. In a more preferable aspect of the gasket, the reaction force received from the sealing surface when the amount of movement in the bending direction is 3.0 mm is 130 N or less, and the sealing surface pressure is 0.3 MPa or more.
ここで、上記第1ネジ部は、雌ネジ部であり、上記第2ネジ部は、雄ネジ部であり、上記ストッパは、上記雄ネジのネジ溝に設けた突出部により構成することができる。また、突出部の好適な態様として、閉止体の外周部から環状に突設し、上記ガスケットを保持するシール保持部を備えた閉止体において、上記シール保持部と上記ネジ山との間のネジ溝を横断する壁とする構成をとることができる。また、上記突出部は、上記雄ネジ部の間の上記ネジ溝を横断する壁とする構成をとることができる。このように突出部がネジ溝を横断する壁で形成すると、壁がシール保持部やネジ山に対してリブとして作用し、それらの機械的強度を高めることができる。 Here, the first screw portion is a female screw portion, the second screw portion is a male screw portion, and the stopper can be constituted by a protruding portion provided in a screw groove of the male screw. . Further, as a preferable aspect of the projecting portion, in the closing body provided with a seal holding portion that protrudes in an annular shape from the outer peripheral portion of the closing body and holds the gasket, a screw between the seal holding portion and the screw thread The structure which makes the wall which crosses a groove | channel can be taken. Moreover, the said protrusion part can take the structure used as the wall which crosses the said thread groove between the said external thread parts. Thus, when a protrusion part is formed with the wall which crosses a thread groove, a wall will act as a rib with respect to a seal | sticker holding | maintenance part or a screw thread, and those mechanical strength can be raised.
以上説明した本発明の構成・作用を一層明らかにするために、以下本発明の好適な実施例について説明する。 In order to further clarify the configuration and operation of the present invention described above, preferred embodiments of the present invention will be described below.
(1) 燃料キャップ10の概略構成
図1は本発明の一実施の形態にかかる燃料キャップ10(キャップ装置)を示す半断面図である。図1において、燃料キャップ10は、図示しない燃料タンクに燃料を補給する注入口FNb(タンク開口)を有するフィラーネックFNに装着されており、ポリアセタール等の合成樹脂材料から形成されたキャップ本体20(閉止体)と、このキャップ本体20の上部に装着されナイロン等の合成樹脂材料から形成される操作部を有する蓋体40と、キャップ本体20の上部開口を閉じて弁室25を形成する内蓋30と、弁室25に収納された調圧弁50と、トルク機構80と、キャップ本体20の上部外周に装着されてフィラーネックFNとの間をシールする環状のガスケットGSとを備えている。
(1) Schematic Configuration of
(2) 燃料キャップ10の各部の構成
次に、本実施の形態にかかる燃料キャップ10の各部の構成について詳細に説明する。
(2)−1 キャップ本体20などの構成
上記キャップ本体20は、パイプ形状のフィラーネックFN(開口形成部材)の内壁の雌ネジ部FNc(第1ネジ部)に係合される雄ネジ部21(第2ネジ部)を有するほぼ円筒状の外管体20aと、外管体20aの下部内側に設けられた弁室形成体20bとを備えている。弁室形成体20bは、調圧弁50として作用する正圧弁及び負圧弁を収納している。上記内蓋30は、弁室形成体20bの上部に圧入されることにより弁室25を覆っている。
(2) Configuration of Each Part of
(2) -1 Configuration of
キャップ本体20の上部のフランジ部22の下面には、ガスケットGSが外装されている。ガスケットGSは、フランジ部22のシール保持部24とフィラーネックFNの注入口FNbとの間に介在しており、燃料キャップ10を注入口FNbに締め込むと、シール保持部24に対して押しつけられてシール作用を果たす。シール保持部24は、ガスケットGSを保持するように断面で湾曲した曲面に形成されている。
A gasket GS is sheathed on the lower surface of the
図2は燃料キャップ10がフィラーネックFNに螺着されて注入口FNbを閉じている状態を説明する説明図、図3は燃料キャップ10がフィラーネックFNに装着される前の状態を説明する斜視図である。図2および図3において、フィラーネックFNの内周壁と外管体20aの外周部とにわたって、螺着機構が形成されている。螺着機構は、燃料キャップ10をフィラーネックFNに螺着するための機構であり、フィラーネックFNの内壁に形成された雌ネジ部FNc(第1ネジ部)と、外管体20aの外周下部に形成された雄ネジ部21(第2ネジ部)とを備えている。雌ネジ部FNcは、注入口FNb側に形成された始端部FNc1から奥側(燃料タンク側)に向けて螺旋状に形成された突条である。雄ネジ部21は、ネジ形状の突起であるネジ山21aと、そのネジ山21aのネジ溝21bとを備えている。ネジ山21aの下端部は、雌ネジ部FNcの始端部FNc1に最初に係合する始端部21cになっている(図2)。また、ネジ溝21bを横切るようにストッパ21dが立設されている。ストッパ21dは、雄ネジ部21の始端部21cから約200゜の位置に形成されており、燃料キャップ10が注入口FNbに締め込まれたときに、雌ネジ部FNcの始端部FNc1に当接して、燃料キャップ10の閉じ方向への回転を規制するように作用する。ここで、雌ネジ部FNcのネジピッチとして、1回転当たり、6.35mm進む1巻きで形成されている。
FIG. 2 is an explanatory view illustrating a state where the
上記構成において、燃料キャップ10を注入口FNbに装着した状態から閉じ方向へ回転すると、雄ネジ部21が雌ネジ部FNcに倣ってネジ込まれて、ガスケットGSが軸方向に所定変位以上に圧縮されると、ストッパ21dが雌ネジ部FNcの始端部FNc1に当たって回転が規制される。この状態にて、燃料キャップ10がフィラーネックFNに装着される。
In the above configuration, when the
(2)−2 ガスケットGS
(2)−2−1 ガスケットGSの構成
図4は燃料キャップのシール保持部24に装着されたガスケットGSの付近を拡大して示す断面図である。ガスケットGSは、ほぼ断面V字形であり、撓み方向の長さを短くするように圧縮されるガスケット本体GSaを備えている。ガスケット本体GSaには、外周側に開口されたほぼ断面U字形のスリットGSbが形成されている。
(2) -2 Gasket GS
(2) -2-1 Configuration of Gasket GS FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view showing the vicinity of the gasket GS attached to the
また、ガスケット本体GSaの外周部には、複数のシール突起GScが突設されている。シール突起GScは、シール面FNfに当たる第1のパイプ側シール部GSd1および第2のパイプ側シール部GSd2と、シール保持部24に当たる第1の本体側シール部GSe1および第2の本体側シール部GSe2とを有している。
In addition, a plurality of seal protrusions GSc project from the outer peripheral portion of the gasket body GSa. The seal protrusion GSc includes the first pipe-side seal portion GSd1 and the second pipe-side seal portion GSd2 that contact the seal surface FNf, and the first main-body-side seal portion GSe1 and the second main-body-side seal portion GSe2 that contact the
第1のパイプ側シール部GSd1は、スリットGSbの開口端であって、締め込み初期にシール面FNfに押圧されるように突設されている。また、第2のパイプ側シール部GSd2は、上記締め込み初期を経た後に、第1のパイプ側シール部GSd1よりシール面圧が大きくなってシール面FNfに押圧されるように突設されている。 The first pipe-side seal portion GSd1 is an open end of the slit GSb and is provided so as to be pressed against the seal surface FNf at the initial tightening time. Further, the second pipe-side seal portion GSd2 protrudes so that the seal surface pressure becomes larger than that of the first pipe-side seal portion GSd1 and is pressed against the seal surface FNf after the initial tightening. .
図5はガスケットGSの形状を説明するための説明図である。図5において、ガスケットGSを圧縮しない状態にて、第1の本体側シール部GSe1および上記第2の本体側シール部GSe2は、第1のパイプ側シール部GSd1または第2のパイプ側シール部GSd2を中心としたなす角度α,βがほぼ等しく、かつ30〜45゜となるように配置されている。また、第1の本体側シール部GSe1および第2の本体側シール部GSe2は、上記第1および第2のパイプ側シール部GSd1,GSd2がシール面FNfに押圧されたときに生じる反力に対して最大応力を生じる位置に設定されている。 FIG. 5 is an explanatory diagram for explaining the shape of the gasket GS. In FIG. 5, the first main body side seal portion GSe1 and the second main body side seal portion GSe2 are either the first pipe side seal portion GSd1 or the second pipe side seal portion GSd2 without compressing the gasket GS. Are arranged so that the angles α and β formed at the center are substantially equal and 30 to 45 °. Further, the first main body side seal portion GSe1 and the second main body side seal portion GSe2 are resistant to reaction force generated when the first and second pipe side seal portions GSd1, GSd2 are pressed against the seal surface FNf. Is set at the position where the maximum stress is generated.
ガスケット本体GSaは、シール突起GScの間にて、上記シール保持部24からスペースを形成するように肉抜きされた肉抜き部GSfを有している。肉抜き部GSfは、シール突起GScの頂点を通る円CLを描いたときの円の面積のうち、上記スリットGSbおよびガスケット本体GSaを除いた断面積に対して30〜50%、好ましくは35〜45%の断面積で形成されている。
The gasket body GSa has a lightening portion GSf that is thinned so as to form a space from the
また、シール突起GScは、その曲率をRとすると、Rは、0.5mm以上であることが好ましい。これは、ガスケットGSを射出成形する際に、シール突起GScを形成するための成形型の凹所の清掃が容易になり、生産性を高めることができるからである。 Further, when the curvature of the seal protrusion GSc is R, R is preferably 0.5 mm or more. This is because when the gasket GS is injection-molded, the recess of the mold for forming the seal protrusion GSc can be easily cleaned, and the productivity can be increased.
(2)−2−2 ガスケットGSの作用
図6は燃料キャップ10を閉じるときのガスケットGSの圧縮される過程を説明する説明図である。燃料キャップ10の締め込み初期において、ガスケットGSの第1のパイプ側シール部GSd1がシール面FNfに当たり(図6(A))、さらに締め込むとスリットGSbの開口を狭めつつ撓み方向に圧縮され(図6(B))、そして、第2のパイプ側シール部GSd2がシール面FNfに当たり(図6(C))さらに締め込むと第2のパイプ側シール部GSd2がシール面FNfに強く押圧された状態にて、燃料キャップ10が注入口FNbを閉じる。すなわち、締め込みの初期では、第1のパイプ側シール部GSd1が主にシール作用を果たし、そして締め込み状態では、第2のパイプ側シール部GSd2がシール作用を果たすことになる。
(2) -2-2 Action of Gasket GS FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining a process of compressing the gasket GS when the
図7はガスケットGSの撓み代と反力との関係を示すグラフであり、実線が実施例を示し、破線が従来の技術にかかるC字形のガスケットを示す。ここで、撓み代は、ガスケットが撓み方向に圧縮されて縮む長さ(圧縮量)をいう。また、撓み代と燃料キャップの回転角度との関係は、ガスケットの硬さや形状などのパラメータにもよってバラツキを生じるが、燃料キャップの360゜の回転により6.3mmの撓み代が生じるとすると、燃料キャップ10の締める角度を198゜と設定する場合には、3.6mmの撓み代を生じ、また、燃料キャップを閉じた状態から90゜戻した場合には、1.6mmの撓み代が生じる。
FIG. 7 is a graph showing the relationship between the bending allowance of the gasket GS and the reaction force, where the solid line indicates the example and the broken line indicates the C-shaped gasket according to the prior art. Here, the bending allowance refers to a length (compression amount) in which the gasket is compressed in the bending direction and contracts. In addition, the relationship between the bending allowance and the rotation angle of the fuel cap varies depending on parameters such as the hardness and shape of the gasket, but if the bending allowance of 6.3 mm occurs due to the 360 ° rotation of the fuel cap, When the angle at which the
燃料キャップを締め込むと、ガスケットが撓むことにより、その反力が増大する。こうした燃料キャップの閉じ動作において、反力が160Nを越えると、操作性が低下するので、160N以下にすることが好ましく、特に130N以下にすることが好ましい。しかし、従来の技術のガスケットにおける160Nの反力の範囲では、1.5mm程度の撓み代しか確保できず、しかも急激に反力が増大するために操作性が劣るのに対して、本実施例は、全閉状態における3.6mm以上の撓み代を確保できる上に反力の急激な増大もないので、操作性に優れている。 When the fuel cap is tightened, the reaction force increases because the gasket is bent. In such a closing operation of the fuel cap, if the reaction force exceeds 160 N, the operability deteriorates. Therefore, it is preferably 160 N or less, and particularly preferably 130 N or less. However, in the range of the reaction force of 160 N in the gasket of the conventional technology, only a bending allowance of about 1.5 mm can be secured, and the operability is inferior because the reaction force suddenly increases. Since the bending allowance of 3.6 mm or more in the fully closed state can be secured and the reaction force does not increase rapidly, it is excellent in operability.
図8はガスケットの撓み代とシール面圧との関係を示すグラフであり、実線が実施例のガスケットを示し、破線が従来の技術にかかるC字形のガスケットを示す。ここで、シール面圧とは、ガスケットがシール面FNfに対して生じる圧力をいう。燃料キャップ10を締め込んだときに、ガスケットGSの撓み代の増大につれて、シール面圧が増大するが、このとき、締め込み初期の撓み代が0.5〜1.3mmの範囲では、第1のパイプ側シール部GSd1が主にシール面圧の増大に貢献する。そして、燃料キャップの締め込みの角度が大きくなるにしたがって、つまりガスケットの撓み代が1.3mmを越えると、大きなシール面圧を生じる箇所が第1のパイプ側シール部GSd1から第2のパイプ側シール部GSd2に移行する。したがって、図9に示すように、小さな反力(図7に示す締め込み力)であっても、本実施例のガスケットGSは、従来の技術のガスケットに比べて、大きなシール面圧を得ることができる。
このような、ガスケットGSの撓み代で得られるシール面圧が所定以上になるように、かつガスケットGSに過度な応力が加わらないように図2のストッパ21dにより締め込みが完了する締め込み量を2mm以上とすることが好ましく、さらに3〜5mmとすることが好ましい。
FIG. 8 is a graph showing the relationship between the deflection of the gasket and the seal surface pressure. The solid line shows the gasket of the example, and the broken line shows the C-shaped gasket according to the prior art. Here, the seal surface pressure refers to a pressure generated by the gasket on the seal surface FNf. When the
The amount of tightening to be tightened by the
図7は撓み代とシール面圧/反力との関係を示すグラフであり、実線が実施例のガスケットを示し、破線が従来の技術にかかるC字形のガスケットを示す。図7から分かるように、単位当たりの反力によって生じるシール面圧は、同じ撓み代であっても、実施例のガスケットは、従来のガスケットよりも、シール面圧を増大させる割合が大きいことが分かった。 FIG. 7 is a graph showing the relationship between the bending allowance and the seal surface pressure / reaction force, where the solid line indicates the gasket of the example, and the broken line indicates the C-shaped gasket according to the prior art. As can be seen from FIG. 7, even when the seal surface pressure generated by the reaction force per unit is the same deflection allowance, the gasket of the example has a larger ratio of increasing the seal surface pressure than the conventional gasket. I understood.
(2)−2−3 ガスケットGSの効果
(2)−2−3−1 本実施例のガスケットGSは、小さな締め込み力によっても、大きなシール面圧を得られ、しかも優れた操作性が得られることができる。
(2) -2-3 Effects of Gasket GS (2) -2-3-1 The gasket GS of the present embodiment can obtain a large seal surface pressure even with a small tightening force, and has excellent operability. Can be done.
(2)−2−3−2 図5に示すように、シール突起GScの頂点を通る円CLを描いたときに、円CLとガスケットGSとの間に形成される肉抜き部GSfにより、ガスケットGSの断面積は、30〜50%となっており、特に好ましくは35〜45%となっている。このような肉抜き部GSfにより、高いシール面圧を保有しつつ、ガスケットGSのゴム材料量を減らすことができるから、ガスケットGSに耐燃料透過性に優れたゴム材料、例えば、高価なフッ素ゴムを用いてもコストアップにならない。よって、フッ素ゴムを用いることにより、燃料に、分子量の小さいアルコールを用いた場合にも、優れた耐燃料透過性を発揮することができる。 (2) -2-3-2 As shown in FIG. 5, when a circle CL passing through the apex of the seal protrusion GSc is drawn, the gasket GSf formed between the circle CL and the gasket GS The cross-sectional area of GS is 30 to 50%, particularly preferably 35 to 45%. Since the amount of the rubber material of the gasket GS can be reduced while maintaining a high sealing surface pressure by such a lightening portion GSf, the rubber material excellent in fuel permeability to the gasket GS, for example, expensive fluororubber There is no cost increase even when using. Therefore, by using fluororubber, excellent fuel permeation resistance can be exhibited even when alcohol having a low molecular weight is used as the fuel.
(2)−2−3−3 燃料キャップ10として、所定角度、例えば、180゜程度回転するだけで注入口FNbを開閉するクイックターンの構成に用いた場合には、蓋体40が外力を受けたときに、ガスケットGSのシール面圧が減少するのを防止するために、蓋体40に所定角度範囲内で空転する、いわゆるロストモーション機構を設けている。しかし、上記ガスケットGSを用いれば、蓋体40が外力を受けて90゜程度、開き方向に回転して、1.6mm程度に撓み代が小さくなっても高いシール性を維持するから、いわゆる複雑な構成のロストモーション機構を設けなくても、所定以上のシール面圧を確保することができる。
(2) -2-3-3 When the
(2)−2−3−4 ガスケットGSが燃料により膨潤しても、第1および第2の本体側シール部GSe1,GSe2により、ガスケット本体GSaの外面がシール保持部24に接触するのを防止するから、接触面積の増大に伴う回転トルクの増大を生じることもない。
(2) -2-3-4 Even if the gasket GS swells with fuel, the first and second main body side seal portions GSe1 and GSe2 prevent the outer surface of the gasket main body GSa from contacting the
(2)−2−3−5 キャップ本体20が180゜の回転で軸方向へ3mm以上移動するようなピッチの大きいネジを用いることにより、少ない回転角度で開閉操作ができるから、操作性に優れている。
(2) -2-3-5 Using a screw with a large pitch that allows the
(2)−2−3−6 キャップ本体20が締め込み完了位置から、90゜開き方向に回転したときのシール面圧が0.3MPa以上とすることが望ましい。この構成によると、閉止体が締め込み状態から外力により開き方向に約90゜戻っても、ガスケットによる十分なシール性を維持することができる。
(2) -2-3-6 It is desirable that the seal surface pressure when the
(2)−3 蓋体40の構成
図1において、蓋体40は、操作機構を構成するものであり、トルク機構80を介してフランジ部22に回転可能かつ着脱自在に装着されている。蓋体40は、上壁41と、上壁41の上面に突設された操作部42と、上壁41の外周部に形成された側壁43とを備え、導電性樹脂を用いて射出により一体成形されている。また、側壁43の内側には、係合突部43aが周方向に沿って等間隔で4カ所突設されている。係合突部43aは、蓋体40を、トルク機構80を介してキャップ本体20に組み付けるための突起である。蓋体40の取付構造について後述する。
(2) -3 Configuration of
(2)−4 トルク機構80の構成
(2)−4−1 トルク機構80の概略構成
図10は蓋体40とキャップ本体20の上部とにわたって設けられたトルク機構80を示す分解斜視図、図11はトルク機構80を上方から示す説明図である。トルク機構80は、図3に示す燃料キャップ10で注入口FNbを閉じる動作の際に、蓋体40が所定以上の回転トルクを受けたときに節度感を与えて、燃料キャップ10が所定の回転トルクでフィラーネックFNに装着したことを確認できる機構である。
(2) -4 Configuration of Torque Mechanism 80 (2) -4-1 Schematic Configuration of
図10および図11に示すように、トルク機構80は、外管体20aの上部外周に2カ所形成された本体側係合部23と、蓋体40の上壁41の下面に突設された操作部側係合部46とおよびガイド部48と、トルクプレート90とを備えている。
As shown in FIGS. 10 and 11, the
(2)−4−2 本体側係合部23の構成
本体側係合部23は、トルクプレート90と係合して回転トルクを伝達するために円周上に配置された構成であり、第1係止端23aと、第2係止端23bと、第1係止端23aと第2係止端23bとの間に突設された山形の係合突条23c(第1係合部)とを備えている。また、本体側係合部23は、第1ガイド端23dと第2ガイド端23eとを備え、第1ガイド端23dと第2ガイド端23eとの間がガイド段23fになっている。
(2) -4-2 Configuration of Main Body
(2)−4−3 蓋体40の構成
操作部側係合部46は、蓋体40からトルクプレート90に係合して回転トルクを伝達するための円柱状の突部であり、蓋体40の上壁41の下面に、周方向に2カ所突設されている。ガイド部48は、ガイド周壁48aに囲まれており、第1ガイド溝48bと第2ガイド溝48cとを備えている。第1ガイド溝48bは、回転軸を中心に円周上に形成され、第2ガイド溝48cは、第1ガイド溝48bに連続しかつ軸中心に向けて傾斜して形成されている。第1ガイド溝48bの端部であってガイド周壁48aの端部には、第1ガイド溝48bに面して、ガイド係止立壁48dが立設されている。
(2) -4-3 Configuration of
(2)−4−4 トルクプレート90の構成
トルクプレート90は、樹脂から形成された円板状のトルク本体91を備えており、トルク本体91は、円板形状のアーム支持部91aと、アーム支持部91aを取り囲む円環形状の外環部91bと、アーム支持部91aと外環部91bと接続する連結部91cとを備えている。トルク本体91には、ガイド溝、トルクアームおよびスプリング片などが形成されている。すなわち、アーム支持部91aには、トルクアーム93(第2係合部)が形成されている。トルクアーム93は、アーム支持部91aから突設されたアーム本体93aと、アーム本体93aの外周部から突設されたトルク片側係合突部93cと、アーム本体93aの自由端93dから上方に突設されたガイド突部93fとを備えている。トルクアーム93は、支持根元93bを支点とした片持ち梁から形成されており、その自由端93dがトルク本体91に対して所定の間隙を隔てている。
(2) -4-4 Configuration of
トルクアーム93は、本体側係合部23の係合突条23cによりトルク片側係合突部93cが押されると、支持根元93bと自由端93dの2点支持によりトルクアーム93の長手方向と直角方向に撓み、蓋体40の閉じ方向(時計方向)の回転により乗り越えるように構成されている(図19参照)。
The
(2)−4−5 トルクプレート90および蓋体40の取付機構など
次に、キャップ本体20とトルクプレート90との装着構造(プレート装着機構)、トルクプレート90と蓋体40との装着構造(ハンドル装着機構)について説明する。図12は図10の要部を示す斜視図、図13は燃料キャップ10の側部を示す断面図である。トルクプレート90の外環部91bの内周側に、プレート係合部98の係合爪98aが形成されている。係合爪98aは、切欠98bを通じて上方から見ることができる位置であり、外環部91bの内壁から中心軸方向に向けて突設された舌片であり、軸方向に弾性変形可能に形成されている。一方、キャップ本体20のフランジ部22の上部外周には、円弧状の係合突部22bが形成されている。係合爪98aを係合突部22bに圧入することによりトルクプレート90がキャップ本体20の上部外周で回転可能に装着されている。
(2) -4-5 Mounting Mechanism of
また、外環部91bの外周部には、装着部99が形成されている。装着部99は、係合爪99aを形成する係合凹所99bを備えている。係合凹所99bに蓋体40の側壁43の内壁の係合突部43aが係合することにより、トルクプレート90が蓋体40を回転可能(約20゜)に支持している。上記係合突部43aが装着部99の係合凹所99bに係合している箇所は、プレート係合部98の係合爪98aがフランジ部22の係合突部22bに係合している箇所より上方に配置されている。
A mounting
燃料キャップ10にトルクプレート90および蓋体40を組み付けるには、トルクプレート90のプレート係合部98の係合爪98aをキャップ本体20の係合突部22bに圧入して、トルクプレート90をキャップ本体20に組み付け、さらに、蓋体40の係合突部43aをトルクプレート90の係合爪99aに係合させることにより、蓋体40をトルクプレート90に組み付ける。
In order to assemble the
図10に示すように、トルクプレート90の外環部91bの内周には、脆弱部95の一部を構成する脆弱溝95aが形成されている。脆弱溝95aは、周方向に沿って形成されており、これらの脆弱溝95aは、切欠98bなどを周方向に沿って連結するように形成されている。
As shown in FIG. 10, a
いま、図13に示すように、車両の衝突などにより大きな外力F1,F2が蓋体40に加わると、脆弱部95を起点として、蓋体40を支持している脆弱部95の外周部が破断するか、プレート係合部98の係合爪98aがフランジ部22の係合突部22bから離脱するか、蓋体40の係合突部43aが装着部99から離脱する。このとき、ガスケットGSを支持しているキャップ本体20のシール保持部24に損傷を与えないので、シール性を損なうことがない。また、係合突部43aがトルクプレート90の装着部99の係合凹所99bに係合している箇所が、プレート係合部98の係合爪98aがフランジ部22の係合突部22bに係合している箇所より上方に配置されているので、外力F1だけでなく、外力F1より上方の外力F2を受けても、蓋体40またはトルクプレート90のいずれかが離脱するから、多様な外力に対しても高いシール性を維持することができる。特に、外力F2が蓋体40に加わったときには、反対側の装着部99を支点にして、蓋体40を起こすようなモーメントが作用するから、蓋体40の離脱も容易である。
しかも、プレート係合部98(プレート装着機構)、装着部99(操作部装着機構)などは、シール保持部24などの形状に制約されることなく、種々の外力に対して、破断荷重を設定するための最適化も容易である。
Now, as shown in FIG. 13, when large external forces F1 and F2 are applied to the
In addition, the plate engaging portion 98 (plate mounting mechanism), the mounting portion 99 (operation unit mounting mechanism), etc. are not restricted by the shape of the
(2)−4−6 トルクプレート90の支持機構
図14はトルクプレート90の周辺部を説明する説明図である。図10および図14に示すように、トルクプレート90には、該トルクプレート90を蓋体40の上壁41の下面とキャップ本体20の上部との間で支持するための第1スプリング片96および第2スプリング片97が形成されている。すなわち、トルクプレート90の中央上面には、4つの第1スプリング片96が周方向に90゜の位置に形成されている。第1スプリング片96は、蓋体40の上壁41の下面に対して上下方向のスプリング力を与えるものである。図14に示す第1スプリング片96は、トルクプレート90の上面と同一面でありかつ周方向に延設された片持ち梁から形成されたアーム96aと、アーム96aの先端でトルクプレート90の上面より突出した押圧突起96bとを備えている。第2スプリング片97は、やや下方に向けて傾斜した片持ち梁であり、アーム本体97aと、アーム本体97aの先端でフランジ部22の係合突部22bに対して押圧する押圧突起97bとを備え、トルクプレート90の上面の切欠97c内で一端が傾動する。第2スプリング片97は、押圧突起97bが傾斜した係合突部22bを押圧するため上下方向および半径方向の両方向に位置決めする。
(2) -4-6 Support Mechanism for
(3) 燃料キャップ10の開閉動作
次に、フィラーネックFNの注入口FNbを燃料キャップ10で開閉する操作を行なったときのトルク機構80の動作について説明する。図16から図20が燃料キャップ10を閉じるまでの動作を示し、図20から図22までが燃料キャップ10を開くまでの動作を示す。なお、トルク機構80の操作部側係合部46,46、ガイド部48,48、トルクアーム93,93、本体側係合部23,23などは、トルクプレート90の回転軸を中心に2つ設けられているので、図示の一方を中心に説明する。
(3) Opening / Closing Operation of
(3)−1 燃料キャップ10の閉じ動作
図3に示すように、注入口FNbが開いた状態にて、蓋体40の操作部42を親指と人差し指で挟んで、キャップ本体20を注入口FNbに軸方向へ挿入する。このとき、雄ネジ部21の始端部21c(図2参照)を雌ネジ部FNcに始端部FNc1に合わせる。そして、操作部42に時計方向の回動力を加えて閉じる操作を行なうと、トルク機構80は、図16の状態から、図17から図19を経て図20に示すような一連の動作を行なう。
(3) -1 Closing Operation of
すなわち、操作部42に閉じ方向の回動力を加えると、図16に示すように、蓋体40の操作部側係合部46がリブ用ガイド部92をガイドされるとともに、トルクアーム93のガイド突部93fがガイド部48にガイドされる。これにより、操作部側係合部46が押圧端92aに当接するとともに、トルクアーム93のガイド突部93fが第1ガイド溝48bに倣ってガイド係止立壁48dに当接する。この状態では、蓋体40がトルクプレート90と閉じ方向の動きが一体化するとともに、トルクアーム93は、支持根元93bとガイド突部93fとにより両持ち状態で支持されている。
That is, when turning force in the closing direction is applied to the
図17に示すように、蓋体40とトルクプレート90とが僅かに回転して、図18に示すようにトルクアーム93のトルク片側係合突部93cが本体側係合部23の係合突条23cにラップ量Lpにて係合し、操作部42を180゜程度回転すると、上記係合を介してキャップ本体20は、蓋体40およびトルクプレート90と一体的に回転する。このとき、キャップ本体20が注入口FNbを閉じる方向へ進み、雄ネジ部21が雌ネジ部FNcに係合する力が増大する。そして、この係合する力によって生じる反力が所定回転トルク以上になると、図19に示すように、トルクアーム93のトルク片側係合突部93cが本体側係合部23の係合突条23cを乗り越えて、係脱状態になる。
As shown in FIG. 17, the
すなわち、トルクプレート90の僅かな回転に伴って、本体側係合部23の係合突条23cがトルクアーム93のトルク片側係合突部93cにラップ量Lp(図18参照)で係合して半径方向に押圧するから、トルクアーム93は、2点支持、つまり両持ちされた状態で弾性変形して係脱する。係脱状態になるときに、使用者は節度感を確認することができる。これにより、燃料キャップ10は、注入口FNbに所定の締付トルクで閉じられている状態になる。そして、係脱すると、図20に示すように、ガイド突起94がガイド段23f内を移動して第1ガイド端23dに当たり、さらに、蓋体40、トルクプレート90、キャップ本体20が一体的に回転し、雄ネジ部21のストッパ21dが雌ネジ部FNcの始端部FNc1に当たり、ガスケットGSに過剰に圧縮されるのを防止している。
That is, with a slight rotation of the
(3)−2 燃料キャップ10の開き動作
燃料キャップ10を開くには、蓋体40の操作部42を指で摘んで、図20の状態から、反時計方向へ回転する力を加える。この状態では、キャップ本体20がフィラーネックFNに係合により拘束されているから、図21に示すように、蓋体40の操作部側係合部46がリブ用ガイド部92内を移動して押圧端92bに当たると同時に、ガイド部48がトルクアーム93のガイド突部93fを第1ガイド溝48bから第2ガイド溝48cにガイドし、トルクアーム93のアーム本体93aを、支持根元93bを中心方向に撓ませる。これにより、トルクアーム93のトルク片側係合突部93cが本体側係合部23の係合突条23cに係合する位置から中心方向に待避して、ギャップGpを生じ、つまりラップ量Lp(図18参照)が0の状態になる。
(3) -2 Opening operation of the
そして、図22に示すように、蓋体40、トルクプレート90がキャップ本体20に相対的に反時計方向に回転し、ガイド突起94がガイド段23fにガイドされて第2ガイド端23eに当たる。このとき、トルクアーム93のトルク片側係合突部93cは、本体側係合部23の係合突条23cに係合しない内周側を移動するから、音を伴う節度感を生じない。
Then, as shown in FIG. 22, the
そして、ガイド突起94が第2ガイド端23eに当たった状態にて、蓋体40の回転トルクは、蓋体40の操作部側係合部46、トルクアーム93の押圧端92b、ガイド突起94、本体側係合部23の第2ガイド端23eを介してキャップ本体20に伝達され、蓋体40、トルクプレート90、キャップ本体20が一体に反時計方向へ回転する。
Then, in a state where the
そして、蓋体40と一体にキャップ本体20が約180゜回転すると図16の状態に戻り、雄ネジ部21がフィラーネックFNの雌ネジ部FNcの始端部FNc1から外れて、キャップ本体20は、フィラーネックFNに対する拘束力から解放される。燃料キャップ10をフィラーネックFNから抜くことができ、注入口FNbが開かれる。
Then, when the
図23は操作部42の回転角と回転トルクとの関係を説明する説明図である。図23において、燃料キャップ10を注入口FNbに挿入してから、操作部42が0〜50゜の回転角である締め初めの初期では、雄ネジ部21が雌ネジ部FNcに係合しない空転状態であり、ガスケットGSはシール面FNfに当たっていない。そして、操作部42の回転角が50゜を越えると、ガスケットGSが圧縮されつつ、回転トルクが上昇する。このとき、ガスケットGSは、図6(A)、図6(B)、図6(C)へと徐々に圧縮されていくことになる。さらに、操作部42による回転角が180゜を越えると、トルク機構80により節度感を生じ(図19の状態)、そして操作部42が200゜に達すると、ストッパ21dにより燃料キャップ10の回転が停止する(図20の状態)。
FIG. 23 is an explanatory diagram for explaining the relationship between the rotation angle of the
(4) 上記実施例の構成により、上述した効果のほか、以下の効果を奏する。 (4) In addition to the effects described above, the following effects are achieved by the configuration of the above embodiment.
(4)−1 燃料キャップ10を閉じる操作過程において、トルクプレート90のトルク片側係合突部93cが本体側係合部23の係合突条23cを乗り越えたときに節度感を確認でき、燃料キャップ10が所定トルクで締め付けられていることが分かるから、ガスケットGSなどの弾性にかかわらず、所定トルク以上で締め付けることができる。
(4) -1 In the operation process of closing the
(4)−2 トルク機構80によれば、燃料キャップ10を開くために、蓋体40を開く方向に回転するときには、トルクアーム93のトルク片側係合突部93cがガイド部48により中心軸方向へ待避させられて、係合突条23cに接触することなく、トルク片側係合突部93cと係合突条23cとの位置関係を初期の状態に戻すことができる。このとき、回転トルクが小さく、しかも音を発することもないから、使用者に違和感を与えることもない。
(4) -2 According to the
(4)−3 操作部42は、図16に示すように、燃料キャップ10を閉じ始めるときに、雌ネジ部FNcの始端部FNc1で定まる一定の位置になり、また、図20に示すように、燃料キャップ10を開き始めるときに、雄ネジ部21のストッパ21dが雌ネジ部FNcの始端部FNc1で止まる一定の位置になるから、操作性に優れている。しかも、雄ネジ部21にストッパ21dを一体に形成するだけで、汎用の雌ネジ部FNcを有するフィラーネックFNを用いることができるから、コストアップになることもない。
(4) -3 As shown in FIG. 16, when the
(4)−4 燃料キャップ10を締め込むときの最大角度は、160〜200゜、つまり約半周により全閉されるように設定されているので、操作部42を複数回転する必要がなく、操作性に優れている。
(4) -4 The maximum angle when the
(5) 他の実施例
この発明は上記実施例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能であり、例えば次のような変形も可能である。
(5) Other Embodiments The present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be implemented in various modes without departing from the gist thereof. For example, the following modifications are possible.
(5)−1 上記実施例では、自動車の燃料タンクに使用される燃料キャップに適した構成について説明したが、これらに限らず、他のキャップ、例えば、ラジエータタンクのキャップに用いてもよい。 (5) -1 In the above-described embodiment, the configuration suitable for the fuel cap used in the fuel tank of the automobile has been described.
(5)−2 ガスケットの形状は、上記実施例の形状に限定されず、例えば、図24ないし図27に示す断面形状としてもよい。すなわち、図24のガスケットGS−Bに示すように、スリットGSb−Bをやや上方に開口する構成や、図25のガスケットGS−Cに示すように、スリットGSb−Cの開口を下方に向けることにより、スリットGSb−Cの部分がアンダーカットになるのを回避して容易に離型する構成や、図26のガスケットGS−Dに示すよう断面C字形で、中心部の断面円形からスリットGSb−Dが外周部に向けて形成された構成や、図27のガスケットGS−Eに示すように断面長円形状で、断面V字形のスリットGSb−Eが形成された構成であってもよい。 (5) -2 The shape of the gasket is not limited to the shape of the above embodiment, and may be, for example, the cross-sectional shape shown in FIGS. That is, as shown in the gasket GS-B in FIG. 24, the slit GSb-B is opened slightly upward, or the opening of the slit GSb-C is directed downward as shown in the gasket GS-C in FIG. Therefore, the slit GSb-C can be easily released from the undercut, and the slit GSb- can be formed from a circular cross section at the center with a C-shaped cross section as shown in the gasket GS-D in FIG. A configuration in which D is formed toward the outer peripheral portion or a configuration in which slits GSb-E having an oblong cross section and a V-shaped cross section are formed as shown in the gasket GS-E in FIG.
(5)−3 燃料キャップは、その回転操作によるガスケットにねじり力を加える構成であるが、撓み方向(回転軸の方向)に力を加えるのであれば、上下方向への操作力で閉じる構成であってもよい。 (5) -3 The fuel cap is configured to apply a torsional force to the gasket due to its rotational operation. However, if the force is applied in the bending direction (the direction of the rotating shaft), the fuel cap is configured to close with an operating force in the vertical direction. There may be.
(5)−4 ガスケットを使用するタンクは、燃料タンクに限らず、他の液体を貯留するタンク装置であってもよい。 (5) -4 The tank using the gasket is not limited to the fuel tank, and may be a tank device that stores other liquids.
(5)−5 ガスケットのゴム材料は、上述したフッ素ゴムに限定されず、ほかの材料、例えば、NBR・PVC等のエラストマーなどを各種の材料を用いることができる。 (5) -5 The rubber material of the gasket is not limited to the above-described fluororubber, and other materials such as an elastomer such as NBR / PVC can be used.
(5)−6 上記実施例では、閉じ方向へ操作するときに、図18に示すトルク片側係合突部93cと係合突条23cとが係合しているラップ量Lpが、開き方向へ操作するときに図21に示すように0になり、つまり、ギャップGpを生じる位置までトルクアーム93を待避させたが、使用者が違和感をもたない程度にラップ量Lpを低減するように設定してもよい。
(5) -6 In the above embodiment, when operating in the closing direction, the lap amount Lp with which the torque one
(5)−7 上記実施例にかかるストッパは、クイック式の定トルク締めキャップに適用した構成を説明したが、汎用のネジ式キャップや定変位締めキャップにも適用することができる。ここで、定変位締めキャップでは、所定以上のシール性の保証をトルクではなく、軸方向のストローク(変位)で確保しており、よって上記ストッパを用いることで、使用者にキャップの締結完了を確実に認知させることができる。 (5) -7 The stopper according to the above embodiment has been described as being applied to a quick type constant torque fastening cap. However, the stopper can also be applied to a general-purpose screw type cap or constant displacement fastening cap. Here, with the constant displacement tightening cap, the guarantee of the sealing performance of a predetermined level or more is secured not by torque but by the stroke (displacement) in the axial direction. Therefore, by using the stopper, the user can complete the tightening of the cap. It can be surely recognized.
10...燃料キャップ(キャップ装置)
20...キャップ本体(閉止体)
20a...外管体
20b...弁室形成体
21...雄ネジ部
21a...ネジ山
21b...ネジ溝
21c...始端部
21d...ストッパ
22...フランジ部
22b...係合突部
23...本体側係合部
23a...第1係止端
23b...第2係止端
23c...係合突条
23d...第1ガイド端
23e...第2ガイド端
23f...ガイド段
24...シール保持部
25...弁室
30...内蓋
40...蓋体
41...上壁
42...操作部
43...側壁
43a...係合突部
46...操作部側係合部
48...ガイド部
48a...ガイド周壁
48b...第1ガイド溝
48c...第2ガイド溝
48d...ガイド係止立壁
50...調圧弁
80...トルク機構
90...トルクプレート
91...トルク本体
91a...アーム支持部
91b...外環部
91c...連結部
92...リブ用ガイド部
92a...押圧端
92b...押圧端
93...トルクアーム
93a...アーム本体
93b...支持根元
93c...トルク片側係合突部
93d...自由端
93f...ガイド突部
94...ガイド突起
95...脆弱部
95a...脆弱溝
96...第1スプリング片
96a...アーム
96b...押圧突起
97...第2スプリング片
97a...アーム本体
97b...押圧突起
97c...切欠
98...プレート係合部
98a...係合爪
98b...切欠
99...装着部
99a...係合爪
99b...係合凹所
FN...フィラーネック
FN...フィラーネック(開口形成部材)
FNb...注入口(タンク開口)
FNc1...始端部
FNc...雌ネジ部FNc
FNf...シール面
GS...ガスケット
GSa...ガスケット本体
GSb...スリット
GSc...シール突起
GSd1...第1のパイプ側シール部
GSd2...第2のパイプ側シール部
GSe2...第2の本体側シール部
GSe1...第1の本体側シール部
GSf...肉抜き部
10. Fuel cap (cap device)
20 ... Cap body (closed body)
20a ...
FNb ... Inlet (tank opening)
FNc1 ... Starting end FNc ... Female thread FNc
FNf ... Seal surface GS ... Gasket GSa ... Gasket body GSb ... Slit GSc ... Seal protrusion GSd1 ... First pipe side seal part GSd2 ... Second pipe side seal part GSe2 ... second main body side seal part GSe1 ... first main body side seal part GSf ... thickening part
Claims (7)
上記タンク開口を閉じる閉止体と、該閉止体の上部に設けられ該閉止体を閉じ方向または開き方向に回転操作するための操作部とを有するキャップと、
上記閉止体の外周部と上記開口形成部材のシール面との間に介在するガスケットと、
上記開口形成部材の内壁に形成された第1ネジ部と、上記閉止体の外周部に形成され上記第1ネジ部に螺合する第2ネジ部とを有し、上記操作部の閉じ方向への回転により上記第2ネジ部を上記第1ネジ部の始端部から該第1ネジ部にネジ込むことで、上記ガスケットを上記開口形成部材の内壁に対して圧縮変位させて上記キャップを上記開口形成部材に螺着する螺着機構と、
を備え、
上記螺着機構は、上記第2ネジ部に、上記第1ネジ部の上記始端部に当接するストッパ(21d)を備え、該ストッパ(21d)は、上記ガスケットが軸方向に所定変位以上に圧縮されたときに、上記閉止体の閉じ方向への回転を規制するように構成したことを特徴とするキャップ機構。 A pipe-shaped opening forming member having a tank opening and a flow path connected to the tank from the tank opening;
A cap having a closing body that closes the tank opening, and an operation unit that is provided at an upper portion of the closing body and that rotates the closing body in a closing direction or an opening direction;
A gasket interposed between the outer periphery of the closing body and the sealing surface of the opening forming member;
A first screw portion formed on an inner wall of the opening forming member; and a second screw portion formed on an outer peripheral portion of the closing body and screwed into the first screw portion, and in a closing direction of the operation portion. The second screw part is screwed into the first screw part from the starting end of the first screw part by rotating the first screw part, so that the gasket is compressed and displaced with respect to the inner wall of the opening forming member, and the cap is opened. A screwing mechanism for screwing the forming member;
With
The screwing mechanism includes a stopper (21d) that contacts the start end of the first screw portion on the second screw portion, and the stopper (21d) compresses the gasket more than a predetermined displacement in the axial direction. And a cap mechanism configured to restrict rotation of the closing body in a closing direction when the closing body is moved.
上記螺着機構は、上記第2ネジ部が上記第1ネジ部の始端部に係合した後に上記ストッパ(21d)が上記第1ネジ部の始端部に当たる締め込み終了時に達するまで上記第2ネジ部が上記第1ネジ部にネジ込まれたときに、上記キャップが軸方向へ移動する移動量を2mm以上に設定したキャップ機構。 The cap mechanism according to claim 1,
The screw mechanism includes the second screw until the stopper (21d) reaches the end of tightening when the stopper (21d) hits the start end of the first screw after the second screw engages with the start of the first screw. A cap mechanism in which an amount of movement of the cap in the axial direction when the portion is screwed into the first screw portion is set to 2 mm or more.
上記ガスケットは、上記締め込み終了時における移動量が3.0mmであるときに、上記開口形成部材の上記シール面(FNf)から受ける反力が160N以下であり、該シール面(FNf)に対するシール面圧が0.3MPa以上であるキャップ機構。 The cap device according to claim 2,
The gasket has a reaction force received from the seal surface (FNf) of the opening forming member of 160 N or less when the movement amount at the end of the tightening is 3.0 mm, and the seal against the seal surface (FNf) A cap mechanism having a surface pressure of 0.3 MPa or more.
上記移動量が3.0mmのときの上記反力が130N以下であり、上記シール面圧が0.5MPa以上であるキャップ機構。 The cap mechanism according to claim 3,
A cap mechanism in which the reaction force when the moving amount is 3.0 mm is 130 N or less, and the seal surface pressure is 0.5 MPa or more.
上記第1ネジ部は、雌ネジ部(FNc)であり、上記第2ネジ部は、雄ネジ部(21)であり、上記ストッパ(21d)は、上記雄ネジ(21)のネジ溝(21b)に設けた突出部であるキャップ機構。 The cap mechanism according to any one of claims 1 to 4,
The first screw portion is a female screw portion (FNc), the second screw portion is a male screw portion (21), and the stopper (21d) is a screw groove (21b) of the male screw (21). ) Is a cap mechanism that is a protruding portion provided in.
上記閉止体は、該閉止体の外周部から環状に突設し、上記ガスケット(GS)を保持するシール保持部(24)を備え、
上記突出部は、上記シール保持部(24)と上記ネジ山(21a)との間のネジ溝(21b)を横断する壁であるキャップ機構。 The cap mechanism according to claim 5,
The closing body is provided with a seal holding portion (24) that protrudes in an annular shape from the outer peripheral portion of the closing body and holds the gasket (GS),
The projection mechanism is a cap mechanism that is a wall that crosses a screw groove (21b) between the seal holding portion (24) and the screw thread (21a).
上記突出部は、上記雄ネジ部(21)の間の上記ネジ溝(21b)を横断する壁であるキャップ機構。 The cap mechanism according to claim 5,
The cap mechanism is a cap mechanism that is a wall that crosses the screw groove (21b) between the male screw portions (21).
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