JP2005008865A - 摩擦材 - Google Patents
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Abstract
【効果】 本発明の第1の摩擦材は、低周波異音の発生を抑制し得、ローター、ディスクパッドの摩耗量を少なくすることができ、高速時に摩擦係数μが高く安定しているものでバランスのとれた摩擦材である。
【選択図】 なし
Description
また、摩擦材としては、耐フェード性に優れたものであることが求められ、例えば結合材として125℃のフローが27mm以下のレジンを使用し、かつ気孔率が8〜20%であり、更には鱗片状又は板状チタン酸塩を配合した非石綿系摩擦材を使用することも提案されており(特許文献3:特開2003−82331号公報参照)、また、主に酸化マグネシウムからなり、更に酸化カルシウム(CaO)、アルミナ(Al2O3)、酸化マンガン(Mn3O4)、酸化鉄(Fe3O4)及び硫酸バリウム(BaSO4)の1種以上を含有するディスクブレーキ用摩擦パッドも提案されている(特許文献4:WO95/07418、特表平9−502750号公報参照)が、更に耐フェード性を向上させる手段が要望されている。
また、耐摩耗性、摩擦係数を低下させることなく、耐フェード性を向上させることができる摩擦材を提供することを第2の目的とする。
また、四三酸化マンガンを摩擦材全体の0.3体積%以上で、無機質充填材中0.5体積%以上配合することにより、耐摩耗性、摩擦係数等の特性を低下させることなく耐フェード性の向上を計ることができることを知見した。
[I]繊維基材と、結合材と、充填材とを含む摩擦材組成物を成形、硬化してなる摩擦材において、モース硬度4〜6.5の3種以上の金属酸化物を合計で12体積%以上含有することを特徴とする摩擦材。
[II]モース硬度4〜6.5の3種以上の金属酸化物が、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、四三酸化鉄、四三酸化マンガン、酸化錫、酸化チタンから選ばれる3種以上である[I]記載の摩擦材。
[III]充填材としての有機物を1〜15体積%含有する[I]又は[II]記載の摩擦材。
[IV]二硫化モリブデン、硫化鉄、硫化亜鉛から選ばれる2種以上を5〜10体積%含有する[I],[II]又は[III]記載の摩擦材。
[V]ステンレス繊維を3〜8体積%含有する[I]乃至[IV]のいずれかに記載の摩擦材。
[VI]アルミナ粉を0.5〜2体積%含有する[I]乃至[V]のいずれかに記載の摩擦材。
また、本発明は、第2の摩擦材として下記の摩擦材を提供する。
[VII]繊維基材と、結合材と、充填材とを含む摩擦材組成物を成形、硬化してなる摩擦材において、四三酸化マンガンを摩擦材全体の0.3体積%以上で、無機質充填材中0.5体積%以上含有することを特徴とする摩擦材。
本発明の第2の摩擦材は、耐摩耗性、摩擦係数の低下がなく、耐フェード性に優れたものである。
上記繊維基材としては、摩擦材に通常用いられるアラミド繊維等の有機繊維、ガラス繊維、ロックウール及び鉄、銅、真鍮、青銅等の金属繊維などの無機繊維が挙げられ、これらの1種を単独で又は2種以上を組み合わせて用いることができる。但し、石綿は含まない。
この場合、繊維基材の配合量は、摩擦材組成物全体の好ましくは5〜30体積%、特に好ましくは10〜20体積%である。
なお、繊維基材の長さは0.5〜1.5mm、直径は25〜75μmであることが好ましい。
この結合剤の添加量は摩擦材組成物全体に対して、好ましくは10〜25体積%、特に好ましくは12〜20体積%である。
これら充填材の配合量は、好ましくは組成物全体の40〜85体積%、特に好ましくは50〜80体積%である。この場合、上記ゴム粉末、有機充填材等の充填材としての有機物の配合量は、1〜15体積%、特に5〜13体積%であることが好ましい。少なすぎると鳴き、摩耗が悪化し、多すぎると耐熱性が低下する。
なお、上記配合量は上記金属酸化物3種以上の合計量であるが、各金属酸化物は、それぞれ好ましくは3体積%以上、特に4体積%以上となるように使用することが、本発明の目的をより有利に達成する上から推奨される。
さらに、モース硬度4〜6.5の3種以上の金属酸化物は、少なくともそのうちの1種が平均粒径70〜120μmの金属酸化物であることがより好ましい。これにより、低周波異音の発生をより効果的に防止できる。
また、上記四三酸化マンガンの配合量は、組成物全体の0.3体積%以上であり、特に0.3〜15体積%が好ましく、より好ましくは0.5〜10体積%である。更に、無機質充填材中0.5体積%以上であり、特に0.5〜30体積%が好ましく、より好ましくは0.5〜20体積%である。
なお、この第2の摩擦材の場合、金属繊維使用量を2体積%以上、特に3〜8体積%とすることが、耐フェード性を向上させるために摩擦材表面から熱を逃がす点 及びメカノケミカル作用を受けた時に発生する、フェード原因物質を分解する点から好ましい。
表1〜3に示す組成の摩擦材組成物をレディゲミキサーを用いて均一に混合し、加圧型内で30MPaにおいて1分間加圧して予備成形した。この予備成形物を成形温度150℃、成形圧力40MPaの条件下で7分間成形し、その後220℃で5時間熱処理(熱硬化)を行い、摩擦材を得た。
得られた摩擦材について、下記の方法でディスクパッド摩耗、ローター研削性、摩擦係数、低周波異音を評価した。結果を表1〜3に示す。
JASO C427 一般摩耗試験に準拠(表4に試験条件を示す。)し、制動初速度30〜80km/h、制動減速度2m/s2、制動前ブレーキ温度50〜200℃、制動回数合計1,600回の試験条件で、ディスクパッド摩耗とローターの研削性を下記判定基準に基づき評価した。なお、ローターの研削性は、試験終了後のローター表面をJIS B0601に従い、測定した10点平均粗さRzにより評価した。
(ディスクパッド摩耗)
◎;0.4mm未満
○;0.4mm以上0.5mm未満
△;0.5mm以上0.6mm未満
×;0.6mm以上
(ローター研削性)
◎;30μm未満
○;30μm以上45μm未満
△;45μm以上60μm未満
×;60μm以上
(2)摩擦係数
JASO C406 試験に準拠し、第二効力の平均μを下記判定基準に基づき評価した。
◎;0.42より大きい
○;0.37より大きく0.42以下
△;0.32より大きく0.37以下
×;0.32以下
(3)低周波異音
JASO C402 試験に準拠(表5に試験条件を示す。)し、実車試験により、制動時の低周波異音の発生頻度を下記基準で評価した。
◎;0%
○;0%より多く15%以下
△;15%より多く30%以下
×;30%より多い
ステンレス繊維:長さ1mm、直径50μm
硫化錫粉:Stannolube(CHEMETALL社製)
二硫化モリブデン:平均粒径2μm
硫化鉄:平均粒径8μm
硫化亜鉛:平均粒径0.3μm
酸化亜鉛:平均粒径2μm、モース硬度4
酸化マグネシウム:平均粒径95μm、モース硬度6.5
黒酸化鉄:平均粒径0.6μm、モース硬度6
四三酸化マンガン:平均粒径1μm、モース硬度4
アルミナ粉:平均粒径4μm
表6、7に示す組成の摩擦材組成物をレディゲミキサーを用いて均一に混合し、加圧型内で30MPaにおいて1分間加圧して予備成形した。この予備成形物を成形温度150℃、成形圧力40MPaの条件下で7分間成形し、その後220℃で5時間熱処理(熱硬化)を行い、摩擦材を得た。
得られた摩擦材について、気孔率、耐フェード性、剪断強度、ディスクパッド摩耗、実車鳴き、摩擦係数を表8、9の評価項目及び評点に従い評価した。結果を表6、7に示す。
*2 四三酸化マンガン(B):平均粒子径2.5μm
*3 四三酸化マンガン(C):平均粒子径9μm
*4 四三酸化マンガン(D):平均粒子径20μm
*2 四三酸化マンガン(B):平均粒子径2.5μm
*3 四三酸化マンガン(C):平均粒子径9μm
*4 四三酸化マンガン(D):平均粒子径20μm
Claims (7)
- 繊維基材と、結合材と、充填材とを含む摩擦材組成物を成形、硬化してなる摩擦材において、モース硬度4〜6.5の3種以上の金属酸化物を合計で12体積%以上含有することを特徴とする摩擦材。
- モース硬度4〜6.5の3種以上の金属酸化物が、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、四三酸化鉄、四三酸化マンガン、酸化錫、酸化チタンから選ばれる3種以上である請求項1記載の摩擦材。
- 充填材としての有機物を1〜15体積%含有する請求項1又は2記載の摩擦材。
- 二硫化モリブデン、硫化鉄、硫化亜鉛から選ばれる2種以上を5〜10体積%含有する請求項1,2又は3記載の摩擦材。
- ステンレス繊維を3〜8体積%含有する請求項1乃至4のいずれか1項記載の摩擦材。
- アルミナ粉を0.5〜2体積%含有する請求項1乃至5のいずれか1項記載の摩擦材。
- 繊維基材と、結合材と、充填材とを含む摩擦材組成物を成形、硬化してなる摩擦材において、四三酸化マンガンを摩擦材全体の0.3体積%以上で、無機質充填材中0.5体積%以上含有することを特徴とする摩擦材。
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