JP2004347259A - Refrigerating plant - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷凍装置に関し、特に、冷媒回収対策に係るものである。
【0002】
【従来の技術】
従来より、冷凍サイクルを行う冷凍装置が知られており、室内を冷暖房する空調機や、食品等を貯蔵する冷蔵庫又は冷凍庫等の冷却機として広く利用されている。この冷凍装置には、空調と冷却の両方を行うものがある(例えば、特許文献1参照)。この種の冷凍装置は、例えば、空調用と冷却用の2系統の利用側熱交換器を備え、コンビニエンスストア等に設置されている。
【0003】
上記特許文献1の冷凍装置では、各利用側熱交換器の動作状況に応じて圧縮機容量を幅広く変化させるために、3台の圧縮機を組み合わせて冷媒回路の圧縮機構を構成している。そして、この冷凍装置においては、圧縮機を3つとも冷却側と空調側の一方に用いることや、2つと1つ、あるいは1つずつを冷却側と空調側に分けて用いることにより、3つの圧縮機を様々なパターンで組み合わせた運転をすることが可能になっている。
【0004】
【特許文献1】
特開2002−357374号公報
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
上述したように、従来の冷凍装置は、各種の運転を行うことができるものの、冷媒不足については何ら考慮されていないという問題があった。
【0006】
つまり、冷媒が循環していない熱交換器が存在することがあり、この熱交換器に冷媒が溜まり込み、冷媒不足が生じるという問題があった。特に、冷媒充填量を少なくし、省冷媒化を図るようにすると、冷媒が循環していない熱交換器に僅かに冷媒が溜まり込むのみで冷媒不足となり、正常な運転を継続することができないという問題があった。
【0007】
本発明は、斯かる点に鑑みて成されたもので、冷媒が循環していない熱交換器における冷媒の溜まり込みを防止し、正常な運転を継続し得るようにすることを目的とするものである。
【0008】
【課題を解決するための手段】
具体的に、図1に示すように、請求項1に係る発明は、複数台の圧縮機(2A,2C)を備えた圧縮機構(2D,2E)及び熱源側熱交換器(4)を有する熱源系統(1A)と、室内熱交換器(41)を有する空調系統(1B)と、冷却熱交換器(45)を有する冷却系統(1C)とが接続された冷媒回路(1E)を備え、上記圧縮機構(2D,2E)から吐出された冷媒が熱源側熱交換器(4)で凝縮した後に冷却熱交換器(45)で蒸発するか又は室内熱交換器(41)及び冷却熱交換器(45)で蒸発して圧縮機構(2D,2E)に戻る冷却運転を少なくとも行う冷凍装置を対象としている。そして、上記冷却運転時に室内熱交換器(41)が冷房運転を停止した状態で、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記室内熱交換器(41)に接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動して冷媒回収を行う冷却回収手段(81)を備えている。
【0009】
すなわち、請求項1に係る発明では、冷却運転時に室内熱交換器(41)が冷房運転を停止した状態において、室内熱交換器(41)に冷媒が溜まり込む場合がある。この場合、循環する冷媒が不足するので、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が上昇する。このため、低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、上記室内熱交換器(41)に吸入側が接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動し、室内熱交換器(41)に溜まり込んだ冷媒を回収する。
【0010】
また、請求項2に係る発明は、複数台の圧縮機(2A,2C)を備えた圧縮機構(2D,2E)及び熱源側熱交換器(4)を有する熱源系統(1A)と、室内熱交換器(41)を有する空調系統(1B)と、冷却熱交換器(45)を有する冷却系統(1C)とが接続された冷媒回路(1E)を備え、上記圧縮機構(2D,2E)から吐出された冷媒が室内熱交換器(41)で凝縮した後に冷却熱交換器(45)で蒸発して圧縮機構(2D,2E)に戻る暖房運転を少なくとも行う冷凍装置を対象としている。そして、上記暖房運転時における圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記熱源側熱交換器(4)に接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動して冷媒回収を行う暖房回収手段(82)を備えている。
【0011】
また、請求項3に係る発明は、請求項1に係る発明において、上記圧縮機構(2D,2E)から吐出された冷媒が室内熱交換器(41)で凝縮した後に冷却熱交換器(45)で蒸発して圧縮機構(2D,2E)に戻る暖房運転を行うように構成される一方、上記暖房運転時における圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記熱源側熱交換器(4)に接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動して冷媒回収を行う暖房回収手段(82)を備えている。
【0012】
すなわち、請求項2又は請求項3に係る発明では、暖房運転時に熱源側熱交換器(4)に冷媒が循環しないので、この熱源側熱交換器(4)に冷媒が溜まり込む場合がある。この場合、循環する冷媒が不足するので、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が上昇する。このため、低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、上記熱源側熱交換器(4)に吸入側が接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動し、熱源側熱交換器(4)に溜まり込んだ冷媒を回収する。
【0013】
また、請求項4に係る発明は、請求項2又は請求項3に係る発明において、上記熱源側熱交換器(4)は、室外空気と冷媒とを熱交換器する室外熱交換器で構成され、上記暖房回収手段(82)は、室外空気温度相当飽和圧力に基づく判断基準を含む上限値より低圧冷媒圧力が上昇すると、冷媒回収を行うように構成されている。
【0014】
すなわち、請求項4に係る発明では、冷媒が熱源側熱交換器(4)に溜まり込む条件が室外空気温度によって異なることから、室外空気温度を加味して冷媒回収を行うことになる。
【0015】
また、請求項5に係る発明は、請求項1に係る発明において、上記冷却回収手段(81)は、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された下限値より低下すると、冷媒回収を終了するように構成されている。
【0016】
また、請求項6に係る発明は、請求項2又は請求項3に係る発明において、上記暖房回収手段(82)は、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された下限値より低下すると、冷媒回収を終了するように構成されている。
【0017】
すなわち、請求項5又は請求項6に係る発明では、冷媒不足が解消すると、低圧冷媒圧力が低下するので、下限値まで低下すると、冷媒回収を終了する。
【0018】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【0019】
図1に示すように、本実施形態に係る冷凍装置(1)は、コンビニエンスストアに設けられ、ショーケースの冷却と店内の冷房及び暖房とを行うためのものである。
【0020】
上記冷凍装置(1)は、熱源系統である室外ユニット(1A)と空調系統である室内ユニット(1B)と冷却系統である冷蔵ユニット(1C)と冷却系統である冷凍ユニット(1D)とを有し、蒸気圧縮式冷凍サイクルを行う冷媒回路(1E)を備えている。この冷媒回路(1E)は、冷蔵及び冷凍用の第1系統側回路と、空調用の第2系統側回路とを備えている。上記冷媒回路(1E)は、冷房サイクルと暖房サイクルとに切り換わるように構成されている。
【0021】
上記室内ユニット(1B)は、冷房運転と暖房運転とを切り換えて行うように構成され、例えば、売場などに設置される。また、上記冷蔵ユニット(1C)は、冷蔵用のショーケースに設置されて該ショーケースの庫内空気を冷却する。上記冷凍ユニット(1D)は、冷凍用のショーケースに設置されて該ショーケースの庫内空気を冷却する。
【0022】
〈室外ユニット〉
上記室外ユニット(1A)は、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)との3台の圧縮機を備えると共に、第1四路切換弁(3A)、第2四路切換弁(3B)、及び第3四路切換弁(3C)と、熱源側熱交換器である室外熱交換器(4)とを備えている。
【0023】
上記各圧縮機(2A,2B,2C)は、例えば、密閉型の高圧ドーム型スクロール圧縮機で構成されている。上記インバータ圧縮機(2A)は、電動機がインバータ制御されて容量が段階的又は連続的に可変となる可変容量圧縮機である。上記第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)は、電動機が常に一定回転数で駆動する定容量圧縮機である。
【0024】
上記インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)は、この冷凍装置(1)の圧縮機構(2D,2E)を構成し、該圧縮機構(2D,2E)は、第1系統の圧縮機構(2D)と第2系統の圧縮機構(2E)とから構成されている。具体的に、圧縮機構(2D,2E)は、運転時に、上記インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)とが第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が第2系統の圧縮機構(2E)を構成する場合と、上記インバータ圧縮機(2A)が第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)とが第2系統の圧縮機構(2E)を構成する場合とがある。つまり、インバータ圧縮機(2A)が冷蔵及び冷凍用の第1系統側回路に、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が空調用の第2系統側回路に固定的に用いられる一方、第1ノンインバータ圧縮機(2B)は第1系統側回路と第2系統側回路に切り換えて用いることができるようになっている。
【0025】
上記インバータ圧縮機(2A)、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)の各吐出管(5a,5b,5c)は、1つの高圧ガス管(吐出配管)(8)に接続され、該高圧ガス管(8)が第1四路切換弁(3A)の1つのポートに接続されている。上記第1ノンインバータ圧縮機(2B)の吐出管(5b)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吐出管(5c)には、それぞれ逆止弁(7)が設けられている。
【0026】
上記室外熱交換器(4)のガス側端部は、室外ガス管(9)によって第1四路切換弁(3A)の1つのポートに接続されている。上記室外熱交換器(4)の液側端部には、液ラインである液管(10)の一端が接続されている。該液管(10)の途中には、レシーバ(14)が設けられ、液管(10)の他端は、第1連絡液管(11)と第2連絡液管(12)とに分岐されている。
【0027】
尚、上記室外熱交換器(4)は、例えば、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であって、熱源ファンである室外ファン(4F)が近接して配置されている。
【0028】
上記第1四路切換弁(3A)の1つのポートには、連絡ガス管(17)が接続されている。上記第1四路切換弁(3A)の1つのポートは、接続管(18)によって第2四路切換弁(3B)の1つのポートに接続されている。該第2四路切換弁(3B)の1つのポートは、補助ガス管(19)によって第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吐出管(5c)に接続されている。また、第2四路切換弁(3B)の1つのポートは、第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)が接続されている。尚、上記第2四路切換弁(3B)の1つのポートは、閉塞された閉鎖ポートに構成されている。つまり、上記第2四路切換弁(3B)は、三路切換弁であってもよい。
【0029】
上記第1四路切換弁(3A)は、高圧ガス管(8)と室外ガス管(9)とが連通し且つ接続管(18)と連絡ガス管(17)とが連通する第1状態(図1実線参照)と、高圧ガス管(8)と連絡ガス管(17)とが連通し、且つ接続管(18)と室外ガス管(9)とが連通する第2状態(図1破線参照)とに切り換わるように構成されている。
【0030】
また、上記第2四路切換弁(3B)は、補助ガス管(19)と閉鎖ポートとが連通し、且つ接続管(18)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)とが連通する第1状態(図1実線参照)と、補助ガス管(19)と接続管(18)とが連通し、且つ吸入管(6c)と閉塞ポートとが連通する第2状態(図1破線参照)とに切り換わるように構成されている。
【0031】
上記インバータ圧縮機(2A)の吸入管(6a)は、第1系統側回路の低圧ガス管(15)に接続されている。第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)は、第1,第2四路切換弁(3A,3B)を介して第2系統側回路の低圧ガス管(連絡ガス管(17)または室外ガス管(9))に接続されている。また、第1ノンインバータ圧縮機(2B)の吸入管(6b)は、後述の第3四路切換弁(3C)を介してインバータ圧縮機(2A)の吸入管(6a)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)に接続されている。
【0032】
具体的には、インバータ圧縮機(2A)の吸入管(6a)には分岐管(6d)が接続され、第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)には分岐管(6e)が接続されている。そして、インバータ圧縮機(2A)の吸入管(6a)の分岐管(6d)が逆止弁(7)を介して第3四路切換弁(3C)の第1ポート(P1)に接続され、第1ノンインバータ圧縮機(2B)の吸入管(6b)が第3四路切換弁(3C)の第2ポート(P2)に接続され、第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)の分岐管(6e)が逆止弁(7)を介して第3四路切換弁(3C)の第3ポート(P3)に接続されている。また、第3四路切換弁(3C)の第4ポート(P4)には、後述する液封防止管(28)の分岐管(28a)が接続されている。上記分岐管(6d,6e)に設けられている逆止弁は、第3四路切換弁(3C)へ向かう冷媒流れのみを許容するものである。
【0033】
上記第3四路切換弁(3C)は、第1ポート(P1)と第2ポート(P2)が連通し、第3ポート(P3)と第4ポート(P4)が連通する第1の状態(図の実線参照)と、第1ポート(P1)と第4ポート(P4)が連通し、第2ポート(P2)と第3ポート(P3)が連通する第2の状態(図の破線参照)とに切り換え可能に構成されている。
【0034】
上記各吐出管(5a,5b,5c)と高圧ガス管(8)と室外ガス管(9)とが冷房運転時の高圧ガスライン(1L)を構成している。また、上記各吐出管(5a,5b,5c)と高圧ガス管(8)と連絡ガス管(17)とが暖房運転時の高圧ガスライン(1N)を構成している。一方、上記低圧ガス管(15)と第1系統の圧縮機構(2D)の各吸入管(6a,6b)が第1の低圧ガスライン(1M)を構成している。また、上記連絡ガス管(17)と第2系統の圧縮機構(2E)の吸入管(6c)が冷房運転時の低圧ガスライン(1N)を構成し、室外ガス管(9)と該吸入管(6c)が暖房運転時の低圧ガスライン(1L)を構成している。
【0035】
上記第1連絡液管(11)と第2連絡液管(12)と連絡ガス管(17)と低圧ガス管(15)とは、室外ユニット(1A)から外部に延長され、室外ユニット(1A)内にはこれらに対応して閉鎖弁(20)が設けられている。さらに、上記第2連絡液管(12)は、液管(10)からの分岐側端部に逆止弁(7)が設けられ、レシーバ(14)から閉鎖弁(20)に向かって冷媒が流れるように構成されている。
【0036】
上記液管(10)には、レシーバ(14)をバイパスする補助液管(25)が接続されている。該補助液管(25)は、主として暖房時に冷媒が流れ、膨張機構である室外膨張弁(26)が設けられている。上記液管(10)における室外熱交換器(4)とレシーバ(14)との間には、レシーバ(14)に向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁(7)が設けられている。該逆止弁(7)は、液管(10)における補助液管(25)の接続部とレシーバ(14)との間に位置している。
【0037】
上記液管(10)は、この逆止弁(7)とレシーバ(14)との間で分岐して(分岐液管(36)という)、該分岐液管(36)が、上記第2液管(12)における閉鎖弁(20)と逆止弁(7)との間に接続されている。該分岐液管(36)には、第2液管(12)からレシーバ(14)へ向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁(7)が設けられている。
【0038】
上記補助液管(25)と低圧ガス管(15)との間には、リキッドインジェクション管(27)が接続されている。該リキッドインジェクション管(27)には、電子膨張弁(29)が設けられている。また、このリキッドインジェクション管(27)における補助液管(25)との接続点と電子膨張弁(29)の間と、高圧ガス管(8)とに、液封防止管(28)が接続されている。この液封防止管(28)には、リキッドインジェクション管(27)から高圧ガス管(8)へ向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁(7)が設けられている。また、上述したように、この液封防止管(28)の分岐管(28a)は上記第3四路切換弁(3C)の第4ポート(P4)に接続されている。
【0039】
上記高圧ガス管(8)には、オイルセパレータ(30)が設けられている。該オイルセパレータ(30)には、油戻し管(31)の一端が接続されている。該油戻し管(31)は、他端が第1油戻し管(31a)と第2油戻し管(31b)に分岐している。第1油戻し管(31a)は、電磁弁(SV0)が設けられ、リキッドインジェクション管(27)を介してインバータ圧縮機(2A)の吸入管(6a)に接続されている。また、第2油戻し管(31b)は、電磁弁(SV4)が設けられ、第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)に接続されている。
【0040】
上記インバータ圧縮機(2A)のドーム(油溜まり)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)の吸入管(6b)との間には、第1均油管(32)が接続されている。上記第1ノンインバータ圧縮機(2B)のドームと第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)との間には、第2均油管(33)が接続されている。上記第2ノンインバータ圧縮機(2C)のドームとインバータ圧縮機(2A)の吸入管(6a)との間には、第3均油管(34)が接続されている。第1均油管(32)、第2均油管(33)、及び第3均油管(34)には、それぞれ、開閉機構として電磁弁(SV1,SV2,SV3)が設けられている。また、第2均油管(33)は、第1ノンインバータ圧縮機(2B)のドームと電磁弁(SV2)との間で第4均油管(35)に分岐している。第4均油管(35)は、電磁弁(SV5)が設けられ、第1圧縮機(2A)の吸入管(6a)に合流している。
【0041】
〈室内ユニット〉
上記室内ユニット(1B)は、利用側熱交換器である室内熱交換器(41)と膨張機構である室内膨張弁(42)とを備えている。室内膨張弁(42)には電子膨張弁が用いられている。上記室内熱交換器(41)のガス側は、連絡ガス管(17)が接続されている。一方、上記室内熱交換器(41)の液側は、室内膨張弁(42)を介して第2連絡液管(12)が接続されている。尚、上記室内熱交換器(41)は、例えば、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であって、利用側ファンである室内ファン(43)が近接して配置されている。
【0042】
〈冷蔵ユニット〉
上記冷蔵ユニット(1C)は、冷却熱交換器である冷蔵熱交換器(45)と膨張機構である冷蔵膨張弁(46)とを備えている。冷蔵膨張弁(46)には電子膨張弁が用いられている。上記冷蔵熱交換器(45)の液側は、冷蔵膨張弁(46)を介して第1連絡液管(11)が接続されている。一方、上記冷蔵熱交換器(45)のガス側は、低圧ガス管(15)が接続されている。
【0043】
上記冷蔵熱交換器(45)は、第1系統の圧縮機構(2D)の吸込側に連通する一方、上記室内熱交換器(41)は、冷房運転時に第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸込側に連通している。上記冷蔵熱交換器(45)の冷媒圧力(蒸発圧力)は室内熱交換器(41)の冷媒圧力(蒸発圧力)より低くなる。この結果、上記冷蔵熱交換器(45)の冷媒蒸発温度は、例えば、−10℃となり、室内熱交換器(41)の冷媒蒸発温度は、例えば、+5℃となって冷媒回路(1E)が異温度蒸発の回路を構成している。
【0044】
尚、上記冷蔵熱交換器(45)は、例えば、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であって、冷却ファンである冷蔵ファン(47)が近接して配置されている。
【0045】
〈冷凍ユニット〉
上記冷凍ユニット(1D)は、冷却熱交換器である冷凍熱交換器(51)と膨張機構である冷凍膨張弁(52)と冷凍圧縮機であるブースタ圧縮機(53)とを備えている。冷凍膨張弁(52)には電子膨張弁が用いられている。上記冷凍熱交換器(51)の液側は、第1連絡液管(11)より分岐した分岐液管(13)が冷凍膨張弁(52)を介して接続されている。
【0046】
上記冷凍熱交換器(51)のガス側とブースタ圧縮機(53)の吸込側とは、接続ガス管(54)によって接続されている。該ブースタ圧縮機(53)の吐出側には、低圧ガス管(15)より分岐した分岐ガス管(16)が接続されている。該分岐ガス管(16)には、逆止弁(7)とオイルセパレータ(55)とが設けられている。
該オイルセパレータ(55)と接続ガス管(54)との間には、キャピラリチューブ(56)を有する油戻し管(57)が接続されている。
【0047】
上記ブースタ圧縮機(53)は、冷凍熱交換器(51)の冷媒蒸発温度が冷蔵熱交換器(45)の冷媒蒸発温度より低くなるように第1系統の圧縮機構(2D)との間で冷媒を2段圧縮している。上記冷凍熱交換器(51)の冷媒蒸発温度は、例えば、−40℃に設定されている。
【0048】
尚、上記冷凍熱交換器(51)は、例えば、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であって、冷却ファンである冷凍ファン(58)が近接して配置されている。
【0049】
また、上記ブースタ圧縮機(53)の吸込側である接続ガス管(54)とブースタ圧縮機(53)の吐出側である分岐ガス管(16)の逆止弁(7)の下流側との間には、逆止弁(7)を有するバイパス管(59)が接続されている。該バイパス管(59)は、ブースタ圧縮機(53)の故障等の停止時に該ブースタ圧縮機(53)をバイパスして冷媒が流れるように構成されている。
【0050】
〈制御系統〉
上記冷媒回路(1E)には、各種センサ及び各種スイッチが設けられている。
上記室外ユニット(1A)の高圧ガス管(8)には、高圧冷媒圧力を検出する圧力検出手段である高圧圧力センサ(61)と、高圧冷媒温度を検出する温度検出手段である吐出温度センサ(62)とが設けられている。上記第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吐出管(5c)には、高圧冷媒温度を検出する温度検出手段である吐出温度センサ(63)が設けられている。また、上記インバータ圧縮機(2A)、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)の各吐出管(5a,5b,5c)には、それぞれ、高圧冷媒圧力が所定値になると開く圧力スイッチ(64)が設けられている。
【0051】
上記低圧ガス管(15)には、低圧冷媒圧力を検出する圧力検出手段である第1の低圧圧力センサ(65)が設けられている。上記第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)には、低圧冷媒圧力を検出する圧力検出手段である第2の低圧圧力センサ(66)が設けられている。また、上記インバータ圧縮機(2A)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)の各吸入管(6a,6c)には、低圧冷媒温度を検出する温度検出手段である吸入温度センサ(67,68)が設けられている。
【0052】
また、上記室外ユニット(1A)には、室外空気温度を検出する温度検出手段である外気温センサ(70)が設けられている。
【0053】
上記室内熱交換器(41)には、室内熱交換器(41)における冷媒温度である凝縮温度又は蒸発温度を検出する温度検出手段である室内熱交換センサ(71)が設けられると共に、ガス側にガス冷媒温度を検出する温度検出手段であるガス温センサ(72)が設けられている。また、上記室内ユニット(1B)には、室内空気温度を検出する温度検出手段である室温センサ(73)が設けられている。
【0054】
上記冷蔵ユニット(1C)には、冷蔵用のショーケース内の庫内温度を検出する温度検出手段である冷蔵温度センサ(74)が設けられている。また、上記冷蔵熱交換器(45)には、冷蔵熱交換器(45)における冷媒温度である蒸発温度を検出する温度検出手段としての冷蔵熱交換センサ(76)が設けられると共に、ガス側にガス温センサ(77)が設けられている。
【0055】
上記冷凍ユニット(1D)には、冷凍用のショーケース内の庫内温度を検出する温度検出手段である冷凍温度センサ(75)が設けられている。また、上記冷凍熱交換器(51)には、冷凍熱交換器(51)における冷媒温度である蒸発温度を検出する温度検出手段としての冷凍熱交換センサ(78)が設けられると共に、ガス側にガス温センサ(79)が設けられている。ブースタ圧縮機(53)の吐出側には、吐出冷媒圧力が所定値になると開く圧力スイッチ(64)が設けられている。
【0056】
上記各種センサ及び各種スイッチの出力信号は、コントローラ(80)に入力される。このコントローラ(80)は、冷媒回路(1E)の運転を制御し、後述する8種類の運転モードを切り換えて制御するように構成されている。そして、該コントローラ(80)は、運転時に、インバータ圧縮機(2A)の起動、停止及び容量制御や、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)の起動及び停止、さらには各膨張弁(26,29,42,46,52)の開度調節などに関して制御を行うとともに、各四路切換弁(3A,3B,3C)の切り換えや、油戻し管(31a,31b)及び均油管(32,33,34)の電磁弁(SV0,SV1,SV2,SV3,SV4)についての開閉操作なども行う。
【0057】
上記コントローラ(80)には、例えば、8種類の運転モードを設定して制御することができるように構成されている。具体的には、▲1▼室内ユニット(1B)の冷房のみを行う冷房運転、▲2▼冷蔵ユニット(1C)と冷凍ユニット(1D)の冷却のみを行う冷凍運転、▲3▼室内ユニット(1B)の冷房と冷蔵ユニット(1C)及び冷凍ユニット(1D)の冷却とを同時に行う第1冷房冷凍運転、▲4▼第1冷房冷凍運転時の室内ユニット(1B)の冷房能力が不足した場合の運転である第2冷房冷凍運転、▲5▼室内ユニット(1B)の暖房のみを行う暖房運転、▲6▼室内ユニット(1B)の暖房と冷蔵ユニット(1C)及び冷凍ユニット(1D)の冷却を室外熱交換器(4)を用いずに熱回収運転で行う第1暖房冷凍運転、▲7▼第1暖房冷凍運転時に室内ユニット(1B)の暖房能力が余る暖房の能力過剰運転である第2暖房冷凍運転、そして▲8▼第1暖房冷凍運転時に室内ユニット(1B)の暖房能力が不足する暖房の能力不足運転である第3暖房冷凍運転が可能に構成されている。
【0058】
上記コントローラ(80)には、冷却回収手段(81)及び暖房回収手段(82)が設けられている。
【0059】
上記冷却回収手段(81)は、冷却運転である冷凍運転の状態又は冷却運転である第1冷房冷凍運転時に室内熱交換器(41)が冷房運転を停止した状態(状態▲2▼参照)で、第1の低圧圧力センサ(65)が検出する圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記室内熱交換器(41)に接続されている停止中の第2ノンインバータ圧縮機(2E)を起動して冷媒回収を行うように構成されている。
【0060】
更に、上記冷却回収手段(81)は、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された下限値より低下すると、冷媒回収を終了するように構成されている。
【0061】
上記暖房回収手段(82)は、暖房運転である第1暖房冷凍運転時において、第1の低圧圧力センサ(65)が検出する圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記室外熱交換器(4)に接続されている停止中の第2ノンインバータ圧縮機(2E)を起動して冷媒回収を行うように構成されている。特に、上記暖房回収手段(82)は、外気温センサ(70)が検出した外気温度の飽和圧力である室外空気温度相当飽和圧力に基づく判断基準を含む上限値より低圧冷媒圧力が上昇すると、冷媒回収を行うように構成されている。
【0062】
更に、上記暖房回収手段(82)は、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された下限値より低下すると、冷媒回収を終了するように構成されている。
【0063】
−運転動作−
次に、上記冷凍装置(1)が行う運転動作について各運転毎に説明する。具体的に、▲1▼冷房運転、▲2▼冷凍運転、▲3▼第1冷房冷凍運転、▲4▼第2冷房冷凍運転、▲5▼暖房運転、▲6▼第1暖房冷凍運転、▲7▼第2暖房冷凍運転、▲8▼第3暖房冷凍運転の動作について順に説明する。
【0064】
〈冷房運転〉
この冷房運転は、室内ユニット(1B)の冷房のみを行う運転である。この冷房運転時は、図2に示すように、インバータ圧縮機(2A)が第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)とが第2系統の圧縮機構(2E)を構成する。そして、上記第2系統の圧縮機構(2E)である第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)のみを駆動する。
【0065】
また、図2の実線で示すように、第1四路切換弁(3A)及び第2四路切換弁(3B)はそれぞれ第1の状態に切り換わり、第3四路切換弁(3C)は第2の状態に切り換わる。また、室外膨張弁(26)、冷蔵膨張弁(46)及び冷凍膨張弁(52)は閉鎖している。
【0066】
この状態において、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)から吐出した冷媒は、第1四路切換弁(3A)から室外ガス管(9)を経て室外熱交換器(4)に流れて凝縮する。凝縮した液冷媒は、液管(10)を流れ、レシーバ(14)を経て第2連絡液管(12)を流れ、さらに室内膨張弁(42)を経て室内熱交換器(41)に流れて蒸発する。蒸発したガス冷媒は、連絡ガス管(17)から第1四路切換弁(3A)及び第2四路切換弁(3B)を経て第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)を流れる。この低圧のガス冷媒の一部は第2ノンインバータ圧縮機(2C)に戻り、ガス冷媒の他の一部は第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)から分岐管(6e)に分流し、第3四路切換弁(3C)を通って第1ノンインバータ圧縮機(2B)に戻る。冷媒が以上の循環を繰り返すことで、店内の冷房が行われる。
【0067】
なお、この運転状態では、室内の冷房負荷に応じて、第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)の起動と停止や、室内膨張弁(42)の開度などが制御される。圧縮機(2B、2C)は1台のみを運転することも可能である。
【0068】
〈冷凍運転〉
冷凍運転は、冷蔵ユニット(1C)と冷凍ユニット(1D)の冷却のみを行う運転である。この冷凍運転時は、図3に示すように、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)とが第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が第2系統の圧縮機構(2E)を構成する。そして、上記第1系統の圧縮機構(2D)であるインバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)を駆動すると共に、ブースタ圧縮機(53)も駆動する一方、第2ノンインバータ圧縮機(2C)は停止している。
【0069】
また、図3の実線で示すように、第1四路切換弁(3A)及び第2四路切換弁(3B)は第1の状態に切り換わり、第3四路切換弁(3C)も第1の状態に切り換わる。さらに、冷蔵膨張弁(46)及び冷凍膨張弁(52)が所定開度に開口される一方、室外膨張弁(26)及び室内膨張弁(42)が閉鎖している。
【0070】
この状態において、インバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)から吐出した冷媒は、第1四路切換弁(3A)から室外ガス管(9)を経て室外熱交換器(4)に流れて凝縮する。凝縮した液冷媒は、液管(10)を流れ、レシーバ(14)を経て第1連絡液管(11)を流れ、一部が冷蔵膨張弁(46)を経て冷蔵熱交換器(45)に流れて蒸発する。
【0071】
一方、第1連絡液管(11)を流れる他の液冷媒は、分岐液管(13)を流れ、冷凍膨張弁(52)を経て冷凍熱交換器(51)に流れて蒸発する。この冷凍熱交換器(51)で蒸発したガス冷媒は、ブースタ圧縮機(53)に吸引されて圧縮され、分岐ガス管(16)に吐出される。
【0072】
上記冷蔵熱交換器(45)で蒸発したガス冷媒とブースタ圧縮機(53)から吐出したガス冷媒とは、低圧ガス管(15)で合流し、インバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)に戻る。冷媒が以上の循環を繰り返すことで、冷蔵用ショーケースと冷凍用ショーケースの庫内が冷却される。
【0073】
上記冷凍熱交換器(51)における冷媒圧力は、ブースタ圧縮機(53)で吸引されるので、冷蔵熱交換器(45)における冷媒圧力より低圧となる。この結果、例えば、上記冷凍熱交換器(51)における冷媒温度(蒸発温度)が−40℃となり、上記冷蔵熱交換器(45)における冷媒温度(蒸発温度)が−10℃となる。
【0074】
この冷凍運転時には、例えば、第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力(LP)に基づいて第1ノンインバータ圧縮機(2B)の起動と停止やインバータ圧縮機(2A)の起動、停止または容量制御を行い、冷凍負荷に応じた運転を行う。
【0075】
〈第1冷房冷凍運転〉
この第1冷房冷凍運転は、室内ユニット(1B)の冷房と冷蔵ユニット(1C)及び冷凍ユニット(1D)の冷却とを同時に行う運転である。この第1冷房冷凍運転時は、図4に示すように、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)とが第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が第2系統の圧縮機構(2E)を構成する。そして、上記インバータ圧縮機(2A)、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)を駆動すると共に、ブースタ圧縮機(53)も駆動する。
【0076】
また、第1四路切換弁(3A)、第2四路切換弁(3B)及び第3四路切換弁(3C)は、図4の実線で示すように、それぞれ第1の状態に切り換わる。さらに、室内膨張弁(42)、冷蔵膨張弁(46)及び冷凍膨張弁(52)が所定開度に開口される一方、室外膨張弁(26)は閉鎖している。
【0077】
この状態において、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)から吐出した冷媒は、高圧ガス管(8)で合流し、第1四路切換弁(3A)から室外ガス管(9)を経て室外熱交換器(4)に流れて凝縮する。凝縮した液冷媒は、液管(10)を流れ、レシーバ(14)を経て第1連絡液管(11)と第2連絡液管(12)とに分かれて流れる。
【0078】
上記第2連絡液管(12)を流れる液冷媒は、室内膨張弁(42)を経て室内熱交換器(41)に流れて蒸発する。蒸発したガス冷媒は、連絡ガス管(17)から第1四路切換弁(3A)及び第2四路切換弁(3B)を経て吸入管(6c)を流れて第2ノンインバータ圧縮機(2C)に戻る。
【0079】
一方、上記第1連絡液管(11)を流れる液冷媒の一部が冷蔵膨張弁(46)を経て冷蔵熱交換器(45)に流れて蒸発する。また、上記第1連絡液管(11)を流れる他の液冷媒は、分岐液管(13)を流れ、冷凍膨張弁(52)を経て冷凍熱交換器(51)に流れて蒸発する。この冷凍熱交換器(51)で蒸発したガス冷媒は、ブースタ圧縮機(53)に吸引されて圧縮され、分岐ガス管(16)に吐出される。
【0080】
上記冷蔵熱交換器(45)で蒸発したガス冷媒とブースタ圧縮機(53)から吐出されたガス冷媒とは、低圧ガス管(15)で合流し、インバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)に戻る。
【0081】
冷媒が以上のように循環を繰り返すことにより、店内が冷房されると同時に、冷蔵用ショーケースと冷凍用ショーケースの庫内が冷却される。
【0082】
〈第2冷房冷凍運転〉
第2冷房冷凍運転は、上記第1冷房冷凍運転時の室内ユニット(1B)の冷房能力が不足した場合の運転であり、第1ノンインバータ圧縮機(2B)を空調側に切り換えた運転である。この第2冷房冷凍運転時の設定は、図5に示すように、基本的に第1冷房冷凍運転時と同様であるが、第3四路切換弁(3C)が第2の状態に切り換わる点が第1冷房冷凍運転と異なる。
【0083】
したがって、この第2冷房冷凍運転時においては、第1冷房冷凍運転と同様に、インバータ圧縮機(2A)、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)から吐出した冷媒は、室外熱交換器(4)で凝縮し、室内熱交換器(41)と冷蔵熱交換器(45)と冷凍熱交換器(51)で蒸発する。
【0084】
そして、上記室内熱交換器(41)で蒸発した冷媒は、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)に戻り、冷蔵熱交換器(45)及び冷凍熱交換器(51)で蒸発した冷媒は、インバータ圧縮機(2A)に戻ることになる。空調側に2台の圧縮機(2B,2C)を使うことで、冷房能力の不足が補われる。
【0085】
〈暖房運転〉
この暖房運転は、室内ユニット(1B)の暖房のみを行う運転である。この暖房運転時は、図6に示すように、インバータ圧縮機(2A)が第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)とが第2系統の圧縮機構(2E)を構成する。そして、上記第2系統の圧縮機構(2E)である第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)のみを駆動する。
【0086】
また、図6の実線で示すように、第1四路切換弁(3A)は第2の状態に切り換わり、第2四路切換弁(3B)は第1の状態に切り換わり、第3四路切換弁(3C)は第2の状態に切り換わる。一方、冷蔵膨張弁(46)及び冷凍膨張弁(52)は閉鎖している。
【0087】
この状態において、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)から吐出した冷媒は、第1四路切換弁(3A)から連絡ガス管(17)を経て室内熱交換器(41)に流れて凝縮する。凝縮した液冷媒は、第2連絡液管(12)を流れ、分岐液管(36)からレシーバ(14)に流入する。その後、上記液冷媒は、補助液管(25)の室外膨張弁(26)を経て室外熱交換器(4)に流れて蒸発する。蒸発したガス冷媒は、室外ガス管(9)から第1四路切換弁(3A)及び第2四路切換弁(3B)を経て第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)を流れ、第1ノンインバータ圧縮機(2B)及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)に戻る。この循環を繰り返し、室内が暖房される。
【0088】
なお、冷房運転と同様、圧縮機(2B,2C)は1台で運転することも可能である。
【0089】
〈第1暖房冷凍運転〉
この第1暖房冷凍運転は、室外熱交換器(4)を用いず、室内ユニット(1B)の暖房と冷蔵ユニット(1C)及び冷凍ユニット(1D)の冷却を行う熱回収運転である。この第1暖房冷凍運転は、図7に示すように、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)とが第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が第2系統の圧縮機構(2E)を構成する。そして、上記インバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)を駆動すると共に、ブースタ圧縮機(53)も駆動する。上記第2ノンインバータ圧縮機(2C)は、停止している。
【0090】
また、図7の実線で示すように、第1四路切換弁(3A)は第2の状態に切り換わり、第2四路切換弁(3B)及び第3四路切換弁(3C)は第1の状態に切り換わる。さらに、冷蔵膨張弁(46)及び冷凍膨張弁(52)が所定開度に開口する一方、室外膨張弁(26)が閉鎖し、室内膨張弁(42)は全開となる。
【0091】
この状態において、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)から吐出した冷媒は、第1四路切換弁(3A)から連絡ガス管(17)を経て室内熱交換器(41)に流れて凝縮する。凝縮した液冷媒は、第2連絡液管(12)からレシーバ(14)を経て第1連絡液管(11)を流れる。
【0092】
上記第1連絡液管(11)を流れる液冷媒の一部が冷蔵膨張弁(46)を経て冷蔵熱交換器(45)に流れて蒸発する。また、上記第1連絡液管(11)を流れる他の液冷媒は、分岐液管(13)を流れ、冷凍膨張弁(52)を経て冷凍熱交換器(51)に流れて蒸発する。この冷凍熱交換器(51)で蒸発したガス冷媒は、ブースタ圧縮機(53)に吸引されて圧縮され、分岐ガス管(16)に吐出される。
【0093】
上記冷蔵熱交換器(45)で蒸発したガス冷媒とブースタ圧縮機(53)から吐出したガス冷媒とは、低圧ガス管(15)で合流し、インバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)に戻る。この循環を繰り返し、店内を暖房すると同時に、冷蔵用ショーケースと冷凍用ショーケースの庫内を冷却する。つまり、冷蔵ユニット(1C)と冷凍ユニット(1D)との冷却能力(蒸発熱量)と、室内ユニット(1B)の暖房能力(凝縮熱量)とがバランスし、100%の熱回収が行われる。
【0094】
〈第2暖房冷凍運転〉
この第2暖房冷凍運転は、上記第1暖房冷凍運転時に室内ユニット(1B)の暖房能力が余る暖房の能力過剰運転である。この第2暖房冷凍運転時は、図8に示すように、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)とが第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が第2系統の圧縮機構(2E)を構成する。そして、上記インバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)を駆動すると共に、ブースタ圧縮機(53)も駆動する。上記第2ノンインバータ圧縮機(2C)は、停止している。
【0095】
この第2暖房冷凍運転は、上記第1暖房冷凍運転時において、暖房能力が余る場合の運転であり、第2四路切換弁(3B)が図8の実線で示すように第2の状態に切り換わっている他は、上記第1暖房冷凍運転と同じである。
【0096】
したがって、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)から吐出した冷媒の一部は、上記第1暖房冷凍運転と同様に室内熱交換器(41)に流れて凝縮する。凝縮した液冷媒は、第2連絡液管(12)から分岐液管(36)を経てレシーバ(14)へ流れ、第1連絡液管(11)を流れる。
【0097】
一方、上記インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)から吐出した他の冷媒は、補助ガス管(19)から第2四路切換弁(3B)及び第1四路切換弁(3A)を経て室外ガス管(9)を流れ、室外熱交換器(4)で凝縮する。この凝縮した液冷媒は、液管(10)を流れ、第2連絡液管(12)からの液冷媒と合流してレシーバ(14)に流れ、第1連絡液管(11)を流れる。
【0098】
その後、上記第1連絡液管(11)を流れる液冷媒の一部が冷蔵熱交換器(45)に流れて蒸発する。また、上記第1連絡液管(11)を流れる他の液冷媒は、冷凍熱交換器(51)に流れて蒸発し、ブースタ圧縮機(53)に吸入される。上記冷蔵熱交換器(45)で蒸発したガス冷媒とブースタ圧縮機(53)から吐出したガス冷媒とは、低圧ガス管(15)で合流し、インバータ圧縮機(2A)及び第1ノンインバータ圧縮機(2B)に戻る。この循環を繰り返し、店内を暖房すると同時に、冷蔵用ショーケースと冷凍用ショーケースの庫内を冷却する。つまり、冷蔵ユニット(1C)と冷凍ユニット(1D)との冷却能力(蒸発熱量)と、室内ユニット(1B)の暖房能力(凝縮熱量)とがバランスせず、余る凝縮熱を室外熱交換器(4)で室外に放出する。
【0099】
〈第3暖房冷凍運転〉
この第3暖房冷凍運転は、上記第1暖房冷凍運転時に室内ユニット(1B)の暖房能力が不足する暖房の能力不足運転である。この第3暖房冷凍運転は、図9に示すように、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)とが第1系統の圧縮機構(2D)を構成し、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が第2系統の圧縮機構(2E)を構成する。そして、上記インバータ圧縮機(2A)、第1ノンインバータ圧縮機(2B)、及び第2ノンインバータ圧縮機(2C)を駆動すると共に、ブースタ圧縮機(53)も駆動する。
【0100】
この第3暖房冷凍運転は、上記第1暖房冷凍運転時において、暖房能力が不足する場合の運転で、つまり、蒸発熱量が不足している場合であり、室外膨張弁(26)の開度が制御され、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が駆動されている点の他は、上記第1暖房冷凍運転と同じである。
【0101】
したがって、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)と第2ノンインバータ圧縮機(2C)から吐出した冷媒は、上記第1暖房冷凍運転と同様に連絡ガス管(17)を経て室内熱交換器(41)に流れて凝縮する。凝縮した液冷媒は、第2連絡液管(12)から分岐液管(36)を介してレシーバ(14)に流れる。
【0102】
その後、レシーバ(14)からの液冷媒の一部は、第1連絡液管(11)を流れ、該第1連絡液管(11)を流れる液冷媒の一部が冷蔵熱交換器(45)に流れて蒸発する。また、上記第1連絡液管(11)を流れる他の液冷媒は、冷凍熱交換器(51)に流れて蒸発し、ブースタ圧縮機(53)に吸入される。上記冷蔵熱交換器(45)で蒸発したガス冷媒とブースタ圧縮機(53)から吐出したガス冷媒とは、低圧ガス管(15)で合流し、インバータ圧縮機(2A)と第1ノンインバータ圧縮機(2B)に戻る。
【0103】
一方、上記レシーバ(14)からの他の液冷媒は、液管(10)を経て室外熱交換器(4)に流れ、蒸発する。蒸発したガス冷媒は、室外ガス管(9)を流れ、第1四路切換弁(3A)及び第2四路切換弁(3B)を経て第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸入管(6c)を流れ、該第2ノンインバータ圧縮機(2C)に戻る。
【0104】
この循環を繰り返し、店内を暖房すると同時に、冷蔵用ショーケースと冷凍用ショーケースの庫内を冷却する。つまり、冷蔵ユニット(1C)と冷凍ユニット(1D)との冷却能力(蒸発熱量)と、室内ユニット(1B)の暖房能力(凝縮熱量)とがバランスせず、不足する蒸発熱を室外熱交換器(4)から得る。
【0105】
〈冷媒回収運転〉
次に、本願発明の特徴とする冷媒回収の動作について図10及び図11に基づき説明する。
【0106】
先ず、図10は、冷却運転時の冷媒回収動作を示している。具体的に、図3に示すように、室内熱交換器(41)が冷房運転を停止した冷凍運転において、冷却回収手段(81)が冷媒回収を行う。また、図4に示すように、第1冷房冷凍運転時に室内熱交換器(41)が冷房運転を停止した場合(所謂サーモオフした状態)、図3に示す冷媒循環となり、冷却回収手段(81)が冷媒回収を行う。この冷却回収手段(81)は、例えば、図10の判定を1時間に1回行う。
【0107】
先ず、ステップST1において、余剰冷媒回収中フラグ1が零か否かを判定する。余剰冷媒回収中フラグ1は、回収運転を行う場合にセットされるので、零のリセット状態では、ステップST2に移る。このステップST2において、運転モードが29,30及び35に設定された状態で、且つ空調サーモがオフしている状態か否かを判定する。つまり、冷媒循環が図3に示す状態か否かを判定する。冷媒循環が図3に示す状態の場合、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が停止している。
【0108】
この冷媒循環が図3に示す状態の場合、上記ステップST2からステップST3に移り、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が正常か否か及びガードタイマが終了しているか否かの起動可能の判定を行う。
【0109】
この起動が可能な場合、上記ステップST3からステップST4に移り、回収の開始条件を充足しているか否かを判定する。つまり、第1の低圧圧力センサ(65)が正常で、この第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力が4kg(3.92kPa)より高い状態(LP1>4)が5分以上継続し、且つ高圧圧力センサ(61)が検出する高圧冷媒圧力が24kg(23.52kPa)より低い場合(HP<24)、開始条件を充足していると判定する。
【0110】
この開始条件を充足していると、上記ステップST4からステップST5に移り、余剰冷媒回収中フラグ1をセットし(フラグ=1)、ステップST6に移り、停止している第2ノンインバータ圧縮機(2C)を起動し、リターンする。つまり、第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸込側が室内熱交換器(41)に連通ししているので、室内熱交換器(41)に溜まり込んでいる冷媒を第2ノンインバータ圧縮機(2C)に回収し、圧縮して室外熱交換器(4)に流れる高圧冷媒に供給する。
【0111】
尚、上記ステップST2において、運転モードが29等でない場合、上記ステップST3において、起動可能でない場合、及び上記ステップST4において、開始条件を充足していない場合、冷媒回収運転を行うことなくリターンする。
【0112】
一方、上記ステップST1において、余剰冷媒回収中フラグ1が零でなく、冷媒回収運転中であると、ステップST7に移り、回収の終了条件を充足しているか否かを判定する。
【0113】
つまり、圧力スイッチ(64)が作動した場合、冷蔵ユニット(1C)又は冷凍ユニット(1D)が運転を停止(サーモオフ)した場合、室内ユニット(1B)が運転(サーモオン)した場合、高圧圧力センサ(61)が検出する高圧冷媒圧力が26kg(25.48kPa)より高くなった場合(HP>26)、第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力が2kg(1.96kPa)より低くなった場合(LP1<2.0)、吐出温度センサ(62)が検出する高圧冷媒温度が90度より高くなった場合(Td>90)、第1の低圧圧力センサ(65)が異常となった場合、タイマが2分以上経過した場合の何れかが充足すると、終了条件となる。特に、上記第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力が2kg(1.96kPa)より低くなった場合、冷媒回収を終了する。
【0114】
そして、上記終了条件を充足すると、ステップST7からステップST8に移り、余剰冷媒回収中フラグ1をリセットし、ステップST9に移り、室内ユニット(1B)の運転条件(サーモオン条件)を充足しているか否かを判定する。その後、室内ユニット(1B)の運転条件(サーモオン条件)を充足していない場合、ステップST9ステップST10に移り、第2ノンインバータ圧縮機(2C)を停止し、リターンする。
【0115】
一方、上記ステップST7で終了条件を充足していない場合は、そのままリターンし、冷媒回収を継続する。また、上記ステップST9で室内ユニット(1B)の運転条件(サーモオン条件)を充足している場合、そのまま第2ノンインバータ圧縮機(2C)を運転する。つまり、図4に示す運転が行われる。
【0116】
次に、図11は、暖房運転時の冷媒回収動作を示している。具体的に、図7に示すように、室外熱交換器(4)が運転を停止した暖房運転において、暖房回収手段(82)が冷媒回収を行う。この暖房回収手段(82)は、例えば、図11の判定を1時間に1回行う。尚、この図11の回収運転は、図10の回収運転とほぼ同様に行われる。
【0117】
先ず、ステップST21において、余剰冷媒回収中フラグ2が零か否かを判定する。余剰冷媒回収中フラグ2は、回収運転を行う場合にセットされるので、零のリセット状態では、ステップST22に移る。このステップST22において、運転モードが64A,65A及び70Aに設定された状態で、且つ空調サーモがオンしている状態か否かを判定する。つまり、冷媒循環が図7に示す状態か否かを判定する。冷媒循環が図7に示す状態の場合、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が停止している。
【0118】
この冷媒循環が図7に示す状態の場合、上記ステップST22からステップST23に移り、第2ノンインバータ圧縮機(2C)が正常か否か及びガードタイマが終了しているか否かの起動可能の判定を行う。
【0119】
この起動が可能な場合、上記ステップST23からステップST24に移り、回収の開始条件を充足しているか否かを判定する。つまり、第1の低圧圧力センサ(65)が正常で、この第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力が3kg(3.06kPa)より高く(LP1>3)、更に第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力が室外空気温度の相当飽和圧力から0.1kg(0.098kPa)を減算した上限値より高い状態が5分以上継続し、且つ高圧圧力センサが検出する高圧冷媒圧力が24kg(23.52kPa)より低い場合(HP<24)、開始条件を充足していると判定する。
【0120】
この開始条件を充足していると、上記ステップST24からステップST25に移り、余剰冷媒回収中フラグ2をセットし(フラグ=1)、ステップST26に移り、停止している第2ノンインバータ圧縮機(2C)を起動し、リターンする。つまり、第2ノンインバータ圧縮機(2C)の吸込側が室外熱交換器(4)に連通ししているので、室外熱交換器(4)に溜まり込んでいる冷媒を第2ノンインバータ圧縮機(2C)に回収し、圧縮して室内熱交換器(41)に流れる高圧冷媒に供給する。
【0121】
尚、上記ステップST22において、運転モードが64A等でない場合、上記ステップST23において、起動可能でない場合、及び上記ステップST24において、開始条件を充足していない場合、冷媒回収運転を行うことなくリターンする。
【0122】
一方、上記ステップST21において、余剰冷媒回収中フラグ2が零でなく、冷媒回収運転中であると、ステップST27に移り、回収の終了条件を充足しているか否かを判定する。
【0123】
つまり、圧力スイッチ(64)が作動した場合、冷蔵ユニット(1C)又は冷凍ユニット(1D)が運転を停止(サーモオフ)した場合、室内ユニット(1B)が運転を停止(サーモオフ)した場合、高圧圧力センサ(61)が検出する高圧冷媒圧力が26kg(25.48kPa)より高くなった場合(HP>26)、第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力が2kg(1.96kPa)より低くなった場合(LP1<2.0)、吐出温度センサ(62)が検出する高圧冷媒温度が90度より高くなった場合(Td>90)、第1の低圧圧力センサ(65)が異常となった場合、タイマが2分以上経過した場合の何れかが充足すると、終了条件となる。特に、上記第1の低圧圧力センサ(65)が検出する低圧冷媒圧力が2kg(1.96kPa)より低くなった場合、冷媒回収を終了する。
【0124】
そして、上記終了条件を充足すると、ステップST27からステップST28に移り、余剰冷媒回収中フラグ2をリセットし、ステップST29に移り、第2ノンインバータ圧縮機(2C)を停止し、リターンする。
【0125】
〈実施形態の効果〉
以上のように、本実施形態によれば、冷媒回収を行うようにしたために、冷媒が循環していない室内熱交換器(41)又は室外熱交換器(4)に溜まり込んだ冷媒を回収することができるので、冷媒不足を確実に防止することができる。
【0126】
この結果、省冷媒化を図ることができると同時に、冷媒不足を防止して正常な運転を継続することができる。
【0127】
特に、冷凍運転時に室内熱交換器(41)に溜まり込む冷媒を回収することができるので、正常な冷凍運転を継続することができる。
【0128】
また、上記第1暖房冷凍運転時に室外熱交換器(4)に溜まり込む冷媒を回収することができるので、正常な冷却運転を継続することができる。
【0129】
また、室外空気温度相当飽和圧力に基づいて冷媒回収の判定を行うので、冷媒回収を正確に行うことができる。つまり、冷媒が室外熱交換器(4)に溜まり込む条件が室外空気温度によって異なることから、室外空気温度を加味して確実に冷媒回収の判定を行うことができる。
【0130】
また、上記圧縮機構(2D,2E)の吸込側の低圧冷媒圧力が所定の下限値より低下すると、冷媒回収を終了するので、無用な冷媒回収運転を防止することができる。
【0131】
【発明の他の実施の形態】
上記実施形態においては、3台の圧縮機(2A,2B,2C)を備えたものとしたが、本発明では、第1ノンインバータ圧縮機(2B)を備えていなくともよい。
【0132】
また、本発明は、冷蔵ユニット(1C)又は冷凍ユニット(1D)の何れか1つの備えていればよく、また逆に、冷蔵ユニット(1C)又は冷凍ユニット(1D)は、複数台備えているものであってもよい。
【0133】
【発明の効果】
したがって、本発明によれば、冷媒回収を行うようにしたために、冷媒が循環していない熱交換器(41,4)に溜まり込んだ冷媒を回収することができるので、冷媒不足を確実に防止することができる。
【0134】
この結果、省冷媒化を図ることができると同時に、冷媒不足を防止して正常な運転を継続することができる。
【0135】
特に、請求項1に係る発明によれば、冷却運転時に室内熱交換器(41)に溜まり込む冷媒を回収することができるので、正常な冷却運転を継続することができる。
【0136】
また、請求項2又は請求項3に係る発明によれば、暖房運転時に熱源側熱交換器(4)に溜まり込む冷媒を回収することができるので、正常な冷却運転を継続することができる。
【0137】
また、請求項4に係る発明によれば、室外空気温度相当飽和圧力に基づいて冷媒回収の判定を行うので、冷媒回収を正確に行うことができる。つまり、冷媒が熱源側熱交換器(4)に溜まり込む条件が室外空気温度によって異なることから、室外空気温度を加味して確実に冷媒回収の判定を行うことができる。
【0138】
また、請求項5又は請求項6に係る発明によれば、圧縮機構(2D,2E)の吸込側の低圧冷媒圧力が所定の下限値より低下すると、冷媒回収を終了するので、無用な冷媒回収運転を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施形態に係る冷凍装置の冷媒回路図である。
【図2】冷房運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図3】冷凍運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図4】第1冷房冷凍運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図5】第2冷房冷凍運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図6】暖房運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図7】第1暖房冷凍運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図8】第2暖房冷凍運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図9】第3暖房冷凍運転の動作を示す冷媒回路図である。
【図10】冷却回収手段による冷媒回収動作を示すフロー図である。
【図11】暖房回収手段による冷媒回収動作を示すフロー図である。
【符号の説明】
10 冷凍装置
1A 室外ユニット(熱源系統)
1B 室内ユニット(空調系統)
1C 冷蔵ユニット(冷却系統)
1D 冷凍ユニット(冷却系統)
2A,2B,2C 圧縮機
2D,2E 圧縮機構
4 室外熱交換器(熱源側熱交換器)
41 室内熱交換器
45 冷蔵熱交換器(冷却熱交換器)
51 冷凍熱交換器(冷却熱交換器)
80 コントローラ
81 冷却回収手段
82 暖房回収手段[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a refrigeration apparatus, and particularly to a refrigerant recovery measure.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, a refrigerating apparatus that performs a refrigerating cycle has been known, and is widely used as an air conditioner that cools and heats a room or a refrigerator such as a refrigerator or a freezer that stores foods and the like. Some refrigeration systems perform both air conditioning and cooling (for example, see Patent Document 1). This type of refrigeration apparatus includes, for example, two use-side heat exchangers for air conditioning and cooling, and is installed in a convenience store or the like.
[0003]
In the refrigerating device of
[0004]
[Patent Document 1]
JP-A-2002-357374
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
As described above, the conventional refrigeration apparatus can perform various operations, but has a problem that the shortage of the refrigerant is not considered at all.
[0006]
That is, there is a case where there is a heat exchanger in which the refrigerant is not circulated, and there is a problem that the refrigerant is accumulated in the heat exchanger and shortage of the refrigerant occurs. In particular, when the amount of refrigerant charged is reduced and the amount of refrigerant is reduced, the refrigerant is insufficient just because the refrigerant is slightly accumulated in the heat exchanger where the refrigerant is not circulated, and the normal operation cannot be continued. There was a problem.
[0007]
The present invention has been made in view of the above points, and has as its object to prevent accumulation of refrigerant in a heat exchanger in which refrigerant is not circulating, so that normal operation can be continued. It is.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
Specifically, as shown in FIG. 1, the invention according to
[0009]
That is, in the invention according to
[0010]
The invention according to
[0011]
In the invention according to claim 3, in the invention according to
[0012]
That is, in the invention according to
[0013]
According to a fourth aspect of the present invention, in the second or third aspect of the invention, the heat source side heat exchanger (4) is constituted by an outdoor heat exchanger that performs heat exchange between outdoor air and a refrigerant. The heating recovery means (82) is configured to recover the refrigerant when the low-pressure refrigerant pressure rises above an upper limit including a criterion based on the outdoor air temperature-equivalent saturation pressure.
[0014]
That is, in the invention according to
[0015]
According to a fifth aspect of the present invention, in the first aspect of the present invention, the cooling and recovering means (81) reduces the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) below a preset lower limit value. Then, it is configured to end the refrigerant recovery.
[0016]
In the invention according to
[0017]
That is, in the invention according to claim 5 or claim 6, when the shortage of the refrigerant is resolved, the low-pressure refrigerant pressure is reduced. Therefore, when the refrigerant pressure decreases to the lower limit, the refrigerant recovery is terminated.
[0018]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0019]
As shown in FIG. 1, a refrigeration apparatus (1) according to the present embodiment is provided in a convenience store, and is for performing cooling of a showcase and cooling and heating of the store.
[0020]
The refrigeration apparatus (1) has an outdoor unit (1A) as a heat source system, an indoor unit (1B) as an air conditioning system, a refrigeration unit (1C) as a cooling system, and a refrigeration unit (1D) as a cooling system. And a refrigerant circuit (1E) for performing a vapor compression refrigeration cycle. This refrigerant circuit (1E) includes a first system side circuit for refrigeration and freezing, and a second system side circuit for air conditioning. The refrigerant circuit (1E) is configured to switch between a cooling cycle and a heating cycle.
[0021]
The indoor unit (1B) is configured to switch between a cooling operation and a heating operation, and is installed, for example, at a sales floor. The refrigeration unit (1C) is installed in a refrigerated showcase and cools the air in the refrigerated showcase. The refrigeration unit (1D) is installed in a refrigeration showcase and cools air in the refrigerator of the showcase.
[0022]
<Outdoor unit>
The outdoor unit (1A) includes three compressors, an inverter compressor (2A), a first non-inverter compressor (2B), and a second non-inverter compressor (2C), and performs first four-way switching. A valve (3A), a second four-way switching valve (3B), a third four-way switching valve (3C), and an outdoor heat exchanger (4) that is a heat source side heat exchanger.
[0023]
Each of the compressors (2A, 2B, 2C) is, for example, a closed high-pressure dome-type scroll compressor. The inverter compressor (2A) is a variable displacement compressor in which the capacity of the electric motor is stepwise or continuously varied by inverter control. The first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C) are constant displacement compressors in which the electric motor always drives at a constant rotation speed.
[0024]
The inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C) constitute a compression mechanism (2D, 2E) of the refrigeration system (1). (2D, 2E) includes a first system compression mechanism (2D) and a second system compression mechanism (2E). Specifically, in the compression mechanism (2D, 2E), during operation, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) constitute a first-system compression mechanism (2D), and The case where the non-inverter compressor (2C) forms the second system compression mechanism (2E) and the case where the inverter compressor (2A) forms the first system compression mechanism (2D) and the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C) may constitute a second system compression mechanism (2E). That is, the inverter compressor (2A) is fixedly used for the first system side circuit for refrigeration and freezing, and the second non-inverter compressor (2C) is used for the second system side circuit for air conditioning, while the first non-inverter compressor (2C) is used. The inverter compressor (2B) can be switched between the first system side circuit and the second system side circuit for use.
[0025]
Each of the discharge pipes (5a, 5b, 5c) of the inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C) has one high-pressure gas pipe (discharge pipe) ( 8), and the high-pressure gas pipe (8) is connected to one port of the first four-way switching valve (3A). A check valve (7) is provided in each of the discharge pipe (5b) of the first non-inverter compressor (2B) and the discharge pipe (5c) of the second non-inverter compressor (2C).
[0026]
The gas side end of the outdoor heat exchanger (4) is connected to one port of the first four-way switching valve (3A) by an outdoor gas pipe (9). One end of a liquid pipe (10), which is a liquid line, is connected to a liquid side end of the outdoor heat exchanger (4). A receiver (14) is provided in the middle of the liquid pipe (10), and the other end of the liquid pipe (10) is branched into a first communication liquid pipe (11) and a second communication liquid pipe (12). ing.
[0027]
Note that the outdoor heat exchanger (4) is, for example, a cross-fin type fin-and-tube heat exchanger, and an outdoor fan (4F) that is a heat source fan is disposed close to the heat exchanger.
[0028]
A communication gas pipe (17) is connected to one port of the first four-way switching valve (3A). One port of the first four-way switching valve (3A) is connected to one port of the second four-way switching valve (3B) by a connection pipe (18). One port of the second four-way switching valve (3B) is connected to a discharge pipe (5c) of a second non-inverter compressor (2C) by an auxiliary gas pipe (19). Further, one port of the second four-way switching valve (3B) is connected to the suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C). One port of the second four-way switching valve (3B) is configured as a closed port that is closed. That is, the second four-way switching valve (3B) may be a three-way switching valve.
[0029]
The first four-way switching valve (3A) is in a first state in which the high-pressure gas pipe (8) communicates with the outdoor gas pipe (9) and the connection pipe (18) communicates with the communication gas pipe (17) ( The first state (see the solid line in FIG. 1) communicates with the high-pressure gas pipe (8) and the communication gas pipe (17), and communicates with the connection pipe (18) and the outdoor gas pipe (9) (see the broken line in FIG. 1). ).
[0030]
In the second four-way switching valve (3B), the auxiliary gas pipe (19) communicates with the closing port, and the connection pipe (18) and the suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C). And a second state (see FIG. 1) in which the auxiliary gas pipe (19) communicates with the connection pipe (18) and the suction pipe (6c) communicates with the closing port. (See one broken line).
[0031]
The suction pipe (6a) of the inverter compressor (2A) is connected to the low-pressure gas pipe (15) of the first system side circuit. The suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C) is connected to the low-pressure gas pipe (communication gas pipe (17)) of the second system side circuit via the first and second four-way switching valves (3A, 3B). Alternatively, it is connected to an outdoor gas pipe (9). The suction pipe (6b) of the first non-inverter compressor (2B) is connected to the suction pipe (6a) of the inverter compressor (2A) and the second non-inverter via a third four-way switching valve (3C) described later. It is connected to the suction pipe (6c) of the compressor (2C).
[0032]
Specifically, a branch pipe (6d) is connected to the suction pipe (6a) of the inverter compressor (2A), and a branch pipe (6e) is connected to the suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C). Is connected. Then, the branch pipe (6d) of the suction pipe (6a) of the inverter compressor (2A) is connected to the first port (P1) of the third four-way switching valve (3C) via the check valve (7), A suction pipe (6b) of the first non-inverter compressor (2B) is connected to the second port (P2) of the third four-way switching valve (3C), and a suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C). ) Is connected to the third port (P3) of the third four-way switching valve (3C) via the check valve (7). Further, a branch pipe (28a) of a liquid seal prevention pipe (28) described later is connected to the fourth port (P4) of the third four-way switching valve (3C). The check valve provided in the branch pipe (6d, 6e) allows only the refrigerant flow toward the third four-way switching valve (3C).
[0033]
The third four-way switching valve (3C) is in a first state in which the first port (P1) communicates with the second port (P2) and the third port (P3) communicates with the fourth port (P4). A second state in which the first port (P1) and the fourth port (P4) communicate with each other and the second port (P2) and the third port (P3) communicate with each other (see the broken line in the figure). It is configured to be switchable between and.
[0034]
The discharge pipes (5a, 5b, 5c), the high-pressure gas pipe (8), and the outdoor gas pipe (9) constitute a high-pressure gas line (1L) during a cooling operation. The discharge pipes (5a, 5b, 5c), the high-pressure gas pipe (8), and the connecting gas pipe (17) constitute a high-pressure gas line (1N) during a heating operation. On the other hand, the low pressure gas pipe (15) and each suction pipe (6a, 6b) of the first system compression mechanism (2D) constitute a first low pressure gas line (1M). The communication gas pipe (17) and the suction pipe (6c) of the second system compression mechanism (2E) constitute a low-pressure gas line (1N) during the cooling operation, and the outdoor gas pipe (9) and the suction pipe (6c) constitutes the low-pressure gas line (1L) during the heating operation.
[0035]
The first communication liquid pipe (11), the second communication liquid pipe (12), the communication gas pipe (17), and the low-pressure gas pipe (15) extend from the outdoor unit (1A) to the outside, and are connected to the outdoor unit (1A). A corresponding closing valve (20) is provided in the parentheses. Further, the second communication liquid pipe (12) is provided with a check valve (7) at a branch end from the liquid pipe (10), and the refrigerant flows from the receiver (14) toward the closing valve (20). It is configured to flow.
[0036]
An auxiliary liquid pipe (25) that bypasses the receiver (14) is connected to the liquid pipe (10). The auxiliary liquid pipe (25) is provided with an outdoor expansion valve (26) as an expansion mechanism, through which a refrigerant mainly flows during heating. A check valve (7) is provided between the outdoor heat exchanger (4) and the receiver (14) in the liquid pipe (10) to allow only the refrigerant flow toward the receiver (14). The check valve (7) is located between the connection of the auxiliary liquid pipe (25) in the liquid pipe (10) and the receiver (14).
[0037]
The liquid pipe (10) branches between the check valve (7) and the receiver (14) (referred to as a branch liquid pipe (36)), and the branch liquid pipe (36) is connected to the second liquid. It is connected between the closing valve (20) and the check valve (7) in the pipe (12). The branch liquid pipe (36) is provided with a check valve (7) that allows only the refrigerant flow from the second liquid pipe (12) to the receiver (14).
[0038]
A liquid injection pipe (27) is connected between the auxiliary liquid pipe (25) and the low-pressure gas pipe (15). The liquid injection pipe (27) is provided with an electronic expansion valve (29). A liquid seal prevention pipe (28) is connected between a connection point of the liquid injection pipe (27) with the auxiliary liquid pipe (25) and the electronic expansion valve (29), and a high pressure gas pipe (8). ing. This liquid seal prevention pipe (28) is provided with a check valve (7) that allows only the refrigerant flow from the liquid injection pipe (27) to the high pressure gas pipe (8). As described above, the branch pipe (28a) of the liquid seal prevention pipe (28) is connected to the fourth port (P4) of the third four-way switching valve (3C).
[0039]
The high-pressure gas pipe (8) is provided with an oil separator (30). One end of an oil return pipe (31) is connected to the oil separator (30). The other end of the oil return pipe (31) branches into a first oil return pipe (31a) and a second oil return pipe (31b). The first oil return pipe (31a) is provided with a solenoid valve (SV0) and is connected to a suction pipe (6a) of the inverter compressor (2A) via a liquid injection pipe (27). The second oil return pipe (31b) is provided with a solenoid valve (SV4) and is connected to the suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C).
[0040]
A first oil equalizing pipe (32) is connected between a dome (oil pool) of the inverter compressor (2A) and a suction pipe (6b) of the first non-inverter compressor (2B). A second oil equalizing pipe (33) is connected between the dome of the first non-inverter compressor (2B) and the suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C). A third oil equalizing pipe (34) is connected between the dome of the second non-inverter compressor (2C) and the suction pipe (6a) of the inverter compressor (2A). Each of the first oil equalizing pipe (32), the second oil equalizing pipe (33), and the third oil equalizing pipe (34) is provided with an electromagnetic valve (SV1, SV2, SV3) as an opening / closing mechanism. Further, the second oil equalizing pipe (33) branches to a fourth oil equalizing pipe (35) between the dome of the first non-inverter compressor (2B) and the solenoid valve (SV2). The fourth oil leveling pipe (35) is provided with a solenoid valve (SV5) and joins the suction pipe (6a) of the first compressor (2A).
[0041]
<Indoor unit>
The indoor unit (1B) includes an indoor heat exchanger (41) that is a use-side heat exchanger and an indoor expansion valve (42) that is an expansion mechanism. An electronic expansion valve is used for the indoor expansion valve (42). The communication gas pipe (17) is connected to the gas side of the indoor heat exchanger (41). On the other hand, the liquid side of the indoor heat exchanger (41) is connected to a second communication liquid pipe (12) via an indoor expansion valve (42). The indoor heat exchanger (41) is, for example, a cross-fin type fin-and-tube heat exchanger, and an indoor fan (43), which is a use-side fan, is arranged close to the indoor heat exchanger (41).
[0042]
<Refrigerator unit>
The refrigeration unit (1C) includes a refrigeration heat exchanger (45) as a cooling heat exchanger and a refrigeration expansion valve (46) as an expansion mechanism. An electronic expansion valve is used as the refrigeration expansion valve (46). The liquid side of the refrigeration heat exchanger (45) is connected to a first communication liquid pipe (11) via a refrigeration expansion valve (46). On the other hand, a low-pressure gas pipe (15) is connected to the gas side of the refrigeration heat exchanger (45).
[0043]
The refrigeration heat exchanger (45) communicates with the suction side of the first-system compression mechanism (2D), while the indoor heat exchanger (41) operates during the cooling operation of the second non-inverter compressor (2C). It communicates with the suction side. The refrigerant pressure (evaporation pressure) of the refrigeration heat exchanger (45) is lower than the refrigerant pressure (evaporation pressure) of the indoor heat exchanger (41). As a result, the refrigerant evaporation temperature of the refrigeration heat exchanger (45) is, for example, −10 ° C., the refrigerant evaporation temperature of the indoor heat exchanger (41) is, for example, + 5 ° C., and the refrigerant circuit (1E) is turned off. It constitutes a circuit for different temperature evaporation.
[0044]
The refrigerating heat exchanger (45) is, for example, a cross-fin type fin-and-tube heat exchanger, and a refrigerating fan (47), which is a cooling fan, is disposed in close proximity.
[0045]
<Refrigeration unit>
The refrigeration unit (1D) includes a refrigeration heat exchanger (51) as a cooling heat exchanger, a refrigeration expansion valve (52) as an expansion mechanism, and a booster compressor (53) as a refrigeration compressor. An electronic expansion valve is used for the refrigerating expansion valve (52). The liquid side of the refrigeration heat exchanger (51) is connected to a branch liquid pipe (13) branched from the first communication liquid pipe (11) via a refrigeration expansion valve (52).
[0046]
The gas side of the refrigerating heat exchanger (51) and the suction side of the booster compressor (53) are connected by a connecting gas pipe (54). A branch gas pipe (16) branched from the low pressure gas pipe (15) is connected to the discharge side of the booster compressor (53). The branch gas pipe (16) is provided with a check valve (7) and an oil separator (55).
An oil return pipe (57) having a capillary tube (56) is connected between the oil separator (55) and the connection gas pipe (54).
[0047]
The booster compressor (53) communicates with the first system compression mechanism (2D) such that the refrigerant evaporation temperature of the refrigeration heat exchanger (51) is lower than the refrigerant evaporation temperature of the refrigeration heat exchanger (45). The refrigerant is compressed in two stages. The refrigerant evaporation temperature of the refrigeration heat exchanger (51) is set to, for example, -40C.
[0048]
The refrigeration heat exchanger (51) is, for example, a fin-and-tube heat exchanger of a cross fin type, and a refrigeration fan (58) serving as a cooling fan is disposed in close proximity.
[0049]
Also, the connection gas pipe (54) on the suction side of the booster compressor (53) and the downstream side of the check valve (7) of the branch gas pipe (16) on the discharge side of the booster compressor (53). A bypass pipe (59) having a check valve (7) is connected between them. The bypass pipe (59) is configured such that the refrigerant flows by bypassing the booster compressor (53) when the booster compressor (53) is stopped due to a failure or the like.
[0050]
<Control system>
The refrigerant circuit (1E) is provided with various sensors and various switches.
The high-pressure gas pipe (8) of the outdoor unit (1A) has a high-pressure pressure sensor (61) as pressure detection means for detecting high-pressure refrigerant pressure and a discharge temperature sensor (Temperature detection means) for detecting high-pressure refrigerant temperature. 62) are provided. The discharge pipe (5c) of the second non-inverter compressor (2C) is provided with a discharge temperature sensor (63) as temperature detecting means for detecting a high-pressure refrigerant temperature. The discharge pipes (5a, 5b, 5c) of the inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C) each have a predetermined high-pressure refrigerant pressure. A pressure switch (64) that opens when the value is reached is provided.
[0051]
The low-pressure gas pipe (15) is provided with a first low-pressure pressure sensor (65) which is a pressure detecting means for detecting a low-pressure refrigerant pressure. The suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C) is provided with a second low-pressure sensor (66) as pressure detection means for detecting a low-pressure refrigerant pressure. The suction pipes (6a, 6c) of the inverter compressor (2A) and the second non-inverter compressor (2C) have suction temperature sensors (67, 68) as temperature detecting means for detecting a low-pressure refrigerant temperature. Is provided.
[0052]
Further, the outdoor unit (1A) is provided with an outside air temperature sensor (70) as temperature detecting means for detecting the outdoor air temperature.
[0053]
The indoor heat exchanger (41) is provided with an indoor heat exchange sensor (71) which is a temperature detecting means for detecting a condensing temperature or an evaporating temperature, which is a refrigerant temperature in the indoor heat exchanger (41). Is provided with a gas temperature sensor (72) as temperature detecting means for detecting the gas refrigerant temperature. Further, the indoor unit (1B) is provided with a room temperature sensor (73) as temperature detecting means for detecting the indoor air temperature.
[0054]
The refrigeration unit (1C) is provided with a refrigeration temperature sensor (74) which is a temperature detecting means for detecting a temperature in the refrigerator in the showcase for refrigeration. Further, the refrigeration heat exchanger (45) is provided with a refrigeration heat exchange sensor (76) as temperature detecting means for detecting an evaporation temperature which is a refrigerant temperature in the refrigeration heat exchanger (45), and is provided on the gas side. A gas temperature sensor (77) is provided.
[0055]
The refrigeration unit (1D) is provided with a refrigeration temperature sensor (75) as temperature detection means for detecting the temperature in the refrigerator in the freezer showcase. Further, the refrigeration heat exchanger (51) is provided with a refrigeration heat exchange sensor (78) as a temperature detecting means for detecting an evaporation temperature which is a refrigerant temperature in the refrigeration heat exchanger (51), and is provided on the gas side. A gas temperature sensor (79) is provided. On the discharge side of the booster compressor (53), a pressure switch (64) that opens when the discharge refrigerant pressure reaches a predetermined value is provided.
[0056]
Output signals from the various sensors and various switches are input to the controller (80). The controller (80) is configured to control the operation of the refrigerant circuit (1E), and to switch and control eight types of operation modes described later. During operation, the controller (80) starts, stops, and controls the capacity of the inverter compressor (2A), and starts and stops the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C). In addition to controlling the degree of opening of each expansion valve (26, 29, 42, 46, 52), switching of each of the four-way switching valves (3A, 3B, 3C) and the oil return pipe (31a, 31b) and the solenoid valves (SV0, SV1, SV2, SV3, SV4) of the oil equalizing pipes (32, 33, 34) are also opened and closed.
[0057]
The controller (80) is configured so that, for example, eight types of operation modes can be set and controlled. Specifically, (1) a cooling operation in which only the indoor unit (1B) is cooled, (2) a refrigeration operation in which only the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D) are cooled, and (3) an indoor unit (1B) ) The first cooling / refrigerating operation in which the cooling of the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D) is simultaneously performed. (4) When the cooling capacity of the indoor unit (1B) is insufficient during the first cooling / refrigerating operation. The second cooling / refrigerating operation which is the operation, (5) the heating operation for heating only the indoor unit (1B), and (6) the heating of the indoor unit (1B) and the cooling of the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D). The first heating and refrigeration operation performed in the heat recovery operation without using the outdoor heat exchanger (4), and (7) the second operation in which the heating capacity of the indoor unit (1B) is excessive during the first heating and refrigeration operation. Heating and refrigeration operation, and ▲ ▼ third heating freezing operation is configured to be the first time of heating freezing operation is heating capacity of the indoor unit (1B) is a capacity shortage operation heating the missing.
[0058]
The controller (80) is provided with a cooling recovery unit (81) and a heating recovery unit (82).
[0059]
The cooling recovery means (81) is in the state of the freezing operation as the cooling operation or in the state where the indoor heat exchanger (41) stops the cooling operation during the first cooling and freezing operation as the cooling operation (see state (2)). When the low pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) detected by the first low pressure sensor (65) rises above a preset upper limit, the suction side is connected to the indoor heat exchanger (41). The stopped second non-inverter compressor (2E) is started to recover the refrigerant.
[0060]
Further, the cooling recovery means (81) is configured to terminate the refrigerant recovery when the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) falls below a preset lower limit.
[0061]
The heating recovery means (82) presets the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) detected by the first low-pressure pressure sensor (65) during the first heating / freezing operation, which is the heating operation. When the temperature rises above the set upper limit, the suction side starts the stopped second non-inverter compressor (2E) connected to the outdoor heat exchanger (4) to recover the refrigerant. In particular, when the low-pressure refrigerant pressure rises from an upper limit including a criterion based on the outdoor air temperature equivalent saturation pressure, which is the saturation pressure of the outside air temperature detected by the outside air temperature sensor (70), the heating recovery means (82) It is configured to perform collection.
[0062]
Further, the heating recovery means (82) is configured to terminate the refrigerant recovery when the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) drops below a preset lower limit.
[0063]
-Driving operation-
Next, the operation performed by the refrigeration system (1) will be described for each operation. Specifically, (1) cooling operation, (2) freezing operation, (3) first cooling / freezing operation, (4) second cooling / freezing operation, (5) heating operation, (6) first heating / freezing operation, (▲) The operations of 7) the second heating and refrigeration operation and 8) the third heating and refrigeration operation will be described in order.
[0064]
<Cooling operation>
This cooling operation is an operation in which only the indoor unit (1B) is cooled. During the cooling operation, as shown in FIG. 2, the inverter compressor (2A) forms a first-system compression mechanism (2D), and the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2). 2C) constitute a second system compression mechanism (2E). Then, only the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C), which are the second-system compression mechanism (2E), are driven.
[0065]
As shown by the solid line in FIG. 2, the first four-way switching valve (3A) and the second four-way switching valve (3B) are each switched to the first state, and the third four-way switching valve (3C) is switched to the first state. The state switches to the second state. The outdoor expansion valve (26), the refrigeration expansion valve (46), and the refrigeration expansion valve (52) are closed.
[0066]
In this state, refrigerant discharged from the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C) passes through the outdoor gas pipe (9) from the first four-way switching valve (3A) to exchange outdoor heat. It flows into the vessel (4) and condenses. The condensed liquid refrigerant flows through the liquid pipe (10), flows through the second connecting liquid pipe (12) through the receiver (14), and further flows through the indoor expansion valve (42) to the indoor heat exchanger (41). Evaporate. The vaporized gas refrigerant passes from the connecting gas pipe (17) to the suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C) through the first four-way switching valve (3A) and the second four-way switching valve (3B). Flows. Part of the low-pressure gas refrigerant returns to the second non-inverter compressor (2C), and another part of the gas refrigerant flows from the suction pipe (6c) to the branch pipe (6e) of the second non-inverter compressor (2C). And returns to the first non-inverter compressor (2B) through the third four-way switching valve (3C). Cooling in the store is performed by repeating the above-described circulation of the refrigerant.
[0067]
In this operating state, the start and stop of the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C), the opening degree of the indoor expansion valve (42), etc., according to the indoor cooling load. Is controlled. It is also possible to operate only one compressor (2B, 2C).
[0068]
<Refrigeration operation>
The freezing operation is an operation that only cools the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D). During the refrigeration operation, as shown in FIG. 3, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) constitute a first-system compression mechanism (2D), and the second non-inverter compressor (2C) constitutes the compression mechanism (2E) of the second system. Then, while driving the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B), which are the first system compression mechanism (2D), the booster compressor (53) is also driven, while the second non-inverter is driven. The compressor (2C) is stopped.
[0069]
As shown by the solid line in FIG. 3, the first four-way switching valve (3A) and the second four-way switching valve (3B) switch to the first state, and the third four-way switching valve (3C) also switches to the first state. The state is switched to 1. Further, the refrigeration expansion valve (46) and the refrigeration expansion valve (52) are opened to a predetermined opening degree, while the outdoor expansion valve (26) and the indoor expansion valve (42) are closed.
[0070]
In this state, the refrigerant discharged from the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) passes from the first four-way switching valve (3A) to the outdoor heat exchanger (4) via the outdoor gas pipe (9). ) And condenses. The condensed liquid refrigerant flows through the liquid pipe (10), flows through the receiver (14), flows through the first connecting liquid pipe (11), and partially passes through the refrigeration expansion valve (46) to the refrigeration heat exchanger (45). Flow and evaporate.
[0071]
On the other hand, other liquid refrigerant flowing through the first connecting liquid pipe (11) flows through the branch liquid pipe (13), flows through the refrigeration expansion valve (52), flows into the refrigeration heat exchanger (51), and evaporates. The gas refrigerant evaporated in the refrigerating heat exchanger (51) is sucked and compressed by the booster compressor (53), and is discharged to the branch gas pipe (16).
[0072]
The gas refrigerant evaporated in the refrigeration heat exchanger (45) and the gas refrigerant discharged from the booster compressor (53) merge in the low-pressure gas pipe (15), and are combined with the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor. Return to the machine (2B). By repeating the above-described circulation of the refrigerant, the interior of the refrigerator showcase and the freezer showcase is cooled.
[0073]
Since the refrigerant pressure in the refrigeration heat exchanger (51) is sucked by the booster compressor (53), the refrigerant pressure is lower than the refrigerant pressure in the refrigeration heat exchanger (45). As a result, for example, the refrigerant temperature (evaporation temperature) in the refrigerating heat exchanger (51) becomes −40 ° C., and the refrigerant temperature (evaporation temperature) in the refrigerating heat exchanger (45) becomes −10 ° C.
[0074]
During this refrigeration operation, for example, the start and stop of the first non-inverter compressor (2B) and the start of the inverter compressor (2A) based on the low-pressure refrigerant pressure (LP) detected by the first low-pressure pressure sensor (65). , Stop or control the capacity, and operate according to the refrigeration load.
[0075]
<First cooling and freezing operation>
The first cooling / refrigerating operation is an operation for simultaneously cooling the indoor unit (1B) and cooling the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D). During the first cooling and refrigeration operation, as shown in FIG. 4, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) constitute a first system compression mechanism (2D), and the second non-inverter compressor (2D). The inverter compressor (2C) constitutes a second system compression mechanism (2E). Then, the inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C) are driven, and the booster compressor (53) is also driven.
[0076]
The first four-way switching valve (3A), the second four-way switching valve (3B), and the third four-way switching valve (3C) switch to the first state, respectively, as shown by the solid line in FIG. . Further, the indoor expansion valve (42), the refrigeration expansion valve (46), and the refrigeration expansion valve (52) are opened to a predetermined opening degree, while the outdoor expansion valve (26) is closed.
[0077]
In this state, the refrigerant discharged from the inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C) are joined by the high-pressure gas pipe (8), and are connected to the first four-way compressor. The water flows from the switching valve (3A) to the outdoor heat exchanger (4) via the outdoor gas pipe (9) and condenses. The condensed liquid refrigerant flows through the liquid pipe (10), and flows through the receiver (14) into the first connecting liquid pipe (11) and the second connecting liquid pipe (12).
[0078]
The liquid refrigerant flowing through the second communication liquid pipe (12) flows through the indoor expansion valve (42) to the indoor heat exchanger (41) and evaporates. The evaporated gas refrigerant flows from the connecting gas pipe (17), through the first four-way switching valve (3A) and the second four-way switching valve (3B), through the suction pipe (6c), and into the second non-inverter compressor (2C). Return to).
[0079]
On the other hand, part of the liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) flows through the refrigeration expansion valve (46) to the refrigeration heat exchanger (45) and evaporates. Another liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) flows through the branch liquid pipe (13), flows through the refrigeration expansion valve (52), flows into the refrigeration heat exchanger (51), and evaporates. The gas refrigerant evaporated in the refrigerating heat exchanger (51) is sucked and compressed by the booster compressor (53), and is discharged to the branch gas pipe (16).
[0080]
The gas refrigerant evaporated in the refrigeration heat exchanger (45) and the gas refrigerant discharged from the booster compressor (53) merge in the low-pressure gas pipe (15), and are connected to the inverter compressor (2A) and the first non-inverter. Return to the compressor (2B).
[0081]
By repeating the circulation of the refrigerant as described above, the inside of the store is cooled and, at the same time, the inside of the refrigerator showcase and the freezer showcase is cooled.
[0082]
<Second cooling and freezing operation>
The second cooling and refrigeration operation is an operation when the cooling capacity of the indoor unit (1B) during the first cooling and refrigeration operation is insufficient, and is an operation in which the first non-inverter compressor (2B) is switched to the air conditioning side. . The setting in the second cooling / refrigerating operation is basically the same as that in the first cooling / refrigerating operation, as shown in FIG. 5, but the third four-way switching valve (3C) switches to the second state. This is different from the first cooling and refrigeration operation.
[0083]
Therefore, during the second cooling and refrigeration operation, the discharge from the inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C), as in the first cooling and refrigeration operation. The refrigerant condenses in the outdoor heat exchanger (4) and evaporates in the indoor heat exchanger (41), the refrigeration heat exchanger (45), and the refrigeration heat exchanger (51).
[0084]
Then, the refrigerant evaporated in the indoor heat exchanger (41) returns to the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C), and receives a refrigeration heat exchanger (45) and a refrigeration heat exchanger. The refrigerant evaporated in (51) returns to the inverter compressor (2A). By using two compressors (2B, 2C) on the air-conditioning side, insufficient cooling capacity is compensated.
[0085]
<Heating operation>
This heating operation is an operation for heating only the indoor unit (1B). During the heating operation, as shown in FIG. 6, the inverter compressor (2A) forms a first system compression mechanism (2D), and the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2). 2C) constitute a second system compression mechanism (2E). Then, only the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C), which are the second-system compression mechanism (2E), are driven.
[0086]
Also, as shown by the solid line in FIG. 6, the first four-way switching valve (3A) switches to the second state, the second four-way switching valve (3B) switches to the first state, and the third four-way switching valve (3B) switches to the first state. The path switching valve (3C) switches to the second state. On the other hand, the refrigeration expansion valve (46) and the refrigeration expansion valve (52) are closed.
[0087]
In this state, the refrigerant discharged from the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C) exchanges indoor heat through the connecting gas pipe (17) from the first four-way switching valve (3A). It flows into the vessel (41) and condenses. The condensed liquid refrigerant flows through the second communication liquid pipe (12) and flows into the receiver (14) from the branch liquid pipe (36). Thereafter, the liquid refrigerant flows through the outdoor expansion valve (26) of the auxiliary liquid pipe (25) to the outdoor heat exchanger (4) and evaporates. The evaporated gas refrigerant flows from the outdoor gas pipe (9) through the first four-way switching valve (3A) and the second four-way switching valve (3B) to the suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C). The flow returns to the first non-inverter compressor (2B) and the second non-inverter compressor (2C). This circulation is repeated, and the room is heated.
[0088]
Note that, similarly to the cooling operation, the compressor (2B, 2C) can be operated by one unit.
[0089]
<First heating and freezing operation>
The first heating and refrigeration operation is a heat recovery operation for heating the indoor unit (1B) and cooling the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D) without using the outdoor heat exchanger (4). In the first heating and refrigeration operation, as shown in FIG. 7, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) constitute a first system compression mechanism (2D), and the second non-inverter The compressor (2C) forms a second system compression mechanism (2E). Then, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) are driven, and the booster compressor (53) is also driven. The second non-inverter compressor (2C) is stopped.
[0090]
As shown by the solid line in FIG. 7, the first four-way switching valve (3A) is switched to the second state, and the second four-way switching valve (3B) and the third four-way switching valve (3C) are switched to the second state. The state is switched to 1. Further, the refrigeration expansion valve (46) and the refrigeration expansion valve (52) are opened to a predetermined opening degree, the outdoor expansion valve (26) is closed, and the indoor expansion valve (42) is fully opened.
[0091]
In this state, the refrigerant discharged from the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) passes through the communication gas pipe (17) from the first four-way switching valve (3A) and passes through the indoor heat exchanger (41). ) And condenses. The condensed liquid refrigerant flows from the second communication liquid pipe (12) to the first communication liquid pipe (11) via the receiver (14).
[0092]
Part of the liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) flows through the refrigeration expansion valve (46) to the refrigeration heat exchanger (45) and evaporates. Another liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) flows through the branch liquid pipe (13), flows through the refrigeration expansion valve (52), flows into the refrigeration heat exchanger (51), and evaporates. The gas refrigerant evaporated in the refrigerating heat exchanger (51) is sucked and compressed by the booster compressor (53), and is discharged to the branch gas pipe (16).
[0093]
The gas refrigerant evaporated in the refrigeration heat exchanger (45) and the gas refrigerant discharged from the booster compressor (53) merge in the low-pressure gas pipe (15), and are combined with the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor. Return to the machine (2B). By repeating this circulation, the inside of the store is heated, and at the same time, the inside of the refrigerator showcase and the freezer showcase is cooled. That is, the cooling capacity (evaporative heat) of the refrigeration unit (1C) and the freezer unit (1D) and the heating capacity (condensed heat) of the indoor unit (1B) are balanced, and 100% heat recovery is performed.
[0094]
<Second heating and freezing operation>
The second heating and refrigeration operation is an overheating operation in which the heating capacity of the indoor unit (1B) is excessive during the first heating and refrigeration operation. During the second heating and refrigeration operation, as shown in FIG. 8, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) constitute a first-system compression mechanism (2D), and the second non-inverter compressor (2D). The inverter compressor (2C) constitutes a second system compression mechanism (2E). Then, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) are driven, and the booster compressor (53) is also driven. The second non-inverter compressor (2C) is stopped.
[0095]
This second heating and refrigeration operation is an operation when the heating capacity is excessive during the first heating and refrigeration operation, and the second four-way switching valve (3B) is set to the second state as shown by the solid line in FIG. Other than the switching, the operation is the same as the first heating / refrigeration operation.
[0096]
Therefore, a part of the refrigerant discharged from the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) flows into the indoor heat exchanger (41) and condenses as in the first heating and refrigeration operation. The condensed liquid refrigerant flows from the second communication liquid pipe (12) to the receiver (14) via the branch liquid pipe (36), and flows through the first communication liquid pipe (11).
[0097]
On the other hand, the other refrigerant discharged from the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) passes through the auxiliary gas pipe (19) to the second four-way switching valve (3B) and the first four-way switching valve. After passing through (3A), it flows through the outdoor gas pipe (9) and is condensed in the outdoor heat exchanger (4). The condensed liquid refrigerant flows through the liquid pipe (10), merges with the liquid refrigerant from the second communication liquid pipe (12), flows to the receiver (14), and flows through the first communication liquid pipe (11).
[0098]
Then, a part of the liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) flows into the refrigeration heat exchanger (45) and evaporates. The other liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) flows into the refrigeration heat exchanger (51), evaporates, and is sucked into the booster compressor (53). The gas refrigerant evaporated in the refrigeration heat exchanger (45) and the gas refrigerant discharged from the booster compressor (53) merge in the low-pressure gas pipe (15), and are combined with the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor. Return to the machine (2B). By repeating this circulation, the inside of the store is heated, and at the same time, the inside of the refrigerator showcase and the freezer showcase is cooled. That is, the cooling capacity (the amount of heat of evaporation) between the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D) and the heating capacity (the amount of heat of condensation) of the indoor unit (1B) are not balanced, and the remaining heat of condensation is transferred to the outdoor heat exchanger ( In step 4), release to the outside.
[0099]
<Third heating / freezing operation>
The third heating / refrigeration operation is a heating capacity shortage operation in which the heating capacity of the indoor unit (1B) is insufficient during the first heating / refrigeration operation. In the third heating and refrigeration operation, as shown in FIG. 9, the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor (2B) constitute a first-system compression mechanism (2D), and the second non-inverter The compressor (2C) forms a second system compression mechanism (2E). Then, the inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C) are driven, and the booster compressor (53) is also driven.
[0100]
The third heating and refrigeration operation is an operation when the heating capacity is insufficient during the first heating and refrigeration operation, that is, when the amount of evaporative heat is insufficient, and the opening degree of the outdoor expansion valve (26) is reduced. It is the same as the first heating and refrigeration operation except that the second non-inverter compressor (2C) is controlled and is driven.
[0101]
Therefore, the refrigerant discharged from the inverter compressor (2A), the first non-inverter compressor (2B), and the second non-inverter compressor (2C) passes through the communication gas pipe (17) similarly to the first heating and refrigeration operation. After that, it flows into the indoor heat exchanger (41) and condenses. The condensed liquid refrigerant flows from the second communication liquid pipe (12) to the receiver (14) via the branch liquid pipe (36).
[0102]
Then, a part of the liquid refrigerant from the receiver (14) flows through the first communication liquid pipe (11), and a part of the liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) is used as the refrigeration heat exchanger (45). And evaporates. Another liquid refrigerant flowing through the first communication liquid pipe (11) flows into the refrigeration heat exchanger (51), evaporates, and is sucked into the booster compressor (53). The gas refrigerant evaporated in the refrigeration heat exchanger (45) and the gas refrigerant discharged from the booster compressor (53) merge in the low-pressure gas pipe (15), and are combined with the inverter compressor (2A) and the first non-inverter compressor. Return to the machine (2B).
[0103]
On the other hand, another liquid refrigerant from the receiver (14) flows through the liquid pipe (10) to the outdoor heat exchanger (4) and evaporates. The evaporated gas refrigerant flows through the outdoor gas pipe (9), passes through the first four-way switching valve (3A) and the second four-way switching valve (3B), and suction pipe (6c) of the second non-inverter compressor (2C). ), And returns to the second non-inverter compressor (2C).
[0104]
By repeating this circulation, the inside of the store is heated, and at the same time, the inside of the refrigerator showcase and the freezer showcase is cooled. That is, the cooling capacity (the amount of heat of evaporation) between the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D) and the heating capacity (the amount of heat of condensation) of the indoor unit (1B) are not balanced. Obtained from (4).
[0105]
<Refrigerant recovery operation>
Next, the refrigerant recovery operation, which is a feature of the present invention, will be described with reference to FIGS.
[0106]
First, FIG. 10 shows a refrigerant recovery operation during the cooling operation. Specifically, as shown in FIG. 3, in the freezing operation in which the indoor heat exchanger (41) stops the cooling operation, the cooling recovery means (81) recovers the refrigerant. Further, as shown in FIG. 4, when the indoor heat exchanger (41) stops the cooling operation during the first cooling and freezing operation (so-called thermo-off state), the refrigerant circulates as shown in FIG. 3, and the cooling recovery means (81) Performs refrigerant recovery. The cooling recovery means (81) performs the determination of FIG. 10 once an hour, for example.
[0107]
First, in step ST1, it is determined whether the surplus
[0108]
When the refrigerant circulation is in the state shown in FIG. 3, the process proceeds from step ST2 to step ST3 to determine whether the second non-inverter compressor (2C) is normal and whether the guard timer has expired or not. I do.
[0109]
If this activation is possible, the process proceeds from step ST3 to step ST4, and it is determined whether or not the collection start condition is satisfied. That is, the state where the first low pressure sensor (65) is normal and the low pressure refrigerant pressure detected by the first low pressure sensor (65) is higher than 4 kg (3.92 kPa) (LP1> 4) is 5 minutes or more. If it is continued and the high-pressure refrigerant pressure detected by the high-pressure pressure sensor (61) is lower than 24 kg (23.52 kPa) (HP <24), it is determined that the start condition is satisfied.
[0110]
If this start condition is satisfied, the process moves from step ST4 to step ST5, sets the surplus refrigerant collecting flag 1 (flag = 1), moves to step ST6, and stops the stopped second non-inverter compressor ( 2C) and return. That is, since the suction side of the second non-inverter compressor (2C) communicates with the indoor heat exchanger (41), the refrigerant accumulated in the indoor heat exchanger (41) is discharged to the second non-inverter compressor (2C). 2C), compressed and supplied to the high-pressure refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger (4).
[0111]
In step ST2, if the operation mode is not 29 or the like, if the start is not possible in step ST3, and if the start condition is not satisfied in step ST4, the process returns without performing the refrigerant recovery operation.
[0112]
On the other hand, if the surplus
[0113]
That is, when the pressure switch (64) is operated, when the refrigeration unit (1C) or the refrigeration unit (1D) stops operating (thermo-off), when the indoor unit (1B) operates (thermo-on), the high-pressure pressure sensor ( When the high pressure refrigerant pressure detected by 61) becomes higher than 26 kg (25.48 kPa) (HP> 26), the low pressure refrigerant pressure detected by the first low pressure sensor (65) is lower than 2 kg (1.96 kPa). When the temperature of the high-pressure refrigerant detected by the discharge temperature sensor (62) becomes higher than 90 degrees (Td> 90), the first low-pressure pressure sensor (65) becomes abnormal. In this case, if any of the cases where the timer has elapsed for 2 minutes or more is satisfied, the termination condition is set. In particular, when the low-pressure refrigerant pressure detected by the first low-pressure pressure sensor (65) becomes lower than 2 kg (1.96 kPa), the refrigerant recovery ends.
[0114]
When the end condition is satisfied, the process moves from step ST7 to step ST8, resets the surplus
[0115]
On the other hand, when the termination condition is not satisfied in step ST7, the process returns as it is, and the refrigerant recovery is continued. If the operation condition (thermo-on condition) of the indoor unit (1B) is satisfied in step ST9, the second non-inverter compressor (2C) is operated as it is. That is, the operation shown in FIG. 4 is performed.
[0116]
Next, FIG. 11 shows a refrigerant recovery operation during the heating operation. Specifically, as shown in FIG. 7, in the heating operation in which the outdoor heat exchanger (4) stops operating, the heating recovery means (82) recovers the refrigerant. The heating recovery unit (82) performs the determination in FIG. 11 once an hour, for example. The recovery operation in FIG. 11 is performed in substantially the same manner as the recovery operation in FIG.
[0117]
First, in step ST21, it is determined whether or not the surplus
[0118]
When the refrigerant circulation is in the state shown in FIG. 7, the process proceeds from step ST22 to step ST23 to determine whether the second non-inverter compressor (2C) is normal and whether the guard timer has expired or not. I do.
[0119]
If this activation is possible, the process proceeds from step ST23 to step ST24, and it is determined whether or not the collection start condition is satisfied. That is, the first low pressure sensor (65) is normal, the low pressure refrigerant pressure detected by the first low pressure sensor (65) is higher than 3 kg (3.06 kPa) (LP1> 3), and The state in which the low-pressure refrigerant pressure detected by the low-pressure pressure sensor (65) is higher than the upper limit obtained by subtracting 0.1 kg (0.098 kPa) from the equivalent saturated pressure of the outdoor air temperature continues for 5 minutes or more, and the high-pressure pressure sensor detects If the high pressure refrigerant pressure to be applied is lower than 24 kg (23.52 kPa) (HP <24), it is determined that the start condition is satisfied.
[0120]
If this start condition is satisfied, the process moves from step ST24 to step ST25, sets the surplus refrigerant collecting flag 2 (flag = 1), moves to step ST26, and stops the stopped second non-inverter compressor ( 2C) and return. That is, since the suction side of the second non-inverter compressor (2C) is in communication with the outdoor heat exchanger (4), the refrigerant accumulated in the outdoor heat exchanger (4) is discharged to the second non-inverter compressor (2C). 2C), compressed and supplied to the high-pressure refrigerant flowing in the indoor heat exchanger (41).
[0121]
In step ST22, if the operation mode is not 64A or the like, in step ST23, the operation cannot be started, and in step ST24, the start condition is not satisfied, the routine returns without performing the refrigerant recovery operation.
[0122]
On the other hand, if the surplus
[0123]
That is, when the pressure switch (64) is operated, when the refrigeration unit (1C) or the refrigeration unit (1D) stops operating (thermo-off), when the indoor unit (1B) stops operating (thermo-off), the high pressure When the high-pressure refrigerant pressure detected by the sensor (61) is higher than 26 kg (25.48 kPa) (HP> 26), the low-pressure refrigerant pressure detected by the first low-pressure pressure sensor (65) is 2 kg (1.96 kPa). When the temperature becomes lower (LP1 <2.0) and when the high-pressure refrigerant temperature detected by the discharge temperature sensor (62) becomes higher than 90 degrees (Td> 90), the first low-pressure pressure sensor (65) is abnormal. In this case, if any one of the cases where the timer has elapsed for 2 minutes or more is satisfied, the end condition is satisfied. In particular, when the low-pressure refrigerant pressure detected by the first low-pressure pressure sensor (65) becomes lower than 2 kg (1.96 kPa), the refrigerant recovery ends.
[0124]
When the end condition is satisfied, the process moves from step ST27 to step ST28, resets the surplus
[0125]
<Effects of Embodiment>
As described above, according to the present embodiment, since the refrigerant is recovered, the refrigerant accumulated in the indoor heat exchanger (41) or the outdoor heat exchanger (4) in which the refrigerant is not circulated is recovered. Therefore, shortage of the refrigerant can be reliably prevented.
[0126]
As a result, the refrigerant can be saved, and the normal operation can be continued by preventing the shortage of the refrigerant.
[0127]
In particular, since the refrigerant accumulated in the indoor heat exchanger (41) during the refrigeration operation can be recovered, the normal refrigeration operation can be continued.
[0128]
Further, the refrigerant accumulated in the outdoor heat exchanger (4) during the first heating and freezing operation can be recovered, so that the normal cooling operation can be continued.
[0129]
In addition, since the refrigerant recovery is determined based on the outdoor air temperature equivalent saturation pressure, the refrigerant recovery can be accurately performed. That is, since the condition under which the refrigerant accumulates in the outdoor heat exchanger (4) differs depending on the outdoor air temperature, it is possible to reliably determine the refrigerant recovery in consideration of the outdoor air temperature.
[0130]
Further, when the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) falls below a predetermined lower limit, the refrigerant recovery is terminated, so that unnecessary refrigerant recovery operation can be prevented.
[0131]
Another embodiment of the present invention
In the above embodiment, three compressors (2A, 2B, 2C) are provided. However, in the present invention, the first non-inverter compressor (2B) may not be provided.
[0132]
Further, the present invention may include any one of the refrigeration unit (1C) and the refrigeration unit (1D), and conversely, a plurality of refrigeration units (1C) or refrigeration units (1D) are provided. It may be something.
[0133]
【The invention's effect】
Therefore, according to the present invention, since the refrigerant is collected, the refrigerant accumulated in the heat exchangers (41, 4) in which the refrigerant is not circulated can be collected, so that the shortage of the refrigerant is reliably prevented. can do.
[0134]
As a result, the refrigerant can be saved, and the normal operation can be continued by preventing the shortage of the refrigerant.
[0135]
In particular, according to the first aspect of the present invention, since the refrigerant accumulated in the indoor heat exchanger (41) during the cooling operation can be recovered, the normal cooling operation can be continued.
[0136]
Further, according to the second or third aspect of the invention, the refrigerant accumulated in the heat source side heat exchanger (4) during the heating operation can be recovered, so that the normal cooling operation can be continued.
[0137]
According to the fourth aspect of the present invention, the refrigerant recovery is determined based on the outdoor air temperature-equivalent saturation pressure, so that the refrigerant recovery can be performed accurately. That is, since the condition under which the refrigerant accumulates in the heat source side heat exchanger (4) differs depending on the outdoor air temperature, it is possible to reliably determine the refrigerant recovery in consideration of the outdoor air temperature.
[0138]
According to the fifth or sixth aspect of the present invention, when the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) falls below a predetermined lower limit, the refrigerant recovery is terminated, so that unnecessary refrigerant recovery is performed. Driving can be prevented.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram of a refrigeration apparatus according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a cooling operation.
FIG. 3 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a refrigeration operation.
FIG. 4 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a first cooling and refrigeration operation.
FIG. 5 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a second cooling and refrigeration operation.
FIG. 6 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a heating operation.
FIG. 7 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a first heating / refrigeration operation.
FIG. 8 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a second heating and refrigeration operation.
FIG. 9 is a refrigerant circuit diagram illustrating an operation of a third heating / refrigeration operation.
FIG. 10 is a flowchart showing a refrigerant recovery operation by a cooling recovery unit.
FIG. 11 is a flowchart showing a refrigerant recovery operation by a heating recovery unit.
[Explanation of symbols]
10 Refrigeration equipment
1A outdoor unit (heat source system)
1B Indoor unit (air conditioning system)
1C Refrigeration unit (cooling system)
1D refrigeration unit (cooling system)
2A, 2B, 2C compressor
2D, 2E compression mechanism
4 outdoor heat exchanger (heat source side heat exchanger)
41 Indoor heat exchanger
45 Refrigeration heat exchanger (cooling heat exchanger)
51 Refrigeration heat exchanger (cooling heat exchanger)
80 Controller
81 Cooling recovery means
82 Heat recovery means
Claims (6)
上記圧縮機構(2D,2E)から吐出された冷媒が熱源側熱交換器(4)で凝縮した後に冷却熱交換器(45)で蒸発するか又は室内熱交換器(41)及び冷却熱交換器(45)で蒸発して圧縮機構(2D,2E)に戻る冷却運転を少なくとも行う冷凍装置であって、
上記冷却運転時に室内熱交換器(41)が冷房運転を停止した状態で、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記室内熱交換器(41)に接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動して冷媒回収を行う冷却回収手段(81)を備えていることを特徴とする冷凍装置。A heat source system (1A) having a compression mechanism (2D, 2E) having a plurality of compressors (2A, 2C) and a heat source side heat exchanger (4), and an air conditioning system (26) having an indoor heat exchanger (41) 1B) and a refrigerant circuit (1E) to which a cooling system (1C) having a cooling heat exchanger (45) is connected.
The refrigerant discharged from the compression mechanism (2D, 2E) condenses in the heat source side heat exchanger (4) and then evaporates in the cooling heat exchanger (45), or the indoor heat exchanger (41) and the cooling heat exchanger A refrigeration apparatus that performs at least a cooling operation that evaporates in (45) and returns to the compression mechanism (2D, 2E),
If the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) rises above a preset upper limit value in a state where the indoor heat exchanger (41) stops the cooling operation during the cooling operation, the indoor heat exchanger (41) changes the indoor heat exchanger to the indoor heat exchanger. A refrigeration system comprising a cooling recovery means (81) for starting up a stopped compressor (2C) connected to an exchanger (41) and recovering refrigerant.
上記圧縮機構(2D,2E)から吐出された冷媒が室内熱交換器(41)で凝縮した後に冷却熱交換器(45)で蒸発して圧縮機構(2D,2E)に戻る暖房運転を少なくとも行う冷凍装置であって、
上記暖房運転時における圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記熱源側熱交換器(4)に接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動して冷媒回収を行う暖房回収手段(82)を備えていることを特徴とする冷凍装置。A heat source system (1A) having a compression mechanism (2D, 2E) having a plurality of compressors (2A, 2C) and a heat source side heat exchanger (4), and an air conditioning system (26) having an indoor heat exchanger (41) 1B) and a refrigerant circuit (1E) to which a cooling system (1C) having a cooling heat exchanger (45) is connected.
After the refrigerant discharged from the compression mechanism (2D, 2E) is condensed in the indoor heat exchanger (41), the refrigerant is evaporated in the cooling heat exchanger (45) and returned to the compression mechanism (2D, 2E) at least for heating operation. A refrigeration device,
When the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) during the heating operation rises above a preset upper limit value, the stopped compression in which the suction side is connected to the heat source side heat exchanger (4). A refrigeration system comprising heating recovery means (82) for starting up the machine (2C) and recovering refrigerant.
上記圧縮機構(2D,2E)から吐出された冷媒が室内熱交換器(41)で凝縮した後に冷却熱交換器(45)で蒸発して圧縮機構(2D,2E)に戻る暖房運転を行うように構成される一方、
上記暖房運転時における圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された上限値より上昇すると、吸込側が上記熱源側熱交換器(4)に接続されている停止中の圧縮機(2C)を起動して冷媒回収を行う暖房回収手段(82)を備えていることを特徴とする冷凍装置。In claim 1,
The refrigerant discharged from the compression mechanism (2D, 2E) is condensed in the indoor heat exchanger (41) and then evaporated in the cooling heat exchanger (45) to return to the compression mechanism (2D, 2E). While
When the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) during the heating operation rises above a preset upper limit value, the stopped compression in which the suction side is connected to the heat source side heat exchanger (4). A refrigeration system comprising heating recovery means (82) for starting up the machine (2C) and recovering refrigerant.
上記熱源側熱交換器(4)は、室外空気と冷媒とを熱交換器する室外熱交換器で構成され、
上記暖房回収手段(82)は、室外空気温度相当飽和圧力に基づく判断基準を含む上限値より低圧冷媒圧力が上昇すると、冷媒回収を行うように構成されていることを特徴とする冷凍装置。In claim 2 or 3,
The said heat source side heat exchanger (4) is comprised by the outdoor heat exchanger which heat-exchanges outdoor air and a refrigerant | coolant,
The refrigerating apparatus is characterized in that the heating recovery means (82) recovers the refrigerant when the low-pressure refrigerant pressure rises above an upper limit including a criterion based on the outdoor air temperature-equivalent saturation pressure.
上記冷却回収手段(81)は、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された下限値より低下すると、冷媒回収を終了するように構成されていることを特徴とする冷凍装置。In claim 1,
The cooling recovery means (81) is configured to terminate the refrigerant recovery when the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) falls below a preset lower limit. Refrigeration equipment.
上記暖房回収手段(82)は、圧縮機構(2D,2E)の吸入側の低圧冷媒圧力が予め設定された下限値より低下すると、冷媒回収を終了するように構成されていることを特徴とする冷凍装置。In claim 2 or 3,
The heating recovery means (82) is configured to terminate refrigerant recovery when the low-pressure refrigerant pressure on the suction side of the compression mechanism (2D, 2E) falls below a preset lower limit. Refrigeration equipment.
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