JP2004338447A

JP2004338447A - 空調装置

Info

Publication number: JP2004338447A
Application number: JP2003134559A
Authority: JP
Inventors: Susumu Wakuta; 進和久田
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2003-05-13
Filing date: 2003-05-13
Publication date: 2004-12-02
Also published as: US20040226306A1; DE102004023272A1; US6935125B2

Abstract

【課題】ホットガスにて暖房を行っているときにユーザが感じる騒音感を低減する。
【解決手段】送風機２３の送風量が大きいときには、送風量が小さいときに比べて高圧圧力が高くなるように高圧圧力を制御する。これにより、冷媒通過音が送風騒音により掻き消されるように聞こえ難くなる。また、一般的に、送風量が大きいときには大きな暖房能力を必要とし、逆に、送風量が小さいときには大きな暖房能力を必要としないことから、送風量に基づいて高圧圧力を制御すれば、暖房感を損なうことなく、ホットガスにて暖房を行っているときにユーザが感じる冷媒通過騒音による騒音感を低減することができる。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機を利用した空調装置に関するもので、車両で発生する廃熱を利用したヒータを組み合わせた車両用空調装置に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】
車両で発生する廃熱を利用したヒータを組み合わせた車両用空調装置では、走行用駆動源をなすエンジン（内燃機関）の始動直後等のいわゆる冷間始動時には、廃熱量及び温度が低いので、ヒータのみでは十分な暖房能力を得ることができない。
【０００３】
そこで、廃熱量及び温度が低いとき、つまりエンジン冷却水温度が低いときには、蒸気圧縮式冷凍機の圧縮機から吐出した冷却される前の高温の冷媒（ホットガス）を室内熱交換器に導いて暖房能力を補完している（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平１１−２５７７６２号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、ホットガスは、前述のごとく、高い温度及び高い圧力を維持した状態で室内熱交換器に導入されるので、室内熱交換器内を通過する冷媒の通過速度が比較的高い。
【０００６】
このため、ホットガスにて暖房能力を補完しているときに、比較的大きな冷媒通過音が発生してしまうおそれがある。
【０００７】
本発明は、上記点に鑑み、第１には、従来と異なる新規な空調装置を提供し、第２には、ホットガスにて暖房を行っているときにユーザが感じる騒音感を低減することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、室外空気と冷媒とを熱交換する室外熱交換器（１３）と、室内に吹き出す空気と冷媒とを熱交換する室内熱交換器（１８）と、室内熱交換器（１８）に空気を送風する送風機（２３）と、送風機（２３）の送風量が大きいときには、送風量が小さいときに比べて圧縮機（１０）から吐出した冷媒の高圧圧力が高くなるように、送風量に基づいて高圧圧力を制御する高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）とを有することを特徴とする。
【０００９】
これにより、圧縮機（１０）から吐出したホットガスが室内熱交換器（１８）内を通過する際に発生する冷媒通過音は、室内熱交換器（１８）内における冷媒速度、つまり室内熱交換器（１８）に流入するホットガスの圧力の上昇に応じて大きくなる。一方、送風機（２３）による送風騒音は、送風量の増大に応じて大きくなる。
【００１０】
したがって、本発明のごとく、送風機（２３）の送風量が大きいときには、送風量が小さいときに比べて高圧圧力が高くなるように高圧圧力を制御すれば、冷媒通過音が送風騒音により掻き消されるように聞こえ難くなる。
【００１１】
また、一般的に、送風量が大きいときには大きな暖房能力を必要とし、逆に、送風量が小さいときには大きな暖房能力を必要としないことから、本発明態のごとく、送風量に基づいて高圧圧力を制御すれば、暖房感を損なうことなく、ホットガスにて暖房を行っているときにユーザが感じる冷媒通過騒音による騒音感を低減することができる。
【００１２】
請求項２に記載の発明では、圧縮機（１０）から吐出した冷媒を室外熱交換器（１３）側に流す場合と室内熱交換器（１８）側に流す場合とを切り換える切替弁（２０）を有し、高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、圧縮機（１０）から吐出した冷媒を室内熱交換器（１８）側に流す場合に限り、送風量に基づいて高圧圧力を制御することを特徴とするものである。
【００１３】
請求項３に記載の発明では、室外熱交換器（１３）と室内熱交換器（１８）とを繋ぐ冷媒通路に設けられて冷媒を減圧してする減圧器（１７）と、圧縮機（１０）から吐出した冷媒を室外熱交換器（１３）及び減圧器（１７）を迂回させて室内熱交換器（１８）に導くバイパス回路（１９）と、圧縮機（１０）から吐出した冷媒を室外熱交換器（１３）→減圧器（１７）→室内熱交換器（１８）→圧縮機（１０）の順に循環させる場合と、圧縮機（１０）から吐出した冷媒をバイパス回路（１９）→室内熱交換器（１８）→圧縮機（１０）の順に循環させる場合とを切り換える切替弁（２０）とを有し、高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、圧縮機（１０）から吐出した冷媒をバイパス回路（１９）側に流す場合に限り、送風量に基づいて高圧圧力を制御することを特徴とするものである。
【００１４】
請求項４に記載の発明では、高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、圧縮機（１０）から吐出される冷媒流量を制御することにより高圧圧力を制御することを特徴とするものである。
【００１５】
請求項５に記載の発明では、高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、圧縮機（１０）の運転時間及び停止時間を制御することにより冷媒流量を制御することを特徴とするものである。
【００１６】
請求項６に記載の発明では、高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、圧縮機（１０）に動力を伝達する電磁クラッチ（１１）をオン−オフすることにより冷媒流量を制御することを特徴とするものである。
【００１７】
請求項７に記載の発明では、圧縮機（１０）は、理論吐出量を変化させることができる可変容量型の圧縮機であり、さらに、高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、理論吐出量を変化させることにより冷媒流量を制御することを特徴とするものである。
【００１８】
請求項８に記載の発明では、圧縮機（１０）は、走行用駆動源から動力を得て稼動することを特徴とするものである。
【００１９】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００２０】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
本実施形態は、本発明に係る空調装置を車両用空調装置に適用したものであって、図１は本実施形態に係る空調装置、つまり蒸気圧縮式冷凍機の模式図であり、図２は本実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の車両への搭載状態を示す説明図である。
【００２１】
図１中、圧縮機１０は冷媒を吸入圧縮するもので、この圧縮機１０は、電磁クラッチ１１等の動力を断続可能に伝達する動力伝達装置を介して車両駆動源をなすエンジン１２により駆動される。
【００２２】
そして、室外熱交換器１３は室外空気と冷媒とを熱交換するものであり、レシーバ１４は室外熱交換器１３から流出した冷媒を液相冷媒と気相冷媒とに分離して余剰冷媒を液相冷媒として蓄えるとともに、液相冷媒を過冷却器１５に供給する気液分離器である。
【００２３】
なお、過冷却器１５は、室外熱交換器１３にて冷却凝縮された冷媒を冷却して、冷媒のエンタルピを更に低下させるもので、過冷却器１５の冷媒出口側には、冷媒が出口側から入口側に流れることを規制する逆止弁１６が設けられている。
【００２４】
また、本実施形態では、図２に示すように、室外熱交換器１３、レシーバ１４及び過冷却器１５（逆止弁１６を含む。）はろう付け等にて一体化されている。
【００２５】
また、過冷却器１５の出口側、つまり逆止弁１６の出口側には、図１に示すように、冷媒を所定の蒸発温度（例えば、２℃〜３℃）相当の圧力まで減圧する減圧器１７が設けられており、本実施形態では減圧器１７として、室内熱交換器１８の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるように絞り開度が制御される、いわゆる温度式膨張弁を採用している。
【００２６】
そして、減圧器１７の出口側は、室内に吹き出す空気と冷媒とを熱交換する室内熱交換器１８に接続され、室内熱交換器１８の出口側は圧縮機１０の吸入側に接続されている。
【００２７】
また、ホットガスバイパス通路１９は、圧縮機１０から吐出した冷媒（ホットガス）を室外熱交換器１３及び減圧器１７を迂回させて室内熱交換器１８に導くバイパス回路であり、圧縮機１０の吐出側には、ホットガスをホットガスバイパス通路１９を経由させて室内熱交換器１８側に流す場合と室外熱交換器１３側に流す場合とを切り換える三方式の切替弁２０である。
【００２８】
なお、切替弁２０のうちホットガスバイパス通路１９側の出口には、室内熱交換器１８に供給されるホットガスを、室内熱交換器１８の耐圧圧力以下程度まで減圧する絞り２１が設けられている。
【００２９】
そして、本実施形態では、切替弁２０と絞り２１とを一体化している。因みに、本実施形態では、絞り２１として、オリフィスやキャピラリチューブ等の絞り開度が固定された固定絞りを用いている。
【００３０】
また、アキュムレータ３１は、後述するホットガス暖房モード時に、液相冷媒が圧縮機１０に吸引されてしまうことを防止する気液分離器である。
【００３１】
ところで、室内熱交換器１８は室内に吹き出す空気の通路を構成する空調ケーシング２２内に収納されており、この空調ケーシング２２の空気流れ上流側には、室内熱交換器１８に向けて空気を送風する送風機２３が設けられている。
【００３２】
なお、図１では、送風機２３は軸流ファン（ＪＩＳＢ０１３２番号１０１２等参照）のごとく描かれているが、実際には、遠心ファン（ＪＩＳＢ０１３２番号１００４等参照）である。
【００３３】
また、空調ケーシング２２内において、室内熱交換器１８の空気下流側には、エンジン冷却水等の車両で発生する廃熱を熱源として室内に吹き出す空気を加熱するヒータ２４が収納されている。
【００３４】
そして、本実施形態では、エアミックスドア２５によりヒータ２４を迂回して室内側に流れる冷風量とヒータ２４を通過してヒータ２４にて加熱された温風量との風量割合を調節して車室内に吹き出される空調風の温度や湿度を調節している。
【００３５】
また、圧縮機１０の吐出側には、ホットガスの圧力である高圧圧力を検出する圧力センサ２６及びホットガスの温度を検出する温度センサ２７が設けられており、これら両センサ２６、２７の検出信号はＥＣＵ（空調用電子制御装置）２８に入力されている。
【００３６】
そして、ＥＣＵ２８には、上記センサ２６、２７の検出値に加えて、室内空気温度を検出する内気センサ、室外空気の温度を検出する外気センサ及び車室内に注がれる日射量を検出する日射センサ等の空調制御用センサ群２９、及び空調操作パネルの操作スイッチ類３０からの信号が入力されており、ＥＣＵ２８は、これらの入力値をパラメータとして、ＲＯＭ等に予め記憶されたプログラムに従って電磁クラッチ１１、送風機２３、切替弁２０及びエアミックスドア２５等の空調用アクチュエータを自動制御する。
【００３７】
次に、本実施形態に係る空調装置の作動を述べる。
【００３８】
１．冷房モード
冷房モード時には、圧縮機１０から吐出した冷媒を切替弁２０→室外熱交換器１３→レシーバ１４→過冷却器１５→減圧器１７→室内熱交換器１８→アキュムレータ３１→圧縮機１０の順に循環させる。
【００３９】
これにより、室外熱交換器１３では、図示しない冷却ファンにより送風される外気にて冷媒が冷却されて凝縮する。そして、凝縮後の液冷媒はレシーバ１４で気液分離され、液冷媒のみが過冷却器１５及び逆止弁１６を経由して減圧器１７に流入し、この減圧器１７にて等エンタルピ的に減圧されて低温低圧の冷媒となる。
【００４０】
なお、通常、減圧器１７にて冷媒が減圧される際には、飽和液腺を跨ぐように減圧されるので、減圧器１７の出口側では、冷媒は気液二相状態となる。
【００４１】
そして、減圧された低圧冷媒は、室内熱交換器１８に流入して送風機２３により送風された空気から吸熱して蒸発することにより室内に吹き出す空気を冷却して車室内の冷房行う。
【００４２】
２．ホットガス暖房モード
本モードは、エンジン冷却水の温度が低い場合や外気温度が極めて低くヒータ２４のみでは暖房を行うに十分な温度まで空気を加熱することが困難な場合に自動的に行う場合と、ホットガス暖房スイッチ（図示せず。）を手動操作にて投入したときに行う場合とがある。
【００４３】
そして、例えばホットガス暖房スイッチが投入される等してホットガス暖房モードが選択されたときには、圧縮機１０から吐出した冷媒を切替弁２０→絞り２１→バイパス回路１９→室内熱交換器１８→アキュムレータ３１→圧縮機１０の順に循環させる。
【００４４】
これにより、絞り２１にて室内熱交換器１８の耐圧圧力以下まで減圧されたホットガスが室内熱交換器１８に流入し、この室内熱交換器１８にて室内熱交換器１８に吹き出す空気を加熱する。
【００４５】
このとき、圧縮機１０の吐出圧、つまり高圧圧力は、室内熱交換器１８の耐圧圧力に安全率を考慮した圧力を上限として、送風機２３の送風量が大きいときには、送風量が小さいときに比べて高圧圧力が高くなるように、送風量に基づいて高圧圧力を制御する。
【００４６】
具体的には、本実施形態では、図３に示すように、送風量、つまり送風機２３への印可電圧（ブロワ電圧又はブロワレベル）の増大に応じて高圧圧力（冷媒圧力）を線形的に増大させている。
【００４７】
なお、本実施形態では、送風機２３の送風量は、目標吹出温度ＴＡＯ及びヒータ２４に流入するエンジン冷却水の温度等に基づいて自動的に選択されるが、乗員の手動操作によって選定された送風量にも基づいて高圧圧力が自動制御されることは言うまでもない。
【００４８】
ところで、本実施形態では、圧縮機１０の運転時間及び停止時間、つまり電磁クラッチ１１のオン時間及びオフ時間を制御することにより、圧縮機１０から吐出される冷媒流量、つまり単位時間当たりの吐出冷媒流量を制御して高圧圧力を制御しており、以下に、具体的な制御方法を図４、５に示すフローチャートに基づいて述べる。
【００４９】
例えばホットガス暖房スイッチが手動操作にて投入された場合には、外気温度が所定温度（例えば、１０℃）以下であるか、又はエンジン冷却水温度が所定温度（例えば、６０℃）以下であるか等に基づいて、ホットガス暖房モードを実際に実行する必要があるか否かを判定する（Ｓ１、Ｓ２）。
【００５０】
そして、外気温度が所定温度より高い場合、又はエンジン冷却水温度が所定温度より高い場合には、ホットガス暖房モードを行う必要がないものとみなして、ホットガス暖房スイッチを遮断した状態でヒータ２４のみ、つまりエンジン冷却水のみにて暖房を行う（Ｓ３）。
【００５１】
一方、外気温度が所定温度以下の場合、又はエンジン冷却水温度が所定温度以下の場合には、ホットガス暖房モードを行う必要があるものとみなして、ホットガス暖房モードを実行する（Ｓ４）。なお、自動的にホットガス暖房モードを行う場合には、Ｓ４から始まる。
【００５２】
次に、ＥＣＵ２８の制御信号等から現在の送風量を検出するとともに、その検出した送風量から目標とする高圧冷媒圧力（以下、目標高圧圧力と呼ぶ。）を、図３に示すマップに基づいて決定する（Ｓ５、Ｓ６）。
【００５３】
そして、実際の高圧冷媒圧力、つまり圧力センサ２６の検出圧力（以下、実高圧圧力と呼ぶ。）が目標高圧圧力を超えているか否かを判定し（Ｓ７）、実高圧圧力が目標高圧圧力を超えている場合には、電磁クラッチ１１への通電を遮断して圧縮機１０を停止させた後（Ｓ８）、Ｓ１１を実行する。
【００５４】
一方、実高圧圧力が目標高圧圧力以下の場合には、電磁クラッチ１１への通電を続行して圧縮機１０を継続運転する（Ｓ９）。なお、実高圧圧力が目標高圧圧力以下となる判定が所定回数（例えば、１０回）を超えたとき、又はＳ６以降における圧縮機１０の継続運転時間が所定時間を超えたときには、再び、Ｓ２同様な手法により、ホットガス暖房モードを実際に実行する必要があるか否かを判定する（Ｓ１０、Ｓ１１）。
【００５５】
そして、外気温度が所定温度より高い場合、又はエンジン冷却水温度が所定温度より高い場合には、ホットガス暖房モードを行う必要がないものとみなして、ホットガス暖房スイッチを遮断した状態でヒータ２４のみ、つまりエンジン冷却水のみにて暖房を行う（Ｓ１２）。
【００５６】
一方、外気温度が所定温度以下の場合、又はエンジン冷却水温度が所定温度以下の場合には、ホットガス暖房モードを行う必要があるものとみなして、ホットガス暖房モードを実行する（Ｓ１３）。
【００５７】
次に、ＥＣＵ２８の制御信号等から現在の送風量を検出するとともに、その検出した送風量から目標高圧圧力を決定する。つまり前回の送風量が同一の場合には前回決定した目標高圧圧力を維持し、また、前回の送風量と異なる場合には、新たに目標高圧圧力を決定する（Ｓ１４〜Ｓ１６）。
【００５８】
そして、実高圧圧力が目標高圧圧力を超えているか否かを判定し（Ｓ１７）、実高圧圧力が目標高圧圧力を超えている場合には、電磁クラッチ１１への通電を遮断して圧縮機１０を停止させた後（Ｓ１８）、Ｓ１１を実行する。
【００５９】
一方、実高圧圧力が目標高圧圧力以下の場合には、電磁クラッチ１１への通電を続行して圧縮機１０を継続運転する（Ｓ９）。なお、実高圧圧力が目標高圧圧力以下となる判定が所定回数（例えば、１０回）を超えたとき、又はＳ６以降における圧縮機１０の継続運転時間が所定時間を超えたときには、再び、Ｓ２と同様な手法により、ホットガス暖房モードを実際に実行する必要があるか否かを判定する（Ｓ２０、Ｓ１１）。
【００６０】
次に、本実施形態の作用効果を述べる。
ホットガスが室内熱交換器１８内を通過する際に発生する冷媒通過音は、室内熱交換器１８内における冷媒速度、つまり室内熱交換器１８に流入するホットガスの圧力の上昇に応じて大きくなる。一方、送風機２３による送風騒音は、送風量の増大に応じて大きくなる。
【００６１】
したがって、本実施形態のごとく、送風機２３の送風量が大きいときには、送風量が小さいときに比べて高圧圧力が高くなるように高圧圧力を制御すれば、冷媒通過音が送風騒音により掻き消されるように聞こえ難くなる。
【００６２】
また、一般的に、送風量が大きいときには大きな暖房能力を必要とし、逆に、送風量が小さいときには大きな暖房能力を必要としないことから、本実施形態のごとく、送風量に基づいて高圧圧力を制御すれば、暖房感を損なうことなく、ホットガスにて暖房を行っているときにユーザが感じる冷媒通過騒音による騒音感を低減することができる。
【００６３】
なお、図６は、ホットガス暖房モード時における電磁クラッチ１１のオン−オフ制御、実高圧圧力（冷媒圧力）及び送風量（ブロワ電圧）と経過時間との関係を示すチャートの一例である。
【００６４】
（第２実施形態）
第１実施形態では、圧縮機１０の運転時間及び停止時間を制御することにより、圧縮機１０から吐出される冷媒流量を制御して高圧圧力を制御したが、本実施形態では、圧縮機１０として、理論吐出量を変化させることができる可変容量型の圧縮機を用いるとともに、図７に示すように、理論吐出量（吐出容量）を変化させることにより冷媒流量を制御して高圧圧力を制御するものである。
【００６５】
なお、可変容量型圧縮機として、本実施形態では、斜板の傾斜角を連続的に変化させることによりピストンのストロークを連続的に変化させて、吐出容量を連続的に変化させることができる斜板型可変容量圧縮機を用いている。
【００６６】
因みに、斜板型可変容量圧縮機での理論吐出量は、ピストンストローク、及びシンリンダボア径及び気筒数によって決定される幾何学的な吐出量を意味する。
【００６７】
（その他の実施形態）
上述の実施形態では、送風機２３は遠心ファンを用いたものであったが、本発明はこれに限定されるものではなく、軸流ファンを用いた送風機２３を採用してもよいことは言うまでもない。
【００６８】
また、上述の実施形態では、エアミックスドア２５により温風量と冷風との風量割合を調節して車室内に吹き出される空調風の温度や湿度を調節したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば室内熱交換器１８を通過した冷風の全てをヒータ２４で加熱し、ヒータ２４での加熱量を調節することにより車室内に吹き出される空調風の温度や湿度を調節するリヒート方式を用いてもよい。
【００６９】
また、上述の実施形態では、減圧器１７にて冷媒を等エンタルピ的に減圧したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば膨脹機で冷媒を等エントロピ的に減圧膨脹させながら、エネルギを回収してもよい。
【００７０】
また、上述の実施形態では、ホットガス暖房モード時には、圧縮機１０から吐出した冷媒を切替弁２０→絞り２１→バイパス回路１９→室内熱交換器１８→圧縮機１０の順に循環させが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば第２の減圧器の減圧器を設けて、圧縮機１０から吐出した冷媒を切替弁２０→絞り２１→バイパス回路１９→室内熱交換器１８→第２の減圧器→室外熱交換器１３→圧縮機１０の順に循環させて、室外熱交換器１３にて外気から吸熱するヒートポンプ作動させてもよい。
【００７１】
また、上述の実施形態では、エンジンから動力を得て圧縮機１０が稼動したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば圧縮機１０を駆動する専用の電動モータを設け、圧縮機１０の回転数を制御することにより高圧圧力を制御してもよい。
【００７２】
また、上述の実施形態では、車両用空調装置に本発明を適用したが、本発明の適用はこれに限定されるものではない。
【００７３】
また、上述の実施形態では、室外熱交換器１３、レシーバ１４及び過冷却器１５（逆止弁１６を含む。）を一体化したが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００７４】
また、上述の実施形態では、高圧圧力を冷媒の臨界圧力以下としたが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば冷媒を二酸化炭素にする等して、高圧圧力を臨界圧力以上としてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係る空調装置の模式図である。
【図２】本発明の実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の車両への搭載状態を示す説明図である。
【図３】本発明の第１実施形態に係る高圧圧力と送風量との関係を示すグラフである。
【図４】本発明の第１実施形態に係る空調装置の制御を示すフローチャートである。
【図５】本発明の第１実施形態に係る空調装置の制御を示すフローチャートである。
【図６】ホットガス暖房モード時における電磁クラッチ１１のオン−オフ制御、実高圧圧力（冷媒圧力）及び送風量（ブロワ電圧）と経過時間との関係を示す図である。
【図７】本発明の第２実施形態に係る高圧圧力と送風量との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１０…圧縮機、１１…電磁クラッチ、１３…凝縮器、１４…レシーバ、
１５…過冷却器、１７…減圧器、１８…室内熱交換器、
１９…ホットガスバイパス通路、２０…切替弁、２３…送風機。

Claims

冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、
室外空気と冷媒とを熱交換する室外熱交換器（１３）と、
室内に吹き出す空気と冷媒とを熱交換する室内熱交換器（１８）と、
前記室内熱交換器（１８）に空気を送風する送風機（２３）と、
前記送風機（２３）の送風量が大きいときには、前記送風量が小さいときに比べて前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒の高圧圧力が高くなるように、前記送風量に基づいて前記高圧圧力を制御する高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）とを有することを特徴とする空調装置。
前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒を前記室外熱交換器（１３）側に流す場合と前記室内熱交換器（１８）側に流す場合とを切り換える切替弁（２０）を有し、
前記高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒を前記室内熱交換器（１８）側に流す場合に限り、前記送風量に基づいて前記高圧圧力を制御することを特徴とする請求項１に記載の空調装置。
前記室外熱交換器（１３）と前記室内熱交換器（１８）とを繋ぐ冷媒通路に設けられて冷媒を減圧してする減圧器（１７）と、
前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒を前記室外熱交換器（１３）及び前記減圧器（１７）を迂回させて前記室内熱交換器（１８）に導くバイパス回路（１９）と、
前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒を前記室外熱交換器（１３）→前記減圧器（１７）→前記室内熱交換器（１８）→前記圧縮機（１０）の順に循環させる場合と、前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒を前記バイパス回路（１９）→前記室内熱交換器（１８）→前記圧縮機（１０）の順に循環させる場合とを切り換える切替弁（２０）とを有し、
前記高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒を前記バイパス回路（１９）側に流す場合に限り、前記送風量に基づいて前記高圧圧力を制御することを特徴とする請求項１に記載の空調装置。
前記高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、前記圧縮機（１０）から吐出される冷媒流量を制御することにより前記高圧圧力を制御することを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の空調装置。
前記高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、前記圧縮機（１０）の運転時間及び停止時間を制御することにより前記冷媒流量を制御することを特徴とする請求項４に記載の空調装置。
前記高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、前記圧縮機（１０）に動力を伝達する電磁クラッチ（１１）をオン−オフすることにより前記冷媒流量を制御することを特徴とする請求項４に記載の空調装置。
前記圧縮機（１０）は、理論吐出量を変化させることができる可変容量型の圧縮機であり、
さらに、前記高圧制御手段（Ｓ５〜Ｓ１９）は、前記理論吐出量を変化させることにより前記冷媒流量を制御することを特徴とする請求項４に記載の空調装置。
前記圧縮機（１０）は、走行用駆動源から動力を得て稼動することを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載の空調装置。