JP2004162176A - Corrosion-resistant steel excellent in cold workability and cuttability - Google Patents

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Toshiharu Noda
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To inexpensively provide a corrosion-resistant steel being desirable as a shaft material for printers and excellent in cuttability, having corrosion resistance high enough to be used in a usual room temperature environment without need to be subjected to covering such as plating, and improved in straightness after drawing and in cold forgeability. <P>SOLUTION: The corrosion-resistant steel comprises, by weight percentages, 0.005 to 0.200% C, at most 1.0% Si, at most 2.0% Mn, at most 0.05% P, at most 2.0% Cu, at most 2.0% Ni, 2.0 to 9.0% Cr, Ti and/or Zr in such an amount that [Ti%]+0.52 [Zr%]=0.03 to 1.20%, 0.01 to 0.50% S and/or 0.01 to 0.40% Se, at most 0.050% N, and at most 0.030% O with the balance comprising Fe and unavoidable impurities, wherein [S%]≥32[C%]/12, and L=4[C%]/([Ti%]+0.52[Zr%]) is 0.5 or smaller. This steel contains contaminants being Ti, Zr, or Ti-Zr compounds such as (Ti, Zr)<SB>4</SB>(S,Se)<SB>2</SB>C<SB>2</SB>. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

本発明は耐食鋼に関し、詳しくは、被削性にすぐれ、プリンターのシャフト等の用途に適した耐食鋼に関する。 The present invention relates to corrosion-resistant steel, and more particularly, to a corrosion-resistant steel having excellent machinability and suitable for uses such as a shaft of a printer.

ＯＡ機器のような、室内で使用される機器の部品の材料は、冷間加工性および被削性がすぐれているとともに、室内環境において使用に耐え得る程度の耐食性性を有していることが要求される。耐食性が必要な部品を製造するには、ステンレス鋼を用いるか、または構造用鋼にメッキ処理を施す。いうまでもないが、ステンレス鋼は、耐食性はよいがコストが高く、構造用鋼は、コストは低いが耐食性が十分でない。 Materials for components of equipment used indoors, such as OA equipment, have excellent cold workability and machinability, and have corrosion resistance enough to withstand use in an indoor environment. Required. To produce parts that require corrosion resistance, stainless steel is used or structural steel is plated. Needless to say, stainless steel has good corrosion resistance but high cost, and structural steel has low cost but insufficient corrosion resistance.

近年、パソコンの普及に伴って、プリンターの需要も増加している。プリンターには、印刷用紙の送紙用シャフト、印字用シャフト等の複数本のシャフトが内蔵されており、プリンターのコストの低減には、シャフトのコストの低減が必要である。これらのシャフトに対する共通の要求としては、高い真直性がある。 In recent years, with the spread of personal computers, demand for printers has been increasing. A printer includes a plurality of shafts such as a shaft for printing paper, a shaft for printing, and the like. To reduce the cost of the printer, it is necessary to reduce the cost of the shaft. A common requirement for these shafts is high straightness.

従来のプリンターのシャフト材料を概観すると、レーザープリンターには、ＳＵＳ４２０Ｊ２やＳＵＳ４１０などのステンレス鋼が使用されてきた。一方、インクジェットプリンターには、構造用鋼のうちでも、ＳＵＭ２４ＬやＳＵＭ２２のような快削鋼が選択され、切削加工後にＮｉメッキを施したものが使用されていた。この場合は、引抜加工前の素材の硬さを制御することにより、真直性を確保する。 Looking at the shaft material of a conventional printer, stainless steels such as SUS420J2 and SUS410 have been used for laser printers. On the other hand, among the structural steels, free-cutting steels such as SUM24L and SUM22 were selected as the inkjet printers, and Ni-plated after the cutting was used. In this case, straightness is ensured by controlling the hardness of the material before drawing.

プリンターのシャフトは、室内環境において使用に耐え得る程度の耐食性を備えていればよいので、高価なＳＵＳ４２０Ｊ２やＳＵＳ４１０のようなステンレス鋼は、コストパフォーマンスの点からみて、適切な材料ではなかった。一方、ＳＵＭ２４Ｌのような快削鋼の機械加工品にメッキを施す場合には、メッキの膜厚や欠陥の有無によって品質にバラツキが生じやすく、製品の信頼性が低くなることがあった。メッキを行なうには、環境汚染の防止という観点から、発生する廃液の処理を考慮しなければならない。この処理の費用は高まる傾向にあり、シャフトのコストは、安価であるとはいえなくなってきた。 Since the shaft of the printer only needs to have corrosion resistance enough to withstand use in an indoor environment, expensive stainless steels such as SUS420J2 and SUS410 are not suitable materials from the viewpoint of cost performance. On the other hand, when plating a machined product of free-cutting steel such as SUM24L, the quality tends to vary depending on the plating film thickness or the presence or absence of defects, and the reliability of the product may be reduced. In order to perform plating, it is necessary to consider the treatment of generated waste liquid from the viewpoint of preventing environmental pollution. The cost of this process has tended to increase, and the cost of the shaft has become less expensive.

このような問題を解決するため、本発明者らは、被削性および真直性がすぐれているとともに、通常の室内環境での使用に対して十分な耐食性を有し、しかも安価な鋼を得ることを意図して、他の共同研究者らと協力して研究した。その成果として、特定の介在物を生成させた耐食鋼が有用であることを知って、すでに提案した（特許文献１）。その耐食鋼は、Ｃ：０．００５〜０．２００％，Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｃｕ：２．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０〜９．０％を含有する鋼であって、特定量のＳ、Ｓｅ、ＴｉおよびＺｒの添加により、（Ｔｉ，Ｚｒ）4（Ｓ，Ｓｅ）2Ｃ2等の、ＣならびにＳおよびＳｅのうちの１種または２種を含有する、Ｔｉ系化合物、Ｚｒ系化合物またはＴｉ−Ｚｒ系化合物を鋼中に生成させたものであり、これらの化合物が鋼中に微細に分散することによって、鋼の被削性がすぐれるとともに、耐食性、冷間加工性および熱間加工性が良好な鋼である。 In order to solve such a problem, the present inventors have obtained an inexpensive steel that has excellent machinability and straightness, has sufficient corrosion resistance for use in a normal indoor environment, and is inexpensive. With this in mind, we worked with other collaborators. As a result, they have found that a corrosion-resistant steel in which specific inclusions are generated is useful, and have already proposed it (Patent Document 1). The corrosion-resistant steel is as follows: C: 0.005 to 0.200%, Si: 1.0% or less, Mn: 2.0% or less, P: 0.05% or less, Cu: 2.0% or less, Ni: A steel containing 2.0% or less and Cr: 2.0 to 9.0%, wherein (Ti, Zr) 4 (S, Se) 2 is added by adding specific amounts of S, Se, Ti and Zr. A Ti-based compound, a Zr-based compound or a Ti-Zr-based compound containing C and one or two of S and Se, such as C 2 , formed in steel, and these compounds are By being finely dispersed in steel, the steel has excellent machinability, and also has good corrosion resistance, cold workability and hot workability.

さらに研究を進めた発明者らは、上記の合金組成の耐食鋼において、Ｓ量とＣ量との関係、Ｃ量と（Ｔｉ＋Ｚｒ）量との関係、および（Ｓ＋Ｓｅ）量と（Ｔｉ＋Ｚｒ）量との関係を特定の範囲に選択することにより、耐食性および被削性がいっそう向上し、また、冷間加工性のうちとくに冷間鍛造性が改善され、またはドリル穿孔性が改善されることを見出した。
特願２００１−１４７０２６ The inventors who conducted further research have found that, in the corrosion-resistant steel having the above alloy composition, the relationship between the S amount and the C amount, the relationship between the C amount and the (Ti + Zr) amount, and the (S + Se) amount and the (Ti + Zr) amount. It has been found that by selecting the relationship of the specific range, the corrosion resistance and machinability are further improved, and also the cold workability, especially the cold forgeability, or the drill piercing property is improved. Was.
Japanese Patent Application 2001-147026

本発明の基本的な目的は、圧延後の熱処理を行なわず引き抜き前の素材硬さを制御することで、きびしい真直性の規格を満足し、メッキを施さなくても、室内の使用環境に十分耐える耐食性を有し、かつ、冷間加工性および被削性にすぐれ、ステンレス鋼よりも低コストで、シャフトの材料として好適な耐食鋼を提供することにある。 The basic object of the present invention is to control the hardness of a material before drawing without performing heat treatment after rolling, thereby satisfying a strict standard of straightness, and even without plating, it can be sufficiently used in an indoor use environment. It is an object of the present invention to provide a corrosion-resistant steel which has endurable corrosion resistance, is excellent in cold workability and machinability, is lower in cost than stainless steel, and is suitable as a material for a shaft.

本発明の付加的な目的は、上記の耐食鋼において、とくに冷間鍛造性にすぐれたもの、およびドリル穿孔性にすぐれたものを実現し、プリンターシャフト以外の部品の製造に関しても、素材として好適な耐食鋼を提供することにある。 An additional object of the present invention is to realize, in the above-described corrosion-resistant steel, one having particularly excellent cold forgeability and one having excellent drill piercing properties, and is also suitable as a material for manufacturing parts other than the printer shaft. To provide a high corrosion-resistant steel.

上記した基本的な課題を解決する、本発明の冷間加工性および被削性にすぐれた耐食鋼は、重量％で、Ｃ：０．００５〜０．２００％，Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｃｕ：２．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０〜９．０％、ＴｉおよびＺｒの１種または２種を、［Ｔｉ％］＋０．５２［Ｚｒ％］：０．０３〜１．２０％となるように含有し、Ｓ：０．０１〜０．５０％およびＳｅ：０．０１〜０．４０％の１種または２種、Ｎ：０．０５０％以下、ならびにＯ：０．０３０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避な不純物からなる合金組成の鋼であって、鋼が、その中の介在物として、ＣならびにＳおよびＳｅの１種または２種を含有するＴｉ系−、Ｚｒ系−またはＴｉ−Ｚｒ系の化合物を含有し、[Ｓ％]≧３２[Ｃ％]／１２であって、Ｌ＝４[Ｃ％]／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])とするとき、０＜Ｌ≦０．５の条件を満たすことにより、冷間加工性および被削性にすぐれた耐食鋼である。 The corrosion-resistant steel excellent in cold workability and machinability according to the present invention, which solves the above-described basic problems, has a content of C: 0.005 to 0.200% and Si: 1.0% or less by weight%. , Mn: 2.0% or less, P: 0.05% or less, Cu: 2.0% or less, Ni: 2.0% or less, Cr: 2.0 to 9.0%, one of Ti and Zr Or two kinds are contained so that [Ti%] + 0.52 [Zr%]: 0.03 to 1.20%, S: 0.01 to 0.50% and Se: 0.01 to 0% .40% of one or two kinds, N: 0.050% or less, and O: 0.030% or less, and the balance is an alloy composition of Fe and unavoidable impurities, wherein the steel is: Ti-, Zr- or Ti-Zr-based compounds containing C and one or two of S and Se as inclusions therein When [S%] ≧ 32 [C%] / 12 and L = 4 [C%] / ([Ti%] + 0.52 [Zr%]), 0 <L ≦ 0. By satisfying condition 5, the steel is a corrosion-resistant steel having excellent cold workability and machinability.

上記した特定の目的のうち、とくに冷間鍛造性がすぐれた本発明の耐食鋼は、上に規定した合金組成において、Ｈ＝１．５([Ｓ％]＋０．４０[Ｓｅ％])／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])とするとき、０＜Ｈ≦０．５の条件を満たすものである。 Among the above-mentioned specific objects, the corrosion-resistant steel of the present invention, which is particularly excellent in cold forgeability, has a composition of H = 1.5 ([S%] + 0.40 [Se%]) / ([Ti%] + 0.52 [Zr%]), the condition 0 <H ≦ 0.5 is satisfied.

上記した特定の目的のうち、とくにドリル穿孔性にすぐれた本発明の耐食鋼は、上に規定した合金組成において、Ｈ＝１．５([Ｓ％]＋０．４０[Ｓｅ％])／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])とするとき、０．５＜Ｈ≦１．２の条件を満たすものである。 Among the above-mentioned specific objects, the corrosion-resistant steel of the present invention, which is particularly excellent in drill piercing property, has an H = 1.5 ([S%] + 0.40 [Se%]) / ( [Ti%] + 0.52 [Zr%]), the condition 0.5 <H ≦ 1.2 is satisfied.

本発明の耐食鋼は、上記の実施データが示すように、被削性にすぐれるとともに、通常の室内環境での使用に対して十分な耐食性を有し、かつ従来のフェライト系ステンレス鋼に比べてＣｒ含有量が少ないので安価であるという、さきの発明の利益を享受している。表面にメッキする必要がないので、製造コストの節減と環境保護の観点からも有益である。その上で本発明の耐食鋼は、冷間加工性、とくに引抜加工後の真直性が改善されるという、追加の効果を得ている。合金組成を選択することにより、冷間鍛造性がすぐれたものとすることも、またドリル穿孔性が高いものとすることもでき、所望する特性の耐食鋼を得ることが容易である。 The corrosion-resistant steel of the present invention has excellent machinability, has sufficient corrosion resistance for use in a normal indoor environment, and has a higher corrosion resistance than conventional ferritic stainless steel. Therefore, it has the advantage of the above invention that it is inexpensive because of its low Cr content. Since there is no need for plating on the surface, it is also advantageous from the viewpoint of reduction of manufacturing cost and environmental protection. In addition, the corrosion-resistant steel of the present invention has an additional effect of improving cold workability, particularly straightness after drawing. By selecting the alloy composition, the cold forgeability can be improved or the drill piercing property can be increased, and it is easy to obtain a corrosion resistant steel having desired properties.

本発明のプリンターシャフト等に適した耐食鋼においては、上記した基本的な合金成分に加えて、必要により、下記のグループに属する元素の１種または２種以上を添加することができる。
（１）Ｍｏ：０．１〜４．０％およびＷ：０．１〜３．０％の１種または２種
（２）Ｐｂ：０．０１〜０．３０％，Ｔｅ：０．００５〜０．３０％および
Ｂｉ：０．０１〜０．２０％の１種または２種以上
（３）Ｃａ，Ｍｇ，ＢおよびＲＥＭの１種または２種以上：０．００５〜０．１
００％
（４）Ｎｂ，Ｖ，ＴａおよびＨｆの１種または２種以上：０．０１〜０．５０％ In the corrosion-resistant steel suitable for the printer shaft and the like of the present invention, one or more of the elements belonging to the following groups can be added, if necessary, in addition to the above basic alloy components.
(1) One or two kinds of Mo: 0.1 to 4.0% and W: 0.1 to 3.0% (2) Pb: 0.01 to 0.30%, Te: 0.005 to 0.30% and Bi: one or more of 0.01 to 0.20% (3) One or more of Ca, Mg, B and REM: 0.005 to 0.1
00%
(4) One or more of Nb, V, Ta and Hf: 0.01 to 0.50%

以下に、本発明の基本的な合金組成をもつ耐食鋼の合金成分およびその含有量を、上記のように特定した理由を説明する。 Hereinafter, the reason why the alloy components of the corrosion-resistant steel having the basic alloy composition of the present invention and the content thereof are specified as described above will be described.

Ｃ：０．００５〜０．２００％、好ましくは０．０１０〜０．１００％
Ｃは、被削性を改善する化合物を構成する、重要な元素である。その含有量が０．００５％に満たないと被削性を改善する化合物が十分な量生成しない。Ｃ含有量が０．２００％を超えると、単体の炭化物が多量に生成し、それらが被削性を損なう。Ｃ量は、被削性を向上させる化合物を構成する他の元素の量に応じて適正量を添加しなければならない。好ましい範囲は、０．０１０〜０．１００％である。 C: 0.005 to 0.200%, preferably 0.010 to 0.100%
C is an important element constituting a compound that improves machinability. If the content is less than 0.005%, a sufficient amount of the compound for improving machinability will not be produced. When the C content exceeds 0.200%, a large amount of single carbides is generated, which impairs machinability. An appropriate amount of C must be added according to the amount of other elements constituting the compound for improving machinability. A preferred range is 0.010 to 0.100%.

Ｓｉ：１．０％以下
Ｓｉは、脱酸剤として添加する元素である。多量に添加すると、固溶化熱処理後の鋼の硬さが高くなって、冷間加工性が低下し、さらにδ一フェライトの生成量が増加して熱間加工性が悪くなり、耐食性も低下する。そこで、含有量の上限を１．０％と定めた。被削性および真直性をとくに重視する場合には、Ｓｉ含有量を０．１５％以下にする。 Si: 1.0% or less Si is an element added as a deoxidizing agent. When added in a large amount, the hardness of the steel after solution heat treatment increases, the cold workability decreases, the amount of δ-ferrite increases, the hot workability deteriorates, and the corrosion resistance also decreases. . Therefore, the upper limit of the content is set to 1.0%. When machinability and straightness are particularly emphasized, the Si content is set to 0.15% or less.

Ｍｎ：２．０％以下
Ｍｎは、脱酸剤であるとともに、ＳやＳｅとの化合物を作ることにより、被削性を改善する。しかし、Ｓと結合して生成したＭｎＳは、耐食性を著しく低下させるとともに、冷間加工性および真直性を低下させるので、Ｍｎ含有量の上限を２．０％とする。耐食性および冷間加工性を重視する場合には、０．４０％以下にすることが好ましい。 Mn: 2.0% or less Mn is a deoxidizing agent and improves the machinability by forming a compound with S or Se. However, MnS formed by combining with S significantly lowers corrosion resistance and cold workability and straightness. Therefore, the upper limit of the Mn content is set to 2.0%. When importance is attached to corrosion resistance and cold workability, the content is preferably set to 0.40% or less.

Ｐ：０．０５％以下
Ｐは、不純物であり、粒界に偏析して粒界腐食感受性を高めるほか、靱性の低下を招くので、少ないほどがよい。しかし、極端にＰを低減することはコストの上昇を招くので、０．０５％を許容限度とする。好ましくは、０．０３０％以下にする。 P: 0.05% or less P is an impurity and segregates at the grain boundary to increase intergranular corrosion susceptibility and also causes a decrease in toughness. However, extremely reducing P causes an increase in cost, so the allowable limit is 0.05%. Preferably, it is 0.030% or less.

Ｃｕ：２．０％以下
Ｃｕは、耐食性とくに還元性酸環境中での耐食性を向上させるのに有効な元素である。過剰に含有させると熱間加工性が低下するので、その含有量の上限を２．０％にする。 Cu: 2.0% or less Cu is an element effective for improving corrosion resistance, particularly in a reducing acid environment. If it is contained excessively, the hot workability decreases, so the upper limit of the content is set to 2.0%.

Ｎｉ：２．０％以下
Ｎｉは、耐食性を向上させる元素であり、Ｃｒの添加のみでは十分でない耐食性を高めるために必要な成分である。多量の添加はコストの上昇を招くので、２．０％までの添加とする。十分な耐食性と良好な真直性を得るためには、その含有量を０．３〜０．８％の範囲にすることが望ましい。 Ni: 2.0% or less Ni is an element for improving corrosion resistance, and is a component necessary for enhancing corrosion resistance, which is not sufficient only by adding Cr. Since the addition of a large amount increases the cost, the addition is made up to 2.0%. In order to obtain sufficient corrosion resistance and good straightness, the content is desirably in the range of 0.3 to 0.8%.

Ｃｒ：２．０〜９．０％
Ｃｒは、耐食性を向上させる元素である。その含有量が２．０％より少ないと十分な耐食性が得られず、また９．０％より多くなると、真直性、加工性および被削性が低下し、コストも上昇する。耐食性とコストのバランスからみて適切な含有量の範囲は、６．０〜９．０％である。 Cr: 2.0-9.0%
Cr is an element that improves corrosion resistance. If the content is less than 2.0%, sufficient corrosion resistance cannot be obtained, and if it is more than 9.0%, straightness, workability and machinability decrease, and the cost also increases. An appropriate content range is 6.0 to 9.0% in view of the balance between corrosion resistance and cost.

ＴｉおよびＺｒの１種または２種：［Ｔｉ％］＋０．５２［Ｚｒ％］として０．０３〜１．２０％
ＴｉおよびＺｒは、ＣおよびＳもしくはＳｅと、またはＳもしくはＳｅと共存することにより、（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２、（Ｔｉ，Ｚｒ）（Ｓ，Ｓｅ）等の化合物を形成して、被削性の向上に寄与する。とくに前者は、耐食性を低下させることなく、また微細に分散するために冷間鍛造性を損なうことがなく、被削性の向上に寄与する。こうした効果を得るためには、［Ｔｉ％］＋０．５２［Ｚｒ％］として０．０３０％以上を含有させる必要があるが、１．２０％を超える過剰な量になると、硬質な介在物であるＴｉＮやＴｉＯ２が生成し、マトリクスの硬さが上昇して被削性が低下する。 One or two of Ti and Zr: [Ti%] + 0.52 [Zr%] 0.03 to 1.20%
When Ti and Zr coexist with C and S or Se, or coexist with S or Se, compounds such as (Ti, Zr) 4 (S, Se) 2 C 2 and (Ti, Zr) (S, Se) To contribute to the improvement of machinability. In particular, the former contributes to the improvement of machinability without lowering the corrosion resistance and without impairing the cold forgeability due to fine dispersion. In order to obtain such an effect, it is necessary to contain 0.030% or more as [Ti%] + 0.52 [Zr%]. However, if the amount exceeds 1.20%, hard inclusions are required. A certain TiN or TiO 2 is generated, the hardness of the matrix increases, and the machinability decreases.

Ｓ：０．０１〜０．５０％およびＳｅ：０．０１〜０．４０％の１種または２種
ＳおよびＳｅは、上記のように、ＣとＴｉおよびＺｒと共存することにより、（Ｔｉ，Ｚｒ）４（Ｓ，Ｓｅ）２Ｃ２、（Ｔｉ，Ｚｒ）（Ｓ，Ｓｅ）等の化合物を形成して、被削性の向上に寄与する。これらの化合物を望ましい量生成させるためには、Ｓを０．０１％以上、Ｓｅを０．０１％以上含有させる必要があるが、含有量が過剰になると熱間加工性および靱性が損なわれるので、その含有量の上限を、Ｓでは０．５０％、Ｓｅでは０．４０％にする。 One or two kinds of S: 0.01 to 0.50% and Se: 0.01 to 0.40% S and Se coexist with C and Ti and Zr to form (Ti , Zr) 4 (S, Se) 2 C 2 , and a compound such as (Ti, Zr) (S, Se) are formed to contribute to improvement of machinability. In order to produce these compounds in desired amounts, it is necessary to contain S in an amount of 0.01% or more and Se in an amount of 0.01% or more. However, if the content is excessive, hot workability and toughness are impaired. The upper limit of the content is set to 0.50% for S and 0.40% for Se.

Ｎ：０．０５０％以下
Ｎは不純物のひとつである。Ｎは、被削性を向上させる化合物を構成するのに必要なＴｉおよびＺｒと結合して、被削性を阻害する窒化物を生成するので、その含有量をできるだけ少なくする必要がある。しかし、極端にＮ量を低減することはコストの上昇を招くので、許容限度として０．０５０％を設ける。好ましくは０．０２５％以下、より好ましくは０．０１０％以下にする。 N: 0.050% or less N is one of the impurities. N combines with Ti and Zr, which are necessary to constitute a compound for improving machinability, to form a nitride that impairs machinability. Therefore, it is necessary to reduce the content of N as much as possible. However, extremely reducing the amount of N causes an increase in cost, so 0.050% is set as an allowable limit. Preferably it is 0.025% or less, more preferably 0.010% or less.

Ｏ：０．０３０％以下
Ｏも不純物のひとつである。Ｏは、被削性を向上させる化合物を構成するのに必要なＴｉおよびＺｒと結合して、被削性を害する酸化物を生成するので、これもできるだけ少なくする必要がある。しかし、極端なＯ量の低減もまたコストの上昇を招くので、許容限度として０．０３０％を定めた。好ましくは、０．０１０％以下にする。 O: 0.030% or less O is one of the impurities. O combines with Ti and Zr, which are necessary for forming a compound for improving machinability, to form an oxide that impairs machinability. However, an extreme decrease in the amount of O also causes an increase in cost, so 0.030% was set as an allowable limit. Preferably, it is 0.010% or less.

本発明の耐食鋼において、任意に添加してよい成分のはたらきと、その組成範囲の限定理由は、つぎのとおりである。 In the corrosion-resistant steel of the present invention, the functions of the components that may be arbitrarily added and the reasons for limiting the composition range are as follows.

Ｍｏ：０．１〜４．０％およびＷ：０．１〜３．０％の１種または２種
ＭｏおよびＷはいずれも、本発明の鋼に添加することにより、耐食性を一層向上させる元素である。この効果を得るには、鋼が、ＭｏおよびＷの一方または両方を、０．１％以上含有する必要がある。多量に加えると熱間加工性を損なううえにコストの上昇を招くので、その含有量の上限を、Ｍｏでは４．０％、Ｗでは３．０％とする。 Mo: 0.1 to 4.0% and W: 0.1 to 3.0% 1 or 2 types Mo and W are elements that further improve corrosion resistance by being added to the steel of the present invention. It is. To obtain this effect, the steel needs to contain one or both of Mo and W in an amount of 0.1% or more. If added in a large amount, hot workability is impaired and the cost is increased. Therefore, the upper limit of the content is set to 4.0% for Mo and 3.0% for W.

Ｐｂ：０．０１〜０．３０％，Ｔｅ：０．００５〜０．１００％およびＢｉ：０．０１〜０．２０％の１種または２種以上
Ｐｂ、ＴｅおよびＢｉは、被削性をいっそう向上させる元素である。その効果を得るためには、Ｐｂを０．０１％以上，Ｔｅを０．００５％以上、またＢｉを０．０１％以上添加する必要がある。多量に加えると熱間加工性を損なうので、その含有量の上限を、Ｐｂでは０．３０％、Ｔｅでは０．３０％、Ｂｉでは０．２０％にする。 One or more of Pb: 0.01 to 0.30%, Te: 0.005 to 0.100%, and Bi: 0.01 to 0.20% Pb, Te, and Bi reduce machinability. It is an element that further improves. In order to obtain the effect, it is necessary to add 0.01% or more of Pb, 0.005% or more of Te, and 0.01% or more of Bi. If added in a large amount, hot workability is impaired, so the upper limit of the content is set to 0.30% for Pb, 0.30% for Te, and 0.20% for Bi.

Ｃａ，Ｍｇ，ＢおよびＲＥＭの１種または２種以上：０．００５〜０．０１０％
Ｃａ，Ｍｇ，ＢおよびＲＥＭは、鋼の熱間加工性を向上させる元素である。その効果を得るには、これらを単独で、または併用して（併用の場合は合計量で）０．００５％以上含有させる必要がある。過剰に加えると、逆に熱間加工性を低下させるので、０．０１０％までの添加に止める。 One or more of Ca, Mg, B and REM: 0.005 to 0.010%
Ca, Mg, B and REM are elements that improve the hot workability of steel. In order to obtain the effect, it is necessary to contain these alone or in combination (in the case of combined use, in a total amount) of 0.005% or more. If added in excess, on the contrary, the hot workability is reduced, so the addition is limited to 0.010%.

Ｎｂ，Ｖ，ＴａおよびＨｆの１種または２種以上：０．０１〜０．５０％
Ｎｂ，Ｖ，ＴａおよびＨｆは、炭窒化物を形成して鋼の結晶粒を微細化し、靱性を高める元素である。この効果を得るには、これらを単独で、または併用して（併用の場合は合計量で）０．０１％以上添加する必要がある。過剰に加えると、粗大な炭窒化物が形成して逆に靱性を低下させるので、０．５０％までの添加に止める。 One or more of Nb, V, Ta and Hf: 0.01 to 0.50%
Nb, V, Ta, and Hf are elements that form carbonitrides, refine crystal grains of steel, and increase toughness. To obtain this effect, it is necessary to add these alone or in combination (in the case of combined use, in a total amount) of 0.01% or more. If it is added excessively, coarse carbonitrides are formed and conversely decrease the toughness. Therefore, the addition is limited to 0.50%.

[Ｓ％]≧３２[Ｃ％]／１２
この条件は、原子％で比較したときに、ＳがＣと同等またはそれ以上あることを意味する。Ｓ量がＣ量を下回らないことは、被削性に悪影響を及ぼす炭化物の生成を抑制するために必要である。 [S%] ≧ 32 [C%] / 12
This condition means that S is equal to or greater than C when compared in atomic%. It is necessary that the amount of S does not fall below the amount of C in order to suppress the generation of carbides that adversely affect machinability.

Ｌ＝４[Ｃ％]／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])とするとき、０＜Ｌ≦０．５
この条件を満たすことにより、炭化物を形成するＣが母相中に実質上存在しなくなるため、冷間加工性および被削性にすぐれた耐食鋼が得られる。Ｌの値が０．５を超えると、余剰のＣが炭化物を形成するので不都合である。 When L = 4 [C%] / ([Ti%] + 0.52 [Zr%]), 0 <L ≦ 0.5
By satisfying this condition, C forming carbides is substantially absent in the matrix, so that a corrosion-resistant steel excellent in cold workability and machinability can be obtained. If the value of L exceeds 0.5, it is inconvenient because excess C forms carbide.

本発明の耐食鋼は、上記した合金組成を有することにより、（Ｔｉ，Ｚｒ）4（Ｓ，Ｓｅ）2Ｃ2のような、ＣとＳおよび（または）Ｓｅがともに含まれるＴｉ系、Ｚｒ系および（または）Ｔｉ−Ｚｒ系の化合物が微細に鋼中に分散したものとなり、Ｃを固定することにより硬さを制御し、Ｓを固定することにより耐食性の低下を防いだものであって、結果として、高い被削性を有し、かつ良好な耐食性、熱間加工性および冷間加工性（引抜加工後の真直性、冷間鍛造性）を有する。 The corrosion-resistant steel of the present invention has the above-mentioned alloy composition, so that Ti and Zr containing both C and S and / or Se, such as (Ti, Zr) 4 (S, Se) 2 C 2 , And / or Ti-Zr-based compounds are finely dispersed in the steel, the hardness is controlled by fixing C, and the corrosion resistance is prevented from decreasing by fixing S. As a result, it has high machinability and good corrosion resistance, hot workability and cold workability (straightness after drawing, cold forgeability).

Ｈ＝１．５([Ｓ％]＋０．４０[Ｓｅ％])／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])
とするとき、０＜Ｈ≦０．５の条件を満たすことにより、とくに冷間鍛造性がすぐれた耐食鋼が得られる。これは、介在物が必要以上に生成することを抑制したからである。これに対し、０．５＜Ｈ≦１．２の条件を満たすことにより、とくにドリル穿孔性にすぐれた耐食鋼が得られる。それは、被削性改善元素であるＳおよび（または）Ｓｅが、上記の介在物を形成するに必要な量を超えて存在すると、ＭｎＳなどの硫化物が形成され、それが微細に分散して存在して、ドリル穿孔性にとって有利に作用するからである。 H = 1.5 ([S%] + 0.40 [Se%]) / ([Ti%] + 0.52 [Zr%])
By satisfying the condition of 0 <H ≦ 0.5, a corrosion-resistant steel having particularly excellent cold forgeability can be obtained. This is because inclusions were suppressed from being generated more than necessary. On the other hand, by satisfying the condition of 0.5 <H ≦ 1.2, corrosion-resistant steel having particularly excellent drill piercing properties can be obtained. When S and / or Se, which are machinability improving elements, are present in an amount exceeding the amount required to form the above-mentioned inclusions, sulfides such as MnS are formed, and the sulfides are finely dispersed. It is present and has an advantageous effect on drillability.

本発明の耐食鋼は、既知の技術に従って製造することができる。本発明の耐食鋼は、従来からある、Ｃｒを２．０〜９．０％含有する鋼またはこれに類似する鋼に、上記した特定量のＴｉおよびＺｒの１種または２種、Ｃならびに、ＳおよびＳｅの１種または２種を含有させたものだからである。 The corrosion-resistant steel of the present invention can be manufactured according to a known technique. The corrosion-resistant steel of the present invention may be a steel containing 2.0 to 9.0% of Cr or a steel similar to the conventional steel, and may be one or two of the specific amounts of Ti and Zr described above, C and This is because one or two of S and Se are contained.

下記の表１（実施例−合金組成）および表２（実施例−合金組成）ならびに表３（比較例−合金組成）に示す合金組成の鋼を溶製し、インゴットに鋳造した。これらのインゴットを１５５mm角の鋼片に分塊圧延し、その後、この鋼片を線材圧延して、９．５mm径の線材にした。この線材を焼鈍し、スケールを除去した後、コンバインドマシーンで線材から直棒にし、センタレスグラインダーで直径８mmの丸棒に仕上げ、これを供試材とした。 Steels having the alloy compositions shown in Table 1 (Example-alloy composition) and Table 2 (Example-alloy composition) and Table 3 (comparative example-alloy composition) below were melted and cast into ingots. These ingots were slab-rolled into 155 mm square slabs, and then the slabs were wire-rolled into 9.5 mm diameter wires. After annealing this wire and removing the scale, the wire was straightened from a wire by a combined machine and finished into a round bar with a diameter of 8 mm by a centerless grinder, which was used as a test material.

次に、上記供試材から直径８mm、長さ４００mmの試験片を切り出した。それらの試験片を用いて、下記の方法で耐食性、被削性、および真直性を測定した。
［耐食性］
各試験片を、温度６０℃、湿度９５％ＲＨの高温多湿の雰囲気中に２４０時間保存し、目視で発錆の有無を観察した。
［被削性］
旋削性は、下記の条件で、５００個のサンプルの外周を切削し、工具刃先の摩耗量を測定することによって評価した。
工具：超硬バイト
切削速度：１５０mm/min
送り：０．０５mm/rev
切込み：１mm
ドリル穿孔性は、下記の条件で、５００個のサンプルに孔開け加工を実施し、工具刃先の摩耗量を測定することによって評価した。
工具：ハイスドリル
切削速度：１５ｍ/min
送り：０．０７mm/rev
穴深さ：１０mm
［真直性］
その間隔を４００mmに設定した２個の支点の上に試験片を置き、試験片を回転させて、ダイヤルゲージで中央部の振れを測定した。単位は「μm/４００mm」幅である。
［冷間鍛造性］
直径１２mm×高さ１８mmの円柱状の試験片を用い、６００トン油圧プレスにより一軸圧縮試験を行ない、限界圧縮率（割れが観察されない最大の圧縮率）の値で評価した。 Next, a test piece having a diameter of 8 mm and a length of 400 mm was cut out from the test material. Using these test pieces, the corrosion resistance, machinability, and straightness were measured by the following methods.
[Corrosion resistance]
Each test piece was stored in a high-temperature and high-humidity atmosphere at a temperature of 60 ° C. and a humidity of 95% RH for 240 hours, and the presence or absence of rust was visually observed.
[Machinability]
The turning property was evaluated by cutting the outer periphery of 500 samples under the following conditions and measuring the wear amount of the tool edge.
Tool: carbide tool Cutting speed: 150mm / min
Feed: 0.05mm / rev
Depth of cut: 1mm
The drill piercing property was evaluated by perforating 500 samples under the following conditions and measuring the wear amount of the tool edge.
Tool: High speed drill Cutting speed: 15m / min
Feed: 0.07mm / rev
Hole depth: 10mm
[Straightness]
The test piece was placed on two fulcrums whose interval was set to 400 mm, the test piece was rotated, and the run-out at the center was measured with a dial gauge. The unit is “μm / 400 mm” width.
[Cold forgeability]
Using a cylindrical test piece having a diameter of 12 mm and a height of 18 mm, a uniaxial compression test was performed by a 600-ton hydraulic press, and evaluated by a value of a critical compression ratio (a maximum compression ratio at which cracks were not observed).

測定の結果を、特定の合金成分の間で規定した比の値とともに、下記の表４〜表６（試験結果）にまとめて示す。




























The measurement results are shown in Tables 4 to 6 (test results) together with the value of the ratio defined between the specific alloy components.




























表１ 実施例（合金組成）
No. Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｎｉ Ｃｒ Ｔｉ,Ｚｒ Ｓ,Ｓｅ Ｏ Ｎ その他
１ 0.020 0.19 0.15 0.018 0.30 8.1 Ti 0.27 S 0.07 0.004 0.021 −
２ 0.035 0.28 0.18 0.008 0.09 8.4 Ti 0.80 S 0.24 0.013 0.016 −
３ 0.025 0.15 0.30 0.019 0.17 7.5 Ti 0.45 S 0.12 0.002 0.019 −
４ 0.050 0.31 0.19 0.033 0.28 8.8 Ti 0.60 S 0.17 0.005 0.022 −
５ 0.045 0.31 0.08 0.028 0.80 8.9 Ti 0.43 S 0.12 0.002 0.017 −
６ 0.028 0.33 0.17 0.042 0.47 7.8 Ti 0.82 S 0.11 0.004 0.027 −
Se 0.15
７ 0.010 0.21 0.15 0.007 0.31 8.5 Ti 0.19 S 0.04 0.002 0.029 −
８ 0.043 0.61 0.22 0.005 0.88 8.7 Ti 0.51 S 0.10 0.002 0.014 −
Zr 0.42
９ 0.039 0.32 0.09 0.029 0.56 8.2 Ti 0.77 S 0.19 0.009 0.023 −
Zr 0.24
１０ 0.085 0.29 0.11 0.015 0.19 8.4 Ti 1.19 S 0.32 0.007 0.012 −
Se 0.24
１１ 0.123 0.49 0.21 0.025 0.05 7.3 Ti 1.18 S 0.41 0.008 0.013 Mo 2.3
Mg 0.007
１２ 0.118 0.32 0.46 0.013 0.34 6.9 Ti 1.08 S 0.43 0.005 0.026 Cu 0.2
Zr 0.24 B 0.008
１３ 0.045 0.72 0.47 0.018 1.20 8.4 Ti 0.68 S 0.20 0.010 0.004 Bi 0.08
Nb 0.15
１４ 0.055 0.08 0.14 0.008 0.69 8.9 Ti 0.70 S 0.19 0.008 0.009 W 1.6
B 0.005
１５ 0.067 0.61 0.13 0.019 0.41 6.8 Ti 0.91 S 0.23 0.005 0.009 −
１６ 0.088 0.30 0.17 0.033 1.88 7.8 Ti 1.02 S 0.46 0.011 0.012 Ca 0.006
Ta 0.22
１７ 0.044 0.04 0.23 0.028 0.55 8.3 Ti 0.63 S 0.31 0.009 0.021 Co 1.2
Ca 0.0056
１８ 0.057 0.32 0.31 0.042 0.41 8.2 Ti 0.73 S 0.48 0.010 0.012 Pb 0.25
Se 0.20
１９ 0.022 0.49 0.33 0.007 1.32 8.1 Ti 0.32 S 0.16 0.013 0.018 −
















Table 1 Example (alloy composition)
No. C Si Mn P Ni Cr Ti, Zr S, Se ON Other 1 0.020 0.19 0.15 0.018 0.30 8.1 Ti 0.27 S 0.07 0.004 0.021 −
2 0.035 0.28 0.18 0.008 0.09 8.4 Ti 0.80 S 0.24 0.013 0.016 −
3 0.025 0.15 0.30 0.019 0.17 7.5 Ti 0.45 S 0.12 0.002 0.019 −
4 0.050 0.31 0.19 0.033 0.28 8.8 Ti 0.60 S 0.17 0.005 0.022 −
5 0.045 0.31 0.08 0.028 0.80 8.9 Ti 0.43 S 0.12 0.002 0.017 −
6 0.028 0.33 0.17 0.042 0.47 7.8 Ti 0.82 S 0.11 0.004 0.027 −
Se 0.15
7 0.010 0.21 0.15 0.007 0.31 8.5 Ti 0.19 S 0.04 0.002 0.029 −
8 0.043 0.61 0.22 0.005 0.88 8.7 Ti 0.51 S 0.10 0.002 0.014 −
Zr 0.42
9 0.039 0.32 0.09 0.029 0.56 8.2 Ti 0.77 S 0.19 0.009 0.023 −
Zr 0.24
10 0.085 0.29 0.11 0.015 0.19 8.4 Ti 1.19 S 0.32 0.007 0.012 −
Se 0.24
11 0.123 0.49 0.21 0.025 0.05 7.3 Ti 1.18 S 0.41 0.008 0.013 Mo 2.3
Mg 0.007
12 0.118 0.32 0.46 0.013 0.34 6.9 Ti 1.08 S 0.43 0.005 0.026 Cu 0.2
Zr 0.24 B 0.008
13 0.045 0.72 0.47 0.018 1.20 8.4 Ti 0.68 S 0.20 0.010 0.004 Bi 0.08
Nb 0.15
14 0.055 0.08 0.14 0.008 0.69 8.9 Ti 0.70 S 0.19 0.008 0.009 W 1.6
B 0.005
15 0.067 0.61 0.13 0.019 0.41 6.8 Ti 0.91 S 0.23 0.005 0.009 −
16 0.088 0.30 0.17 0.033 1.88 7.8 Ti 1.02 S 0.46 0.011 0.012 Ca 0.006
Ta 0.22
17 0.044 0.04 0.23 0.028 0.55 8.3 Ti 0.63 S 0.31 0.009 0.021 Co 1.2
Ca 0.0056
18 0.057 0.32 0.31 0.042 0.41 8.2 Ti 0.73 S 0.48 0.010 0.012 Pb 0.25
Se 0.20
19 0.022 0.49 0.33 0.007 1.32 8.1 Ti 0.32 S 0.16 0.013 0.018 −
















表２ 実施例−続き（合金組成）
No. Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｎｉ Ｃｒ Ｔｉ,Ｚｒ Ｓ,Ｓｅ Ｏ Ｎ その他
２０ 0.039 0.29 0.11 0.005 1.68 8.9 Ti 0.70 S 0.22 0.003 0.014 W 3.1
Se 0.32 B 0.007
２１ 0.051 0.30 0.12 0.029 0.08 9.0 Ti 0.56 S 0.14 0.005 0.008 −
２２ 0.062 0.31 0.14 0.015 0.08 8.5 Ti 0.89 S 0.20 0.007 0.007 Mo 2.4
REM 0.0031
２３ 0.067 0.81 0.15 0.002 0.69 7.5 Ti 0.90 S 0.26 0.008 0.010 −
２４ 0.087 0.41 0.16 0.019 0.28 8.3 Ti 0.84 S 0.23 0.003 0.012 Pb 0.21
２５ 0.111 0.39 0.19 0.011 0.59 8.2 Ti 1.05 S 0.31 0.003 0.014 −
Se 0.13
２６ 0.049 0.79 0.35 0.028 0.93 8.6 Ti 0.77 S 0.22 0.004 0.009 Mo 1.2
２７ 0.066 0.46 0.25 0.011 0.33 8.5 Ti 0.88 S 0.18 0.004 0.014 Cu 0.3
Mo 0.5
２８ 0.132 0.29 0.13 0.019 0.22 7.4 Ti 1.20 S 0.35 0.001 0.021 Cu 0.8
２９ 0.077 0.51 0.05 0.025 0.02 8.1 Ti 0.95 S 0.26 0.002 0.017 −
Se 0.07
３０ 0.038 0.33 0.29 0.013 1.41 7.7 Ti 0.59 S 0.16 0.005 0.008 V 0.4 Table 2 Example-continued (alloy composition)
No. CSiMnPNiCrTi, ZrS, SeON Other
20 0.039 0.29 0.11 0.005 1.68 8.9 Ti 0.70 S 0.22 0.003 0.014 W 3.1
Se 0.32 B 0.007
21 0.051 0.30 0.12 0.029 0.08 9.0 Ti 0.56 S 0.14 0.005 0.008 −
22 0.062 0.31 0.14 0.015 0.08 8.5 Ti 0.89 S 0.20 0.007 0.007 Mo 2.4
REM 0.0031
23 0.067 0.81 0.15 0.002 0.69 7.5 Ti 0.90 S 0.26 0.008 0.010 −
24 0.087 0.41 0.16 0.019 0.28 8.3 Ti 0.84 S 0.23 0.003 0.012 Pb 0.21
25 0.111 0.39 0.19 0.011 0.59 8.2 Ti 1.05 S 0.31 0.003 0.014 −
Se 0.13
26 0.049 0.79 0.35 0.028 0.93 8.6 Ti 0.77 S 0.22 0.004 0.009 Mo 1.2
27 0.066 0.46 0.25 0.011 0.33 8.5 Ti 0.88 S 0.18 0.004 0.014 Cu 0.3
Mo 0.5
28 0.132 0.29 0.13 0.019 0.22 7.4 Ti 1.20 S 0.35 0.001 0.021 Cu 0.8
29 0.077 0.51 0.05 0.025 0.02 8.1 Ti 0.95 S 0.26 0.002 0.017 −
Se 0.07
30 0.038 0.33 0.29 0.013 1.41 7.7 Ti 0.59 S 0.16 0.005 0.008 V 0.4

表３ 比較例（合金組成）
No. Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｎｉ Ｃｒ Ｔｉ,Ｚｒ Ｓ,Ｓｅ Ｏ Ｎ その他
３１ 0.002 0.42 2.62 0.028 0.71 5.2 − S 0.01 0.008 0.025 −
３２ 0.016 1.52 0.30 0.018 0.40 1.7 − S 0.33 0.012 0.033 −
３３ 0.009 0.68 0.77 0.025 0.16 10.5 − S 0.20 0.006 0.180 −
３４ 0.008 0.45 2.43 0.018 0.38 7.2 − S 0.61 0.007 0.018 − Table 3 Comparative example (alloy composition)
No. CSiMnPNiCrTi, ZrS, SeON Other
31 0.002 0.42 2.62 0.028 0.71 5.2 − S 0.01 0.008 0.025 −
32 0.016 1.52 0.30 0.018 0.40 1.7 − S 0.33 0.012 0.033 −
33 0.009 0.68 0.77 0.025 0.16 10.5 − S 0.20 0.006 0.180 −
34 0.008 0.45 2.43 0.018 0.38 7.2 − S 0.61 0.007 0.018 −

表４ 実施例（成分比＋試験結果）
No. Ｔｉ＋ Ｓ＋ 4C/ 1.5(S+0.40 耐食性 旋削性 ドリル 真直性 冷鍛性
0.52 0.40 (Ti+ Se)/(Ti+ 発錆の 穿孔性 μｍ/ 限界圧縮
Ｚｒ Ｓｅ 0.52Zr) 0.52Zr) 有無 (μｍ) (μｍ) 400mm 率(％)
１ 0.27 0.07 0.30 0.39 なし 51 70 8 ≧84
２ 0.80 0.24 0.18 0.45 なし 33 65 9 ≧84
３ 0.45 0.12 0.22 0.40 なし 55 66 6 ≧84
４ 0.60 0.17 0.33 0.43 なし 57 72 9 ≧84
５ 0.43 0.12 0.42 0.42 なし 46 68 5 ≧84
６ 0.82 0.17 0.14 0.31 なし 60 73 7 ≧84
７ 0.19 0.04 0.21 0.32 なし 61 76 3 ≧84
８ 0.73 0.10 0.24 0.21 なし 56 69 4 ≧84
９ 0.89 0.19 0.17 0.32 なし 43 59 9 ≧84
１０ 1.19 0.42 0.29 0.52 なし 37 48 7 82
１１ 1.18 0.41 0.42 0.52 なし 40 51 6 80
１２ 1.20 0.43 0.39 0.54 なし 42 50 5 81
１３ 0.68 0.20 0.26 0.44 なし 57 74 9 ≧84
１４ 0.70 0.19 0.31 0.41 なし 54 73 7 ≧84
１５ 0.91 0.23 0.29 0.38 なし 59 69 4 ≧84
１６ 1.02 0.46 0.35 0.68 なし 49 47 6 ≧84
１７ 0.63 0.31 0.28 0.74 なし 60 49 5 ≧84
１８ 0.73 0.56 0.31 1.15 なし 58 52 9 ≧84
１９ 0.32 0.16 0.28 0.75 なし 65 41 10 ≧84 Table 4 Example (component ratio + test result)
No. Ti + S + 4C / 1.5 (S + 0.40 Corrosion resistance Turning property Drill Straightness Cold forging
0.52 0.40 (Ti + Se) / (Ti + Rust piercing property μm / Critical compression
(ZrSe 0.52Zr) 0.52Zr) Presence (μm) (μm) 400mm rate (%)
1 0.27 0.07 0.30 0.39 None 51 70 8 ≧ 84
2 0.80 0.24 0.18 0.45 None 33 65 9 ≧ 84
3 0.45 0.12 0.22 0.40 None 55 66 6 ≧ 84
4 0.60 0.17 0.33 0.43 None 57 72 9 ≧ 84
5 0.43 0.12 0.42 0.42 None 46 68 5 ≧ 84
6 0.82 0.17 0.14 0.31 None 60 73 7 ≧ 84
7 0.19 0.04 0.21 0.32 None 61 76 3 ≧ 84
8 0.73 0.10 0.24 0.21 None 56 69 4 ≧ 84
9 0.89 0.19 0.17 0.32 None 43 59 9 ≧ 84
10 1.19 0.42 0.29 0.52 None 37 48 7 82
11 1.18 0.41 0.42 0.52 None 40 51 6 80
12 1.20 0.43 0.39 0.54 None 42 50 5 81
13 0.68 0.20 0.26 0.44 None 57 74 9 ≧ 84
14 0.70 0.19 0.31 0.41 None 54 73 7 ≧ 84
15 0.91 0.23 0.29 0.38 None 59 69 4 ≧ 84
16 1.02 0.46 0.35 0.68 None 49 47 6 ≧ 84
17 0.63 0.31 0.28 0.74 None 60 49 5 ≧ 84
18 0.73 0.56 0.31 1.15 None 58 52 9 ≧ 84
19 0.32 0.16 0.28 0.75 None 65 41 10 ≧ 84

表５ 実施例−続き（成分比＋試験結果）
No. Ｔｉ＋ Ｓ＋ 4C/ 1.5(S+0.40 耐食性 旋削性 ドリル 真直性 冷鍛性
0.52 0.40 (Ti+ Se)/(Ti+ 発錆の 穿孔性 μｍ/ 限界圧縮
Ｚｒ Ｓｅ 0.52Zr) 0.52Zr) 有無 (μｍ) (μｍ) 400mm 率(％)
２０ 0.70 0.35 0.22 0.75 なし 52 43 2 ≧84
２１ 0.56 0.14 0.36 0.38 なし 57 62 8 ≧84
２２ 0.89 0.20 0.28 0.34 なし 50 77 6 ≧84
２３ 0.90 0.26 0.30 0.43 なし 48 72 4 ≧84
２４ 0.84 0.23 0.41 0.41 なし 47 65 8 ≧84
２５ 1.05 0.36 0.42 0.52 なし 41 71 9 83
２６ 0.77 0.22 0.25 0.43 なし 49 73 2 ≧84
２７ 0.88 0.18 0.30 0.31 なし 51 68 5 80
２８ 1.20 0.35 0.44 0.44 なし 39 77 8 ≧84
２９ 0.95 0.29 0.32 0.45 なし 43 68 6 ≧84
３０ 0.59 0.16 0.26 0.41 なし 54 72 9 ≧84 Table 5 Example-continued (component ratio + test result)
No. Ti + S + 4C / 1.5 (S + 0.40 Corrosion resistance Turning property Drill Straightness Cold forging
0.52 0.40 (Ti + Se) / (Ti + Rust piercing property μm / Critical compression
(ZrSe 0.52Zr) 0.52Zr) Presence (μm) (μm) 400mm rate (%)
20 0.70 0.35 0.22 0.75 None 52 43 2 ≧ 84
21 0.56 0.14 0.36 0.38 None 57 62 8 ≧ 84
22 0.89 0.20 0.28 0.34 None 50 77 6 ≧ 84
23 0.90 0.26 0.30 0.43 None 48 72 4 ≧ 84
24 0.84 0.23 0.41 0.41 None 47 65 8 ≧ 84
25 1.05 0.36 0.42 0.52 None 41 71 9 83
26 0.77 0.22 0.25 0.43 None 49 73 2 ≧ 84
27 0.88 0.18 0.30 0.31 None 51 68 5 80
28 1.20 0.35 0.44 0.44 None 39 77 8 ≧ 84
29 0.95 0.29 0.32 0.45 None 43 68 6 ≧ 84
30 0.59 0.16 0.26 0.41 None 54 72 9 ≧ 84

表６ 比較例（成分比＋試験結果）
No. Ｔｉ＋ Ｓ＋ 4C/ 1.5(S+0.40 耐食性 旋削性 ドリル 真直性 冷鍛性
0.52 0.40 (Ti+ Se)/(Ti+ 発錆の 穿孔性 μｍ/ 限界圧縮
Ｚｒ Ｓｅ 0.52Zr) 0.52Zr) 有無 (μｍ) (μｍ) 400mm 率(％)
３１ − − − − あり 123 104 48 70
３２ − − − − あり 102 121 39 55
３３ − − − − なし 156 95 43 60
３４ − − − − あり 89 113 33 50
Table 6 Comparative example (component ratio + test result)
No. Ti + S + 4C / 1.5 (S + 0.40 Corrosion resistance Turning property Drill Straightness Cold forging
0.52 0.40 (Ti + Se) / (Ti + Rust piercing property μm / Critical compression
(ZrSe 0.52Zr) 0.52Zr) Presence (μm) (μm) 400mm rate (%)
31----Yes 123 104 48 70
32 − − − − Yes 102 121 39 55
33 − − − − None 156 95 43 60
34 − − − − Yes 89 113 33 50

Claims (8)

重量％で、Ｃ：０．００５〜０．２００％，Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｃｕ：２．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０〜９．０％、ＴｉおよびＺｒの１種または２種を、［Ｔｉ％］＋０．５２［Ｚｒ％］：０．０３〜１．２０％となるように含有し、Ｓ：０．０１〜０．５０％およびＳｅ：０．０１〜０．４０％の１種または２種、Ｎ：０．０５０％以下、ならびにＯ：０．０３０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避な不純物からなる合金組成の鋼であって、鋼が、その中の介在物として、ＣならびにＳおよびＳｅの１種または２種を含有するＴｉ系−、Ｚｒ系−またはＴｉ−Ｚｒ系の化合物を含有し、[Ｓ％]≧３２[Ｃ％]／１２であって、Ｌ＝４[Ｃ％]／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])とするとき、０＜Ｌ≦０．５の条件を満たすことにより、冷間加工性および被削性にすぐれた耐食鋼。 By weight%, C: 0.005 to 0.200%, Si: 1.0% or less, Mn: 2.0% or less, P: 0.05% or less, Cu: 2.0% or less, Ni: 2 0.0% or less, Cr: 2.0 to 9.0%, and one or two of Ti and Zr are set to be [Ti%] + 0.52 [Zr%]: 0.03 to 1.20%. One or two of S: 0.01 to 0.50% and Se: 0.01 to 0.40%, N: 0.050% or less, and O: 0.030% or less And a balance of steel having an alloy composition comprising Fe and unavoidable impurities, wherein the steel contains, as inclusions therein, Ti and Zr containing one or two of C and S and Se. Or, it contains a Ti-Zr-based compound, [S%] ≧ 32 [C%] / 12, and L = 4 [C%] / ([Ti%] + 0.52 [Zr%]) To time, 0 <By satisfying the L ≦ 0.5, cold workability and machinability superior corrosion resistant steel. 請求項１の耐食鋼において、Ｈ＝１．５([Ｓ％]＋０．４０[Ｓｅ％])／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])とするとき、０＜Ｈ≦０．５の条件を満たすことにより、とくに冷間鍛造性がすぐれた耐食鋼。 In the corrosion-resistant steel according to claim 1, when H = 1.5 ([S%] + 0.40 [Se%]) / ([Ti%] + 0.52 [Zr%]), 0 <H ≦ 0. Corrosion-resistant steel with excellent cold forgeability by satisfying condition 5. 請求項１の耐食鋼において、Ｈ＝１．５([Ｓ％]＋０．４０[Ｓｅ％])／([Ｔｉ％]＋０．５２[Ｚｒ％])とするとき、０．５＜Ｈ≦１．２の条件を満たすことにより、とくにドリル穿孔性にすぐれた耐食鋼。 In the corrosion resistant steel according to claim 1, when H = 1.5 ([S%] + 0.40 [Se%]) / ([Ti%] + 0.52 [Zr%]), 0.5 <H ≦ Corrosion-resistant steel with excellent drill piercing properties by satisfying the conditions of 1.2. 請求項１ないし３のいずれかの耐食鋼において、前記の合金成分に加えて、重量％で、Ｍｏ：０．１〜４．０％およびＷ：０．１〜３．０％の１種または２種を含有する耐食鋼。 The corrosion-resistant steel according to any one of claims 1 to 3, wherein, in addition to the alloy components, one or more of Mo: 0.1 to 4.0% and W: 0.1 to 3.0% by weight. Corrosion-resistant steel containing two types. 請求項１ないし４のいずれかの耐食鋼において、前記の合金成分に加えて、重量％で、Ｐｂ：０．０１〜０．３０％，Ｔｅ：０．００５〜０．１００％およびＢｉ：０．０１〜０．２０％の１種または２種以上を含有する耐食鋼。 The corrosion-resistant steel according to any one of claims 1 to 4, wherein Pb: 0.01 to 0.30%, Te: 0.005 to 0.100%, and Bi: 0% by weight in addition to the alloy components. Corrosion-resistant steel containing one or more of 0.01 to 0.20%. 請求項１ないし５のいずれかの耐食鋼において、前記の合金成分に加えて、重量％で、Ｃａ，Ｍｇ，ＢおよびＲＥＭ：０．００５〜０．０１０％の１種または２種以上を含有する耐食鋼。 The corrosion-resistant steel according to any one of claims 1 to 5, further comprising one or more of Ca, Mg, B, and REM: 0.005 to 0.010% by weight in addition to the alloy component. Corrosion resistant steel. 請求項１ないし６のいずれかの耐食鋼において、前記の合金成分に加えて、重量％で、Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ、およびＨｆ：０．０１〜０．５０％の１種または２種以上を含有する耐食鋼。 7. The corrosion-resistant steel according to claim 1, wherein one or more of Nb, V, Ta, and Hf: 0.01 to 0.50% by weight are added in addition to the alloy components. Contains corrosion-resistant steel. 請求項１ないし７のいずれかの耐食鋼で製造したプリンターシャフトまたはモーターシャフト。 A printer shaft or a motor shaft made of the corrosion-resistant steel according to any one of claims 1 to 7.
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