JP2004067992A - Method for producing natural gas hydrate and apparatus for the same - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、液化天然ガスから天然ガスハイドレートを製造する天然ガスハイドレート製造方法及び装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
液化天然ガス(以下、LNGという)は、天然ガスを常圧下において、マイナス162℃に冷却して液化したものであり、その保安および保温に極めて高度な技術を要し、取り扱いが非常に難しいという欠点があった。
【0003】
一方、天然ガスハイドレート(以下、NGHという)は、天然ガスと水から生成され、天然ガスを液化するLNGに比べて製造時のエネルギー消費原単位が少ないと言われている。すなわち、一般に、NGHのエネルギー消費原単位は、LNGのエネルギー消費原単位の約半分であると言われている。しかも、NGHは、摂氏0℃以下に保持すれば、自己保存性によって常圧で輸送および貯蔵が可能であり、LNGより取り扱い易いという利点がある。
【0004】
ところで、昨今の火力発電所は、化石燃料よりも環境特性に優れた天然ガスへの燃料転換が進んでいる。しかも、ガスタービン複合発電の高効率化と相俟って天然ガスの需要が益々大きくなっている。
【0005】
このような現状から考察すると、将来は、NGHをガス導管が敷設されていない地域の小口の需要家を対象とした分散電源へ供給する需要が増加してくるものと推察される(例えば、特許文献1参照。)。
【0006】
【特許文献1】
特開2002−161288号公報(第3頁、図1)
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、LNGに比べて製造に要するエネルギー消費原単位が少ないとはいえ、海外より導入されたLNGをNGHに変換することが既存のLNGと対抗できるかどうか疑問である。
【0008】
本発明は、このような問題を解消するためになされたものであり、より少ないエネルギーでLNGをNGHに変換できる天然ガスハイドレート製造方法及び装置を提供することを目的とするものである。
【0009】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明の天然ガスハイドレート製造方法は、高圧の液化天然ガス又は天然ガスを減圧手段によって所定の圧力に減圧し、減圧後、予熱器によって所定の温度に加熱し、しかる後に、所定の圧力及び温度を有する天然ガスを生成槽内で水と反応させて天然ガスハイドレートを生成し、生成時に発生する反応熱を液化天然ガスの冷熱を利用して除去することを特徴とする。
【0010】
ここで、本発明は、反応熱の除去に液化天然ガスの冷熱を間接的に利用するようにしている。また、本発明は、生成槽で生成させた天然ガスハイドレートを、ペレット製造手段によってペレット状に造粒するようにしている。また、本発明は、生成槽で生成された天然ガスハイドレートを、ペレット製造手段によってペレット状に造粒する直前に液化天然ガスの冷熱を利用して冷却するようにしている。また、本発明は、天然ガスハイドレートの冷却に液化天然ガスの冷熱を間接的に利用するようにしている。
【0011】
一方、本発明の天然ガスハイドレート製造装置は、高圧の液化天然ガス又は天然ガスを所定の圧力に減圧する減圧手段と、該減圧手段によって減圧された天然ガスを所定の温度に加熱する予熱器と、所定の圧力及び温度を有する天然ガスと水を反応させて天然ガスハイドレートを生成する生成槽と、該生成槽で発生した反応熱を液化天然ガスの冷熱を利用して除去する反応熱除去手段とから構成されている。
【0012】
ここで、本発明は、生成槽で生成させた天然ガスハイドレートを、ペレット製造手段によってペレット状に造粒するようにしている。また、本発明は、生成槽で生成された天然ガスハイドレートを、ペレット製造手段によってペレット状に造粒する直前に液化天然ガスの冷熱を利用して冷却するようにしている。また、本発明の反応熱除去手段は、液化天然ガスの冷熱を用いて間接熱媒体を冷却する主熱交換器と、間接熱媒体の冷熱を用いて生成熱除去及び天然ガスハイドレート冷却用の熱媒体を冷却する副熱交換器と、主及び副熱交換器間に間接熱媒体を循環させる循環ポンプとからなり、天然ガスハイドレート生成停止時に、前記副熱交換器内の間接熱媒体を前記主熱交換器を迂回して前記循環ポンプに戻すようにしている。
【0013】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を用いて説明する。
【0014】
図1は、本発明の天然ガスハイドレート製造方法の実施に適用する第1の天然ガスハイドレート製造装置の概略図であり、高圧天然ガス供給ライン1と、天然ガスハイドレート製造ライン2から構成されている。
【0015】
高圧(例えば、50ata (4.90MPa )、マイナス150℃) の液化天然ガス(LNG)aは、導管3を経て高圧気化器4に導入され、そこで、高圧の天然ガスbに変換された後、高圧導管5を経て火力発電所や一般家庭などの需要先に供給される。
【0016】
一方、上記導管3から分岐した分岐管6の途中に設けた減圧弁7によって所定の圧力、例えば、25ata (2.45MPa )に減圧された液化天然ガス(LNG)a’は、主熱交換器(LNG熱交換器)8で気化された後、予熱器9で所定の温度、例えば、摂氏4℃に加熱される。
【0017】
このように所定の圧力及び温度(25ata (2.45MPa )、4℃)に調整された天然ガスb”は、図示しない無数のノズルから生成槽10内に蓄えられている水cの中に噴出され、そこで水cと反応して天然ガスハイドレートdとなる。反応の際に発生した反応熱は、液化天然ガス(LNG)a’の冷熱を用して除去される。
【0018】
余分な天然ガスb”は、バイパス管11を経て低圧系統へ導入される。また、生成槽10の上部に溜まった未反応の天然ガスb”は、導管12を経て予熱器9と生成槽10を結ぶ導管13に導入される。一方、水cは、給水管14を経て生成槽10に補給される。
【0019】
生成槽10で生成されたスラリー状の天然ガスハイドレートdは、導管15を経て、例えば、ペレタイザーなどの造粒装置16によって造粒され、ペレットeとなる。天然ガスハイドレートdは、造粒装置16に導入される直前に液化天然ガス(LNG)a’の冷熱を用いて、例えば、マイナス20℃に冷却される。製造されたNGHペレットeは、例えば、小口需要家を対象とした分散電源に供給される。
【0020】
生成槽10で発生した反応熱を除去する反応熱除去手段Aは、生成槽10と副熱交換器17を結ぶ閉回路(ブライン2系統)18を備え、0℃に冷却されたブラインfをポンプ19によって生成槽10に供給するようになっている。
【0021】
一方、天然ガスハイドレート冷却手段Bは、造粒装置16と副熱交換器20を結ぶ閉回路(ブライン1系統)21を備え、マイナス25℃に冷却されたブラインfをポンプ22によって造粒装置16に供給するようになっている。
【0022】
上記主熱交換器8、副熱交換器17、循環ポンプ23及び閉回路24は、第1の間接冷却手段25を構成し、主熱交換器8、副熱交換器20、循環ポンプ23及び閉回路26は、第2の間接冷却手段27を構成し、これらの間接冷却手段25,27内を間接熱媒体であるプロパンgが循環するようになっている。
【0023】
ところで、運転時、特に、プラント(天然ガスハイドレート製造ライン2)が停止した時の操作に必要な設備などについて補足説明する。
【0024】
天然ガスハイドレート製造ライン2が危急停止の場合は、先ず、天然ガスハイドレートの原料となる天然ガス及び水の供給を停止する。天然ガスb”の停止は、LNG(液化天然ガス)a’の供給停止となる。導管6に残った液化天然ガスa’は、低圧系統への移送手段が無くなるので、導管6内に残留する。
【0025】
一方、天然ガスハイドレート製造ライン2は、停止状態時に、未反応状態の天然ガスの反応進行を抑制する必要がある。つまり、NGH(天然ガスハイドレート)が生成によって生成槽10内に過大に積層することを防止する必要がある。そのためには、生成熱の除去を停止しなければならない。このため、2つのブライン系統A及びBの各ポンプ19及び22は、天然ガスハイドレート製造ライン2の停止と同時に停止が要件となる。
【0026】
ブライン1系統B及びブライン2系統Aが停止することは、プロパン系統における熱負荷が無くなることを意味する。プロパン系統、つまり、第1及び第2の間接冷却手段25及び27におけるプロパン循環ポンプ23は、急速なプロパン循環ポンプ23の停止によってLNGの操業に支障がないように、数分後に運転停止する。つまり、主熱交換器(LNG熱交換器)8側の熱ショックを極力回避することが必要である。
【0027】
負荷が無くなったプロパンは、蒸発しないので、プロパン循環系は、一旦、圧力が下がるが、この際、循環ポンプ23のキャビテーションが起こり易いので、循環ポンプ23は、装置上、ポンプキャビテーションが防止できるように配管(高さ)を考慮する必要がある。
【0028】
ブライン冷却器、つまり、副熱交換器17及び20の液位は、器内の圧力低下と共にポンプ吐出量が増加するので(図4参照)、副熱交換器17及び20の液位制御により主熱交換器(LNG熱交換器)8をバイパスして循環ポンプ23にプロパンgが液で循環するように設計する。残留ガスは、主熱交換器(LNG熱交換器)8に一部が導かれ、残留するLNG(a’)によって再液化して循環ポンプ23に送給される。
【0029】
図2に示すように、副熱交換器17及び20の液位制御は、副熱交換器本体17a及び20aに設けた液面検出器30によってバイパス管31のバルブ32を制御することにより行われる。尚、図3において、31はバイパス管、33はクッションタンクを示している。
【0030】
図5は、本発明の天然ガスハイドレート製造方法の実施に適用する第2の天然ガスハイドレート製造装置の概略図であり、膨張タービンを用いて高圧天然ガスの圧力エネルギーを回収する点、及び、ブライン系統とLNG系統間に渡る間接冷却手段を不要にした点に特徴がある。
【0031】
この例では、高圧配管5から分岐させた分岐管6’に制御弁30、膨張タービン31、熱交換器(LNG熱交換器)8及び予熱器9を配しており、高圧(例えば、50ata (4.90MPa )、20〜25℃)の天然ガスbは、膨張タービン31を通過する間に圧力エネルギーが回収され、例えば、25ata (2.45MPa )、マイナス34℃の天然ガスb’となる。
【0032】
この天然ガスb’は、熱交換器(LNG熱交換器)8及び予熱器9を通過する間に所定の温度、例えば、摂氏4℃に加熱される。所定の圧力(25ata (2.45MPa )及び温度(摂氏4℃)に調整された天然ガスb”は、図示しない無数のノズルから生成槽10内に蓄えられている水cの中に噴出され、そこで水cと反応して天然ガスハイドレートdとなる。
【0033】
熱交換器(LNG熱交換器)8は、分岐管6’と天然ガスハイドレート冷却手段B間に跨がっており、LNGの冷熱を利用して天然ガスハイドレートdをマイナス20℃に冷却するようになっている。
【0034】
一方、予熱器9は、分岐管6’と反応熱除去手段A間に跨がっており、天然ガスハイドレートb”と水cが反応するときに生ずる反応熱を、LNGの冷熱を利用して除去する一方、上記反応熱を利用して天然ガスb”を所定の温度(摂氏4℃)に加熱するようになっている。その他の機器については、先の実施形態と同じ機器に同じ符号を付けて詳しい説明を省略する。
【0035】
次に、実施例により本発明について更に詳しく説明する。
【0036】
【実施例】
(実施例1)
本発明の天然ガスハイドレート製造方法(LNG冷熱利用法)と、従来の天然ガスハイドレート製造方法(冷凍法)とを比較した。原料及び天然ガスハイドレート生成条件は、下記の通りである。なお、tは原料であるLNGの供給量である。
原料:50ata (4.90MPa )のLNG、10t/h
天然ガスハイドレート生成条件:25ata (2.45MPa )、4℃
【0037】
【表1】
【0038】
「表1」によれば、従来例の動力原単位が590kWh/tであるのに対し、本発明の動力原単位が145kWh/tであるから、本発明の動力原単位は、従来の約1/4であることが分かる。
【0039】
(実施例2)
本発明の天然ガスハイドレート製造方法(LNG冷熱利用法)と、従来の天然ガスハイドレート製造方法(冷凍法)とを比較した。原料及び天然ガスハイドレート生成条件は、下記の通りである。なお、tは原料であるLNGの供給量である。
原料:50ata (4.90MPa )のLNG、10t/h
天然ガスハイドレート生成条件:25ata (2.45MPa )、4℃
【0040】
【表2】
【0041】
「表2」によれば、従来例の動力原単位が560kWh/tであるのに対し、本発明の動力原単位が105kWh/tであるから、本発明の動力原単位は、従来の約1/5であることが分かる。
【0042】
ところで、膨張タービンは、高圧(50ata (4.90MPa ))のLNGを天然ガスハイドレート生成条件である25ata (2.45MPa )まで減圧しているが、圧力エネルギーを膨張タービンによって回収して補機動力を低減することによって、より省エネを計るものである。
【0043】
【発明の効果】
上記のように、本発明の天然ガスハイドレート製造方法は、高圧の液化天然ガス又は天然ガスを減圧手段によって所定の圧力に減圧し、減圧後、予熱器によって所定の温度に加熱し、しかる後に、所定の圧力及び温度を有する天然ガスを生成槽内で水と反応させて天然ガスハイドレートを生成し、生成時に発生する反応熱を液化天然ガスの冷熱を利用して除去するようにしたので、より少ないエネルギーでLNGを天然ガスハイドレート(NGH)に変換できるようになった。その結果、既存のLNGと、充分対抗できることが分かった。
【0044】
また、本発明の天然ガスハイドレート製造装置は、高圧の液化天然ガス又は天然ガスを所定の圧力に減圧する減圧手段と、該減圧手段によって減圧された天然ガスを所定の温度に加熱する予熱器と、所定の圧力及び温度を有する天然ガスと水を反応させて天然ガスハイドレートを生成する生成槽と、該生成槽で発生した反応熱を液化天然ガスの冷熱を利用して除去する反応熱除去手段とから構成されているので、より少ないエネルギーでLNGを天然ガスハイドレート(NGH)に変換できるようになった。その結果、既存のLNGと、充分対抗できることが分かった。
【0045】
また、本発明の装置は、上記反応熱除去手段を、液化天然ガスの冷熱を用いて間接熱媒体を冷却する主熱交換器と、間接熱媒体の冷熱を用いて生成熱除去及び天然ガスハイドレート冷却用の熱媒体を冷却する副熱交換器と、主及び副熱交換器間に間接熱媒体を循環させる循環ポンプとから構成し、天然ガスハイドレート生成停止時に、前記副熱交換器内の間接熱媒体を前記主熱交換器を迂回して前記循環ポンプに戻すようにしたため、天然ガスハイドレート製造ラインを危急停止させた場合に、主熱交換器(LNG熱交換器)側の熱ショックを回避、又、熱媒体系の混乱を防止することが可能になった。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る天然ガスハイドレート製造方法を実施する装置の概略構成図である。
【図2】ブライン冷却器(副熱交換器)の概略構成図である。
【図3】図1の符号Xの箇所の構成図である。
【図4】プロパンの圧力とポンプ流量の関連を示す線図である。
【図5】本発明の天然ガスハイドレート製造方法を実施する装置の他の概略構成図である。
【符号の説明】
a 高圧液化天然ガス
b 高圧天然ガス
b” 所定の圧力及び温度に調整した天然ガス
c 水
d 天然ガスハイドレート
A 反応熱除去手段
7 減圧手段
9 予熱器
10 生成槽[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a natural gas hydrate production method and apparatus for producing natural gas hydrate from liquefied natural gas.
[0002]
[Prior art]
Liquefied natural gas (hereinafter referred to as LNG) is obtained by cooling natural gas under ordinary pressure to minus 162 ° C. and liquefying it. It requires extremely advanced technology for its security and heat retention, and is extremely difficult to handle. There were drawbacks.
[0003]
On the other hand, natural gas hydrate (hereinafter referred to as NGH) is generated from natural gas and water, and is said to consume less unit energy during production than LNG which liquefies natural gas. That is, it is generally said that the energy consumption intensity of NGH is about half of the energy consumption intensity of LNG. Moreover, if NGH is kept at 0 ° C. or less, it can be transported and stored at normal pressure due to self-preservation, and has the advantage that it is easier to handle than LNG.
[0004]
Meanwhile, in recent thermal power plants, fuel conversion to natural gas, which has more excellent environmental characteristics than fossil fuels, is progressing. In addition, the demand for natural gas is increasing with the increase in the efficiency of the gas turbine combined cycle.
[0005]
Considering the current situation, it is estimated that in the future, demand for supplying NGH to distributed power sources for small-scale customers in areas where gas pipelines are not installed will increase (for example, see Patents). Reference 1).
[0006]
[Patent Document 1]
JP-A-2002-161288 (page 3, FIG. 1)
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
However, although the unit energy consumption required for production is smaller than that of LNG, it is questionable whether converting LNG introduced from abroad to NGH can compete with existing LNG.
[0008]
The present invention has been made to solve such a problem, and an object of the present invention is to provide a natural gas hydrate production method and apparatus capable of converting LNG into NGH with less energy.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the natural gas hydrate production method of the present invention reduces the pressure of a high-pressure liquefied natural gas or natural gas to a predetermined pressure by a decompression means, and after reducing the pressure, heats to a predetermined temperature by a preheater, Thereafter, natural gas having a predetermined pressure and temperature is reacted with water in the production tank to generate natural gas hydrate, and the reaction heat generated at the time of generation is removed by utilizing the cold heat of liquefied natural gas. Features.
[0010]
Here, the present invention uses the cold heat of the liquefied natural gas indirectly to remove the heat of reaction. Further, in the present invention, the natural gas hydrate generated in the generation tank is granulated into pellets by means of pellet production. Further, in the present invention, the natural gas hydrate produced in the production tank is cooled by utilizing the cold heat of the liquefied natural gas immediately before granulation into pellets by the pellet production means. Further, the present invention uses the cold heat of liquefied natural gas indirectly for cooling the natural gas hydrate.
[0011]
On the other hand, the natural gas hydrate production apparatus of the present invention comprises a pressure reducing means for reducing high-pressure liquefied natural gas or natural gas to a predetermined pressure, and a preheater for heating the natural gas depressurized by the pressure reducing means to a predetermined temperature. A natural gas hydrate having a predetermined pressure and temperature by reacting water to produce a natural gas hydrate; and a heat of reaction for removing heat of reaction generated in the natural gas by using cold heat of liquefied natural gas. And removing means.
[0012]
Here, in the present invention, the natural gas hydrate produced in the production tank is granulated into pellets by means of pellet production. Further, in the present invention, the natural gas hydrate produced in the production tank is cooled by utilizing the cold heat of the liquefied natural gas immediately before granulation into pellets by the pellet production means. Further, the reaction heat removing means of the present invention is a main heat exchanger that cools the indirect heat medium using the cold heat of the liquefied natural gas, and a heat exchanger that uses the cold heat of the indirect heat medium to remove generated heat and cool the natural gas hydrate. It consists of a sub heat exchanger that cools the heat medium and a circulation pump that circulates the indirect heat medium between the main and sub heat exchangers, and when the natural gas hydrate generation stops, the indirect heat medium in the sub heat exchanger is The main heat exchanger is bypassed and returned to the circulation pump.
[0013]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0014]
FIG. 1 is a schematic diagram of a first natural gas hydrate production apparatus applied to the practice of the natural gas hydrate production method of the present invention, which comprises a high-pressure natural
[0015]
Liquefied natural gas (LNG) a at high pressure (eg, 50 ata (4.90 MPa), minus 150 ° C.) is introduced into high pressure vaporizer 4 via conduit 3 where it is converted to high pressure natural gas b, It is supplied to a demand destination such as a thermal power plant or a general home via the high-
[0016]
On the other hand, liquefied natural gas (LNG) a ′, which has been depressurized to a predetermined pressure, for example, 25 ata (2.45 MPa) by a pressure reducing valve 7 provided in the middle of a
[0017]
The natural gas b ″ thus adjusted to the predetermined pressure and temperature (25 ata (2.45 MPa), 4 ° C.) is ejected from the innumerable nozzles (not shown) into the water c stored in the
[0018]
Excess natural gas b ″ is introduced into the low-pressure system via the
[0019]
The slurry-like natural gas hydrate d generated in the
[0020]
The reaction heat removing means A for removing the reaction heat generated in the
[0021]
On the other hand, the natural gas hydrate cooling means B includes a closed circuit (one brine system) 21 connecting the
[0022]
The
[0023]
By the way, supplementary explanations will be given for equipment required for operation, particularly when the plant (natural gas hydrate production line 2) is stopped.
[0024]
When the natural gas
[0025]
On the other hand, when the natural gas
[0026]
Stopping the
[0027]
Since the propane with no load does not evaporate, the pressure in the propane circulating system temporarily drops, but at this time, cavitation of the circulating
[0028]
The liquid level of the brine cooler, that is, the
[0029]
As shown in FIG. 2, the liquid level control of the
[0030]
FIG. 5 is a schematic diagram of a second natural gas hydrate production apparatus applied to the implementation of the natural gas hydrate production method of the present invention, in which an expansion turbine is used to recover pressure energy of high-pressure natural gas, and It is characterized in that the indirect cooling means between the brine system and the LNG system is not required.
[0031]
In this example, a
[0032]
The natural gas b ′ is heated to a predetermined temperature, for example, 4 ° C. while passing through the heat exchanger (LNG heat exchanger) 8 and the
[0033]
The heat exchanger (LNG heat exchanger) 8 is straddled between the
[0034]
On the other hand, the
[0035]
Next, the present invention will be described in more detail by way of examples.
[0036]
【Example】
(Example 1)
The natural gas hydrate production method of the present invention (LNG cold energy utilization method) was compared with a conventional natural gas hydrate production method (refrigeration method). The raw material and natural gas hydrate generation conditions are as follows. Here, t is a supply amount of LNG as a raw material.
Raw material: LNG of 50ata (4.90MPa), 10t / h
Natural gas hydrate generation conditions: 25 ata (2.45 MPa), 4 ° C
[0037]
[Table 1]
[0038]
According to "Table 1," the power consumption rate of the conventional example is 590 kWh / t, whereas the power consumption rate of the present invention is 145 kWh / t. / 4.
[0039]
(Example 2)
The natural gas hydrate production method of the present invention (LNG cold energy utilization method) was compared with a conventional natural gas hydrate production method (refrigeration method). The raw material and natural gas hydrate generation conditions are as follows. Here, t is a supply amount of LNG as a raw material.
Raw material: LNG of 50ata (4.90MPa), 10t / h
Natural gas hydrate generation conditions: 25 ata (2.45 MPa), 4 ° C
[0040]
[Table 2]
[0041]
According to Table 2, while the power consumption rate of the conventional example is 560 kWh / t, the power consumption rate of the present invention is 105 kWh / t. / 5.
[0042]
By the way, the expansion turbine depressurizes LNG at a high pressure (50 ata (4.90 MPa)) to 25 ata (2.45 MPa) which is a natural gas hydrate generation condition. By reducing the power, more energy can be saved.
[0043]
【The invention's effect】
As described above, the natural gas hydrate production method of the present invention reduces the pressure of high-pressure liquefied natural gas or natural gas to a predetermined pressure by a decompression means, and after the decompression, heats it to a predetermined temperature by a preheater, and Since natural gas having a predetermined pressure and temperature is reacted with water in a production tank to generate natural gas hydrate, and the heat of reaction generated at the time of generation is removed by using the cold heat of liquefied natural gas, LNG can be converted to natural gas hydrate (NGH) with less energy. As a result, it was found that it could sufficiently compete with existing LNG.
[0044]
Further, the natural gas hydrate production apparatus of the present invention comprises a pressure reducing means for reducing high-pressure liquefied natural gas or natural gas to a predetermined pressure, and a preheater for heating the natural gas depressurized by the pressure reducing means to a predetermined temperature. A natural gas hydrate having a predetermined pressure and temperature by reacting water to produce a natural gas hydrate; and a heat of reaction for removing heat of reaction generated in the natural gas by using cold heat of liquefied natural gas. Since it is constituted by the removing means, LNG can be converted into natural gas hydrate (NGH) with less energy. As a result, it was found that it could sufficiently compete with existing LNG.
[0045]
Further, the apparatus of the present invention is characterized in that the reaction heat removing means comprises: a main heat exchanger for cooling the indirect heat medium using the cold heat of the liquefied natural gas; A sub heat exchanger for cooling the heat medium for rate cooling, and a circulation pump for circulating the indirect heat medium between the main and sub heat exchangers. Is returned to the circulating pump by bypassing the main heat exchanger. Therefore, when the natural gas hydrate production line is stopped immediately, the heat of the main heat exchanger (LNG heat exchanger) side It has become possible to avoid a shock and to prevent the heat medium system from being disrupted.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an apparatus for performing a method for producing a natural gas hydrate according to the present invention.
FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a brine cooler (sub heat exchanger).
FIG. 3 is a configuration diagram of a portion denoted by reference numeral X in FIG. 1;
FIG. 4 is a diagram showing the relationship between propane pressure and pump flow rate.
FIG. 5 is another schematic configuration diagram of an apparatus for performing the natural gas hydrate production method of the present invention.
[Explanation of symbols]
a high-pressure liquefied natural gas b high-pressure natural gas b "natural gas c adjusted to a predetermined pressure and temperature c water d natural gas hydrate A reaction heat removal means 7 decompression means 9
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