JP2003529733A - 疲労耐性斜面式ねじ込み管状要素 - Google Patents
疲労耐性斜面式ねじ込み管状要素Info
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Abstract
Description
雄又は雌ねじ込み管状要素に関する。
み管状つなぎにも関する。
つなぎでもよい第2パイプ端の雌ねじ込み要素から成る。そんなねじ込み管状つ
なぎは、特に炭化水素井又は、例えば、地熱井のような類似の井戸用のケーシン
グストリング(穴あけ機械)又は生産ストリング又はドリルパイプストリングを
構成するのに用いられる。
丸めた三角形ねじ山の先細りねじ切り、即ち、ねじすじを有するケーシングパイ
プ間又は生産パイプ間のねじ込みつなぎを限定している。
る。例えば、米国特許US4,521,042及びUS5,687,999参照
のこと。
要性から生じる制限された厚さにもかかわらず、ケーシングパイプ又は生産パイ
プは本質的に異なった組み合わせの静的応力(引っ張り、軸方向圧縮、平面屈曲
、内部又は外部圧力)に対抗できなければならなかった。
動的のもの)にさらされるが、所定の直径の単一ストリングは所与の時に掘られ
る孔用なのでサイズ制限は受けない。
れは、概して作動中荷重下にある荷重側面側で、特にドリルパイプの各ねじ込み
要素の最後にかみ合うねじ山の谷底で始まる。
する縦方向断面においてねじ込み要素の自由端側に位置するねじ山を意味する。
その結果として、最後のねじ山はねじ切り(ねじすじ)の他端に位置するもので
ある。
込み管状要素へ荷重を移すねじ込み管状つなぎのねじ山を第1に意味する。
面が接触して一ねじ込み要素からの荷重をかみ合ったねじ込み要素へ移す。
の用語は、これらの2つのねじ込み管状要素がねじ込み管つなぎを構成する時に
かみ合った管状要素の対応するねじ山に荷重を移すことを意図するねじ山を意味
する。ねじ込み管状要素のかみ合ったねじ山の位置はねじ込み要素の設計(デザ
イン)から知られる。これは連結されるべきねじ込み要素の公称寸法によって限
定される理論的要因(ファクタ)である。
るねじ込み管状要素に関して完全に限定される。
炭化水素井戸に対する生産パイプストリングでも同様に遭遇する。
期的応力を許容し得るものでなければならない。
結する水中ストリングにおいてそのような応力特性上の要求に遭遇している。
プ支柱は、実際、特に支柱に振動を誘導する海流、波、潮流及びプラットフォー
ム自体の可能な移動によって生じる周期的応力にさらされ、すべての応力は主と
して周期的な曲げ応力、引っ張り‐圧縮応力を誘導する。
において井戸を固定するために回転するパイプを落下させる時に応力特性上のそ
のような要求に遭遇する。回転落下は、次いで回転曲がりを発生させる。
なぎの疲労強度を増大させるためにそれらに対する改良が追及されてきた。
、周期的に変化し得る軸方向引っ張り荷重にさらされるねじ込みつなぎの疲労強
度を改良する手段を提案している。
要素につき記載している。同つなぎは、その外周面は先細りにされ、第1ねじ山
のレベルにおいてねじ切り下方の材料厚さが低減されるように雌自由端が近づく
につれて減少する直径を有する。そこでは結果として非常に細い雌自由端への衝
撃に対する大きな感度が生じる。
7,283等多くの文献記載のものは、雄ねじ込み要素の張力下における非ねじ
込み部分の最後にかみ合う雄ねじ山を越えるU形溝を用いる。そのような溝は、
軸方向張力下で最も応力を受けるねじ込みつなぎの臨界断面を低減させ、従って
、ねじ込みつなぎの静的引っ張り性能を低下させる主要な欠点を有する。
。そこでは、かみ合う第1雌ねじ山からボルトの軸方向長さの中央に向けてネジ
及びナット間の軸方向引っ張り応力に対する最大転移区域を変えるために、かみ
合う第1溝山において内部ねじ切りが外周上に規則的に設けられる複数の中空軸
方向チャンネルによって中断される。
0%に及び得るこれらのチャンネルは、かみ合う第1ねじ山の柔軟性は増加させ
るが、ねじ山が作られる区域におけるねじ山の支持面は約20%だけ減少させる
。これは静的応力に対する高耐性が求められると共につなぎの内部及び外部が密
閉されるねじ込みつなぎが求められる場合には不利である。
最後のネジ山の側面)上に支持されるボルトに関する解決策は必ずしもねじ込み
管状つなぎに直接適用できない。
に形成された比較的浅い盆(ボウル)状断面輪郭を有する管状溝につき記載して
いる。
において壁に対する影響はない。それは全雄ねじ切り上での応力の集中を拡散さ
せ得ると同時に、該ねじ切りのほぼ中央の溝下方に位置するねじ山のレベルにけ
る応力を増加させる。
、圧縮、曲げ)がどの応力に対応するかにつき言及していない。それらは単にド
リルパイプのねじ込み要素のまとめられた状態から結果的に生じる応力であると
思われる。
及び外周面に関してほぼ垂直な急勾配の側面とを有することにも注目される。
じ込み要素につき記載している。同要素は、自由端で非ねじ込み舌状体レベルに
おいて雄ねじ込み要素の外周面に形成されるか又は本質的に前記舌状体のレベル
において形成された盆状断面輪郭の環状溝を備える。
ねじ込み要素の不動化)以外のねじ込み管状つなぎ特性の改良に関して舌状体を
規定しているが、雄舌状体下方に形成される(また、日本文献の場合では多分初
めの2つの雄ねじ山下方に僅かに突出する)溝によりねじ込み管状つなぎの疲労
強度を改良し得ることについては何等の示唆も与えない。
つなぎに対する雄又は雌ねじ込み管状要素を製造することである。即ち、 a)単一又は結合(例えば、張力+内部圧力)された静的応力、特に軸方向張
力、軸方向圧縮、曲げ、ねじれ、内部又は外部圧力、連結中の移動 b)周期的応力、特に曲げ応力及び引張り‐圧縮応力 以下本明細書では反疲労断面輪郭を有するようなねじ込み要素につき記載する
。
得ることを保証することも目的とする。即ち、1つ又はそれ以上の段状部分(ス
テップ)、干渉又は非干渉でよい、台形又は三角形ねじ山を有する、先細り、直
線、直線‐先細りの組合わせ。非干渉ねじ切りは、例えば、ヨーロッパ特許出願
EP第0,454,147号に記載された、かみ合ったねじ山(耐久性ねじ山
として知られる)のものと同時接触する2つの側面を有するか、WO 00/1
4441に記載された型の軸方向締まりばめを有する型のもの、又は、例えば、
USRe30,647に記載されたような可変幅を有する楔型のものでよい。
。
は水中開発「竪管」用のねじ込みつなぎを構成するか又は同様な用途に用いられ
得るものでなければならない。
じ込み管状つなぎを生産することである。
ものでなければならない。
に対抗するために改変されているが、改変されていないかみ合ったねじ込み要素
に配慮するねじ込み管状つなぎを生産することである。
るように改変されている。
れ、同ねじ込み管状要素が雄型又は雌型からなるかどうかに依存して、その外周
面上の雄ねじ切りか又はその内周面上の雌ねじ切りを含む。
中のねじ込み要素が雄ならば雌であり、逆もまた同じである)にねじ込むことに
よって静的及び周期的応力の双方に対抗し得るねじ込み管状つなぎを構成するよ
うに連結することを意図する。
これらの2つの要素が引張り荷重にさらされるねじ込み管状つなぎを形成する時
該ねじ込み管状要素のかみ合う第1ねじ山と、かみ合ったねじ込み管状要素の最
後にかみ合うねじ山との間の荷重移動を低減させることを意図する手段を含む。
上の溝の形のウエストから成る。ねじ山谷底の包絡線 (エンベロープ)及びね
じ切りのものと反対の周面間に形成される溝は、ねじ山の外形には影響を与えな
い。
、即ち、該溝山谷底から始めて測定された壁の厚さは溝によって減少される。
性を低下させることであり、同壁の剛性はねじすじ下方の壁の剛性と共に変化す
る。
各ねじ山の柔軟性を増大させ、従ってそれらのレベルにおいて引っ張り荷重移動
の量を低下させる。そこでは考慮中のねじ込み要素とかみ合うと共にねじ込み管
状つなぎを構成するように同要素と共に正しく組み込まれた、ねじ込み要素上で
かみ合う最終ねじ山レベルにおいて応力ピークを結果的に低減させる。
合ったねじ込み要素と正しく組合った時、考慮中のねじ込み要素の静的及び動的
(疲労)作動特性の双方を最適化しかつ確保し得ることを発明者は立証している
。
断面間に構成された軸方向間隔内で終わるのが望ましい。
望ましい。従ってそれは、ねじ込み管状要素の周りと同一に剛性を円周状に低下
させる。
じ山を支える壁の剛性を低下させるのもまた望ましい。
疲労破裂さえも開始させ得る応力の局部集中を回避する。
及び第6ねじ山間の間隔内に位置する横断平面で最小である。
にもねじ山高さの2倍とほぼ等しいことが非常に望ましい。
ねじ込み要素の用法及び限定された厚さにもかかわらず作動中支持されるべき応
力を考慮して、それらの耐性を強化することを志向する一般的意見とは逆である
。
さにつき一定であることが再び非常に望ましい。
すじ下方の最小壁厚の100%乃至120%であることが再び非常に望ましい。
ねじ山ピッチの3倍又はそれ以上の軸方向長さに亘って延びる。
1ねじ山の位置づけ上の実際の変化に備えるのに十分な間隔に亘る剛性の実質的
最大低減を可能にする。
臨界部分がウエストの外部に位置づけらるようにするのが望ましい。溝のために
、かみ合う最後の3つのねじ山レベルにおけるねじすじ下方の壁厚は、非ウエス
ト区域の80%乃至100%の範囲にあることが再び望ましい。引っ張り荷重の
全部がねじすじの最後のねじ山レベルにおいて壁の臨界断面によって実際吸収さ
れなければならない。
未満であることが望ましい。
の溝側面より全体的により傾斜するのが望ましい。
弧によって構成された曲線であることが再び望ましい。無限半径を有する円弧は
直線区分に相当する。
域を介して溝が形成されるのが再び望ましい。
的又は完全に満たし得る。
い。
関し、同つなぎは、雄ねじ込み管状要素上の雄ねじすじ及び雌ねじ込み管状要素
上の雌ねじすじによって第2パイプ端において雌ねじ込み管状要素にねじ込むこ
とによって接続された第1パイプ端の雄ねじ込み管状要素から成る。
プの双方を意味する。
ウエストを有する型からなる。
本発明のウエストを有する型からなる。
あろう。この詳細な説明及び添付図は、本発明の知識を明確にするのみならず、
その限定にも適宜貢献する。
されたねじ込み部分からなる雄ねじすじ(ねじ切り)3から成る。
対側のねじ山は、ねじ込み管状つなぎを形成するためにこれらの2つのねじ込み
要素が連結されて軸方向張力にさらされる時一方のねじ込み要素3から の荷重
をかみ合ったねじ込み要素4へ移動し得る荷重側面13を有する。
部がパイプ101の外周面105によって切頭されるねじ山である。
対応する各ねじ山とそれぞれかみ合うように設計された第1及び最終ねじ山であ
る(図3参照)。
周面であり、パイプ101の本体からねじ込み要素の自由端7まで一様に延びる
。
ップ(舌状体)をも示す。この舌状体はその外周面上に軸受(ベアリング)面5
を有する。
成される。
軸方向剛性を有する。
かに変化するが、この変化はねじすじの先細りが低下(API仕様5Bによる「
バットレス(支持部)」ねじすじの場合には6.25%)するにつれて限定され
る。
分から構成された雌ねじすじ(ねじ切り)4から成る。
らは同一ねじ山ピッチ、同一先細り、同一基準ピッチ直径及び同一ねじ山形状を
有する。
面とかみ合う荷重側面4を含む。
はねじすじの他端に設けられる。それらも同様に以下で分かるようにかみ合う第
1及び最終ねじ山である。
して中空にされるか又はくびれるようにされる。ねじ込み要素2の軸XXに関し
て自由端側の側面36は15°に傾斜され、側面38は9°に傾斜される。従っ
て、前記軸に関して側面36は側面38より全体的にさらに傾斜される。
低減させる。
定したねじすじ下方の壁厚の80%を超える。
3つのねじ山)におけるねじすじの壁の剛性は低減され、その結果かみ合う第1
ねじ山の柔軟性を増大させる。
か又は有効性が高くなることは殆どなく、自由端10の頑丈さを低下させるであ
ろう。
ルにおけるねじすじ下方の軸方向張力の静的応力に対して壁断面を危機的にさせ
得るが、それに反して通常の危機的部分は最終ねじ山の下方のものである。即ち
、それではそれは特に軸方向張力のもとに、ねじ込みつなぎの静的性能劣化に帰
着するであろう。
々に変化するように、互いに正接する円又は直線の一連の弧によって構成される
。
ば、先細りねじすじと平行になり得る大きな半径を有する円弧で構成される。
する点Dで最少(emin)になる。横断平面40上の点Dではねじすじ下方の
壁の剛性は従って最少になる。
に亘って先細りねじすじと等しい傾斜を有する直線に従うので、ねじすじ下方の
壁の厚さ、従って壁の剛性は前記軸方向長さに亘って最少かつ一定になるように
される。
なり、そこでは厚さは厚さemin2より僅かに高いだけである。即ち、高さは
、例えば、最少厚さの100%乃至120%の範囲内にあり、そこでの剛性は当
該厚さの最小値に関して同一比で変化する。
及びFは平面40上の点Dを囲み、そこでは厚さ及び剛性は最少である。
で終わる。かみ合う最後のねじ山を丁度超えたBにおいて溝はなくなる。
ない区域(例えば、Bにおいて)におけるねじすじeT2下方の壁の厚さの80
%乃至100%の範囲にあるので、かみ合う最後の3つのねじ山レベルにおいて
ねじすじ下方の壁の剛性はくびれていない壁のものに関して殆ど減少されない。
その結果、軸方向引張り応力に対するねじ込み要素2の臨界部分はBの部分であ
り、同部分は同様なねじ込み要素であるが溝のないものに比べて減少されていな
い。
プ102の中空にされていない外部周面104に接合する。
る壁厚に関して低減されるように面104のものより小さい直径を有する円筒面
106に接合する。
由選択的存在に注目のこと。
接を示す。このねじ込みつなぎ100では、ねじ込み要素1及び2の雄及び雌ね
じすじ3、4は、例えば、ねじ込み要素1及び2の自由選択的横断面7及び8が
当接する点まで組込まれる。
密閉面を形成する。
た各パイプの重力に起因する軸方向引張り荷重にさらされる。
を張力下に置く、数kN.mの高トルクのもとで当接する横断面7、8の反作用
によって軸方向引張り荷重にさらされる。
み要素2の臨界部分は低減されないが、軸方向引張り応力に対するねじ込みつな
ぎ100の静的性能は先行技術のねじ込み要素のものに比べて変化されない。
じ山に移さなければならない。
く、雌ねじ込み要素上の溝30の役目は、図3の場合ではかみ合う第1ねじ山及
びかみ合う最後のねじ山の少なくとも側面において、異なったねじ山間の荷重移
動を平衡させることである。
あろう。最後の雄ねじ山は、荷重側面及びねじ山谷底間の接合半径内のこれらね
じすじの谷底における幾何学形状応力の集中効果によってさらに増幅された大き
な応力にさらされるであろう。過度の荷重移動及び応力集中の結合によって、そ
れでは接合半径は周期的荷重にさらされたねじ込みつなぎに疲労亀裂が生じる場
所となるが、一方静的荷重の場合のそのような応力の増大は破壊にまで及び得な
い。
動の平衡と、荷重側面13、14及びねじ山谷底19、20間のそれ自体公知の
広接合半径の選択とで、かみ合う第1雌ねじ山に相当するかみ合う最後の雄ねじ
山のレベルにおいて作動中疲労破裂の危険を避けるために臨界区域内の応力を十
分に低減させ得る。
ねじ山のレベルにおいて荷重移動は不平衡のまま残るが、先行技術のねじ込みつ
なぎ上のこれらの区域では疲労亀裂発生の頻度は少ないことに注目のこと。
の危険を避けるために台形ねじ山を選択することが望ましいことは注目すべきで
ある。そのような膨張はねじ込み要素1、2の破局的移転を起こしてストリング
を井戸の中に落下させる可能性がある。
び雌の2つの要素の各々が溝を備える。
空化することによって図2の雄ねじ込み要素1から得られる。この周面103は
雌ねじすじ3が形成される面と反対の面である。
てねじすじの中央に向けて終わる。
41ではねじすじ下方の壁厚は最少である。この最少厚さeminはねじ山高さ
の約2倍と等しい。
間の軸方向距離はねじ山ピッチの僅かに4倍以上である。
ける環状面を介して雄ねじ込み要素51の内側周面103に接合する。
郭を有する。
み要素51の臨界部分はかみ合う最後のねじ山23のレベルにおけるものである
。類似のねじ込み要素であるが溝のないものの同部分と比べると前記臨界部分は
低減されていない。
正しい位置に組込まれた後では、図3のものより良好な疲労性能さえ可能にする
。その理由は各要素の各々に溝が形成されていると共に各要素の2つの端部にお
いて荷重移動が一様になされているからである。
に比べて依然として変わらず、ねじ込み要素2及び51の臨界部分は類似のねじ
込み要素であるが溝のないもののそれと比べて低減されない。
み・連結つなぎを示す。
称的に形成される。
内の溝30のものと同一である。
なぎで最も高度に荷重された、かみ合う最後の雄ねじ山の荷重側面13及びねじ
山谷底19間の接合半径の最大応力値の増加(利得)を評価しようと試みてきた
。
%程度であると評価され、これは疲労作動寿命の非常に実質的な増大を意味する
。
ベルにおいてねじすじ下方の壁の剛性を低下させ得る実施態様をも包含する。
を低下させ手段が溝によってのみ構成されるもの以外の実施形態をも含む。
い弾性率の材料50によって部分的に又は完全に満たし得る。この材料50は特
に溝の表面に接着され、例えば、合成材料で形成し得る。
実施形態をも包含する。
に形成され、もしそこで溝がないならば第1ねじ山の柔軟性が最も低減されて疲
労亀裂が生じる危険に及ぶことを意味するものと解釈されなければならない。
のかみ合う第1ねじ山の柔軟性が増加するようにされる。
及び用法に係る非限定的描写である。図1−7は、考慮中のねじ込み管状要素又
はねじ込み管状つなぎの軸を通る半縦断面図である。
管状つなぎを示す。
ねじ込み管状つなぎを示す。
び連結つなぎを示す。
Claims (20)
- 【請求項1】 パイプ(101,102,202)端に形成される、静的及び周
期的応力の双方に対抗し得るねじ込み管状つなぎ(100,200)のための疲
労耐性断面輪郭を有する雄又は雌ねじ込み管状要素(2,51,62)であって
、該ねじ込み要素が雄又は雌型のいずれかに依存して、その外周面上の雄ねじ切
り(3)又はその内周面上の雌ねじ切り(4)から成り、前記ねじ込み管状要素
は、該ねじ切りがそのねじ山(11,12)の外形に影響を与えることなく形成
される場所と反対側のねじ込み管状要素の外周面(103,104)から開始す
るねじ切り(3,4)に対応して形成されるねじ込み要素の壁に溝(30,31
)の形のウエストを含み、各ねじ山の剛性を低減させるように、少なくともかみ
合う第1ねじ山のレベルにおいて該溝(30,31)によって該ねじ切り下方の
該壁の厚さが低減されることを特徴とする雄又は雌ねじ込み管状要素。 - 【請求項2】 該溝は、かみ合う該第1ねじ山(21,22)下方から始まるこ
とを特徴とする、請求項1の要素。 - 【請求項3】 該溝は、該ねじ切り中央の断面及びかみ合う該最終ねじ山の該レ
ベルの断面間に含まれる軸方向区間で終わることを特徴とする、請求項1又は2
の要素。 - 【請求項4】 該溝(30,31)は、該ねじ込み管状要素の軸(XX)に関す
る回転体であることを特徴とする、請求項1乃至3のいずれか1つの要素。 - 【請求項5】 該溝(30,31)は、直下で該ねじ込み管状要素の軸方向で漸
進的に変化し得るように該ねじ山を支持する該壁の剛性を低減させることを特徴
とする、請求項1乃至4のいずれか1つの要素。 - 【請求項6】 該溝の該レベルにおいて該ねじ切り下方の該壁の厚さは、かみ合
う該第1ねじ山(21,22)及びかみ合う第6ねじ山(28,29)間の該区
間に位置する横方向平面(40,41)で最小になることを特徴とする、請求項
5の要素。 - 【請求項7】 該溝の該レベルにおいて、該ねじ切り(emin1,emin2 )下方の該壁の最小厚さは該ねじの高さ(hf)より大きいか又は等しいことを
特徴とする、請求項6の要素。 - 【請求項8】 該ねじ切り(emin1,emin2)下方の該壁の最小厚さは
該ねじの高さ(hf)のほぼ2倍であることを特徴とする、請求項6の要素。 - 【請求項9】 該ねじ切り下方の該壁の厚さはゼロでない軸方向距離で最小かつ
一定であることを特徴とする、請求項6の要素。 - 【請求項10】 該溝のために、該 ねじ切り下方の該壁の厚さは、該ねじ切り
(40,41)下方の該壁の該最小厚さの該横方向平面のあたりに設けられる低
剛性区域と呼ばれる区域(EF,HI)の該ねじ切り下方の該壁の最小厚さの1
00%乃至120%の範囲にあり、この低剛性区域はねじ山ピッチの3倍より大
きいか又はそれと等しい軸方向長さに亘って延びることを特徴とする、請求項6
乃至9のいずれか1つの要素。 - 【請求項11】 該溝断面輪郭は、引っ張り応力に対する該ねじ込み要素の臨界
断面がウエスト区域の外部に位置するようにされることを特徴とする、請求項1
乃至10のいずれか1つの要素。 - 【請求項12】 該溝のために、かみ合う該最後の3つのねじ山レベルにおける
該ねじ切り下方の該壁の厚さは、非ウエスト区域(eT1,eT2)の該ねじ切
り下方の該壁厚の80%乃至100%の範囲にあることを特徴とする、請求項1
乃至11のいずれか1つの要素。 - 【請求項13】 該溝は側面(36,37,38,39)を有し、該ねじ込み管
状要素の軸に関する該側面の傾斜が45°又はそれ未満であることを特徴とする
、請求項1乃至12のいずれか1つの要素。 - 【請求項14】 該ねじ込み要素の自由端側に向けられた該溝側面(36,37
)は、反対側に向けられた該溝側面(38,39)より該ねじ込み要素の軸に関
してより包括的に傾斜するようにされることを特徴とする、請求項13の要素。 - 【請求項15】 該溝の断面輪郭は、互いに正接的に連結された有限又は無限の
各半径の一連の円弧によって構成された規則的曲線であることを特徴とする、請
求項1乃至14のいずれか1つの要素。 - 【請求項16】 該溝は該周面の現在くぼんでいない部分に連結し、そこでは円
環形状の正接接合区域(32,33,35)を介して該溝が形成されることを特
徴とする、請求項1乃至15のいずれか1つの要素。 - 【請求項17】 該ねじ込み管状要素のものより低い弾性率を有する材料(50
)で該溝が部分的又は完全に満たされることを特徴とする、請求項1乃至16の
いずれか1つの要素。 - 【請求項18】 該ねじ切りは台形ねじ山(11,12)を有することを特徴と
する、請求項1乃至17のいずれか1つの要素。 - 【請求項19】 静的及び周期的応力の双方に対抗するねじ込み管状つなぎ(1
00,200)であって、雄ねじ込み管状要素上の雄ねじ切り(3)及び雌ねじ
込み管状要素上の雌ねじ切り(3)を用いてねじ留めにより第2パイプ(102
,202)端に設けられた該雌ねじ込み管状要素に連結された第1パイプ(10
1)端の該雄ねじ込み管状要素から成り、該2つのねじ込み管状要素の、雄又は
雌の、少なくとも1つが請求項1乃至18のいずれか1つによる型(2,51,
62)で作られることを特徴とするねじ込み管状つなぎ。 - 【請求項20】 雄又は雌の、該2つのねじ込み管状要素は請求項1乃至18の
いずれか1つによる型(2,51,62)で作られることを特徴とするねじ込み
管状つなぎ。
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