JP2003525386A - 補助パワーユニット - Google Patents
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- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
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- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
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- B60K6/24—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs characterised by the combustion engines
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- F02B61/02—Adaptations of engines for driving vehicles or for driving propellers; Combinations of engines with gearing for driving cycles
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- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/0435—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines the engine being of the free piston type
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- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
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- F02G1/06—Controlling
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Abstract
Description
ットに関し、その補助パワーユニットが外部燃焼機関、特に、スターリングサイ
クルエンジンを備える。
よる熱的エネルギーはAPUのエンジンにおいて機械的エネルギーに変換され、
機械的エネルギーはそのAPUのジェネレータにおいて電気的エネルギーに変換
される。APUの1つの利点は、それは携帯可能な大きさで、持ち運びが容易で
、建築現場、セルタワー又はキャビンのように地方の電力送電網に接続されてい
ないような遠隔地でも用いることができる点にある。APUは電力の供給が停止
されている間、ビジネス及び家庭用の緊急バックアップ電力を提供するためにも
重要である。
ば、350WAPU重量が20lbsで、また、1kWAPUで重量が約70lbsで
ある。しかし、内燃機関を用いるAPUは閉鎖環境では用いることはできない。
それは、内燃機関から毒性の排気ガスが排出されるからである。排気ガスが外気
に排出されていたとしても、内燃機関から発生する騒音のためそれはユーザーに
非常に魅力のないものとなっている。排気ガスの抽気もシステム全体の効率を約
35%まで減少させる。それは排気ガスによって持ち出された熱エネルギーの損
失による。内燃機関は高いメンテナンスコスト及び100運転時間程度の短い寿
命によってさらに欠点を有する。
る同時発生ユニット及び熱ポンプである。しかし、それらの同時発生ユニットは
典型的には外燃機関の寸法によって示されているように非常に巨大である(した
がって携帯できない)。また、排気ガスは依然として外気に排出しなければなら
ない。上記の通り、排気ガスを抽気することによってシステム全体の効率が低下
する。それは、排気ガスによって運び出された熱エネルギーによって損失が発生
し、さらに、追加のハードウエアを必要とするからである。
ーリングサイクルエンジンがある。スターリングサイクルエンジンは、機械的エ
ネルギー及び熱エネルギーの両方を発生する。スターリングの歴史が詳細にWalk
er, Stirling Engines、オックスフォード大学出版(1980)に説明されてい
る。これは参照としてここに組み入れる。スターリングエンジンの動作原理は従
来から公知である。
、エンジンに置かれた負荷の突然の変動へのスターリングサイクルエンジンの応
答時間が長いということがある。スターリングエンジンの応答時間は、外燃ガス
とエンジンの内部作動流体との間での熱移動速度によって制限され、30秒程度
の大きさである。一方、内燃機関の応答時間は、非常に短い。それは、燃焼ガス
が作動流体であり、燃料流速によって直接に制御できるからである。スターリン
グサイクルエンジンの応答性を高める従来の試みとして、可変のデッドスペース
を作動流体に提供することがある。それは、Nystromの米国特許第3,940,
933号及びMeijerの米国特許第4,996,841号に説明されており、作動
流体の圧力を制御することはLamosの米国特許第5,755,100号に説明さ
れている。上記の参照文献は参考としてここに組み入れる。しかし、両方の試み
とも、エンジン設計の複雑さ、寸法及び重量を増す傾向にある。
を屋内領域に提供する方法が、外燃機関を用いて機械的エネルギー及び熱的エネ
ルギーを発生する工程であって、前記外燃機関は燃料を燃やし、実質的に完全燃
焼して前記外燃機関からの排気の放出を既定の排気レベルより低くする、発生工
程と、前記外燃機関に接続されたジェネレータを用いて前記外燃機関から発生さ
れた機械的エネルギーを電気的パワーに変換する工程とを含む。外燃機関及びジ
ェネレータは室内領域に配置し、それにより、外燃機関から発生する熱エネルギ
ーによって外燃機関を囲む領域を加熱する。外燃機関及びジェネレータを携帯型
のハウジングの中に置くことができる。望ましい実施例では、外燃機関はスター
リングサイクルエンジンである。他の実施例では、外燃機関によって燃焼された
燃料はプロパン又は天然ガスでよい。本願発明の他の実施例では、電気的パワー
は直流パワー又は交流パワーである。
屋内領域に提供する補助パワー装置が、機械的エネルギー及び熱的エネルギーを
発生する外燃機関であって、前記外燃機関は燃料を燃やし、実質的に完全燃焼し
て該外燃機関からの排気の放出を既定の排気レベルより低くする外燃機関と、外
燃機関に接続されていて、前記外燃機関から発生された機械的エネルギーを電気
的パワーに変換するジェネレータとを備える。この装置は、さらに、電気的パワ
ーを提供する第1パワー出力と、外燃機関及びジェネレータを含む携帯型のハウ
ジングであって、前記外燃機関及びジェネレータを備える携帯型のハウジングと
を備える。外燃機関から発生する熱エネルギーは携帯型ハウジングを囲む大気を
加熱する。望ましい実施例では、外燃機関はスターリングサイクルエンジンであ
る。ハウジングは窓内又は室内の壁に取り付けてもよい。
を第1パワー出力に提供するバッテリーを備えることができる。センサをバッテ
リーに接続して出力信号を発生することができる。バッテリーの充電レベルを、
そのセンサの出力信号に部分的に基づいて決定してもよい。一実施例では、出力
信号がバッテリー電圧及び電流を表わす。他の実施例では、補助パワーシステム
は、さらに、第1のパワー出力に結合されたインバータであって、第1パワー出
力によって提供された直流パワーを交流パワーに変換するインバータと、そのイ
ンバータに接続されていて交流パワーを提供する第2のパワー出力とを備える。
さらに他の実施例では、補助パワー装置が、さらに、ハウジングを囲む大気を冷
却するエアコンディショニングモジュールを備える。
力を制御する装置が、機関の前記ヒーターヘッドに熱を供給するバーナーであっ
て、排気ガス生成物を持つバーナーと、燃料供給の特定の速度でバーナーに燃料
を供給する燃料供給レギュレータと、空気をバーナーに供給するブロワーとを備
える。一実施例では、装置はさらにバーナーの操作の特定の温度に関連する信号
を受け取る入力と、バーナーの排気ガス生成物内の酸化物濃度を監視するセンサ
と、少なくとも運転の特定の温度に関連する入力及び前記排気ガス生成物内の酸
化物濃度に基づいて燃料及び空気の供給の速度を制御するコントローラとを備え
る。信号を受け取る入力はさらにスルーレートリミッターを備えてもよい。
ッドの温度を測定するヘッド温度センサと、少なくともヒーターヘッドの温度に
基づいて燃料及び空気の供給の速度を制御するコントローラとを備える。その装
置は、さらに、排気ガスの酸化物濃度を監視するセンサを備えており、コントロ
ーラが、少なくともヒーターヘッドの温度及び排気ガス生成物内の酸化物濃度に
基づくコントローラを備える。
ぎられたヒーターヘッドの領域及び外部の面に配置されている。装置は、さらに
、バーナーに供給された空気の質量を測定する空気質量流れセンサを備えており
、燃料及び空気の供給の速度を制御するコントローラが、少なくともヒーターヘ
ッドの温度及びバーナーに供給された空気の質量に基づくコントローラを備える
。
制御する装置が、外燃機関の速度を調整するジェネレータと、パワーをジェネレ
ータからパワー出力に移動させ、負荷をジェネレータに提供する増幅器と、パワ
ーを蓄積し、パワーをパワー出力にパワーを提供するバッテリーとを備える。外
燃機関の速度及び温度は一組の所望のバッテリー状態を維持するように制御され
る。
側への半径方向流れから軸線方向流れへの遷移の際に一定の断面領域を通ってバ
ーナーに空気を供給する工程と、燃料・空気混合の炎速度より速い速度でバーナ
ーに空気を供給する工程と、半径方向内側に流れる空気を搬送するために旋回翼
を用いて前記バーナー内に発生する炎を安定化する工程とを含む。
ステムが、エンジン温度を持つ外燃機関であって、速度で特徴付けられる回転ク
ランクシャフトを持つ外燃機関と、クランクシャフトとの速度を調整し、電気的
パワーを発生するジェネレータと、電気的パワーをジェネレータから負荷に伝達
する増幅器と、充電状態を持つバッテリーと、バッテリーの充電状態に部分的に
基づいてエンジン温度及び速度をコマンドとして送るコントローラとを備える。
ルと該一組のホイールに結合されたホイールモータとを持つパーソナル用輸送装
置にパワーを提供し、パワーが供給されると、該パーソナル用輸送装置を移動す
る装置が、機械的エネルギー及び熱的エネルギーを発生する外燃機関であって、
バーナー内で燃料を燃やし、実質的に完全燃焼して該外燃機関からの排気の放出
を既定の排気レベルより低くする外燃機関を備える。この装置は、さらに、燃料
供給の特定の速度で燃料を前記バーナーに供給する燃料供給と、外燃機関から発
生された機械的エネルギーを電気的パワーに変換するジェネレータと、入力及び
出力を持つバッテリーであって、該バッテリー入力がジェネレータに接続され、
バッテリー出力がホイールモータに接続され、該バッテリーが前記バッテリー入
力において前記ジェネレータから提供される電気的エネルギーを蓄積し、前記バ
ッテリー出力においてパワーを前記ホイールモータに提供するバッテリーとを備
える。
られるクランクシャフトを及びヘッド温度で特徴付けられるヒーターヘッドを持
つ外部燃焼機関であって、機械的エネルギー及び熱的エネルギーを発生し、燃料
を燃やし、実質的に完全燃焼して該外燃機関からの排気の放出を既定の排気レベ
ルより低くする外燃機関を備える。出力を持つジェネレータが、外燃機関に接続
され、外燃機関から発生した機械的エネルギーを前記ジェネレータの出力に提供
された電気的パワーに変換する。その電気的パワーはジェネレータの出力に供給
される。バッテリー出力を持つバッテリーがジェネレータに接続されている。充
電の状態によって特徴付けられたバッテリーが、始動パワーを外部燃焼機関に提
供するとともにパワーをバッテリー出力に提供する。
リーと信号通信を行うコントローラを備える。そのコントローラは、少なくとも
バッテリーの充電状態に基づいて前ランクシャフトの速度及びヒーターヘッドの
温度を制御する。ホイールモータがバッテリーの出力に接続され、さらに、一組
のホイールに接続される。このホイールモータは、少なくとも1つの部材を持ち
、ホイールモータが、バッテリーからパワーが供給されると、一組のホイールを
駆動してモバイル補助パワーユニットを移動させる。他の実施例では、モバイル
補助パワーユニットは、一組のホイールに結合されたプラットフォームを備え、
プラットフォームはユーザーを保持する。
00の概略のブロック図である。APU100は、ジェネレータ102に結合さ
れた外燃機関101を備える。その望ましい実施例では、外燃機関101はスタ
ーリングサイクルエンジンである。運転中のスターリングサイクルエンジンの出
力は、機械的エネルギー及び余熱エネルギーの両方を含む。バーナー104内で
の燃料の燃焼の際に生成される熱が、スターリングサイクルエンジン101に入
力として供給される。変換されない熱又は熱エネルギーはバーナー104で放出
されたエネルギーの65から85%の割合を占める。その熱は、次の2つの態様
によって、APUの周囲の局所的な環境に熱を供給するために利用することがで
きる。つまり、バーナー104からの排気ガスの少ない流れ及びスターリングエ
ンジンのクーラー103において排斥される熱の大量の流れである。排気ガスは
比較的熱く、典型的には、100から300℃で、スターリングエンジン101
から生成される熱エネルギーの10から20%に相当する。クーラーは、周囲の
温度より10から20℃高い温度で熱エネルギーの80から90%を排斥する。
その熱は、水の流れ、より典型的には、ラジエータ107を経由する空気のいず
れかによって排斥される。スターリングサイクルエンジン101は、APU10
0が携帯できる程度の大きさである。電力及び熱の両方を室内領域に提供する携
帯型のAPUは典型的には5kW未満である。大型ユニットは大量のエネルギーを
排斥するので室内領域では用いることができない。
源から直接に駆動される。バーナー104は、燃料を燃焼させて加熱排気ガスを
生成する。そのガスはスターリングエンジン101を駆動するために用いられる
。バーナー制御ユニット109がバーナー104及び燃料容器110に結合され
ている。バーナー制御ユニット109は、燃料を燃料容器110からバーナー1
04に供給する。バーナーコントローラ109は計量された量の空気をバーナー
104に供給してほぼ完全燃焼を保証する。バーナー104によって燃焼された
燃料は、望ましくは、プロパンのようにクリーンな燃焼の市販されている燃料で
ある。クリーンな燃焼の燃料は、不純物を多量には含んでいない燃料である。最
も影響があるのは硫黄である。天然ガス、エタン、プロパン、ブタン、エタノー
ル、メタノール及び液化石油ガス(LPG)は、不純物が数パーセントに制限さ
れている場合には、すべてクリーンな燃焼燃料である。市販されているプロパン
燃料の一例として、HD‐5がある。それは自動車技術者協会(Society of Aut
omotive Engineers)によって定義されている工業的等級で、Bernzoma
ticから入手することができる。本願発明の一実施例によると、以下に詳説す
るように、スターリングエンジン101及びバーナー104は、高い熱効率及び
少ない排気ガスを提供するために、ほぼ完全燃焼を行う。高い効率及び少ない排
気ガスの特徴はAPU100を室内で用いることのかぎである。
せず)に結合されている。用語のジェネレータは、機械的エネルギーを電気的エ
ネルギーに変換する発電機及び電気的エネルギーを機械的エネルギーに変換する
モータのような電気機器の類を包含するということを当業者は理解すべきである
。ジェネレータ102は望ましくは永久磁石ブラシレスモータである。充電可能
なバッテリー113が、APU100に始動電力を供給するとともに、直流(D
C)エネルギーをDCエネルギー出力112に供給する。別の実施例では、AP
U100は交流(AC)をACエネルギー出力114にも供給する。インバータ
116がバッテリー113に接続されていて、バッテリー113から出力された
DCエネルギーをACエネルギーに変換する。図1に示す実施例では、バッテリ
ー113、インバータ116及びACエネルギー出力114は、APUの囲み1
20内に配置されている。別の実施例では、図2に示すように、バッテリー11
3、インバータ116及びACエネルギー出力114は、APUの囲み120か
ら分離することができる。
スからのみならず作動流体からの熱の供給及び抽出からも熱117を発生する。
従って、建物内で用いる場合には、スターリングエンジン101から発生する余
分な熱はAPU100の周囲の大気を熱するために用いることができる。このよ
うに、APU100は、電力及び熱の両方を建物又は家のような室内の空間に供
給するために用いることができる。
に係るスターリングエンジンの断面図である図3を参照しながらより詳細に説明
する。図3に示すスターリングエンジン101の構造は、アルファ構造と呼ばれ
ていて、圧縮ピストン300及び膨張ピストン302がそれぞれの別々のシリン
ダ内で、つまり、圧縮シリンダ304内で圧縮ピストン300が、また、膨張シ
リンダ306内で膨張ピストン302が、線形運動を行うことを特徴とする。そ
のアルファ構造は、添付の特許請求の範囲の範囲を限定することなく、例示のみ
として説明する。
101の主要な構成要素には、バーナー(図示せず)、ヒーター熱交換機322
、蓄熱器324及びクーラー熱交換機328が含まれる。圧縮ピストン300及
び膨張ピストン302は総称としてピストンと呼ばれており、それらは、圧縮シ
リンダ304及び膨張シリンダライナー312によって横向きに画定されたそれ
ぞれの容積308及び310内で往復線形移動をするように拘束されている。バ
ーナー熱交換器322及びクーラー熱交換器328に近いシリンダ内部の容積を
、ここでは、それぞれ、エンジン101のホット及びコールドセクションとよぶ
。圧縮ピストン300及び膨張ピストン302の往復線形運動の相対的位相(位
相角)は、クランクシャフト316内に収容された駆動機構314へのそれぞれ
の結合によって決定される。駆動機構314は、ピストンの相対的タイミングを
調整したり、線形及び回転運動を交換したりするために用いることができるよう
な従来のエンジン設計において公知のものの中の1つでよい。
18及び第2結合ロッド320を介して駆動機構314に結合されている。圧縮
シリンダ308の容積は、ダクト315を経由してクーラー熱交換器328に結
合されており、それにより、圧縮工程の間作動流体を冷却することができる。ダ
クト315は、特に、圧縮容積308を、クーラー熱交換器328、蓄熱器32
4及びヒーター熱交換器322からなる環状の熱交換器に結合する。バーナー(
図示せず)は、スターリングエンジンのヒーターヘッド330のヒーター熱交換
器322に熱を加えるために燃料を燃焼させる。膨張シリンダ及びピストンは、
ヒーターヘッド330内に配置されていて、膨張シリンダ内の作動流体をヒータ
ー熱交換器322を経由して過熱することができるようになっている。
02は圧力容器118内に配置されている。その圧力容器118は、望ましくは
、20から30気圧のヘリウム又は窒素のような高圧の作動流体を収容する。ス
ターリングエンジン101の膨張シリンダ及びピストン(図3)は、圧力容器1
18及びクールカラー(つまり、クーラー)103を貫通して延在する。膨張シ
リンダの端部(ヒーターヘッド330を含む)は、バーナー104内に収容され
る。クールカラー103は、冷却流体を冷却ライン106を通過させ、さらに、
ラジエータ107を通過させて循環させる。冷却流体は、冷却ポンプ105によ
ってクールカラー103を経由してポンプアップされる。ファン108によって
空気を強制的にラジエータ107を通過させ、それにより、その空気を加熱する
とともに冷却流体を冷却する。その後、加熱された空気117をAPUの囲み1
20内の開口を経由して送り込んで建物の部屋のような囲まれた区域を暖めるよ
うにしてもよい。別の実施例では、バーナー104内の燃焼によって生成された
余分な熱117を直接に周囲を囲む空気に供給してもよい。
APUコントローラ111との間の電気的接続119のためのパススルーポート
を持つ。APUコントローラ111はパワー供給ライン115を経由してパワー
を冷却ポンプ105、ファン108及びバーナーコントローラ109に供給する
。APUコントローラ111は、スターリングエンジンの速度及び温度を変える
ことによってAPUのパワー出力及びバッテリー113の充電レベルの制御も行
う。APUコントローラ111は、スターリングエンジン101の温度を制御す
るためにコマンド信号をバーナーコントロールユニット109に供給する。また
、APUコントローラ111は、スターリングエンジン101の速度を制御する
ためにコマンド信号をジェネレータ102にも供給する。
リー113の最適な充電及び電圧レベルを維持するために、APUコントローラ
111によって制御される。電気的負荷によってバッテリー113の充電及び電
圧が減少すると、APUコントローラ111がエンジンに追加のパワーを要求す
る。図4Aは、本願発明の一実施例に係るAPUコントローラ111(図1)内
のAPUのパワー制御システムの概略ブロック図である。そのパワー制御システ
ムは、スターリングエンジンの速度及び温度を制御することによって、APUに
送られた要求(又はロード)と合致するために必要なパワー及びバッテリーの充
電レベルを維持するために必要なパワーを提供する。図4Aに示すようなパワー
制御システムは、モータ/ジェネレータ402、モータ/増幅器405、バッテ
リー413及びインバータ416を備える。
シャフト(図示せず)に結合されている。スターリングエンジンは機械的パワー
(Pmech)をジェネレータ402に提供し、ジェネレータは次にその機械的パワ
ーを三相電力に変換する。以下に詳細に説明するように、ジェネレータ402は
、エンジンの速度を制御するためにそのエンジンへの負荷を調整することができ
るように作動する。ジェネレータ402は、その三相電力をモータ/増幅器40
5に送る。モータ/増幅器405はモータジェネレータ402から発生した電力
を高電圧DCバスに伝達する(Pamp)。高電圧DCバスに供給された電力(Pa
mp)は、DC/DC変換器406に送られ(Pdcdch)、そこでは、パワーをバ
ッテリー413に供給するために低電圧DCバスに降圧する(Pbat)。DC/
DC変換器406はパワー制御及びACパワー変換のために用いる高電圧DCバ
スにパワーを昇圧するために用いることもできる。別の実施例では、そのDC/
DC変換器を省くことができ、高電圧DCバスを直接にバッテリー413に接続
してもよい。バッテリー413は、スターリングエンジンを起動し、さらに、フ
ァン、ポンプ等のようなAPUの補助回路408にパワーを提供するとともに、
APUへの負荷がモータ/ジェネレータ402によって発生されたパワーを超え
るときに出力パワーを提供するように用いられる。以下にさらに説明するように
、バッテリー413はAPUが作動する間エネルギー蓄積装置として機能する。
Cバスから過剰なパワーを取り除くようにしてもよい。一実施例では、その緊急
迂回路の抵抗は、ラジエータ107の水の中に配置される(図1参照)。このよ
うに、過剰なパワーを取り除くときに迂回路抵抗に発生した過剰な熱は、APU
の過剰な熱を発散するように用いられる同一のシステム(つまり、ラジエータ1
07)によって吸収される。インバータ416がACパワー(Pout)を外部の
機器、つまり、負荷410に供給するように用いられる。インバータ416はD
Cバスからパワー(Pinv)を引き出す。
求されたパワー出力を提供するために、図4Aのパワー制御システムは、出力負
荷410の変化に応答して、過充電となることなく、バッテリー413をその適
正な充電に保持するようにする。適正な充電は、バッテリーを長時間の放電状態
に維持することとバッテリーサイクルライフを長くすることとの間のトレードオ
フである。完全な充電のほぼ100%までバッテリーを充電すると、長時間の放
電にわたるバッテリーの利用可能性を最大にするが、バッテリーにストレスを与
えることにもなり、その結果、バッテリーのサイクルライフが短くなる。バッテ
リーを完全な充電ではない状態まで充電すると、バッテリーに加わるストレスが
減少するので、バッテリーのサイクルライフは延びるが、突然の負荷の変動の場
合にバッテリーから得られるエネルギーも減少する。最適な充電の選択は、AP
Uに加わる予測される負荷の変化及びバッテリー容量に応じて決まり、また、パ
ワー管理技術分野の当業者の能力の範囲内に十分に入っている。望ましい実施例
では、最適な充電は完全な充電の90%に設定される。パワー制御システムの他
の目標は、燃料入力から燃料出力までの効率を最大にすることによってエンジン
の燃料消費を減少させる点にある。図4Aのパワー制御システムは、望ましいバ
ッテリー充電、つまり、必要なパワー出力を達成するためにエンジン温度及びエ
ンジン速度を調整する。
できる。上述のように、負荷パワー(Pout)とスターリングエンジンから発生
したパワー(Pmech又はPamp)との間の差によってバッテリー413へのパワ
ーの流れが生じ、又はバッテリー413からのパワーの流れが生じる。例えば、
エンジンが負荷410の要求を満たすには十分でないパワーを発生する場合には
、バッテリー413が負荷410を支援するために必要な残留パワーを供給する
ことになる。エンジンが負荷410の要求を満たすのに必要なパワーよりも多く
のパワー発生する場合には、その余分なパワーはバッテリー413の充電のため
に用いてもよい。パワー制御システムは、負荷の変動に応じて多くの又は少ない
パワーを発生するようにエンジンに命令する必要があるか否かを決定する。エン
ジン速度及びエンジン温度は、その結果に応じて、要求されたパワーを発生する
ように調整される。バッテリー413が放電し続けているときには(つまり、負
荷410からの要求が、長時間にわたってエンジンによって発生されるパワーよ
りも大であるときには)、エンジン温度及び速度は、エンジンがより多くのパワ
ーを発生するように調整される。通常は、エンジン温度及び速度はより多くのパ
ワーを発生するために高められる。望ましくは、より多くのパワーが必要な場合
には、エンジン温度を高めることがエンジン速度を高めることよりも選択される
。逆に、バッテリー413が長時間にわたって充電されている場合には(つまり
、エンジンが負荷410の要求よりも多くのパワーを発生している場合には)、
エンジン温度及び速度はエンジンから発生するパワーの量を減少するように抑え
られる。望ましくは、ほとんどパワーが必要でない場合には、エンジン速度を抑
えることがエンジン温度を下げることよりも選択される。
ンジン温度及び速度を決定すると、そのパワー制御システムは望ましい温度を示
す温度コマンドをバーナー制御ユニット109(図1)に送り、さらに、望まし
いエンジン速度を示す速度コマンドをジェネレータ402に送る。上記の通り、
エンジンの速度は、モータ増幅器405を用いてモータ/ジェネレータ402に
よってエンジンのクランクシャフトに加えられたトルクを変えることによって制
御することができる。そのことにより、ジェネレータ402はエンジンへの調整
可能な負荷として機能する。ジェネレータ402がエンジンへの需要を増加した
場合には、クランクシャフトへの負荷は増加し、エンジンの速度を低下させる。
モータ増幅器405はモータにおいて必要なトルク、従って必要なエンジン速度
を得るためにモータ電流を調整する。
突然の変動に対し長い応答時間を持つ(つまり、温度増加又は減少コマンドをエ
ンジンが受け取った時とエンジンが所望の温度に到達した時との間には遅れ時間
が存在する)。従って、パワー制御システムは、スターリングサイクルエンジン
の長い応答時間の原因を明らかにするように設計される。負荷410が突然増え
た場合には、ジェネレータ402によってエンジンのクランクシャフトに加えら
れるトルク負荷が下げられ、それによって、バーナー制御ユニット109(図1
)に送られた増大した温度要求の影響が現れるまでクランクシャフトがジェネレ
ータ402の増大したパワー出力を加速及び一時的に維持することができる。負
荷が突然減少した場合には、バーナー制御ユニットに送られた減少した温度要求
の影響が現れるまでクランクシャフトを減速しさらにパワー出力を減少させるた
めに、ジェネレータ402によってエンジンのクランクシャフトに加えられるト
ルクを増加することができる。ジェネレータ402が発生する余分な充電又はパ
ワーはバッテリー413を充電するために用いることができる。上記の通り、そ
れ以上の過剰な電気エネルギーは緊急迂回路407に直接に導くようにしてもよ
い。バーナー制御ユニット109を用いてエンジンの温度を制御する工程を図6
‐11を参照しながら以下に詳細に説明する。
状態を維持するとともに加えられた負荷に合致するために要求された電力を提供
するための方法の概略のブロック図である。第1に、ブロック420において、
パワー制御システムは、バッテリーの充電の状態を見積もる。その見積もられた
バッテリーの充電状態(Qest)は、測定されたバッテリー電流(IB)と、必要
な場合には、調整電流(Iadj)とを用いてブロック420における以下の式で
決定される。
既定の値に設定される。望ましい実施例においては、充電の値の初期状態は完全
な充電の10%である。次に調整電流はバッテリー電流を修正して、Qestが充
電の実際の状態の近くの値に近づくように用いられる。始動時にQestに対し低
い初期値を設定することによって、より速い修正を達成することができる。それ
は、Qestに対する低い値はより高い充電電流の余裕を見込んでいるからである
。
。望ましい実施例では、バッテリーは鉛蓄電池である。特定のバッテリーに関す
るV−I平面の決定は十分に当業者の能力の範囲内にある。バッテリー413(
図4A)に関するV−I平面は作動領域に分割され、そこでは、バッテリーの充
電状態を適切に知ることができる。測定されたバッテリー電圧VB及びバッテリ
ー電流IBは、V−I平面内においてバッテリーの電流状態を特定するために用
いられる。見積られた充電Qestは、次に、測定されたバッテリー電圧及び電流
が降下しているV−I平面の領域に対応する充電の特定された状態と比較される
。調整電流Iadjは、バッテリーの測定電圧及び電流の関数である定数と、充電
Qestの見積りされた状態とV−I平面並びに測定されたバッテリー電圧及び電
流を用いることによって見積られた充電の状態との差との積を得ることによって
見積られる。
atdesを実際のバッテリーパワーPBと比較することによって決定する。パワー誤
差Perrは、APUが多い又は少ないパワー出力を発生しなければならないかを
示す。実際のバッテリーパワーPBはバッテリーに流れる、測定されたバッテリ
ーパワーである(IBVB)。所望のバッテリーパワーは、2つの方法を用いて見
積ることができる。第1の方法は、バッテリーの充電電圧Vchgに基づくもので
、第2の方法は、バッテリーの充電Qestの見積られた状態に基づく。以下の説
明においては、第1の方法を用いて見積った所望のバッテリーパワーをPVと呼
び、第2の方法を用いて見積った所望のバッテリーパワーをPQと呼ぶ。
ワーPVを見積る。望ましい実施例では、PVは次の式を用いて見積られる。
圧で、典型的には特別のバッテリーの製造業者によって特定される。例えば、望
ましい実施例では、その鉛蓄電池は2.45V/cellの充電電圧を持つ。Vchg
は、測定されたバッテリー電流(IB)又は既定の最少電流値(Imin)のいずれ
かの大きい方の倍数となる。Iminは、バッテリーのV−I平面の既知の特性に
基づいて選択することができる。例えば、一つの実施例では、測定されたバッテ
リー電圧VBがかなりVchgよりも小さい場合には、Iminはバッテリーの電圧を
VBからVchgまで速やかに高めるために高い値に設定することができる。VBが
Vchgに近い値の場合には、Iminはバッテリー電圧をVBからVchgにするために
同等の追加のエネルギーを必要としないので低い値に設定することができる。し
かし、VBがVchgよりも大きい場合には、過電圧状態を避けるために過充電電流
IocをIB及びIminの大きな値から引くことができる。
0において決定されたように)に基づいて所望のバッテリーパワーPQを見積る
。望ましい実施例では、PQは以下の式を用いて見積られる。
及び作動状態とユーザーの選択とに基づいて設定できるゲイン定数であり、 QGは、バッテリーの充電の所望の状態であり、 Ibusはモータ増幅器に存在する測定されたバス電流であり、 Vbusは測定されたバス電圧であり、 ηは、モータ増幅器とバッテリーとの愛野DC/DC変換器(図4A)のため
の見積られた効率係数である。
た充電状態Qestとの間の差に基づく。QGは0(完全な放電状態)と1(完全な
充電状態)との間の既定の値で、コントローラがバッテリー内で維持していよう
とする充電状態を表す。望ましい実施例では、バッテリーの充電の所望の状態は
完全な充電状態の90%である。見積られたバッテリー充電Qestが所望の充電状
態QGから離れれば離れるほど、バッテリーを充電するために安全に要求するこ
とができるパワーは多くなる。QestがQGに近づけば近づくほど、バッテリー電
圧をVBからVchgまでにするために必要なパワーは少なくなる。
にするためにも調整される。APUへの負荷が突然減少した場合には、エンジン
から発生する余分なパワーの量は、そのエンジンから発生したパワーの量が減少
することができるまで他のところに導かなければならない(つまり、システムは
負荷の突然の変化に反応する時間を持つ)。その余分なパワーは、負荷が突然に
システムから取り外された場合にバッテリーに流れ込む可能性があるような最悪
のケースの追加のパワーを表す。したがって、負荷の変動によって発生する過剰
なパワーを吸収するためにバッテリーに容量を残すような所望のバッテリーパワ
ーを選択することが望ましい。過剰なパワーは、その過剰なパワーを吸収するよ
うにバッテリーに追加の容量を残すためにPQから取り除かれる。その過剰なパ
ワーは、エンジンから発生するパワーをバッテリーに入るパワーと比較すること
によって決定され、上記の式3におけるηIbusVbus−IBVB項によって表され
る。エンジンから発生するパワーは、モータ増幅器で測定したバス電圧Vbus及
びモータ増幅器から出るときに測定したバス電流Ibusを用いて見積られる。バ
ッテリーに入るパワーはその測定されたバッテリー電圧及び電流の積である(I B VB)。
選択された所望のバッテリーパワーとバッテリーに流れる測定されたパワーとの
間の差で、次の式に示す。
定されたバッテリー電圧VBとの積である。上記のとおり、そのパワー誤差Perr
は,APUが多い又は少ないパワー出力を発生しなければならないことを示す。
言い換えると、実際のバッテリーパワーが所望のバッテリーパワーよりも小さい
場合には、APUはより多くのパワーを発生する必要がある(つまり、速度及び
温度を高める)。実際のバッテリー電圧が所望のバッテリー電圧よりも高い場合
には、APUはより少ないパワーを発生する必要がある(つまり、速度及び温度
を下げる)。
おいて、所望のパワーを発生するために必要なエンジン温度及び速度を表す、エ
ンジン温度コマンド信号出力(T)及びエンジン速度コマンド信号出力(ω)を
発生する。望ましい実施例では、エンジン温度Tは、エンジン速度及びPerrの
関数の積分と比例する。望ましい実施例では、Tは制御法則によって調整される
。つまり、 T=∫fdt (式5) ここで、 f=KitPerr ωmot<ωmotidleのとき f=KitPerr+Kdrift Perr≧0及びωmot≧ωmotidleのとき f=Kdrift Perr<0及びωmot>ωmotidleのとき 上記の制御法則では、ωmotは測定されたエンジン速度であり、ωmotidleは既
定の基準エンジン速度であり、Kitはゲイン定数である。エンジンの速度が基準
モータ速度より大きい場合には、追加のドリフト項(Kdrift)が加えられ、そ
れはエンジン温度をゆっくりと高めるとともにエンジンの基準速度に対するエン
ジン速度を間接的に下げるという効果を持つ。基準エンジン速度におけるエンジ
ンの動作はそのエンジンの効率を最大化する。
積分に比例し、以下の制御法則によって決定される。つまり、 ω=ωmin+KpwPerr+Kiw∫Perrdt (式6) ここで、 ωminは最小許容エンジン速度で、 Kpw及びKiwはゲイン定数である。
速度も最大速度ωmaxに制限され、それにより、速度が増加したときにエンジン
冷却効果を小さくする。
ータ502は、バッテリー513、増幅器505及び緊急迂回路507に接続さ
れている。それらの要素の動きは図4A及び図4Bに関して上記したものと同様
である。
テリーの最適充電レベルを維持するために必要とする所望のエンジン温度及び速
度を決定すると、所望のエンジン速度を表す速度コマンド(ω)がジェネレータ
402に送られ(図4A)、さらに、所望のエンジン速度を表す温度コマンド(
T)がバーナー制御ユニット109に送られる(図1)。図1に戻ると、バーナ
ー制御ユニット109はバーナー104を制御して所望のエンジン温度を達成す
る。バーナー制御ユニット109は望ましくはプロパンであるクリーンな燃焼燃
料を燃料容器110からバーナー104に供給する。バーナー制御ユニット10
9は空気の測定された量をバーナー104に供給してかならず燃料がほぼ完全に
燃焼できるようにする。バーナー制御ユニット109は必要なエンジン温度を提
供するとともに排気を最少にするように燃料及び空気の流速を設定する。
内でAPU100を用いることができるようにするため、スターリングエンジン
101及びバーナー104はほぼ完全な燃焼を行う。ここで、図6乃至11を参
照しながら、スターリングエンジン101の熱効率を改善し、さらに、少ない排
気を提供するための改善する方法を詳細に説明する。
る酸化剤(典型的な例としては空気で、ここでは、「空気」と称する)の効率的
ポンピングと、スターリングエンジンのヒーターヘッド330(図3)を出た熱
い排気を回収することを含む。多くの用途において、熱効率を達成するために、
空気(又は他の酸化剤)は燃焼の前にヒーターヘッド330の温度の近くまで予
備加熱される。依然として、スターリングエンジンのヒーターヘッドが加熱され
た後に、燃焼ガスに残された大量のエネルギーが存在しており、当業者に既知の
ように、熱交換機を用いて燃焼空気をバーナー104に導入する前に排気ガスか
ら熱をその燃焼空気に移すことができる。以下に図8を参照しながら予備ヒータ
ー組立体を詳細に説明する。
出を最少化するためには、さらに完全燃焼を達成する希薄燃料・空気の混合を必
要とする。希薄燃料・空気の混合は理論混合より多くの空気を持つ(つまり、例
えば、プロパンのグラムあたり15.67グラムの空気)。より多くの空気を燃
料に燃料に追加するときには、炎が不安定になる程度に空気の量が多くなるまで
CO、HC及びNOxの排気が減少する。その時点で、燃料・空気の混合器のポ
ケットは完全な燃焼をすることなくバーナーを通過する。燃料・空気の混合の不
完全燃焼は大量のCO及びHCを生成する。CO及びHCの排気は、より多くの
空気が燃料・空気の混合に追加されるので、炎がリーンブロウアウトリミット(
LBO)で消えるまで、増加し続ける。LBOは、入ってくる空気の温度が高ま
るにつれて高まる。その結果、エンジンのウォーミングアップ段階の間予備か熱
された空気の温度が高まるにつれて最適燃料・空気比率が小さくなる。一旦エン
ジンがウォーミングアップされると、燃料・空気比率は発生した排気を最少化し
、安定した炎を維持するために調整される。この詳細な説明及び添付の特許請求
の範囲において用いられているように、燃料・空気比率は、バーナーの燃焼チャ
ンバに流れ込む空気の質量に対する燃料の質量の比率である。
御されて点火に対する最適な燃料・空気比率を提供する。一旦炎が確認されると
、燃料・空気比率は、予備加熱された空気の温度及び燃料の種類に基づいて排気
を最少にするように制御される。バーナー制御ユニットは、次に、燃料の流速を
制御してヒーターヘッド330の温度を要求された温度まで高める。空気流速は
、燃料流速が変化し、空気の予備加熱の温度が変化するときに、エンジンの排気
内の酸化物の所望のレベルを維持する 図6はバーナー制御ユニット609を備えるパワー制御システムの概略ブロッ
ク図である。APUコントローラ611は、図4A及び図4Bに関して上述した
ようにブロック606において要求されたエンジン温度及びエンジン速度を算出
する。所望のエンジン温度(つまり、ヒーターヘッドの所望の温度)は、温度コ
マンド入力607としてバーナー制御ユニット609に提供される。スルーレー
トリミッター601が、エンジン温度の上昇を制限するように用いられ、それに
より、その温度上昇が、温度超過及び不足を最小化するために漸進的となる。最
少の作動温度を超えるエンジン温度に関して温度コマンド607をAPUコント
ローラ611から受け取ると、バーナー制御ユニット609はバーナー604に
対し点火シーケンスを開始する。ウォーターポンプ(図示せず)及びラジエータ
ファン(図示せず)を制御してクーラントの温度を維持する。
には、用いられている燃料に対応する理論量の燃料・空気比率と等しいか又はそ
れ未満である点火燃料・空気比率が選択される。望ましい実施例では、燃料がプ
ロパンの場合には、点火燃料・空気比率はグラム空気毎に0.1グラムプロパン
に設定される。その点火燃料比率は、炎が安定し、さらに、バーナー604の燃
料チャンバの内部の温度がウォームアップ温度まで高まるまで維持される。望ま
しい実施例では、点火燃料・空気比率は、ヒーターヘッド330の温度が300
℃に達するまで維持される。
アップ温度に達すると、その燃料・空気比率は次に空気の予備加熱温度及び燃料
の種類に基づいて制御される。上記のように、燃料・空気混合の最適な燃料・空
気比率は、予備加熱された空気の温度が増加するにつれて減少する。最適な燃料
・空気比率は、まず室内温度の空気に関する「開始時」燃料・空気比率からウォ
ームアップ予備加熱空気温度に関する「運転時」燃料・空気比率まで線形的に減
少する。空気は、その公知の点火温度を超えたときに完全にウォーミングアップ
されたとみなされる。例えば、プロパンに関する点か温度は490℃である。望
ましい実施例では、燃料がプロパンの場合には、「開始時」燃料・空気比率はグ
ラム空気に対し0.052グラム燃料で、その結果、エンジンの排気内の酸化物
は約4%になる。望ましい実施例おける「運転時」燃料・空気比率はグラム空気
に対し0.026グラム燃料で、その結果エンジンの排気内の酸化物は約13%
になる。一旦、空気がそのウォーミングアップの予備加熱温度に達すると、空気
の流速はそのウォーミングアップ予備加熱温度に関する最適な燃料・空気比率に
維持するように調整される。空気の流速は、例えば、燃料流速の変化又は空気予
備加熱温度の変化に応答して調整することができる。
によって決定することができる。空気の流速は圧力センサ及びブロワー605に
おけるベンチュリ管を用いて測定することができる。燃料の流速は、一組の燃料
制御バルブの上流及び下流の圧力から、さらに、どちらのバルブが現在開くよう
に命令されているかを監視することによって決定することができる。別の実施例
では、図7に示すように燃料・空気比率はAPUの排気内の酸化物の量の測定値
に基づいて決定することができる。酸化物センサをエンジン内に設けて排気ガス
のサンプルを抽出するとともには生きないの酸化物の割合を測定することができ
る。
用いて所望のエンジン温度607と比較される。そのエンジン温度は、そのエン
ジン温度が所望のエンジン温度に達するまで、増加されつづける(燃料及び空気
の流速を高めることによって)。上記のように、スルーレートリミッター601
は温度の漸進的な増加を提供して温度超過シュート及び不足シュートを最小化す
る。APUコントローラ611がヒーターヘッド温度を最小のヒーターヘッド温
度未満にするように要求する場合には、バーナーコントローラ609は燃料及び
空気を遮断しウォーターポンプ及びラジエータファンを制御してクーラントが過
沸騰することを回避する。
いる燃料及び空気は、十分な量の酸化物と混合して一酸化炭素(CO)及び炭化
水素(HC)の排気を制限しなければならず、さらに、窒素酸化物(NOx)の
形成を制限するために低い十分な炎温度で燃焼しなければならない。予備加熱さ
れた空気の高温度は、上述のように高い熱効率を達成するためには望ましいが、
燃料及び空気を予め混合することを困難にしさらに炎の温度を制限するために多
大な量の余分な空気を要求することによって低い排気の目標の達成を困難にする
。ここで用いるように、用語の「自動点火温度」は、燃料が空気及び燃料圧力の
現在の状況下で温度降下触媒を用いることなく燃焼する温度として定義する。典
型的な予備加熱空気温度はほとんどの燃料の自動点火温度を超え、それによって
、燃料・空気混合がバーナーの燃焼チャンバに入る前に燃焼する可能性がある。
この問題の1つの解決方法として、予備混合を行わない拡散炎を用いる方法があ
る。しかし、そのような拡散炎は十分に混合できないので、CO及びNOxの排
気は望ましい排気より高くなる。フレームダイナミクスの詳細な説明は、Turns
、An Introduction to Combustion、概念及び応用、(McGraw−Hill、1996
年)から提供され、それはここに参考として組み入れる。炎の温度を制限するた
めに提供された増加空気流れは典型的には空気ポンプ又はブロワーによって消費
されるパワーを増加させ、それにより、全体のエンジン効率が低下する。
えて加熱された空気の存在の中でも予備混合炎を発生させることによって、さら
に、空気取り入れ口と炎領域との間での圧力低下を最小化して、ブロワーパワー
の消費を最小化することによって提供することができる。
速度として定義される。明細書及び特許請求の範囲内において、用語「燃焼軸線
」は、流体が燃焼すると主な流体流れの方向を表す。
体の典型的な構成要素を説明する。燃焼ガスの目標範囲は1700−2300K
で、望ましい範囲は1900−1950Kである。作動温度は、典型的な数気圧
の作動圧力の作動流体を含まなければならないヒーターヘッド330の強度によ
って、さらに、バーナー構造の耐酸化性によって制限される。金属の強度及び退
散加勢は典型定期には高温度では低下するので、金属の構成要素を高い燃焼温度
からシールドすることが重要である。そのため、バーナー220はセラミック燃
焼チャンバ804から囲まれており、それ自体が金属燃焼チャンバーライナー8
06に包まれており、バーナー220は熱的にヒーターヘッド330まで低下し
、さらに、予備ヒーターの経路から入ってくる空気によってまたは排気ガス81
0によって冷却される。また、ヒーターヘッド330はヘッド炎キャップ802
によって直接の炎加熱からシールドされる。燃焼プロセスの排気生成物は、ヒー
ターヘッド330を通ってチャネルを経由して経路808を進み、ヒーターヘッ
ドへ及びそのヒーターヘッド内に含まれた作動ガスへの効率的な熱の移動を提供
する。
の効率に部分的に依存する。バーナー122によって発生された燃焼工程の排気
生成物からエンジンのヒーターヘッド330内に含まれた作動流体への熱移動の
効率を高めるために、ヒーターヘッド330のいずれかの側面に加湿された広い
表面領域を必要とする。図3を参照すると、ヒーターヘッド330は一つの閉鎖
端部332と開放端部334とを持つ実質的なシリンダである(そうでなければ
シリンダーヘッドと呼ぶ)。図8Aに示すように、閉鎖端部332はバーナー1
22内に配置されている。図8Bを参照すると、本願発明の望ましい実施例に係
るフィン又はピンを用いて、熱い流体の燃焼生成物とソリッドヒーターヘッド3
30との間の接する面積を増加して、熱を次にエンジンの作動流体に移すことが
できる。図8Bに示すように、ヒーターヘッド330は、外側表面に配置された
熱伝達ピン152を持ち、それにより、伝導によって熱をヒーターヘッド330
に、従って、熱伝達ピンを通過してバーナー122(図8A)から流れる燃焼ガ
スから作動流体に伝達するための広い表面積を提供する。熱伝達ピンは、ヒータ
ーヘッド330の内側表面(図示せず)に配置することもできる。内側面の熱伝
達ピンは、ヒーターヘッド330から作動流体への伝導による熱の移動のための
広い表面積を与える。
熱伝達ピンが望ましい。本願発明の一実施例では、ピン150の個々のアレーは
、ヒーターヘッド330の周りの円周上に間隔を置く円弧状の部分からなる。こ
のことは、図8Bにおいて遠近法で示すヒーターヘッドの平面図から明らかであ
る。連続する熱伝達ピンのアレーセグメント150の間には、台形状のデバイダ
ー506があり、それは、別伝達ピンを通過する経路以外の経路を通って下方に
向って排気ガスが流れるのを遮断するように設けられている。排気ガスはデバイ
ダー506を通って流れないので、熱伝対138のような温度センサがそのデバ
イダー506内に配置されていて、温度センサがヒーターヘッド330と熱的接
触をすることによってヒーターヘッド330の温度を監視する。
されている。特に、温度センサ138の温度検出チップ139は、望ましくはデ
バイダー506に対応するスロット内においてシリンダーヘッド332に可能な
限り近くに配置される。それは通常シリンダーヘッドの領域はヒーターヘッドの
最も熱い部分だからである。他の例としては、温度センサ138は直接にシリン
ダーヘッド332に取り付けてもよいが、上記のとおり、スロット内にセンサを
配置するほうが望ましい。パワー及び効率の両方の観点からのエンジン性能は、
最高の可能性のある温度で最も高いが、最大温度が冶金学上の特性によって一般
的に制限される。したがって、センサ138は最も熱い温度を測定するように配
置されるべきであり、その結果、ヒーターヘッドの部分に限定される。また、温
度センサ138はセラミック断熱材によって燃焼ガス及びデバイダー506の壁
面から離隔されなければならない(図示せず)。そのセラミックはデバイダーの
壁面との接着性のボンドを形成して温度センサを所定の位置に保持することもで
きる。温度センサ138の電気的配線144は電気的に絶縁されなければならな
い。
り、次に、チャンバーライナー806と内側離隔材812との間の経路810に
沿って流れ、それにより、チャンバーライナー806から追加の熱を吸収し、そ
れにより、そのチャンバーライナーの過熱を敷設という追加の利点を持つ。排気
ガスは次に予備ヒーター814を経由して下方に戻され、図において816の矢
印で示すようにヒーターヘッド330の円周に沿って排出される。予備ヒーター
814によって排気ガスから周囲の環境から典型的にはエアポンプ又はブロワー
によって得られた空気への熱の交換が可能になる。予備ヒーター814はインコ
ネルのような波形のフォルダーフィンから製作することができるが、排気から入
力空気への熱の交換のためのどのような手段でも本願発明の範囲内にある。
ーリングサイクルエンジンへの応用又は本願発明の一実施例に係る他の燃焼の応
用のために図示されている。本願発明の望ましい実施例では、燃料は、自動点火
温度以上に過熱してもよい空気と予備混合され、燃料及び空気が十分に混合され
るまで炎の形成が阻止される。図9は吸気マニホールド899及び燃焼チャンバ
910を備える本願発明の望ましい実施例を示す。吸気マニホールド899は空
気900を受け入れるための入口903を持つ線対称の導管901を持つ。空気
900は典型的には900Kを超えるような所定の温度まで予備加熱される。そ
の温度は燃料の自動点火温度を超えてもよい。導管901は空気900を燃焼軸
線920に関して内側に向う半径方向に向って導管901内に配置された旋回翼
902まで運ぶ。
面図である。図9Bの望ましい実施例では、旋回翼902はいくつかのらせん形
状の羽根926を持ち、空気900の流れを半径方向内側に導き、さらに、回転
成分をその空気に与える。導管の旋回翼部分の直径は旋回翼部分の導管901の
長さによって画定されるように、旋回翼902の入口924から出口922に向
って減少する。旋回翼の羽根926の直径の減少は、その直径にほぼ逆比例して
空気900の流速を高める。その流速は燃料の炎速度を超えるように高められる
。旋回翼902の出口では、望ましい実施例ではプロパンである燃料906は、
内側に流れる空気に注入される。
8を通って燃料インジェクター904によって注入される。特に、図9Cは導管
901の断面図を示し、燃料ジェットノズル928を含む。各ノズル928は旋
回翼の羽根926の出口に配置されており、また、2つの隣り合う羽根の間に中
心が置かれている。ノズル928は空気と燃料との混合の効率を高めるように配
置されている。ノズル928は空気の流れ900を横切って燃料に同時に注入す
る。空気の流れは炎速度より速いので、炎は空気及び燃料の混合の温度が燃料の
自動点火温度を超える場合であってもその時点では形成されない。望ましい実施
例では、プロパンを用いる場合には、ヒーターヘッドの温度によって決定される
ように、予備加熱温度は、約900Kである。
合」900と呼ぶ。空気・燃料混合900はスロート908を経由する方向に移
行させられ、スロート908は輪郭が形成されたフェアリング930を持ち、導
管901の出口907に取り付けられている。燃料906は燃料レギュレータ9
32を経由して供給される。スロート908は内径914及び外側寸法916を
持つ。空気・燃料混合の移行は、燃料軸線920に関してほぼそれと交差し半径
方向内側に向う方向から、燃焼軸線とほぼ平行な方向までである。スロート90
8のフェアリング930の輪郭は、逆向きのベル型の形状で、燃焼軸線に関する
スロート908の断面領域はスロートの入口911からスロートの出口912ま
で一定の状態にある。輪郭は段差がなくて滑らかで、旋回翼の出口からスロート
908の出口までの流速を維持して、分離及びどの表面に沿った結果的な再循環
を排除する。一定の断面積により、空気及び燃料が流速を減少させることなくま
た圧力低下を引き起こすことなく混合しつづけることができる。滑らかで一定の
断面は、効率的な旋回翼を作り出し、そこでは、旋回翼の効率は、旋回翼を横切
り、旋回流れの動的な圧力に変換される静的圧力降下の一部と呼ばれる。80%
を超えるよりよい旋回効率は典型的には、本願発明の実施例によって達成するこ
とができる。従って、燃焼空気ファンの寄生パワー流出は最小化することができ
る。
燃料混合909をチャンバ910内に拡散させてその空気・燃料混合909を遅
くし、それによって、炎を集中かつ収容し、さらに、環状体の炎を形成できるよ
うにする。旋回翼902によって発生される回転運動量は従来から公知のように
渦環を安定させる炎を発生する。
ことが重要である。炎が消えたときには、炎は再点火されるかまたはバーナーへ
の燃料の供給が数秒以内に遮断されなければならない。そうでなければ、バーナ
ー及びAPUを可燃性の混合物で満たし、点火したときに、火を発生し又は急速
な燃焼を生じさせる。従来から、熱電対、炎整流、赤外線(IR)及び紫外線(
UV)検出器のようないくつかの種類の炎センサを用いている。
パン燃料混合の高温度のためいくつかの標準的な炎検知方法の使用が妨げられる
。標準的な信号熱電対炎センサは、炎の温度は予備加熱された空気の温度ととも
に変化するので、炎を正確に検出することはできない。また、予備加熱された空
気の温度はときにはほとんどの熱電対炎検出器に関する炎の温度よりも高い。I
Rセンサはバーナーの燃焼チャンバの熱いセラミックの内部と炎とを区別するこ
とができない。IR及びUVセンサは、それらはバーナーと比べると寸法的に比
較的大きく、さらに、燃焼チャンバまで光経路を必要とするので、別の困難性を
示す。望ましい実施例の燃費のよい状態では、炎の整流は点火状態又は炎の消失
状態を確実に検出できない。
に検出できる方法を示す。図10においては、炎検出器熱電対1002がスター
リングヒーターヘッド1008内に取り付けられており、それはヒーターヘッド
1008の頂部から延びて燃焼ガスの温度を測定するのに十分なほど離隔されて
いる。炎検出器熱電対1002もその作動温度を超えないように適切な位置に配
置しなければならない。炎熱電対の温度が、測定したヒーターヘッドの平均温度
よりもかなり高い場合には、炎は存在するとみなされる。そのヒーターヘッドの
平均温度はヘッド熱電対1004を用いて測定される。炎が存在する場合には、
炎熱電対はヒーターヘッドの温度を測定するために用いられるセンサよりもかな
り熱くなる。炎が消えた場合には、炎熱電対の温度は急速にヒーターヘッドの温
度に接近する。望ましい実施例では、炎熱電対はヒーターヘッドの上方に2mm延
出し、炎検出器熱電対1002とヘッド熱電対1004との間の温度差が100
℃の場合には炎が存在することを示す。
ー内に取り付けられていて、図11に示すように、燃焼チャンバーライナー11
08を通過して燃焼チャンバ1106の端部まで延びる。炎熱電対1104はそ
の作動温度を超えるほど遠くまで延びる必要はない。炎熱電対の温度が測定した
ヒーターヘッドの温度よりもかなり高い場合には炎が存在するとみなす。図10
に示すようなヘッド熱電対1004を用いてヒーターヘッドの温度を測定するこ
とができる。望ましい実施例では、その炎熱電対は燃焼チャンバの端部まで延び
て、炎熱電対1104とヘッド熱電対1004との間の温度差が100℃の場合
には炎が存在することを示す。
た旋回翼の温度と比較される。炎熱電対の温度が測定した旋回翼の温度よりもか
なり高い場合には炎が存在するとみなす。旋回翼の温度は、旋回翼熱電対110
2を用いて測定される。望ましい実施例では、その炎熱電対は燃焼チャンバの端
部まで延びて、炎熱電対1104と旋回翼熱電対1102との間の温度差が10
0℃の場合には炎が存在することを示す。
ヘッド上又は燃焼チャンバ内に取り付けられる。炎の遷移は、炎熱電対の温度の
変化の時間的比率(dT/dt)を監視することによって検出される。炎の点火
によって炎熱電対の温度は正の変化を生じさせる。炎が消え又は炎が突然消失す
る状態になると炎熱熱電対の温度は負の変化を生じさせる。点火工程の間、炎熱
電対の温度の変化が℃/secにおける既定のしきい値を超えるまで、炎は点火し
ていないとみなす。したがって、炎熱電対の温度の変化が、‐℃/secにおける
負のしきい値より下に下がるまで、炎は点火しているとみなす。望ましい実施例
では、点火時のしきい値温度速度は3℃/secで、消失時のしきい値温度速度は
‐2℃/secである。
えるように取り外されている。スターリングエンジン(図示せず)及びジェネレ
ータ(図示せず)が圧力容器1201内に収容されている。ハンドル1202が
携帯可能なように囲みに取り付けられている。図1に関して説明したように、A
PUは携帯可能な寸法である。別の実施例では、APUは窓内に置いたり又は建
物の室内の壁面に取り付けたりすることができる。燃料キャニスターホルダー1
203が囲み1200に取り付けられていて、燃料キャニスターを保持する。燃
料キャニスターは取り外しが容易なように囲み1200の外側に取り付けられて
いる。圧力容器1201は振動及びノイズを減少させるために振動装置取付台を
介して囲み1200に取り付けられている。図13は図12に示す実施例の背面
図で、ブロワー1300、パワー制御回路1301及びバーナー制御回路130
2の取付位置を示す。
4に示すように、パワー及び空気調整を行う。寒い時期には、APUは実線の位
置にあるベント1413から室内の空気を引き出し、エンジンラジエータ140
3を経由し、さらに、蒸発器ラジエータ1406を経由して加熱された空気を室
内に戻す。これにより、室内1411に強制空気加熱及び電力を提供する。提供
された加熱の量は、外側に排気される空気に対し室内に戻る加熱空気の量を変え
るベント1412を経由して制御される。温暖な時期には、APUはエンジンラ
ジエータ1403を経由して室内の空気を引き出し、ベント1412を経由して
すべての空気を外部に排気する。それにより、新鮮な空気の流れによって家を涼
しくする。APUは電力も発生する。暑い時期には、スターリングエンジン/ジ
ェネレータ1402の機械的パワーの一部を用いて、エアコンディショナー14
05に電力を供給する。そのエアコンディショナーは、破線の位置にあるベント
1413から室内の空気を引き出し、ファン1407を用いて蒸発器熱交換器1
406を通過させる。ベント1413はピン1414の周りを回転して図14に
おいて実線及び破線で示すように2つの間の位置を移動する。エンジンラジエー
タファン1404は上記の方向を逆転して、ベント1412を通過させて外側の
空気を引き込み、エンジンラジエータ1403を通過させて、その空気をフラッ
プベント1415を経由して外側に排気する。エアコンディショナー1405は
凝縮器ラジエータ1416を経由して追加の空気を引き込み、それを外に戻すよ
うに排出する。エアコンディショニングモードでは、ユーザーは少ない電力しか
利用できない。
業者には十分に公知である。望ましい実施例では、蒸気圧縮ユニットを用いる。
それは一部屋用クーラーとして適当な寸法のものを容易に入手することができる
。別の実施例では、アンモニア/水クーラーを用いる。それはほとんど電力を利
用せず、それにより、より多くの電力を電灯等のためにユーザーに提供する。他
の実施例では、二重にスターリングエンジンを用いてもよい。それは蒸発器ラジ
エータ1406を経由してポンプアップされた流体を冷却するために追加の組の
ピストンを持つ。その二重スターリングエンジンは熱を凝縮器ラジエータ140
8に排斥する。
送車を示す。APUのコンパクトな寸法及び電気的出力により、図15に示すよ
うに、APUを動力付きスクーターに組み込むことによってパーソナル用輸送装
置を提供できる。1500によって概略が示されたAPU/スクーターは、AP
Uを覆う本体カバー1501とホイールモータ(図示せず)とを持つ。スターリ
ングエンジン1505がスクーターに搭載されて、燃料供給器1506及びラジ
エータ1508に結合されている。スターリングエンジンの電気的出力は、バッ
テリースタック1507に蓄積される。電力出口1509が選択的にバッテリー
スタック1507に接続されていてスクーターが移動に用いられない間電力を供
給する。バッテリースタック1507はスクーターのホイールモータに接続され
て、スクーターを移動に用いる間モータにパワーを供給する。
者にとって自明である。そのような変更及び改造のすべては添付の特許請求の範
囲に示す本願発明の範囲内にある。
できるものと思われる。
のブロック図である。
ロック図である。
ンジンの断面図である。
めのパワー制御システムの概略のブロック図である。図4Bは、本願発明の一実
施例に係る図4Aパワー制御システムのための制御方法の概略のブロック図であ
る。
の回路を示す。
1のAPUのパワー制御システムの概略のブロック図である。
図1のAPUのパワー制御システムの概略のブロック図である。
立体の側面断面図である。図8Bは、本願発明の一実施例に係る熱伝達ピンアレ
イを含むヒーターヘッドの斜視図である。
のための燃料吸入マニホールドの側面断面図である。図9Bは、図9Aの燃料吸
入マニホールドをBB線から切り取った状態の平面断面図である。図9Cは、図
9Aの燃料吸入マニホールドをAA線から切り取った状態の平面断面図で、燃料
ジェットノズルを示す。
、バーナー及びヒーター組立体の断面図である。
す、バーナー及びヒーター組立体の断面図である。
のフロントパネルを取り外したAPUの正面図である。
ある。
システムの概略のブロック図である。
スクーターの概略図である。
Claims (48)
- 【請求項1】補助的パワー及び熱を屋内領域に提供する方法であって、 外燃機関を用いて機械的エネルギー及び熱的エネルギーを発生する工程であっ
て、前記外燃機関は燃料を燃やし、実質的に完全燃焼して前記外燃機関からの排
気の放出を既定の排気レベルより低くする、発生工程と、 前記外燃機関に接続されたジェネレータを用いて前記外燃機関から発生された
機械的エネルギーを電気的パワーに変換する工程と、 前記外燃機関及びジェネレータを室内領域に配置して、前記外燃機関から発生
する熱エネルギーが前記外燃機関を囲む領域を加熱する配置工程とを含み、 前記外燃機関及びジェネレータがハウジングの中に置かれ、該ハウジング、前
記外燃機関及び前記ジェネレータの組合せが携帯可能な寸法である方法。 - 【請求項2】請求項1の方法において、前記外燃機関はスターリングサイク
ルエンジンである方法。 - 【請求項3】請求項1の方法において、前記外燃機関によって燃焼された燃
料はプロパンである方法。 - 【請求項4】請求項1の方法において、前記電気的パワーは直流パワーであ
る方法。 - 【請求項5】請求項1の方法において、前記電気的パワーは交流パワーであ
る方法。 - 【請求項6】電気的パワー及び熱を屋内領域に提供する補助パワー装置であ
って、 機械的エネルギー及び熱的エネルギーを発生する外燃機関であって、前記外燃
機関は燃料を燃やし、実質的に完全燃焼して該外燃機関からの排気の放出を既定
の排気レベルより低くする外燃機関と、 前記外燃機関に接続されていて、前記外燃機関から発生された機械的エネルギ
ーを電気的パワーに変換するジェネレータと、 電気的パワーを提供する第1パワー出力と、 前記外燃機関及びジェネレータを含むハウジングであって、前記外燃機関、前
記ジェネレータ及び該ハウジングの組合せが携帯可能な寸法であるハウジングと
を備え、 前記外燃機関から発生する熱エネルギーが前記外燃機関を囲む大気を加熱する
装置。 - 【請求項7】請求項6の装置において、前記外燃機関はスターリングサイク
ルエンジンである装置。 - 【請求項8】請求項6の装置において、前記ハウジングは窓内又は壁に取り
付けることができる装置。 - 【請求項9】請求項6の装置において、さらに、 前記ジェネレータ及び前記第1パワー出力に接続されたバッテリーであって、
前記外燃機関に始動パワーを提供し、さらに、前記パワーを第1パワー出力に提
供するバッテリーと、 該バッテリーに接続されていて出力信号を発生するセンサであって、前記バッ
テリーの充電レベルが該センサの出力信号に部分的に基づいて決定されるセンサ
を備える装置。 - 【請求項10】請求項9の装置において、前記出力信号はバッテリー電圧及
び電流を表わす信号である装置。 - 【請求項11】請求項6の装置において、前記第1パワー出力は直流パワー
を提供する装置。 - 【請求項12】請求項11の装置において、さらに、 前記第1のパワー出力に結合されたインバータであって、前記第1パワー出力
によって提供された直流パワーを交流パワーに変換するインバータと、 該インバーターに接続されていて交流パワーを提供する第2のパワー出力とを
備える装置。 - 【請求項13】請求項6の装置において、前記燃料はプロパンである装置。
- 【請求項14】電気的パワー及び熱を屋内領域に提供する補助パワー装置で
あって、 クランクシャフト及び燃焼チャンバを持つスターリングエンジンであって、機
械的エネルギー及び熱的エネルギーを発生し、燃料を燃やし、実質的に完全燃焼
して該スターリングエンジンの排気の放出を既定の排気レベルより低くするスタ
ーリングエンジンとと、 電気的エネルギーを提供する第1パワー出力と、 前記スターリングエンジンの前記クランクシャフト及び前記第1パワー出力に
結合されていて、前記スターリングエンジンの機械的エネルギーを電気的エネル
ギーに変換するジェネレータと、 該ジェネレータに接続されていて、前記スターリングエンジンに始動パワーを
提供するとともに前記第1パワー出力にパワーを提供するバッテリーと、 前記スターリングエンジン、ジェネレータ及びバッテリーを含むハウジングで
あって、前記スターリングエンジン、ジェネレータ、バッテリー及び該ハウジン
グの組合せが携帯可能な寸法であるハウジングとを備える装置。 - 【請求項15】請求項14の装置において、前記ハウジングは窓内に取り付
けることができ、該装置がさらにエアコンディショナーモジュールを備え、該エ
アコンディショナーが前記スターリングエンジンに接続され、該エアコンディシ
ョナーが前記ハウジングの周囲の大気を冷却する装置。 - 【請求項16】請求項14の装置において、前記燃料はプロパンである装置
。 - 【請求項17】請求項14の装置において、前記電気的パワーは直流パワー
である装置。 - 【請求項18】請求項14の装置において、前記ハウジングは建物の部屋の
窓内又は壁に取り付けることができる装置。 - 【請求項19】ヒーターヘッドを持つ熱機関のパワー出力を制御する装置で
あって、 a.前記機関の前記ヒーターヘッドに熱を供給するバーナーであって、排気ガ
ス生成物を持つバーナーと、 b.該バーナーの操作の特定の温度に関連する信号を受け取り入力と、 c.燃料供給の特定の速度で前記バーナーに燃料を供給する燃料供給レギュレ
ータと、 d.空気を前記バーナーに供給するブロワーと、 e.前記バーナーの排気ガス生成物内の酸化物濃度を監視するセンサと、 f.少なくとも運転の特定の温度に関連する入力及び前記排気ガス生成物内の
酸化物濃度に基づいて燃料及び空気の供給の速度を制御するコントローラとを備
える装置。 - 【請求項20】請求項19の装置において、前記信号を受け取る入力はさら
にスルーレートリミッターを備える装置。 - 【請求項21】外燃機関のパワー出力を制御し、該外燃機関がクランクシャ
フト及び速度を持つ装置であって、 前記外燃機関のクランクシャフトに結合されていて前記外燃機関の速度を調整
するジェネレータと、 該ジェネレータに接続されていて、パワーを前記ジェネレータからパワー出力
に移動させ、負荷を前記ジェネレータに提供する増幅器と、 前記ジェネレータに結合されていて、パワーを蓄積し、パワーを前記パワー出
力にパワーを提供するバッテリーとを備え、 前記外燃機関の前記速度及び温度が一組の所望のバッテリー状態を維持するよ
うに制御される装置。 - 【請求項22】請求項21の装置において、前記外燃機関はスターリングサ
イクルエンジンである装置。 - 【請求項23】請求項21の装置において、前記ジェネレータは永久磁石ブ
ラシレスモータである装置。 - 【請求項24】請求項21の装置において、前記所望のバッテリー状態は一
定のバッテリー充電である装置。 - 【請求項25】請求項24の装置において、前記一定のバッテリー充電は完
全充電の90%である装置。 - 【請求項26】請求項24の装置において、前記一定のバッテリー充電は完
全充電の80‐100%である装置。 - 【請求項27】請求項21の装置において、さらに、 前記外燃機関に熱的に結合されたラジエータであって、過剰な熱を吸収するた
めの流体を含むラジエータと、 前記ジェネレータ及び増幅器に結合された一組の迂回路抵抗器であって、前記
ラジエータの液内に収容されていて、前記外燃機関から発生した過剰なパワーを
消費する一組の迂回路抵抗器とを備える装置。 - 【請求項28】外燃機関のパワー出力を制御し、該外燃機関がクランクシャ
フト及び速度を持つ方法であって、 前記外燃機関のクランクシャフトに結合されたジェネレータを用いて前記外燃
機関の速度を調整する工程と、 前記ジェネレータに接続された増幅器を用いて、パワーを前記ジェネレータか
らパワー出力に移動させる工程と、 前記増幅器を用いて負荷を前記ジェネレータに提供する工程と、 バッテリーにパワーを蓄積し、パワーを前記パワー出力にパワーを提供する工
程と、 一組の所望のバッテリー状態を維持するように前記外燃機関の前記速度及び温
度を制御する工程とを含む方法。 - 【請求項29】請求項27の方法において、前記外燃機関はスターリングサ
イクルエンジンである方法。 - 【請求項30】請求項27の方法において、前記ジェネレータは永久磁石ブ
ラシレスモータである方法。 - 【請求項31】請求項27の方法において、前記所望のバッテリー状態は一
定のバッテリー充電である方法。 - 【請求項32】請求項31の方法において、前記一定のバッテリー充電は完
全充電の90%である方法。 - 【請求項33】請求項31の方法において、前記一定のバッテリー充電は完
全充電の80‐100%である方法。 - 【請求項34】外燃機関のバーナーを運転する方法であって、 内側への半径方向流れから軸線方向流れへの遷移の際に一定の断面領域を通っ
てバーナーに空気を供給する工程と、 燃料・空気混合の炎速度より速い速度でバーナーに空気を供給する工程と、 半径方向内側に流れる空気を搬送するために旋回翼を用いて前記バーナー内に
発生する炎を安定化する工程とを含む方法。 - 【請求項35】ヒーターヘッドを持つ熱機関のパワー出力を制御する装置で
あって、 a.前記機関の前記ヒーターヘッドに熱を供給するバーナーであって、排気ガ
ス生成物を持つバーナーと、 b.燃料供給の特定の速度で前記バーナーに燃料を供給する燃料供給レギュレ
ータと、 c.空気を前記バーナーに供給するブロワーと、 d.前記ヒーターヘッドの温度を測定するヘッド温度センサと、 e.少なくとも前記ヒーターヘッドの温度に基づいて燃料及び空気の供給の速
度を制御するコントローラとを備える装置。 - 【請求項36】請求項35の装置において、さらに、前記バーナーの排気ガ
ス生成物内の酸化物濃度を監視するセンサを備えており、前記燃料及び空気の供
給の速度を制御するコントローラが、少なくともヒーターヘッドの温度及び排気
ガス生成物内の酸化物濃度に基づくコントローラを備える装置。 - 【請求項37】請求項35の装置において、前記ヒーターヘッドは、前記排
気ガスの流れから光がさえぎられた外部の面の領域を備える装置。 - 【請求項38】請求項37の装置において、前記ヘッド温度センサは、前記
排気ガスの流れから光がさえぎられた外部の面の領域内に配置された装置。 - 【請求項39】請求項35の装置において、さらに、前記バーナーに供給さ
れた空気の質量を測定する空気質量流れセンサを備えており、前記燃料及び空気
の供給の速度を制御するコントローラは、少なくとも前記ヒーターヘッドの温度
及び前記バーナーに供給された空気の質量に基づくコントローラを備える装置。 - 【請求項40】請求項35の装置において、前記バーナーは、燃焼軸線によ
って特徴付けられ、さらに、該燃焼軸線の周りに対称な軸線を持ち、半径方向内
側への流れの空気を搬送する旋回翼を供える装置。 - 【請求項41】請求項40の装置において、さらに、前記バーナーに供給さ
れた空気の温度を測定する旋回翼温度センサを含み、前記燃料及び空気の供給の
速度を制御するコントローラは、少なくとも前記ヒーターヘッドの温度に関連す
る入力及び前記バーナーに供給された空気の温度に基づくコントローラを備える
装置。 - 【請求項42】電気的パワーを負荷に供給する補助的パワーシステムであっ
て、 (a) 速度で特徴付けられる回転クランクシャフトを持つ外燃機関であって、
エンジン温度によって特徴付けられる外燃機関と、 (b) 前記回転シャフトに結合されたジェネレータであって、前記クランクシ
ャフトとの速度を調整し、電気的パワーを発生するジェネレータと、 (c) 該ジェネレータに結合された増幅器であって、電気的パワーをジェネレ
ータから負荷に伝達する増幅器と、 (d) 充電状態によって特徴付けられるバッテリーであって、前記増幅器に接
続され、前記増幅器からの電気的パワーを蓄積して電気的パワーを前記負荷に伝
達することができるバッテリーと、 (e) 前記機関、増幅器及びバッテリーと信号通信を行うコントローラであっ
て、前記バッテリーの充電状態に部分的に基づいて前記エンジン温度及び速度を
コマンドとして送るコントローラとを備える装置。 - 【請求項43】少なくとも1つの部材を含む一組のホイールと該一組のホイ
ールに結合されたホイールモータとを持つパーソナル用輸送装置にパワーを提供
し、パワーが供給されると、該パーソナル用輸送装置を移動する装置であって、 機械的エネルギー及び熱的エネルギーを発生する外燃機関であって、バーナー
内で燃料を燃やし、実質的に完全燃焼して該外燃機関からの排気の放出を既定の
排気レベルより低くする外燃機関と、 前記外燃機関の前記バーナーに接続されていて、燃料供給の特定の速度で燃料
を前記バーナーに供給する燃料供給と、 前記外燃機関に接続されていて、前記外燃機関から発生された機械的エネルギ
ーを電気的パワーに変換するジェネレータと、 入力及び出力を持つバッテリーであって、該バッテリー入力がジェネレータに
接続され、前記バッテリー出力がホイールモータに接続され、該バッテリーが前
記バッテリー入力において前記ジェネレータから提供される電気的エネルギーを
蓄積し、前記バッテリー出力においてパワーを前記ホイールモータに提供するバ
ッテリーとを備える装置。 - 【請求項44】請求項43の装置において、前記外燃機関はスターリングサ
イクルエンジンである装置。 - 【請求項45】請求項43の装置において、さらに、前記外燃機関に熱的に
結合されたラジエータであって、過剰な熱エネルギーを吸収するために流体を含
むラジエータを備える装置。 - 【請求項46】モバイル補助パワーユニットであって、 速度で特徴付けられるクランクシャフトを及びヘッド温度で特徴付けられるヒ
ーターヘッドを持つ外部燃焼機関であって、機械的エネルギー及び熱的エネルギ
ーを発生し、燃料を燃やし、実質的に完全燃焼して該外燃機関からの排気の放出
を既定の排気レベルより低くする外燃機関と、 出力を持ち、前記外燃機関に接続され、該外燃機関から発生した機械的エネル
ギーを前記ジェネレータの出力に提供された電気的パワーに変換するジェネレー
タと、 バッテリー出力を持ち、前記ジェネレータに接続されたバッテリーであって、
該バッテリーが充電の状態によって特徴付けられ、始動パワーを前記外部燃焼機
関に提供しパワーを前記バッテリー出力に提供するバッテリーと、 前記外燃機関、ジェネレータ及びバッテリーと信号通信を行うコントローラで
あって、少なくとも前記バッテリーの充電状態に基づいて前記クランクシャフト
の速度及び前記ヒーターヘッドの温度を制御するコントローラと、 前記バッテリーの出力に接続され、さらに、一組のホイールに接続されたホイ
ールモータであって、少なくとも1つの部材を持ち、該ホイールモータが、前記
バッテリーからパワーが供給されると、前記一組のホイールを駆動してモバイル
補助パワーユニットを移動させるホイールモータとを備える装置。 - 【請求項47】請求項46の装置において、さらに、前記一組のホイールに
結合されたプラットフォームを備え、該プラットフォームがユーザーを保持する
装置。 - 【請求項48】請求項46の装置において、前記外燃機関はスターリングサ
イクルエンジンである装置。
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