JP2003326297A - 廃水の硝化処理方法 - Google Patents
廃水の硝化処理方法Info
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- JP2003326297A JP2003326297A JP2002134304A JP2002134304A JP2003326297A JP 2003326297 A JP2003326297 A JP 2003326297A JP 2002134304 A JP2002134304 A JP 2002134304A JP 2002134304 A JP2002134304 A JP 2002134304A JP 2003326297 A JP2003326297 A JP 2003326297A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】アンモニア性窒素濃度が比較的低濃度な馴養運
転時から高濃度な正常運転に至るまで、亜硝酸型の硝化
処理を安定して行うことができるので、高効率且つ低コ
ストの硝化処理方法を行うことができる。 【解決手段】アンモニア性窒素を含有する廃水と硝化菌
とを硝化槽１２内で好気性条件下で接触させて酸化態窒
素を生成する廃水の硝化処理方法において、廃水のアン
モニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのとき
に、硝化槽１２内の廃水pＨを７．５〜９．５の範囲に
なるように制御する。
転時から高濃度な正常運転に至るまで、亜硝酸型の硝化
処理を安定して行うことができるので、高効率且つ低コ
ストの硝化処理方法を行うことができる。 【解決手段】アンモニア性窒素を含有する廃水と硝化菌
とを硝化槽１２内で好気性条件下で接触させて酸化態窒
素を生成する廃水の硝化処理方法において、廃水のアン
モニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのとき
に、硝化槽１２内の廃水pＨを７．５〜９．５の範囲に
なるように制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、廃水の硝化処理方
法に係り、特に、高濃度のアンモニア性窒素を含有する
廃水の硝化処理技術に関する。
法に係り、特に、高濃度のアンモニア性窒素を含有する
廃水の硝化処理技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】廃水中のアンモニア性窒素を硝化処理す
るには、硝化菌と呼ばれる細菌を利用した生物学的処理
方法を用いるのが一般的である。硝化菌には、アンモニ
ア性窒素（ＮＨ4 - Ｎ）を亜硝酸性窒素（ＮＯ2 - Ｎ）
に変換するアンモニア酸化細菌と、亜硝酸性窒素を硝酸
性窒素（ＮＯ3 - Ｎ）に変換する亜硝酸酸化細菌が存在
する。そして、下水処理などのように廃水のｐＨが中性
域において好気性条件下で硝化処理する場合には、常に
アンモニア酸化細菌と亜硝酸酸化細菌の両方が存在し、
アンモニア性窒素が硝酸性窒素まで酸化される、いわゆ
る硝酸型の硝化処理が行われる。
るには、硝化菌と呼ばれる細菌を利用した生物学的処理
方法を用いるのが一般的である。硝化菌には、アンモニ
ア性窒素（ＮＨ4 - Ｎ）を亜硝酸性窒素（ＮＯ2 - Ｎ）
に変換するアンモニア酸化細菌と、亜硝酸性窒素を硝酸
性窒素（ＮＯ3 - Ｎ）に変換する亜硝酸酸化細菌が存在
する。そして、下水処理などのように廃水のｐＨが中性
域において好気性条件下で硝化処理する場合には、常に
アンモニア酸化細菌と亜硝酸酸化細菌の両方が存在し、
アンモニア性窒素が硝酸性窒素まで酸化される、いわゆ
る硝酸型の硝化処理が行われる。
【０００３】一般に、硝酸性窒素まで酸化するよりは亜
硝酸性窒素まで酸化する方が消費する酸素が少ないこと
から硝化槽内に曝気する曝気量を少なくすることができ
ると共に、硝化処理に続いて通常設けられる脱窒処理に
おいて有機物添加量を少なくできる。
硝酸性窒素まで酸化する方が消費する酸素が少ないこと
から硝化槽内に曝気する曝気量を少なくすることができ
ると共に、硝化処理に続いて通常設けられる脱窒処理に
おいて有機物添加量を少なくできる。
【０００４】従って、硝化反応を亜硝酸性窒素までで確
実に停止する、いわゆる亜硝酸型の硝化処理ができれ
ば、低コストの硝化処理プロセスを構築することが可能
となる。また、硝酸型の硝化処理はアンモニア性窒素→
亜硝酸性窒素→硝酸性窒素の２段階の酸化ステップを必
要とするのに対し、亜硝酸型の硝化処理はアンモニア性
窒素→亜硝酸性窒素の１段階の酸化ステップですむの
で、硝化処理効率を向上させることができる。
実に停止する、いわゆる亜硝酸型の硝化処理ができれ
ば、低コストの硝化処理プロセスを構築することが可能
となる。また、硝酸型の硝化処理はアンモニア性窒素→
亜硝酸性窒素→硝酸性窒素の２段階の酸化ステップを必
要とするのに対し、亜硝酸型の硝化処理はアンモニア性
窒素→亜硝酸性窒素の１段階の酸化ステップですむの
で、硝化処理効率を向上させることができる。
【０００５】ここで、アンモニア性窒素を亜硝酸性窒素
に変換するアンモニア酸化細菌の種類について見ると、
アンモニア酸化細菌の基質（エネルギー供給源）である
アンモニア性窒素に関して、下水のようにアンモニア性
窒素濃度が比較的低い条件で最大のアンモニア酸化活性
を示し、例えばアンモニア性窒素濃度が１０００〜２０
００ｍｇ／Ｌのように高濃度条件においては基質自体に
よって阻害を受ける種類と、アンモニア性窒素濃度が高
いほどアンモニア酸化活性が増加し、例えばアンモニア
性窒素濃度が２０００ｍｇ／Ｌ程度の高濃度条件で非常
に速いアンモニア酸化速度を示す種類が存在することが
知られている。前者のアンモニア酸化細菌を低濃度アン
モニア対応菌、後者のアンモニア酸化細菌を高濃度アン
モニア対応菌と呼ぶことにする。そして、高濃度アンモ
ニア対応菌は、高濃度条件で単位菌体当たりの酸化処理
速度が高くなるため、高濃度アンモニア対応菌を主体と
した生物相を利用した硝化槽を構成することにより、硝
化槽の硝化処理効率を向上させることができる。
に変換するアンモニア酸化細菌の種類について見ると、
アンモニア酸化細菌の基質（エネルギー供給源）である
アンモニア性窒素に関して、下水のようにアンモニア性
窒素濃度が比較的低い条件で最大のアンモニア酸化活性
を示し、例えばアンモニア性窒素濃度が１０００〜２０
００ｍｇ／Ｌのように高濃度条件においては基質自体に
よって阻害を受ける種類と、アンモニア性窒素濃度が高
いほどアンモニア酸化活性が増加し、例えばアンモニア
性窒素濃度が２０００ｍｇ／Ｌ程度の高濃度条件で非常
に速いアンモニア酸化速度を示す種類が存在することが
知られている。前者のアンモニア酸化細菌を低濃度アン
モニア対応菌、後者のアンモニア酸化細菌を高濃度アン
モニア対応菌と呼ぶことにする。そして、高濃度アンモ
ニア対応菌は、高濃度条件で単位菌体当たりの酸化処理
速度が高くなるため、高濃度アンモニア対応菌を主体と
した生物相を利用した硝化槽を構成することにより、硝
化槽の硝化処理効率を向上させることができる。
【０００６】しかし、硝化槽の馴養運転時のように運転
初期のアンモニア性窒素濃度が例えば１０００ｍｇ／Ｌ
以下の比較的低濃度条件では、馴養の過程で低濃度アン
モニア対応菌も顕著に増殖する。この結果、低濃度アン
モニア対応菌によって処理水中の残存アンモニア性窒素
濃度は低下するが、アンモニア性窒素濃度が１０００ｍ
ｇ／Ｌ以上の高濃度領域での定常運転時に移行した際
に、高濃度アンモニア対応菌が充分に優占繁殖しておら
ず少ないために必ずしも高い硝化処理速度が得られない
という問題がある。また、一度、高濃度アンモニア対応
菌が優占繁殖した高活性の生物相は、亜硝酸性窒素まで
で硝化反応が停止するといわれているが、多くの場合、
時間の経過に伴って硝酸性窒素が生成し始め、最終的に
は硝酸型の硝化反応に変化してしまうという問題があ
る。
初期のアンモニア性窒素濃度が例えば１０００ｍｇ／Ｌ
以下の比較的低濃度条件では、馴養の過程で低濃度アン
モニア対応菌も顕著に増殖する。この結果、低濃度アン
モニア対応菌によって処理水中の残存アンモニア性窒素
濃度は低下するが、アンモニア性窒素濃度が１０００ｍ
ｇ／Ｌ以上の高濃度領域での定常運転時に移行した際
に、高濃度アンモニア対応菌が充分に優占繁殖しておら
ず少ないために必ずしも高い硝化処理速度が得られない
という問題がある。また、一度、高濃度アンモニア対応
菌が優占繁殖した高活性の生物相は、亜硝酸性窒素まで
で硝化反応が停止するといわれているが、多くの場合、
時間の経過に伴って硝酸性窒素が生成し始め、最終的に
は硝酸型の硝化反応に変化してしまうという問題があ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このように、アンモニ
ア酸化細菌の種類のうちの高濃度アンモニア対応菌を利
用して低コストな亜硝酸型の硝化処理方法を行うには、
アンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ未満の比較的
低濃度な馴養運転時でも高濃度アンモニア対応菌を優占
繁殖させることができ、且つアンモニア性窒素濃度が１
０００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度な正常運転に移行した後
も、亜硝酸型の硝化処理を安定して維持できるための技
術的な確立が必要である。
ア酸化細菌の種類のうちの高濃度アンモニア対応菌を利
用して低コストな亜硝酸型の硝化処理方法を行うには、
アンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ未満の比較的
低濃度な馴養運転時でも高濃度アンモニア対応菌を優占
繁殖させることができ、且つアンモニア性窒素濃度が１
０００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度な正常運転に移行した後
も、亜硝酸型の硝化処理を安定して維持できるための技
術的な確立が必要である。
【０００８】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、高濃度のアンモニア性窒素を含有する廃水の硝
化処理において、アンモニア性窒素濃度が比較的低濃度
な馴養運転時から高濃度な正常運転に至るまで、亜硝酸
型の硝化処理を安定して行うことができるので、高効率
且つ低コストの硝化処理方法を行うことができる廃水の
硝化処理方法を提供することを目的とする。
もので、高濃度のアンモニア性窒素を含有する廃水の硝
化処理において、アンモニア性窒素濃度が比較的低濃度
な馴養運転時から高濃度な正常運転に至るまで、亜硝酸
型の硝化処理を安定して行うことができるので、高効率
且つ低コストの硝化処理方法を行うことができる廃水の
硝化処理方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記目的を達成
するために、アンモニア性窒素を含有する廃水と硝化菌
とを硝化槽内で好気性条件下で接触させて酸化性窒素を
生成する廃水の硝化処理方法において、前記廃水のアン
モニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのとき
に、前記硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の範囲に
なるように制御することを特徴とする。
するために、アンモニア性窒素を含有する廃水と硝化菌
とを硝化槽内で好気性条件下で接触させて酸化性窒素を
生成する廃水の硝化処理方法において、前記廃水のアン
モニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのとき
に、前記硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の範囲に
なるように制御することを特徴とする。
【００１０】本発明によれば、硝化処理において、廃水
のアンモニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌの
ときに、硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の範囲に
なるように制御するようにしたので、アンモニア性窒素
濃度が１０００ｍｇ／Ｌ未満の比較的低濃度な馴養運転
時でも高濃度アンモニア対応菌を優占繁殖させることが
でき、且つアンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ以
上の高濃度な正常運転に移行した後も、亜硝酸型の硝化
処理を安定して維持できる。アンモニア性窒素の濃度が
４０〜１０００ｍｇ／Ｌは、正常運転に移行する前の馴
養運転時におけるアンモニア性窒素濃度に略該当するこ
とから、本発明は、アンモニア性窒素の濃度が１０００
ｍｇ／Ｌ以上の廃水を処理するに際して、高効率且つ低
コストの亜硝酸型の硝化処理を行うため、特に馴養運転
時における運転条件として極めて有効である。
のアンモニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌの
ときに、硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の範囲に
なるように制御するようにしたので、アンモニア性窒素
濃度が１０００ｍｇ／Ｌ未満の比較的低濃度な馴養運転
時でも高濃度アンモニア対応菌を優占繁殖させることが
でき、且つアンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ以
上の高濃度な正常運転に移行した後も、亜硝酸型の硝化
処理を安定して維持できる。アンモニア性窒素の濃度が
４０〜１０００ｍｇ／Ｌは、正常運転に移行する前の馴
養運転時におけるアンモニア性窒素濃度に略該当するこ
とから、本発明は、アンモニア性窒素の濃度が１０００
ｍｇ／Ｌ以上の廃水を処理するに際して、高効率且つ低
コストの亜硝酸型の硝化処理を行うため、特に馴養運転
時における運転条件として極めて有効である。
【００１１】ここで、廃水のアンモニア性窒素の濃度が
４０〜１０００ｍｇ／Ｌのときに、硝化槽内の廃水ｐＨ
を７．５〜９．５の範囲になるように制御する理由につ
いて説明すると、アンモニア性窒素として計測されるア
ンモニアには、イオンの形態のアンモニアと遊離のアン
モニアとがある。そして、アンモニア酸化細菌の基質
は、イオンの形態でない遊離アンモニア（ＮＨ3 ）であ
り、イオンの形態のアンモニアと遊離のアンモニアの存
在比率はｐＨによって変化する。また、遊離のアンモニ
アは亜硝酸性窒素を硝酸性窒素まで酸化する亜硝酸酸化
細菌の活性を阻害する。従って、遊離のアンモニアの存
在比率を意図的に大きくできるなら、高濃度アンモニア
対応菌を優占繁殖でき且つ亜硝酸型の硝化処理を安定し
て行うことができる。
４０〜１０００ｍｇ／Ｌのときに、硝化槽内の廃水ｐＨ
を７．５〜９．５の範囲になるように制御する理由につ
いて説明すると、アンモニア性窒素として計測されるア
ンモニアには、イオンの形態のアンモニアと遊離のアン
モニアとがある。そして、アンモニア酸化細菌の基質
は、イオンの形態でない遊離アンモニア（ＮＨ3 ）であ
り、イオンの形態のアンモニアと遊離のアンモニアの存
在比率はｐＨによって変化する。また、遊離のアンモニ
アは亜硝酸性窒素を硝酸性窒素まで酸化する亜硝酸酸化
細菌の活性を阻害する。従って、遊離のアンモニアの存
在比率を意図的に大きくできるなら、高濃度アンモニア
対応菌を優占繁殖でき且つ亜硝酸型の硝化処理を安定し
て行うことができる。
【００１２】発明者はこの観点から遊離のアンモニアの
存在比率を意図的に大きくする技術を鋭意検討したとこ
ろ、廃水のアンモニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍ
ｇ／Ｌのときに、硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５
の範囲でアルカリ側に制御することで、遊離のアンモニ
アを増加させてアンモニア性窒素の酸化を亜硝酸性窒素
までで停止する制御が可能になるとの知見を得た。この
場合、廃水ｐＨが７．５未満では、アルカリ度が弱すぎ
て遊離のアンモニアの存在比率を増加させる作用が生じ
ず、ｐＨが９．５を越えると、アルカリ度が強すぎて硝
化菌の活性が低下したり死滅する。また、硝化槽内の廃
水のアンモニア性窒素濃度が４０ｍｇ／Ｌ未満では、ｐ
Ｈを７．５〜９．５に制御しても遊離のアンモニアの絶
対量が不足し、低濃度アンモニア対応菌が優占するた
め、亜硝酸型の硝化反応を確実に行うには至らない。逆
に、廃水のアンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌを
越えると、遊離のアンモニアの絶対量が十分にあること
からｐＨを７．５〜９．５に制御する作用効果が小さく
なる。従って、硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の
範囲でアルカリ側に制御したときに、効果的に遊離アン
モニアの存在比率を高めて高濃度アンモニア対応菌を優
占繁殖させ、亜硝酸型の硝化反応に寄与することができ
るアンモニア性窒素濃度条件は、４０〜１０００ｍｇ／
Ｌの範囲のときである。
存在比率を意図的に大きくする技術を鋭意検討したとこ
ろ、廃水のアンモニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍ
ｇ／Ｌのときに、硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５
の範囲でアルカリ側に制御することで、遊離のアンモニ
アを増加させてアンモニア性窒素の酸化を亜硝酸性窒素
までで停止する制御が可能になるとの知見を得た。この
場合、廃水ｐＨが７．５未満では、アルカリ度が弱すぎ
て遊離のアンモニアの存在比率を増加させる作用が生じ
ず、ｐＨが９．５を越えると、アルカリ度が強すぎて硝
化菌の活性が低下したり死滅する。また、硝化槽内の廃
水のアンモニア性窒素濃度が４０ｍｇ／Ｌ未満では、ｐ
Ｈを７．５〜９．５に制御しても遊離のアンモニアの絶
対量が不足し、低濃度アンモニア対応菌が優占するた
め、亜硝酸型の硝化反応を確実に行うには至らない。逆
に、廃水のアンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌを
越えると、遊離のアンモニアの絶対量が十分にあること
からｐＨを７．５〜９．５に制御する作用効果が小さく
なる。従って、硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の
範囲でアルカリ側に制御したときに、効果的に遊離アン
モニアの存在比率を高めて高濃度アンモニア対応菌を優
占繁殖させ、亜硝酸型の硝化反応に寄与することができ
るアンモニア性窒素濃度条件は、４０〜１０００ｍｇ／
Ｌの範囲のときである。
【００１３】本発明の請求項２は、請求項１において、
生成される酸化態窒素の種類中に硝酸態窒素が検出され
る場合には、前記硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５
の範囲で前記硝酸性窒素が検出されたときのｐＨ値より
も大きくするようにしたので、硝酸型の硝化処理に移行
しても再び亜硝酸型の硝化処理に戻すことができる。こ
の場合、亜硝酸型の硝化処理に戻ったら、硝酸態窒素が
検出されたｐＨ値に戻しても、硝酸型の硝化処理に戻っ
てしまうことはない。従って、生成される酸化態窒素の
種類中に硝酸態窒素が検出される場合には、一時的にｐ
Ｈを上げることが好ましい。
生成される酸化態窒素の種類中に硝酸態窒素が検出され
る場合には、前記硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜９．５
の範囲で前記硝酸性窒素が検出されたときのｐＨ値より
も大きくするようにしたので、硝酸型の硝化処理に移行
しても再び亜硝酸型の硝化処理に戻すことができる。こ
の場合、亜硝酸型の硝化処理に戻ったら、硝酸態窒素が
検出されたｐＨ値に戻しても、硝酸型の硝化処理に戻っ
てしまうことはない。従って、生成される酸化態窒素の
種類中に硝酸態窒素が検出される場合には、一時的にｐ
Ｈを上げることが好ましい。
【００１４】本発明の請求項３は、硝化槽を複数直列に
設け、上流側の硝化槽から下流側の硝化槽にいくに従っ
て硝化槽内の廃水ｐＨが順次小さくなるように各硝化槽
のｐＨを制御すると共に、少なくとも最上流側の硝化槽
は請求項１又は２を満足する硝化処理方法を行うように
したので、各硝化槽トータルでの硝化反応速度を大きく
することができる。
設け、上流側の硝化槽から下流側の硝化槽にいくに従っ
て硝化槽内の廃水ｐＨが順次小さくなるように各硝化槽
のｐＨを制御すると共に、少なくとも最上流側の硝化槽
は請求項１又は２を満足する硝化処理方法を行うように
したので、各硝化槽トータルでの硝化反応速度を大きく
することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下添付図面に従って、本発明に
係る廃水の硝化処理方法の好ましい実施の形態について
詳説する。
係る廃水の硝化処理方法の好ましい実施の形態について
詳説する。
【００１６】図１は本発明の廃水の硝化処理方法を適用
する第１の実施の形態の硝化処理装置１０の構成図であ
る。
する第１の実施の形態の硝化処理装置１０の構成図であ
る。
【００１７】図１に示すように、アンモニア性窒素を含
有する廃水は、硝化槽１２に流入して好気性条件下で硝
化処理される。流入する廃水のアンモニア性窒素濃度は
４０〜１０００ｍｇ／Ｌの範囲である。
有する廃水は、硝化槽１２に流入して好気性条件下で硝
化処理される。流入する廃水のアンモニア性窒素濃度は
４０〜１０００ｍｇ／Ｌの範囲である。
【００１８】硝化槽１２内には、硝化菌を付着保持する
ための複数の波板状の付着固定板１４、１４…が水没配
置され、運転開始時には廃水中の活性汚泥を付着固定板
１４に付着させて馴養を開始し、硝化菌の菌体濃度を高
める。尚、硝化菌を保持する手段としては、付着固定板
１４に限定されるものではなく、後記する第２の実施の
形態のように、活性汚泥や純粋培養した硝化菌を包括固
定化した担体を硝化槽１２内に投入すようにしてもよ
い。担体の場合には、硝化槽１２の出口にスクリーン等
の担体流出防止機構を設けることが好ましい。
ための複数の波板状の付着固定板１４、１４…が水没配
置され、運転開始時には廃水中の活性汚泥を付着固定板
１４に付着させて馴養を開始し、硝化菌の菌体濃度を高
める。尚、硝化菌を保持する手段としては、付着固定板
１４に限定されるものではなく、後記する第２の実施の
形態のように、活性汚泥や純粋培養した硝化菌を包括固
定化した担体を硝化槽１２内に投入すようにしてもよ
い。担体の場合には、硝化槽１２の出口にスクリーン等
の担体流出防止機構を設けることが好ましい。
【００１９】硝化槽１２内の底部には、ブロア１３に接
続された散気管１５が設けられ、この散気管１５から空
気が曝気されることにより硝化槽１２内が好気性条件に
形成される。
続された散気管１５が設けられ、この散気管１５から空
気が曝気されることにより硝化槽１２内が好気性条件に
形成される。
【００２０】硝化槽１２の上方には、硝化槽１２内の廃
水ｐＨを調整するアルカリ液が貯留されたアルカリタン
ク１６が設けられ、添加配管１８の途中に添加量調整バ
ルブ２０が設けられる。硝化槽１２内には、廃水ｐＨを
測定するｐＨ計２２が設けられ、ｐＨ計２２に基づいて
添加量調整バルブ２０からのアルカリ液の添加量が調整
される。硝化槽１２内の廃水ｐＨ値は７．５〜９．５の
範囲に調整される。例えば、ｐＨの７．５〜９．５の中
央値であるｐＨ８．５を基準に制御し、ｐＨ８．５を下
回ったらアルカリタンク１６からアルカリ液を添加して
ｐＨを８．５に戻すように制御する。
水ｐＨを調整するアルカリ液が貯留されたアルカリタン
ク１６が設けられ、添加配管１８の途中に添加量調整バ
ルブ２０が設けられる。硝化槽１２内には、廃水ｐＨを
測定するｐＨ計２２が設けられ、ｐＨ計２２に基づいて
添加量調整バルブ２０からのアルカリ液の添加量が調整
される。硝化槽１２内の廃水ｐＨ値は７．５〜９．５の
範囲に調整される。例えば、ｐＨの７．５〜９．５の中
央値であるｐＨ８．５を基準に制御し、ｐＨ８．５を下
回ったらアルカリタンク１６からアルカリ液を添加して
ｐＨを８．５に戻すように制御する。
【００２１】また、硝化槽１２内には、アンモニア性窒
素が酸化されて生成された酸化性窒素のうち、少なくと
も硝酸性窒素を検出する検出器１７が設けられ、検出器
１７で硝酸性窒素が検出されると、硝化槽１２内の廃水
ｐＨを７．５〜９．５の範囲で硝酸性窒素が検出された
ときのｐＨ値よりも一時的に大きくなるように、添加量
調整バルブ２０からのアルカリ液の添加量を調整する。
ｐＨ計２２でｐＨ８．５に制御する場合には、検出器１
７で硝酸性窒素が検出されると、例えばｐＨ９．０にな
るように一時的に制御する。
素が酸化されて生成された酸化性窒素のうち、少なくと
も硝酸性窒素を検出する検出器１７が設けられ、検出器
１７で硝酸性窒素が検出されると、硝化槽１２内の廃水
ｐＨを７．５〜９．５の範囲で硝酸性窒素が検出された
ときのｐＨ値よりも一時的に大きくなるように、添加量
調整バルブ２０からのアルカリ液の添加量を調整する。
ｐＨ計２２でｐＨ８．５に制御する場合には、検出器１
７で硝酸性窒素が検出されると、例えばｐＨ９．０にな
るように一時的に制御する。
【００２２】図２は、上記の如く構成された第１の実施
の形態の硝化処理装置１０を用いて、本発明の廃水の硝
化処理方法を行ったもので、アンモニア性窒素濃度の５
００ｍｇ／ＬをｐＨ８．５で硝化処理したものである。
本発明の場合には、処理水中のアンモニア性窒素（ＮＨ
4 - Ｎ）濃度は、運転開始から約３０日目までに急激に
減少し、その後、ＮＨ4 - Ｎ濃度が略１００ｍｇ／Ｌ程
度で安定して残存するようになった。これに伴って亜硝
酸性窒素（ＮＯ2 - Ｎ）が生成され、ＮＯ2 -Ｎ濃度は
ＮＨ4 - Ｎ濃度の減少に反比例するように増加し、運転
開始から約３０日目で略４００ｍｇ／Ｌ程度で安定し
た。硝酸性窒素（ＮＯ3 - Ｎ）については、運転開始１
５０日たっても生成は認められなかった。この結果は、
廃水のアンモニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／
Ｌのときに、硝化槽１２内の廃水ｐＨを７．５〜９．５
の範囲になるように制御する場合には同様の結果を得る
ことができる。このことは、本発明の廃水の硝化処理方
法を行うことにより、硝化槽内に高濃度アンモニア対応
菌が優占繁殖していることを意味する。特に、廃水のア
ンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度の
アンモニア性窒素を硝化処理する際の、馴養運転時のア
ンモニア性窒素濃度に略相当する４０〜１０００ｍｇ／
Ｌのときに、高濃度アンモニア対応菌を優占繁殖できる
ので、１０００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度の定常運転への移
行を円滑に行うことができる。
の形態の硝化処理装置１０を用いて、本発明の廃水の硝
化処理方法を行ったもので、アンモニア性窒素濃度の５
００ｍｇ／ＬをｐＨ８．５で硝化処理したものである。
本発明の場合には、処理水中のアンモニア性窒素（ＮＨ
4 - Ｎ）濃度は、運転開始から約３０日目までに急激に
減少し、その後、ＮＨ4 - Ｎ濃度が略１００ｍｇ／Ｌ程
度で安定して残存するようになった。これに伴って亜硝
酸性窒素（ＮＯ2 - Ｎ）が生成され、ＮＯ2 -Ｎ濃度は
ＮＨ4 - Ｎ濃度の減少に反比例するように増加し、運転
開始から約３０日目で略４００ｍｇ／Ｌ程度で安定し
た。硝酸性窒素（ＮＯ3 - Ｎ）については、運転開始１
５０日たっても生成は認められなかった。この結果は、
廃水のアンモニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／
Ｌのときに、硝化槽１２内の廃水ｐＨを７．５〜９．５
の範囲になるように制御する場合には同様の結果を得る
ことができる。このことは、本発明の廃水の硝化処理方
法を行うことにより、硝化槽内に高濃度アンモニア対応
菌が優占繁殖していることを意味する。特に、廃水のア
ンモニア性窒素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度の
アンモニア性窒素を硝化処理する際の、馴養運転時のア
ンモニア性窒素濃度に略相当する４０〜１０００ｍｇ／
Ｌのときに、高濃度アンモニア対応菌を優占繁殖できる
ので、１０００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度の定常運転への移
行を円滑に行うことができる。
【００２３】図３は、同じ硝化処理装置１０を用いて５
００ｍｇ／Ｌのアンモニア性窒素濃度の廃水をｐＨ７．
０で硝化処理した比較例である。比較例の場合には、運
転開始から約４５日目まで処理水中のＮＨ4 - Ｎ濃度が
下がり続けて本発明の場合よりも低くなり、これに反比
例するようにＮＯ2 - Ｎ濃度が増加する。しかし、ＮＯ
2 - Ｎ濃度がピークに達する運転開始４５日目を過ぎる
頃からＮＯ2 - Ｎ濃度が減少し始め、ＮＯ3 - Ｎ濃度が
増加し始めた。そして、運転開始１２０日頃にＮＯ2 -
Ｎ濃度とＮＯ3 - Ｎ濃度が逆転し、運転開始１５０日目
には硝化槽内の硝化反応が略完全に硝酸型の硝化反応に
移行していた。このことは、本発明のｐＨ範囲域を外れ
ると、運転開始後の時間の経過に伴って、硝化槽内で低
濃度アンモニア対応菌と亜硝酸酸化細菌が優占繁殖して
くることを意味している。
００ｍｇ／Ｌのアンモニア性窒素濃度の廃水をｐＨ７．
０で硝化処理した比較例である。比較例の場合には、運
転開始から約４５日目まで処理水中のＮＨ4 - Ｎ濃度が
下がり続けて本発明の場合よりも低くなり、これに反比
例するようにＮＯ2 - Ｎ濃度が増加する。しかし、ＮＯ
2 - Ｎ濃度がピークに達する運転開始４５日目を過ぎる
頃からＮＯ2 - Ｎ濃度が減少し始め、ＮＯ3 - Ｎ濃度が
増加し始めた。そして、運転開始１２０日頃にＮＯ2 -
Ｎ濃度とＮＯ3 - Ｎ濃度が逆転し、運転開始１５０日目
には硝化槽内の硝化反応が略完全に硝酸型の硝化反応に
移行していた。このことは、本発明のｐＨ範囲域を外れ
ると、運転開始後の時間の経過に伴って、硝化槽内で低
濃度アンモニア対応菌と亜硝酸酸化細菌が優占繁殖して
くることを意味している。
【００２４】図４は、本発明の廃水の硝化処理方法を適
用する第２の実施の形態の硝化処理装置３０の構成図で
あり、処理槽を多段で設けて多段硝化処理する場合であ
る。
用する第２の実施の形態の硝化処理装置３０の構成図で
あり、処理槽を多段で設けて多段硝化処理する場合であ
る。
【００２５】図４に示すように、アンモニア性窒素を含
有する廃水は、先ず第１硝化槽３２に流入して好気性条
件下で１段目の硝化処置がなされた後、第２硝化槽３４
に流入して好気性条件下で２段目の硝化処置がなされ
る。この場合、第１硝化槽３２では、廃水のアンモニア
性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのときに、第１
硝化槽３２内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の範囲になる
ように制御する硝化処理方法を行う。
有する廃水は、先ず第１硝化槽３２に流入して好気性条
件下で１段目の硝化処置がなされた後、第２硝化槽３４
に流入して好気性条件下で２段目の硝化処置がなされ
る。この場合、第１硝化槽３２では、廃水のアンモニア
性窒素の濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのときに、第１
硝化槽３２内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の範囲になる
ように制御する硝化処理方法を行う。
【００２６】各硝化槽３２、３４内の底部には、それぞ
れブロア３６、３８に接続された散気管４０、４２が配
設され、散気管４０、４２から空気を曝気することによ
り、各硝化槽３２、３４内に好気性条件が形成される。
れブロア３６、３８に接続された散気管４０、４２が配
設され、散気管４０、４２から空気を曝気することによ
り、各硝化槽３２、３４内に好気性条件が形成される。
【００２７】各硝化槽３２、３４には、活性汚泥や純粋
培養した硝化菌を包括固定化した担体４４が投入され、
硝化槽３２、３４の出口に図示しないスクリーン等の担
体流出防止機構を設けられる。
培養した硝化菌を包括固定化した担体４４が投入され、
硝化槽３２、３４の出口に図示しないスクリーン等の担
体流出防止機構を設けられる。
【００２８】第１硝化槽３２の上方には、第１硝化槽３
２内の廃水ｐＨを調整するアルカリ液が貯留された第１
アルカリタンク４６が設けられ、添加配管４７の途中に
は添加量調整バルブ４８が設けられる。第１硝化槽３２
内には、第１硝化槽３２内の廃水ｐＨを測定するｐＨ計
５０が設けられ、ｐＨ計５０に基づいて添加量調整バル
ブ４８からのアルカリ液の添加量が調整される。これに
より、第１硝化槽３２内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の
範囲になるように制御される。ここでは、第１硝化槽３
２内の廃水ｐＨを８．０に制御することにする。
２内の廃水ｐＨを調整するアルカリ液が貯留された第１
アルカリタンク４６が設けられ、添加配管４７の途中に
は添加量調整バルブ４８が設けられる。第１硝化槽３２
内には、第１硝化槽３２内の廃水ｐＨを測定するｐＨ計
５０が設けられ、ｐＨ計５０に基づいて添加量調整バル
ブ４８からのアルカリ液の添加量が調整される。これに
より、第１硝化槽３２内の廃水ｐＨを７．５〜９．５の
範囲になるように制御される。ここでは、第１硝化槽３
２内の廃水ｐＨを８．０に制御することにする。
【００２９】第２硝化槽３４内の上方には、アルカリ液
を添加する第２アルカリタンク５２と酸液を添加する酸
タンク５４とが設けられると共に、それぞれの添加配管
５６、５８には添加量調整バルブ６０、６２が設けられ
る。第２硝化槽３４内には、第２硝化槽３４内の廃水ｐ
Ｈを測定するｐＨ計６４が設けられ、ｐＨ計６４に基づ
いてそれぞれの添加量調整バルブ６０、６２からのアル
カリ液又は酸液の添加量が調整される。これにより、第
２硝化槽３４内の廃水ｐＨ値が第１硝化槽３２内の廃水
ｐＨ値よりも低くなるように制御される。ここでは、第
２硝化槽３４のｐＨ値を７．０になるように制御するこ
ととする。
を添加する第２アルカリタンク５２と酸液を添加する酸
タンク５４とが設けられると共に、それぞれの添加配管
５６、５８には添加量調整バルブ６０、６２が設けられ
る。第２硝化槽３４内には、第２硝化槽３４内の廃水ｐ
Ｈを測定するｐＨ計６４が設けられ、ｐＨ計６４に基づ
いてそれぞれの添加量調整バルブ６０、６２からのアル
カリ液又は酸液の添加量が調整される。これにより、第
２硝化槽３４内の廃水ｐＨ値が第１硝化槽３２内の廃水
ｐＨ値よりも低くなるように制御される。ここでは、第
２硝化槽３４のｐＨ値を７．０になるように制御するこ
ととする。
【００３０】また、第１硝化槽３２には、第１の実施の
形態と同様に、アンモニア性窒素が酸化されて生成され
た酸化性窒素のうち、少なくとも硝酸性窒素を検出する
検出器６６が設けられ、検出器６６のデータが第１アル
カリタンク４６の添加量調整バルブ４８に接続される。
形態と同様に、アンモニア性窒素が酸化されて生成され
た酸化性窒素のうち、少なくとも硝酸性窒素を検出する
検出器６６が設けられ、検出器６６のデータが第１アル
カリタンク４６の添加量調整バルブ４８に接続される。
【００３１】図５は、上記の如く構成された第２の実施
の形態の硝化処理装置３０を用いて、本発明の廃水の硝
化処理方法を行った結果である。その結果、廃水のアン
モニア性窒素濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのときに、
２槽の硝化槽３２、３４から成る多段式にして、第１硝
化槽３２をｐＨ８．０の高濃度アンモニア対応菌が優占
繁殖する運転条件、第２硝化槽３４をｐＨ７．０の低濃
度アンモニア対応菌が優占繁殖する運転条件とすること
によって、硝化処理装置３０全体の硝化反応速度をアッ
プさせることができた。
の形態の硝化処理装置３０を用いて、本発明の廃水の硝
化処理方法を行った結果である。その結果、廃水のアン
モニア性窒素濃度が４０〜１０００ｍｇ／Ｌのときに、
２槽の硝化槽３２、３４から成る多段式にして、第１硝
化槽３２をｐＨ８．０の高濃度アンモニア対応菌が優占
繁殖する運転条件、第２硝化槽３４をｐＨ７．０の低濃
度アンモニア対応菌が優占繁殖する運転条件とすること
によって、硝化処理装置３０全体の硝化反応速度をアッ
プさせることができた。
【００３２】また、第１硝化槽３２内のＮＨ4 - Ｎ濃
度、ＮＯ2 - Ｎ濃度及びＮＯ3 - Ｎ濃度の挙動について
見ると、図５に示すように、運転開始後、第１硝化槽３
２内の廃水のＮＨ4 - Ｎ濃度は急激に低下し、約５０日
目頃でＮＨ4 - Ｎ濃度が最低の約１００ｍｇ／Ｌに達
し、その後安定した。これに伴ってＮＯ2 - Ｎが生成さ
れ、ＮＯ2 - Ｎ濃度はＮＨ4 - Ｎ濃度の減少に反比例す
るように増加し、運転開始から約５０日目で略４００ｍ
ｇ／Ｌ程度で安定した。運転開始後６０日を過ぎた頃
に、何かの拍子でＮＯ2 - Ｎ濃度が減少し、それに伴っ
てＮＯ3 - Ｎ濃度が上昇し、硝酸型の硝化反応が一時的
に認められたが、第１処理槽３２の第１アルカリタンク
４６からアルカリ液を添加してｐＨ値を一時的に８．０
から８．５まで上昇させることで再び亜硝酸型の硝化反
応に戻すことができた。これにより、生成される酸化性
窒素の種類中に硝酸態窒素が検出されて硝酸型の硝化反
応に変化しようとする場合には、第１硝化槽３２内の廃
水ｐＨを７．５〜９．５の範囲で硝酸態窒素が検出され
たときのｐＨ値よりも一時的に大きくすることで、亜硝
酸型の硝化反応に戻すことができる。
度、ＮＯ2 - Ｎ濃度及びＮＯ3 - Ｎ濃度の挙動について
見ると、図５に示すように、運転開始後、第１硝化槽３
２内の廃水のＮＨ4 - Ｎ濃度は急激に低下し、約５０日
目頃でＮＨ4 - Ｎ濃度が最低の約１００ｍｇ／Ｌに達
し、その後安定した。これに伴ってＮＯ2 - Ｎが生成さ
れ、ＮＯ2 - Ｎ濃度はＮＨ4 - Ｎ濃度の減少に反比例す
るように増加し、運転開始から約５０日目で略４００ｍ
ｇ／Ｌ程度で安定した。運転開始後６０日を過ぎた頃
に、何かの拍子でＮＯ2 - Ｎ濃度が減少し、それに伴っ
てＮＯ3 - Ｎ濃度が上昇し、硝酸型の硝化反応が一時的
に認められたが、第１処理槽３２の第１アルカリタンク
４６からアルカリ液を添加してｐＨ値を一時的に８．０
から８．５まで上昇させることで再び亜硝酸型の硝化反
応に戻すことができた。これにより、生成される酸化性
窒素の種類中に硝酸態窒素が検出されて硝酸型の硝化反
応に変化しようとする場合には、第１硝化槽３２内の廃
水ｐＨを７．５〜９．５の範囲で硝酸態窒素が検出され
たときのｐＨ値よりも一時的に大きくすることで、亜硝
酸型の硝化反応に戻すことができる。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る廃水
の硝化処理方法によれば、高濃度のアンモニア性窒素を
含有する廃水の硝化処理において、アンモニア性窒素濃
度が比較的低濃度な馴養運転時から高濃度な正常運転に
至るまで、亜硝酸型の硝化処理を安定して行うことがで
きるので、高効率且つ低コストの硝化処理方法を行うこ
とができる。
の硝化処理方法によれば、高濃度のアンモニア性窒素を
含有する廃水の硝化処理において、アンモニア性窒素濃
度が比較的低濃度な馴養運転時から高濃度な正常運転に
至るまで、亜硝酸型の硝化処理を安定して行うことがで
きるので、高効率且つ低コストの硝化処理方法を行うこ
とができる。
【図１】本発明の廃水の硝化処理方法を適用する第１の
実施の形態の硝化処理装置の構成図
実施の形態の硝化処理装置の構成図
【図２】第１の実施の形態の硝化処理装置において本発
明を実施した場合の硝化槽内のＮＨ4 - Ｎ濃度、ＮＯ2
- Ｎ濃度及びＮＯ3 - Ｎ濃度の挙動を示したグラフ
明を実施した場合の硝化槽内のＮＨ4 - Ｎ濃度、ＮＯ2
- Ｎ濃度及びＮＯ3 - Ｎ濃度の挙動を示したグラフ
【図３】第１の実施の形態の硝化処理装置において比較
例を実施した場合の硝化槽内のＮＨ4 - Ｎ濃度、ＮＯ2
- Ｎ濃度及びＮＯ3 - Ｎ濃度の挙動を示したグラフ
例を実施した場合の硝化槽内のＮＨ4 - Ｎ濃度、ＮＯ2
- Ｎ濃度及びＮＯ3 - Ｎ濃度の挙動を示したグラフ
【図４】本発明の廃水の硝化処理方法を適用する第２の
実施の形態の硝化処理装置の構成図
実施の形態の硝化処理装置の構成図
【図５】第２の実施の形態の硝化処理装置における第１
処理槽内のＮＨ4 - Ｎ濃度、ＮＯ2 - Ｎ濃度及びＮＯ3
- Ｎ濃度の挙動を示したグラフ
処理槽内のＮＨ4 - Ｎ濃度、ＮＯ2 - Ｎ濃度及びＮＯ3
- Ｎ濃度の挙動を示したグラフ
１０…第１の実施の形態の硝化処理装置、１２…硝化
槽、１３…ブロア、１４…付着固定板、１５…散気板
管、１６…アルカリタンク、１７、６６…検出器、１８
…添加配管、２０…添加量調整バルブ、２２…ｐＨ計、
３０…第２の実施の形態の硝化処理装置、３２…第１硝
化槽、３４…第２硝化槽、３６、３８…ブロア、４０、
４２…散気管、４４…担体、４６…第１アルカリタン
ク、４８、６０…添加量調整バルブ、５０、６４…ｐＨ
計、５２…第２アルカリタンク、５４…酸タンク
槽、１３…ブロア、１４…付着固定板、１５…散気板
管、１６…アルカリタンク、１７、６６…検出器、１８
…添加配管、２０…添加量調整バルブ、２２…ｐＨ計、
３０…第２の実施の形態の硝化処理装置、３２…第１硝
化槽、３４…第２硝化槽、３６、３８…ブロア、４０、
４２…散気管、４４…担体、４６…第１アルカリタン
ク、４８、６０…添加量調整バルブ、５０、６４…ｐＨ
計、５２…第２アルカリタンク、５４…酸タンク
Claims (3)
- 【請求項１】アンモニア性窒素を含有する廃水と硝化菌
とを硝化槽内で好気性条件下で接触させて酸化性窒素を
生成する廃水の硝化処理方法において、 前記廃水のアンモニア性窒素の濃度が４０〜１０００ｍ
ｇ／Ｌのときに、前記硝化槽内の廃水ｐＨを７．５〜
９．５の範囲になるように制御することを特徴とする廃
水の硝化処理方法。 - 【請求項２】前記生成される酸化性窒素の種類の中に硝
酸性窒素が検出される場合には、前記硝化槽内の廃水ｐ
Ｈを７．５〜９．５の範囲で前記硝酸性窒素が検出され
るときのｐＨ値よりも大きくすることを特徴とする請求
項１に記載の廃水の硝化処理方法。 - 【請求項３】硝化菌を固定した担体が投入された硝化槽
を複数直列に設け、上流側の硝化槽から下流側の硝化槽
にいくに従って硝化槽内の廃水ｐＨが順次小さくなるよ
うに各硝化槽のｐＨを制御すると共に、少なくとも最上
流側の硝化槽は請求項１又は２を満足する硝化処理方法
を行うことを特徴とする廃水の硝化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002134304A JP2003326297A (ja) | 2002-05-09 | 2002-05-09 | 廃水の硝化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002134304A JP2003326297A (ja) | 2002-05-09 | 2002-05-09 | 廃水の硝化処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003326297A true JP2003326297A (ja) | 2003-11-18 |
Family
ID=29696992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002134304A Pending JP2003326297A (ja) | 2002-05-09 | 2002-05-09 | 廃水の硝化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003326297A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005131452A (ja) * | 2003-10-28 | 2005-05-26 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | アンモニア性窒素含有排水の硝化方法 |
| JP2005131451A (ja) * | 2003-10-28 | 2005-05-26 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | アンモニア性窒素含有排水の硝化方法 |
| JP2007054726A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Japan Organo Co Ltd | 排水の処理方法および装置 |
| JP2008272610A (ja) * | 2007-04-25 | 2008-11-13 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 亜硝酸型硝化担体及びその製造方法並びにそれを用いた廃水処理方法及び廃水処理装置 |
| JP2011189249A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Nippon Steel Corp | アンモニア含有廃水の生物学的窒素処理方法 |
| WO2011134011A1 (en) * | 2010-04-28 | 2011-11-03 | The University Of Queensland | Production of nitrite |
| CN103588306A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-02-19 | 中国科学院南京土壤研究所 | 脂肪酸酰胺类化合物的应用 |
| JP2017202473A (ja) * | 2016-05-13 | 2017-11-16 | 株式会社ウェルシィ | 水処理方法および水処理システム |
-
2002
- 2002-05-09 JP JP2002134304A patent/JP2003326297A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005131452A (ja) * | 2003-10-28 | 2005-05-26 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | アンモニア性窒素含有排水の硝化方法 |
| JP2005131451A (ja) * | 2003-10-28 | 2005-05-26 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | アンモニア性窒素含有排水の硝化方法 |
| JP2007054726A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Japan Organo Co Ltd | 排水の処理方法および装置 |
| JP2008272610A (ja) * | 2007-04-25 | 2008-11-13 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 亜硝酸型硝化担体及びその製造方法並びにそれを用いた廃水処理方法及び廃水処理装置 |
| JP2011189249A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Nippon Steel Corp | アンモニア含有廃水の生物学的窒素処理方法 |
| WO2011134011A1 (en) * | 2010-04-28 | 2011-11-03 | The University Of Queensland | Production of nitrite |
| CN103588306A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-02-19 | 中国科学院南京土壤研究所 | 脂肪酸酰胺类化合物的应用 |
| CN103588306B (zh) * | 2013-10-29 | 2015-02-11 | 中国科学院南京土壤研究所 | 脂肪酸酰胺类化合物的应用 |
| JP2017202473A (ja) * | 2016-05-13 | 2017-11-16 | 株式会社ウェルシィ | 水処理方法および水処理システム |
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Effective date: 20070116 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |