JP2003274593A - 回転電機用固定子コイル - Google Patents
回転電機用固定子コイルInfo
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- JP2003274593A JP2003274593A JP2002073474A JP2002073474A JP2003274593A JP 2003274593 A JP2003274593 A JP 2003274593A JP 2002073474 A JP2002073474 A JP 2002073474A JP 2002073474 A JP2002073474 A JP 2002073474A JP 2003274593 A JP2003274593 A JP 2003274593A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】固定子コイルと固定子コア一体に熱硬化性樹脂
を注入して絶縁処理を行う際に、コイルの振動を抑えて
コイル表面の電磁振動による磨耗を抑え同時に、絶縁層
に生じる熱歪を開放する。 【解決手段】固定子導体の回りに対地絶縁層と、半導電
性層を巻いた段階で固定子コアのスロットに組込んだ
後、熱硬化性樹脂を含浸硬化して固定子コアと一体化さ
れた固定子コイルで、固定子コイルと固定子コイルを押
さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット底との間
に表面を非接着処理した板バネを備え、スロット内部の
コイルの電磁力による振動を押さえる。
を注入して絶縁処理を行う際に、コイルの振動を抑えて
コイル表面の電磁振動による磨耗を抑え同時に、絶縁層
に生じる熱歪を開放する。 【解決手段】固定子導体の回りに対地絶縁層と、半導電
性層を巻いた段階で固定子コアのスロットに組込んだ
後、熱硬化性樹脂を含浸硬化して固定子コアと一体化さ
れた固定子コイルで、固定子コイルと固定子コイルを押
さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット底との間
に表面を非接着処理した板バネを備え、スロット内部の
コイルの電磁力による振動を押さえる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、固定子コイルをス
ロットに挿入した後、樹脂を含浸，硬化する全含浸絶縁
処理した回転電機用固定子コイルに関する。
ロットに挿入した後、樹脂を含浸，硬化する全含浸絶縁
処理した回転電機用固定子コイルに関する。
【０００２】
【従来の技術】回転電機の固定子コイルの対地絶縁を行
う従来技術には、固定子導体の周りに対地絶縁テープ，
半導電性テープを巻きつけた後、熱硬化性樹脂を含浸硬
化して絶縁処理し、固定子コアのスロットに組込み、楔
で固定する第１の従来技術と、固定子導体の回りに対地
絶縁テープ，半導電性テープを巻いた段階でコアのスロ
ットに組込み、楔で押さえた後熱硬化性樹脂を含浸硬化
させて絶縁処理する第２の従来技術とがある。
う従来技術には、固定子導体の周りに対地絶縁テープ，
半導電性テープを巻きつけた後、熱硬化性樹脂を含浸硬
化して絶縁処理し、固定子コアのスロットに組込み、楔
で固定する第１の従来技術と、固定子導体の回りに対地
絶縁テープ，半導電性テープを巻いた段階でコアのスロ
ットに組込み、楔で押さえた後熱硬化性樹脂を含浸硬化
させて絶縁処理する第２の従来技術とがある。
【０００３】前記第１の従来技術は回転電機の運転，停
止に伴う温度変化で固定子コイルと固定子コアとの間に
生じる相対熱変位を、固定子コイルと固定子コアの間を
滑らすことで開放できる。このとき、固定子コイルと固
定子コイルを押さえる楔の間に板バネを挟み、固定子コ
イルに加わる電磁力による固定子コイルの振動を抑え
る。
止に伴う温度変化で固定子コイルと固定子コアとの間に
生じる相対熱変位を、固定子コイルと固定子コアの間を
滑らすことで開放できる。このとき、固定子コイルと固
定子コイルを押さえる楔の間に板バネを挟み、固定子コ
イルに加わる電磁力による固定子コイルの振動を抑え
る。
【０００４】また、前記第２の従来技術は固定子コイル
と固定子コアのスロットが密着するためコイル導体の発
熱を速やかにコアへ導くことができるが、固定子コイル
と固定子コアの間に生じる相対熱変位の開放を怠ると絶
縁材の破壊をきたす。
と固定子コアのスロットが密着するためコイル導体の発
熱を速やかにコアへ導くことができるが、固定子コイル
と固定子コアの間に生じる相対熱変位の開放を怠ると絶
縁材の破壊をきたす。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記第２の従来技術
で、固定子コイルと固定子コアの間を非接着処理して製
作した場合に、固定子コイルと固定子コアの間に両者の
線膨張係数差ならびに温度差に起因する相対変位を生じ
る。この変位は、固定子コイルの長さ方向に生じると同
時にその直角方向にも生じる。特に、回転電機の回転軸
に対する直角方向、すなわち固定子コアの半径方向に対
応した固定子コイルの高さは上コイルと下コイル２段合
わせて２００mmを上回る場合があり、固定子コアのスロ
ットと固定子コイルの間に固定子コアの半径方向の隙間
ΔＨを生じることがある。この隙間ΔＨは、熱硬化性樹
脂を含浸硬化する温度から温度が下がるほど広がり、そ
の大きさは次の（数１）式で近似できる。また、固定子
コア端部のスロット出口部において生じる固定子コイル
と固定子コアの間に生じる固定子コアの軸方向の相対変
位ΔＬは次の（数２）式で近似できる。
で、固定子コイルと固定子コアの間を非接着処理して製
作した場合に、固定子コイルと固定子コアの間に両者の
線膨張係数差ならびに温度差に起因する相対変位を生じ
る。この変位は、固定子コイルの長さ方向に生じると同
時にその直角方向にも生じる。特に、回転電機の回転軸
に対する直角方向、すなわち固定子コアの半径方向に対
応した固定子コイルの高さは上コイルと下コイル２段合
わせて２００mmを上回る場合があり、固定子コアのスロ
ットと固定子コイルの間に固定子コアの半径方向の隙間
ΔＨを生じることがある。この隙間ΔＨは、熱硬化性樹
脂を含浸硬化する温度から温度が下がるほど広がり、そ
の大きさは次の（数１）式で近似できる。また、固定子
コア端部のスロット出口部において生じる固定子コイル
と固定子コアの間に生じる固定子コアの軸方向の相対変
位ΔＬは次の（数２）式で近似できる。
【０００６】
ΔＨ＝Ｈ×｛（ＴO−Ｔｃ）×αｃ−（ＴO−Ｔｓ）×αｓ｝ …（数１）
ΔＬ＝Ｌ×｛（ＴO−Ｔｃ）×αｃ−（ＴO−Ｔｓ）×αｓ｝／２…（数２）
ここで、Ｈは固定子コイルの上コイルと下コイル２段合
わせた高さ、Ｌは固定子のコア積み長さ、ＴO は絶縁処
理のために注入した熱硬化性樹脂の硬化温度、ＴｃとＴ
ｓはそれぞれ隙間を算出する時の導体、コアの温度、α
ｃとαｓはそれぞれ固定子コイル，固定子コアの線膨張
係数である。
わせた高さ、Ｌは固定子のコア積み長さ、ＴO は絶縁処
理のために注入した熱硬化性樹脂の硬化温度、ＴｃとＴ
ｓはそれぞれ隙間を算出する時の導体、コアの温度、α
ｃとαｓはそれぞれ固定子コイル，固定子コアの線膨張
係数である。
【０００７】
【表１】
【０００８】表１に、Ｈ＝２００mm，Ｌ＝５０００mm，
ＴO＝１５５℃,Ｔｃ＝１７×１０-6１／℃，Ｔｓ＝１１
×１０-6１／℃の条件で計算値を示す。停止時から低出
力時にかけて０.１８mmから０.０８mmの隙間ΔＨが生
じ、出力の増加に伴う導体温度の上昇に伴って減少す
る。この隙間が生じている状態でコイルが課電され、電
磁力が加わると、固定子コイルが振動しコイル表面の磨
耗を生じ、さらに固定子コイルに設けた半導電性層の損
傷による固定子コイルと固定子コアとのコロナ放電が懸
念される。
ＴO＝１５５℃,Ｔｃ＝１７×１０-6１／℃，Ｔｓ＝１１
×１０-6１／℃の条件で計算値を示す。停止時から低出
力時にかけて０.１８mmから０.０８mmの隙間ΔＨが生
じ、出力の増加に伴う導体温度の上昇に伴って減少す
る。この隙間が生じている状態でコイルが課電され、電
磁力が加わると、固定子コイルが振動しコイル表面の磨
耗を生じ、さらに固定子コイルに設けた半導電性層の損
傷による固定子コイルと固定子コアとのコロナ放電が懸
念される。
【０００９】ここで、コア積み長さが長いと表１に示す
ように発電機の起動停止に伴いスロットの出口部におい
て固定子コイルと固定子コアの間には２mm前後の相対変
位が生じる。
ように発電機の起動停止に伴いスロットの出口部におい
て固定子コイルと固定子コアの間には２mm前後の相対変
位が生じる。
【００１０】板バネの屈曲方向がコイルの軸と平行方向
に向いている従来技術の構造を図２を用いて説明する。
屈曲方向が図１の矢印で示したコイルの軸方向を向いた
板バネ１１を楔１と固定子上コイル３の上に敷いた楔下
絶縁板７との間挟み込んで熱硬化性樹脂を１の間にでき
る隙間に熱硬化性樹脂１２が充填されて固まる。この状
態になると、図３に示すように楔１と、楔下絶縁板７と
が矢印で示すように相対変位を生じようとしても熱硬化
性樹脂１２の凹凸部と板バネ１１の凹凸とが噛み合って
いるため相対変位が生じず、絶縁層に過大な歪が生じ、
剪断破壊を生じる恐れがある。
に向いている従来技術の構造を図２を用いて説明する。
屈曲方向が図１の矢印で示したコイルの軸方向を向いた
板バネ１１を楔１と固定子上コイル３の上に敷いた楔下
絶縁板７との間挟み込んで熱硬化性樹脂を１の間にでき
る隙間に熱硬化性樹脂１２が充填されて固まる。この状
態になると、図３に示すように楔１と、楔下絶縁板７と
が矢印で示すように相対変位を生じようとしても熱硬化
性樹脂１２の凹凸部と板バネ１１の凹凸とが噛み合って
いるため相対変位が生じず、絶縁層に過大な歪が生じ、
剪断破壊を生じる恐れがある。
【００１１】本発明の目的は、固定子コイルと固定子コ
ア一体に熱硬化性樹脂を注入して絶縁処理を行う際に、
コイルの振動を抑えてコイル表面の電磁振動による磨耗
を抑え同時に、絶縁層に生じる熱歪を開放する構造を提
供することである。
ア一体に熱硬化性樹脂を注入して絶縁処理を行う際に、
コイルの振動を抑えてコイル表面の電磁振動による磨耗
を抑え同時に、絶縁層に生じる熱歪を開放する構造を提
供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の回転電機用固定
子コイルは、固定子導体の回りに対地絶縁層と、半導電
性層を巻いた段階で固定子コアのスロットに組込んだ
後、熱硬化性樹脂を含浸硬化して前記固定子コアと一体
化された固定子コイルで、固定子コイルと固定子コイル
を押さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット底と
の間に表面を非接着処理した板バネを備え、スロット内
部のコイルの電磁力よる振動を押さえる。
子コイルは、固定子導体の回りに対地絶縁層と、半導電
性層を巻いた段階で固定子コアのスロットに組込んだ
後、熱硬化性樹脂を含浸硬化して前記固定子コアと一体
化された固定子コイルで、固定子コイルと固定子コイル
を押さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット底と
の間に表面を非接着処理した板バネを備え、スロット内
部のコイルの電磁力よる振動を押さえる。
【００１３】本発明の回転電機用固定子コイルは、コイ
ル導体を覆う対地主絶縁層と、その外側に形成した半導
電性層を備えた固定子コイルとを、固定子コアに設けた
スロットに組込んだ後、固定子コイルと固定子コイルを
押さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット底との
間に表面を非接着処理した板バネを配置し、熱硬化性ワ
ニスを注入硬化し、固定子コイルと固定子コアとの間は
接着されず自由に固定子コイルは固定子コアに対して伸
縮でき、同時に板バネの力で固定子コイルに加わる電磁
による固定子コイルの振動を押さえる。
ル導体を覆う対地主絶縁層と、その外側に形成した半導
電性層を備えた固定子コイルとを、固定子コアに設けた
スロットに組込んだ後、固定子コイルと固定子コイルを
押さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット底との
間に表面を非接着処理した板バネを配置し、熱硬化性ワ
ニスを注入硬化し、固定子コイルと固定子コアとの間は
接着されず自由に固定子コイルは固定子コアに対して伸
縮でき、同時に板バネの力で固定子コイルに加わる電磁
による固定子コイルの振動を押さえる。
【００１４】本発明の回転電機用固定子コイルでは、板
バネの屈曲方向を固定子コイルの周方向に設定したこと
により、板バネと楔あるいは楔下材との間に熱硬化性樹
脂の硬化物溜りができても、固定子コイルと固定子コア
との間に生じる軸方向の相対変位の妨げにはならず、固
定子導体と固定子コアの間に挟まれた絶縁層の間に過大
な歪が生じない。
バネの屈曲方向を固定子コイルの周方向に設定したこと
により、板バネと楔あるいは楔下材との間に熱硬化性樹
脂の硬化物溜りができても、固定子コイルと固定子コア
との間に生じる軸方向の相対変位の妨げにはならず、固
定子導体と固定子コアの間に挟まれた絶縁層の間に過大
な歪が生じない。
【００１５】なお、固定子導体の回りに対地絶縁テー
プ，半導電性テープを巻きつけた段階で固定子導体を固
定子コアのスロットに組込み、固定子コイルと固定子コ
イルを押さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット
底との間に表面を非接着処理した板バネを挟みこみ、楔
で押さえた後、熱硬化性樹脂を含浸硬化させて絶縁処理
する場合、板バネの樹脂部のガラス転移温度が、熱硬化
性の注入ワニスを硬化する温度よりも高いことが必要で
ある。硬化温度よりもガラス転移温度が低いと、ワニス
の硬化処理を行う際に板バネのバネ力が緩和され、コイ
ルを抑える反発力が失われる。板バネの樹脂部のガラス
転移温度を熱硬化性の注入ワニスを硬化する温度よりも
高くすることにより、注入ワニスを硬化する温度まで固
定子全体の温度を高めても、板バネのバネ力が保持さ
れ、固定子コイルに加わる電磁力に対して固定子コイル
の振動を押さえることができる。
プ，半導電性テープを巻きつけた段階で固定子導体を固
定子コアのスロットに組込み、固定子コイルと固定子コ
イルを押さえる楔の間もしくは固定子コイルとスロット
底との間に表面を非接着処理した板バネを挟みこみ、楔
で押さえた後、熱硬化性樹脂を含浸硬化させて絶縁処理
する場合、板バネの樹脂部のガラス転移温度が、熱硬化
性の注入ワニスを硬化する温度よりも高いことが必要で
ある。硬化温度よりもガラス転移温度が低いと、ワニス
の硬化処理を行う際に板バネのバネ力が緩和され、コイ
ルを抑える反発力が失われる。板バネの樹脂部のガラス
転移温度を熱硬化性の注入ワニスを硬化する温度よりも
高くすることにより、注入ワニスを硬化する温度まで固
定子全体の温度を高めても、板バネのバネ力が保持さ
れ、固定子コイルに加わる電磁力に対して固定子コイル
の振動を押さえることができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下本発明の詳細を図面を参照し
ながら説明する。
ながら説明する。
【００１７】（実施例）図４は、本実施例の板ばねを圧
縮成形する状況を示す部分断面図である。金型の幅方向
表面をｓｉｎカーブ状にし、ビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂と酸無水物とイミダゾール系硬化促進剤とを配合
した樹脂配合物を、ガラスクロスに含浸した材料を、重
ね合せ、１７０℃，１５時間、さらに２３０℃，５時間
硬化し、コイルの軸と平行方向には屈曲せず、コイル周
方向に屈曲する板バネ２を形成した。この板バネ２の厚
さ方向の熱伸び量の温度依存性を、熱機械物性測定装置
（ＴＭＡ）で測定し、熱伸び量の変化点からガラス転移
温度を求めたところ、１９６℃であった。板バネ２にシ
リコーン系の離型剤を塗布し、その後、１７０℃で１時
間加熱し表面の離型処理した。
縮成形する状況を示す部分断面図である。金型の幅方向
表面をｓｉｎカーブ状にし、ビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂と酸無水物とイミダゾール系硬化促進剤とを配合
した樹脂配合物を、ガラスクロスに含浸した材料を、重
ね合せ、１７０℃，１５時間、さらに２３０℃，５時間
硬化し、コイルの軸と平行方向には屈曲せず、コイル周
方向に屈曲する板バネ２を形成した。この板バネ２の厚
さ方向の熱伸び量の温度依存性を、熱機械物性測定装置
（ＴＭＡ）で測定し、熱伸び量の変化点からガラス転移
温度を求めたところ、１９６℃であった。板バネ２にシ
リコーン系の離型剤を塗布し、その後、１７０℃で１時
間加熱し表面の離型処理した。
【００１８】次に、本実施例の固定子について図１を用
いて説明する。コア積長さ４６００mmの固定子導体の周
りに、ガラス裏打ちの集成マイカ絶縁テープを半かけ１
２回巻き、最外層に半導電性の絶縁テープを半掛け一回
巻いた状態の固定子底コイル４を固定子コア５に設けた
スロット６のスロット底絶縁板（図示せず。）の上に組
込む。次に、コイル層間のＦＲＰ底絶縁板８を挟み、固
定子底コイルと同様に絶縁テープを巻いた固定子上コイ
ル３をスロット６に組込み、固定子上コイル３に楔下絶
縁板７を敷き、その上に板バネ２を挟みながら楔１を組
込み、固定子上コイル３と固定子底コイル４とを固定す
る。その後、マイカ絶縁テープの吸湿を除去するために
８０℃で減圧乾燥し、ワニス注入タンクにビスフェノー
ルＡ型のエポキシ樹脂と脂環式エポキシ樹脂と無水酸な
らびにイミダゾール系硬化促進剤とからなる熱硬化性の
樹脂配合物を入れ、圧力０.５ＭＰａ で、絶縁テープ，
スロットと絶縁材の間などの空間にワニスを含浸した。
その後、１５５℃で１５時間硬化し、絶縁処理した固定
子を得た。
いて説明する。コア積長さ４６００mmの固定子導体の周
りに、ガラス裏打ちの集成マイカ絶縁テープを半かけ１
２回巻き、最外層に半導電性の絶縁テープを半掛け一回
巻いた状態の固定子底コイル４を固定子コア５に設けた
スロット６のスロット底絶縁板（図示せず。）の上に組
込む。次に、コイル層間のＦＲＰ底絶縁板８を挟み、固
定子底コイルと同様に絶縁テープを巻いた固定子上コイ
ル３をスロット６に組込み、固定子上コイル３に楔下絶
縁板７を敷き、その上に板バネ２を挟みながら楔１を組
込み、固定子上コイル３と固定子底コイル４とを固定す
る。その後、マイカ絶縁テープの吸湿を除去するために
８０℃で減圧乾燥し、ワニス注入タンクにビスフェノー
ルＡ型のエポキシ樹脂と脂環式エポキシ樹脂と無水酸な
らびにイミダゾール系硬化促進剤とからなる熱硬化性の
樹脂配合物を入れ、圧力０.５ＭＰａ で、絶縁テープ，
スロットと絶縁材の間などの空間にワニスを含浸した。
その後、１５５℃で１５時間硬化し、絶縁処理した固定
子を得た。
【００１９】この固定子で通電による導体の昇温，冷却
を５００サイクル繰り返したあと電気特性を測定したと
ころ、絶縁放電特性に大きな変化がないことを確認し
た。また、固定子のスロット出口部で固定子コイルと固
定子コアの相対変位量は、1.4mmであって、ほぼ自由に
変位でき、絶縁層に加わる剪断歪が低いことも確認し
た。
を５００サイクル繰り返したあと電気特性を測定したと
ころ、絶縁放電特性に大きな変化がないことを確認し
た。また、固定子のスロット出口部で固定子コイルと固
定子コアの相対変位量は、1.4mmであって、ほぼ自由に
変位でき、絶縁層に加わる剪断歪が低いことも確認し
た。
【００２０】本実施例の固定子の楔１に、温度２０℃で
スロット底方向に力９を加え、楔１と楔を止めるスロッ
ト側面の切込み１０が離れる荷重を測定したところ、固
定子コイルの長さ１cm当たり１５０Ｎであった。固定子
コイルに加わる電磁力は固定子コイルの長さ１cm当たり
５０Ｎであるので、板バネ２の反力で十分固定子コイル
を押さえていることを確認した。また、稼動試験した
後、ステータのウエッジを抜き、コイル周囲を目視観察
したところ、振動による摩擦痕はなかった。
スロット底方向に力９を加え、楔１と楔を止めるスロッ
ト側面の切込み１０が離れる荷重を測定したところ、固
定子コイルの長さ１cm当たり１５０Ｎであった。固定子
コイルに加わる電磁力は固定子コイルの長さ１cm当たり
５０Ｎであるので、板バネ２の反力で十分固定子コイル
を押さえていることを確認した。また、稼動試験した
後、ステータのウエッジを抜き、コイル周囲を目視観察
したところ、振動による摩擦痕はなかった。
【００２１】（比較例１）図５を用いて本比較例を説明
する。本比較例では板バネ１１がコイル軸と平行方向に
屈曲している他は、前記実施例１と同じ寸法，材質で固
定子を作成した。この固定子について通電による導体の
昇温，冷却を５００サイクル繰り返したあと電気特性を
測定したところ、放電電荷量の増大が認められた。これ
は、絶縁層の内部に剥離が生じたと推定する。また、ス
ロット出口部でコイルとコアの相対変位量を測定したと
ころ、０.６mm であり、コイル絶縁層の表面がコアのス
ロットにより拘束され、絶縁層には剪断の歪が生じてい
ると推定する。
する。本比較例では板バネ１１がコイル軸と平行方向に
屈曲している他は、前記実施例１と同じ寸法，材質で固
定子を作成した。この固定子について通電による導体の
昇温，冷却を５００サイクル繰り返したあと電気特性を
測定したところ、放電電荷量の増大が認められた。これ
は、絶縁層の内部に剥離が生じたと推定する。また、ス
ロット出口部でコイルとコアの相対変位量を測定したと
ころ、０.６mm であり、コイル絶縁層の表面がコアのス
ロットにより拘束され、絶縁層には剪断の歪が生じてい
ると推定する。
【００２２】（比較例２）図６を用いて本比較例を説明
する。本比較例では、板バネ１１がコイル軸と平行方向
に屈曲しガラス転移点温度が１５０℃である他は、前記
実施例１と同じ寸法，材質で固定子を作成した。
する。本比較例では、板バネ１１がコイル軸と平行方向
に屈曲しガラス転移点温度が１５０℃である他は、前記
実施例１と同じ寸法，材質で固定子を作成した。
【００２３】この固定子の楔に、２０℃のもとでスロッ
ト底方向に力９を加え、楔１と楔を止めるスロット側面
の切込み１０が離れる荷重を測定したところ、固定子コ
イル長１cm当たり３５Ｎであった。固定子コイルに加わ
る電磁力は固定子コイル長１cm当たり５０Ｎであり、板
バネの反力では固定子コイルを押さえられなかった。
ト底方向に力９を加え、楔１と楔を止めるスロット側面
の切込み１０が離れる荷重を測定したところ、固定子コ
イル長１cm当たり３５Ｎであった。固定子コイルに加わ
る電磁力は固定子コイル長１cm当たり５０Ｎであり、板
バネの反力では固定子コイルを押さえられなかった。
【００２４】
【発明の効果】本発明により固定子コイルの絶縁層に過
大な歪を生じることを防ぎ、固定子コイルの振動を抑え
る効果の高い回転電機用固定子コイル固定方法を提供で
きる。
大な歪を生じることを防ぎ、固定子コイルの振動を抑え
る効果の高い回転電機用固定子コイル固定方法を提供で
きる。
【図１】実施例の回転電機用固定子コイルの固定方法を
示す部分断面鳥瞰図。
示す部分断面鳥瞰図。
【図２】従来技術による回転電機用固定子コイルの固定
方法を示す断面概要図。
方法を示す断面概要図。
【図３】従来技術による回転電機用固定子コイルの固定
方法の断面概要図。
方法の断面概要図。
【図４】本発明による実施例１の板バネの製造法を示す
断面図。
断面図。
【図５】比較例１の回転電機用固定子の固定方法を示す
部分断面鳥瞰図。
部分断面鳥瞰図。
【図６】比較例２の回転電機用固定子の固定方法を示す
部分断面鳥瞰図。
部分断面鳥瞰図。
１…楔、２…板バネ、３…固定子上コイル、４…固定子
底コイル、５…固定子コア、６…スロット、７…楔下絶
縁板、８…ＦＲＰ底絶縁板、９…力、１０…切込み、１
１…板バネ、１２…熱硬化性樹脂、２０…上金型、２１
…下金型。
底コイル、５…固定子コア、６…スロット、７…楔下絶
縁板、８…ＦＲＰ底絶縁板、９…力、１０…切込み、１
１…板バネ、１２…熱硬化性樹脂、２０…上金型、２１
…下金型。
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フロントページの続き
Ｆターム(参考） 5H604 AA01 BB01 BB03 BB14 CC01
CC05 CC14 DA06 DA09 DA15
DB02 DB16 DB25 PB03 PD07
QC01 QC09
5H615 AA01 BB01 BB02 BB14 PP01
PP13 QQ12 RR02 SS41 TT22
TT23 TT31 TT34
Claims (2)
- 【請求項１】固定子導体の周囲を覆う対地絶縁層を、固
定子コアに設けたスロットに組込んだ後、熱硬化性の含
浸樹脂で固定子コアと一体にした回転電機用固定子コイ
ルにおいて、 表面を非接着処理した板バネの屈曲方向が固定子コイル
の周方向であって、該板バネを固定子コイルと固定子コ
イルを押さえる楔との間、もしくは固定子コイルとスロ
ット底との間に備えることを特徴とする回転電機用固定
子コイル。 - 【請求項２】固定子導体の周囲を覆う対地絶縁層を、固
定子コアに設けたスロットに組込んだ後、熱硬化性の含
浸樹脂で固定子コアと一体にした回転電機用固定子コイ
ルにおいて、 表面を非接着処理した板バネのガラス転移温度が、熱硬
化性の含浸樹脂を硬化する温度以上であって、該板バネ
の屈曲方向が固定子コイルの周方向であって、該板バネ
を固定子コイルと固定子コイルを押さえる楔との間、も
しくは固定子コイルとスロット底との間に備えることを
特徴とする回転電機用固定子コイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002073474A JP2003274593A (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 回転電機用固定子コイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002073474A JP2003274593A (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 回転電機用固定子コイル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003274593A true JP2003274593A (ja) | 2003-09-26 |
Family
ID=29203131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002073474A Pending JP2003274593A (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 回転電機用固定子コイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003274593A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008131826A (ja) * | 2006-11-24 | 2008-06-05 | Toyota Motor Corp | モータの固定子、及びモータの固定子の製造方法 |
| US7768156B2 (en) | 2003-11-28 | 2010-08-03 | Canon Kabushiki Kaisha | Coil support unit, motor and exposure apparatus using the same, and device manufacturing method |
-
2002
- 2002-03-18 JP JP2002073474A patent/JP2003274593A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7768156B2 (en) | 2003-11-28 | 2010-08-03 | Canon Kabushiki Kaisha | Coil support unit, motor and exposure apparatus using the same, and device manufacturing method |
| JP2008131826A (ja) * | 2006-11-24 | 2008-06-05 | Toyota Motor Corp | モータの固定子、及びモータの固定子の製造方法 |
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