JP2003253386A

JP2003253386A - 形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法

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Publication number: JP2003253386A
Application number: JP2002051289A
Authority: JP
Inventors: Masashi Azuma; 昌史東; Nobuhiro Fujita; 展弘藤田; Manabu Takahashi; 学高橋; Yasuhide Morimoto; 康秀森本; Masao Kurosaki; 將夫黒崎; Akihiro Miyasaka; 明博宮坂
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2002-02-27
Filing date: 2002-02-27
Publication date: 2003-09-10
Anticipated expiration: 2022-02-27
Also published as: JP3921101B2

Abstract

(57)【要約】【課題】形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛め
っき鋼板とその製造方法を提供する。【解決手段】質量％で、Ａｌ：０．００１〜０．５
％、Ｍｎ：０．００１〜２％、Ｆｅ：２０％未満を含有
し、残部がＺｎ及び不可避不純物からなるめっき層を有
する溶融亜鉛めっき鋼板であって、鋼のＳｉ含有率：Ｘ
（質量％、以下同じ）、鋼のＭｎ含有率：Ｙ、鋼のＡｌ
含有率：Ｚ、めっき層のＡｌ含有率：Ａ、めっき層のＭ
ｎ含有率：Ｂが（１）式を満たし、主相としてフェライ
トまたはフェライトおよびベイナイトを体積分率で合計
５０〜９７％含有し、第２相としてオーステナイトを体
積分率で合計３〜５０％含有しさらに、降伏比が０．７
以下であることを特徴とする形状凍結性に優れた高強度
高延性溶融亜鉛めっき鋼板。３−（Ｘ＋Ｙ／１０＋Ｚ／３）−１２．５×（Ａ−Ｂ）≧０・・・（１）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車、建材、家
電製品などに適する形状凍結性に優れた高強度高延性溶
融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車のクロスメンバーやサイドメンバ
ー等の部材については、近年の燃費軽量化の動向に対応
すべく軽量化が検討されている。材料面では、薄肉化し
ても強度および衝突安全性が確保されるという観点か
ら、鋼板の高強度化が進められている。

【０００３】しかしながら、材料の成形性は強度が上昇
するのに伴って劣化するので、上記部材の軽量化を実現
するには、プレス成形性と高強度の両方を満足する鋼板
を製造する必要がある。

【０００４】成形性を表す指標としては、引張り試験の
際の伸び（Ｅｌ．）の値が用いられる。この値が高い
と、成形性が良好である。また、強度を表す指標として
は、引張り試験の際の最大応力である引張強さ（ＴＳ）
の値が用いられている。

【０００５】そして、これらの積（ＴＳ×Ｅｌ．）が２
１０００（ＭＰａ・％）を上回る鋼板が高強度かつ高延
性鋼板として知られている。これらの特性を有する鋼板
としては、特開平１−２３０７１５号公報や特開平２−
２１７４２５号公報に開示されているような残留オース
テナイトを含む鋼板がある。

【０００６】これら残留オーステナイトを含む鋼板は、
その成分元素として、ＣとＳｉおよびＭｎのみを基本的
な合金元素とし、冷延鋼板の場合、二相域で焼鈍後、３
００〜４５０℃程度の温度範囲でベイナイト変態を行う
ことを特徴とする熱処理により、残留オーステナイトを
金属中に含む鋼板である。これら鋼板は、残留オーステ
ナイトを含む組織を作るために、特開平３−２６５３３
７号公報や特開平５−１９５１４３号公報で開示してい
るように、ＳｉまたはＡｌを含有させる必要がある。

【０００７】これらの鋼板は、金属組織に含まれている
残留オーステナイトをプレス成形時に、応力誘起変態に
より、マルテンサイトに変態させることで優れた延性を
得ている。それ故、特開平１０−１３０７７６号公報や
特開平４−９８８５９号公報に開示されているように、
残留オーステナイトの安定性の向上と体積率増加に着目
した研究が数多く行われてきた。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の鋼板においては、残留オーステナイトの高歪み域での
安定性のみに注目していたがため、降伏強さ（ＹＳ）と
引張強さ（ＴＳ）の比（ＹＲ）が高くなりすぎ、強度と
延性に優れるものの形状凍結性に劣るという問題を有し
ていた。

【０００９】また、自動車用鋼板の高性能化を反映し
て、耐食性および外観向上を目的に自動車部材のめっき
化が進んでいるが、現在は、車内に装着される特定の部
材を除いて、多くの部材に、溶融亜鉛めっき鋼板が使用
されている。

【００１０】しかしながら、これら鋼板はＳｉやＡｌを
多量に含むため、鋼板表面が酸化し易く、溶融亜鉛めっ
きの際に微小不めっきを生じる、および、合金化後の加
工部においてめっき密着性が劣る等の問題を抱えてい
る。

【００１１】これらの問題を解決するための手段として
は、例えば、特開平３−２８３５９号公報や特開平３−
６４４３７号公報には、鋼板表面に、０．００２〜２．
０ｇ／ｍｍ^２程度のＮｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｆｅの単独また
は複合めっきを行うことで、めっき性を改善する方法が
開示されているが、この方法では、溶融亜鉛めっきライ
ン前段に新たにめっき設備を設けるか、もしくは、あら
かじめ電気めっきラインにおいてめっき処理を行わねば
ならず、大幅なコストアップを招くという問題を有して
いた。

【００１２】あるいは、他の方法として、特開平１１−
３０９９４４号公報や特開平１１−１４１４２３号公報
に開示されているように、鋼中に０．０１〜２．０％程
度のＮｉ、Ｃｕ、Ｃｏを単独あるいは複合添加すること
で、めっき性を改善する方法がある。しかしながら、こ
の方法では、鋼中へＮｉ、Ｃｕ、Ｃｏ等の高価な元素の
添加を必要とするため、コスト高を招くという問題を有
していた。

【００１３】本発明は、上記課題を解決し、形状凍結性
に優れた高強度高延性合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならび
に形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼
板、および、その製造法を提供することを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、種々検討
を行った結果、めっき性に関しては、めっき層に特定の
元素を適正濃度含有させること、および、鋼板の成分と
組み合わせることで、高強度鋼板の溶融亜鉛めっき濡れ
性および合金化めっきにおける合金化を促進できること
を見出した。

【００１５】この効果は、めっき層中のＦｅ、Ｓｉ、Ｍ
ｎ量を制御することで出現する。すなわち、質量％で、
鋼のＳｉ含有率をＸ、鋼のＭｎ含有率をＹ、鋼のＡｌ含
有率をＺ、めっき層のＡｌ含有率をＡ、めっき層のＭｎ
含有率をＢとすると、Ｘ、Ｙ、Ｚ、Ａ、Ｂが、下記
（１）式を満たすことで達成される。３−（Ｘ＋Ｙ／１０＋Ｚ／３）−１２．５×（Ａ−Ｂ）≧０・・・（１）

【００１６】めっき性向上の原因は不明であるが、不め
っき抑制および合金化促進には、めっき層中に存在する
Ｍｎが有効と考えられる。

【００１７】形状凍結性に関しては、鋼板の成分を下記
範囲内とし、Ｚｎめっき浴侵漬後、浴温〜Ｚｎめっき浴
温度＋１００（℃）の温度範囲で１〜３００秒の保持を
行った後、あるいは、保持を行わずに、３５０℃までの
温度範囲を０．５〜１００（℃／秒）の冷却速度で冷却
することで、形状凍結性に優れた高強度高延性鋼板が製
造可能であることを見出した。

【００１８】本発明は、上記知見に基づいて完成された
もので、その要旨とするところは以下の通りである。

【００１９】［１］質量％で、Ａｌ：０．００１〜
０．５％、Ｍｎ：０．００１〜２％、Ｆｅ：５〜２０％
を含有し、残部がＺｎおよび不可避不純物からなるめっ
き層を有する溶融亜鉛めっき鋼板であって、鋼のＳｉ含
有率：Ｘ（質量％）、鋼のＭｎ含有率：Ｙ（質量％）、
鋼のＡｌ含有率：Ｚ（質量％）、めっき層のＡｌ含有
率：Ａ（質量％）、めっき層のＭｎ含有率：Ｂ（質量
％）が、下記（１）式を満たし、かつ、鋼板がミクロ組
織において、主相としてフェライトまたはフェライトお
よびベイナイトを体積分率で合計５０〜９７％含有し、
第２相としてオーステナイトを体積分率で合計３〜５０
％含有し、さらに、降伏強さ（ＹＳ）と引張り強さ（Ｔ
Ｓ）の比が０．７以下であることを特徴とする形状凍結
性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。３−（Ｘ＋Ｙ／１０＋Ｚ／３）−１２．５×（Ａ−Ｂ）≧０・・・（１）

【００２０】［２］質量％で、Ａｌ：０．００１〜
０．５％、Ｍｎ：０．００１〜２％、Ｆｅ：５％未満を
含有し、残部がＺｎおよび不可避不純物からなるめっき
層を有する溶融亜鉛めっき鋼板であって、鋼のＳｉ含有
率：Ｘ（質量％）、鋼のＭｎ含有率：Ｙ（質量％）、鋼
のＡｌ含有率：Ｚ（質量％）、めっき層のＡｌ含有率：
Ａ（質量％）、めっき層のＭｎ含有率：Ｂ（質量％）
が、前記（１）式を満たし、かつ、鋼板がミクロ組織に
おいて、主相としてフェライトまたはフェライトおよび
ベイナイトを体積分率で合計５０〜９７％含有し、第２
相としてオーステナイトを体積分率で合計３〜５０％含
有し、さらに、降伏強さ（ＹＳ）と引張り強さ（ＴＳ）
の比が０．７以下であることを特徴とする形状凍結性に
優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。

【００２１】［３］さらに、めっき層が、質量％で、
Ｓｉ：０．００１〜０．１％、Ｍｏ：０．００１〜０．
１％、Ｗ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜
０．１％、Ｃｓ：０．００１〜０．１％、Ｒｂ：０．０
０１〜０．１％、Ｋ：０．００１〜０．１％、Ａｇ：
０．００１〜５％、Ｎａ：０．００１〜０．０５％、Ｃ
ｄ：０．００１〜３％、Ｃｕ：０．００１〜３％、Ｎ
ｉ：０．００１〜０．５％、Ｃｏ：０．００１〜１％、
Ｌａ：０．００１〜０．１％、Ｔｌ：０．００１〜８
％、Ｎｄ：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜
０．１％、Ｉｎ：０．００１〜５％、Ｂｅ：０．００１
〜０．１％、Ｃｒ：０．００１〜０．０５％、Ｐｂ：
０．００１〜１％、Ｈｆ：０．００１〜０．１％、Ｔ
ｃ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１
％、Ｇｅ：０．００１〜５％、Ｔａ：０．００１〜０．
１％、Ｖ：０．００１〜０．２％、Ｂ：０．００１
〜０．１％、の１種または２種以上を含有することを特
徴とする前記［１］または［２］に記載の形状凍結性に
優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。

【００２２】［４］鋼板が、質量％で、Ｃ：０．００
０１〜０．３％、Ａｌ：０．００１〜４％、Ｍｎ：０．
００１〜３％、Ｍｏ：０．００１〜４％、Ｐ：０．００
０１〜０．３％、Ｓ：０．０１％以下を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物からなり、Ｍｎ、Ｍｏ、Ａｌ
が、下記（２）式を満たすことを特徴とする前記［１］
〜［３］のいずれかに記載の形状凍結性に優れた高強度
高延性溶融亜鉛めっき鋼板。３．５−１．０５×Ｍｎ（質量％）−０．１８×Ｍｏ（質量％）＋０．３７×Ａｌ（質量％）＞０・・・（２）

【００２３】［５］さらに、鋼中に質量％で、Ｎｉ：
０．００１〜４％、Ｃｒ：０．００１〜４％、Ｃｕ：
０．００１〜４％Ｃｏ：０．００１〜４％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなり、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、
Ａｌ、Ｃｏが、下記（３）式を満たすことを特徴とする
前記［４］に記載の形状凍結性に優れた高強度高延性溶
融亜鉛めっき鋼板。３．５−１．０５×Ｍｎ（質量％）−０．１８×Ｍｏ（質量％） −０．３４３×Ｎｉ（質量％）−０．３７×Ｃｒ（質量％） −０．１４×Ｃｕ（質量％）＋０．３７×Ａｌ（質量％）＋０．３４５×Ｃｏ（質量％）＞０・・・（３）

【００２４】［６］さらに、鋼中に、質量％で、Ｓｉ：０．００１〜３％を含有することを特徴とする前記［４］または［５］に
記載の形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき
鋼板。

【００２５】［７］さらに、鋼中に、質量％で、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｖの１種または２種以上を合計で０．００１
〜１％含有することを特徴とする前記［４］〜［６］の
いずれかに記載の形状凍結性に優れた高強度高延性溶融
亜鉛めっき鋼板。

【００２６】［８］さらに、鋼中に、質量％で、Ｍ
ｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｃｅ、Ｒemの元素群中から１種または２
種以上を合計で０．００１〜１％含有することを特徴と
する前記［４］〜［７］のいずれかに記載の形状凍結性
に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。

【００２７】［９］さらに、鋼中に、質量％で、Ｂ：
０．０００１〜０．１％を含有することを特徴とする前
記［４］〜［８］のいずれかに記載の形状凍結性に優れ
た高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。

【００２８】［１０］前記［４］〜［９］のいずれか
に記載の成分組成からなる鋳造スラブを鋳造まま、ある
いは、一旦冷却した後に再度加熱し、熱延後巻き取った
熱延鋼板を酸洗後冷延し、その後、焼鈍後の最高加熱温
度が、０．１×（Ａｃ_３−Ａｃ_１）＋Ａｃ_１（℃）以
上、Ａｃ_３（℃）以下で焼鈍した後に、０．１〜１０
（℃／秒）の冷却速度で６５０〜７１０（℃）温度域に
冷却し、引き続いて、１〜１００（℃／秒）の冷却速度
で、Ｚｎめっき浴温度〜Ｚｎめっき浴温度＋１００
（℃）まで冷却した後、３５０〜Ｚｎめっき浴温度＋１
００（℃）の温度域で、めっき浴の侵漬時間を含めて１
〜３０００秒保持し、次いで、Ｚｎめっき浴に侵漬し
て、その後、浴温〜Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）の
温度範囲で１〜３００秒の保持を行った後、３５０℃ま
での温度範囲を０．５〜１００（℃／秒）の冷却速度で
冷却し、その後、室温まで冷却することを特徴とする形
状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。

【００２９】［１１］前記［４］〜［９］のいずれか
に記載の成分組成からなる鋳造スラブを鋳造まま、ある
いは、一旦冷却した後に再度加熱し、熱延後巻き取った
熱延鋼板を酸洗後冷延し、その後、焼鈍後の最高加熱温
度が、０．１×（Ａｃ_３−Ａｃ_１）＋Ａｃ_１（℃）以
上、Ａｃ_３（℃）以下で焼鈍した後に、０．１〜１０
（℃／秒）の冷却速度で６５０〜７１０（℃）温度域に
冷却し、引き続いて、１〜１００（℃／秒）の冷却速度
で、Ｚｎめっき浴温度〜Ｚｎめっき浴温度＋１００
（℃）まで冷却した後、３５０〜Ｚｎめっき浴温度＋１
００（℃）の温度域で、めっき浴の侵漬時間を含めて１
〜３０００秒保持し、次いで、Ｚｎめっき浴に侵漬し
て、その後、３５０℃までの温度範囲を０．５〜１００
（℃／秒）の冷却速度で冷却し、その後、室温まで冷却
することを特徴とする形状凍結性に優れた高強度高延性
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下に本発明の詳細を説明する。
本発明の要旨は、降伏比（ＹＲ）が０．７以下であり、
第２相として、オーステナイトの体積率が３〜５０％で
ある形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼
板およびその製造方法である。

【００３１】本発明の鋼板は、成分と製造条件をある範
囲内に制御することで、ＹＲを０．７以下とし優れた形
状凍結性を確保するとともに、体積率３〜５０％のオー
ステナイトを室温で残留させ、変態誘起塑性により良好
な延性を有する高強度鋼板上に溶融亜鉛めっきを行うこ
とで、耐食性を兼ね備えることを特徴とする。

【００３２】本発明に係る高強度溶融亜鉛めっき鋼板の
延性は、製品に含まれる残留オーステナイトの体積分率
に左右される。金属組織に含まれている残留オーステナ
イトは応力を受けていない状態では、安定に存在するも
のの、変形が加えられるとマルテンサイトに変態し、変
態誘起塑性により優れた延性が得られる。

【００３３】しかしながら、その体積分率が３％未満で
は、その効果がほとんど現れないことから、下限値を３
％とした。一方、残留オーステナイトの体積分率が５０
％を超えると、極端に著しい成形を加えた場合、成形後
に多量のマルテンサイトが存在することとなり、二次加
工性や衝撃特性に問題を生じることがあるので、本発明
では、その上限値を５０％とした。

【００３４】また、第２相の残留オーステナイト以外の
相として、マルテンサイトを含有しても、本発明を逸脱
するものではない。

【００３５】鋼板の組織のサイズ分布については特に規
定は設けないが、組織の均一性と細粒化による鋼板の強
化の観点から、フェライト、ベイナイトおよび残留オー
ステナイトの粒径は、５０μｍ以下が望ましい。しかし
ながら、それらの粒径が、この大きさを超えたとしても
本発明を逸脱するものではない。

【００３６】形状凍結性に関しては、金属組織の一部に
マルテンサイトが含まれると低降伏比となり、優れた形
状凍結性が得られる。本発明では、金属組織に存在する
残留オーステナイトの一部を、応力負荷時にマルテンサ
イト変態させることで、組織をフェライト、残留オース
テナイトおよびマルテンサイトよりなる３相組織へと変
化させる。この組織変化で、従来のＴＲＩＰ鋼に比べ優
れた形状凍結性を得ている。

【００３７】しかしながら、その際の降伏比（ＹＲ）
が、０．７を超えると優れた形状凍結性が得られないの
で、その上限を０．７とした。ただし、この効果が顕著
になるのは０．６５以下であることから、降伏比（Ｙ
Ｒ）は０．６５以下が望ましい。さらに望ましくは、
０．６以下である。一方、降伏比の下限は特に定めるこ
となく本発明の効果を得ることができる。

【００３８】次に、本発明におけるめっき成分組成の限
定理由について述べる。

【００３９】本発明者等は、質量％で、Ｃ：０．０００
１〜０．３％、Ａｌ：０．００１〜４％、Ｍｎ：０．０
０１〜３％、Ｎｉ：０．００１〜４％、Ｃｒ：０．００
１〜４％、Ｍｏ：０．００１〜４％、Ｃｕ：０．００１
〜４％、Ｃｏ：０．００１〜４％、Ｐ：０．０００１〜
０．３％、Ｓ：０．０１以下、Ｓｉ：３％以下を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物より成る鋳造スラブを
鋳造まま、あるいは、一旦冷却した後に再度加熱し、熱
延後巻き取った熱延鋼板を酸洗後冷延し、その後、焼鈍
後の最高加熱温度が、０．１×（Ａｃ_３−Ａｃ_１）＋Ａ
ｃ_１（℃）以上、Ａｃ_３（℃）以下で焼鈍した後に、
０．１〜１０（℃／秒）の冷却速度で６５０〜７１０
（℃）の温度域に冷却し、引き続いて、１〜１００（℃
／秒）の冷却速度で、Ｚｎめっき浴温度で〜Ｚｎめっき
浴温度＋１００（℃）まで冷却した後、３５０〜Ｚｎめ
っき浴温度＋１００（℃）の温度域で、めっき浴の侵漬
時間を含めて１〜３０００秒保持し、次いで、鋼板を焼
鈍し、温度４５０〜４７０℃のＺｎめっき浴に３秒間侵
漬を行い、３５０℃までの温度範囲を０．５〜１００
（℃／秒）の冷却速度で冷却し、その後、室温まで冷却
した。

【００４０】さらに、一部の試料についてはＺｎめっき
浴に同条件で浸漬後、５００〜５５０℃で５〜６０秒保
持することで合金化処理を行った後、３５０℃までの温
度範囲を０．５〜１００（℃／秒）の冷却速度で冷却
し、その後、室温まで冷却した。

【００４１】上記の試験を行い、めっき表面の欠陥発生
率に基づき外観を５段階評価で評価した。その結果、め
っき層が、質量％で、Ａｌ：０．００１〜０．５％、Ｍ
ｎ：０．００１〜２％、Ｆｅ：５〜２０％を含有し、残
部がＺｎおよび不可避不純物からなるめっき層を有する
溶融亜鉛めっき鋼板において、鋼のＳｉ含有率：Ｘ（質
量％）、鋼のＭｎ含有率：Ｙ（質量％）、鋼のＡｌ含有
率：Ｚ（質量％）、めっき層のＡｌ含有率：Ａ（質量
％）、めっき層のＭｎ含有率：Ｂ（質量％）が、下記
（１）式を満たすと、外観欠陥のほとんど生じない評点
５〜４得ることが解った。３−（Ｘ＋Ｙ／１０＋Ｚ／３）−１２．５×（Ａ−Ｂ）≧０・・・（１）

【００４２】めっきの外観は不めっきの発生状況を目視
にて判断した。評価指標は以下の通りである。評点５：不めっきはほとんどなし。（面積率で０．１％
以下）評点４：不めっきは微少。（面積率で０．１％超３％以
下）評点３：不めっきは少。（面積率で３％超５％以下）評点２：不めっきは多数。（面積率で３％超５０％以
下）評点１：めっき塗れず。（面積率で５０％超）

【００４３】めっき付着量については、特に制約は設け
ないが、耐食性の観点から、片面の付着量が５ｇ／ｍｍ
^２以上であることが望ましい。本発明の溶融亜鉛めっき
鋼板上に塗装性、耐食性、溶接性を改善する目的で上層
めっきを施すことや、各種処理、例えば、クロメート処
理、りん酸塩処理、潤滑性向上処理、溶接性向上処理を
施すことも本発明を逸脱するものではない。

【００４４】めっき層中のＡｌ含有量を０．００１〜
０．５質量％（以下「質量％」は「％」と表示する。）
の範囲としたのは、０．００１％未満では、ドロス発生
が顕著で良好な外観が得られないこと、また、０．５％
を超えてＡｌを添加すると合金化反応を著しく抑制して
しまい、合金化溶融亜鉛めっき層を得ることが困難とな
るからである。

【００４５】めっき層中のＭｎ量を０．００１〜２％の
範囲としたのは、この範囲において不めっきが抑制さ
れ、良好な外観のめっきが得られるうえ、耐食性を向上
できるからである。Ｍｎが上限の２％を超えると、Ｍｎ
を含有するドロス発生が顕著となり、めっき外観が著し
く低下する。

【００４６】さらに、めっき層中に、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｚｒ、Ｃｓ、Ｒｂ、Ｋ、Ａｇ、Ｎａ、Ｃｄ、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ｌａ、Ｔｌ、Ｎｄ、Ｙ、Ｉｎ、Ｂｅ、Ｃｒ、
Ｐｂ、Ｈｆ、Ｔｃ、Ｔｉ、Ｇｅ、Ｔａ、Ｖ、Ｂの１種ま
たは２種以上を含有することで、不めっきが抑制される
ことおよび合金化が促進できることを見出した。

【００４７】Ｓｉ量を０．００１〜０．１％、Ｍｏ量を
０．００１〜０．１％、Ｗ量を０．００１〜０．１％、
Ｚｒ量を０．００１〜０．１％、Ｃｓ量を０．００１〜
０．１％、Ｒｂ量を０．００１〜０．１％、Ｋ量を０．
００１〜０．１％、Ａｇ量を０．００１〜５％、Ｎａ量
を０．００１〜０．０５％、Ｃｄ量を０．００１〜３
％、Ｃｕ量を０．００１〜３％、Ｎｉ量を０．００１〜
０．５％、Ｃｏ量を０．００１〜１％、Ｌａ量を０．０
０１〜０．１％、Ｔｌ量を０．００１〜８％、Ｎｄ量を
０．００１〜０．１％、Ｙ量を０．００１〜０．１％、
Ｉｎ量を０．００１〜５％、Ｂｅ量を０．００１〜０．
１％、Ｃｒ量を０．００１〜０．０５％、Ｐｂ量を０．
００１〜１％、Ｈｆ量を０．００１〜０．１％、Ｔｃ量
を０．００１〜０．１％、Ｔｉ量を０．００１〜０．１
％、Ｇｅ量を０．００１〜５％、Ｔａ量を０．００１〜
０．１％、Ｖ量を０．００１〜０．２％、Ｂ量を０．０
０１〜０．１％としたのは、この範囲において不めっき
が発生せず、良好な外観のめっきが得られるためであ
る。含有量がそれぞれの上限を超えると、それぞれの成
分を含有するドロスの生成するか、あるいは、めっき浴
中にてＺｎ化合物が析出し、めっき層中に取り込まれる
ことにより、めっき外観が著しく低下する。

【００４８】さらに、合金化処理を施すことによってよ
ってめっき層中にＦｅが取り込まれ、塗装性やスポット
溶接性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板を得る
ことができる。

【００４９】前記［１］に係る発明では、めっき層中の
Ｆｅ量が２０％を超えるとめっき自体の密着性を損な
い、加工の際めっき層が破壊、脱落し金型に付着するこ
とで、成形時の疵の原因となる。一方、スポット溶接性
を良好にするためにはＦｅ量を５％以上にすることが望
ましい。それ故、合金化処理を行う場合、めっき層中の
Ｆｅ量の範囲は５〜２０％とする。

【００５０】また、合金化処理を行わない場合は、めっ
き層中のＦｅ量が５％未満でも、合金化により得られる
スポット溶接を除く効果である耐食性と延性や加工性は
良好である。

【００５１】次に、本発明に於ける鋼板成分の限定理由
について述べる。なお、「％」は「質量％」を意味す
る。

【００５２】Ｃ：オーステナイト安定化元素であり、二
相域加熱時およびベイナイト変態温度域でフェライトか
らオーステナイト中へと移動し、オーステナイト中に濃
化することでオーステナイトを安定化させる。その結
果、室温においてもオーステナイトが安定化することと
なり、変態誘起塑性により優れた延性が確保される。

【００５３】Ｃが０．０００１％未満だと３％以上のオ
ーステナイトを確保するのが困難であることから、その
下限を０．０００１％とした。一方では、Ｃが０．３％
を超えると溶接が困難となることから、その上限を０．
３％とした。

【００５４】Ｍｎ：Ｍｎは強度確保に必要な元素であ
り、０．００１％未満では、強化効果が発現しないこと
から下限を０．００１％とした。一方、３％を超えると
延性に悪影響を及ぼすことから３％を上限とした。

【００５５】Ａｌ：Ａｌは、脱酸材として用いられるの
に加え、セメンタイトに固溶しないことから、セメンタ
イト析出を遅らせ、オーステナイトがフェライトとセメ
ンタイトへ分解するのを遅らせる。この間に、オーステ
ナイト中へとＣを濃化させることが可能となり、室温で
もオーステナイトが存在し得る。ただし、０．００１％
未満だとその効果は発揮しないので、下限を０．００１
％とした。一方、４％を超えると溶接性が悪化すること
から、その上限を４％とした。

【００５６】Ｍｏ：Ｍｏは、セメンタイト析出およびパ
ーライト変態を遅らせることから、残留オーステナイト
の確保に重要である。ただし、０．００１％未満だとそ
の効果を発揮しないので下限を０．００１％とした。一
方、４％を超えると延性に悪影響を及ぼすことから、上
限を４％とした。

【００５７】Ｐ：Ｐを０．０００１％未満とすること
は、経済的に不利であることからこの値を下限とした。
一方、０．３％を超える量の添加では、溶接性ならびに
製造時および熱延時の製造性に悪影響を及ぼす。このこ
とから上限を、０．３％とした。

【００５８】Ｓ：Ｓは、溶接性ならびに製造時および熱
延時の製造性に悪影響を及ぼす。このことから、その上
限を０．０１％とした。

【００５９】さらに、本発明が対象とする鋼板は、強度
の更なる向上を目的に、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｃｏの１種
または２種以上を含有できる。

【００６０】Ｎｉ：Ｎｉは、強化元素である。ただし、
０．００１％未満であるとその効果が発揮されないこと
からその下限を０．００１％とした。一方、４％を超え
る添加は延性に悪影響を及ぼすとともに、コスト高を招
き経済的に不利となることから、上限を４％とした。

【００６１】Ｃｒ：Ｃｒは、強化元素である。ただし、
０．００１％未満であるとその効果が発揮されないこと
からその下限を０．００１％とした。一方、４％を超え
る添加は延性に悪影響を及ぼすことから、上限を４％と
した。

【００６２】Ｃｕ：Ｃｕは、強化元素である。ただし、
０．００１％未満であるとその効果が発揮されないこと
からその下限を０．００１％とした。一方、４％を超え
る添加は延性に悪影響を及ぼすとともに熱延時の製造性
に悪影響を及ぼすことから、上限を４％とした。

【００６３】Ｃｏ：Ｃｏは、強化元素である。ただし、
０．００１％未満であるとその効果が発揮されないこと
からその下限を０．００１％とした。一方、４％を超え
る添加は延性に悪影響を及ぼすとともに、コスト高を招
き経済的に不利となることから、上限を４％とした。

【００６４】さらに、本発明が対象とする鋼板は、強度
の更なる向上を目的に、Ｓｉを含有できる。

【００６５】Ｓｉ：３％を超えると溶接性が悪化するこ
とから、その上限を３％とした。一方、強度向上の効果
を得るためには、Ｓｉは０．００１％以上含有すること
が好ましい。

【００６６】さらに、本発明が対象とする鋼板は、強度
の更なる向上を目的に、強炭化物形成元素であるＮｂ、
Ｔｉ、Ｖの１種または２種以上を含有できる。

【００６７】これらの元素は、微細な炭化物、窒化物ま
たは炭窒化物を形成するので、鋼板の強化には極めて有
効であることから、必要に応じて１種または２種類以上
を合計で０．００１％以上添加できるものとした。一方
で、多量の添加は、延性の劣化や残留オーステナイト中
へのＣの濃化を妨げることから、その添加の上限を、１
種または２種類以上の合計で１％とした。

【００６８】Ｍｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｃｅ、Ｒemは、Ａｌおよ
びＳｉの酸化形態を変化させ、濡れ性の向上および合金
化の促進を引き起こす。この効果は、この元素群中から
１種または２種以上を合計で０．００１％未満の添加で
は効果が少ないことから、その下限を０．００１％とし
た。一方で、過剰な添加は熱延および鋳造時の製造性の
低下ならびに製品の延性の低下を招くことから、その上
限を１％とした。

【００６９】Ｂもまた必要に応じて添加できる。Ｂは、
０．０００１％以上の添加で粒界の強化や鋼材の強度化
に有効であるが、その添加量が０．１％を超えると、そ
の効果が飽和するばかりでなく、必要以上に鋼板強度を
増加させ、加工性を低下させることから、その上限を
０．１％とした。

【００７０】以上のような特性を有する鋼板の製造方法
について述べる。

【００７１】上記成分組成に係る要件を満足する成分組
成の鋳造スラブを鋳造まま、あるいは、一旦冷却した後
に再度加熱し、熱延後巻き取った熱延鋼板を酸洗後冷延
し、その後、焼鈍後の最高加熱温度が、０．１×（Ａｃ
_３−Ａｃ_１）＋Ａｃ_１（℃）以上、Ａｃ_３（℃）以下で
焼鈍した後に、０．１〜１０（℃／秒）の冷却速度で６
５０〜７１０（℃）の温度域に冷却し、引き続いて、１
〜１００（℃／秒）の冷却速度で、Ｚｎめっき浴温度〜
Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）まで冷却した後、３５
０〜Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）の温度域で、めっ
き浴の侵漬時間を含めて１〜３０００秒保持し、次い
で、Ｚｎめっき浴に侵漬して、その後、めっき浴温から
めっき浴温＋１００℃の温度範囲で１〜３００秒間の保
持を行った後、あるいは、保持を行わずに、３５０℃ま
での温度範囲を０．５〜１００（℃／秒）の冷却速度で
冷却し、その後、室温まで冷却することで、残留オース
テナイトを３〜５０％含有し、形状凍結性が良好で、高
強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板を製造できる。

【００７２】冷延鋼板の連続焼鈍では、その組織をフェ
ライト＋オーステナイトの二相組織とするため、Ａｃ_１
変態点以上Ａｃ_３変態点以下の温度に加熱する。この時
の加熱温度が、０．１×（Ａｃ_３−Ａｃ_１）＋Ａｃ
_１（℃）未満になると、セメンタイトが再固溶するのに
時間がかかりすぎ、オーステナイトの存在量も僅かとな
ってしまうため、加熱温度の下限は０．１×（Ａｃ_３−
Ａｃ_１）＋Ａｃ_１（℃）とする。

【００７３】また、加熱温度が高くなりすぎるとオース
テナイトの体積分率が大きくなりすぎて、オーステナイ
ト中のＣ分率が低下するので、その上限温度をＡｃ
_３（℃）とする。

【００７４】保持時間が短すぎると、未溶解炭化物が残
存する可能性が高く、オーステナイト体積率が少なくな
るため、１０秒以上とすることが望ましい。一方、保持
時間が長すぎると、結晶粒が粗大化する可能性が高くな
り強度−延性バランスが悪くなるため、その上限は１０
００秒とすることが好ましい。

【００７５】その後、０．１〜１０℃／秒の冷却速度で
６５０〜７１０℃の温度域に冷却し、引き続いて、１〜
１００℃／秒の冷却速度で、めっき浴温度〜めっき浴温
度＋１００（℃）まで冷却した後、３５０〜めっき浴温
度＋１００（℃）の温度域で、めっき浴の侵漬時間を含
めて１〜３０００秒保持し、次いで、めっき浴に侵漬し
て、その後、浴温〜めっき浴温度＋１００（℃）の温度
範囲で１〜３００秒の保持を行った後、あるいは、保持
を行わずに、３５０℃までの温度範囲を０．５〜１００
℃／秒の冷却速度で冷却し、その後、室温まで冷却す
る。

【００７６】これは、二相域に加熱して生成させたオー
ステナイトをパーライトに変態させることなく、ベイナ
イト変態まで維持し、３５０〜Ｚｎめっき浴温度＋１０
０（℃）の温度域を１〜３０００秒間かけて通過させる
ことで、その組織をフェライト（＋ベイナイト）＋残留
オーステナイトとして所定の特性を得るためである。

【００７７】焼鈍後、６５０〜７１０℃までの冷却速度
が０．１℃／秒未満では結晶粒が粗大化してしまうので
好ましくなく、１０℃／秒を超えるとオーステナイト中
にＣが濃化し難くなるので、好ましくない。

【００７８】また、その後、めっき浴温度〜めっき浴温
度＋１００（℃）までの冷却速度が１℃／秒未満では、
冷却途中でオーステナイトがパーライトへと変態してし
まうため、残留オーステナイトが残らず望ましくない。
また、冷却速度が１００℃／秒より速いと、板幅方向で
の冷却終点温度がばらつくこととなり、均一な鋼板の製
造ができなくなるので好ましくない。

【００７９】めっき浴侵漬前の保持温度を３５０〜Ｚｎ
めっき浴温度＋１００（℃）としたのは、この温度域に
てベイナイト変態が起こり、残留オーステナイトを室温
まで残せるためである。

【００８０】３５０℃未満では、二相域に加熱して生成
させたオーステナイトがマルテンサイト変態を起こして
しまい残留オーステナイトが残らないため、下限温度を
３５０℃とした。

【００８１】保持温度がＺｎめっき浴温度＋１００
（℃）より高いと、二相域に加熱して生成させたオース
テナイトがパーライトへと変態するか、あるいは、オー
ステナイト中からセメンタイトが析出して、オーステナ
イトがベイナイトへと分解してしまうため、その上限温
度をＺｎめっき浴温度＋１００（℃）とした。

【００８２】Ｚｎめっき浴浸漬時間を含めた前記の保持
時間が１秒未満では鋼板をめっき浴へ侵漬する時間が十
分でないので好ましくなく、３０００秒を超えると設備
が巨大になりすぎ、不経済となるため好ましくないの
で、前記の保持時間は１〜３０００秒とした。

【００８３】めっき浴侵漬後の保持温度を浴温〜Ｚｎめ
っき浴温度＋１００（℃）としたのは、この温度より高
いと、オーステナイトがパーライトへと変態するか、あ
るいは、オーステナイト中からセメンタイトが析出し
て、オーステナイトがベイナイトへと分解してしまうこ
とから、その上限温度をＺｎめっき浴温度＋１００
（℃）とした。保持温度が浴温より低いと合金化に長時
間の時間を要するので、下限温度を浴温とした。

【００８４】Ｚｎめっき浸漬後の保持温度から、あるい
は、Ｚｎめっき浴温度から、３５０℃までの温度範囲で
の冷却速度を０．５℃／秒以上としたのは、この温度域
での冷却速度がこれより遅いと、ベイナイト変態が進行
しすぎてしまい必要以上にオーステナイトが安定化して
しまうか、あるいは、セメンタイトが析出してしまい残
留オーステナイトが分解し、適正な変態誘起塑性が得ら
れなくなるからである。そこで、冷却速度を０．５℃／
秒以上とした。

【００８５】一方、冷却速度が１００℃／秒を超えて、
冷却したとしても、材質上はなんら問題を生じないが、
過度に冷却速度を上げることは、製造コスト高を招くこ
ととなるので、上限を１００℃／秒とした。

【００８６】浴侵漬後、浴温〜めっき浴温度＋１００
（℃）の温度範囲での保持を行わなくても、本発明に記
載の本発明の形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛
めっき鋼板を得ることができる。

【００８７】また、本発明の形状凍結性に優れた高強度
高延性溶融亜鉛めっき鋼板の素材は、通常の製鉄工程で
ある精錬、製鋼、鋳造、熱延、冷延工程を経て製造され
ることを原則とするが、その一部あるいは全部を省略し
て製造されるものでも、本発明に係わる条件を満足する
限り、本発明の効果を得ることができる。

【００８８】また、めっき密着性をさらに向上させるた
めに、焼鈍前に鋼板に、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｆｅの単独
あるいは複数よりなるめっきを施しても本発明を逸脱す
るものではない。

【００８９】さらには、めっき前の焼鈍については、
「脱脂酸洗後、非酸化雰囲気にて加熱し、Ｈ_２及びＮ_２
を含む還元雰囲気にて焼鈍後、めっき浴温度近傍まで冷
却し、めっき浴に侵漬」というゼンジマー法、「焼鈍時
の雰囲気を調節し、最初、鋼板表面を酸化させた後、そ
の後還元することによりめっき前の清浄化を行った後に
めっき浴に侵漬」という全還元炉方式、あるいは、「鋼
板を脱脂酸洗した後、塩化アンモニウムなどを用いてフ
ラックス処理を行って、めっき浴に侵漬」というフラッ
クス法等があるが、いずれの条件で処理を行ったとして
も本発明の効果は発揮できる。

【００９０】なお、焼鈍後、切削を行い鋼板表面の酸化
物を除去した後、めっき浴に侵漬させ、めっきを施した
としても本発明の効果を得ることができる。

【００９１】

【実施例】以下実施例によって本発明をさらに詳細に説
明する。

【００９２】（実施例）表１および表２（表１の続き）
に成分組成を記載したスラブを熱延、酸洗、冷延し、１
ｍｍ厚とした。その後、各鋼の成分（質量％）よって下
記式に従ってＡｃ_１とＡｃ_３変態温度を計算により求め
た。

【００９３】Ａｃ_１＝７２３−１０．７×Ｍｎ（％）＋
２９．１×Ｓｉ（％）、Ａｃ_３＝９１０−２０３×Ｃ（％）１／２＋４４．７×
Ｓｉ（％）＋３１．５×Ｍｏ（％）−３０×Ｍｎ（％）
−１１×Ｃｒ（％）＋４００×Ａｌ（％）

【００９４】

【表１】

【００９５】

【表２】

【００９６】これらのＡｃ_１とＡｃ_３変態温度から計算
される焼鈍温度に１０％Ｈ_２−Ｎ_２雰囲気で昇温・保定
した後、０．１〜１０℃／秒の冷却速度で６００〜７１
０℃まで冷却し、その後、１〜１０℃／秒の冷速でめっ
き浴温度まで冷却し、浴組成を種々に変化させた４６０
℃の溶融亜鉛めっき浴に３秒間侵漬することでめっきを
行った。この際のめっき付着量は、片面４０ｇ／ｍ^２と
した。

【００９７】この後、一部の鋼板については、めっき浴
温度〜６００℃の温度範囲で保持を行った後、３５０℃
までの温度域を０．１〜１００℃／秒の冷却速度で冷却
し、その後、室温まで冷却した。

【００９８】めっき表面外観におけるドロス巻き込みの
状況の目視観察および不めっき部面積の測定によりめっ
き性を評価した。作製しためっき層中濃度測定は、アミ
ン系インヒビターを入れた５％塩酸でめっき層を溶かし
た後、ＩＣＰ発光分析法を用いて行った。

【００９９】これらめっきを施した鋼板から、ＪＩＳ５
号試験片を採取し、ゲージ長さ５０ｍｍ、引張り試験速
度１０ｍｍ／分で常温引張り試験を行った。

【０１００】残留オーステナイト体積率Ｖγの測定は、
表層より板厚の７／１６内層を化学研磨後、Ｍｏ管球を
用いたＸ線回折で、フェライトの（２００）の回折強度
Ｉα（２００）、フェライトの（２１１）の回折強度Ｉ
α（２１１）とオーステナイトの（２２０）の回折強度
Ｉγ（２２０）、（３１１）の回折強度Ｉγ（３１１）
の強度比より求めた。

【０１０１】Ｖγ（体積％）＝０．２５×｛Ｉγ（２２
０）／（１．３５×Ｉα（２００）＋Ｉγ（２２０））
＋Ｉγ（２２０）／（０．６９×Ｉα（２１１）＋Ｉγ
（２２０））＋Ｉγ（３１１）／（１．５×Ｉα（２０
０）＋Ｉγ（３１１））＋Ｉγ（３１１）／（０．６９
×Ｉα（２１１）＋Ｉγ（３１１））｝

【０１０２】表３および表４（表３の続き）に示すよう
に、本発明鋼は、Ａｌ、Ｓｉの有無にかかわらず、めっ
き成分と鋼成分が所定の範囲を満たすものは、不めっき
もなく良好なめっき性が得られている。さらに、めっき
成分として第４元素を含むものは、前記（１）式の値が
低いものであっても、良好なめっき性が得られている。

【０１０３】

【表３】

【０１０４】

【表４】

【０１０５】表５〜１０に成分組成および製造条件が機
械特性に及ぼす影響を示す。鋼板の成分が所定の範囲で
あったとしても、製造条件が所定の用件を満たさないも
のは、降伏比（ＹＲ）が０．７を上回り、形状凍結性に
劣る。さらには、強度−延性バランス（ＴＳ×Ｅｌ．）
も２１０００（ＭＰａ・％）未満となり、強度−延性バ
ランスに劣る。

【０１０６】製造条件が本発明を満たすものであって
も、成分範囲が所定の用件を満たさないものは、本発明
の要件から外れる。

【０１０７】

【表５】

【０１０８】

【表６】

【０１０９】

【表７】

【０１１０】

【表８】

【０１１１】

【表９】

【０１１２】

【表１０】

【０１１３】

【発明の効果】本発明により、良好なめっき性が得ら
れ、降伏比（ＹＲ）が０．７以下で強度−延性バランス
（ＴＳ×Ｅｌ．）も２１０００（ＭＰａ・％）を超える
良好な溶融亜鉛めっき鋼板が得られた。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ２３Ｃ 2/28 Ｃ２３Ｃ 2/28 2/40 2/40 (72)発明者高橋学千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者森本康秀千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者黒崎將夫千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者宮坂明博千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内Ｆターム(参考） 4K027 AA05 AA23 AB02 AB28 AB44 AC12 AC64 AC73 AE02 AE03 AE12

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ａｌ：０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．００１〜２％、Ｆｅ：５〜２０％を含有し、残部がＺｎおよび不可避不純物からなるめっ
き層を有する溶融亜鉛めっき鋼板であって、鋼のＳｉ含有率：Ｘ（質量％）、鋼のＭｎ含有率：Ｙ（質量％）、鋼のＡｌ含有率：Ｚ（質量％）、めっき層のＡｌ含有率：Ａ（質量％）、めっき層のＭｎ含有率：Ｂ（質量％）が、下記（１）式を満たし、かつ、鋼板がミクロ組織に
おいて、主相としてフェライトまたはフェライトおよび
ベイナイトを体積分率で合計５０〜９７％含有し、第２
相としてオーステナイトを体積分率で合計３〜５０％含
有し、さらに、降伏強さ（ＹＳ）と引張り強さ（ＴＳ）
の比が０．７以下であることを特徴とする形状凍結性に
優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。３−（Ｘ＋Ｙ／１０＋Ｚ／３）−１２．５×（Ａ−Ｂ）≧０・・・（１）
【請求項２】質量％で、Ａｌ：０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．００１〜２％、Ｆｅ：５％未満を含有し、残部がＺｎおよび不可避不純物からなるめっ
き層を有する溶融亜鉛めっき鋼板であって、鋼のＳｉ含有率：Ｘ（質量％）、鋼のＭｎ含有率：Ｙ（質量％）、鋼のＡｌ含有率：Ｚ（質量％）、めっき層のＡｌ含有率：Ａ（質量％）、めっき層のＭｎ含有率：Ｂ（質量％）が、下記（１）式を満たし、かつ、鋼板がミクロ組織に
おいて、主相としてフェライトまたはフェライトおよび
ベイナイトを体積分率で合計５０〜９７％含有し、第２
相としてオーステナイトを体積分率で合計３〜５０％含
有し、さらに、降伏強さ（ＹＳ）と引張り強さ（ＴＳ）
の比が０．７以下であることを特徴とする形状凍結性に
優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。３−（Ｘ＋Ｙ／１０＋Ｚ／３）−１２．５×（Ａ−Ｂ）≧０・・・（１）
【請求項３】さらに、めっき層が、質量％で、Ｓｉ：０．００１〜０．１％、Ｍｏ：０．００１〜０．１％、Ｗ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃｓ：０．００１〜０．１％、Ｒｂ：０．００１〜０．１％、Ｋ：０．００１〜０．１％、Ａｇ：０．００１〜５％、Ｎａ：０．００１〜０．０５％、Ｃｄ：０．００１〜３％、Ｃｕ：０．００１〜３％、Ｎｉ：０．００１〜０．５％、Ｃｏ：０．００１〜１％、Ｌａ：０．００１〜０．１％、Ｔｌ：０．００１〜８％、Ｎｄ：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜０．１％、Ｉｎ：０．００１〜５％、Ｂｅ：０．００１〜０．１％、Ｃｒ：０．００１〜０．０５％、Ｐｂ：０．００１〜１％、Ｈｆ：０．００１〜０．１％、Ｔｃ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、Ｇｅ：０．００１〜５％、Ｔａ：０．００１〜０．１％、Ｖ：０．００１〜０．２％、Ｂ：０．００１〜０．１％、の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１または２に記載の形状凍結性に優れた高強度高延性
溶融亜鉛めっき鋼板。
【請求項４】鋼板が、質量％で、Ｃ：０．０００１〜０．３％、Ａｌ：０．００１〜４％、Ｍｎ：０．００１〜３％、Ｍｏ：０．００１〜４％、Ｐ：０．０００１〜０．３％、Ｓ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、Ｍ
ｎ、Ｍｏ、Ａｌが、下記（２）式を満たすことを特徴と
する請求項１〜３のいずれか１項に記載の形状凍結性に
優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。３．５−１．０５×Ｍｎ（質量％）−０．１８×Ｍｏ（質量％）＋０．３７×Ａｌ（質量％）＞０・・・（２）
【請求項５】さらに、鋼中に、質量％で、Ｎｉ：０．００１〜４％、Ｃｒ：０．００１〜４％、Ｃｕ：０．００１〜４％Ｃｏ：０．００１〜４％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、Ｍ
ｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｃｏが、下記
（３）式を満たすことを特徴とする請求項４に記載の形
状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。３．５−１．０５×Ｍｎ（質量％）−０．１８×Ｍｏ（質量％） −０．３４３×Ｎｉ（質量％）−０．３７×Ｃｒ（質量％）− ０．１４×Ｃｕ（質量％）＋０．３７×Ａｌ（質量％）＋０．３４５×Ｃｏ（質量％）＞０・・・（３）
【請求項６】さらに、鋼中に、質量％で、Ｓｉ：０．００１〜３％を含有することを特徴とする請求項４または５に記載の
形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。
【請求項７】さらに、鋼中に、質量％で、Ｎｂ、Ｔ
ｉ、Ｖの１種または２種以上を合計で０．００１〜１％
含有することを特徴とする請求項４〜６のいずれか１項
に記載の形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっ
き鋼板。
【請求項８】さらに、鋼中に、質量％で、Ｍｇ、Ｃ
ａ、Ｙ、Ｃｅ、Ｒemの元素群中から１種または２種以上
を合計で０．００１〜１％含有することを特徴とする請
求項４〜７のいずれか１項に記載の形状凍結性に優れた
高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。
【請求項９】さらに、鋼中に、質量％で、Ｂ：０．０００１〜０．１％を含有することを特徴とする請求項４〜８のいずれか１
項に記載の形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛め
っき鋼板。
【請求項１０】請求項４〜９のいずれか１項に記載の
成分組成からなる鋳造スラブを鋳造まま、あるいは、一
旦冷却した後に再度加熱し、熱延後巻き取った熱延鋼板
を酸洗後冷延し、その後、焼鈍後の最高加熱温度が、
０．１×（Ａｃ _３−Ａｃ_１）＋Ａｃ_１（℃）以上、Ａｃ
_３（℃）以下で焼鈍した後に、０．１〜１０（℃／秒）
の冷却速度で６５０〜７１０（℃）の温度域に冷却し、
引き続いて、１〜１００（℃／秒）の冷却速度で、Ｚｎ
めっき浴温度〜Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）まで冷
却した後、３５０〜Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）の
温度域で、めっき浴の侵漬時間を含めて１〜３０００秒
保持し、次いで、Ｚｎめっき浴に侵漬して、その後、浴
温〜Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）の温度範囲で１〜
３００秒の保持を行った後、３５０℃までの温度範囲を
０．５〜１００（℃／秒）の冷却速度で冷却し、その
後、室温まで冷却することを特徴とする形状凍結性に優
れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項１１】請求項４〜９のいずれか１項に記載の
成分組成からなる鋳造スラブを鋳造まま、あるいは、一
旦冷却した後に再度加熱し、熱延後巻き取った熱延鋼板
を酸洗後冷延し、その後、焼鈍後の最高加熱温度が、
０．１×（Ａｃ _３−Ａｃ_１）＋Ａｃ_１（℃）以上、Ａｃ
_３（℃）以下で焼鈍した後に、０．１〜１０（℃／秒）
の冷却速度で６５０〜７１０（℃）の温度域に冷却し、
引き続いて、１〜１００（℃／秒）の冷却速度で、Ｚｎ
めっき浴温度〜Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）まで冷
却した後、３５０〜Ｚｎめっき浴温度＋１００（℃）の
温度域で、めっき浴の侵漬時間を含めて１〜３０００秒
保持し、次いで、Ｚｎめっき浴に侵漬して、その後、３
５０℃までの温度範囲を０．５〜１００（℃／秒）の冷
却速度で冷却し、その後、室温まで冷却することを特徴
とする形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法。