JP2003247026A - 電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法 - Google Patents
電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法Info
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- JP2003247026A JP2003247026A JP2002046549A JP2002046549A JP2003247026A JP 2003247026 A JP2003247026 A JP 2003247026A JP 2002046549 A JP2002046549 A JP 2002046549A JP 2002046549 A JP2002046549 A JP 2002046549A JP 2003247026 A JP2003247026 A JP 2003247026A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
(57)【要約】
【課題】 製鋼工程の電気炉や転炉で発生したダストや
熱延工程で発生した熱延スケールや酸洗処理工程で発生
した廃洗スラッジを脱水し更に乾燥させたスラッジケー
キのような製鋼副産物中の有価金属を回収するために電
気製錬炉中に投入することができ、一切の加熱処理を要
することなく、目的とする強度（初期強度、養生後強
度）を有する経済性に優れた電気製錬炉用の製鋼副産物
中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法を提供
する。 【解決手段】 製鋼副産物及びコークスに、２５℃，１
％濃度のＢ型粘度計による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下
のポリビニルアルコール及び／又はカルボキシメチルセ
ルロースナトリウムの５〜１５重量％濃度の水溶液を固
形分換算で０.８〜１.７重量％添加して混練後、ブリケ
ットに製団し、そのブリケットの含水率が３〜７.５重
量％となるように自然養生を行って電気製錬炉用の製鋼
副産物中の有価金属回収用ブリケットとする。
熱延工程で発生した熱延スケールや酸洗処理工程で発生
した廃洗スラッジを脱水し更に乾燥させたスラッジケー
キのような製鋼副産物中の有価金属を回収するために電
気製錬炉中に投入することができ、一切の加熱処理を要
することなく、目的とする強度（初期強度、養生後強
度）を有する経済性に優れた電気製錬炉用の製鋼副産物
中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法を提供
する。 【解決手段】 製鋼副産物及びコークスに、２５℃，１
％濃度のＢ型粘度計による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下
のポリビニルアルコール及び／又はカルボキシメチルセ
ルロースナトリウムの５〜１５重量％濃度の水溶液を固
形分換算で０.８〜１.７重量％添加して混練後、ブリケ
ットに製団し、そのブリケットの含水率が３〜７.５重
量％となるように自然養生を行って電気製錬炉用の製鋼
副産物中の有価金属回収用ブリケットとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、製鋼副産物中の有
価金属を回収するために電気製錬炉中に投入することが
できるブリケットとその製造方法に関するものである。
価金属を回収するために電気製錬炉中に投入することが
できるブリケットとその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、製鋼工程の電気炉や転炉で発
生したドライ状のダストや熱延工程で発生したドライ状
の熱延スケールや酸洗処理工程で発生したスラリー状の
廃洗スラッジを脱水し更に乾燥させたスラッジケーキの
ような製鋼副産物中の有価金属を回収するために、ブリ
ケットやペレットにするための技術が多々提案されてい
る。
生したドライ状のダストや熱延工程で発生したドライ状
の熱延スケールや酸洗処理工程で発生したスラリー状の
廃洗スラッジを脱水し更に乾燥させたスラッジケーキの
ような製鋼副産物中の有価金属を回収するために、ブリ
ケットやペレットにするための技術が多々提案されてい
る。
【０００３】例えば、本出願人が提案した特開昭５１−
２８５１６号公報に開示されている「ステンレス鋼製造
工程中に発生する廃棄物の処理方法」は、製鋼副産物の
混練物をロータリーキルンにて８００〜１３００℃の温
度で焼成してペレット状にしているが、焼成処理で８０
０〜１３００℃という高温に加熱することで非常なコス
ト高となる欠点があった。
２８５１６号公報に開示されている「ステンレス鋼製造
工程中に発生する廃棄物の処理方法」は、製鋼副産物の
混練物をロータリーキルンにて８００〜１３００℃の温
度で焼成してペレット状にしているが、焼成処理で８０
０〜１３００℃という高温に加熱することで非常なコス
ト高となる欠点があった。
【０００４】また、本出願人等が提案した特公昭５７−
６０４１０号公報に開示されている「ステンレス鋼製造
工程中に発生する廃棄物処理方法」と特公昭５６−３８
９４公報に開示されている「ステンレス鋼製造工程中に
発生する廃棄物処理方法」とは、製鋼副産物の固形分に
対して有機質バインダーを１〜５重量％を添加すると共
に水分８〜１４重量％に調整してブリケットに成形して
から低温加熱処理を行っているが、低温加熱処理で３０
０℃以上に加熱しなければならないためやはりコスト高
となる欠点があった。そして、これらの方法では、低温
加熱処理を行わなければ、有機質バインダー：１〜５重
量％ではブリケットの強度が不十分であり、電気製錬炉
の操業に支障を来すのである。更にこれらの方法には有
機系バインダーとして安価なパルプ廃液を用いることが
記載されているが、このパルプ廃液中には硫黄が含まれ
ているため、回収した有価金属中の硫黄含有量が高くな
り、これを製鋼原料として使用すれば後工程において脱
硫工程が必要となり、製鋼コスト高を招くという欠点も
あった。
６０４１０号公報に開示されている「ステンレス鋼製造
工程中に発生する廃棄物処理方法」と特公昭５６−３８
９４公報に開示されている「ステンレス鋼製造工程中に
発生する廃棄物処理方法」とは、製鋼副産物の固形分に
対して有機質バインダーを１〜５重量％を添加すると共
に水分８〜１４重量％に調整してブリケットに成形して
から低温加熱処理を行っているが、低温加熱処理で３０
０℃以上に加熱しなければならないためやはりコスト高
となる欠点があった。そして、これらの方法では、低温
加熱処理を行わなければ、有機質バインダー：１〜５重
量％ではブリケットの強度が不十分であり、電気製錬炉
の操業に支障を来すのである。更にこれらの方法には有
機系バインダーとして安価なパルプ廃液を用いることが
記載されているが、このパルプ廃液中には硫黄が含まれ
ているため、回収した有価金属中の硫黄含有量が高くな
り、これを製鋼原料として使用すれば後工程において脱
硫工程が必要となり、製鋼コスト高を招くという欠点も
あった。
【０００５】同じく、本出願人等が提案した特公昭５６
−３８９５号公報に開示されている「合金鋼製造工程中
に発生する廃棄物処理法」は、製鋼副産物の固形分に対
してセメントを５〜１５重量％を添加すると共に水分４
〜１４重量％に調整してブリケットに成形してから低温
で自然養生若しくは蒸気養生を行っているが、原料の大
部分が微粉の粉体であるので、混練機や製団機、更には
混練後の移送設備への原料固着により連続操業が困難と
なるばかりか、使用する原材料中にカルシウムを含むセ
メントを使用しているためスラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2）の調整が面倒であるという欠点があった。ま
た、セメント中の硫酸カルシウムにより、後工程におい
て脱硫工程が必要になり、製鋼コスト高を招くという欠
点もあった。
−３８９５号公報に開示されている「合金鋼製造工程中
に発生する廃棄物処理法」は、製鋼副産物の固形分に対
してセメントを５〜１５重量％を添加すると共に水分４
〜１４重量％に調整してブリケットに成形してから低温
で自然養生若しくは蒸気養生を行っているが、原料の大
部分が微粉の粉体であるので、混練機や製団機、更には
混練後の移送設備への原料固着により連続操業が困難と
なるばかりか、使用する原材料中にカルシウムを含むセ
メントを使用しているためスラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2）の調整が面倒であるという欠点があった。ま
た、セメント中の硫酸カルシウムにより、後工程におい
て脱硫工程が必要になり、製鋼コスト高を招くという欠
点もあった。
【０００６】また、特開２０００−１７８６６２公報に
開示されている「粉末金属原料用造粒剤及び湿式造粒
法」には、製鋼副産物にカルボキシメチルセルロースや
ポリビニルアルコール等をバインダーとして添加してペ
レットとする技術が提案されているが、副原料として粉
石灰石を添加し造粒してから１００℃で乾燥しているの
で、加熱乾燥によってコスト高となるばかりか、使用す
る原材料中にカルシウムを含む粉石灰石を使用している
ためスラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2）の調整が面倒
であるという欠点があった。
開示されている「粉末金属原料用造粒剤及び湿式造粒
法」には、製鋼副産物にカルボキシメチルセルロースや
ポリビニルアルコール等をバインダーとして添加してペ
レットとする技術が提案されているが、副原料として粉
石灰石を添加し造粒してから１００℃で乾燥しているの
で、加熱乾燥によってコスト高となるばかりか、使用す
る原材料中にカルシウムを含む粉石灰石を使用している
ためスラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2）の調整が面倒
であるという欠点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記従来技
術の欠点を解消し、スラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2）の調整に対する配慮が不要で、製鋼副産物と還元
材としてのコークスと硫黄を含まない有機質バインダー
と水のみから成り、一切の加熱処理を要することなく、
目的とする強度（初期強度、養生後強度）を有し優れた
特性を有する電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回
収用ブリケット及びその製造方法を提供することを課題
とする。
術の欠点を解消し、スラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2）の調整に対する配慮が不要で、製鋼副産物と還元
材としてのコークスと硫黄を含まない有機質バインダー
と水のみから成り、一切の加熱処理を要することなく、
目的とする強度（初期強度、養生後強度）を有し優れた
特性を有する電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回
収用ブリケット及びその製造方法を提供することを課題
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は前記課題を解
決すべく鋭意研究の結果、製鋼副産物とコークスとに２
５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が所定値以下の
ポリビニルアルコール及び／又はカルボキシメチルセル
ロースナトリウムを５〜１５重量％濃度の水溶液の状態
で固形分換算で０.８〜１.７重量％添加して混練後ブリ
ケットに製団し、そのまま自然養生を行ってそのブリケ
ットの含水率を３〜７.５重量％とすれば、電気製錬炉
用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットとして製
団時の初期強度も、また電気製錬炉に投入する際におけ
る強度も充分で且つ優れた特性を有するものが得られる
ことを究明して本発明を完成したのである。
決すべく鋭意研究の結果、製鋼副産物とコークスとに２
５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が所定値以下の
ポリビニルアルコール及び／又はカルボキシメチルセル
ロースナトリウムを５〜１５重量％濃度の水溶液の状態
で固形分換算で０.８〜１.７重量％添加して混練後ブリ
ケットに製団し、そのまま自然養生を行ってそのブリケ
ットの含水率を３〜７.５重量％とすれば、電気製錬炉
用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットとして製
団時の初期強度も、また電気製錬炉に投入する際におけ
る強度も充分で且つ優れた特性を有するものが得られる
ことを究明して本発明を完成したのである。
【０００９】即ち本発明に係る電気製錬炉用の製鋼副産
物中の有価金属回収用ブリケットは、２５℃，１％濃度
のＢ型粘度計による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下のポリ
ビニルアルコール及び／又はカルボキシメチルセルロー
スナトリウム：０.８〜１.７重量％と水分：３〜７.５
重量％と残部である製鋼副産物とコークスとが混練され
てブリケットを成していることを特徴とするものであ
り、製鋼副産物は固形分換算で電気炉ダスト：２０〜４
０重量％、転炉ダスト：１０〜２０重量％、廃酸スラッ
ジ：３０〜６０重量％、スケール粉：１〜５重量％から
成り、コークスは４〜８重量％であることが好ましいこ
とを究明したのである。
物中の有価金属回収用ブリケットは、２５℃，１％濃度
のＢ型粘度計による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下のポリ
ビニルアルコール及び／又はカルボキシメチルセルロー
スナトリウム：０.８〜１.７重量％と水分：３〜７.５
重量％と残部である製鋼副産物とコークスとが混練され
てブリケットを成していることを特徴とするものであ
り、製鋼副産物は固形分換算で電気炉ダスト：２０〜４
０重量％、転炉ダスト：１０〜２０重量％、廃酸スラッ
ジ：３０〜６０重量％、スケール粉：１〜５重量％から
成り、コークスは４〜８重量％であることが好ましいこ
とを究明したのである。
【００１０】そして、前記本発明に係る電気製錬炉用の
製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットを製造する本
発明に係る電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収
用ブリケットの製造方法は、製鋼副産物及びコークス
に、２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が１５０
ｍＰａ・ｓ以下のポリビニルアルコール及び／又はカル
ボキシメチルセルロースナトリウムの５〜１５重量％濃
度の水溶液を固形分換算で０.８〜１.７重量％添加して
混練後、ブリケットに製団し、該ブリケットの含水率が
３〜７.５重量％となるように自然養生を行うことを特
徴とする方法であり、製鋼副産物としては固形分換算で
電気炉ダスト：２０〜４０重量％、転炉ダスト：１０〜
２０重量％、廃酸スラッジ：３０〜６０重量％、スケー
ル粉：１〜５重量％から成るものを、コークスとしては
４〜８重量％を使用することが好ましく、自然養生は３
日以上行うことが好ましいことも究明したのである。
製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットを製造する本
発明に係る電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収
用ブリケットの製造方法は、製鋼副産物及びコークス
に、２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が１５０
ｍＰａ・ｓ以下のポリビニルアルコール及び／又はカル
ボキシメチルセルロースナトリウムの５〜１５重量％濃
度の水溶液を固形分換算で０.８〜１.７重量％添加して
混練後、ブリケットに製団し、該ブリケットの含水率が
３〜７.５重量％となるように自然養生を行うことを特
徴とする方法であり、製鋼副産物としては固形分換算で
電気炉ダスト：２０〜４０重量％、転炉ダスト：１０〜
２０重量％、廃酸スラッジ：３０〜６０重量％、スケー
ル粉：１〜５重量％から成るものを、コークスとしては
４〜８重量％を使用することが好ましく、自然養生は３
日以上行うことが好ましいことも究明したのである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る電気製錬炉用
の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットと電気製錬
炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットの製造
方法とについて詳細に説明する。
の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットと電気製錬
炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットの製造
方法とについて詳細に説明する。
【００１２】本発明者は、前記課題で述べたように、ブ
リケットに使用する原料としてスラグの塩基度に影響を
及ぼすカルシウムや珪素を積極的に添加すること無く、
即ち製鋼副産物とコークスと有機質バインダーと水との
みを原料とし、且つブリケットに製団する際に初期のハ
ンドリングによる粉化を防止できる初期強度は２５Ｋｇ
ｆ／個以上、電気製錬炉中に投入した際に粉化を防止で
きる養生後の最終強度は５０Ｋｇｆ／個以上がそれぞれ
必要であることを前提として、種々の有機質バインダー
について検討した。
リケットに使用する原料としてスラグの塩基度に影響を
及ぼすカルシウムや珪素を積極的に添加すること無く、
即ち製鋼副産物とコークスと有機質バインダーと水との
みを原料とし、且つブリケットに製団する際に初期のハ
ンドリングによる粉化を防止できる初期強度は２５Ｋｇ
ｆ／個以上、電気製錬炉中に投入した際に粉化を防止で
きる養生後の最終強度は５０Ｋｇｆ／個以上がそれぞれ
必要であることを前提として、種々の有機質バインダー
について検討した。
【００１３】その結果、２５℃，１％濃度のＢ型粘度計
による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下のポリビニルアルコ
ール及び／又はカルボキシメチルセルロースナトリウム
を従来の特開２０００−１７８６６２号公報に開示され
ているような０.１５〜１.５４％濃度という低濃度では
なく、５〜１５重量％濃度という高濃度の水溶液の状態
で、製鋼副産物とコークスとのみに混練しブリケットに
製団すれば前記２５Ｋｇｆ／個以上の初期強度が得ら
れ、そのブリケットの含水率が３〜７.５重量％となる
ように自然養生を行えば前記養生後の最終強度が５０Ｋ
ｇｆ／個以上の電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属
回収用ブリケットとすることができることを究明したの
である。
による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下のポリビニルアルコ
ール及び／又はカルボキシメチルセルロースナトリウム
を従来の特開２０００−１７８６６２号公報に開示され
ているような０.１５〜１.５４％濃度という低濃度では
なく、５〜１５重量％濃度という高濃度の水溶液の状態
で、製鋼副産物とコークスとのみに混練しブリケットに
製団すれば前記２５Ｋｇｆ／個以上の初期強度が得ら
れ、そのブリケットの含水率が３〜７.５重量％となる
ように自然養生を行えば前記養生後の最終強度が５０Ｋ
ｇｆ／個以上の電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属
回収用ブリケットとすることができることを究明したの
である。
【００１４】このように有機質バインダーがポリビニル
アルコール及び／又はカルボキシメチルセルロースナト
リウムであれば、その構成元素の大部分が水素と炭素で
あることからスラグの塩基度への影響がないばかりか、
硫黄も含有しておらず、更に電気製錬炉で溶解・還元さ
れた回収メタル中に残存して回収メタルの組成に影響を
与える元素を含んでおらず、また２５℃，１％濃度のＢ
型粘度計による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下であれば、
５〜１５重量％濃度の水溶液として製鋼副産物及びコー
クスと混練する際に均一に混練できると共にブリケット
に製団した際に２５Ｋｇｆ／個以上の初期強度が得ら
れ、そのブリケットの含水率が３〜７.５重量％となる
ように自然養生を行えば養生後の最終強度を５０Ｋｇｆ
／個以上にすることが可能なのである。
アルコール及び／又はカルボキシメチルセルロースナト
リウムであれば、その構成元素の大部分が水素と炭素で
あることからスラグの塩基度への影響がないばかりか、
硫黄も含有しておらず、更に電気製錬炉で溶解・還元さ
れた回収メタル中に残存して回収メタルの組成に影響を
与える元素を含んでおらず、また２５℃，１％濃度のＢ
型粘度計による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下であれば、
５〜１５重量％濃度の水溶液として製鋼副産物及びコー
クスと混練する際に均一に混練できると共にブリケット
に製団した際に２５Ｋｇｆ／個以上の初期強度が得ら
れ、そのブリケットの含水率が３〜７.５重量％となる
ように自然養生を行えば養生後の最終強度を５０Ｋｇｆ
／個以上にすることが可能なのである。
【００１５】ここで、有機質バインダーであるポリビニ
ルアルコール及び／又はカルボキシメチルセルロースナ
トリウムの水溶液濃度を５〜１５重量％濃度としたの
は、濃度によってバインダーの粘性が変化する（濃いほ
ど粘性高くなる）が、本発明で使用する有機質バインダ
ーは２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が１５０
ｍＰａ・ｓ以下であるのでこの濃度範囲であれば、配管
等の設備上問題なく有機質バインダー水溶液を液送で
き、且つ主原料である製鋼副産物及びコークスと混練す
る際に均一に有機質バインダーが混合分散されると共
に、必要とする強度が得られる最適な範囲だからであ
る。この濃度下限未満では、製団するブリケットの強度
不足となるので有機質バインダーの添加量を多くする必
要があり、その結果ブリケッ卜中に持ち込まれる水分量
が多くなって電力原単位が悪化したり、水分による炉内
での吹き上げ等の異常操業の原因となる。有機質バイン
ダーの添加量は上記濃度範囲から決まる最適範囲であ
り、上限を超えると製団するブリケットの強度は若干上
がるが、有機質バインダーの製鋼副産物及びコークスと
の混練が不十分で電気精錬炉内での粉化等で電力原単位
を下げると共に、経済性及び設備支障の面で不適である
からである。
ルアルコール及び／又はカルボキシメチルセルロースナ
トリウムの水溶液濃度を５〜１５重量％濃度としたの
は、濃度によってバインダーの粘性が変化する（濃いほ
ど粘性高くなる）が、本発明で使用する有機質バインダ
ーは２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が１５０
ｍＰａ・ｓ以下であるのでこの濃度範囲であれば、配管
等の設備上問題なく有機質バインダー水溶液を液送で
き、且つ主原料である製鋼副産物及びコークスと混練す
る際に均一に有機質バインダーが混合分散されると共
に、必要とする強度が得られる最適な範囲だからであ
る。この濃度下限未満では、製団するブリケットの強度
不足となるので有機質バインダーの添加量を多くする必
要があり、その結果ブリケッ卜中に持ち込まれる水分量
が多くなって電力原単位が悪化したり、水分による炉内
での吹き上げ等の異常操業の原因となる。有機質バイン
ダーの添加量は上記濃度範囲から決まる最適範囲であ
り、上限を超えると製団するブリケットの強度は若干上
がるが、有機質バインダーの製鋼副産物及びコークスと
の混練が不十分で電気精錬炉内での粉化等で電力原単位
を下げると共に、経済性及び設備支障の面で不適である
からである。
【００１６】そしてこのような有機質バインダーである
ポリビニルアルコールやカルボキシメチルセルロースナ
トリウムとしては、２５℃，１％濃度のＢ型粘度計によ
る粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下のものを単独で使用して
もよいが、２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が
異なる２種類以上のポリビニルアルコール及び／又はカ
ルボキシメチルセルロースナトリウムの混合物を使用す
ることが好ましい。
ポリビニルアルコールやカルボキシメチルセルロースナ
トリウムとしては、２５℃，１％濃度のＢ型粘度計によ
る粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下のものを単独で使用して
もよいが、２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度が
異なる２種類以上のポリビニルアルコール及び／又はカ
ルボキシメチルセルロースナトリウムの混合物を使用す
ることが好ましい。
【００１７】このような電気製錬炉用の製鋼副産物中の
有価金属回収用ブリケットに使用する主原料である製鋼
副産物とコークスとは、製鋼副産物が固形分換算で電気
炉ダスト：２０〜４０重量％と、転炉ダスト：１０〜２
０重量％と、廃酸スラッジ：３０〜６０重量％と、スケ
ール粉：１〜５重量％とから成ることが好ましく、コー
クスは４〜８重量％であることが好ましい。
有価金属回収用ブリケットに使用する主原料である製鋼
副産物とコークスとは、製鋼副産物が固形分換算で電気
炉ダスト：２０〜４０重量％と、転炉ダスト：１０〜２
０重量％と、廃酸スラッジ：３０〜６０重量％と、スケ
ール粉：１〜５重量％とから成ることが好ましく、コー
クスは４〜８重量％であることが好ましい。
【００１８】
【実施例】〈実施例１〜５〉固形分換算で電気炉ダス
ト：１９重量％、転炉ダスト：１６重量％、廃酸スラッ
ジ：５６重量％、スケール粉：４重量％から成る製鋼副
産物と、コークス：５重量％とに、日本製紙株式会社製
のカルボキシメチルセルロースナトリウム（商品名：サ
ンローズＦ１０ＭＣ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計に
よる粘度：５０〜１５０ｍＰａ・ｓ）と同じく日本製紙
株式会社製のカルボキシメチルセルロースナトリウム
（商品名：サンローズＡＰＰ−８４，２５℃，１％濃度
のＢ型粘度計による粘度：３〜５ｍＰａ・ｓ）とを混合
し、２５℃のＢ型粘度計による粘度を６００〜９５０Ｐ
ａ・ｓになるように調整した表１に示す濃度の水溶液と
したものを、固形分換算で表１に示す重量％添加して混
練後、ロール式製団機を用いて縦３６ｍｍ×横３６ｍｍ
×高さ２４ｍｍの豆炭状のブリケットに製団し、そのブ
リケットの含水率が表１に示す値となるように自然養生
を行って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用
ブリケットを製造した。
ト：１９重量％、転炉ダスト：１６重量％、廃酸スラッ
ジ：５６重量％、スケール粉：４重量％から成る製鋼副
産物と、コークス：５重量％とに、日本製紙株式会社製
のカルボキシメチルセルロースナトリウム（商品名：サ
ンローズＦ１０ＭＣ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計に
よる粘度：５０〜１５０ｍＰａ・ｓ）と同じく日本製紙
株式会社製のカルボキシメチルセルロースナトリウム
（商品名：サンローズＡＰＰ−８４，２５℃，１％濃度
のＢ型粘度計による粘度：３〜５ｍＰａ・ｓ）とを混合
し、２５℃のＢ型粘度計による粘度を６００〜９５０Ｐ
ａ・ｓになるように調整した表１に示す濃度の水溶液と
したものを、固形分換算で表１に示す重量％添加して混
練後、ロール式製団機を用いて縦３６ｍｍ×横３６ｍｍ
×高さ２４ｍｍの豆炭状のブリケットに製団し、そのブ
リケットの含水率が表１に示す値となるように自然養生
を行って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用
ブリケットを製造した。
【００１９】
【表１】
【００２０】〈実施例６〜１０〉実施例１〜５と同じ製
鋼副産物及びコークスに、信越化学工業株式会社製のポ
リビニルアルコール（商品名：ポバールＰＡ−１８Ｇ
Ｐ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度：１〜２
ｍＰａ・ｓ）を使用して、表２に示す濃度の水溶液とし
たものを、固形分換算で表２に示す重量％添加して混練
後、ロール式製団機を用いて実施例１〜５とほぼ同じ大
きさの豆炭状のブリケットに製団し、そのブリケットの
含水率が表２に示す値となるように自然養生を行って電
気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット
を製造した。
鋼副産物及びコークスに、信越化学工業株式会社製のポ
リビニルアルコール（商品名：ポバールＰＡ−１８Ｇ
Ｐ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度：１〜２
ｍＰａ・ｓ）を使用して、表２に示す濃度の水溶液とし
たものを、固形分換算で表２に示す重量％添加して混練
後、ロール式製団機を用いて実施例１〜５とほぼ同じ大
きさの豆炭状のブリケットに製団し、そのブリケットの
含水率が表２に示す値となるように自然養生を行って電
気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット
を製造した。
【００２１】
【表２】
【００２２】〈実施例１１〜１５〉実施例１〜５と同じ
製鋼副産物及びコークスに、日本製紙株式会社製のカル
ボキシメチルセルロースナトリウム（商品名：サンロー
ズＦ１０ＭＣ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘
度：５０〜１５０ｍＰａ・ｓ）と同じく日本製紙株式会
社製のカルボキシメチルセルロースナトリウム（商品
名：サンローズＡＰＰ−８４，２５℃，１％濃度のＢ型
粘度計による粘度：３〜５ｍＰａ・ｓ）とを混合し、２
５℃ののＢ型粘度計による粘度を６００〜９５０Ｐａ・
ｓになるように調整した水溶液に、信越化学工業株式会
社製のポリビニルアルコール（商品名：ポバールＰＡ−
１８ＧＰ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度：
１〜２ｍＰａ・ｓ）を混合して、表３に示す濃度の水溶
液としたものを、固形分換算で表３に示す重量％添加し
て混練後、ロール式製団機を用いて実施例１〜５とほぼ
同じ大きさの豆炭状のブリケットに製団し、そのブリケ
ットの含水率が表３に示す値となるように自然養生を行
って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリ
ケットを製造した。
製鋼副産物及びコークスに、日本製紙株式会社製のカル
ボキシメチルセルロースナトリウム（商品名：サンロー
ズＦ１０ＭＣ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘
度：５０〜１５０ｍＰａ・ｓ）と同じく日本製紙株式会
社製のカルボキシメチルセルロースナトリウム（商品
名：サンローズＡＰＰ−８４，２５℃，１％濃度のＢ型
粘度計による粘度：３〜５ｍＰａ・ｓ）とを混合し、２
５℃ののＢ型粘度計による粘度を６００〜９５０Ｐａ・
ｓになるように調整した水溶液に、信越化学工業株式会
社製のポリビニルアルコール（商品名：ポバールＰＡ−
１８ＧＰ，２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘度：
１〜２ｍＰａ・ｓ）を混合して、表３に示す濃度の水溶
液としたものを、固形分換算で表３に示す重量％添加し
て混練後、ロール式製団機を用いて実施例１〜５とほぼ
同じ大きさの豆炭状のブリケットに製団し、そのブリケ
ットの含水率が表３に示す値となるように自然養生を行
って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリ
ケットを製造した。
【００２３】
【表３】
【００２４】〈比較例１〜５〉実施例１〜５と同じ製鋼
副産物及びコークスに、濃度５０重量％のパルプ廃液
を、固形分換算で表４に示す重量％添加して混練後、ロ
ール式製団機を用いて実施例１〜５とほぼ同じ大きさの
ブリケットに製団し、そのブリケットを３５０℃で１時
間加熱乾燥してその含水率が表４に示す値として電気製
錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットを製
造した。
副産物及びコークスに、濃度５０重量％のパルプ廃液
を、固形分換算で表４に示す重量％添加して混練後、ロ
ール式製団機を用いて実施例１〜５とほぼ同じ大きさの
ブリケットに製団し、そのブリケットを３５０℃で１時
間加熱乾燥してその含水率が表４に示す値として電気製
錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットを製
造した。
【００２５】
【表４】
【００２６】〈比較例６〜１０〉実施例１〜５と同じ製
鋼副産物及びコークスに、実施例１〜５と同じカルボキ
シメチルセルロースナトリウムを、固形分換算で表５に
示す重量％添加して混練後、ロール式製団機を用いて実
施例１〜５とほぼ同じ大きさのブリケットに製団し、そ
のブリケットの含水率が表５に示す値となるように自然
養生を行って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回
収用ブリケットを製造した。
鋼副産物及びコークスに、実施例１〜５と同じカルボキ
シメチルセルロースナトリウムを、固形分換算で表５に
示す重量％添加して混練後、ロール式製団機を用いて実
施例１〜５とほぼ同じ大きさのブリケットに製団し、そ
のブリケットの含水率が表５に示す値となるように自然
養生を行って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回
収用ブリケットを製造した。
【００２７】
【表５】
【００２８】〈比較例１１〜１５〉実施例６〜１０と同
じ製鋼副産物及びコークスに、実施例６〜１０と同じポ
リビニルアルコールを、固形分換算で表６に示す重量％
添加して混練後、ロール式製団機を用いて実施例６〜１
０とほぼ同じ大きさのブリケットに製団し、そのブリケ
ットの含水率が表６に示す値となるように自然養生を行
って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリ
ケットを製造した。
じ製鋼副産物及びコークスに、実施例６〜１０と同じポ
リビニルアルコールを、固形分換算で表６に示す重量％
添加して混練後、ロール式製団機を用いて実施例６〜１
０とほぼ同じ大きさのブリケットに製団し、そのブリケ
ットの含水率が表６に示す値となるように自然養生を行
って電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリ
ケットを製造した。
【００２９】
【表６】
【００３０】このようにして電気製錬炉用の製鋼副産物
中の有価金属回収用ブリケットを製造するに際し、各実
施例及び各比較例におけるブリケットに製団直後の初期
強度と、養生後の強度と、電気製錬炉で回収したメタル
中の硫黄含有率と、電力原単位指数と、電気製錬炉ダス
ト中の亜鉛濃度とを以下の方法で測定した。その結果を
表７にまとめて示す。
中の有価金属回収用ブリケットを製造するに際し、各実
施例及び各比較例におけるブリケットに製団直後の初期
強度と、養生後の強度と、電気製錬炉で回収したメタル
中の硫黄含有率と、電力原単位指数と、電気製錬炉ダス
ト中の亜鉛濃度とを以下の方法で測定した。その結果を
表７にまとめて示す。
【００３１】〈初期強度及び養生後の強度〉ブリケット
をプレスで押し潰して、ブリケットが崩壊を始めるとき
の強度（単位：Ｋｇｆ）を求めた。これらの強度は高い
方が好ましく、ブリケットに製団する際に初期のハンド
リングによる粉化を防止できるためには初期強度は２５
Ｋｇｆ／個以上、電気製錬炉中に投入した際に粉化を防
止できる養生後の最終強度は５０Ｋｇｆ／個以上がそれ
ぞれ必要である。
をプレスで押し潰して、ブリケットが崩壊を始めるとき
の強度（単位：Ｋｇｆ）を求めた。これらの強度は高い
方が好ましく、ブリケットに製団する際に初期のハンド
リングによる粉化を防止できるためには初期強度は２５
Ｋｇｆ／個以上、電気製錬炉中に投入した際に粉化を防
止できる養生後の最終強度は５０Ｋｇｆ／個以上がそれ
ぞれ必要である。
【００３２】〈電気製錬炉で回収したメタル中の硫黄含
有率〉ブリケットを同じ条件で電気製錬炉に投入して回
収した有価金属中の硫黄濃度を求めた。回収した有価金
属中の硫黄濃度が高いと、その回収した有価金属に対し
て更に脱硫処理を行わなければならないため不経済であ
り、有価金属中の硫黄濃度としては、０.１５％以下が
好ましい。
有率〉ブリケットを同じ条件で電気製錬炉に投入して回
収した有価金属中の硫黄濃度を求めた。回収した有価金
属中の硫黄濃度が高いと、その回収した有価金属に対し
て更に脱硫処理を行わなければならないため不経済であ
り、有価金属中の硫黄濃度としては、０.１５％以下が
好ましい。
【００３３】〈電力原単位指数〉電気製錬炉におけるブ
リケットの溶解原単位（ＫＷＨ／メタル・Ｔ）を求め、
標準値を１００とした場合の値で示した。１００以下で
あることが好ましい。
リケットの溶解原単位（ＫＷＨ／メタル・Ｔ）を求め、
標準値を１００とした場合の値で示した。１００以下で
あることが好ましい。
【００３４】〈電気製錬炉ダスト中の亜鉛濃度〉ブリケ
ットを電気製錬炉中に投入した際にブリケットが崩壊し
てダストとなる目安として、ダスト中の亜鉛をアルカリ
で溶融して水溶液とし、これをＩＰＣ分析によって亜鉛
濃度を求めた。これは、電気製錬炉において亜鉛は蒸気
となってダストと一緒に回収されるので、ブリケットの
強度が高ければ微粉のダストの発生量が少ないので、ダ
スト中の亜鉛は濃縮された状態となって亜鉛濃度が上昇
する。電気製錬炉ダスト中の亜鉛濃度は４０％以上が好
ましい。
ットを電気製錬炉中に投入した際にブリケットが崩壊し
てダストとなる目安として、ダスト中の亜鉛をアルカリ
で溶融して水溶液とし、これをＩＰＣ分析によって亜鉛
濃度を求めた。これは、電気製錬炉において亜鉛は蒸気
となってダストと一緒に回収されるので、ブリケットの
強度が高ければ微粉のダストの発生量が少ないので、ダ
スト中の亜鉛は濃縮された状態となって亜鉛濃度が上昇
する。電気製錬炉ダスト中の亜鉛濃度は４０％以上が好
ましい。
【００３５】
【表７】
【００３６】表７の結果から判るように、比較例１〜５
のブリケットは有機質バインダーとしてパルプ廃液を使
用しているため、初期強度が不足していると共に、回収
メタル中の硫黄濃度が高いので、回収メタルに対して別
途脱硫処理が必要となる。また、比較例６〜１０及び１
１〜１５のブリケットは有機質バインダーとして本発明
と同様のカルボキシメチルセルロースナトリウム又はポ
リビニルアルコールを使用しているが、比較例６及び７
のブリケットは有機質バインダーの添加量が不足してい
るので初期強度が２５Ｋｇｆ／個未満と低いばかりか養
生後の強度も低くその結果ダスト中のＺｎ濃度が実施例
に比べて低いことからダスト発生量が多いと推測され
る。比較例８及び９のブリケットは養生後のブリケット
の含水率が高いので電力原単位指数が高い。そして比較
例８のブリケットはカルボキシメチルセルロースナトリ
ウムの水溶液の濃度が高いため、粘度が高くなり、混錬
で有機質バインダーが均一に分散されなかったため強度
が比較例９のブリケットに比べて低かったと考えられ
る。比較例１０のブリケットは有機質バインダーの添加
量が多いから強度は高いが水分の持込量が多く養生後の
ブリケットの含水率が高いので電力原単位指数が高い。
また、有機質バインダーの添加量が多いため経済的でな
い。比較例１１及び１２のブリケットは有機質バインダ
ーの添加量が不足しているので初期強度が２５Ｋｇｆ／
個未満と低いばかりか養生後の強度も低く、且つ養生後
のブリケットの含水率が高いので電力原単位指数が高
い。比較例１３及び１５のブリケットは有機質バインダ
ーの添加量が不足しているので初期強度が２５Ｋｇｆ／
個未満と低いばかりか養生後の強度も低くその結果ダス
ト中のＺｎ濃度が実施例に比べて低いことからダスト発
生量が多いと推測される。特に比較例１３のブリケット
は高めの粘度の有機質バインダーを少量添加したため、
有機質バインダーが均一に分散されなかったので強度が
低いと考えられる。又、比較例１２及び１３のブリケッ
トはその強度が弱いことから、電気精錬炉内で粉化した
ものが棚吊りを起こし、その棚が崩れたときに原料の精
錬反応が進まないまま出銑したため、回収した有価金属
中の硫黄濃度が高いと考えられる。比較例１４のブリケ
ットは有機質バインダーの添加量が多いから強度は高い
が水分の持込量が多く養生後のブリケットの含水率が高
いので電力原単位指数が高い。また、有機質バインダー
の添加量が多いため経済的でない。
のブリケットは有機質バインダーとしてパルプ廃液を使
用しているため、初期強度が不足していると共に、回収
メタル中の硫黄濃度が高いので、回収メタルに対して別
途脱硫処理が必要となる。また、比較例６〜１０及び１
１〜１５のブリケットは有機質バインダーとして本発明
と同様のカルボキシメチルセルロースナトリウム又はポ
リビニルアルコールを使用しているが、比較例６及び７
のブリケットは有機質バインダーの添加量が不足してい
るので初期強度が２５Ｋｇｆ／個未満と低いばかりか養
生後の強度も低くその結果ダスト中のＺｎ濃度が実施例
に比べて低いことからダスト発生量が多いと推測され
る。比較例８及び９のブリケットは養生後のブリケット
の含水率が高いので電力原単位指数が高い。そして比較
例８のブリケットはカルボキシメチルセルロースナトリ
ウムの水溶液の濃度が高いため、粘度が高くなり、混錬
で有機質バインダーが均一に分散されなかったため強度
が比較例９のブリケットに比べて低かったと考えられ
る。比較例１０のブリケットは有機質バインダーの添加
量が多いから強度は高いが水分の持込量が多く養生後の
ブリケットの含水率が高いので電力原単位指数が高い。
また、有機質バインダーの添加量が多いため経済的でな
い。比較例１１及び１２のブリケットは有機質バインダ
ーの添加量が不足しているので初期強度が２５Ｋｇｆ／
個未満と低いばかりか養生後の強度も低く、且つ養生後
のブリケットの含水率が高いので電力原単位指数が高
い。比較例１３及び１５のブリケットは有機質バインダ
ーの添加量が不足しているので初期強度が２５Ｋｇｆ／
個未満と低いばかりか養生後の強度も低くその結果ダス
ト中のＺｎ濃度が実施例に比べて低いことからダスト発
生量が多いと推測される。特に比較例１３のブリケット
は高めの粘度の有機質バインダーを少量添加したため、
有機質バインダーが均一に分散されなかったので強度が
低いと考えられる。又、比較例１２及び１３のブリケッ
トはその強度が弱いことから、電気精錬炉内で粉化した
ものが棚吊りを起こし、その棚が崩れたときに原料の精
錬反応が進まないまま出銑したため、回収した有価金属
中の硫黄濃度が高いと考えられる。比較例１４のブリケ
ットは有機質バインダーの添加量が多いから強度は高い
が水分の持込量が多く養生後のブリケットの含水率が高
いので電力原単位指数が高い。また、有機質バインダー
の添加量が多いため経済的でない。
【００３７】このように比較例はいずれも、強度、回収
メタル中の硫黄濃度、電力原単位指数、ダスト中の亜鉛
濃度のすべてを満足することができず、いずれかが不十
分であることにより、経済性が実施例に比べて劣ってい
た。
メタル中の硫黄濃度、電力原単位指数、ダスト中の亜鉛
濃度のすべてを満足することができず、いずれかが不十
分であることにより、経済性が実施例に比べて劣ってい
た。
【００３８】
【発明の効果】以上に詳述した如く、本発明に係る電気
製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット
は、その強度が高いので電気製錬炉中に投入した際にダ
スト発生量を低減し、ガス抜け等の炉況悪化現象の発生
がないため、電力原単位の低減、原料棚吊りによる吹上
げ等の異常の抑制等を図ることができ、主原料として電
気炉ダスト，転炉ダスト，廃酸スラッジ，スケール粉の
ような製鋼副産物と還元材としてのコークスとに硫黄を
含有しない特定の有機質バインダーを添加しただけのも
のであり、スラグの塩基度に影響を与えるカルシウムや
珪素を積極的に添加したものではないので、電気製錬炉
の操業を極めて容易にするばかりか、製鋼副産物中の有
価金属を有効に回収できるものである。その結果、製鋼
副産物の廃棄物処理費用の低減及び原料歩留の向上効果
も奏するものである。
製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット
は、その強度が高いので電気製錬炉中に投入した際にダ
スト発生量を低減し、ガス抜け等の炉況悪化現象の発生
がないため、電力原単位の低減、原料棚吊りによる吹上
げ等の異常の抑制等を図ることができ、主原料として電
気炉ダスト，転炉ダスト，廃酸スラッジ，スケール粉の
ような製鋼副産物と還元材としてのコークスとに硫黄を
含有しない特定の有機質バインダーを添加しただけのも
のであり、スラグの塩基度に影響を与えるカルシウムや
珪素を積極的に添加したものではないので、電気製錬炉
の操業を極めて容易にするばかりか、製鋼副産物中の有
価金属を有効に回収できるものである。その結果、製鋼
副産物の廃棄物処理費用の低減及び原料歩留の向上効果
も奏するものである。
【００３９】そして、本発明に係る電気製錬炉用の製鋼
副産物中の有価金属回収用ブリケットの製造方法は、前
記効果を奏する電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属
回収用ブリケットを、加熱処理を一切行うことなく製造
できる方法であって、ブリケットへの製団時に製団され
たブリケットを崩壊することなく自然養生で初期の目的
を有する強度の高いブリケットを製造することを可能と
する画期的な方法である。
副産物中の有価金属回収用ブリケットの製造方法は、前
記効果を奏する電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属
回収用ブリケットを、加熱処理を一切行うことなく製造
できる方法であって、ブリケットへの製団時に製団され
たブリケットを崩壊することなく自然養生で初期の目的
を有する強度の高いブリケットを製造することを可能と
する画期的な方法である。
【００４０】このような種々の効果を奏する本発明に係
る電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケ
ット及びその製造方法の工業的価値は非常に大きなもの
である。
る電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケ
ット及びその製造方法の工業的価値は非常に大きなもの
である。
Claims (5)
- 【請求項１】 ２５℃，１％濃度のＢ型粘度計による粘
度が１５０ｍＰａ・ｓ以下のポリビニルアルコール及び
／又はカルボキシメチルセルロースナトリウム：０.８
〜１.７重量％と水分：３〜７.５重量％と残部である製
鋼副産物とコークスとが混練されてブリケットを成して
いることを特徴とする電気製錬炉用の製鋼副産物中の有
価金属回収用ブリケット。 - 【請求項２】 製鋼副産物が固形分換算で電気炉ダス
ト：２０〜４０重量％、転炉ダスト：１０〜２０重量
％、廃酸スラッジ：３０〜６０重量％、スケール粉：１
〜５重量％から成り、コークスが４〜８重量％である請
求項１に記載の電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属
回収用ブリケット。 - 【請求項３】 製鋼副産物及びコークスに、２５℃，１
％濃度のＢ型粘度計による粘度が１５０ｍＰａ・ｓ以下
のポリビニルアルコール及び／又はカルボキシメチルセ
ルロースナトリウムの５〜１５重量％濃度の水溶液を固
形分換算で０.８〜１.７重量％添加して混練後、ブリケ
ットに製団し、該ブリケットの含水率が３〜７.５重量
％となるように自然養生を行うことを特徴とする電気製
錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケットの製
造方法。 - 【請求項４】 製鋼副産物として固形分換算で電気炉ダ
スト：２０〜４０重量％、転炉ダスト：１０〜２０重量
％、廃酸スラッジ：３０〜６０重量％、スケール粉：１
〜５重量％を、コークスを４〜８重量％を使用する請求
項３に記載の電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回
収用ブリケットの製造方法。 - 【請求項５】 自然養生を３日以上行う請求項３又は４
に記載の電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用
ブリケットの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002046549A JP4077212B2 (ja) | 2002-02-22 | 2002-02-22 | 電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002046549A JP4077212B2 (ja) | 2002-02-22 | 2002-02-22 | 電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003247026A true JP2003247026A (ja) | 2003-09-05 |
| JP4077212B2 JP4077212B2 (ja) | 2008-04-16 |
Family
ID=28659920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002046549A Expired - Lifetime JP4077212B2 (ja) | 2002-02-22 | 2002-02-22 | 電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4077212B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006265617A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 製錬炉用廃材ブリケットの製造方法および該方法によって製造される製錬炉用廃材ブリケット |
| KR100687251B1 (ko) * | 2005-05-24 | 2007-02-27 | 주식회사 케이에스티 | 제강 슬래그를 포함하는 분정광 브리케트 및 그 제조방법 |
| KR101053365B1 (ko) * | 2003-12-23 | 2011-08-01 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 제철부산물을 이용한 페로-크롬 합금철의 제조방법 |
| EP3124628A1 (en) * | 2015-07-30 | 2017-02-01 | British Steel Limited | Method for the manufacture of agglomerate containing ferrous material |
| JP2019090095A (ja) * | 2017-11-16 | 2019-06-13 | 株式会社片山化学工業研究所 | 製鉄ダスト塊成化物の製造方法、及び塊成化助剤 |
| JP2020517837A (ja) * | 2017-04-18 | 2020-06-18 | バインディング ソリューションズ リミティド | 鉄鉱石ペレット |
| CN111593254A (zh) * | 2020-06-02 | 2020-08-28 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 一种利用不锈钢混酸酸洗污泥生产400系不锈钢的方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101401348B1 (ko) | 2011-11-18 | 2014-05-30 | 전북대학교산학협력단 | 금속 추출제를 포함하는 고분자겔, 그 제조방법 및 이를 이용한 유가금속의 회수방법 |
-
2002
- 2002-02-22 JP JP2002046549A patent/JP4077212B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101053365B1 (ko) * | 2003-12-23 | 2011-08-01 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 제철부산물을 이용한 페로-크롬 합금철의 제조방법 |
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